MODELE MATEMATYCZNE ŁOŻYSKA POROWATEGO I STOSOWANE UPROSZCZENIA
|
|
- Renata Filipiak
- 5 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 4- T R I B O L O G I A 5 Karol Kremiński MODELE MATEMATYCZNE ŁOŻYSKA POROWATEGO I STOSOWANE UPROSZCZENIA MATHEMATICAL MODELS OF POROUS BEARING AND THEIR SIMPLIFICATIONS Słowa klucowe: łożsko orowate, reuscalność, rokład ciśnienia, nośność Ke- words: orous bearing, ermeabilit, ressure distribution, load caacit Strescenie W rac odane ostał równania ruchu ciec w łożsku orowatm o skońconej długości i stosowane uroscenia dla łożska o nieskońconej długości ora dla łożska wąskiego. Scegółowo omówiono ałożenia rjęte re Camerona dla łożska wąskiego ora rerowadono oblicenia orównawce rokładów ciśnienia i nośności łożska oblicone wg worów Camerona ora dla łożska orowatego o skońconej długości. Insttut Techniki Lotnicej i Mechaniki Stosowanej, Politechnika Warsawska
2 5 T R I B O L O G I A 4- WPROWADZENIE Łożska orowate stanowią secficną gruę łożsk śligowch, które mogą racować w warunkach samosmarowania. Teoretcna analia rac łożsk orowatch jest bardiej skomlikowana w orównaniu do łożsk konwencjonalnch anwią litą, bowiem w modelu matematcnm łożska orowatego należ uwględnić, że ruch ciec odbwa się równoceśnie w dwóch ośrodkach, w scelinie smarnej i w tulei orowatej. Ab oblicć rokład ciśnienia w łożsku orowatm należ rowiąać dwa równania oisujące ruch ciec w scelinie smarnej i w tulei orowatej. Rowiąanie ełnch równań ruchu ciec w łożsku orowatm możliwe jest tlko na drode numercnej. Dla ułatwienia rowiąania cęsto stosuje się uroscone modele oarte na ałożeniach wkorstwanch w łożskach konwencjonalnch. Należ jednak amiętać, e wniki rowiąań uskane dla urosconch modeli mogą bć obarcone nacnm błędem. RÓWNANIA RUCHU CIECZY W ŁOŻYSKU POROWATYM Predstawiona analia dotcć będie rełwów iotermicnch ominięciem jawisk cielnch wstęującch w łożsku orowatm. Prjmując dalej, że ciec jest nieściśliwa, newtonowska, o stałej lekości, rełw jest ustalon, laminarn ominięciem sił masowch, ruch ciec w scelinie smarnej można oisać równaniem Renoldsa (), a w tulei orowatej równaniem Lalace a (). r R θ h + η θ h = η U dh Rd υ, () θ kθ + k r r + k = () θ θ r r r gdie: k θ,k r, k wsółcnniki filtracji w kierunku obwodowm, romieniowm i osiowm
3 4- T R I B O L O G I A 5 Rs.. Schemat łożska orowatego Fig.. Scheme of orous bearing Równania () i () naisano we wsółrędnch clindrcnch, r ałożeniu równoległego ołożenia osi coa i tulei orowatej (rs.). W ogólnm radku wsółcnniki filtracji k i =φ i /η są funkcjami wsółrędnch. W modelach urosconch rjmuje się, że tuleja jest iotroowa i wówcas k θ =k r =k =k.scegółowe wrowadenie równań ruchu ciec () i() odano w racach [,,4]. Rowiąując układ tch równań uskuje się rokład ciśnienia w scelinie smarnej onacone re ora w tulei orowatej re *. Znając rokład ciśnienia w łożsku można oblicć jego nośność, oor ruchu w scelinie smarnej, ułw bocne oleju. ŁOŻYSKO WĄSKIE ORAZ O NIESKOŃCZONEJ DŁUGOŚCI Równania ruchu () i () oisują restrenn ruch ciec w łożsku orowatm o skońconej długości. W modelach urosconch akłada się, e rełw w łożsku może bć jedno lub dwuwmiarow, co nacnie ułatwia rowiąanie. W radku łożska o nieskońconej długości można rjąć, że gradient ciśnienia w kierunku jest mał w orównaniu do gradientu ciśnienia w kierunku obwodowm /<</x i wówcas można rjąć, że / Roatrując łożsko wąskie o L,można ałożć, że /x.interretacja rjętch ałożeń jest scególnie rosta w oarciu o rs., gdie okaano rokład ciśnienia w wężającej się cęści scelin smarnej rowiniętej do łascn wdłuż owierchni
4 54 T R I B O L O G I A 4- wewnętrnej tulei. Takie rowinięcie można stosować, gd R>>h i mian ciśnienia wdłuż wsokości scelin smarnej można ominąć /=. Rs..Rokład ciśnienia na rowiniętej do łascn owierchni wewnętrnej tulei Fig..Pressure distribution on involved to lane the inner face of bushes Dla łożska nieskońcenie długiego L>>B można rjąć, że /= * / i wówcas układ równań srowada się do ostaci: h = x η x U dh dx υ o () k x + k = (4) x x Otrman układ równań nie ma rowiąania analitcnego i można go rowiąać tlko numercnie, stąd układ równań () i (4) jest radko wkorstwan [5]. W łożsku wąskim rjmuje się, że /x= * /x i wówcas otrmuje się układ równań w ostaci: h = U η dh dx υ o (5)
5 4- T R I B O L O G I A 55 = + k k (6) Ten układ równań można rowiąać analitcnie i takie rowiąanie redstawił Cameron w rac []. Z rowiąania układu równań (5) i (6) otrmuje się rost wór na rokład ciśnienia w scelinie smarnej łożska orowatego, któr dotchcas jest cęsto wkorstwan w różnch ublikacjach. Jednakże akres astosowania takiego modelu jest ogranicon do łożsk orowatch o małej długości, co ostanie wjaśnione w dalsej cęści oracowania. MODEL CAMERONA Równanie Renoldsa (5) można rekstałcić do ostaci: υ η = dx dh U 6 h (7) Zakładając,że rełw w ciele orowatm odbwa się godnie rawem Darc można naisać: η φ = υ R (8) Natomiast dla k=φ/η=const równanie Lalace a rjmuje ostać: = + (9) Korstając równania (9) można naisać: m = = ()
6 56 T R I B O L O G I A 4- Całkując równanie () otrmuje się = m + C. Na ewnętrnej owierchni tuleja wciśnięta jest w niereuscaln korus, to dla = H, =, a stąd C = mh. Zatem na owierchni wewnętrnej tulei na granic filmem smarnm dla =, = mh.wkorstując równanie () otrmuje się: = H () Wstawiając to wrażenie do równania Renoldsa (7) ora uwględniając równanie Darc (8) i wiedąc, że = otrmuje się: x h dh = 6η U φ H () dx Ponieważ na owierchni wewnętrnej tulei dla =, =, stąd o uorądkowaniu można naisać: dh = 6ηU dx () h + φh Po dwukrotnm całkowaniu otrmuje się: dh dx = 6Uη + C + C h + H (4) φ
7 4- T R I B O L O G I A 57 Wstawiając warunki bregowe, że = dla =, = wąskim. L = ± ora dla otrmuje się wór na rokład ciśnienia w łożsku dh L = Uη dx + (5) h φh 4 Z równania (5) wnika, że rokład ciśnienia w kierunku jest arabolicn. Dla równoległego ołożenia osi coa i tulei wsokość scelin smarnej można aisać jako: h = c( + ε cosθ ). Widąc, że dh x = Rθ, o różnickowaniu wór (5) rjmie ostać: dx U η = Rc ( + ε cosθ ) ε sinθ L φh + c 4 (6) Wór ma ostać odobną do równania Ocvirka dla łożska konwencjonalnego, a różni się tlko wstęowaniem cłonu φh φh = ψ (gdie ψ = ), awierającego bewmiarową wartość c c reuscalności tulei orowatej [, ]. Mając wór na rokład ciśnienia w scelinie smarnej można oblicć składowe wektora obciążenia łożska: L + π π UηL εsin θcosθdθ W x = Rd θcosθd = + ε θ (7) L c ( cos ) + ψ π UηL εsin θdθ W = ( + ε cos θ) (8) c + ψ
8 58 T R I B O L O G I A 4- Nośność łożska można oblicć ależności: W = W x + W (9) Na rs. i 4 okaano rokład ciśnienia w scelnie smarnej oblicone dla łożska orowatego tuleją o wmiarach φ5/φ6xmm (L/D=,8) ora φ5/φ6xmm (L/D=,4) oblicone e woru(6) ora wg autora [4]. Oblicenia wkonano dla łożska tuleją orowatą 4 o reuscalności φ = m,smarowanego olejem o lekości η= - N s/m, racującego r rędkości U = m / s i mimośrodowości wględnej ε =, 9. Z równania Camerona(6) uskuje się rowiąanie, w którm ciśnienie sada do era w miejscu najmniejsej scelin smarnej dla o θ = 8 (warunek Sommerfelda). W rowiąaniu numercnm o rjęto, że film smarn końc się dla θ > 8, w unkcie gdie = i = (warunki Renoldsa). θ 8 7 [MPa] 6 5 4,5,5,5,5 4 θ [rad] Rs.. Rokład ciśnienia w scelinie smarnej dla łożska o wmiarach φ5/φ6xmm (L/D=,8). Krwa ciśnienie oblicone wg woru Camerona, oblicenia numercne autora. Fig..Pressure distributions in oil ga for the bearing with dimensions φ5/φ6xmm (L/D=,8). Curve - ressure calculated for Cameron model,- calculations of author
9 4- T R I B O L O G I A 59,6 [MPa],,8, Θ[rad] Rs. 4. Rokład ciśnienia w scelinie smarnej dla łożska o wmiarach φ5/φ6xmm (L/D=,4). Krwa ciśnienie oblicone wg woru Camerona, oblicenia numercne autora Fig.4.Pressure distributions in oil ga for the bearing with dimensions φ5/φ6xmm (L/D=,4). Curve - ressure calculated for Cameron model,- calculations of author Z orównania rokładów ciśnień okaanch na rs.. obliconch dla L/D=,8 wnika, że maksmalne ciśnienia oblicone e woru Camerona są nacnie więkse niż uskane obliceń numercnch dla łożska o skońconej długości. Natomiast dla L/D=,4 oblicone rokład ciśnienia dla obu modeli są już bardo bliżone, Jakie różnice wstęują w wartościach nośności łożsk obliconch wg woru Camerona i rowiąania równań () i () dla łożsk o różnch wartościach L/D okaano na rs.5.należ amiętać, że wór (6) oisuje ciśnienie w filmie smarnm dla L/D. Wra e wrostem L/D więksają się różnice w wartościach nośności łożsk obliconch e woru (9) w stosunku do nośności obliconej dla łożska o skońconej długości. Z rerowadonch obliceń wnika, że wór Camerona daje dobre wniki orównwalne rowiąaniem dla łożska o skońconej długości dla L/D,4.Wra e wrostem L/D>4 roorcjonalnie do wrostu długości łożska wrastają różnice w wartościach nośności obliconch wg. modelu Camerona i dla łożska o skońconej długości.
10 6 T R I B O L O G I A 4-5 W[N] 5 5,,4,6,8,,4 L/D Rs.5. Zmiana nośności łożska w funkcji L/D. Krwa - nośności oblicone wg. woru Camerona, krwa nośności oblicone dla łożska o skońconej długości Fig.5. Change of load caacit in function L/D. Curve - load caacit calculated b Cameron, curve () -load caacit calculated for bearing of finite length. PODSUMOWANIE Dla ułatwienia rowiąania równań ruchu ciec w łożsku orowatm cęsto stosuje się modele uroscone akładając, że łożsko jest wąskie lub o nieskońconej długości. Model łożska o nieskońconej długości jest radko stosowan e wględu na brak rowiąania analitcnego. Założenia urascające rjęte w modelu Camerona dotcące orowatego łożska wąskiego dają układ równań, któr można rowiąać analitcnie. W efekcie otrmuje się rost wór, któr owala określić rokład ciśnienia w scelinie smarnej dla iotroowej tulei orowatej ora oblicć nośność łożska. Prjęte uroscenia owodują, że rowiąanie Camerona można stosować dla łożsk o L/D,4, bowiem wówcas różnice w wartościach nośności oblicone e woru Camerona i rowiąania ełnego wnosą około % Wra e wrostem długości łożska różnice te rosną i dla L/D=,8 wnosą onad %. Poa tm model Camerona nie daje możliwości oblicenia rokładów ciśnienia w tulei orowatej. LITERATURA. A.Cameron: The rinciles of lubrication. New York McHill 987
11 4- T R I B O L O G I A 6. A.Cameron, V.T.Morgan, A.E.Stainsb: Critical conditions for hdrodnamic lubri-. cation of orous metal bearings.proc.instn.mech.engrs.vol.76,nr 8 96,s K.Kremiński: Rokład ciśnień i nośność hdrodnamicnego filmu smarnego w łożskach orowatch. Mechanika Teoretcna i Stosowana /978, s K.Kremiński: Wkorstanie metod elementów skońconch w roblematce hdrodnamicnego smarowania łożsk orowatch. Roraw Inżnierskie. /98, s M.Rembias: Płaski rełw oleju w łożsku orowatm. Archiwum Bud. Masn.nr./97 Recenent: Marek WIŚNIEWSKI Summar The equations of liquid motion for finite orous bearings and alied simlifications for infinite bearing and narrow bearing were described in the aer. The assumtions for narrow bearing aroximation given for Cameron were deathl resented. The ressure distributions in oil ga calculated for finite bearing and narrow bearing give for Cameron were comared.
DWUCZĘŚCIOWE ŁOŻYSKO POROWATE
PROBLEMY NIEKONWENCJONALNYCH UKŁADÓW ŁOŻYSKOWYCH Łódź, 1 14 maja 1999 r. Karol Kremiński Politechnika Warsawska DWUCZĘŚCIOWE ŁOŻYSKO POROWATE SŁOWA KLUCZOWE: łożysko śligowe, tuleja porowata, prepuscalność
Bardziej szczegółowoZŁOŻONE RUCHY OSI OBROTOWYCH STEROWANYCH NUMERYCZNIE
KOMISJA BUDOWY MASZYN PAN ODDZIAŁ W POZNANIU Vol. 6 nr Archiwum Technologii Masn i Automatacji 6 ROMAN STANIEK * ZŁOŻONE RUCHY OSI OBROTOWYCH STEROWANYCH NUMERYCZNIE W artkule predstawiono ależności matematcne
Bardziej szczegółowoMODEL DIATERMICZNY ŁOŻYSKA POROWATEGO
6-006 T R I B O L O G I A 115 Karol KRZEMIŃSKI * MODEL DIATERMICZNY ŁOŻYSKA POROWATEGO THE DIATHERMIC MODEL OF POROUS BEARING Słowa kluczowe: łożysko porowate, równania ruchu i energii, wymiana ciepła,
Bardziej szczegółowoLINIA STYKU ZĘBÓW PRZEKŁADNI ŚLIMAKOWEJ O STOŻKOPOCHODNYM ZARYSIE ŚLIMAKA
KOMISJA BUDOWY MASZY PA ODDZIAŁ W POZAIU Vol. 6 nr Archiwum echnologii Masn i Automatacji 6 LESZEK SKOCZYLAS LIIA SYKU ZĘBÓW PRZEKŁADI ŚLIMAKOWEJ O SOŻKOPOCHODYM ZARYSIE ŚLIMAKA W artkule redstawiono matematcn
Bardziej szczegółowoCiśnienie i nośność w płaskim łożysku ślizgowym przy niestacjonarnym laminarnym smarowaniu
TRIBOOGIA ZAGADNIENIA EKSPOATACJI MASZYN Zesyt (5) 7 PAWEŁ KRASOWSKI Ciśnienie i nośność w łasim łożysu śligowym ry niestacjonarnym laminarnym smarowaniu Słowa lucowe Płasie łożyso śligowe, laminarne niestacjonarne
Bardziej szczegółowoParametry pracy adiabatycznego modelu łożyska krótkiego z panewką pływającą
Parametry racy adiabatycnego modelu łożyska krótkiego anewką ływającą 5 ZGDNIENI EKSPOCJI MSZYN Zesyt (5) 7 EKSNDE MZUKOW Parametry racy adiabatycnego modelu łożyska krótkiego anewką ływającą Słowa klucowe
Bardziej szczegółowoANALIZA KONSTRUKCJI POWŁOKOWEJ. CIENKOŚCIENNY ZBIORNIK CIŚNIENIOWY
Cw3_biornik.doc ANALIZA KONTRUKCJI POWŁOKOWEJ. CIENKOŚCIENNY ZBIORNIK CIŚNIENIOWY 1. W P R O W A D Z E N I E Ciało utworone pre dwie akrwione powierchnie nawane jest powłoką, jeśli preciętna odlełość pomięd
Bardziej szczegółowoROZKŁAD BŁĘDÓW PRZY PROJEKTOWANIU POŚREDNIEGO OŚWIETLENIA ELEKTRYCZNEGO ZA POMOCĄ OPRAW KWADRATOWYCH
Andrej PAWLAK Krystof ZAREMBA ROZKŁAD BŁĘDÓW PRZY PROJEKTOWANIU POŚREDNIEGO OŚWIETLENIA ELEKTRYCZNEGO ZA POMOCĄ OPRAW KWADRATOWYCH STRESZCZENIE W wielkoowierchniowych instalacjach oświetlenia ośredniego
Bardziej szczegółowoPostać Jordana macierzy
Rodiał 8 Postać Jordana macier 8.1. Macier Jordana Niech F = R lub F = C. Macier J r () F r r postaci 1. 1... J r () =..........,.... 1 gdie F, nawam klatką Jordana stopnia r. Ocwiście J 1 () = [. Definicja
Bardziej szczegółowoZłożone działanie sił wewnętrznych w prętach prostych
Złożone diałanie sił wewnętrnch w rętach rostch Jeżeli sił wewnętrne nie redukują się włącnie do sił odłużnej N, orecnej T i momentu gnącego Mg c momentu skręcającego Ms, to radki takie nawa się łożonmi
Bardziej szczegółowoCIŚNIENIE I NOŚNOŚĆ WZDŁUŻNEGO ŁOŻYSKA ŚLIZGOWEGO SMAROWANEGO OLEJEM MIKROPOLARNYM
4-009 T R I B O L O G I A 5 Paweł KRASOWSKI * CIŚNIENIE I NOŚNOŚĆ WZDŁUŻNEGO ŁOŻYSKA ŚLIZGOWEGO SMAROWANEGO OLEJEM MIKROPOLARNYM PRESSURE AND CAPACITY FORCE IN JOURNAL LONGITUDINAL BEARING LUBRICATED WITH
Bardziej szczegółowoRozdział 9. Baza Jordana
Rodiał 9 Baa Jordana Niech X będie n wmiarową prestrenią wektorową nad ciałem F = R lub F = C Roważm dowoln endomorfim f : X X Wiem, że postać macier endomorfimu ależ od wboru ba w prestreni X Wiem również,
Bardziej szczegółowoZADANIA Z FUNKCJI ANALITYCZNYCH LICZBY ZESPOLONE
. Oblicyć: ZADANIA Z FUNKCJI ANALITYCZNYCH a) ( 7i) ( 9i); b) (5 i)( + i); c) 4+3i ; LICZBY ZESPOLONE d) 3i 3i ; e) pierwiastki kwadratowe 8 + i.. Narysować biór tych licb espolonych, które spełniają warunek:
Bardziej szczegółowoFale skrętne w pręcie
ae skrętne w ręcie + -(+) eement ręta r π ) ( 4 Lokane skręcenie o () moment skręcając moduł stwności r romień ręta r 4 ) ( π Pod włwem wadkowego momentu eement ręta uskuje rsiesenie kątowe i sełnion jest
Bardziej szczegółowoMIESZANY PROBLEM POCZĄTKOWO-BRZEGOWY W TEORII TERMOKONSOLIDACJI. ZAGADNIENIE POCZĄTKOWE
Górnictwo i Geoinżynieria ok 33 Zesyt 1 9 Jan Gasyński* MIESZANY POBLEM POCZĄKOWO-BZEGOWY W EOII EMOKONSOLIDACJI. ZAGADNIENIE POCZĄKOWE 1. Wstęp Analia stanów naprężenia i odkstałcenia w gruncie poostaje
Bardziej szczegółowoPrzykład 6.3. Uogólnione prawo Hooke a
Prkład 6 Uogónione prawo Hooke a Zwiąki międ odkstałceniami i naprężeniami w prpadku ciała iotropowego opisuje uogónione prawo Hooke a: ] ] ] a Rowiąując równania a wgędem naprężeń otrmujem wiąki: b W
Bardziej szczegółowo1. REDUKCJA DOWOLNYCH UKŁADÓW SIŁ. Redukcja płaskiego układu sił
. REDUKCJA DOWOLNYCH UKŁADÓW IŁ Redukcja płaskiego układu sił Zadanie. Znaleźć wartość licbową i równanie linii diałania wpadkowej cterech sił predstawionch na rsunku. Wartości licbowe sił są następujące:
Bardziej szczegółowoJ. Szantyr Wykład 11 Równanie Naviera-Stokesa
J. Sant Wkład Równanie Naviea-Stokesa Podstawienie ależności wnikającch model łn Newtona do ównania achowania ęd daje ównanie nane jako ównanie Naviea-Stokesa. Geoge Stokes 89 903 Clade Navie 785-836 Naviea-Stokesa.
Bardziej szczegółowoKONWENCJA ZNAKOWANIA MOMENTÓW I WZÓR NA NAPRĘŻENIA
ĆWICZENIE 5 KONWENCA ZNAKOWANIA OENTÓW I WZÓR NA NAPRĘŻENIA Wektor momentu pr ginaniu ukośnm można rutować na osie,, będące głównmi centralnmi osiami bewładności prekroju. Prjmujem konwencję nakowania
Bardziej szczegółowoZginanie Proste Równomierne Belki
Zginanie Proste Równomierne Belki Prebieg wykładu : 1. Rokład naprężeń w prekroju belki. Warunki równowagi. Warunki geometrycne 4. Zwiąek fiycny 5. Wskaźnik wytrymałości prekroju na ginanie 6. Podsumowanie
Bardziej szczegółowoPRAWIDŁOWE ODPOWIEDZI I PUNKTACJA
MAŁOPOLSKI KONKURS MATEMATYCZNY Rok skoln 08/09 ETAP REJONOWY 0 grudnia 08 roku PRAWIDŁOWE ODPOWIEDZI I PUNKTACJA adanie odpowiedź punkt B 3 C 3 3 A 3 4 B 3 5 E 3 6 B 3 7 E 3 8 C 3 9 D 3 0 A 3 7 adania
Bardziej szczegółowoINSTYTUT FIZYKI WYDZIAŁ INŻYNIERII PROCESOWEJ, MATERIAŁOWEJ I FIZYKI STOSOWANEJ POLITECHNIKA CZĘSTOCHOWSKA ĆWICZENIE NR MR-2
INTYTUT FIZYKI WYDZIAŁ INŻYNIERII PROCEOWEJ, MATERIAŁOWEJ I FIZYKI TOOWANEJ POLITECHNIKA CZĘTOCHOWKA LABORATORIUM Z PRZEDMIOTU METODY REZONANOWE ĆWICZENIE NR MR- EPR JONÓW Ni W FLUOROKRZEMIANIE NIKLU I.
Bardziej szczegółowoPrzestrzeń liniowa R n.
MATEMATYKA IIb - Lcjan Kowalski Prestreń liniowa R n. Element (wektor) prestreni R n będiem onacać [,,, ] Element erow [,, L, ]. Diałania. a) ilocn element pre licbę: b) sma elementów [ c, c, ] c L, c
Bardziej szczegółowoCIŚNIENIE W PŁASKIM ŁOŻYSKU ŚLIZGOWYM SMAROWANYM OLEJEM MIKRPOLARYM
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 896-77X 8, s. 87-94, Gliwice 9 CIŚNIENIE W PŁASKIM ŁOŻYSKU ŚLIZGOWYM SMAROWANYM OLEJEM MIKRPOLARYM PAWEŁ KRASOWSKI Katedra Podstaw Tecniki, Akademia Morska w Gdyni e-mail:
Bardziej szczegółowo,..., u x n. , 2 u x 2 1
. Równania różnickowe cąstkowe Definicja. Równaniem różnickowm cąstkowm (rrc) nawam równanie różnickowe, w którm wstępuje funkcja niewiadoma dwóch lub więcej miennch i jej pochodne cąstkowe. Ogólna postać
Bardziej szczegółowoZginanie ukośne LABORATORIUM WYTRZYMAŁOŚCI MATERIAŁÓW. Katedra Wytrzymałości Materiałów i Metod Komputerowych Mechaniki
Katedra Wtrmałości Materiałów i Metod Komputerowch Mechaniki Wdiał Mechanicn Technologicn Politechnika Śląska LABORATORUM WYTRZYMAŁOŚC MATERAŁÓW Zginanie ukośne ZGNANE UKOŚNE 2 1. CEL ĆWCZENA Ćwicenie
Bardziej szczegółowoTeoretyczny model panewki poprzecznego łożyska ślizgowego. Wpływ wartości parametru zużycia na nośność łożyska
PŁUCIENNIK Paweł 1 MACIEJCZYK Andrzej 2 Teoretyczny model panewki poprzecznego łożyska ślizgowego. Wpływ wartości parametru zużycia na nośność łożyska WSTĘP Łożyska ślizgowe znajdują szerokie zastosowanie
Bardziej szczegółowoJ. Szantyr - Wykład 4 Napór hydrostatyczny Napór hydrostatyczny na ściany płaskie
J. antr - Wkład Napór hdrostatcn Napór hdrostatcn na ścian płaskie Napór elementarn: d n( p pa ) d nρgd Napór całkowit: ρg nd ρgn d gdie: C Napór hdrostatcn na ścianę płaską predstawia układ elementarnch
Bardziej szczegółowocz.2 Dr inż. Zbigniew Szklarski Katedra Elektroniki, paw. C-1, pok.321
Wkład 8: Brła stwna c. Dr inż. Zbigniew Sklarski Katedra Elektroniki, paw. C-, pok.3 skla@agh.edu.pl http://laer.uci.agh.edu.pl/z.sklarski/ 05.04.08 Wdiał nformatki, Elektroniki i Telekomunikacji - Teleinformatka
Bardziej szczegółowo6. Opis ruchu płynu idealnego i wybrane zastosowania
05 6. Ois ruchu łnu idealnego i wbrane astosowania Jak wkaano w rod. 3, rowiąanie równań oisującch ruch łnu jest w ogólnm radku niemożliwe, r cm dotc to arówno równań Navier-Stokesa oisującch ruch łnu
Bardziej szczegółowoTEORETYCZNY MODEL PANEWKI POPRZECZNEGO ŁOśYSKA ŚLIZGOWEGO. CZĘŚĆ 3. WPŁYW ZUśYCIA PANEWKI NA ROZKŁAD CIŚNIENIA I GRUBOŚĆ FILMU OLEJOWEGO
Paweł PŁUCIENNIK, Andrzej MACIEJCZYK TEORETYCZNY MODEL PANEWKI POPRZECZNEGO ŁOśYSKA ŚLIZGOWEGO. CZĘŚĆ 3. WPŁYW ZUśYCIA PANEWKI NA ROZKŁAD CIŚNIENIA I GRUBOŚĆ FILMU OLEJOWEGO Streszczenie W artykule przedstawiono
Bardziej szczegółowoPochodna kierunkowa i gradient Równania parametryczne prostej przechodzącej przez punkt i skierowanej wzdłuż jednostkowego wektora mają postać:
ochodna kierunkowa i gradient Równania parametrcne prostej prechodącej pre punkt i skierowanej wdłuż jednostkowego wektora mają postać: Oblicam pochodną kierunkową u ( u, u ) 1 + su + su 1 (, ) d d d ˆ
Bardziej szczegółowoRÓWNANIA BEZWYMIAROWE- PODOBIEŃSTWO PRZEPŁYWÓW
I Wmagania odobieńswa ÓWNANIA BEZWYMIAOWE- PODOBIEŃSTWO PZEPŁYWÓW. Podobieńswo geomercne =*'; =*'; =*'. Oba jawiska musą naeżeć do ej samej kas rełwów, n. musą je oiswać akie same równania- idencne w budowie.
Bardziej szczegółowoPodstawy Konstrukcji Maszyn
Podstawy Konstrukcji Maszyn Część 2 hydrodynamiczne łożyska ślizgowe 1.Hydrodynamiczne łożyska ślizgowe podział Podział łożysk ze względu na sposób zasilania medium smarnym: zasilanie olejem pod ciśnieniem
Bardziej szczegółowoAlgebra z geometrią 2012/2013
Algebra geometrią 22/23 Seria XVI Javier de Lucas Zadanie. Wnacć rąd macier: A :, B : 2 4 3 4 3 2 3 3 5 7 3 3 6 3 Rowiąanie: Macier A: Sposób: Rąd macier to wmiar prestreni generowanej pre jej kolumn.
Bardziej szczegółowoProjekt: Data: Pozycja: A ch = 0,5 20, ,40 = 5091,1 cm 4
Pręt nr 4 Wniki wmiarowania stali wg P-E 993 (Stal993_3d v..4) Zadanie: Hala stalowa suwnicą - P-E.rm3 Prekrój:,9 Z Y 50 Wmiar prekroju: h00,0 s76,0 g5, t9, r9,5 e0,7 Charakterstka geometrcna prekroju:
Bardziej szczegółowoRuch kulisty bryły. Kąty Eulera. Precesja regularna
Ruch kulist brł. Kąt Eulera. Precesja regularna Ruchem kulistm nawam ruch, w casie którego jeden punktów brł jest stale nieruchom. Ruch kulist jest obrotem dookoła chwilowej osi obrotu (oś ta mienia swoje
Bardziej szczegółowoOPERATING TEMPERATURES OF THE BEARING SYSTEM OF GRINDER SPINDLE
-011 T R I B O L O G I A 157 Stanisław STRZELECKI *, Zdisław SOCA * OPERATING TEMPERATURES OF TE BEARING SYSTEM OF GRINDER SPINDLE TEMPERATURY PRACY UKŁADU ŁOŻYSK WRZECIENNIKA SZLIFIERKI Key words: theory
Bardziej szczegółowoTransformator Φ M. uzwojenia; siła elektromotoryczna indukowana w i-tym zwoju: dφ. = z1, z2 liczba zwojów uzwojenia pierwotnego i wtórnego.
Transformator Φ r Φ M Φ r i i u u Φ i strumień magnetycny prenikający pre i-ty wój pierwsego uwojenia; siła elektromotorycna indukowana w i-tym woju: dφ ei, licba wojów uwojenia pierwotnego i wtórnego.
Bardziej szczegółowoM O D E L R U C H U W Y R Z U T N I O K RĘTOWEJ O P I S A N Y P R Z E Z T R A N S F O R M A C J E U K Ł A D Ó W W S P Ó Ł R ZĘ D N Y C H
ZESZYTY NAUKOWE AKADEMII MARYNARKI WOJENNEJ ROK LIV NR 3 (194) 213 DO I: 1.564/86889X/186925 Zbigniew Dioa Politechnika Świętokryska Wydiał Mechatroniki i Budowy Masyn, Katedra Technik Komuterowych i Ubrojenia
Bardziej szczegółowoBelki złożone i zespolone
Belki łożone i espolone efinicja belki łożonej siła rowarswiająca projekowanie połąceń prkła obliceń efinicja belki espolonej ałożenia echnicnej eorii ginania rokła naprężeń normalnch prkła obliceń Belki
Bardziej szczegółowoPOTENCJALNE POLE SIŁ. ,F z 2 V. x = x y, F y. , F x z F z. y F y
POTENCJALNE POLE SIŁ POLE SKALARNE Polem skalarnm V(r) nawam funkcję prpisującą każdemu punktowi w prestreni licbę recwistą (skalar): V (r): r=(,, ) V (r) POLE WEKTOROWE SIŁ Polem wektorowm sił F(r) nawam
Bardziej szczegółowo1. MODELE WYMIANY CIEPŁA W POPRZECZNYM ŁOśYSKU ŚLIZGOWYM
ECHNIKA RANSPORU SZYNOWEGO Paweł PŁUCIENNIK Andrej MACIEJCZYK EOREYCZNY MODEL PANEWKI POPRZECZNEGO ŁOśYSKA ŚLIZGOWEGO. CZĘŚĆ 1. MODEL ZUśYCIA PANEWKI Strescenie W artkle omówion ostał model teoretcn Ŝcia
Bardziej szczegółowoWyznaczanie ruchliwości i koncentracji nośników prądu w półprzewodnikach metodą efektu Halla
Ćwicenie 13 Wnacanie ruchliwości i koncentracji nośników prądu w półprewodnikach metodą efektu alla Cel ćwicenia Celem ćwicenia jest aponanie się e jawiskiem alla, stałoprądową metodą badania efektu alla,
Bardziej szczegółowoMATEMATYCZNY MODEL SYNCHRONIZOWANEGO AUTOOSCYLATORA W STANIE USTALONYM
Zesyty Naukowe WSInf Vo 5, Nr, 26 Bohdan Mandij,2, Roman Żeak 2 Wyżsa Skoła Informatyki w Łodi, Katedra Teeinformatyki, u. Rgowska 7a, Łódź 2 Poitechnika Lwowska, Instytyt Teekomunikacji, Radioeektroniki
Bardziej szczegółowoZASTOSOWANIE GRANICZNYCH ZAGADNIEŃ ODWROTNYCH DO OKREŚLANIA DOPUSZCZALNYCH STĘŻEŃ SUBSTANCJI CHEMICZNYCH NA POWIERZCHNI TERENU
Zastosowanie granicnych agadnień INFRASTRUKTURA I EKOLOGIA TERENÓW WIEJSKICH INFRASTRUCTURE AND ECOLOGY OF RURAL AREAS Nr 9/2008, POLSKA AKADEMIA NAUK, Oddiał w Krakowie, s. 217 226 Komisja Technicnej
Bardziej szczegółowoRozważa się dwa typy odwzorowań: 1. Parametryzacja prosta
WYKŁAD MODELOWANIE I WIZUALIZACJA TEKSTURY. Co to jest tekstra obiekt T(,, (,, t( =... tn(,,,, Plan wkład: Co to jest tekstra? Generowanie worów tekstr Wialiaja tekstr Filtrowanie tekstr Co może oiswać
Bardziej szczegółowoWyznaczanie reakcji dynamicznych oraz wyważanie ciała w ruchu obrotowym wokół stałej osi 8
Wnacanie reakcji dnaicnch ora wważanie ciała w ruchu oroow wokół sałej osi 8 Wprowadenie Jeśli dowolne ciało swne o asie jes w ruchu oroow wokół osi, o na podporach powsają reakcje A i B. Składowe ch reakcji
Bardziej szczegółowoPowierzchnie stopnia drugiego
Algebra WYKŁAD 3 Powierchnie sopnia drugiego Deinicja Powierchnią sopnia drugiego kwadrką nawam biór punków presreni rójwmiarowej, spełniającch równanie A B C D E F G H I K gdie A, B,, K są sałmi i prnajmniej
Bardziej szczegółowoWyznaczanie środka ścinania w prętach o przekrojach niesymetrycznych
Insttut Mechaniki i Inżnierii Obliceniowej Wdiał Mechanicn echnologicn Politechnika Śląska www.imio.polsl.pl LBORORIUM WYRZYMŁOŚCI MERIŁÓW Wnacanie środka ścinania w prętach o prekrojach niesmetrcnch WYZNCZNIE
Bardziej szczegółowopionowe od kół suwnic, zgodnie z warunków równowagi statecznej (rys. 6.4) dla
6.7. Prkład oblicania słupa pełnościennego esakad podsuwnicowej Pełnościenne słup esakad podsuwnicowej podpierają or podsuwnicowe na kórch pracują suwnice pomosowe naorowe o udźwigach i paramerach echnicnch
Bardziej szczegółowoDocument: Exercise-03-manual --- 2014/12/10 --- 8:54--- page 1 of 8 INSTRUKCJA DO ĆWICZENIA NR 3. Optymalizacja wielowarstwowych płyt laminowanych
Document: Exercise-03-manual --- 2014/12/10 --- 8:54--- page 1 of 8 PRZEDMIOT TEMAT KATEDRA MECHANIKI STOSOWANEJ Wydiał Mechanicny POLITECHNIKA LUBELSKA INSTRUKCJA DO ĆWICZENIA NR 3 1. CEL ĆWICZENIA Wybrane
Bardziej szczegółowo4.2.1. Środek ciężkości bryły jednorodnej
4..1. Środek ciężkości rł jednorodnej Brłą jednorodną nawam ciało materialne, w którm masa jest romiescona równomiernie w całej jego ojętości. Dla takic ciał arówno gęstość, jak i ciężar właściw są wielkościami
Bardziej szczegółowoJ. Szantyr - Wykład 7 Ruch ogólny elementu płynu
J. Santr - Wkład 7 Rch ogóln element płn Rch ogóln ciała stwnego można predstawić jako smę premiescenia liniowego i obrot. Ponieważ płn nie mają stwności postaciowej, w rch płn dochodi dodatkowo do odkstałcenia
Bardziej szczegółowoGeometria analityczna w przestrzeni. Kierunek. Długość. Zwrot
- podstawowe pojęcia Geometria analitcna w prestreni Wektorem acepionm w prestreni R 3 nawam uporądkowaną parę punktów A ora B i onacam go pre AB. Punkt A nawam jego pocątkiem, a punkt B - jego końcem.
Bardziej szczegółowoMetoda oceny efektywności realizacji międzynarodowej usługi transportowej
RÓŻOWICZ Jan 1 JAKOWLEWA Irena 2 Metoda oceny efektywności realiacji międynarodowej usługi transortowej WSĘP Jednym odstawowych agadnień międynarodowej usługi transortowej jest ocena efektywności realiacji
Bardziej szczegółowoWybrane stany nieustalone transformatora:
Wybrane stany nieustalone transformatora: Założenia: - amplituda napięcia na aciskach pierwotnych ma wartość stałą nieależnie od jawisk achodących w transformatore - warcie występuje równoceśnie na wsystkich
Bardziej szczegółowoORGANIZACJA I ZARZĄDZANIE
P O L I T E C H N I K A W A R S Z A W S K A WYDZIAŁ BUDOWNICTWA, MECHANIKI I PETROCHEMII INSTYTUT INŻYNIERII MECHANICZNEJ ORGANIZACJA I ZARZĄDZANIE Optymaliacja transportu wewnętrnego w akładie mechanicnym
Bardziej szczegółowoCzęść 1 2. PRACA SIŁ WEWNĘTRZNYCH 1 2. PRACA SIŁ WEWNĘTRZNYCH Wstęp
Cęść 1. PRC SIŁ WEWNĘTRZNYCH 1.. PRC SIŁ WEWNĘTRZNYCH.1. Wstęp Na wstępie prpomnijm, że gd premiescenie danego eementu jest funkcją diałającej nań sił Δ = f(p), to praca sił na tm premiesceniu jest równa:
Bardziej szczegółowonapór cieczy - wypadkowy ( hydrostatyczny )
5. apór hdrostatcn i równowaga ciał płwającch Płn najdując się w stanie równowagi oddiałwuje na ścian ogranicające ropatrwaną jego objętość i sił te nawane są naporami hdrostatcnmi. Omawiana problematka
Bardziej szczegółowo>> ω z, (4.122) Przybliżona teoria żyroskopu
Prybliżona teoria żyroskopu Żyroskopem naywamy ciało materialne o postaci bryły obrotowej (wirnika), osadone na osi pokrywającej się osią geometrycną tego ciała wanej osią żyroskopową. ζ K θ ω η ω ζ y
Bardziej szczegółowo1. Zestawienie obciążeń
1. Zestawienie obciążeń Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m γ f k d Obc. obl. kn/m 1. Pokrcie ser.1,75 m [0,400kN/m2 1,75m] 0,70 1,35 -- 0,95 2. Obciążenie wiatrem połaci nawietrnej dachu - -0,86 1,50 0,00-1,29
Bardziej szczegółowoPodstawy wytrzymałości materiałów
Podstaw wtrmałości materiałów IMiR -IA- Wkład Nr 9 Analia stanu odkstałcenia Składowe stanu odkstałcenia, uogólnione prawo Hooke a, prawo Hooke a dla cstego ścinania, wględna miana objętości, klasfikacja
Bardziej szczegółowoStrukturalne elementy symetrii. Krystalograficzne grupy przestrzenne.
Uniwerstet Śląski Insttut Chemii Zakład Krstalografii Laboratorium Krstalografii Strukturalne element smetrii. Krstalograficne grup prestrenne. god. Cel ćwicenia: aponanie się diałaniem elementów smetrii
Bardziej szczegółowo3. Metody rozwiązywania zagadnień polowych
3. Metod rowiąwania agadnień polowch 3.. Dokładne metod anali pola Dokładne metod anali pola powalają na uskanie dokładnego rowiąania równania róŝnickowego lub całkowego w dowolnm punkcie obsaru diałania
Bardziej szczegółowoHAMOWANIE REKUPERACYJNE W MIEJSKIM POJEŹDZIE HYBRYDOWYM Z NAPĘDEM NA KOŁA TYLNE
ELEKTRYKA 213 Zesyt 1 (225) Rok LIX Marcin FICE Politechnika Śląska w Gliwicach HAMOWANIE REKUPERACYJNE W MIEJSKIM POJEŹDZIE HYBRYDOWYM Z NAPĘDEM NA KOŁA TYLNE Strescenie. W artykule predstawiono wyniki
Bardziej szczegółowoPręty silnie zakrzywione 1
Pęt silnie akwione. DEFIICJ Pętem silnie akwionm nawam pęt, któego oś jest płaską kwą, a stosunek wmiau pekoju popecnego (leżącego w płascźnie kwin) do pomienia kwin osi ciężkości () pęta spełnia waunek.
Bardziej szczegółowoPRZEKŁADNIE ZĘBATE CZOŁOWE ŚRUBOWE. WALCOWE (równoległe) STOŻKOWE (kątowe) ŚLIMAKOWE HIPERBOIDALNE. o zebach prostych. walcowe. o zębach.
CZOŁOWE OWE PRZEKŁADNIE STOŻKOWE PRZEKŁADNIE ZĘBATE CZOŁOWE ŚRUBOWE WALCOWE (równoległe) STOŻKOWE (kątowe) HIPERBOIDALNE ŚLIMAKOWE o ebach prostych o ębach prostych walcowe walcowe o ębach śrubowych o
Bardziej szczegółowoPodstawy wytrzymałości materiałów
Podstaw wtrmałości materiałów IMiR IMT - Wkład Nr 0 Złożon stan naprężeń - wtężenie materiału stan krtcn materiału pojęcie wtężenia cel stosowania hipote wtężeniowch naprężenie redukowane pregląd hipote
Bardziej szczegółowoPROBLEMY NIEKONWENCJONALNYCH UKŁADÓW ŁOŻYSKOWYCH. Łódź,15-16 maja 1997 r.
PROBLEMY NIEKONWENCJONALNYCH UKŁADÓW ŁOŻYSKOWYCH Łódź,15-16 maja 1997 r. Stanisław Strzelecki*, Wojciech Litwicki** *Instytut Konstrukcji Maszyn PŁ, **Elektrawnia Bełchatów CHARAKTERYSTYKI STATYCZNE HIPERBOLOIDALNEGO
Bardziej szczegółowoPARAMETRY EKSPLOATACYJNE POPRZECZNYCH ŁOŻYSK ŚLIZGOWYCH SMAROWANYCH FERROCIECZĄ O RÓŻNYM STĘŻENIU CZĄSTEK MAGNETYCZNYCH
Marcin Frycz Akademia Morska w Gdyni PARAMETRY EKSPLOATACYJNE POPRZECZNYCH ŁOŻYSK ŚLIZGOWYCH SMAROWANYCH FERROCIECZĄ O RÓŻNYM STĘŻENIU CZĄSTEK MAGNETYCZNYCH W artykule autor przedstawia wyniki obliczeń
Bardziej szczegółowo25. RÓWNANIA RÓŻNICZKOWE PIERWSZEGO RZĘDU. y +y tgx=sinx
5. RÓWNANIA RÓŻNICZKOWE PIERWSZEGO RZĘDU 5.1. Pojęcia wstępne. Klasfikacja równań i rozwiązań Rozróżniam dwa zasadnicze tp równań różniczkowch: równania różniczkowe zwczajne i równania różniczkowe cząstkowe.
Bardziej szczegółowoPROGNOZA OSIADANIA BUDYNKU W ZWIĄZKU ZE ZMIANĄ SPOSOBU POSADOWIENIA THE PROGNOSIS OF BUILDING SETTLEMENT DUE TO CHANGES OF FOUNDATION
XXVI Konferencja awarie budowlane 213 Naukowo-Technicna ZYGMUNT MEYER, meyer@ut.edu.pl Zachodniopomorski Uniwersytet Technologicny w cecinie, Katedra Geotechniki MARIUZ KOWALÓW, m.kowalow@gco-consult.com
Bardziej szczegółowoPodstawy wytrzymałości materiałów
Podstaw wtrmałości materiałów IMiR - MiBM - Wkład Nr 5 Analia stanu odkstałcenia Składowe stanu odkstałcenia, uogólnione prawo Hooke a, prawo Hooke a dla cstego ścinania, wględna miana objętości, klasfikacja
Bardziej szczegółowoTeoretyczny model panewki poprzecznego łożyska ślizgowego. Utrata nośności łożyska w funkcji parametru zużycia
PŁUCIENNIK Paweł 1 MACIEJCZYK Andrzej 2 Teoretyczny model panewki poprzecznego łożyska ślizgowego. Utrata nośności łożyska w funkcji parametru zużycia WSTĘP Analiza zjawisk zachodzących podczas pracy panewki
Bardziej szczegółowoZestaw zadań 12: Przekształcenia liniowe. z z + 2 2x + y. x y z. x y + 2t 2x + 3y + 5z t x + z t. x y + 2t 2x 3y + 5z t x z t
Zesaw adań : Preksałcenia liniowe () Kóre podanch niżej preksałceń ϕ : K n K m są preksałceniami liniowmi: a) n = m = 3, ϕ( + +, b) n = m = 3, ϕ( +, 3 + + + +, d) n = m = 3, ϕ( +, c) n = m = 3, ϕ( e) n
Bardziej szczegółowoPrzykład 3.7. Naprężenia styczne przy zginaniu belki cienkościennej.
Prkład.7. Naprężenia tcne pr ginaniu belki cienkościennej. Wnac rokład naprężenia tcnego w prekroju podporowm belki wpornikowej o prekroju cienkościennm obciążonej na wobodnm końcu pionową iłą P. Siła
Bardziej szczegółowoPrzykład 6.1. Przestrzenny stan naprężenia i odkształcenia
Prkład Pretrenn tan naprężenia i odktałcenia Stan naprężenia Stan naprężenia w punkcie jet określon a pomocą diewięciu kładowch, które onacam literą odpowiednimi indekami Pierw indek onaca normalną ewnętrną
Bardziej szczegółowoKatedra Geotechniki i Budownictwa Drogowego. WYDZIAŁ NAUK TECHNICZNYCH Uniwersytet Warmińsko-Mazurski
Katedra Geotechniki i Budownictwa Drogowego WYDZIAŁ NAUK TECHNICZNYCH Uniwersytet Warmińsko-Maurski Mechanika Gruntów dr inż. Ireneus Dyka http://pracownicy.uwm.edu.pl/i.dyka e-mail: i.dyka@uwm.edu.pl
Bardziej szczegółowoPrzykład: Nośność na wyboczenie słupa przegubowego z stęŝeniami pośrednimi
3,0 ARKUSZ OBLICZEIOWY Dokument Ref: SX00a-E-EU Strona 1 4 Ttuł Prkład: ośność na wbocenie słupa pregubowego e Dot. Eurokodu E 1993-1-1 Wkonał Matthias Oppe Data cerwiec 00 Sprawdił Christian Müller Data
Bardziej szczegółowoW przypadku przepływu potencjalnego y u z. nieściśliwego równanie zachowania masy przekształca się w równanie Laplace a: = + + t
J. Szantr Wkład nr 3 Przepłw potencjalne 1 Jeżeli przepłw płn jest bezwirow, czli wszędzie lb prawie wszędzie w pol przepłw jest rot 0 to oznacza, że istnieje fnkcja skalarna ϕ,, z, t), taka że gradϕ.
Bardziej szczegółowoEPR. W -1/2 =-1/2 gµ B B
Hamiltonian spinow Elektronow reonans paramanetcn jest wiąan absorpcją pola wsokiej cęstotliwości, która towars mianie orientacji spin w ewnętrnm polu manetcnm. Niesparowane spinowe moment manetcne µ s
Bardziej szczegółowoBelki zespolone 1. z E 1, A 1
Belki espolone. DEFINIC Belki espolone to belki, którch prekrój poprecn składa się co najmniej dwóch materiałów o różnch własnościach ficnch (różne moduł Younga i współcnniki Poissona), pr cm apewnione
Bardziej szczegółowoTERMODYNAMIKA PROCESOWA. Wykład VI. Równania kubiczne i inne. Prof. Antoni Kozioł, Wydział Chemiczny Politechniki Wrocławskiej
ERMODYNAMIKA PROCESOWA Wykład VI Równania kubiczne i inne Prof. Antoni Kozioł, Wydział Chemiczny Politechniki Wrocławskiej Komunikat Wstęne terminy egzaminu z ermodynamiki rocesowej : I termin środa 15.06.016
Bardziej szczegółowoG:\AA_Wyklad 2000\FIN\DOC\Fale wodnem.doc. Drgania i fale III rok Fizyki BC. Model: - długi kanał o prostokątnym przekroju i głębokości h,
13-1-00 G:\AA_Wklad 000\FIN\DOC\Fale Fale wodne: Drgania i fale III rok Fiki BC Model: - długi kanał o prostokątnm prekroju i głębokości h, - ruch fali wdłuż, nieależn od x, wchlenia wdłuż, - woda nieściśliwa
Bardziej szczegółowox od położenia równowagi
RUCH HARMONICZNY Ruch powtarając się w regularnch odstępach casu nawa ruche okresow. Jeżeli w taki ruchu seroko rouiane odchlenie od stanu równowagi ( np. odchlenie as podcepionej do sprężn, wartość wektora
Bardziej szczegółowo5.7. Przykład liczbowy
5.7. Prład licbow onać oblicenia nośności beli podsuwnicowej e sali S75 pręsłami o długościach l m swobodnie podparmi na słupach esaad obsługiwanej pre dwie suwnice naorowe o jednaowch paramerach usuowanej
Bardziej szczegółowoMECHANIKA PŁYNÓW. Materiały pomocnicze do wykładów. opracował: prof. nzw. dr hab. inż. Wiesław Grzesikiewicz
MECHANIKA PŁYNÓW Materiały omocnicze do wykładów oracował: ro. nzw. dr hab. inż. Wiesław Grzesikiewicz Warszawa aździernik - odkształcalne ciało stałe Mechanika łynów dział mechaniki materialnych ośrodków
Bardziej szczegółowoPROCES SEPARACJI MIESZANINY TECHNOLOGICZNEJ NA GÓRCE PALCOWEJ KOMBAJNU DO ZBIORU ZIEMNIAKÓW
InŜynieria Rolnica 1/006 Wojciech Tanaś, Marcin Zawierucha Katedra Masynonawstwa Rolnicego Akademia Rolnica w Lublinie PROCES SEPARACJI MIESZANINY TECHNOLOGICZNEJ NA GÓRCE PALCOWEJ KOMBAJNU DO ZBIORU ZIEMNIAKÓW
Bardziej szczegółowoWYKŁAD IV. VI.2. Modele hydrodynamiki wód podziemnych.
WYKŁAD IV VI.. Modele hdrodnamiki wód podiemnch. Równania hdrodnamiki wód podiemnch ostał określone pr prjęciu następującch ałożeń: ośrodek porowat twor strukturę ciała stałego traktowanego jako ośrodek
Bardziej szczegółowoAutomatyczna kompensacja mocy biernej z systemem monitorowania kopalnianej sieci 6 kv
dr inż MARIAN HYLA Politechnika Śląska w Gliwicach Automatycna kompensacja mocy biernej systemem monitorowania kopalnianej sieci 6 kv W artykule predstawiono koncepcję, realiację ora efekty diałania centralnego
Bardziej szczegółowoNazwa przedmiotu: Techniki symulacji. Kod przedmiotu: EZ1C Numer ćwiczenia: Ocena wrażliwości i tolerancji układu
P o l i t e c h n i k a B i a ł o s t o c k a W y d i a ł E l e k t r y c n y Nawa predmiotu: Techniki symulacji Kierunek: elektrotechnika Kod predmiotu: EZ1C400 053 Numer ćwicenia: Temat ćwicenia: E47
Bardziej szczegółowoPŁYN Y RZECZYWISTE Przepływy rzeczywiste różnią się od przepływów idealnych obecnością tarcia (lepkości): przepływy laminarne/warstwowe - różnią się
PŁYNY RZECZYWISTE Płyny rzeczywiste Przeływ laminarny Prawo tarcia Newtona Przeływ turbulentny Oór dynamiczny Prawdoodobieństwo hydrodynamiczne Liczba Reynoldsa Politechnika Oolska Oole University of Technology
Bardziej szczegółowoJakie nowe możliwości daje właścicielom i zarządcom budynków znowelizowana Ustawa termomodrnizacyjna
dr inż. Wiesław Sarosiek mgr inż. Beata Sadowska mgr inż. Adam Święcicki Katedra Podstaw Budownictwa i Fiyki Budowli Politechniki Białostockiej Narodowa Agencja Posanowania Energii S.A. Filia w Białymstoku
Bardziej szczegółowoModelowanie i obliczenia techniczne. Modelowanie matematyczne Metody modelowania
Modelowanie i oblicenia technicne Modelowanie matematycne Metody modelowania Modelowanie matematycne procesów w systemach technicnych Model może ostać tworony dla całego system lb dla poscególnych elementów
Bardziej szczegółowoĆw. 4. BADANIE I OCENA WPŁYWU ODDZIAŁYWANIA WYBRANYCH CZYNNIKÓW NA ROZKŁAD CIŚNIEŃ W ŁOśYSKU HYDRODYNAMICZNYMM
Ćw. 4 BADANIE I OCENA WPŁYWU ODDZIAŁYWANIA WYBRANYCH CZYNNIKÓW NA ROZKŁAD CIŚNIEŃ W ŁOśYSKU HYDRODYNAMICZNYMM WYBRANA METODA BADAŃ. Badania hydrodynamicznego łoŝyska ślizgowego, realizowane na stanowisku
Bardziej szczegółowoUkłady równań - Przykłady
Układy równań - Prykłady Dany układ równań rowiąać trea sposobai: (a) korystając e worów Craera, (b) etodą aciery odwrotnej, (c) etodą eliinacji Gaussa, + y + = y = y = (a) Oblicy wynacnik deta aciery
Bardziej szczegółowoRuch kulisty bryły. Kinematyka
Ruch kulist bł. Kinematka Ruchem kulistm nawam uch, w casie któego jeden punktów bł jest stale nieuchom. Ruch kulist jest obotem dookoła chwilowej osi obotu (oś ta mienia swoje położenie w casie). a) b)
Bardziej szczegółowoFunkcje pola we współrzędnych krzywoliniowych cd.
Funkcje pola we współrędnych krywoliniowych cd. Marius Adamski 1. spółrędne walcowe. Definicja. Jeżeli M jest rutem punktu P na płascynę xy, a r i ϕ są współrędnymi biegunowymi M, to mienne u = r, v =
Bardziej szczegółowo