Projekt mostu kratownicowego stalowego Jazda taboru - dołem Schemat

Transkrypt

1 Projekt mostu kratownicowego stalowego Jazda taboru - dołem Schemat Rozpiętość teoretyczna Wysokość kratownicy Rozstaw podłużnic Rozstaw poprzecznic Długość poprzecznic Długość słupków Długość krzyżulców 30,00 m 4,00 m 1,60 m 3,00 m 5,00 m 4,00 m 5,00 m Obciążenia stałe ciężar mostownic z szynami 4,90 kn/m odbojnice 1,20 kn/m ciężary własne konstrukcji współczynnik bezp. γ G = 1, Reakcje 9,50 18,90 18,90 18,90 18,90 18,90 18,90 18,90 18,90 18,90 9,50 M.podp 4,70 4,70 4,70 4,70 4,70 4,70 4,70 4,70 4,70 4,70 4,70 M.przęsł 2,40 2,40 2,40 2,40 2,40 2,40 2,40 2,40 2,40 2,40 2,40 Obciążenia ruchome - MO71 Układ A wjazd lokomotywy na przęsło Reakcje od układu A

2 Układ B lokomotywa na środku Reakcje od układu B Reakcje pionowe na podporach R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 Uklad A 364,7 477,2 321,0 244,4 244,4 244,4 244,4 244,4 244,4 244,4 122,2 Uklad B 120,0 240,0 240,0 239,9 371,9 464,3 371,9 239,9 240,0 240,0 120,0 Max 477,2 Siły wewnętrzne Momenty Układ A Momenty Układ B Zestawienie momentów Przęsłowe Układ A 92,9 87,6 30,0 30,0 30,0 30,0 30,0 30,0 30,0 30,0 Układ B 30,0 30,0 30,0 29,9 54,2 54,2 29,9 30,0 30,0 30,0 Podporowe Max 92,9 Układ A 87,1 116,1 116,4 60,0 60,0 60,0 60,0 60,0 60,0 60,0 60,0 Układ B 60,0 60,0 60,0 60,0 135,1 131,6 135,1 60,0 60,0 60,0 60,0 Max 135,1

3 Wymiarowanie podłużnicy Współczynnik dynamiczny (a) w przypadku starannie utrzymanego toru Φ 2 = 1,44/(LΦ 0,5-0,2)+0,82 1,0 <=Φ 2 <=1,67 (b) w przypadku standardowego utrzymania toru Φ 3 = 2,16/(LΦ 0,5-0,2)+0,73 1,0 <=Φ 3 <=2,00 Długosć miarodajna LΦ dla podłuznicy jako elementu ciągłego rusztu 3 - krotny rozstaw poprzecznic dla podłuznicy swobodnie podpartej rozstaw poprzecznic + 3m LΦ Φ = 9,00 m Φ 3 = 1,501 Klasa obciążenia α = 1,00 Przeciążenie podłuznicy β = 0,54 - dla przeciążenia podłużnicy Współczynnik bezpieczeństwa γ Q = 1,5 Mnożnik obciążeń Φ 3 α β γ Q 1,216 Zginanie Moment zginający od obciążenia ruchomego Mmax* 1, ,98 knm Moment zginający od obciążenia stałego M 1,80 knm Dobór przekroju podłużnicy na zginanie stal S 355 fy = 355 Mpa fyd = 308,70 MPa Minimalny wskaźnik wytrzymałości przekroju (w zakresie sprężystym) Wy = M/fyd 371,83 cm3 Wy(IPN300) 653,00 cm3 Ścinanie VRd= Av(fy/3 1/3 )/γ M0 γ M0 = 1,00 fy = 355,00 Mpa h = 0,3 m tf+r1 = 0,027 m hw = 0,246 m tw = 0,0108 m Av = 0, m VRd= 1360,28 kn Vmax = 594,53 kn Vmax/VRd 0,44 naprężenia nie zostały przekroczone

4 Okreslenie wymogu sprawdzenia stateczności środnika ε = (235/fy) 0,5 ε = 0,81 hw = 0,246 m tw = 0,0108 m η = 1,00 hw/tw > 72ε/η 22,78 > 58,58 nie ma wymogu użebrowania środnika podłużnicy Zginanie ze ścinaniem zredukowana granica plastyczności fyd.zred = (1-ρ)fyd ρ = (2V Ed /VRd -1) 2 VEd = 578,84 kn - dla przekroju z największym momentem podporowym ρ = 0,0222 fyd.zred = 301,85 Mpa Maksymalny moment dopuszczalny przy zginaniu ze ścinaniem My,V,Rd = [Wy-ρAw 2 /4tw]fyd.zred/g M0 My,V,Rd = 196,01 knm min{mc,rd;my,v,rd} Mc,Rd = Mc,Rd = Mdop = M Ed = M Ed <= Wy*fyd/γ M0 201,58 knm 196,01 knm 167,8 knm Mdop warunek spełniony Wniosek: Przyjęto podłużnice z IPN 300 Wymiarowanie poprzecznic Współczynnik dynamiczny Φ 3 = 2,16/(LΦ 0,5-0,2)+0,73 1,0 <=Φ 3 <=2,00 Długosć miarodajna LΦ dla poprzecznic jako elementu ciągłego rusztu 2 - krotny długość poprzecznic poprzecznic 3,6 m dla poprzecznicy końcowej LΦ wew = LΦ skr = 10,00 m 3,60 m Φ 3.wew = 1,459 Φ 3.skr = 2,003 < 2,000 Klasa obciążenia α = 1,00

5 Przeciążenie poprzecznicy β 1 = 0,54 - przy przeciążeniu podłużnicy (1) 0,46 β 2 = 0,5 - bez przeciążenia (2) Współczynnik bezpieczeństwa γ Q = 1,5 Mnożnik obciążeń Φ 3.wew α β 1 γ Q 1,182 1,007 Φ 3.wew α β 2 γ Q 1,094 Φ 3.skr α β 1 γ Q 1,620 1,380 Φ 3.skr α β 2 γ Q 1,500 Obciążenia ruchome poprzecznic - reakcje max * mnożnik wewnętrzna(1) 564,0 kn 480,5 kn 1044,5 kn wewnętrzna(2) 522,2 kn skrajna(1) 590,8 kn 503,3 kn 1094,1 kn skrajna(2) 547,1 kn Obciążenia stałe 0,5 mostownic 13,7 kn 0,5 podłużnic A (IPN300)= 0,0069 m2 2,4 kn Razem 16,2 kn Wyniki Podłużnica 5 m Rozstaw poprz. 1,6 m Przeciążenie podłuznicy siłami 0,54 i 0,46 R A 0,519 R B 0,481 M A 0,575 M B 0,547 M P 0,306 Brak przeciążenia podłuznicy R A 0,5 M A 0,561 M P 0,289 Reakcje i siły przy przeciążeniu poprzecznica wewnętrzna R A 558,2 kn M A 618,7 knm M P 329,0 knm poprzecznica skrajna R A 584,0 kn M A 647,2 knm 344,1 knm M P

6 Reakcje i siły bez przeciążenia poprzecznica wewnętrzna R A 538,4 kn M A 604,1 knm M P 311,2 knm poprzecznica skrajna R A 563,2 kn M A 631,9 knm 325,5 knm M P Momenty przesłowe max wewnętrzna skrajna Momenty podporowe max wewnętrzna skrajna Tnąca max wewnętrzna skrajna 329,0 knm 344,1 knm 618,7 knm 647,2 knm 564,0 kn 590,8 kn Zginanie Dobór przekroju poprzecznicy na zginanie stal S 355 fy = 355 Mpa fyd = 308,70 MPa Minimalny wskaźnik wytrzymałości przekroju (w zakresie sprężystym) Poprzecznica wewnętrzna Wy = M/fyd 2004,26 cm3 Wy(IPN450) 2040,00 cm3 Poprzecznica skrajna Wy = M/fyd 2096,70 cm3 Wy(HEB340) 2160,00 cm3 Ścinanie - poprzecznica wewnętrzna VRd= Av(fyd/3 1/3 )/γ M0 γ M0 = 1,00 fy = 355,00 Mpa h = 0,4500 m tf+r1 = 0,0405 m hw = 0,3690 m tw = 0,0162 m 0,0147 m2 Av = 0, m VRd= 3060,63 kn Vmax = 564,02 kn Vmax/VRd 0,18 naprężenia nie zostały przekroczone Okreslenie wymogu sprawdzenia stateczności środnika ε = (235/fy) 0,5 ε = 0,814 hw = 0,369 m tw = 0,0162 m η = 1,00 hw/tw > 72ε/η 22,78 > 58,58 nie ma wymogu użebrowania środnika poprzecznic Wniosek: Przyjęto poprzecznice wewnętrzne z IPN 450

7 Ścinanie - poprzecznica skrajna VRd= Av(fy/3 1/3 )/γ M0 γ M0 = 1,00 fy = 355,00 Mpa h = 0,3400 m tf+r1 = 0,0390 m hw = 0,2620 m tw = 0,0162 m 0,0171 m2 Av = 0, m VRd= 2173,13 kn Vmax = 590,81 kn Vmax/VRd 0,27 naprężenia nie zostały przekroczone Okreslenie wymogu sprawdzenia stateczności środnika ε = (235/fy) 0,5 ε = 0,814 hw = 0,262 m tw = 0,0162 m η = 1,00 hw/tw > 72ε/η 16,17 > 58,58 nie ma wymogu użebrowania środnika poprzecznic Wniosek: Przyjęto poprzecznice skrajne z HEB 340

8 Wymiarowanie dźwigara głównego Współczynnik dynamiczny Φ 3 = 2,16/(LΦ 0,5-0,2)+0,73 1,0 <=Φ 3 <=2,00 Długosć miarodajna LΦ dla dźwigara - rozpiętość teoretyczna LΦ dź = 30,00 m Φ 3.dź = 1,139 Klasa obciążenia α = 1,00 Przeciążenie dźwigara β 1 = 0,519 - przy przeciążeniu poprzecznicy Współczynnik bezpieczeństwa γ Q = 1,5 Mnożnik obciążeń Φ 3.wew α β 1 γ Q 0,887 Wyznaczenie sił działających na kratownicę Siły od reakcji pionowych R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 Uklad A 323,5 423,3 284,7 216,8 216,8 216,8 216,8 216,8 216,8 216,8 108,4 Uklad B 106,4 212,9 212,9 212,8 329,9 411,8 329,9 212,8 212,9 212,9 106,4 Stałe 13,1 20,5 20,5 20,5 20,5 20,5 20,5 20,5 20,5 20,5 13,1 A + S 336,6 443,7 305,2 237,3 237,3 237,3 237,3 237,3 237,3 237,3 121,5 B + S 119,5 233,4 233,4 233,3 350,3 432,3 350,3 233,3 233,4 233,4 119,5 Pas górny MIN A+S -1602,4-1625,5-2268,3-2274,7-2224,8-2216,3-1473,7-1448,8-2733,7 B + S -1693,6-1724,0-2720,3-2733,7-2733,7-2720,3-1724,0-1693,6-1448,8 B + S - mom 59,1 45,9 MAX Pas dolny MIN A+S 962,9 988,0 2019,6 2033,4 2329,2 2328,2 1932,6 1916,7 837,3 813,6 813,6 B + S 935,7 963,7 2290,2 2311,6 2877,6 2877,6 2311,6 2290,2 963,7 935,7 2877,6 B + S - mom 70,7 MAX Słupki MIN A+S 413,0 23,9 211,8 9,7 212,4 9,6 212,8 19,4 224,0 9,6 B + S 221,8 20,8 208,7 14,2 388,5 14,2 208,7 20,8 221,8 413,0 A + S - mom 59 MAX Krzyżulce MIN A+S -1594,4 1026,2-654,0 390,0-90,3-171,2 470,9-734,6 1019,9-1347,9-1594,4 B + S -1550,3 1217,1-938, ,9-237, ,9 1217,1-1550,3 1217,1 A + S - mom 37,5 7,6 MAX

9 Wymiarowanie pasa górnego Nośność na ściskanie z uwzględnieniem wyboczenia N b,rd = χaf y /γ M0 - w przypadku klasy 1,2,3 Krzywa wyboczenia - typ c χ = 1 /[Φ + (Φ 2 - λ -2 ) 0,5 ] lecz <= 1,0 Φ = 0,5[1 + α(λ - - 0,2) + λ -2 ] λ = (Af y /N cr ) 0,5 - w przypadku przekrojów klasy 1,2 i 3 α - parametr imperfekcji α = 0,49 dla krzywej wyboczenia c N cr - siła krytyczna N cr = (Π/µ) 2 EJ min /l 2 µ = 0,5 E = 206 GPa l = 3,00 m I min - minimalny moment bezwładności dla pręta Dobranie minimalnego przekroju N ED /f yd N ED = 2733,7 kn -2733,7 normalna maksymalna M ED = 59,1 knm 59,1 moment zginający f y = ,0 kpa f yd = ,7 kpa 88,56 cm2 Wstępnie przyjęto 2 x CE300 ustawione środnikami do siebie w odległości 20 cm h = 0,3 m 58,8 cm2 e = 2,7 cm Jx = 8030 cm4 Jy = 495 cm4 s = 20 cm Dla pary ceowników A PC = 0,01176 m2 Moment względem osi x Jx = cm4 Moment względem osi y Jy = cm4 J min = N cr = 0, m kn λ = 0,1696 Φ = 0,5069 χ = 1,0156 χ max = 1,0000 χ = 1,0000 γ M0 = 1,00

10 N b,rd = 4174,8 kn N b,rd = 3630,3 N ED' = 3127,7 kn N ED = 3127,7 N ED /N b,rd = 0,7492 < 1,0 warunek spełniony N ED /N bd,rd = 0,8616 Przyjęto pas górny z pary ceowników CE300 w rozstawie 20 cm zwróconych do siebie środnikami Wymiarowanie pasa dolnego Nośność na rozciąganie N t,rd = Af y /γ M0 - w przypadku klasy 1,2,3 Dobranie minimalnego przekroju N ED /f yd N ED = 2877,6 kn 2877,6 normalna maksymalna M ED = 70,7 kn 70,7 moment zginający f y = ,0 kpa f yd = ,7 kpa 93,22 cm2 Wstępnie przyjęto 2 x CE300 ustawione środnikami do siebie w odległości 20 cm h = 0,3 m 58,8 cm2 e = 2,7 cm Jx = 8030 cm4 Jy = 495 cm4 s = 20 cm Dla pary ceowników A PC = 0,01176 m2 Moment względem osi x Jx = cm4 Moment względem osi y Jy = cm4 J min = 0, m4 γ M0 = 1,00 N t,rd = 4174,8 kn N td,rd = 3630,3 kn N ED' = 3348,9 kn N ED = 3348,9 kn N ED /N b,rd = 0,8022 < 1,0 warunek spełniony N ED /N b,rd = 0,9225 < 1,0 Przyjęto pas dolny z pary ceowników CE300 w rozstawie 20 cm zwróconych do siebie środnikami

11 Wymiarowanie słupków Nośność na rozciąganie N t,rd = Af y /γ M0 - w przypadku klasy 1,2,3 Dobranie minimalnego przekroju N ED /f yd N ED = 413,0 kn M ED = 59,0 kn f y = ,0 kpa f yd = ,7 kpa 13,38 cm2 Wstępnie przyjęto 4 x L65x65x9 h1 = 0,18 m h2 = 0,15 m 11 cm2 e = 1,93 cm Jx = 41,3 cm4 Jy = 41,3 cm4 s1 = 5 cm s2 = 2 cm n = 4 Dla n ceowników A PC = 44 cm2 Moment względem osi w poprzek obiektu J1 = 1029 cm4 Moment względem osi wzdłuż obiektu J2 = 543 cm4 J min = 0, m4 γ M0 = 1,00 N t,rd = 1562,0 kn N td,rd = 1358,3 kn N ED' = 1199,7 kn N ED = 1199,7 kn N ED /N b,rd = 0,7680 < 1,0 warunek spełniony N ED /N b,rd = 0,8832 < 1,0 Przyjęto słupki z czwórki kątowników L 65x65x9 w rozstawie osi 8,86 cm w poprzek zwróconych półkami 5,86 zwróconych do siebie środnikami

12 Wymiarowanie krzyżulców rozciąganych Nośność na rozciąganie N t,rd = Af y /γ M0 - w przypadku klasy 1,2,3 Dobranie minimalnego przekroju N ED /f yd N ED = 1217,1 kn M ED = 7,6 kn f y = ,0 kpa f yd = ,7 kpa 39,43 cm2 Wstępnie przyjęto 4 x L65x65x9 h1 = 0,18 m h2 = 0,15 m 11 cm2 e = 1,93 cm Jx = 41,3 cm4 Jy = 41,3 cm4 s1 = 5 cm s2 = 2 cm n = 4 Dla n ceowników A PC = 44 cm2 Moment względem osi w poprzek obiektu J1 = 1029 cm4 Moment względem osi wzdłuż obiektu J2 = 543 cm4 J min = 0, m4 γ M0 = 1,00 N t,rd = 1562,0 kn N td,rd = 1358,3 kn N ED' = 1318,4 kn N ED = 1318,4 kn N ED /N b,rd = 0,8441 < 1,0 warunek spełniony N ED /N b,rd = 0,9707 < 1,0 Przyjęto krzyżulce z czwórki kątowników L 65x65x9 w rozstawie osi 8,86 cm w poprzek zwróconych półkami 5,86 zwróconych do siebie środnikami

13 Wymiarowanie krzyżulców ściskanych Nośność na ściskanie z uwzględnieniem wyboczenia N b,rd = χaf y /γ M0 - w przypadku klasy 1,2,3 Krzywa wyboczenia - typ c χ = 1 /[Φ + (Φ 2 - λ -2 ) 0,5 ] lecz <= 1,0 Φ = 0,5[1 + α(λ - - 0,2) + λ -2 ] λ = (Af y /N cr ) 0,5 - w przypadku przekrojów klasy 1,2 i 3 α - parametr imperfekcji α = 0,49 dla krzywej wyboczenia c N cr - siła krytyczna N cr = (Π/µ) 2 EJ min /l 2 µ = 0,5 E = 206 GPa l = 5,00 m I min - minimalny moment bezwładności dla pręta Dobranie minimalnego przekroju N ED /f yd N ED = 1594,4 kn -1594,4 normalna maksymalna M ED = 37,5 knm 37,5 moment zginający f y = ,0 kpa f yd = ,7 kpa 51,65 cm2 Wstępnie przyjęto 2 x CE180 ustawione półkami do siebie w odległości w świetle 6 cm h = 20 cm 28 cm2 e = 1,92 cm Jx = 1350 cm4 Jy = 114 cm4 s = 6 cm Dla pary ceowników A PC = 0,0056 m2 Moment względem osi x Jx = 2700 cm4 Moment względem osi y Jy = 3884 cm4 J min = N cr = 0, m kn λ = 0,4758 Φ = 0,6807 χ = 0,8564 χ max = 1,0000 χ = 0,8564 γ M0 = 1,00 N b,rd = 1702,6 kn N b,rd = 1480,5 N ED' = 1598,15 kn N ED = 1598,15 N ED /N b,rd = 0,9386 < 1,0 warunek spełniony N ED /N bd,rd = 1,0794 Przyjęto krzyżulce ściskane z pary ceowników CE180 w rozstawie 6 cm zwróconych do siebie półkami

14 Wymiarowanie blach węzłowych na podstawie długości spoin blacha 1 - podporowa krzyżulec 28 V28Amax = 1594,4 kn M28Amax = 30,1 knm V28Bmax = 1550,3 kn M28Bmax = 32,2 knm pas dolny 9 V9Amax = M9Amax = V9Bmax = M9Bmax = 962,9 kn 37,5 knm 935,7 kn 32,2 knm Rozpatrzono przymocowanie prętów do blach węzłowych za pomocą spoin pachwinowych wysokość kątowników hpr9 300 mm epr9 150 mm hpr mm epr28 90 mm grubość blach węzłowych tb grubość spoiny tf9 tf28 12 mm 16 mm 11 mm dla p28 amin1> 3 mm tmin1 (tb,tf9) 11 mm tmax1(tb,tf9) 12 mm amin2> 2,4 mm amax< 8,4 mm a9= 4 mm dla p9 amin1> tmin1 (tb,tf9) tmax1(tb,tf9) amin2> amax< a28 = 3 mm 12 mm 16 mm 3,2 mm 11,2 mm 4 mm Pręt 9 (pas) N = V + 2M/hpr N kn N9B = 1150 kn N9 = 606 kn (dwie blachy węzłowe) Siła przenoszona przez spoiny P9' = N *(hpr- e)/hpr 303 kn P9'' = N * e/hpr 303 kn Wytrzymałość spoiny na ścinanie f vw.d = f u /[(3 1/3 )*β w *γ M2 ] f y = ,0 kpa f u = ,0 kpa β w = 0,8 γ M2 = 1,25 f vw.d = ,25 kpa Długość spoin l = P/(a * f vw.d ) l = leff +2a leff9' = 214 mm przyjęto l = 225 mm leff9'' = 214 mm przyjęto l = 225 mm

15 Pręt 28 (krzyżulec) N = V + 2M/hpr N kn N28B = 1908 kn N28 = 964 kn (dwie blachy węzłowe) Siła przenoszona przez spoiny K28' = N *(hpr- e)/hp 482 kn K28'' = N * e/hpr 482 kn Wytrzymałość spoiny na ścinanie f vw.d = f u /[(3 1/3 )*β w *γ M2 ] f y = ,0 kpa f u = ,0 kpa β w = 0,8 γ M2 = 1,25 f vw.d = ,25 kpa Długość spoin l = K'/(a * f vw.d ) leff9' = 341 mm przyjęto l = 350 mm leff9'' = 341 mm przyjęto l = 350 mm blacha 2 - wjazdowa górna krzyżulec 28 V28Amax = M28Amax = V28Bmax = M28Bmax = 1594,4 kn 1,7 knm 1550,3 kn 2,1 knm krzyżulec 29 V29Amax = M29Amax = V29Bmax = M29Bmax = pas górny 1 V1Amax = M1Amax = V1Bmax = M1Bmax = słupek 19 V19Amax = M19Amax = V19Bmax = M19Bmax = 1026,2 kn 11,8 knm 1217 kn 5,4 knm 1602,4 kn 46,3 knm 1693,6 kn 66,5 knm 413 kn 41,4 knm 221,8 kn 47,2 knm

16 Rozpatrzono przymocowanie prętów do blach węzłowych za pomocą spoin pachwinowych wysokość kątowników hpr1 300 mm epr1 150 mm hpr mm epr28 90 mm hpr mm epr29 65 mm hpr mm epr19 65 mm grubość blach węzłowych tb grubość spoiny tf1 tf28 tf29 tf19 12 mm 16 mm 11 mm 9 mm 9 mm dla p1 amin1> 3 mm tmin1 (tb,tf9) 12 mm tmax1(tb,tf9) 16 mm amin2> 3,2 mm amax< 11,2 mm a9= 4 mm dla p28 amin1> tmin1 (tb,tf9) tmax1(tb,tf9) amin2> amax< a28 = dla p29 amin1> tmin1 (tb,tf9) tmax1(tb,tf9) amin2> amax< a28 = dla p29 amin1> tmin1 (tb,tf9) tmax1(tb,tf9) amin2> amax< a28 = 3 mm 11 mm 12 mm 2,4 mm 8,4 mm 4 mm 3 mm 9 mm 12 mm 2,4 mm 8,4 mm 4 mm 3 mm 9 mm 12 mm 2,4 mm 8,4 mm 4 mm Pręt 1 (pas) N = V + 2M/hpr N kn N1B = 2137 kn N1 = 1068 kn (dwie blachy węzłowe)

17 Siła przenoszona przez spoiny P1' = N *(hpr- e)/hpr 534 kn P1'' = N * e/hpr 534 kn Wytrzymałość spoiny na ścinanie f vw.d = f u /[(3 1/3 )*β w *γ M2 ] f y = ,7 kpa f u = ,0 kpa β w = 0,8 γ M2 = 1,25 f vw.d = ,25 kpa Długość spoin l = P/(a * f vw.d ) leff9' = 378 mm przyjęto l = 390mm leff9'' = 378 mm przyjęto l = 390mm Pręt 28 (krzyżulec) N = V + 2M/hpr N kn N28B = 1574 kn N28 = 807 kn (dwie blachy węzłowe) Siła przenoszona przez spoiny K28' = N *(hpr- e)/hp 403 kn K28'' = N * e/hpr 403 kn Wytrzymałość spoiny na ścinanie f vw.d = f u /[(3 1/3 )*β w *γ M2 ] f y = 606,5 kpa f u = ,0 kpa β w = 0,8 γ M2 = 1,25 f vw.d = ,25 kpa Długość spoin l = K'/(a * f vw.d ) l28' = 285 mm przyjęto l = 295 mm l28'' = 285 mm przyjęto l = 295 mm Pręt 29 (krzyżulec) N = V + 2M/hpr N kn N29B = 1300 kn N29 = 650 kn (dwie blachy węzłowe) Siła przenoszona przez spoiny K29' = N *(hpr- e)/hp 325 kn K29'' = N * e/hpr 325 kn Wytrzymałość spoiny na ścinanie f vw.d = f u /[(3 1/3 )*β w *γ M2 ] f y = ,0 kpa f u = ,0 kpa β w = 0,8 γ M2 = 1,25 f vw.d = ,25 kpa Długość spoin l = K'/(a * f vw.d ) l29' = 230 mm przyjęto l = 240mm l29'' = 230 mm przyjęto l = 240mm

18 Pręt 19 (słupek) N = V + 2M/hpr N kn N19B = 948 kn N19 = 525 kn (dwie blachy węzłowe) Siła przenoszona przez spoiny K19' = N *(hpr- e)/hp 262 kn K19'' = N * e/hpr 262 kn Wytrzymałość spoiny na ścinanie f vw.d = f u /[(3 1/3 )*β w *γ M2 ] f y = ,0 kpa f u = ,0 kpa β w = 0,8 γ M2 = 1,25 f vw.d = ,25 kpa Długość spoin l = K'/(a * f vw.d ) l19' = 186 mm przyjęto l = 195mm l19'' = 186 mm przyjęto l = 195mm