e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 958 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2

Wielkość: px

Rozpocząć pokaz od strony:

Download "e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 958 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2"

Wacław Lewicki
7 lat temu
Przeglądów:

1 OBLICZENIA STATYCZNE POZ.1.1 ŚCIANA PODŁUŻNA BASENU. Projektuje się baseny żelbetowe z betonu B20 zbrojone stalą St0S. Grubość ściany 12 cm. Z = 0,5x10,00x1,96 2 x1,1 = 21,13 kn e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m 0 = Zxe = 21,13x0,65 = 13,80 knm 13, = µ = 0,54% 1,00 0,09 F a = 0,0054x100x9 = 4,86 cm 2 POZ.1.2 ŚCIANA POPRZECZNA BASENU. Projektuje się baseny żelbetowe z betonu B20 zbrojone stalą St0S. Grubość ściany 15 cm. Z = 0,5x10,00x1,96 2 x1,1 = 21,13 kn e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m 0 = Zxe = 21,13x0,65 = 13,80 knm Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 13, = µ = 0,29% 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2 POZ.1.3 ŚCIANA ŚRODKOWA BASENU. Projektuje się baseny żelbetowe z betonu B20 zbrojone stalą St0S. Grubość ściany 12 cm. Z = 0,5x10,00x1,96 2 x1,1 = 21,13 kn e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m 0 = Zxe = 21,13x0,65 = 13,80 knm 13, = µ = 0,54% 1,00 0,09 F a = 0,0054x100x9 = 4,86 cm 2 POZ.1.4 PŁYTA DENNA BASENU o l=1,82 m. Projektuje się baseny żelbetowe z betonu B20 zbrojone stalą St0S. Grubość płyty 12 cm. 0 = 0,125x21,56x1,91 2 = 9,83 knm 9, = µ = 0,38% 1,00 0,09 F a = 0,0038x100x9 = 3,42 cm 2 POZ.1.5 PŁYTA DENNA BASENU o l=0,96 m. Projektuje się baseny żelbetowe z betonu B20 zbrojone stalą St0S. Grubość płyty 12 cm. 0 = 0,125x21,56x1,01 2 = 2,75 knm POZ.1.6 BELKA DENNA BASENU o l=0,96 m. OBCIĄŻENIA ciężar wody kn/m 2 f kn/m 2 0,50 x 1,96 x 10,00 9,80 1,10 10,78 ciężar płyty żelbetowej 12 cm 0,12 x 0 x 1,82 x 0,50 2,73 1,10 3,00 12,53 1,10 13,78

2 Obciążenia obl.: A Pręt: x/l: x[m]: [knm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000-0,00 6,96 0,00 0,50 0,505 1,76* -0,00 0,00 1,00 1,010-0,00-6,96 0,00 Obciążenia obl.: A Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: [knm]: 1 0,00 6,96 6,96 2 0,00 6,96 6,96 Przekrój: B x 0 Położenie przekroju: a=0,51 m, b=0,51 m, Wymiary przekroju [cm]: H= S=. BETON: B20, Wytrzymałość charakterystyczna: R bk m b1 m b2 m b3 m b4 = 15,0 1,00 1,00 1,00 1,00 = 15,0 Pa, R b m b1 m b2 m b3 m b4 /(γ b1 γ b2 b3) = 11,5 1,00 1,00 1,00 1,00/(1,00 1,00 1,00) = 11,5 Pa. F b=625 cm 2, I bx=32552 cm 4, I by=32552 cm 4 Graniczna wartość względnej wysokości strefy ściskanej: ξ gr =0,65, STAL: St0S, A-0, Wytrzymałość charakterystyczna: R ak=220 Pa, R a m a1 m a2 m a3 = 190 1,00 1,00 1,00 = 190 Pa, Zbrojenie główne: F a +F ac =3,14 cm 2, µ=100 (F a +F ac )/F b =100 3,14/625=0,50 %, I ax =314 cm 4, I ay =314 cm 4, Siły przekrojowe: Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: A Położenie przekroju: a=0,51 m, b=0,51 m, omenty zginające: x =-1,97 knm, y =0,00 knm, Siły poprzeczne: Q y=-0,00 kn, Q x=0,00 kn, Siła osiowa: N=0,00 kn,. Zbrojenie wymagane: 0 Położenie przekroju: a=0,10 m, b=0,91 m, Siły obliczeniowe: N=0,00 kn, =0,71 knm betonu: R b=11,5 Pa, stali: R a=190 Pa ξ gr=0,65 Wielkości geometryczne: [cm]: x=0,1 (ξ=0,006), F bc =3 cm 2, h=, h o =22,5, a=2,5, Zbrojenie wymagane (obliczone): F a= 0,16 cm 2 < min F a = min µ a F b = 0, = 0,94 cm 2, przyjęto F a= 0,94 cm 2, (2 10 = 1,57 cm 2 ), F ac= 0,00 cm 2. Zbrojenie poprzeczne (strzemiona) Na całej długości pręta przyjęto strzemiona o średnicy d=6 mm ze stali A-0, dla której R as = 0,8 R a = 152 Pa. aksymalny rozstaw strzemion: s 1 = 0,75 h = 0,75 = 18,7 s 1 50 cm

3 Zagęszczony rozstaw strzemion: przyjęto s 1 = 18,7 cm. s 2 = 1/3 h = 1/3 = 8,3 s 2 30 cm przyjęto s 2 = 8,3 cm. 17,0 67,0 17,0 Rozstaw strzemion: Strefa nr 1 Strefa nr 2 Strefa nr 3 Początek i koniec strefy: x a = 0,0 x b = 17,0 cm Początek i koniec strefy: Strzemiona 2-cięte o rozstawie 18,7 cm. x a = 17,0 x b = 84,0 cm q s = F s R as / s = 0, / 18,7 10 = 45,84 kn/m Początek i koniec strefy: x a = 84,0 x b = 101,0 cm POZ.1.7 BELKA DENNA BASENU o l=1,20 m. Pręt: x/l: x[m]: [knm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000 0,00 9,72 0,00 0,50 0,630 3,06* 0,00 0,00 1,00 1,260 0,00-9,72 0,00 Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: [knm]: 1 0,00 9,72 9,72 2 0,00 9,72 9,72 Przekrój: B x 0 Położenie przekroju: a=0,63 m, b=0,63 m, Wymiary przekroju [cm]: H= S=. BETON: B20, Wytrzymałość charakterystyczna: R bk m b1 m b2 m b3 m b4 = 15,0 1,00 1,00 1,00 1,00 = 15,0 Pa, R b m b1 m b2 m b3 m b4 /(γ b1 γ b2 b3) = 11,5 1,00 1,00 1,00 1,00/(1,00 1,00 1,00) = 11,5 Pa. F b =625 cm 2, I bx =32552 cm 4, I by =32552 cm 4 Graniczna wartość względnej wysokości strefy ściskanej: ξ gr =0,65,

4 STAL: St0S, A-0, Wytrzymałość charakterystyczna: R ak=220 Pa, R a m a1 m a2 m a3 = 190 1,00 1,00 1,00 = 190 Pa, Zbrojenie główne: F a +F ac =3,14 cm 2, µ=100 (F a +F ac )/F b =100 3,14/625=0,50 %, I ax =314 cm 4, I ay =314 cm 4, Zbrojenie wymagane: Położenie przekroju: a=0,13 m, b=1,13 m, Siły obliczeniowe: N=0,00 kn, =1,10 knm 0 betonu: R b =11,5 Pa, stali: R a =190 Pa ξ gr =0,65 Wielkości geometryczne: [cm]: x=0,2 (ξ=0,009), F bc=5 cm 2, h=, h o=22,5, a=2,5, Zbrojenie wymagane (obliczone): F a = 0,25 cm 2 < min F a = min µ a F b = 0, = 0,94 cm 2, przyjęto F a = 0,94 cm 2, (2 10 = 1,57 cm 2 ), F ac = 0,00 cm 2. Zbrojenie poprzeczne (strzemiona) Na całej długości pręta przyjęto strzemiona o średnicy d=6 mm ze stali A-0, dla której R as = 0,8 R a = 152 Pa. aksymalny rozstaw strzemion: s 1 = 0,75 h = 0,75 = 18,7 s 1 50 cm przyjęto s 1 = 18,7 cm. Zagęszczony rozstaw strzemion: s 2 = 1/3 h = 1/3 = 8,3 s 2 30 cm przyjęto s 2 = 8,3 cm. 21,0 83,0 22,0 Rozstaw strzemion: Strefa nr 1 Początek i koniec strefy: x a = 0,0 x b = 21,0 cm Strefa nr 2 Początek i koniec strefy: x a = 21,0 x b = 104,0 cm Strzemiona 2-cięte o rozstawie 18,7 cm. q s = F s R as / s = 0, / 18,7 10 = 45,84 kn/m Strefa nr 3 Początek i koniec strefy: x a = 104,0 x b = 126,0 cm

5 POZ.2. SCHODY BELKI POLICZKOWE Przyjęto stopnie schodowe z krat typu OSTOSTAL o wymiarach 260x600 mm z płaskownikiem nośnym 30x2 mm. OBCIĄŻENIA kn/m 2 Ξ f kn/m 2 ciężar stopni 0,38 x 0,60 x 0,50 0,11 1,10 0,13 użytkowe 3,00 x 0,60 x 0,50 0,90 1,30 1,17 1,01 1,28 1,30 Pręt: x/l: x[m]: [knm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000 0,00 1,82 0,00 0,50 1,185 1,08* -0,00 0,00 1,00 2,370-0,00-1,82 0,00 Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: [knm]: 1 0,00 1,82 1,82 2 0,00 1,82 1,82 Nośność przekroju na zginanie: - względem osi X R = α p W f d = 1, , = 32,25 knm Nośność przekroju względem osi X należy zredukować do wartości: V V 2 e t b t w R, red = W fd 0,85 = R f 150,0 215 [ ( 163,21 7,0 1,1) 0,85-0,00 4,0 0,8 2 ] 10-3 = 27,41 Współczynnik zwichrzenia dla λ L = 0,000 wynosi ϕ L = 1,000 Warunek nośności (54): x ϕl Rx = 1,08 1,000 27,41 = 0,039 < 1 Nośność przekroju zginanego, w którym działa siła poprzeczna: - dla zginania względem osi X: V y = 0,00 < 48,96 = V o Warunek nośności (55): R,V = R = 27,41 knm x Rx, V = 1,08 27,41 = 0,039 < 1

6 Stan graniczny użytkowania: Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą: a max = 0,2 mm a gr = l / 350 = 2370 / 350 = 6,8 mm a max = 0,2 < 6,8 = a gr POZ.3. PODEST BELKI Przyjęto podest z krat typu OSTOSTAL o rozpiętości 700 mm z płaskownikiem nośnym 20x2 mm i oczkach 25,5x25,4 mm. OBCIĄŻENIA kn/m 2 Ξ f kn/m 2 ciężar stopni 0,20 x 0,70 x 0,50 0,07 1,10 0,08 użytkowe 3,00 x 0,70 x 0,50 1,05 1,30 1,37 1,12 1,29 1,44 Pręt: x/l: x[m]: [knm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000-0,00 2,48 0,00 0,50 1,610 2,00* 0,00 0,00 1,00 3,220-0,00-2,48 0,00 Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: [knm]: 1 0,00 2,48 2,48 2 0,00 2,48 2,48 Przekrój: U 80 x Y y X 80,0 Wymiary przekroju: U 80 h=80,0 s=45,0 g=6,0 t=8,0 r=8,0 ex=14,5. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=106,0 Jyg=19,4 F=11,0 Jx=106,0 Jy=19,4 i1=1,33 ys=2,9 is=4,4 Jw=171,2 Jt=2,2 rx=-4,6 by=5,2. ateriał: St3SX,St3SY,St3S,St3V,St3W. Wytrzymałość fd=215 Pa dla g=8,0. 45,0 Przekrój spełnia warunki przekroju klasy 1. Zwichrzenie: Współrzędna punktu przyłożenia obciążenia a o =0,00 cm. Różnica współrzędnych środka ścinania i punktu przyłożenia siły a s = 0,00 cm. Przyjęto następujące wartości parametrów zwichrzenia: A 1 = 0,610, A 2 = 0,530, B = 1,140. A o = A 1 b y + A 2 a s = 0,610 0,00 + 0,530 0,00 = 0,000 cr = ± Ao Ny + ( Ao Ny) 2 + B 2 is 2 NyNz = 0,000 37,86 + (0,000 37,86) 2 + 1, , ,86 897,29 = 9,32 Smukłość względna dla zwichrzenia wynosi: = 115, / = 1,15 4,84 / 9,32 = 0,829 λl R cr

7 Nośność przekroju na zginanie: - względem osi X R = α p W f d = 1,000 26, = 5,70 knm Nośność przekroju względem osi X należy zredukować do wartości: V V 2 e t b t w R, red = W fd 0,85 = R f 26,5 215 [ ( 50,58 4,5 0,8) 0,85-0,00 2,9 0,6 2 ] 10-3 = 4,84 Współczynnik zwichrzenia dla λ L = 0,829 wynosi ϕ L = 0,876 Warunek nośności (54): x ϕl Rx = 2,00 0,876 4,84 = 0,470 < 1 Nośność przekroju zginanego, w którym działa siła poprzeczna: - dla zginania względem osi X: V y = 0,00 < 15,17 = V o Warunek nośności (55): R,V = R = 4,84 knm x Rx, V = 2,00 4,84 = 0,412 < 1 Stan graniczny użytkowania: Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą: a max = 7,8 mm a gr = l / 350 = 3220 / 350 = 9,2 mm a max = 7,8 < 9,2 = a gr

Podobne dokumenty

KONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ = 1,50

KONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ Zebranie obciążeń: Śnieg: Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu q k = 0,70 kn/m 2 przyjęto zgodnie ze zmianą do normy Az, jak