długość całkowita: L m moment bezwładności (względem osi y): J y cm 4 moment bezwładności: J s cm 4

Wielkość: px

Rozpocząć pokaz od strony:

Download "długość całkowita: L m moment bezwładności (względem osi y): J y cm 4 moment bezwładności: J s cm 4"

Angelika Kozłowska
5 lat temu
Przeglądów:

1 .9. Stalowy ustrój niosący. Poład drewniany spoczywa na dziewięciu belach dwuteowych..., swobodnie podpartych o rozstawie... m. Beli wyonane są ze stali... Cechy geometryczne beli: długość całowita: L m - rozpiętość teoretyczna: L t m - rozstaw bele: s b m - wysoość beli: h b m - grubość środnia: g ś m - wysoość środnia: h ś m - szeroość stopi: b s m - grubość stopi: g s m moment bezwładności (względem osi x): J x cm 4 moment bezwładności (względem osi y): J y cm 4 moment bezwładności: J s cm 4 - wsaźni wytrzymałości: W x m 3 Cechy materiałowe stali S...: f y wytrzymałość obliczeniowa na rozciąganie i ścisanie: f u f. u MPa - wytrzymałość obliczeniowa na ścinanie: f t MPa f t f u współczynni sprężystości podłużnej: E GPa N - ciężar objętościowy stali: ρ s m Obciążenie. Obciążenie ruchome stanowi obciążenie supione (uład tandemowy TS) oraz równomiernie rozłożone (uład UDL). Obciążenie stałe stanowi ustrój niosący. Obciążenie stałe przypadające na jedną belę ustroju niosącego: - współczynni obciążenia stałego: γ G.j.35 wartości charaterystyczne: poład górny (gr. 5cm): G. g g s b ρ d7 L G. N - poład dolny (gr. 0cm): G. g d s b ρ d7 L G. N - poprzecznice (... x...cm) w rozsatwie co 60cm: G.3 b p h p s b ρ d30 x G.3 N x - oznacza liczbę wszystich poprzecznic na obiecie - dźwigary główne (...): G.4 A ρ s L G.4 N A - pole powierzchni przeroju beli Autor: Mgr inż. K.Śledziewsi 3

2 Przyjmujemy że obciążenie stałe jest obciążeniem równomiernie rozłożonym na całej długości dźwigara: wartość całowita - charaterystyczna - obciążenia stałego przypadającego na jedną belę ustroju niosącego: G. G. G.3 G.4 N G G L t m.9.. Wyznaczenie linii wpływu umownej reacji w dźwigarze srajnym ("metoda sztywnej poprzecznicy"). W obliczeniach "metodąsztywnej poprzecznicy" pominięto obciążenia stałe, ponieważ są one z reguły równomiernie rozłożone i tym samym nie powodują przeciążenia dźwigara. Rzędna lini wpływu dla -tego dźwigara od siły jednostowej: η i = xb i η - rzędna lini wpływu rozładu poprzecznego - liczba dźwigarów b i - odległość i-tego dźwigara od osi poprzecznej mostu x - odległość od osi przeroju poprzecznego mostu, szuanej rzędnej lini wpływu Sumaryczna reacja w dźwigarze srajnym od siły jednostowej: η s = xb s (*) Wyznaczenie przebiegu funcji (*):. siła P= jest w puncie "0": x 0 η s.0. siła P= jest w miejscu odciętej dźwigara srajnego: x b s η s.b.s = b s 3. położenie siły jednostowej, przy tórym wartość umownej reacji w dźwigarze srajnym jest zerowa: (tym samym wyznaczymy zares tzw. dodatniej i ujemnej gałęzi linii wpływu) η s 0 x 0 = b s Autor: Mgr inż. K.Śledziewsi 4

3 Rys. 6. Linia wpływu umownej reacji w dźwigarze srajnym Wyznaczenie obciążeń ruchomych przypadających na dźwigar srajny. Przy wyznaczeniu obliczeniowych wartości oddziaływania przypadającego na dźwigar srajny uwzględniamy tylo obciążenia położone w zaresie dodatniej gałęzi lini wpływu. Rys. 7. Schemat obliczeniowy do poprzecznego rozdziału obciążeń. Autor: Mgr inż. K.Śledziewsi 5

4 - współczynni reducyjny przy częstych oddziaływaniach dla tłumu: ψ.t 0.40 Rzędna lini wpływu dla poszczególnych obciążeń: Rzędna dla q.f: η s.q.f = x qf b s q f Rzędna dla Q.: η s.q. = x Q... x Q... b s Q Rzędna dla q.: η s.g. = x q.. b s q Rzędna dla Q.: η s.q. = x Q.. b s Q Rzędna dla q.: η s.g. = x q.. b s q.9.4. Wyznaczenie sił wewnętrznych. Wyznaczone wartości obciążeń ustawiamy na myślowo wyjętym z ustroju nośnego dźwigarze srajnym. Wartość całowita obliczeniowa: η UDL η s.q.f ψ.t γ Q. η s.q. γ Q. η s.q. γ Q. G γ G.j N m η TS η s.q. γ Q. η s.q. γ Q. N Masymalny moment zginający Rys. 8. Schemat obciążęń do wyznaczenia M.max. M max Nm Autor: Mgr inż. K.Śledziewsi 6

5 Masymalna siła poprzeczna Rys. 9. Ustawienie obciążeń wywołujących V.max. V max = R V max N.9.5. Naprężenia normalne (zginanie) w środu rozpiętości dźwigara. σ max = M max W nt.05f u W nt W m 3 x σ max.05 f u M max σ W max MPa nt MPa σ max.05f u.9.6. Naprężenia styczne (ścinanie) w puncie podparcia dźwigara. τ max = g g ś h h ś V max gh f t τ max V max τ gh max MPa τ max f t.9.7. Strzała ugięcia beli głównej. Strzała ugięcia beli głównej została policzona dla schematu rozmiesczenia obciążenia ruchomego na moście ja przy obliczaniu momentu masymalnego (rys. 5). Autor: Mgr inż. K.Śledziewsi 7

6 f max f dop = L t 300 Rzędna lini wpływu dla poszczególnych obciążeń - wartości charaterystyczne : η UDL. η s.q.f. η s.q.. η s.q.. G N m η TS. η s.q.. η s.q.. N. Dla beli L t 0m 5 f max = 48 M max. M max. L t EJ x - masymalny moment zginający od obciążenia charaterystycznego 5 f max 48 M max. l t EJ x f max f dop l t 300 f dop f max f dop. Dla beli L t 0m L t 4 5 η UDL. f max 384 EJ x L t 3 η TS. 48 EJ x f max f dop L t 300 f dop f max f dop Autor: Mgr inż. K.Śledziewsi 8

Podobne dokumenty

ρ d... kn m 3 - ciężar objętościowy drewna: ρ d... kn m 3 Wytrzymałości drewna wg PN-EN 338:2004 Drewno konstrukcyjne. Klasy wytrzymałości:

ρ d... kn m 3 - ciężar objętościowy drewna: ρ d... kn m 3 Wytrzymałości drewna wg PN-EN 338:2004 Drewno konstrukcyjne. Klasy wytrzymałości: 1. Dane ogólne 1.1. Opis projektowanego ostu Zaprojektowano ost jednoprzęsłowy wolnopodparty. Ustrój niosący stanowi... belek stalowych I... o rozstawie... i poost drewniany o konstrukcji: pokład górny