Obliczeniowa nośność przekroju zbudowanego wyłącznie z efektywnych części pasów. Wartość przybliżona = 0,644. Rys. 25. Obwiednia momentów zginających

Wielkość: px

Rozpocząć pokaz od strony:

Download "Obliczeniowa nośność przekroju zbudowanego wyłącznie z efektywnych części pasów. Wartość przybliżona = 0,644. Rys. 25. Obwiednia momentów zginających"

Patrycja Zakrzewska
5 lat temu
Przeglądów:

+ 16 mm) 1040,576 10 6 mm 1040,576 km 1040,576 km 1615,676 km 0,644 η 1 + (1 M f,rd ) (η M 3 1) 0,644 + (1 0,644)( 0,553 1) 0,648 < 1,0 pl,rd Warunek został spełniony. 19.

1 Obliczeniowa nośność przekroju zbudowanego wyłącznie z efektywnych części pasów. Wartość przybliżona f y M f,rd b f t f (h γ w + t f ) M0 Interakcyjne warunki nośności η 1 M Ed,385 km 00 mm 16 mm 355 1,0 1615,676 km 0,088 < M f,rd Przyjęto do sprawdzenia η 1 M f,rd 0,644 (900 mm + 16 mm) 1040, mm 1040,576 km 1040,576 km 1615,676 km 0,644 η 1 + (1 M f,rd ) (η M 3 1) 0,644 + (1 0,644)( 0,553 1) 0,648 < 1,0 pl,rd Warunek został spełniony. 19. Obliczenia statyczne podciągu Rys. 5. Obwiednia momentów zginających Rys. 6. Obwiednia sił tnących Sprawdzenie nośności przyjętych wcześniej przekrojów poprzecznych (przęsłowych i podporowych) Miejsce sprawdzenia Moment zginający Warunki nośności nośności M Ed Podpora 0 V Ed 436,76 k V Ed 436,76 k 0,4855 < 1,0 V b,rd 899,5705 k Przęsło 01 M Ed 819,373 km M Ed 819,373 km 0,607 < 1,0 M c,rd 1349,545 km Miejsce zmiany M Ed 671,704 km M Ed 671,704 km 0,498 < 1,0 przekroju 01-1 V Ed 568,89 k M c,rd 1349,545 km V Ed 568,89 k 0,66 < 1,0 V b,rd 858,86 k Podpora 1 M Ed 1393,0931 km M Ed 1393,093 km 0,874 < 1,0 V Ed 648,860 k M c,rd 1593,841 km V Ed 648,860 k 0,755 < 1,0 V b,rd 858,86 k Przęsło M Ed 1080,404 km M Ed 1080,404 km 0,678 < 1,0 M c,rd 1593,841 km 3

2 0. Sprawdzenie stateczności ogólnej podciągu Wprowadzono zastrzały pod pierwszymi belkami leżącymi z lewej i prawej strony podpór. Podpora 1, Rys. 7. Kombinacja maksymalnego momentu podporowego Rozstaw elementów stabilizujących pas L c 1700 mm Maksymalny moment stabilizujący między stężeniami 1393,093 km Moment zginający w przekroju w miejscu żebra M 1,Ed L 45,714 km M 1,Ed P 91,713 km ośność obliczeniowa na zginanie M c,rd L 1349,545 km M c,rd P 1593,841 km Smukłość porównawcza λ 1 93,9 0,81 76,059 Smukłość graniczna pasa zastępczego λ c,0 0,4 Stosunek momentów brzegowych Ѱ L M 1,Ed L Ѱ P M 1,Ed P 45,714 km 1393,093 km 0, ,713 km 1393,093 km 0,09 Współczynnik poprawkowy k L 1 c 1,33 0,33 Ѱ L 1 1,33 0,33 0,3055 0,8135 k P 1 c 1,33 0,33 Ѱ P 1 1,33 0,33 0,09 0,793 Długość części ściskanej środnika h w,c h w 900 mm 450 mm 33

3 Moment bezwładności pasa ściskanego J f,z t 3 f b f h 3 w,c t w J L 16 mm (00 mm)3 f,z J P 18 mm (0 mm)3 f,z Pole przekroju pasa ściskanego A f t f b f A f L 16 mm 00 mm 3 10 A f P 18 mm 0 mm 39,6 10 Pole przekroju części ściskanej środnika A,wc t w h w,c 8 mm 450 mm mm (8 mm)3 1067, mm mm (8 mm)3 1597, mm 4 3 Promień bezwładności przekroju zastępczego J f,z i f,z A f A,wc i f,z L 1067, mm ,51 mm i f,z P 1597, mm 4 39, ,647 mm Sprawdzenie warunku zwichrzenia λ f k c L c M c,rd < λ c,0 i f,z λ 1 Lewa strona L 0, mm λ f 49,51 mm 76,059 0,370 < 0,4 M c,rd 0,4 1349,545 km 1393,093 km 0,387 Prawa strona L 0, mm λ f 55,647 mm 76,059 0,3185 < 0,4 M c,rd 1593,841 km 0,4 144,931 km 0,447 34

4 Przęsło Rys. 8. Rozkład ujemnych momentów przęsła środkowego Moduł sprężystości podłużnej k E 10,000 Moduł odkształcenia postaciowego k G 81,000 Moment bezwładności względem osi słabszej przekroju J z t 3 fb f + h 3 wt w 18 mm (0 mm)3 900 mm (8 mm) , mm 4 Moment bezwładności przy skręcaniu swobodnym J T b 3 f t f + h 3 w t w 0 mm (18 mm)3 900 mm (8 mm) , mm Wycinkowy moment bezwładności J ω J Z h 3198, mm 4 (936 mm) 4 4 Długość elementu, któremu grozi zwichrzenie L mm 8500 mm , mm 6 Maksymalny moment zginający na długości analizowanego elementu M max,ed 360,45 km Wartość momentu zginającego w 1/4 rozpiętości elementu M 1,Ed (x,5 m) 199,90 km Wartość momentu zginającego w 1/ rozpiętości elementu M,Ed (x 4,5 m) 146,394 km Wartość momentu zginającego w 3/4 rozpiętości elementu M 3,Ed (x 6,375 m) 199,90 km Współczynnik korygujący uwzględniający zmienny rozkład momentu gnącego C 1,5 M max,ed,5m max,ed +3M 1,Ed +4M,Ed +3M 3,Ed,5 360,45 km,5 360,45 km+3 199,90 km+4 146,394 km+3 199,90 km 1,677 35

5 Moment krytyczny zwichrzenia π M cr C E J z 1 J ω + L G J T L J z π E J z 1,677 π kmm 459, mm k 3198, mm 4 (8500 mm) , mm 6 + (8500 mm) k , mm , mm 4 π k , mm 4 459,810 Moment bezwładności J y t 3 w h w + [ b 3 f t f 10 4 mm 4 + b ft f ( h w + t f ) ] 8 mm (900 mm)3 + [ 00 mm (16 mm) mm 16 mm ( 900 mm + 16 mm ) ] 1886,613 Wskaźnik wytrzymałości sprężystej przekroju brutto W el,y J y h w + t f 1886, mm mm 16 mm + Smukłość względna przy zwichrzeniu λ LT W el,y f y 399, mm M cr 459, mm 399, mm 3 1,756 Wartości sugerowane przez normę β 0,75 λ LT,0 0,40 h 93 mm b 00 mm 4,66 > więc α LT 0,76 Parametry krzywej zwichrzenia ϕ LT 0,5 [1 + α LT (λ LT λ LT,0 ) + β λ LT ] 0,5 [1 + 0,76 (1,756 0,4) + 0,75 1,756 ], χ LT 0,69 < 1,0 ϕ LT + ϕ,17 +,17 LT β 0,75 1,756 λ LT ośność na zwichrzenie M b,rd χ LT W y f y γ M1 0,69 399, mm ,0 Sprawdzenie warunku nośności 360,45 km 0,945 < 1,0 M b,rd 381,76 km 381, mm 381,76 km 36

Podobne dokumenty

Sprawdzenie nosności słupa w schematach A1 i A2 - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego.

Sprawdzenie nosności słupa w schematach A i A - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego. Sprawdzeniu podlega podwiązarowa część słupa - pręt nr. Siły wewnętrzne w słupie Kombinacje