1. Połączenia spawane
|
|
- Grzegorz Kozieł
- 7 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 1. Połączenia spawane Przykład 1a. Sprawdzić nośność spawanego połączenia pachwinowego zakładając osiową pracę spoiny. Rysunek 1. Przykład zakładkowego połączenia pachwinowego Dane: geometria połączenia a w = 6 mm, l w = 00 mm, b = 50 mm, t = 10 mm, F Ed = 500 kn, stal gatunku S35 t 40 mm f y = 35 MPa, f u = 360 MPa. Naprężenia w przekroju spoiny wynoszą: σ = τ = 0, τ = F Ed N = = 08,33 MPa. aw l w 6 mm 00 mm Warunek nośności obliczeniowej spoiny: σ + 3 τ + τ = (0 + 08,33 ) = 360,84 MPa f u = 360 = 360 MPa, βγ M 0,8 1,5 σ = 0 0,9f u 0,9 360 = = 59, MPa. γ M 1,5 Warunek nośności połączenia nie jest zapewniony. Warunek nośności przekroju: N t,rd = N pl,rd = A f y = = 587, N = 587,5kN, γ M0 1,0 Warunek nośności połączenia jest zapewniony. N Ed = 500 N t,rd 587,5 = 0,85. 1
2 Przykład 1b. Sprawdzić nośność połączenia pokazanego w przykładzie 1a uwzględniając mimośród wynikający z nieosiowego przyłożenia obciążenia. Rysunek. Mimośród powstały z nieosiowego przyłożenia obciążenia Przyjęto, ze oba płaskowniki są tej samej grubości t = 10 mm. Rysunek 3. Schemat obciążenia zewnętrznego działającego na spoinę Poza wytężeniem spowodowanym naprężeniami stycznymi τ na spinę oddziałują również naprężenia σ powstałe w wyniku nieosiowego przyłożenia obciążenia. Wynoszą one: σ = M W. Wskaźnik zginania kładu spoiny: W = aw l w 6 = = mm 3. Moment: M = F Ed e = = Nmm. Naprężenia σ wynoszą więc: σ = M W = = 6,5 MPa Następnie naprężenia σ rozkładamy na składową σ i τ. σ = τ = σ = 6,5 = 44,19 MPa. Normowy warunek nośności obliczeniowej spoiny wygląda teraz następująco: σ + 3 τ + τ = 44, (44, ,33 ) = 371,5 MPa. Porównując to z wartością uzyskaną bez uwzględniania mimośrodu uzyskano wartość o = 371,5 360,84 360,84 100% = 3% większą w stosunku do obliczeń uproszczonych.
3 Przykład. Sprawdzić nośność spawanego połączenia pachwinowego. Rysunek 4. Przykład połączenia blachy ze słupem spoinami pachwinowymi Dane: geometria połączenia a w = 3 mm, l w = 300 mm, b = 300 mm, α = 30, e = 100 mm, F Ed = 150 kn, stal gatunku S35 t 40 mm f y = 35 MPa, f u = 360 MPa. Sprawdzenie nośności połączenia metodą kierunkową: 1. Określenie charakterystyk spoiny: pole przekroju spoin: wskaźnik wytrzymałości na zginanie: A w = a w l w = = 1800 mm, W w = aw l w 6 = Sprowadzenie siły zewnętrznej do środka ciężkości układu spoin: składowa pozioma: składowa pionowa: moment: = mm 3. N Ed,H = N Ed cos α = 150 cos 30 = 19,9 kn, N Ed,V = N Ed sin α = 150 sin 30 = 75 kn, M Ed = N Ed,V e = 75 0,1 = 7,5 knm. 3. Określenie najbardziej wytężonego punktu w spoinie. Wyznaczenie naprężeń w tym punkcie: Naprężenia normalne pochodzące od rozciągania i zginania: σ = N Ed,H A w + M Ed 19,9 103 = W w 1, ,5 106 = 7, ,33 = 155,5 MPa, Naprężenia normalne prostopadłe do pola przekroju spoiny i styczne prostopadłe do jej osi: σ = τ = σ = 155, MPa.
4 Naprężenia styczne równoległe do osi spoiny: τ = N Ed,V = = 41,67 MPa. A w 1, Sprawdzenie warunku nośności: Dla stali S35 współczynnik β w = 0,8. Współczynnik bezpieczeństwa γ M = 1,5. Warunek nośności wyznaczony metodą kierunkową: σ + 3 τ + τ = ( ,67 ) = 31,54 MPa f u = 360 = 360 MPa β w γ M 0,8 1,5 oraz σ = 110 MPa 0,9 f u = 0,9 360 = 59,9 MPa. γ M 1,5 Nośność zaprojektowanej spoiny pachwinowej jest wystarczająca. Przykład 3. Sprawdzić nośność spoin pachwinowych łączących gałęzie słupa z przewiązkami. Rysunek 5. Przykład zakładkowego połączenia pachwinowego zginanego w płaszczyźnie blachy Dane: geometria połączenia a w = 10 mm, l w,h = 00 mm, l w,v = 300 mm, e N = 00 mm, N Ed = 300 kn, stal gatunku S35 t 40 mm f y = 35 MPa, f u = 360 MPa. Sprawdzenie nośności połączenia metodą kierunkową: 1. Określenie charakterystyk spoiny: Poszczególne pola przekrojów poprzecznych spoin: spoiny pionowej: A W,V = a w l w,v = = 3000 mm, spoiny poziomej: Pole przekroju poprzecznego spoin: A W,H = a w l w,h = = 4000 mm. A W = A W,V + A W,H = = 7000 mm. 4
5 Położenie środka ciężkości układu spoin: Mimośród działania siły: e 1 = S z = = 4,86 mm. A W 7000 e = e N + l w,h + e 1 = ,86 = 34,9 mm. Momenty bezwładności przekroju spoin: I y = = mm 4, I z = , (100 4,86) = mm Biegunowy moment bezwładności kładu spoiny: I 0 = I y + I z = = mm 4.. Sprowadzenie siły zewnętrznej do środka ciężkości układu spoin: Moment obciążający złącze: M Ed = N Ed e = ,9 = 10, knmm = 10,87 knm. 3. Określenie najbardziej wytężonego punktu w spoinie. Wyznaczenie naprężeń w tym punkcie: Naprężenia w spoinie pochodzą od składowej siły pionowej N Ed oraz momentu skręcającego M Ed. Spoina przenosi naprężenia powstałe w wyniku działania siły N Ed proporcjonalnie do pól powierzchni pod wykresem naprężeń ścinających kład spoiny. Można jednak założyć, że składową N Ed przenosi jedynie spoina pionowa, a moment M Ed rozkłada się proporcjonalnie do odległości od środka ciężkości układu. Rysunek 6. Schemat obciążeń działających na spoinę 5
6 Naprężenia w punkcie 1: Odległość od rozpatrywanego punktu do środka ciężkości spoiny: r 1 = (150) + ( ,86) = 07,1 mm. Kąt θ 1 pomiędzy składową pionową a składową prostopadłą do r 1 : Moment M Ed : Składowa pionowa naprężeń: θ 1 = arctan z 1 y 1 = arctan ,86 = 46,4. τ M,1 = M Ed r 1 I 0 = 10, , = 149 MPa. σ M,1 = τ M cos θ = 149 cos 46,4 = 103 MPa, naprężenia styczne równoległe do osi spoiny: τ = τ M sin θ = 149 sin 46,4 = 108 MPa Następnie naprężenia σ M rozłożono na składowe σ,m i τ,m : σ,m = τ,m = σ M = 103 = 73 MPa. Normowa wytrzymałość spoiny w punkcie 1: σ + 3 τ + τ = ( ) = 37,3 MPa f u = 360 = 360 MPa, β w γ M 0,8 1,5 oraz σ = 73 MPa 0,9f u 0,9 360 = = 59 MPa. γ M 1,5 Nośność spoiny w punkcie 1 jest zapewniona. Naprężenia w punkcie : Odległość od rozpatrywanego punktu do środka ciężkości spoiny: r = (150) + (100 4,86) = 138,69 mm. Kąt θ pomiędzy składową pionową a składową prostopadłą do r : Siła N Ed : Moment M Ed : θ = arctan z y = arctan ,14 = 69,14. τ,n = N Ed = A w,v = 100 MPa. r τ M, = M Ed = 10, ,7 = 99,73 MPa. I Składowa pionowa naprężeń (uwaga ze znakiem ujemnym): Składowa pozioma naprężeń: τ, = τ M, cos θ = 99,73 cos 69,14 = 35,5 MPa, σ M, = τ M, sin θ = 99,73 sin 69,14 = 93, MPa. Następnie naprężenia σ M, należy rozłożyć na składowe σ,m, i τ,m, : σ,m, = τ,m, = σ M, = 93, = 65,91 MPa. 6
7 Normowy warunek nośności spoiny w punkcie : ( σ + 3 τ + τ = 65, ,91 + (100 35,5) ) = 17,8 MPa f u = 360 = 360 MPa. β w γ M 0,8 1,5 oraz σ = 65,91 MPa 0,9f u 0,9 360 = = 59 MPa. γ M 1,5 Nośność spoiny w punkcie jest zapewniona. Ostatecznie nośność zaprojektowanej spoiny jest wystarczająca.. Połączenia śrubowe Przykład 1. Sprawdzić nośność zakładkowego połączenia śrubowego blach. Rysunek 7. Przykład zakładkowego połączenia pachwinowego zginanego w płaszczyźnie blachy Dane: geometria połączenia e 1 = 40 mm, e = 50 mm, p 1 = 60 mm, p = 100 mm, N Ed = 600 kn, stal gatunku S35 t 40 mm śruby M0 kl. 4.8 f y = 35 MPa, f u = 360 MPa, t 1 = 15 mm, t = 10 mm, d 0 = d + = 0 + = mm, d = 0 mm, A s = πd 4 = π0 4 = 314,16 mm, f yb = 30 MPa, f ub = 400 MPa, γ M = 1,5. 7
8 1. Sprawdzenie geometrii przyjętego połączenia: e 1 = 40 mm > 1,d 0 = 1, = 6,4 mm, e = 50 mm > 1,d 0 = 1, = 6,4 mm, p 1 = 60 mm >,d 0 =, = 48,4 mm, p = 100 mm >,4d 0 =,4 = 5,8 mm. L j = p 1 = 60 = 10 mm 15 d = 15 0 = 300 mm złącze nie należy do kategorii połączeń długich.. Sprawdzenie nośności poszczególnych łączników: Nośność śruby na ścinanie: Założono, że płaszczyzna ścinania nie przechodzi przez gwintowaną część śruby, α v = 0,6. Nośność na ścinanie w jednej płaszczyźnie wynosi: F v,rd = α v f ub A s 0, ,16 = = 60, N = 60,3 kn. γ M 1,5 Ponieważ w analizowanym przykładzie śruba jest dwucięta, jej nośność wynosi: F v,rd = 60,3 = 10,64 kn. Nośność śruby na ścięcie trzpienia wyznaczona w [] wynosi S Rv = 118,6 kn. Nośność śruby na docisk wyraża się wzorem: F b,rd = k 1 α b f u d t γ M Śruby skrajne w kierunku obciążenia i skrajne prostopadłe do obciążenia: [ α b = min α d = e 1 = 40 3d 0 3 = 0,61; f ub = 400 ] = 1,11; 1,0 = 0,61 f u 360 F b,rd = k 1 =,8 e 1,7 =,8 50 1,7 = 4,66,5 d 0,5 0, ,5 = N = 131,76 kn. Śruby pośrednie w kierunku obciążenia i skrajne prostopadłe do obciążenia: [ α b = min α d = p 1 1 3d 0 4 = 60 3 = 0,66; f ub = 400 ] = 1,11; 1,0 = 0,66 f u 360 k 1 =,5,,5 0, F b,rd = = N = 14,56 kn. 1,5 Nośność śruby na docisk wyznaczona w [] wynosi S Rb = 19,0 kn. 3. Sprawdzenie nośności grupy łączników: Najmniejszą otrzymaną wartością jest nośność śruby na ścinanie F v,rd = 10,6 kn, dlatego nośność grupy łączników jest iloczynem liczby łączników n b i nośności na ścinanie F v,rb. F Rd = n b F v,rd = 6 10,6 = 73,6 kn. Nośność połączenia wyznaczona w [] wynosi F Rj = 711,6 kn. 4. Sprawdzenie nośności przekroju netto: Pole przekroju osłabionego łącznikami wynosi: A net = (b d 0 ) t = (e + p d 0 ) t = ( ) 15 = 340 mm. Nośność blachy: N u,rd = 0,9A netf u 0, = = N = 606,5 kn. γ M 1,5 Nośność przekroju osłabionego wyznaczona w [] wynosi N Rt = 64,5 kn. 8
9 Zestawiając otrzymane wartości, uzyskujemy: F Rd = 73,6 kn N Ed = 600 kn, N u,rd = 606,5 kn N Ed = 600 kn. Nośność pręta jest wystarczająca do przeniesienia założonego obciążenia. Przykład. Sprawdzić nośność zakładkowego połączenia śrubowego blach. Rysunek 8. Przykład śrubowego połączenia obciążonego w dwóch kierunkach Połączenie jest obciążone w sposób bardziej złożony, lecz wypadkowa siła przechodzi przez środek ciężkości połączenia. W takim przypadku obciążenie zewnętrzne należy rozłożyć na kierunki prostopadłe i równoległe do krawędzi blach. Mamy do rozpatrzenia dwa przypdaki, kiedy to obciążenie należy rozłożyć na poziome i pionowe. Dane: geometria połączenia e H = 0 mm, e V = 16 mm, p H = 30 mm, α = 30, N Ed = 95 kn, stal gatunku S35 t 40 mm śruby M1 kl. 6.8 f y = 35 MPa, f u = 360 MPa, t 1 = 15 mm, t = 7 mm, d 0 = d + = = 13 mm, d = 1 mm, A s = πd 4 = π1 4 = 113,10 mm, f yb = 480 MPa, f ub = 600 MPa, γ M = 1,5. 1. Sprawdzenie geometrii przyjętego połączenia: W takim przypadku należy sprawdzić przyjęte wymiary w dwóch kierunkach: 9
10 kierunek poziomy : e H = e 1 = 0 mm > 1,d 0 = 1, 13 = 15,6 mm, e V = e = 16 mm > 1,d 0 = 1, 13 = 15,6 mm, p H = p 1 = 3 mm >,d 0 =, 13 = 8,6 mm, L j = p H = 3 3 = 96 mm 15 d = 15 1 = 180 mm złącze nie należy do kategorii połączeń długich, kierunek pionowy : e V = e 1 = 16 mm > 1,d 0 = 1, 13 = 15,6 mm, e H = e = 16 mm > 1,d 0 = 1, 13 = 15,6 mm, p H = p = 3 mm >,4d 0 =, 13 = 31, mm.. Sprawdzenie nośności poszczególnych łączników: Nośność śruby na ścinanie: Założono, że płaszczyzna ścinania nie przechodzi przez gwintowaną część śruby, α v = 0,6. Nośność na ścinanie w jednej płaszczyźnie wynosi: F v,rd = α v f ub A s 0, ,10 = = 3, N = 3,57 kn. γ M 1,5 Ponieważ w analizowanym przykładzie śruba jest dwucięta, jej nośność wynosi: Nośność śruby na docisk wyraża sie wzorem: F v,rd = 3,57 = 65,14 kn. F b,rd = k 1 α b f u d t γ M W przypadku tak rozłożonego obciążęnia, w nośności śrub na dociski rozpatrywane są dwa przypadki: Rysunek 9. Rozkład obciążenia na pionowe i poziome siła pozioma H: Śruba skrajna na kierunku obciążenia N Ed,H i skrajna na kierunku prostopadłym do obciążenia N Ed,H [ α b = min α d = e H = 0 3d = 0,51; f ub = 600 ] = 1,67; 1,0 = 0,51, f u 360 F b,rd = k 1 =,8 e V 1,7 =,8 16 1,7 = 1,75, d ,75 0, ,5 = 43, N = 43,18 kn. Śruba pośrednia na kierunku obciążenia N Ed,H i skrajna na kierunku prostopadłym do obciążenia N Ed,H α d = p H 1 3d 0 4 = = 0,57 siła pionowa V F b,rd = k 1 = 1,75, 1,75 0, ,5 10 = 48, N = 48,6 kn.
11 Śruba skrajna na kierunku obciążenia N Ed,V i skrajna na kierunku prostopadłym do obciążenia N Ed,V [ α b = min α d = e V = 16 3d = 0,41; f ub = 600 ] = 1,67; 1,0 = 0,41, f u 360 F b,rd = k 1 =,8 e H d 0 1,7 =, ,7 =,61 k 1 =,5,,5 0, ,5 = 61, N = 61,69 kn. Śruba skrajna na kierunku obciążenia N Ed,V i pośrednia na kierunku prostopadłym do obciążenia N Ed,V α d = 0,57 k 1 = 1,4 p H 1,7 = 1,4 3 1,7 = 1,75, d ,75 0, F b,rd = = 48, N = 48,6 kn. 1,5 3. Sprawdzenie nośności grupy łączników Ponieważ nośność każdej śruby na docisk F b,rd jest mniejsza od nośności na ścinanie F v,rd, nośnością grupy łączników określamy sumy poszczególnych nośności na danych kierunkach poziomym i pionowym. Nośność na kierunku poziomym H: n b 3 F H,Rd = F b,rd,i = 43,18 +48,6 = 18,88 kn N Ed,H = N Ed cos 30 = 95 = 8,7 kn, i=1 Nośność na kierunku pionowym V : n b F H,Rd = F b,rd,i = 61,69 +48,6 = 19,90 kn N Ed,V = N Ed,V sin 30 = 95 1 = 47,5 kn. i=1 Nośność zaprojektowanego połączenia śrubowego jest wystarczająca. 4. Sprawdzenie nośności przekroju netto: Pole przekroju osłabionego łącznikami wynosi: A net = (e V d 0 ) t = ( 16 13) 7 = 66 mm. Nośność blachy na kierunku poziomym : N u,rd = 0,9A netf u 0, = = N = 63,5 kn F H,Rd = 8,7 kn. γ M 1,5 Mimo, że połączenie zostało zaprojektowane prawidłowo, to okazuje się, że decydujące okazała się nośność przekroju osłabionego łącznikami, która jest mniejsza od przyłożonego obciążenia poziomego. Literatura [1] Biegus A., Obliczanie nośności śrub według PN-EN , Inżynieria i budownictwo, nr 3/008. [] Biegus A., Połączenia śrubowe, PWN, Warszawa-Wrocław [3] Kozłowski A., Pisarek Z., Wierzbicki S., Projektowanie połączeń spawanych wg PN-EN i PN-EN , Inżynieria i budownictwo, nr 3/008. [4] Kozłowski A. pod red. Konstrukcje stalowe. Przykłady obliczeń według PN-EN Część pierwsza: Wybrane elementy i połączenia, Oficyna Wydawnicza PRz, Rzeszów 009. [5] PN-EN :006. Eurokod 3: Projektowanie konstrukcji stalowych Część 1-1: Reguły ogólne i reguły dla budynków. [6] PN-EN :006. Eurokod 3: Projektowanie konstrukcji stalowych Część 1-8: Projektowanie węzłów. 11
Dane. Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził. Pręt - blacha węzłowa. Wytężenie: TrussBar v
Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził TrussBar v. 0.9.9.22 Pręt - blacha węzłowa PN-90/B-03200 Wytężenie: 2.61 Dane Pręt L120x80x12 h b f t f t w R 120.00[mm] 80.00[mm] 12.00[mm] 12.00[mm]
Bardziej szczegółowoPOŁĄCZENIA ŚRUBOWE I SPAWANE Dane wstępne: Stal S235: f y := 215MPa, f u := 360MPa, E:= 210GPa, G:=
POŁĄCZENIA ŚRUBOWE I SPAWANE Dane wstępne: Stal S235: f y : 25MPa, f u : 360MPa, E: 20GPa, G: 8GPa Współczynniki częściowe: γ M0 :.0, :.25 A. POŁĄCZENIE ŻEBRA Z PODCIĄGIEM - DOCZOŁOWE POŁĄCZENIE KATEGORII
Bardziej szczegółowoWęzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek
Projekt nr 1 - Poz. 1.1 strona nr 1 z 12 Węzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek Informacje o węźle Położenie: (x=-12.300m, y=1.300m) Dane projektowe elementów Dystans między belkami s: 20 mm Kategoria
Bardziej szczegółowoZadanie 1 Zadanie 2 tylko Zadanie 3
Zadanie 1 Obliczyć naprężenia oraz przemieszczenie pionowe pręta o polu przekroju A=8 cm 2. Siła działająca na pręt przenosi obciążenia w postaci siły skupionej o wartości P=200 kn. Długość pręta wynosi
Bardziej szczegółowoWartość f u oraz grubość blachy t są stale dla wszystkich śrub w. gdzie: Współczynnik w b uzależniony jest od położenia śruby w połączeniu wg rys.
TABLICOWE OKREŚLANIE NOŚNOŚCI NA DOCISK POŁĄCZEŃ ŚRUBOWYCH W przypadku typowych złączy doczołowych projektant dysponuje tablicami DSTV autorstwa niemieckich naukowców i projektantów [2]. Nieco odmienna
Bardziej szczegółowoBelka - podciąg EN :2006
Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził BeamGirder v. 0.9.9.22 Belka - podciąg EN 1991-1-8:2006 Wytężenie: 0.76 Dane Podciąg IPE360 h p b fp t fp t wp R p 360.00[mm] 170.00[mm] 12.70[mm] 8.00[mm]
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE METALOWE ĆWICZENIA POŁĄCZENIA ŚRUBOWE POŁĄCZENIA ŚRUBOWE ASORTYMENT ŁĄCZNIKÓW MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 1
ASORTYMENT ŁĄCZNIKÓW POŁĄCZENIA ŚRUBOWE MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 1 MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 2 MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 3 MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 4 POŁĄCZENIE ŚRUBOWE ZAKŁADKOWE /DOCZOŁOWE MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 5
Bardziej szczegółowoBelka-blacha-podciąg EN :2006
Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził BeamPlateGirder v. 0.9.9.0 Belka-blacha-podciąg EN 1991-1-8:2006 Wytężenie: 0.58 Dane Podciąg C300 h p b fp t fp t wp R p 300.00[mm] 100.00[mm] 16.00[mm]
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE METALOWE
KONSTRUKCJE METALOWE ĆWICZENIA 15 GODZ./SEMESTR PROWADZĄCY PRZEDMIOT: prof. Lucjan ŚLĘCZKA PROWADZĄCY ĆWICZENIA: dr inż. Wiesław KUBISZYN P39 ZAKRES TEMATYCZNY ĆWICZEŃ: KONSTRUOWANIE I PROJEKTOWANIE WYBRANYCH
Bardziej szczegółowoKonstrukcjre metalowe Wykład X Połączenia spawane (część II)
Konstrukcjre metalowe Wykład X Połączenia spawane (część II) Spis treści Metody obliczeń #t / 3 Przykład 1 #t / 11 Przykład 2 #t / 22 Przykład 3 #t / 25 Przykład 4 #t / 47 Przykład 5 #t / 56 Przykład 6
Bardziej szczegółowoPrzykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014)
Bardziej szczegółowoPrzykład: Połączenie śrubowe rozciąganego pręta stęŝenia z kątownika do blachy węzłowej
Dokument Re: SX34a-PL-EU Strona 1 z 8 Przykład: Połączenie śrubowe rozciąganego pręta stęŝenia z Przykład pokazuje procedurę sprawdzenia nośności połączenia śrubowego pomiędzy prętem stęŝenia wykonanym
Bardziej szczegółowoWytrzymałość Materiałów
Wytrzymałość Materiałów Projektowanie połączeń konstrukcji Przykłady połączeń, siły przekrojowe i naprężenia, idealizacja pracy łącznika, warunki bezpieczeństwa przy ścinaniu i docisku, połączenia na spoiny
Bardziej szczegółowoPrzykład obliczeń głównego układu nośnego hali - Rozwiązania alternatywne. Opracował dr inż. Rafał Tews
1. Podstawa dwudzielna Przy dużych zginaniach efektywniejszym rozwiązaniem jest podstawa dwudzielna. Pozwala ona na uzyskanie dużo większego rozstawu śrub kotwiących. Z drugiej strony takie ukształtowanie
Bardziej szczegółowoDane. Klasa f d R e R m St3S [MPa] [MPa] [MPa] Materiał
Dane Słup IPE300 h c b fc t fc t wc R c 300.00[mm] 150.00[mm] 10.70[mm] 7.10[mm] 15.00[mm] A c J y0c J z0c y 0c z 0c 53.81[cm 2 ] 8356.11[cm 4 ] 603.78[cm 4 ] 75.00[mm] 150.00[mm] St3S 215.00[MPa] 235.00[MPa]
Bardziej szczegółowoBelka - podciąg PN-90/B-03200
Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził BeamGirder v. 0.9.9.22 Belka - podciąg PN-90/B-03200 Wytężenie: 0.98 Dane Podciąg I_30_25_2_1 h p b fp t fp t wp R p 300.00[mm] 250.00[mm] 20.00[mm]
Bardziej szczegółowoBelka - słup (blacha czołowa) PN-90/B-03200
BeamRigidColumn v. 0.9.9.0 Belka - słup (blacha czołowa) PN-90/B-03200 Wytężenie: 0.918 Dane Słup HEA500 h c b fc t fc t wc R c 490.00[mm] 300.00[mm] 23.00[mm] 12.00[mm] 27.00[mm] A c J y0c J z0c y 0c
Bardziej szczegółowoPrzykład: Oparcie kratownicy
Dokument Re: SX033b-PL-EU Strona 1 z 7 Przykład przedstawia metodę obliczania nośności przy ścinaniu połączenia doczołowego kratownicy dachowej z pasem słupa. Pas dźwigara jest taki sam, jak pokazano w
Bardziej szczegółowoPROJEKTOWANIE POŁĄCZEO SPAWANYCH według PN-EN 1993-1-8
POLITECHNIKA GDAOSKA Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Katedra Konstrukcji Metalowych i Zarządzania w Budownictwie PROJEKTOWANIE POŁĄCZEO SPAWANYCH według PN-EN 1993-1-8 ZAŁOŻENIA Postanowienia normy
Bardziej szczegółowoDane. Belka - belka (blacha czołowa) Wytężenie: BeamsRigid v PN-90/B-03200
BeamsRigid v. 0.9.9.2 Belka - belka (blacha czołowa) PN-90/B-03200 Wytężenie: 0.999 Dane Lewa belka IPE300 h b b fb t fb t wb R b 300.00[mm] 150.00[mm] 10.70[mm] 7.10[mm] 15.00[mm] A b J y0b J z0b y 0b
Bardziej szczegółowoRaport wymiarowania stali do programu Rama3D/2D:
2. Element poprzeczny podestu: RK 60x40x3 Rozpiętość leff=1,0m Belka wolnopodparta 1- Obciążenie ciągłe g=3,5kn/mb; 2- Ciężar własny Numer strony: 2 Typ obciążenia: Suma grup: Ciężar własny, Stałe Rodzaj
Bardziej szczegółowoPomoce dydaktyczne: normy: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcje. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
Bardziej szczegółowoModuł. Zakotwienia słupów stalowych
Moduł Zakotwienia słupów stalowych 450-1 Spis treści 450. ZAKOTWIENIA SŁUPÓW STALOWYCH... 3 450.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE... 3 450.1.1. Opis ogólny programu... 3 450.1.2. Zakres pracy programu... 3 450.1.3.
Bardziej szczegółowoZestaw pytań z konstrukcji i mechaniki
Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki 1. Układ sił na przedstawionym rysunku a) jest w równowadze b) jest w równowadze jeśli jest to układ dowolny c) nie jest w równowadze d) na podstawie tego rysunku
Bardziej szczegółowoModuł. Połączenia doczołowe
Moduł Połączenia doczołowe 470-1 Spis treści 470. POŁĄCZENIA DOCZOŁOWE... 3 470.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE... 3 470.1.1. Opis ogólny programu... 3 470.1.2. Zakres pracy programu... 3 470.1.3. Opis podstawowych
Bardziej szczegółowoSTÓŁ NR 1. 2. Przyjęte obciążenia działające na konstrukcję stołu
STÓŁ NR 1 1. Geometria stołu Stół składa się ze stalowej ramy wykonanej z płaskowników o wymiarach 100x10, stal S355 oraz dębowego blatu grubości 4cm. Połączenia elementów stalowych projektuje się jako
Bardziej szczegółowoPytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2015/16
Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2015/16 1. Warunkiem koniecznym i wystarczającym równowagi układu sił zbieżnych jest, aby a) wszystkie
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE METALOWE
KONSTRUKCJE METALOWE ĆWICZENIA 15 GODZ./SEMESTR PROWADZĄCY PRZEDMIOT: dr hab. inż. Lucjan ŚLĘCZKA prof. PRz. PROWADZĄCY ĆWICZENIA: dr inż. Wiesław KUBISZYN P39. ZAKRES TEMATYCZNY ĆWICZEŃ: KONSTRUOWANIE
Bardziej szczegółowoBelka - słup (blacha czołowa) EC : 2006
BeamRigidColumn v. 0.9.9.7 Belka - słup (blacha czołowa) EC3 1991-1-8: 2006 Wytężenie: 0.98 Dane Słup IPE 270 h c b fc t fc t wc R c 270.00[mm] 135.00[mm] 10.20[mm] 6.60[mm] 15.00[mm] A c J y0c J z0c y
Bardziej szczegółowoInformacje ogólne. Rys. 1. Rozkłady odkształceń, które mogą powstać w stanie granicznym nośności
Informacje ogólne Założenia dotyczące stanu granicznego nośności przekroju obciążonego momentem zginającym i siłą podłużną, przyjęte w PN-EN 1992-1-1, pozwalają na ujednolicenie procedur obliczeniowych,
Bardziej szczegółowoJako pokrycie dachowe zastosować płytę warstwową z wypełnieniem z pianki poliuretanowej grubości 100mm, np. PolDeck TD firmy Europanels.
Pomoce dydaktyczne: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcję. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [2] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe - podstawy Kod przedmiotu
Konstrukcje metalowe - podstawy - opis przedmiotu Informacje ogólne Nazwa przedmiotu Konstrukcje metalowe - podstawy Kod przedmiotu 06.4-WI-BUDP-Konstmet-pods-S16 Wydział Kierunek Wydział Budownictwa,
Bardziej szczegółowoPytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2014/15
Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2014/15 1. Warunkiem koniecznym i wystarczającym równowagi układu sił zbieżnych jest, aby a) wszystkie
Bardziej szczegółowo2.1. Wyznaczenie nośności obliczeniowej przekroju przy jednokierunkowym zginaniu
Obliczenia statyczne ekranu - 1 - dw nr 645 1. OBLICZENIE SŁUPA H = 4,00 m (wg PN-90/B-0300) wysokość słupa H 4 m rozstaw słupów l o 6.15 m 1.1. Obciążenia 1.1.1. Obciążenia poziome od wiatru ( wg PN-B-0011:1977.
Bardziej szczegółowoZadanie: Zaprojektować w budynku jednorodzinnym (wg wykonanego projektu) filar murowany w ścianie zewnętrznej na parterze.
Zadanie: Zaprojektować w budynku jednorodzinnym (wg wykonanego projektu) filar murowany w ścianie zewnętrznej na parterze. Zawartość ćwiczenia: 1. Obliczenia; 2. Rzut i przekrój z zaznaczonymi polami obciążeń;
Bardziej szczegółowoRys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic
ROZDZIAŁ VII KRATOW ICE STROPOWE VII.. Analiza obciążeń kratownic stropowych Rys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic Bezpośrednie obciążenie kratownic K5, K6, K7 stanowi
Bardziej szczegółowoDr inż. Janusz Dębiński
Wytrzymałość materiałów ćwiczenia projektowe 5. Projekt numer 5 przykład 5.. Temat projektu Na rysunku 5.a przedstawiono belkę swobodnie podpartą wykorzystywaną w projekcie numer 5 z wytrzymałości materiałów.
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE 1. Złącze rozciągane Zespół Konstrukcji Drewnianych 2016 / 2017 ZŁĄCZE ROZCIĄGANEGO PASA KRATOWNICY
ĆWICZEIE 1 016 / 017 Zespół Konstrukcji Drewnianych Złącze rozciągane ZŁĄCZE ROZCIĄGAEGO PASA KRATOWICY 1 Polecenie 3 Zaprojektować złącze rozciągane na podstawie następujących danych: siła rozciągająca
Bardziej szczegółowoModuł. Profile stalowe
Moduł Profile stalowe 400-1 Spis treści 400. PROFILE STALOWE...3 400.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE...3 400.1.1. Opis programu...3 400.1.2. Zakres programu...3 400.1. 3. Opis podstawowych funkcji programu...4 400.2.
Bardziej szczegółowoProjekt belki zespolonej
Pomoce dydaktyczne: - norma PN-EN 1994-1-1 Projektowanie zespolonych konstrukcji stalowo-betonowych. Reguły ogólne i reguły dla budynków. - norma PN-EN 199-1-1 Projektowanie konstrukcji z betonu. Reguły
Bardziej szczegółowoWymiarowanie słupów wielogałęziowych wg PN-EN-1995
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Wymiarowanie słupów wielogałęziowych wg PN-EN-1995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.31 (2013) Założenia projektowe przekrój poprzeczny składa
Bardziej szczegółowoZadanie 1: śruba rozciągana i skręcana
Zadanie 1: śruba rozciągana i skręcana Cylindryczny zbiornik i jego pokrywę łączy osiem śrub M16 wykonanych ze stali C15 i osadzonych na kołnierzu. Średnica wewnętrzna zbiornika wynosi 200 mm. Zbiornik
Bardziej szczegółowoPOZ BRUK Sp. z o.o. S.K.A Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY
62-090 Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY SPIS TREŚCI Wprowadzenie... 1 Podstawa do obliczeń... 1 Założenia obliczeniowe... 1 Algorytm obliczeń... 2 1.Nośność żebra stropu na
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY. 1.2 Podstawa opracowania. Podstawą formalną niniejszego opracowania są normy :
OPIS TECHNICZNY 1.1 Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania jest projekt techniczny dachu kratowego hali produkcyjnej. 1.2 Podstawa opracowania Podstawą formalną niniejszego opracowania są normy
Bardziej szczegółowoPrzykład 4.2. Sprawdzenie naprężeń normalnych
Przykład 4.. Sprawdzenie naprężeń normalnych Sprawdzić warunki nośności przekroju ze względu na naprężenia normalne jeśli naprężenia dopuszczalne są równe: k c = 0 MPa k r = 80 MPa 0, kn 0 kn m 0,5 kn/m
Bardziej szczegółowoτ R2 := 0.32MPa τ b1_max := 3.75MPa E b1 := 30.0GPa τ b2_max := 4.43MPa E b2 := 34.6GPa
10.6 WYMIAROWANE PRZEKROJÓW 10.6.1. DANE DO WMIAROWANIA Beton istniejącej konstrukcji betonowej klasy B5 dla którego: - wytrzymałość obliczeniowa na ściskanie (wg. PN-91/S-1004 dla betonu B5) - wytrzymałość
Bardziej szczegółowoPołączenia. Przykład 1. Połączenie na wrąb czołowy pojedynczy z płaszczyzną docisku po dwusiecznej kąta. Dane: drewno klasy -
Dane: drewno klasy - h = b = Połączenia C30 16 cm 8 cm obciąŝenie o maksymalnej wartości w kombinacji obciąŝeń stałe klasa uŝytkowania konstrukcji - 1 F = 50 kn α = 30 0 Przykład 1 Połączenie na wrąb czołowy
Bardziej szczegółowoPROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI STALOWYCH WEDŁUG EUROKODÓW.
PROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI STALOWYCH WEDŁUG EUROKODÓW. 1 Wiadomości wstępne 1.1 Zakres zastosowania stali do konstrukcji 1.2 Korzyści z zastosowania stali do konstrukcji 1.3 Podstawowe części i elementy
Bardziej szczegółowoUWAGA: Projekt powinien być oddany w formie elektronicznej na płycie cd.
Pomoce dydaktyczne: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcję. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [2] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
Bardziej szczegółowoWYMAGANIA EDUKACYJNE Z PRZEDMIOTU: KONSTRUKCJE BUDOWLANE klasa III Podstawa opracowania: PROGRAM NAUCZANIA DLA ZAWODU TECHNIK BUDOWNICTWA 311204
WYMAGANIA EDUKACYJNE Z PRZEDMIOTU: KONSTRUKCJE BUDOWLANE klasa III Podstawa opracowania: PROGRAM NAUCZANIA DLA ZAWODU TECHNIK BUDOWNICTWA 311204 1 DZIAŁ PROGRAMOWY V. PODSTAWY STATYKI I WYTRZYMAŁOŚCI MATERIAŁÓW
Bardziej szczegółowoFreedom Tower NY (na miejscu WTC)
Muzeum Guggenhaima, Bilbao, 2005 Centre Pompidou, Paryż, 1971-77 Wieża Eiffla, Paris 1889 Freedom Tower NY (na miejscu WTC) Beying Stadium Pekin 2008 Opracowano z wykorzystaniem materiałów: [2.1] Arup
Bardziej szczegółowoZALETY POŁĄCZEŃ TRZPIENIOWYCH
POŁĄCZENIA ŚRUBOWE dr inż. ż Dariusz Czepiżak 1 ZALETY POŁĄCZEŃ TRZPIENIOWYCH 1. Mogą być wykonane w każdych warunkach atmosferycznych, 2. Mogą być wykonane przez pracowników nie mających wysokich kwalifikacji,
Bardziej szczegółowoI. Wstępne obliczenia
I. Wstępne obliczenia Dla złącza gwintowego narażonego na rozciąganie ze skręcaniem: 0,65 0,85 Przyjmuję 0,70 4 0,7 0,7 0,7 A- pole powierzchni przekroju poprzecznego rdzenia śruby 1,9 2,9 Q=6,3kN 13,546
Bardziej szczegółowoPręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x900 (Beton
Bardziej szczegółowoWidok ogólny podział na elementy skończone
MODEL OBLICZENIOWY KŁADKI Widok ogólny podział na elementy skończone Widok ogólny podział na elementy skończone 1 FAZA I odkształcenia od ciężaru własnego konstrukcji stalowej (odkształcenia powiększone
Bardziej szczegółowoOpracowanie: Emilia Inczewska 1
Dla żelbetowej belki wykonanej z betonu klasy C20/25 ( αcc=1,0), o schemacie statycznym i obciążeniu jak na rysunku poniżej: należy wykonać: 1. Wykres momentów- z pominięciem ciężaru własnego belki- dla
Bardziej szczegółowoPrzykłady obliczeń złączy na łączniki trzpieniowe obciążone poprzecznie wg PN-B-03150
Politechnika Gańska Wyział Inżynierii Ląowej i Śroowiska Przykłay obliczeń złączy na łączniki trzpieniowe obciążone poprzecznie wg PN-B-03150 Jerzy Bobiński Gańsk, wersja 0.33 (2015) Politechnika Gańska
Bardziej szczegółowoPrzykład obliczeniowy wyznaczenia imperfekcji globalnych, lokalnych i efektów II rzędu P3 1
Przykład obliczeniowy wyznaczenia imperfekcji globalnych, lokalnych i efektów II rzędu P3 Schemat analizowanej ramy Analizy wpływu imperfekcji globalnych oraz lokalnych, a także efektów drugiego rzędu
Bardziej szczegółowo7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary:
7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu Wymiary: B=1,2m L=4,42m H=0,4m Stan graniczny I Stan graniczny II Obciążenie fundamentu odporem gruntu OBCIĄŻENIA: 221,02 221,02 221,02
Bardziej szczegółowoPROJEKT STOPY FUNDAMENTOWEJ
TOK POSTĘPOWANIA PRZY PROJEKTOWANIU STOPY FUNDAMENTOWEJ OBCIĄŻONEJ MIMOŚRODOWO WEDŁUG WYTYCZNYCH PN-EN 1997-1 Eurokod 7 Przyjęte do obliczeń dane i założenia: V, H, M wartości charakterystyczne obciążeń
Bardziej szczegółowo700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:
Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny
Bardziej szczegółowoZałącznik D (EC 7) Przykład analitycznej metody obliczania oporu podłoża
Załącznik D (EC 7) Przykład analitycznej metody obliczania oporu podłoża D.1 e używane w załączniku D (1) Następujące symbole występują w Załączniku D: A' = B' L efektywne obliczeniowe pole powierzchni
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE / Zespół Konstrukcji Drewnianych
ĆWICZEIE 1 2016 / 2017 Zespół Konstrukcji Drewnianych Złącze rozciągane 2 ZŁĄCZE ROZCIĄGAEGO PASA KRATOWICY Polecenie 3 Zaprojektować złącze rozciągane na podstawie następujących danych: siła rozciągająca
Bardziej szczegółowoPrzykład 4.1. Ściag stalowy. L200x100x cm 10 cm I120. Obliczyć dopuszczalną siłę P rozciagającą ściąg stalowy o przekroju pokazanym na poniższym
Przykład 4.1. Ściag stalowy Obliczyć dopuszczalną siłę P rozciagającą ściąg stalowy o przekroju pokazanym na poniższym rysunku jeśli naprężenie dopuszczalne wynosi 15 MPa. Szukana siła P przyłożona jest
Bardziej szczegółowoPolitechnika Białostocka INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
Politechnika Białostocka Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH Temat ćwiczenia: Próba skręcania pręta o przekroju okrągłym Numer ćwiczenia: 4 Laboratorium z
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE 1. Złącze rozciągane Zespół Konstrukcji Drewnianych 2016 / 2017 ZŁĄCZE ROZCIĄGANEGO PASA KRATOWNICY
ĆWICZEIE 1 016 / 017 Zespół Konstrukcji Drewnianych Złącze rozciągane ZŁĄCZE ROZCIĄGAEGO PASA KRATOWICY 1 Polecenie 3 Zaprojektować złącze rozciągane na podstawie następujących danych: siła rozciągająca
Bardziej szczegółowoProjektowanie i obliczanie połączeń i węzłów konstrukcji stalowych. Tom 1
Projektowanie i obliczanie połączeń i węzłów konstrukcji stalowych. Tom 1 Jan Bródka, Aleksander Kozłowski (red.) SPIS TREŚCI: Wstęp 1. Zagadnienia ogólne (Jan Bródka) 1.1. Materiały i wyroby 1.2. Systematyka
Bardziej szczegółowoProjekt: Data: Pozycja: EJ 3,14² , = 43439,93 kn 2,667² = 2333,09 kn 5,134² EJ 3,14² ,0 3,14² ,7
Pręt nr 8 Wyniki wymiarowania stali wg P-90/B-0300 (Stal_3d v. 3.33) Zadanie: Hala stalowa.rm3 Przekrój: 1 - U 00 E Y Wymiary przekroju: h=00,0 s=76,0 g=5, t=9,1 r=9,5 ex=0,7 Charakterystyka geometryczna
Bardziej szczegółowoWymiarowanie złączy na łączniki trzpieniowe obciążone poprzecznie wg PN-EN-1995
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Wymiarowanie złączy na łączniki trzpieniowe obciążone poprzecznie wg PN-EN-1995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014) Wstęp Złącza jednocięte
Bardziej szczegółowoPROJEKTOWANIE PODSTAW SŁUPÓW
Projekt SKILLS PROJEKTOWANIE PODSTAW SŁUPÓW OMAWIANE ZAGADNIENIA Procedura projektowania przegubowych i utwierdzonych podstaw słupów Nośność blachy podstawy Nośność śrub kotwiących Nośność podłoża betonowego
Bardziej szczegółowoDane podstawowe. Średnica nominalna wkrętów Całkowita liczba wkrętów Końcowa i boczna odległość wkrętów Rozstaw wkrętów
RKUSZ OBLICZENIOWY Dokument: SX08a-PL-EU Strona z 3 Dot. Eurokodu PN-EN 993--3 Wykonał V. Ungureanu,. Ru Data styczeń 006 Sprawdził D. Dubina Data styczeń 006 Przykład: Obliczenie nośności połączenia śrubowego
Bardziej szczegółowoProjekt techniczny niektórych rozwiązań w budynku wielokondygnacyjnym
Projekt techniczny niektórych rozwiązań w budynku wielokondygnacyjnym Zestawienie obciążeń:.strop między-kondygnacyjny Obciążenie stałe m rzutu poziomego stropu -ciągi komunikacyjne Lp. Warstwa stropu
Bardziej szczegółowo1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m.
1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU Poziom odniesienia: 0,00 m. 4 2 0-2 -4 0 2. Fundamenty Liczba fundamentów: 1 2.1. Fundament nr 1 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, Położenie fundamentu względem
Bardziej szczegółowoNośność belek z uwzględnieniem niestateczności ich środników
Projektowanie konstrukcji metalowych Szkolenie OPL OIIB i PZITB 21 października 2015 Aula Wydziału Budownictwa i Architektury Politechniki Opolskiej, Opole, ul. Katowicka 48 Nośność belek z uwzględnieniem
Bardziej szczegółowoĆ w i c z e n i e K 3
Akademia Górniczo Hutnicza Wydział Inżynierii Mechanicznej i Robotyki Katedra Wytrzymałości, Zmęczenia Materiałów i Konstrukcji Nazwisko i Imię: Nazwisko i Imię: Wydział Górnictwa i Geoinżynierii Grupa
Bardziej szczegółowoWytrzymałość drewna klasy C 20 f m,k, 20,0 MPa na zginanie f v,k, 2,2 MPa na ścinanie f c,k, 2,3 MPa na ściskanie
Obliczenia statyczno-wytrzymałościowe: Pomost z drewna sosnowego klasy C27 dla dyliny górnej i dolnej Poprzecznice z drewna klasy C35 lub stalowe Balustrada z drewna klasy C20 Grubość pokładu górnego g
Bardziej szczegółowoDokumentacja połączenia Połączenie_1
Połączenie_1 Model: Norma projektowa: Użyty zał. krajowy: Rodzaj ramy: Konfiguracja połączenia: rama łączenie Eurokod EN wartości zalecane nieusztywniony Połączenie belka-słup (połączenie górne) 21.02.2017.
Bardziej szczegółowo9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe
9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe OBCIĄŻENIA: 55,00 55,00 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,0 Liniowe 0,0 55,00 55,00
Bardziej szczegółowo6.3. Słupy. O Przykład 4 7W ////, Przykłady obliczeń. Słupy A. Wymiarowanie trzonu słupa. gdzie: pole przekroju wszystkich spoin,
3 5 2 Przykłady obliczeń Słupy 3 5 3 gdzie: y a/ - pole przekroju wszystkich spoin, o / = 2[(200 + 20) 0] = 64-0: mm2. r, = = - - - 6 = 7.4 MP a < / = A = 76. MPa. r a t 0-400 * S przy czym lw= 2 200 =
Bardziej szczegółowoWymiarowanie kratownicy
Wymiarowanie kratownicy 1 2 ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ STAŁYCH Płyty warstwowe EURO-therm D grubość 250mm 0,145kN/m 2 Płatwie, Stężenia- - 0,1kN/m 2 Razem 0,245kN/m 2-0,245/cos13,21 o = 0,252kN/m 2 Kratownica
Bardziej szczegółowoProjekt techniczny niektórych rozwiązań w budynku wielokondygnacyjnym
Projekt techniczny niektórych rozwiązań w budynku wielokondygnacyjnym Zestawienie obciążeń:.strop między-kondygnacyjny Obciążenie stałe m rzutu poziomego stropu -ciągi komunikacyjne Lp. Warstwa stropu
Bardziej szczegółowoWytrzymałość Materiałów
Wytrzymałość Materiałów Skręcanie prętów o przekrojach kołowych Siły przekrojowe, deformacja, naprężenia, warunki bezpieczeństwa i sztywności, sprężyny śrubowe. Wydział Inżynierii Mechanicznej i Robotyki
Bardziej szczegółowo10.0. Schody górne, wspornikowe.
10.0. Schody górne, wspornikowe. OBCIĄŻENIA: Grupa: A "obc. stałe - pł. spocznik" Stałe γf= 1,0/0,90 Q k = 0,70 kn/m *1,5m=1,05 kn/m. Q o1 = 0,84 kn/m *1,5m=1,6 kn/m, γ f1 = 1,0, Q o = 0,63 kn/m *1,5m=0,95
Bardziej szczegółowoPręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004
Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr z 7 Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN 992--:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 4 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 2 (x=4.000m,
Bardziej szczegółowoTemat: Mimośrodowe ściskanie i rozciąganie
Wytrzymałość Materiałów II 2016 1 Przykładowe tematy egzaminacyjne kursu Wytrzymałość Materiałów II Temat: Mimośrodowe ściskanie i rozciąganie 1. Dany jest pręt obciążony mimośrodowo siłą P. Oblicz naprężenia
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE / Zespół Konstrukcji Drewnianych
ĆWICZENIE 06 / 07 Zespół Konstrukcji Drewnianych Belka stropowa BELKA STROPOWA O PRZEKROJU ZŁOŻONYM Belka stropowa 3 Polecenie 4 Zaprojektować belkę stropową na podstawie następujących danych: obciążenie:
Bardziej szczegółowoPytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów studia niestacjonarne I-go stopnia, semestr zimowy
Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów studia niestacjonarne I-go stopnia, semestr zimowy 1. Położenie osi obojętnej przekroju rozciąganego mimośrodowo zależy od: a) punktu przyłożenia
Bardziej szczegółowoWartości graniczne ε w EC3 takie same jak PN gdyŝ. wg PN-90/B ε PN = (215/f d ) 0.5. wg PN-EN 1993 ε EN = (235/f y ) 0.5
Wartości graniczne ε w EC3 takie same jak PN gdyŝ wg PN-90/B-03200 ε PN = (215/f d ) 0.5 wg PN-EN 1993 ε EN = (235/f y ) 0.5 Skutki niestateczności miejscowej przekrojów klasy 4 i związaną z nią redukcją
Bardziej szczegółowoANALIZA PORÓWNAWCZA NOŚNOŚCI POŁĄCZENIA ŚCINANEGO ZESPOLONEJ BELKI STALOWO-BETONOWEJ DLA DWÓCH WYBRANYCH TYPÓW ŁĄCZNIKÓW
Budownictwo 18 Jacek Nawrot ANALIZA ORÓWNAWCZA NOŚNOŚCI OŁĄCZENIA ŚCINANEGO ZESOLONEJ BELKI STALOWO-BETONOWEJ DLA DWÓCH WYBRANYCH TYÓW ŁĄCZNIKÓW Wprowadzenie W zespolonych belkach stalowo-betonowych niezwykle
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe Wykład VI Stateczność
Konstrukcje metalowe Wykład VI Stateczność Spis treści Wprowadzenie #t / 3 Wyboczenie giętne #t / 15 Przykład 1 #t / 45 Zwichrzenie #t / 56 Przykład 2 #t / 83 Niestateczność lokalna #t / 88 Zapobieganie
Bardziej szczegółowoPolitechnika Białostocka
Politechnika Białostocka WYDZIAŁ BUDOWNICTWA I INŻYNIERII ŚRODOWISKA Katedra Geotechniki i Mechaniki Konstrukcji Wytrzymałość Materiałów Instrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych Ćwiczenie nr 3 Temat ćwiczenia:
Bardziej szczegółowoTok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7
Tok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7 I. Dane do projektowania - Obciążenia stałe charakterystyczne: V k = (pionowe)
Bardziej szczegółowoWytrzymałość Konstrukcji I - MEiL część II egzaminu. 1. Omówić wykresy rozciągania typowych materiałów. Podać charakterystyczne punkty wykresów.
Wytrzymałość Konstrukcji I - MEiL część II egzaminu 1. Omówić wykresy rozciągania typowych materiałów. Podać charakterystyczne punkty wykresów. 2. Omówić pojęcia sił wewnętrznych i zewnętrznych konstrukcji.
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE / Zespół Konstrukcji Drewnianych
ĆWICZENIE 3 06 / 07 Zespół Konstrukcji Drewnianych Słup ELEMENT OSIOWO ŚCISKANY Słup 3 Polecenie 4 Wyznaczyć nośność charakterystyczną słupa ściskanego na podstawie następujących danych: długość słupa:
Bardziej szczegółowo1. Projekt techniczny Podciągu
1. Projekt techniczny Podciągu Podciąg jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla żeber. Jest to główny element stropu najczęściej ślinie bądź średnio obciążony ciężarem własnym oraz reakcjami
Bardziej szczegółowoProjekt mostu kratownicowego stalowego Jazda taboru - dołem Schemat
Projekt mostu kratownicowego stalowego Jazda taboru - dołem Schemat Rozpiętość teoretyczna Wysokość kratownicy Rozstaw podłużnic Rozstaw poprzecznic Długość poprzecznic Długość słupków Długość krzyżulców
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej
OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej 1.0 DŹWIGAR DACHOWY Schemat statyczny: kratownica trójkątna symetryczna dwuprzęsłowa Rozpiętości obliczeniowe: L 1 = L 2 = 3,00 m Rozstaw dźwigarów: a =
Bardziej szczegółowoWspółczynnik określający wspólną odkształcalność betonu i stali pod wpływem obciążeń długotrwałych:
Sprawdzić ugięcie w środku rozpiętości przęsła belki wolnopodpartej (patrz rysunek) od quasi stałej kombinacji obciążeń przyjmując, że: na całkowite obciążenie w kombinacji quasi stałej składa się obciążenie
Bardziej szczegółowo1. Projekt techniczny żebra
1. Projekt techniczny żebra Żebro stropowe jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla płyty. Jest to element słabo bądź średnio obciążony siłą równomiernie obciążoną składającą się z obciążenia
Bardziej szczegółowoWymiarowanie złączy na łączniki trzpieniowe obciążone poprzecznie wg PN-B-03150
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Wymiarowanie złączy na łączniki trzpieniowe obciążone poprzecznie wg PN-B-03150 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014) Wstęp Złącza jednocięte
Bardziej szczegółowo