0,04x0,6x1m 1,4kN/m 3 0,034 1,35 0,05

Wielkość: px
Rozpocząć pokaz od strony:

Download "0,04x0,6x1m 1,4kN/m 3 0,034 1,35 0,05"

Transkrypt

1 ' 1

2 2

3 3

4 4

5 Zestawienie obciążeń stałych oddziałujących na mb belki Lp Nazwa Wymiary Cięzar jednostko wy Obciążenia charakterystycz ne stałe kn/mb Współczyn nik bezpieczeń stwa γ Obciążenia obliczeniowe kn/m 1 Belka jatoba 0,15x0,24x 1m 9kN/m 3 0,324 1,35 0,44 2 Deska dąb 0,032x0,6x1m 6,5 kn/m 3 0,125 1,35 0,17 3 Izolacja akustyczna Paroc SSB1 0,04x0,6x1m 1,4kN/m 3 0,034 1,35 0,05 Folia paroizolacja 1,35 Beton lekki 0,05x0,6x1m 12kN/m 3 0,36 1,35 0,49 Pianka izolacyjna 1,35 Panel podłogowy 0,008x0,6x1m 10kN/m 3 0,05 1,35 0,07 Razem 0,89 1,22 Zestawienie obciążeń zmiennych oddziałujących na płytę stropową Lp Nazwa Wymiary Obciążenie jednostko we Obciążenia charakterystyczn e stałe kn/mb Współczynn ik. bezpieczeńs twa γ Obciążenia obliczeniow e kn/mb 1 Obciążenie użytkowe 0,6x1m 2kN/m 2 1,2 1,5 1,8 Razem 1,2 1,8 5

6 Obciążenie belek głównych, stałe1,22kn, zmienne 1,8kN Wykres momentów gnących i reakcje podporowe Wykres sił tnących 6

7 Obciążenie i wykresy sił oddziałujących na belki przy-schodowe Wykres momentów gnących i reakcje podporowe Wykres sił tnących 7

8 Słup zostanie wykonany z twardego drewna Jatoba o wymiarach 150 x 150 x 2600 mm. Zamocowano słup do podłoża i belki przegubowo. Obciążenie słupa to reakcja z belek i ciężar własny słupa : Reakcja podporowa: 7,64 kn Ciężar własny słupa: 0,15x0,15x2,6m x 9kN/m 3 x1,35 = 0,71kN Całkowity obciążenia słupa przy podstawie to : 8,35 kn 8

9 Słup: A br =a b=15 15=225cm 2 A osł = 50cm 2 <25% A br == 225cm 2 I y, z = b h3 12 = =4218, cm 4 = i I y, z y, z = 4219 =4,33 cm A d 225 9

10 W y, z = b h2 6 = =562,5 cm 3 6 Materiał: Jatoba - klasa: D60 Dane: F c,d =8,21 kn l y =l z =260cm Klasa użytkowalności konstrukcji : 1 Klasa trwania obciążenia: średniotrwałe k mod =0,80 γ M =1,30 10

11 f c,0, k =32 MPa f c,0, d = f k c,0, k mod γ = 32 0,8 =19,69 MPa M 1,3 β c =0,2 (β c dla drewna litego =0,2 ) E 0,05 14,3 GPa=14300 MPa Smukłość względem osi z i y λ y, z = l μ = =60,05<150 oraz>15 i y, z 4,33 Smukłość elementów ściskanych nie powinna być większa jak 150, gdy jest mniejsza jak 15 można pominąć wpływ wyboczenia. Naprężenia krytyczne : σ c, crit, y, z = π 2 E 0,05 = 3, =39,10 MPa 2 λ y, z 60,05 2 λ rel, y, z = f c0,k σ c,crit, y, z = 32 39,10 =0,91 Współczynnik wyboczeniowy k z,y : 2 k z, y =0,5 [1+β c (λ rel, y, z 0,3)+λ rel, z ]=0.5 [1+0,2 (0,91 0,3)+0,91 2 ]=0,76 Współczynnik wyboczeniowy: k c, z, y = 1 2 k z, y + k z, y 2 λ rel, z, y 1 = 0,76+ 0,76 2 0,91 =0,76 2 σ c,0, d = F c,0, d k c A d f c,0,d σ c,0, d = 10 8,35 =0,48MPa<19,69 MPa 0, Warunek jest spełniony słup jest bardzo przewymiarowany 11

12 Belka: A d =a b=15 24=360cm 2 I y = b h3 12 = =17280 cm 4 12 i y= I y A d = =6,93cm W y = b h2 6 = =1440 cm 3 6 I z = b h3 12 = =6750 cm4 12 = i I z z = 6750 A d 360 =4,33cm 12

13 W z = b h2 6 = =900 cm 3 6 Smukłość względna przy zginaniu: = λ f m,k rel,m δ m, crit Naprężenie krytyczne przy zginaniu: 0,78 b2 δ m,crit = E hl 0,05 ef b- szerokość belki h- wysokość belki l ef =l d l+2h=0, =6150mm b= 150mm h=240mm l ef = 6150mm E 0,05 = 14,3 Gpa f m,k = 60 MPa 0,78 b2 δ m,crit = E hl 0,05 = 0, =170,03 MPa ef = λ f m,k rel,m = 60 δ m, crit 170,03 =0,59 ={ 1,56 0,75 λ k rel,m dla 0,75<λ rel,m } 1,4 crit,m 1 dla λ rel, m 0,75 1 dla λ 2 rel, m >1,4 λ rel, m λ rel,m =0,59<0,75 k crit,m =1 13

14 W belkach tylko zginanych: δ m, yd k crit f m,d δ m, yd = M y,d W y M y,d W y k crit f m,d Klasa użytkowalności konstrukcji : 1 Klasa trwania obciążenia: średniotrwałe k mod =0,80 γ M =1,30 f m,k =60MPa f m,d = f k m,k mod γ = 60 0,8 =36,92 MPa=36,92 N /mm2 M 1,3 W y = b h2 6 = =14, mm 3 6 M y, d =14,884 knm=14, Nmm M y,d W y k crit f m,d [MPa ] 14, , =10,34<36,92 1=36,92 MPa Warunek jest spełniony. Ścinanie A d =a b= = mm 2 V d =9,45 kn =9, N 14

15 f v,k = 5,3 MPa k cr dla drewna litego: k cr = 0,67 f v, d = f v, k k mod γ M = 5,3 0,8 =3,26 MPa=3,26 N / mm2 1,3 V d τ d = k cr b h f vd [ MPa] 9, =0,39<3,26 MPa 0, Warunek jest spełniony Sprawdzenie warunku stanu granicznego użytkowalności: Obciążenie charakterystyczne stałe: Tablica 1 q k = 0,89 kn/mb = 0,89 N/mm Obciążenie charakterystyczne zmienne: Tablica 2 p k = 1,2 kn/mb = 1,2 N/mm l d =6300mm I y = b h3 12 = =17, mm 4 12 E 0,mean = 17 Gpa = 17 *10 3 MPa = 17 *10 3 N/mm 2 l d h = 6300 =26,25>20 można pominąć wpływ sił poprzecznych 240 Ugięcie od obciążeń charakterystycznych stałych: U inst,q = 5 q l E 0,mean I = 5 0, =6,21 mm ,28 10 Ugięcie od obciążeń charakterystycznych zmiennych: U inst, p = 5 p l E 0, mean I = 5 1, =8,38 mm ,

16 Współczynnik deformacyjny dla drewna litego 1 klasy użytkowania : k def =0,60 Ugięcie końcowe od obciążeń stałych: U fin, q =U inst, q (1+k d ef )=6,21 (1+0,60)=9,94mm Współczynnik odkształceń zmiennych dla budynków mieszkalnych: ψ 2,1 =0,3 Ugięcie końcowe od obciążeń zmiennych: U fin, p =U inst, p (1+ψ 2,1 k d ef )=8,38 (1+0,3 0,60)=9,89mm Największe dopuszczalne ugięcie nowych stropów : W fin = l 250 = =25,2mm Ugięcie całkowite końcowe belki: U fin =U fin, q +U fin, p =9,94+11,73=21,67<25,2 mm warunek jest spełniony 16

17 Strona 67 17

18 Strona 66 18

19 Łączone elementy to sosna C30 grubość elementów 32 mm Siła F = 9,88 kn Gwoździe dobiera się z zależności: d=( ) t dla t=32 mm 5,3 2,9[mm] 11 d- średnica gwoździa t- grubość cieńszego elementu łączonego Przyjęto gwoździe dwu-cięte o ϕ 4mm i długości 110mm Sprawdzenie minimalnej grubości desek z uwagi na wbijanie gwoździ bez nawiercania otworów, należy przyjąć wartość większą t=7 d=7 4=28 mm 19

20 t= (13 d 30)ρ k 400 = ( ) 380 =20,9 mm 400 Przyjęta tarcica to: 32 > 28 mm można wbijać gwoździe bez nawiercania Sprawdzanie minimalnej długości gwoździ: l gw =t 1 +1 mm+t 2 +1 mm+8 d +1,5 d= ,5 4=104 mm 8d minimalna długość wbicia gwoździa w trzeci element ( gdy są łączone dwa elementy to w drugi element ) 1,5d na ostrze gwoździa Przyjęto dobrą długość gwoździ Sprawdzanie możliwości wystawania końców gwoździ ponad powierzchnię łączonych elementów = 12 mm Gwoździe będą wystawać 12 mm, należy zagiąć wzdłuż włókien Wytrzymałość charakterystyczna gwoździ na jednocięcie w łączeniu drewno-drewno -na docisk f h,k =0,082 ρ k d 0,3 =0, ,3 =20,56 N /mm 2 f hk =f h 0 k f hk wartość charakterystyczna wytrzymałości na docisk gwoździa jedno-ciętego w połączeniu drewno drewno Ponieważ elementy pasa dolnego i krzyżulec są wykonane z takich samych materiałów to: f hok =f h1 k =f h 2 k Wartość obliczeniowa: f h1 d =f h 2 d = f h1k k mod γ M = 20,56 0,80 =12,65 N /mm 2 1,30 20

21 β stosunek wytrzymałości charakterystycznych na docisk łącznika do elementów złącza β = f h2 d f h1 d = 12,65 12,65 =1 Wartość charakterystyczna momentu uplastycznienia gwoździ okrągłych: M yrk =0,3 f u d 2,6 =0, ,6 =6616,5 Nmm M yrd = M yrk γ = 6616,5 =5090 Nmm 1,3 21

22 Głębokość elementu drewnianego od strony główki gwoździ wynosi 32mm. Długość zakotwiczenia łącznika wynosi 32 mm Przyjęto t 1 =32mm Wymiar t 2 : Głębokość elementu środkowego wynosi 32 mm Przyjęto t 2 =32 mm 22

23 Nośność obliczeniowa gwoździ dwu-ciętych na jedno-cięcie ( łączniki nie są wyciągane, stąd składnik F axrd =0 ) Przyjmuje się najmniejszą wartość 1. F vrd1 =f h1d t 1 d=12, ,0=1619 N=1,619 kn 2. F vrd1 =0,5 f h2d t 2 d=0,5 12, ,0=810 N=0,81 kn 3. F vrd3 =1,05 f h1d t 1 d 2+β [ 2 β (1+β )+ 4 β (2+β ) M yrd f h1d d t 1 2 β ]= = = 1,05 12, ,0 [ 4 1(2+1) (1+1) ,65 4, ]=723 N=0,723kN 4. F vrd4 =1,15 2 β 1+β 2M yrd f h1d d=1, ,65 4,0=825 N =0,825 kn

24 Minimalna nośność gwoździa na jedno-cięcie : F vrdmin =0,723 kn Potrzebna liczba gwoździ w złączu: n= F = 9,88 =6,83 przyjęto 7sztuk 2 F VRdmin 2 0,723 Rozmieszczenie gwoździ w złączach dla gęstości drewna ρ k =380 kg/m 3 W Krzyżulcu: α =0 o jest to kąt pod jakim działa siła do włókien 1. a 1 =(5+5 cosα ) d=(5+5 1 ) 4,0=40mm 2. a 2 =5 d=5 4,0=20 mm 3. Odległość od końca obciążonego ( siła F ciągnie do góry krzyżulec i chce rozerwać dół krzyżulca) α = 0 o jest to kąt pod jakim działa siła do włókien a 3t =(10+5 cosα ) d=(10+5 1) 4,0=60mm 24

25 5. Odległość od boku nieobciążonego a 4 c =5 d=5 4,0=20 mm 6. Maksymalna ilość szeregów w krzyżulcu 100- szerokość krzyżulca a 4 c a 2 = =

26 Pas dolny 1. Odległość od boku nieobciążonego a 4 c =5 d=5 4,0=20mm 2. Odległość od boku obciążonego α = 90 o siła działa prostopadle do włókien pasa a 4 t =(5+2 sinα ) d=(5+2 sin 90 o ) 4,0=28 mm 3. Maksymalne odległości pomiędzy szeregami w pasie a 2 =5d=5 4,0=20 mm 26

27 4. Maksymalna ilość szeregów w pasie : a 4c a 4 t a 2 = =8,6 maksymalnie może być 8 szeregów w pasie 20 27

28 Śruby ϕ 10mm drewno C 30 słupek i pas 175mm x50 mm Strona 72 28

29 Strona 67 -oznaczenia i zasady takie same jak dla gwoździ 29

30 Wytrzymałość charakterystyczna na docisk wzdłuż włókien: dla słupka i krzyżulca tą wielkość wykorzystujemy w obliczeniach dla obu elementów f h,0,k =0,082(1 0,01d)ρ k =0,082 (1 0,01 10) 380=28,04 N /mm 2 Wytrzymałość charakterystyczna na docisk przy działaniu siły pod kątem 90 o Występuje w pasie jak słupek jest prostopadły a w krzyżulcu będzie kąt pod jakim jest nachylony. K 90 - liczymy i dla krzyżulca k 90 =1,35+0,015 d=1,35+0,015 10=1,5 Wytrzymałość charakterystyczna złącza (pas) : f h90k =f h1k = f h0k k 90 sin 2 α +cos 2 α = 28,04 =18,69 N 1,5 sin 2 90 o +cos 2 /mm2 o 90 Wytrzymałość obliczeniowa złącza (pas): k mod =0,80 γ M = 1,30 f h 90d =f h 1 d = f h,1,k k mod γ M = 18,69 0,80 =11,50 N /mm 2 1,30 30

31 Nośność obliczeniowa śruby dwu-ciętej na jedno-cięcie: te same wzory co dla gwoździ t 1 = 50mm d =12 mm są to skrajne elementy złącza w naszym przypadku pas średnica śruby I - F v, R, d,1 =f h,1,d t 1 d =11, =5750 N Wytrzymałość charakterystyczna na docisk w drugim elemencie ( słupek) t 2 = 50 mm jest to środkowy element w naszym przypadku słupek f h,0,k - policzyliśmy wcześniej f h,2,k =f h,0,k =28,04 N /mm 2 Wytrzymałość obliczeniowa na docisk w drugim elemencie ( słupek) f h,2,d =f h,0,d = f h,0,k k mod γ M = 28,04 0,80 =17,26 N /mm 2 1,30 II - F v, R,d,2 =0,5 f h,2, d t 2 d=17, =4315 N β = f h,2,d f h,1,d = 17,26 11,50 =1,5 31

32 Wartość charakterystyczna momentu uplastycznienia śrub f uk = 300 N/mm 2 - wytrzymałość stali na rozciąganie M y,r,k =0,3 f uk d 2,6 =0, ,6 =35830 Nmm ' Wartość obliczeniowa momentu uplastycznienia śrub M y,r,d = M y, R, K γ M = =27562 Nmm 1,3 III F V,R,d,3 =1,05 f h,1,d t 1 d 2+β [ 2 β (1+β )+ 4 β (2+β ) M y, R,d f h,1,d d t 1 2 β ]= =1,05 11, ,5 (2+1,5) [ 2 1,5 (1+1,5)+ 2+1,5 11, ,5]=2733 N IV F V, R,d,4 =1,15 2 β 1+β 2 M y, R,d f h,1,d d =1,15 2 1,5 1+1, ,50 10 =3172 N Nośność obliczeniowa śruby dwu-ciętej na jeno-cięcie (bierzemy najmniejszą z wzorów I,II,III,IV ) = F V, R,d,min =F V, R,d,3 =2733 N Potrzebna ilość śrub w złączu: F n 1 = = 5000 =0,91 przyjętodwie śruby 2 F v,r,d, min Sprawdzenie naprężeń w słupku F =5kN = 5000N - siła przyłożona do słupka A net -powierzchnia efektywna słupka ( odliczone otwory na śruby w jednym rzędzie ) 32

33 σ r 1 d = F 5000 = A net (175 10) 50 =0,61<f = f k t,0, k mod t,0, d γ = 18 0,80 =11,08 MPa M 1,30 Wzory i rysunki na początku liczenia śrub: Rozmieszczenie śrub w elementach łączonych słupek -α = 0 o α =0 o jest to kąt pod jakim działa siła do włókien 1. a 1 =(4+ cosα ) d=(4+ 1 ) 10=50mm 2. a 2 =4 d=4 10=40mm 3. Odległość od końca obciążonego ( siła F ciągnie do góry krzyżulec i chce rozerwać dół krzyżulca) α = 0 o jest to kąt pod jakim działa siła do włókien Większa z : -a 3t =80mm - a 3 t =7 d=7 10=70mm w naszym przypadku przyjmujemy 80mm 33

34 3a. Odległość od końca nieobciążonego ( gdyby siła na słupku działała w dół, siła F chce rozerwać górę słupka (krzyżulca)) a 3c =4d=4 10=40mm 4. Odległość od boku nieobciążonego a 4 c =3 d=3 10=30mm 5. Maksymalna ilość szeregów w krzyżulcu 175- szerokość słupka (krzyżulca) a 4 c a 2 = =3,

35 Pas dolny 2x 175x50 α =90 o jest to kąt pod jakim działa siła do włókien u nas - F 1. a 1 =(4+ cosα ) d=(4+ 0 ) 10=40mm 2. a 2 =4 d=4 10=40mm 3. Odległość od boku nieobciążonego a 4 c =3 d=3 10=30mm W naszym przypadku jest to dół pasa - bo chce rozerwać górę pasa 4. Odległość od boku obciążonego (jest to góra pasa ) α = 90 o siła działa prostopadle do włókien pasa Większa z : a 4 t =(2+2sinα ) d=(2+2sin 90 o ) 10=40mm 35

36 a 4 t =3 d=3 10=30mm Wybieramy 40 mm Połączenie na wręby czołowe Siła ściskająca obliczeniowa F cd =75 kn Drewno C30 f vk - 3 MPa f c0k - 23 MPa f c90k - 2,7 MPa Klasa obciążenia średnio-trwała Klasa użytkowania konstrukcji 2 k mod =0,80 γ M = 1,30 Współczynnik rozkładu obciążenia odkształceń przy ściskaniu dla drewna litego K C90 =1,5 α =20 o 36

37 f c,90, d = f c,90,k k mod γ M = 2,7 0,8 =1,66 MPa 1,3 f c,0, d = f c,0, k k mod γ M = 23 0,8 1,3 =14,15MPa f V,d = f k V, k mod γ = 3 0,8 =1,85 MPa M 1,3 Współczynnik na docisk przy działaniu siły ściskającej pod kątem α należy to obliczenie sprawdzić bo Pan H miał źle f f cα d = c0d 14,15 2 = =9,15N /mm f c 0d sin 2 α +cos 2 14,15 α k c90 f c 90 d 1,50 1,66 sin2 20 o +cos 2 20 o Przyjęcie wrębu r 1 1 Pierwsze wymaganie techniczne: r 1 20 mm 2. Drugie wymaganie techniczne : r 1 0,3 h=0,3 175=52,5mm 3. Ze względu na naprężenia należy określić pole docisku: A 1 = r 1 b cosα δ c,α,d = F cd = F cosα cd f A 1 r 1 b c α d r 1 F cosα cd f cα d b =75000 cos20o =44 mm 9, przyjęto r 1 =53mm Naprężenie przy docisku skośnym do włókien: δ c,α,d = F cd = F cosα cd = cos20o =7,60<9,15 N /mm 2 OK A 1 r 1 b

38 Przyjęcie odległości wrębu od krawędzi belki L t 1. Pierwsze wymaganie techniczne: L t 200 mm 2. Drugie wymaganie techniczne L t 1,5h=1,5 175=262,5 mm 3. Ze względu na składowe ścinania H=F cd cosα A 2 =b L t τ d = H = F cosα cd f A 2 b L vd t L t F cosα cd = cos20o =218,4 mm f vd b 1, Przyjęto L t = 270mm Naprężenia ścinające τ d = F cosα cd = cos20o =1,49<1,85 b L t

39 Wytrzymałość na docisk przy działaniu siły ściskającej pod kontem α 2 Siła ściskająca obliczeniowa F cd =75 kn Drewno C30 f vk - 3 MPa f c0k - 23 MPa f c90k - 2,7 MPa Klasa obciążenia średnio-trwała Klasa użytkowania konstrukcji 2 k mod =0,80 γ M = 1,30 Współczynnik rozkładu obciążenia odkształceń przy ściskaniu dla drewna litego K C90 =1,5 39

40 α =20 o f c,90, d = f c,90,k k mod γ M = 2,7 0,8 =1,66 MPa 1,3 f c,0, d = f c,0, k k mod γ M = 23 0,8 1,3 =14,15MPa f V,d = f k V, k mod γ = 3 0,8 =1,85 MPa M 1,3 Wytrzymałość na docisk przy działaniu siły ściskającej pod kątem α 2 f c0d 14,15 f c α = = =12,40 N /mm 2 d f c0d sin 2 α α 14,15 k c90 f c 90 d 2 +cos2 2 1,50 1,66 sin2 10 o +cos 2 10 o 2 Przyjęcie wrębu r 1 1 Pierwsze wymaganie techniczne: r 1 20 mm 2. Drugie wymaganie techniczne : r 1 0,3 h=0,3 175=52,5mm 3. Ze względu na naprężenia należy określić pole docisku: A 1 = r 1 b cos α 2 δ c,α,d = F F cd cos α cd 2 = f α A 1 r 1 b c 2 d F cd cos α 2 r 1 f c α cos 10 = =34mm d b 9, o 40

41 przyjęto r 1 =53mm Naprężenie przy docisku skośnym do włókien: δ c, α,d= F F cd cos α cd 2 = 2 A 1 r 1 b = cos10o =7,96<12,40 N /mm 2 OK Przyjęcie odległości wrębu od krawędzi belki L t 1. Pierwsze wymaganie techniczne: L t 200 mm 2. Drugie wymaganie techniczne L t 1,5h=1,5 175=262,5 mm 3. Ze względu na składowe ścinania H=F cd cosα A 2 =b L t τ d = H = F cosα cd f A 2 b L vd t L t F cosα cd = cos20o =218,4 mm f vd b 1, Przyjęto L t = 270mm Naprężenia ścinające τ d = F cosα cd = cos20o =1,49<1,85 b L t

Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995

Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995 Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014)

Bardziej szczegółowo

Połączenia. Przykład 1. Połączenie na wrąb czołowy pojedynczy z płaszczyzną docisku po dwusiecznej kąta. Dane: drewno klasy -

Połączenia. Przykład 1. Połączenie na wrąb czołowy pojedynczy z płaszczyzną docisku po dwusiecznej kąta. Dane: drewno klasy - Dane: drewno klasy - h = b = Połączenia C30 16 cm 8 cm obciąŝenie o maksymalnej wartości w kombinacji obciąŝeń stałe klasa uŝytkowania konstrukcji - 1 F = 50 kn α = 30 0 Przykład 1 Połączenie na wrąb czołowy

Bardziej szczegółowo

KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE

KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE POLITECHNIKA BIAŁOSTOCKA WBiIŚ KATEDRA KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH ZAJĘCIA 5 KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE Mgr inż. Julita Krassowska 1 CHARAKTERYSTYKI MATERIAŁOWE drewno lite sosnowe klasy C35: - f m,k =

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 0 - Element drewniany wg PN-EN 1995:2010

Pręt nr 0 - Element drewniany wg PN-EN 1995:2010 Pręt nr 0 - Element drewniany wg PN-EN 1995:010 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x0.000m, y-0.000m); 1 (x4.000m, y-0.000m) Profil: Pr 150x50 (C 0)

Bardziej szczegółowo

ĆWICZENIE / Zespół Konstrukcji Drewnianych

ĆWICZENIE / Zespół Konstrukcji Drewnianych ĆWICZENIE 06 / 07 Zespół Konstrukcji Drewnianych Belka stropowa BELKA STROPOWA O PRZEKROJU ZŁOŻONYM Belka stropowa 3 Polecenie 4 Zaprojektować belkę stropową na podstawie następujących danych: obciążenie:

Bardziej szczegółowo

Wymiarowanie złączy na łączniki trzpieniowe obciążone poprzecznie wg PN-EN-1995

Wymiarowanie złączy na łączniki trzpieniowe obciążone poprzecznie wg PN-EN-1995 Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Wymiarowanie złączy na łączniki trzpieniowe obciążone poprzecznie wg PN-EN-1995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014) Wstęp Złącza jednocięte

Bardziej szczegółowo

ĆWICZENIE 2. Belka stropowa Zespół Konstrukcji Drewnianych 2016 / 2017 BELKA STROPOWA O PRZEKROJU ZŁOŻONYM

ĆWICZENIE 2. Belka stropowa Zespół Konstrukcji Drewnianych 2016 / 2017 BELKA STROPOWA O PRZEKROJU ZŁOŻONYM 07-0-7 ĆWICZENIE 06 / 07 Zespół Konstrukcji Drewnianych Belka stropowa BELKA STROPOWA O PRZEKROJU ZŁOŻONYM 07-0-7 Belka stropowa 3 Polecenie Zaprojektować belkę stropową na podstawie następujących danych:

Bardziej szczegółowo

Rzut z góry na strop 1

Rzut z góry na strop 1 Rzut z góry na strop 1 Przekrój A-03 Zestawienie obciążeń stałych oddziaływujących na płytę stropową Lp Nazwa Wymiary Cięzar jednostko wy Obciążenia charakterystyczn e stałe kn/m Współczyn n. bezpieczeń

Bardziej szczegółowo

700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:

700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%: Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny

Bardziej szczegółowo

Załącznik nr 2 1 OBLICZENIA STATYCZNE

Załącznik nr 2 1 OBLICZENIA STATYCZNE Załącznik nr 2 1 OBLICZENIA STATYCZNE OBCIĄŻENIE WIATREM WG PN-EN 1991-1-4:2008 strefa wiatrowa I kategoria terenu III tereny regularnie pokryte roślinnością lub budynkami albo o pojedynczych przeszkodach,

Bardziej szczegółowo

Wymiarowanie złączy na łączniki trzpieniowe obciążone poprzecznie wg PN-B-03150

Wymiarowanie złączy na łączniki trzpieniowe obciążone poprzecznie wg PN-B-03150 Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Wymiarowanie złączy na łączniki trzpieniowe obciążone poprzecznie wg PN-B-03150 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014) Wstęp Złącza jednocięte

Bardziej szczegółowo

ĆWICZENIE / Zespół Konstrukcji Drewnianych

ĆWICZENIE / Zespół Konstrukcji Drewnianych ĆWICZENIE 3 06 / 07 Zespół Konstrukcji Drewnianych Słup ELEMENT OSIOWO ŚCISKANY Słup 3 Polecenie 4 Wyznaczyć nośność charakterystyczną słupa ściskanego na podstawie następujących danych: długość słupa:

Bardziej szczegółowo

Rys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic

Rys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic ROZDZIAŁ VII KRATOW ICE STROPOWE VII.. Analiza obciążeń kratownic stropowych Rys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic Bezpośrednie obciążenie kratownic K5, K6, K7 stanowi

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 3 - Element drewniany wg EN 1995:2010

Pręt nr 3 - Element drewniany wg EN 1995:2010 Pręt nr 3 - Element drewniany wg EN 1995:2010 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 3 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 3 (x4.000m, y2.000m); 4 (x2.000m, y1.000m) Profil: Pr 50x170 (C 30) Wyniki

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej

OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej 1.0 DŹWIGAR DACHOWY Schemat statyczny: kratownica trójkątna symetryczna dwuprzęsłowa Rozpiętości obliczeniowe: L 1 = L 2 = 3,00 m Rozstaw dźwigarów: a =

Bardziej szczegółowo

Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-EN-1995

Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-EN-1995 Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-EN-995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (204) Drewno parametry (wspólne) Dane wejściowe

Bardziej szczegółowo

Wytrzymałość drewna klasy C 20 f m,k, 20,0 MPa na zginanie f v,k, 2,2 MPa na ścinanie f c,k, 2,3 MPa na ściskanie

Wytrzymałość drewna klasy C 20 f m,k, 20,0 MPa na zginanie f v,k, 2,2 MPa na ścinanie f c,k, 2,3 MPa na ściskanie Obliczenia statyczno-wytrzymałościowe: Pomost z drewna sosnowego klasy C27 dla dyliny górnej i dolnej Poprzecznice z drewna klasy C35 lub stalowe Balustrada z drewna klasy C20 Grubość pokładu górnego g

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264

Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x900 (Beton

Bardziej szczegółowo

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO - 1 - Kalkulator Elementów Drewnianych v.2.2 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2002-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mg inż. Jan Kowalski Tytuł: Obliczenia elementów

Bardziej szczegółowo

Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150

Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150 Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-0350 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (204) Drewno parametry (wspólne) Dane wejściowe

Bardziej szczegółowo

Wymiarowanie jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150

Wymiarowanie jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150 Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Wymiarowanie jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014) Wstęp Normy konstrukcji drewnianych PN-B-03150-0?:1981.

Bardziej szczegółowo

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET - 1 - Kalkulator Elementów Żelbetowych 2.1 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2001-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.4.1. Elementy żelbetowe

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN :2004

Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN :2004 Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x800

Bardziej szczegółowo

Węzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek

Węzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek Projekt nr 1 - Poz. 1.1 strona nr 1 z 12 Węzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek Informacje o węźle Położenie: (x=-12.300m, y=1.300m) Dane projektowe elementów Dystans między belkami s: 20 mm Kategoria

Bardziej szczegółowo

STÓŁ NR 1. 2. Przyjęte obciążenia działające na konstrukcję stołu

STÓŁ NR 1. 2. Przyjęte obciążenia działające na konstrukcję stołu STÓŁ NR 1 1. Geometria stołu Stół składa się ze stalowej ramy wykonanej z płaskowników o wymiarach 100x10, stal S355 oraz dębowego blatu grubości 4cm. Połączenia elementów stalowych projektuje się jako

Bardziej szczegółowo

Rzut z góry na strop 1

Rzut z góry na strop 1 Rzut z góry na strop 1 Zestawienie obciążeń stałych oddziałujących na płytę stropową Lp Nazwa Wymiary Cięzar jednostko wy 1 Ciężar własny 0,17m x 1m Obciążenia charakterystyczn e stałe kn/m Współczyn n.

Bardziej szczegółowo

Zadanie 1 Zadanie 2 tylko Zadanie 3

Zadanie 1 Zadanie 2 tylko Zadanie 3 Zadanie 1 Obliczyć naprężenia oraz przemieszczenie pionowe pręta o polu przekroju A=8 cm 2. Siła działająca na pręt przenosi obciążenia w postaci siły skupionej o wartości P=200 kn. Długość pręta wynosi

Bardziej szczegółowo

10.0. Schody górne, wspornikowe.

10.0. Schody górne, wspornikowe. 10.0. Schody górne, wspornikowe. OBCIĄŻENIA: Grupa: A "obc. stałe - pł. spocznik" Stałe γf= 1,0/0,90 Q k = 0,70 kn/m *1,5m=1,05 kn/m. Q o1 = 0,84 kn/m *1,5m=1,6 kn/m, γ f1 = 1,0, Q o = 0,63 kn/m *1,5m=0,95

Bardziej szczegółowo

Opracowanie: Emilia Inczewska 1

Opracowanie: Emilia Inczewska 1 Dla żelbetowej belki wykonanej z betonu klasy C20/25 ( αcc=1,0), o schemacie statycznym i obciążeniu jak na rysunku poniżej: należy wykonać: 1. Wykres momentów- z pominięciem ciężaru własnego belki- dla

Bardziej szczegółowo

Projekt belki zespolonej

Projekt belki zespolonej Pomoce dydaktyczne: - norma PN-EN 1994-1-1 Projektowanie zespolonych konstrukcji stalowo-betonowych. Reguły ogólne i reguły dla budynków. - norma PN-EN 199-1-1 Projektowanie konstrukcji z betonu. Reguły

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004

Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004 Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr z 7 Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN 992--:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 4 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 2 (x=4.000m,

Bardziej szczegółowo

ANALIZA STATYCZNA i WYMIAROWANIE KONSTRUKCJI RAMY

ANALIZA STATYCZNA i WYMIAROWANIE KONSTRUKCJI RAMY ANALIZA STATYCZNA i WYMIAROWANIE KONSTRUKCJI RAMY 11 10 9 8 7 6 5 4 1 1 WĘZŁY: Nr: X [m]: Y [m]: Nr: X [m]: Y [m]: 1,7 1,41 7 1,6,17,968 1,591 8 1,07,46,658 1,759 9 0,688,54 4,4 1,916 10 0,46,609 5,00,061

Bardziej szczegółowo

7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary:

7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary: 7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu Wymiary: B=1,2m L=4,42m H=0,4m Stan graniczny I Stan graniczny II Obciążenie fundamentu odporem gruntu OBCIĄŻENIA: 221,02 221,02 221,02

Bardziej szczegółowo

Przykład obliczeń głównego układu nośnego hali - Rozwiązania alternatywne. Opracował dr inż. Rafał Tews

Przykład obliczeń głównego układu nośnego hali - Rozwiązania alternatywne. Opracował dr inż. Rafał Tews 1. Podstawa dwudzielna Przy dużych zginaniach efektywniejszym rozwiązaniem jest podstawa dwudzielna. Pozwala ona na uzyskanie dużo większego rozstawu śrub kotwiących. Z drugiej strony takie ukształtowanie

Bardziej szczegółowo

POZ BRUK Sp. z o.o. S.K.A Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY

POZ BRUK Sp. z o.o. S.K.A Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY 62-090 Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY SPIS TREŚCI Wprowadzenie... 1 Podstawa do obliczeń... 1 Założenia obliczeniowe... 1 Algorytm obliczeń... 2 1.Nośność żebra stropu na

Bardziej szczegółowo

POŁĄCZENIA ŚRUBOWE I SPAWANE Dane wstępne: Stal S235: f y := 215MPa, f u := 360MPa, E:= 210GPa, G:=

POŁĄCZENIA ŚRUBOWE I SPAWANE Dane wstępne: Stal S235: f y := 215MPa, f u := 360MPa, E:= 210GPa, G:= POŁĄCZENIA ŚRUBOWE I SPAWANE Dane wstępne: Stal S235: f y : 25MPa, f u : 360MPa, E: 20GPa, G: 8GPa Współczynniki częściowe: γ M0 :.0, :.25 A. POŁĄCZENIE ŻEBRA Z PODCIĄGIEM - DOCZOŁOWE POŁĄCZENIE KATEGORII

Bardziej szczegółowo

10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej.

10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. 10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. OBCIĄŻENIA: 6,00 6,00 4,11 4,11 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa:

Bardziej szczegółowo

ĆWICZENIE 1. Złącze rozciągane Zespół Konstrukcji Drewnianych 2016 / 2017 ZŁĄCZE ROZCIĄGANEGO PASA KRATOWNICY

ĆWICZENIE 1. Złącze rozciągane Zespół Konstrukcji Drewnianych 2016 / 2017 ZŁĄCZE ROZCIĄGANEGO PASA KRATOWNICY ĆWICZEIE 1 016 / 017 Zespół Konstrukcji Drewnianych Złącze rozciągane ZŁĄCZE ROZCIĄGAEGO PASA KRATOWICY 1 Polecenie 3 Zaprojektować złącze rozciągane na podstawie następujących danych: siła rozciągająca

Bardziej szczegółowo

1. Połączenia spawane

1. Połączenia spawane 1. Połączenia spawane Przykład 1a. Sprawdzić nośność spawanego połączenia pachwinowego zakładając osiową pracę spoiny. Rysunek 1. Przykład zakładkowego połączenia pachwinowego Dane: geometria połączenia

Bardziej szczegółowo

9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe

9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe 9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe OBCIĄŻENIA: 55,00 55,00 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,0 Liniowe 0,0 55,00 55,00

Bardziej szczegółowo

Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki

Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki 1. Układ sił na przedstawionym rysunku a) jest w równowadze b) jest w równowadze jeśli jest to układ dowolny c) nie jest w równowadze d) na podstawie tego rysunku

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE OLICZENI STTYCZNO - WYTRZYMŁOŚCIOWE 1. ZESTWIENIE OCIĄśEŃ N IEG SCHODOWY Zestawienie obciąŝeń [kn/m 2 ] Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. ObciąŜenie zmienne (wszelkiego rodzaju budynki mieszkalne,

Bardziej szczegółowo

1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m.

1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m. 1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU Poziom odniesienia: 0,00 m. 4 2 0-2 -4 0 2. Fundamenty Liczba fundamentów: 1 2.1. Fundament nr 1 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, Położenie fundamentu względem

Bardziej szczegółowo

3. OBLICZENIA STATYCZNE ELEMENTÓW WIĘŹBY DACHOWEJ

3. OBLICZENIA STATYCZNE ELEMENTÓW WIĘŹBY DACHOWEJ Budynek wielorodzinny przy ul. Woronicza 28 w Warszawie str. 8 3. OBLICZENIA STATYCZNE ELEMENTÓW WIĘŹBY DACHOWEJ 3.1. Materiał: Elementy więźby dachowej zostały zaprojektowane z drewna sosnowego klasy

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE KONSTRUKCJI ZABUDOWY OTWORU W PŁYCIE PODŚWIETLKOWEJ

OBLICZENIA STATYCZNE KONSTRUKCJI ZABUDOWY OTWORU W PŁYCIE PODŚWIETLKOWEJ OBLICZENIA STATYCZNE KONSTRUKCJI ZABUDOWY OTWORU W PŁYCIE PODŚWIETLKOWEJ.. Obciążenia stałe Rozaj: ciężar Typ: stałe... Ciężar Charakterystyczna wartość obciążenia: Q k = 0,63 kn/m 2. Obliczeniowe wartości

Bardziej szczegółowo

Przykłady obliczeń złączy na łączniki trzpieniowe obciążone poprzecznie wg PN-B-03150

Przykłady obliczeń złączy na łączniki trzpieniowe obciążone poprzecznie wg PN-B-03150 Politechnika Gańska Wyział Inżynierii Ląowej i Śroowiska Przykłay obliczeń złączy na łączniki trzpieniowe obciążone poprzecznie wg PN-B-03150 Jerzy Bobiński Gańsk, wersja 0.33 (2015) Politechnika Gańska

Bardziej szczegółowo

e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 958 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2

e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 958 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2 OBLICZENIA STATYCZNE POZ.1.1 ŚCIANA PODŁUŻNA BASENU. Projektuje się baseny żelbetowe z betonu B20 zbrojone stalą St0S. Grubość ściany 12 cm. Z = 0,5x10,00x1,96 2 x1,1 = 21,13 kn e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 0 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004

Pręt nr 0 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004 Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr 1 z 13 Pręt nr 0 - Element żelbetowy wg PN-EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x=-0.120m,

Bardziej szczegółowo

Rys. 1. Elementy zginane. KONSTRUKCJE BUDOWLANE PROJEKTOWANIE BELEK DREWNIANYCH 2013 2BA-DI s.1 WIADOMOŚCI OGÓLNE

Rys. 1. Elementy zginane. KONSTRUKCJE BUDOWLANE PROJEKTOWANIE BELEK DREWNIANYCH 2013 2BA-DI s.1 WIADOMOŚCI OGÓLNE WIADOMOŚCI OGÓLNE O zginaniu mówimy wówczas, gdy prosta początkowo oś pręta ulega pod wpływem obciążenia zakrzywieniu, przy czym włókna pręta od strony wypukłej ulegają wydłużeniu, a od strony wklęsłej

Bardziej szczegółowo

Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła

Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła Zginanie: (przekrój c-c) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)130.71 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 4.90 cm 2. Przyjęto 3 16 o s = 6.03 cm 2 ( = 0.36%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)130.71

Bardziej szczegółowo

Załącznik nr 3. Obliczenia konstrukcyjne

Załącznik nr 3. Obliczenia konstrukcyjne 32 Załącznik nr 3 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Strop istniejący nad parterem (sprawdzenie nośności) Istniejący strop typu Kleina z płytą cięŝką. Wartość charakterystyczna obciąŝenia uŝytkowego w projektowanym

Bardziej szczegółowo

Szymon Skibicki, KATEDRA BUDOWNICTWA OGÓLNEGO

Szymon Skibicki, KATEDRA BUDOWNICTWA OGÓLNEGO 1 Obliczyć SGN (bez docisku) dla belki pokazanej na rysunku. Belka jest podparta w sposób ograniczający możliwość skręcania na podporze. Belki rozstawione są co 60cm. Obciążenia charakterystyczne belki

Bardziej szczegółowo

Sprawdzenie stanów granicznych użytkowalności.

Sprawdzenie stanów granicznych użytkowalności. MARCIN BRAŚ SGU Sprawzenie stanów granicznych użytkowalności. Wymiary belki: szerokość przekroju poprzecznego: b w := 35cm wysokość przekroju poprzecznego: h:= 70cm rozpiętość obliczeniowa przęsła: :=

Bardziej szczegółowo

- 1 - Belka Żelbetowa 3.0 A B C 0,30 5,00 0,30 5,00 0,25 1,00

- 1 - Belka Żelbetowa 3.0 A B C 0,30 5,00 0,30 5,00 0,25 1,00 - - elka Żelbetowa 3.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEUD 200-200 SPEUD Gliwice utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.7.3. elka żelbetowa ciągła SZKI ELKI:

Bardziej szczegółowo

2.0. Dach drewniany, płatwiowo-kleszczowy.

2.0. Dach drewniany, płatwiowo-kleszczowy. .0. Dach drewniany, płatwiowo-kleszczowy..1. Szkic.. Charakterystyki przekrojów Własności techniczne drewna: Czas działania obciążeń: ormalny. Klasa warunków wilgotnościowych: 1 - Wilg. 60% (

Bardziej szczegółowo

Dane. Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził. Pręt - blacha węzłowa. Wytężenie: TrussBar v

Dane. Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził. Pręt - blacha węzłowa. Wytężenie: TrussBar v Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził TrussBar v. 0.9.9.22 Pręt - blacha węzłowa PN-90/B-03200 Wytężenie: 2.61 Dane Pręt L120x80x12 h b f t f t w R 120.00[mm] 80.00[mm] 12.00[mm] 12.00[mm]

Bardziej szczegółowo

Schemat statyczny płyty: Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 3,24 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,34 m

Schemat statyczny płyty: Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 3,24 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,34 m 5,34 OLICZENI STTYCZNE I WYMIROWNIE POZ.2.1. PŁYT Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f k d Obc.obl. 1. TERKOT 0,24 1,35 -- 0,32 2. WYLEWK CEMENTOW 5CM 2,10 1,35 --

Bardziej szczegółowo

ĆWICZENIE / Zespół Konstrukcji Drewnianych

ĆWICZENIE / Zespół Konstrukcji Drewnianych ĆWICZEIE 1 2016 / 2017 Zespół Konstrukcji Drewnianych Złącze rozciągane 2 ZŁĄCZE ROZCIĄGAEGO PASA KRATOWICY Polecenie 3 Zaprojektować złącze rozciągane na podstawie następujących danych: siła rozciągająca

Bardziej szczegółowo

KONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ = 1,50

KONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ = 1,50 KONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ Zebranie obciążeń: Śnieg: Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu q k = 0,70 kn/m 2 przyjęto zgodnie ze zmianą do normy Az, jak

Bardziej szczegółowo

ĆWICZENIE 1. Złącze rozciągane Zespół Konstrukcji Drewnianych 2016 / 2017 ZŁĄCZE ROZCIĄGANEGO PASA KRATOWNICY

ĆWICZENIE 1. Złącze rozciągane Zespół Konstrukcji Drewnianych 2016 / 2017 ZŁĄCZE ROZCIĄGANEGO PASA KRATOWNICY ĆWICZEIE 1 016 / 017 Zespół Konstrukcji Drewnianych Złącze rozciągane ZŁĄCZE ROZCIĄGAEGO PASA KRATOWICY 1 Polecenie 3 Zaprojektować złącze rozciągane na podstawie następujących danych: siła rozciągająca

Bardziej szczegółowo

- 1 - Belka Żelbetowa 4.0

- 1 - Belka Żelbetowa 4.0 - 1 - elka Żelbetowa 4.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEU utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: elki żelbetowe stropu 2001-2014 SPEU Gliwice Podciąg - oś i

Bardziej szczegółowo

POZ. 1 ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ Stropy pod lokalami mieszkalnymi przy zastosowaniu płyt WPS

POZ. 1 ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ Stropy pod lokalami mieszkalnymi przy zastosowaniu płyt WPS OBLICZENIA STATYCZNE DO AKTUALIZACJI PROJEKTÓW BUDOWLANYCH REMONTU ELEWACJI WRAZ Z BALKONAMI I NAPRAWĄ RYS ORAZ REMONTU PIWNIC W BUDYNKU MIESZKALNYM PRZY UL. ŻELAZNEJ 64 r/ KROCHMALNEJ TOM I POZ. 1 ZESTAWIENIE

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN :2004

Pręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN :2004 Pręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN 1992-1- 1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x0.000m, y0.000m); 1 (x6.000m, y0.000m)

Bardziej szczegółowo

Wymiarowanie kratownicy

Wymiarowanie kratownicy Wymiarowanie kratownicy 1 2 ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ STAŁYCH Płyty warstwowe EURO-therm D grubość 250mm 0,145kN/m 2 Płatwie, Stężenia- - 0,1kN/m 2 Razem 0,245kN/m 2-0,245/cos13,21 o = 0,252kN/m 2 Kratownica

Bardziej szczegółowo

Projekt techniczny niektórych rozwiązań w budynku wielokondygnacyjnym

Projekt techniczny niektórych rozwiązań w budynku wielokondygnacyjnym Projekt techniczny niektórych rozwiązań w budynku wielokondygnacyjnym Zestawienie obciążeń:.strop między-kondygnacyjny Obciążenie stałe m rzutu poziomego stropu -ciągi komunikacyjne Lp. Warstwa stropu

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. Obciążenia 1.1. Założenia Ze względu na brak pełnych danych dotyczących konstrukcji istniejącego obiektu, w tym stalowego podciągu, drewnianego stropu oraz więźby

Bardziej szczegółowo

Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00 8 4.41-0.47 9 9.29-0.

Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00 8 4.41-0.47 9 9.29-0. 7. Więźba dachowa nad istniejącym budynkiem szkoły. 7.1 Krokwie Geometria układu Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00

Bardziej szczegółowo

τ R2 := 0.32MPa τ b1_max := 3.75MPa E b1 := 30.0GPa τ b2_max := 4.43MPa E b2 := 34.6GPa

τ R2 := 0.32MPa τ b1_max := 3.75MPa E b1 := 30.0GPa τ b2_max := 4.43MPa E b2 := 34.6GPa 10.6 WYMIAROWANE PRZEKROJÓW 10.6.1. DANE DO WMIAROWANIA Beton istniejącej konstrukcji betonowej klasy B5 dla którego: - wytrzymałość obliczeniowa na ściskanie (wg. PN-91/S-1004 dla betonu B5) - wytrzymałość

Bardziej szczegółowo

KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE

KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE POLITECHIK BIŁOSTOCK WBiIŚ KTEDR KOSTRUKCJI BUDOWLYCH ZJĘCI 6 KOSTRUKCJE DREWIE I MUROWE Mgr inż. Julita Krassowska OŚOŚĆ WĘZŁÓW. Węzeł D 0,75 l 1 = 090 Węzeł B Węzeł E Węzeł B Węzeł E 0,75 l 1 = 090

Bardziej szczegółowo

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE KONSTRUKCJI MUROWYCH. Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Obliczenia ścian murowanych. Poz.2.2.

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE KONSTRUKCJI MUROWYCH. Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Obliczenia ścian murowanych. Poz.2.2. - 1 - Kalkulator Konstrukcji Murowych EN 1.0 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE KONSTRUKCJI MUROWYCH Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2013 SPECBUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Obliczenia

Bardziej szczegółowo

Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2014/15

Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2014/15 Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2014/15 1. Warunkiem koniecznym i wystarczającym równowagi układu sił zbieżnych jest, aby a) wszystkie

Bardziej szczegółowo

PROJEKT STROPU BELKOWEGO

PROJEKT STROPU BELKOWEGO PROJEKT STROPU BELKOWEGO Nr tematu: A Dane H : 6m L : 45.7m B : 6.4m Qk : 6.75kPa a :.7m str./9 Geometria nz : 5 liczba żeber B Lz : 5.8 m długość żebra nz npd : 3 liczba przęseł podciągu przyjęto długość

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY. 1.2 Podstawa opracowania. Podstawą formalną niniejszego opracowania są normy :

OPIS TECHNICZNY. 1.2 Podstawa opracowania. Podstawą formalną niniejszego opracowania są normy : OPIS TECHNICZNY 1.1 Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania jest projekt techniczny dachu kratowego hali produkcyjnej. 1.2 Podstawa opracowania Podstawą formalną niniejszego opracowania są normy

Bardziej szczegółowo

Obciążenia (wartości charakterystyczne): - pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: ): Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DANE: Szkic wiązara

Obciążenia (wartości charakterystyczne): - pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: ): Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DANE: Szkic wiązara Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DNE: Szkic wiązara 571,8 396,1 42,0 781,7 10,0 20 51,0 14 690,0 14 51,0 820,0 Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 42,0 o Rozpiętość wiązara

Bardziej szczegółowo

Belka - słup (blacha czołowa) PN-90/B-03200

Belka - słup (blacha czołowa) PN-90/B-03200 BeamRigidColumn v. 0.9.9.0 Belka - słup (blacha czołowa) PN-90/B-03200 Wytężenie: 0.918 Dane Słup HEA500 h c b fc t fc t wc R c 490.00[mm] 300.00[mm] 23.00[mm] 12.00[mm] 27.00[mm] A c J y0c J z0c y 0c

Bardziej szczegółowo

Widok ogólny podział na elementy skończone

Widok ogólny podział na elementy skończone MODEL OBLICZENIOWY KŁADKI Widok ogólny podział na elementy skończone Widok ogólny podział na elementy skończone 1 FAZA I odkształcenia od ciężaru własnego konstrukcji stalowej (odkształcenia powiększone

Bardziej szczegółowo

Projekt techniczny niektórych rozwiązań w budynku wielokondygnacyjnym

Projekt techniczny niektórych rozwiązań w budynku wielokondygnacyjnym Projekt techniczny niektórych rozwiązań w budynku wielokondygnacyjnym Zestawienie obciążeń:.strop między-kondygnacyjny Obciążenie stałe m rzutu poziomego stropu -ciągi komunikacyjne Lp. Warstwa stropu

Bardziej szczegółowo

Algorytm do obliczeń stanów granicznych zginanych belek żelbetowych wzmocnionych wstępnie naprężanymi taśmami CFRP

Algorytm do obliczeń stanów granicznych zginanych belek żelbetowych wzmocnionych wstępnie naprężanymi taśmami CFRP Algorytm do obliczeń stanów granicznych zginanych belek żelbetowych wzmocnionych wstępnie naprężanymi taśmami CFRP Ekran 1 - Dane wejściowe Materiały Beton Klasa betonu: C 45/55 Wybór z listy rozwijalnej

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1112 Z1 1 OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE SPIS TREŚCI 1. Nowe elementy konstrukcyjne... 2 2. Zestawienie obciążeń... 2 2.1. Obciążenia stałe stan istniejący i projektowany... 2 2.2. Obciążenia

Bardziej szczegółowo

Opracowanie: Emilia Inczewska 1

Opracowanie: Emilia Inczewska 1 Wyznaczyć zbrojenie przekroju pokazanego na rysunku z uwagi na przekrój podporowy i przęsłowy. Rozwiązanie: 1. Dane materiałowe Beton C25/30 - charakterystyczna wytrzymałość walcowa na ściskanie betonu

Bardziej szczegółowo

Wytrzymałość Konstrukcji I - MEiL część II egzaminu. 1. Omówić wykresy rozciągania typowych materiałów. Podać charakterystyczne punkty wykresów.

Wytrzymałość Konstrukcji I - MEiL część II egzaminu. 1. Omówić wykresy rozciągania typowych materiałów. Podać charakterystyczne punkty wykresów. Wytrzymałość Konstrukcji I - MEiL część II egzaminu 1. Omówić wykresy rozciągania typowych materiałów. Podać charakterystyczne punkty wykresów. 2. Omówić pojęcia sił wewnętrznych i zewnętrznych konstrukcji.

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE OLICZENI STTYCZNE Obciążenie śniegiem wg PN-80/-02010/z1 / Z1-5 S [kn/m 2 ] h=1,0 l=5,0 l=5,0 1,080 2,700 2,700 1,080 Maksymalne obciążenie dachu: - Dach z przegrodą lub z attyką, h = 1,0 m - Obciążenie

Bardziej szczegółowo

MAXPOL P.W. PRACOWNIA PROJEKTOWA O B L I C Z E NIA S TATY C Z N O -WYTRZY M A ŁOŚCIOWE

MAXPOL P.W. PRACOWNIA PROJEKTOWA O B L I C Z E NIA S TATY C Z N O -WYTRZY M A ŁOŚCIOWE P.W. PRACOWNIA PROJEKTOWA MAXPOL Raom ul. śeromskiego 51a tel./fax. (0-48) 385-09-57 O B L I C Z E NIA S TATY C Z N O -WYTRZY M A ŁOŚCIOWE Lokalizacja: Kierzyń z. Nr 100/1, 101/1 gm. Góz Inwestor: Gmina

Bardziej szczegółowo

Rys.59. Przekrój poziomy ściany

Rys.59. Przekrój poziomy ściany Obliczenia dla ściany wewnętrznej z uwzględnieniem cięŝaru podciągu Obliczenia ściany wewnętrznej wykonano dla ściany, na której oparte są belki stropowe o największej rozpiętości. Zebranie obciąŝeń jednostkowych-

Bardziej szczegółowo

Pomoce dydaktyczne: normy: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcje. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania

Bardziej szczegółowo

Współczynnik określający wspólną odkształcalność betonu i stali pod wpływem obciążeń długotrwałych:

Współczynnik określający wspólną odkształcalność betonu i stali pod wpływem obciążeń długotrwałych: Sprawdzić ugięcie w środku rozpiętości przęsła belki wolnopodpartej (patrz rysunek) od quasi stałej kombinacji obciążeń przyjmując, że: na całkowite obciążenie w kombinacji quasi stałej składa się obciążenie

Bardziej szczegółowo

Dane. Klasa f d R e R m St3S [MPa] [MPa] [MPa] Materiał

Dane. Klasa f d R e R m St3S [MPa] [MPa] [MPa] Materiał Dane Słup IPE300 h c b fc t fc t wc R c 300.00[mm] 150.00[mm] 10.70[mm] 7.10[mm] 15.00[mm] A c J y0c J z0c y 0c z 0c 53.81[cm 2 ] 8356.11[cm 4 ] 603.78[cm 4 ] 75.00[mm] 150.00[mm] St3S 215.00[MPa] 235.00[MPa]

Bardziej szczegółowo

Zadanie 1: śruba rozciągana i skręcana

Zadanie 1: śruba rozciągana i skręcana Zadanie 1: śruba rozciągana i skręcana Cylindryczny zbiornik i jego pokrywę łączy osiem śrub M16 wykonanych ze stali C15 i osadzonych na kołnierzu. Średnica wewnętrzna zbiornika wynosi 200 mm. Zbiornik

Bardziej szczegółowo

Ścinanie betonu wg PN-EN (EC2)

Ścinanie betonu wg PN-EN (EC2) Ścinanie betonu wg PN-EN 992-2 (EC2) (Opracowanie: dr inż. Dariusz Sobala, v. 200428) Maksymalna siła ścinająca: V Ed 4000 kn Przekrój nie wymagający zbrojenia na ścianie: W elementach, które z obliczeniowego

Bardziej szczegółowo

Projekt mostu kratownicowego stalowego Jazda taboru - dołem Schemat

Projekt mostu kratownicowego stalowego Jazda taboru - dołem Schemat Projekt mostu kratownicowego stalowego Jazda taboru - dołem Schemat Rozpiętość teoretyczna Wysokość kratownicy Rozstaw podłużnic Rozstaw poprzecznic Długość poprzecznic Długość słupków Długość krzyżulców

Bardziej szczegółowo

Poziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW

Poziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW Poziom I-II ieg schodowy SZKIC SCHODÓW 23 0 175 1,5 175 32 29,2 17,5 10x 17,5/29,2 1,5 GEOMETRI SCHODÓW 30 130 413 24 Wymiary schodów : Długość dolnego spocznika l s,d = 1,50 m Grubość płyty spocznika

Bardziej szczegółowo

Szymon Skibicki, KATEDRA BUDOWNICTWA OGÓLNEGO

Szymon Skibicki, KATEDRA BUDOWNICTWA OGÓLNEGO 1 Obliczyć SGN (bez docisku) dla belki pokazanej na rysunku. Belka jest podparta w sposób ograniczający możliwość skręcania na podporze. Belki rozstawione są co 60cm. Obciążenia charakterystyczne belki

Bardziej szczegółowo

ul. KRASZEWSKIEGO 4, MYSŁOWICE, tel , tel. kom NIP , REGON: Gmina Miasto Mysłowice

ul. KRASZEWSKIEGO 4, MYSŁOWICE, tel , tel. kom NIP , REGON: Gmina Miasto Mysłowice DL USŁUGI W BUDOWNICTWIE ŁUKASZ DROBIEC P R O J E K T O W A N I E, E K S P E R T Y Z Y, O P I N I E, N A D Z O R Y ul. KRASZEWSKIEGO 4, 41-400 MYSŁOWICE, tel. 32 318 18 65, tel. kom. 505 807 349 NIP 222-042-69-14,

Bardziej szczegółowo

Wkręty do drewna ESCR - ESCRC

Wkręty do drewna ESCR - ESCRC Szkielet drewniany Drewno klejone Wkręty do drewna ESCR - ESCRC www.strongtie.eu Szkielet drewniany Wkręty ESCR to stalowe wkręty ocynkowane elektrolitycznie (5 µm) o częściowym gwincie i łbie talerzykowym

Bardziej szczegółowo

1. Projekt techniczny żebra

1. Projekt techniczny żebra 1. Projekt techniczny żebra Żebro stropowe jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla płyty. Jest to element słabo bądź średnio obciążony siłą równomiernie obciążoną składającą się z obciążenia

Bardziej szczegółowo

Belka - podciąg PN-90/B-03200

Belka - podciąg PN-90/B-03200 Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził BeamGirder v. 0.9.9.22 Belka - podciąg PN-90/B-03200 Wytężenie: 0.98 Dane Podciąg I_30_25_2_1 h p b fp t fp t wp R p 300.00[mm] 250.00[mm] 20.00[mm]

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY

PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY Remontu więźby dachowej w budynku mieszkalnym w Warszawie przy ul. Długiej 24, segment A i B Część: Konstrukcje Budowlane Spis zawartości : 1. Dane ogólne 1.1. Podstawa opracowania

Bardziej szczegółowo

STROP TERIVA. Strop między piętrowy - Teriva. Widok ogólny stropu Teriva. Ciężar konstrukcji. nadbeton - grubość 3cm gk1 0,03*24 0,72

STROP TERIVA. Strop między piętrowy - Teriva. Widok ogólny stropu Teriva. Ciężar konstrukcji. nadbeton - grubość 3cm gk1 0,03*24 0,72 STROP TERIVA Strop między piętrowy - Teriva Widok ogólny stropu Teriva Obciążenia stałe: Materiał Ciężar konstrukcji Obliczenia Obciążenie charakterystyczne [kn/m 2 ] nadbeton - grubość 3cm gk1 0,03*24

Bardziej szczegółowo

KONSTRUKCJE METALOWE 1 Przykład 4 Projektowanie prętów ściskanych

KONSTRUKCJE METALOWE 1 Przykład 4 Projektowanie prętów ściskanych KONSTRUKCJE METALOWE Przykład 4 Projektowanie prętów ściskanych 4.Projektowanie prętów ściskanych Siły ściskające w prętach kratownicy przyjęto z tablicy, przykładu oraz na rysunku 3a. 4. Projektowanie

Bardziej szczegółowo