NOŚNOŚĆ ELEMENTÓW Z UWZGLĘDNIENIEM STATECZNOŚCI
|
|
- Małgorzata Chmiel
- 7 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Projekt SKILLS
2 NOŚNOŚĆ ELEMENTÓW Z UWZGLĘDNIENIEM STATECZNOŚCI
3 CELE MODUŁU SZKOLENIOWEGO Poznanie metodologii sprawdzania elementów konstrukcyjnych ze względu na niestateczność (wyboczenie, zwichrzenie) Umiejętność zastosowania warunków nośności według PN-EN z uwzględnieniem Załącznika B do normy PN-EN
4 ZAWARTOŚĆ Wstęp Elementy ściskane o stałym przekroju Elementy zginane o stałym przekroju Przypadek ogólny Przypadek kształtowników walcowanych i ich spawanych odpowiedników Moment krytyczny przy zwichrzeniu Elementy zginane i ściskane o stałym przekroju Formuły interakcyjne Współczynniki interakcji według Załącznika B do PN-EN Przykład Podsumowanie 4
5 WSTĘP
6 WSTĘP Sprawdzenie elementu a niestateczność w PN-EN Analiza globalna z uwzględnieniem odpowiednichimperfekcji lokalnych i efektów drugiego rzędu Sprawdzenie przekroju najbardziej obciążonego Analiza BEZ całkowitego uwzględnienia pewnych imperfekcji geometrycznych i ewentualnych efektów drugiego rzędu Sprawdzenie elementu z uwzględnieniem niestateczności 6
7 WSTĘP Sprawdzenie elementu z uwzględnieniem niestateczności według 6.3 PN-EN Sprawdzenie elementów ściskanych o stałym przekroju 6.3. Sprawdzenie elementów zginanych o stałym przekroju Sprawdzenie elementów zginanych i ściskanych o stałym przekroju Ogólna metoda oceny stateczności elementów ze względu na wyboczenie z płaszczyzny układu i zwichrzenie (nie omawiana w niniejszym module szkoleniowym) Zwichrzenie elementów z przegubami plastycznymi (nie omawiane w niniejszym module szkoleniowym) 7
8 ELEMENTY ŚCISKANE O STAŁYM PRZEKROJU
9 ELEMENTY ŚCISKANE O STAŁYM PRZEKROJU Warunek nośności ze względu na wyboczenie N Ed b,rd 1 : jest wartością obliczeniowej siły ściskającej N b,rd : jest nośnością na wyboczenie N N Ed PN-EN Klasaprzekroju 1, i 3 Klasa przekroju 4 N = b,rd N = b,rd χaf γ χa γ y M1 eff M1 f y 9
10 ELEMENTY ŚCISKANE O STAŁYM PRZEKROJU Krzywe wyboczenia Współczynnik redukcyjny χ Smukłość względna 1 χ = 1,0 PN-EN φ + φ λ ( ) λ 0, + φ = 0,5 1+ α λ λ Klasaprzekroju 1, i 3 Klasa przekroju 4 10 λ = λ = Af N A y cr eff N f cr y
11 ELEMENTY ŚCISKANE O STAŁYM PRZEKROJU Siła krytyczna przy wyboczeniu giętnym N cr N cr = π EI L cr I : Moment bezwładności L cr : Długość wyboczeniowa w rozpatrywanej płaszczyźnie wyboczenia 11
12 ELEMENTY ŚCISKANE O STAŁYM PRZEKROJU Parametr imperfekcji α PN-EN Tablica 6.1 Krzywa wyboczenia a 0 a b c d Parametr imperfekcji 0,13 0,1 0,34 0,49 0,76 1
13 ELEMENTY ŚCISKANE O STAŁYM PRZEKROJU Wybór krzywych wyboczenia Przekrój poprzeczny Ograniczenia Wyboczenie względem osi PN-EN Tablica 6. Krzywa wyboczenia Inne S 460 Dwuteowniki walcowane h/b > 1, h/b 1, t f 40 mm 40 mm < t f 100 mm t f 100 mm t f > 100 mm y - y a a 0 z - z b a 0 y - y b a z - z c a y - y b a z - z c a y - y d c z - z d c Dwuteowniki spawane t f 40 mm t f > 40 mm y y z - z y y z - z b c c d 13
14 ELEMENTY ŚCISKANE O STAŁYM PRZEKROJU Wybór krzywych wyboczenia PN-EN Tablica 6. c.d. Przekrój poprzeczny Ograniczenia Krzywa wyboczenia Inne S 460 Kształtowniki rurowe Elementy skrzynkowe spawane Ceowniki, teowniki i pręty pełne Kątowniki wykończone na gorąco a a 0 wykończone na zimno dowolne z wyjątkiem jak niżej grube spoiny: a > 0,5t f b/t f < 30, h/t w < 30 c b c c b 14
15 ELEMENTY ŚCISKANE O STAŁYM PRZEKROJU Krzywe wyboczenia 1,1 1 Nośność plastyczna przekroju 0,9 χ 0,8 0,7 0,6 a 0 c b a d Krzywa Eulera 1/λ² 0,5 0,4 0,3 0, 0, , 0,4 0,6 0,8 1 1, 1,4 1,6 1,8,,4,6, λ
16 ELEMENTY ZGINANE O STAŁYM PRZEKROJU
17 ELEMENTY ZGINANE O STAŁYM PRZEKROJU Warunek nośności ze względu na zwichrzenie M Ed b,rd 1 : jest wartością obliczeniowego momentu zginającego M b,rd : jest nośnością na zwichrzenie M M Ed PN-EN Klasa przekroju 1, Klasa przekroju 3 Klasa przekroju 4 M = χ b,rd M = χ b,rd M = χ b,rd LT LT LT W W W pl,y el,y eff,y γ f γ y M1 f γ y M1 f y M1 17
18 ELEMENTY ZGINANE O STAŁYM PRZEKROJU KRZYWE ZWICHRZENIA - PRZYPADEK OGÓLNY
19 ELEMENTY ZGINANE O STAŁYM PRZEKROJU Krzywe zwichrzenia Przypadek ogólny φ χ LT 1 = φ LT + φ LT λ LT 1,0 ( ) λ + LT 0, LT = 0,5 1+ αlt λ LT PN-EN Klasa przekroju 1, λ LT = W pl,y M cr f y Klasa przekroju 3 λ LT = W el,y M cr f y Klasa przekroju 4 λ LT = W eff,y M cr f y 19
20 ELEMENTY ZGINANE O STAŁYM PRZEKROJU Parametr imperfekcji α LT Krzywa zwichrzenia a b c d Parametrimperfekcji α LT 0,1 0,34 0,49 0,76 Wybór krzywych zwichrzenia Przekrój poprzeczny Ograniczenia Krzywa wyboczenia Dwuteowniki walcowane Dwuteowniki spawane h/b h/b > h/b h/b > a b c d Inne przekroje - d 0
21 ELEMENTY ZGINANE O STAŁYM PRZEKROJU KRZYWE WYBOCZENIA DLA DWUTEOWNIKÓW WALCOWANYCH I ICH SPAWANYCH ODPOWIEDNIKÓW
22 ELEMENTY ZGINANE O STAŁYM PRZEKROJU Krzywe zwichrzenia Dwuteowniki walcowane oraz ich spawane odpowiedniki PN-EN Możliwość użycia własnych krzywych wyboczeniowych Równoważne przekroje spawane: przekroje symetryczne względem środnika stosunek bezwładności półek w ich płaszczyźnie zawiera się między 0,8 i 1,5 t f,max t w 3
23 ELEMENTY ZGINANE O STAŁYM PRZEKROJU Metoda obliczeń Bazowy współczynnik zwichrzenia χ LT χ LT = φ LT + φ 1 LT β λ LT 1,0 1 λ LT φ LT 1 Parametr modyfikacji β ( ( ) ) + α λ LT λ LT,0 + LT = 0,5 β λ LT β = 0,75 (wartość minimalna) PN-EN /NA. 16 3
24 ELEMENTY ZGINANE O STAŁYM PRZEKROJU Parametr graniczny λ LT,0 λ LT,0 = 0,4 (wartość maksymalna) PN-EN /NA. 16 Wybór krzywych zwichrzenia PN-EN / (1) Tab. 6.5 Przekrój poprzeczny Ograniczenia Krzywa wyboczenia Dwuteowniki walcowane Dwuteowniki spawane h/b h/b > h/b h/b > b c c d 4
25 ELEMENTY ZGINANE O STAŁYM PRZEKROJU Zmodyfikowany współczynnik zwichrzenia χ LT,mod χ LT,mod χlt = f 1,0 1 λ LT f f : stosowany jedynie, gdy: ( ) ( ) 1,0 LT 0,8 1 = 1 0,5 1 k c λ - elementy bez pośrednich stężeń w płaszczyźnie bocznej - obliczanie M cr bez spaczenia 5
26 ELEMENTY ZGINANE O STAŁYM PRZEKROJU Współczynnik poprawkowy uwzględniający rozkład momentu zginającego k c ( ) 1/ k = PN-EN /NA. 17 c C mlt C mlt według Tablicy B.3 M Wykres momentów ψm Zakres 1 ψ 1 PN-EN /Tablica B.3 C mlt 0,6 + 0,4ψ 0,4 M h ψm h 0 α s 1 1 ψ 1 0, + 0,8 α s 0,4 0,5L M s Ms α s = M h 1 αs < 0 0 ψ 1 1 ψ < 0 0,1 0,8α s 0,4 ( ψ ) 0,8 α 0, 4 0,11 s 6
27 ELEMENTY ZGINANE O STAŁYM PRZEKROJU MOMENT KRYTYCZNY PRZY ZWICHRZENIU SPRĘŻYSTYM
28 ELEMENTY ZGINANE O STAŁYM PRZEKROJU Wyznaczenie momentu krytycznego przy zwichrzeniu M cr Za pomocą odpowiedniego oprogramowania komputerowego (np. LTBeam lub LTBeamN) Za pomocą metody z np. SN003a-PL-EU [1] [1] SN003a-PL-EU Informacje uzupełniające: Sprężysty moment krytyczny przy zwichrzeniu, Access Steel, 8
29 ELEMENTY ZGINANE O STAŁYM PRZEKROJU Zastosowanie metody z SN003a-PL-EU M cr π EIz Iw L GIt = C1 + + ( Czg ) C zg L Iz π EI z E, G : moduły sprężystości podłużnej i poprzecznej (stali) I z, I w, I t : moment bezwładności względem osi z-z, wycinkowy moment bezwładności, moment bezwładności przy skręcaniu swobodnym L C 1 : długość zwichrzeniowa (odległość między punktami bocznego podparcia) : współczynnik uwzględniający rozkład momentów zginających 9
30 ELEMENTY ZGINANE O STAŁYM PRZEKROJU Zastosowanie metody z SN003a-PL-EU M cr π EIz Iw L GIt = C1 + + ( Czg ) C zg L Iz π EI z C : współczynnik uwzględniający efekt mimośrodowości obciążenia z g : odległość między punktem przyłożenia obciążenia i środkiem ścinania 30
31 ELEMENTY ZGINANE I ŚCISKANE O STAŁYM PRZEKROJU
32 ELEMENTY ZGINANE I ŚCISKANE O STAŁYM PRZEKROJU Formuły interakcyjne PN-EN N χ N y γ Ed M1 Rk + k yy M y,ed χ LT + M M γ y,rk M1 y,ed + k yz M z,ed M + M γ z,rk M1 z,ed 1 N χ zn γ Ed M1 Rk + k zy M y,ed χ LT + M M γ y,rk M1 y,ed k ij : współczynniki interakcji, które można wyznaczać według Załącznika A lub ZałącznikaB PN-EN Załącznik Krajowy zaleca metodę wg Załącznika B Dodatkowo przekroje na końcach elementów powinny spełniać warunki nośności przekroju 3 + k zz M z,ed M + M γ z,rk M1 z,ed 1
33 ELEMENTY ZGINANE I ŚCISKANE O STAŁYM PRZEKROJU Wzory interakcyjne M y,ed M y,ed Momenty spowodowane przesunięciem środka ciężkości przekroju 4 klasy PN-EN (4) i PN-EN () Przekrój brutto Przekrój efektywny G e N,y G M y,ed = e N,y N Ed 33 Szerokości nieefektywne (wyboczenie lokalne)
34 Załącznik B PN-EN Rozróżnienie między elementami niewrażliwymi na deformacje skrętne i elementami wrażliwymi na deformacje skrętne Elementy niewrażliwe na deformacje skrętne: Elementy o przekrojach zamkniętych Elementy stężone przeciwskrętnie k θ = Elementy wrażliwe na deformacje skrętne: Elementy o przekrojach otwartych 34
35 Siła krytyczna przy wyboczeniu skrętnym nie powinna być niższa od obydwu sił krytycznych przy wyboczeniu giętnym Wyboczenie skrętne nie powinno być miarodajne do wymiarowania Wyboczenie skrętne Elementy podlegające ściskającej sile osiowej Rodzaj niestateczności spowodowany odkształceniami skrętnymi Odsyłacz krajowy N3): Można nie sprawdzać stateczności giętno-skrętnej (skrętnej) elementów z kształtowników walcowanych. 35
36 Siła krytyczna przy wyboczeniu skrętnym N cr,t 1 = π EIza π EIw + + GI t is L T L T y z i = i + i + a s i z, i y : Promień bezwładności względem osi z-z i y-y a L T : Odległość miedzy środkiem ciężkości i środkiem obrotu (= 0 dla przekrojów bisymetrycznych niestężonych w płaszczyźnie bocznej) : Odległość między stężeniami przeciwskrętnymi 36
37 Załącznik B Współczynniki interakcji k yy i k yz PN-EN Tablica B.1 Założenia projektowe k yy Własności sprężyste/efektywne C 1 + 0,6λ y my N 1 + 0,6 χ yn Rk Ed M1 Własności plastyczne N Ed C my C my 1+ ( λ y 0,) χ ynrk / γ M1 / γ C my N 1 + 0,8 χ yn χ N y Rk Ed N / γ Rk Ed M1 / γ M1 k yz k zz 0,6k zz 37
38 Załącznik B Współczynnik interakcji k zy dla elementów dwuteowych i rurowych prostokątnych niewrażliwych na deformacje skrętne Założenia projektowe PN-EN Tablica B.1 Własności sprężyste/efektywne Własności plastyczne k zy 0,8k yy 0,6k yy W przypadku ściskania i jednokierunkowego zginania M y,ed dla przekrojów dwuteowych i rurowych prostokątnych można przyjmować k zy = 0 38
39 Załącznik B Współczynnik interakcji k zy dla elementów wrażliwych na deformacje skrętne Założenia projektowe PN-EN Tablica B. Własności sprężyste/efektywne Własności plastyczne 1 0,05 λ ( C 0,5 ) mlt z χ N z N Rk Ed / γ M1 0,05 NEd 0,1 N 1 1 k zy ( CmLT 0,5 ) χznrk / γm1 CmLT 0,5 χzn dla : 1 0,1 λ ( C 0,5 ) mlt z χ N Rk Ed ( ) / γ z N Ed / γ Rk M1 M1 λ z < 0,4 0,6 + λ z 1 0,1 N Ed ( CmLT 0,5 ) χznrk / γm1 39
40 Załącznik B Współczynnik interakcji k zz PN-EN Tablica B.1 k zz Typy przekrojów Przekroje dwuteowe Przekroje rurowe prostokątne C Własności sprężyste/efektywne mz C N 1 + 0,6λ z χzn mz N 1 + 0,6 χzn 40 Założenia projektowe Rk Rk Rk Ed / γ / γ M1 M1 C C mz C Własności plastyczne 1+ mz mz C ( λ z 0,6 ) N 1 + 1,4 χ zn 1+ mz ( λ z 0, ) Ed χ N Ed z / γ χ N N + Ed 1 0, 8 χzned / γ z N Ed M1 N Ed Ed M1 Ed / γ / γ M1 M1
41 Współczynniki równoważnego stałego momentu C m PN-EN Tablica B.3 Wykres momentów Zakres C my, C mz,c mlt Obciążenie równomierne Obciążenie skupione M M h ψm ψm h 1 ψ 1 0,6 + 0,4ψ 0, 4 0 α s 1 1 ψ 1 0, + 0,8α s 0, 4 0,5L M s Ms α s = M h 1 αs < 0 0 ψ 1 0,1 0,8 α s 0,4 0,8α s 0, 4 1 ψ < 0 0,11 ( ) 0,8α s 0, 4 ψ 0,( ψ ) 0,8α s 0, 4 M h ψm h 0 αh 1 1 ψ 1 0,95 0,05α h 0,90 + 0,1 α + h 0,5L α h = M M M s h s 0 ψ 1 1 α h < 0 1 ψ < 0 0,95 α + 0,05 h 0,90 + 0,1 αh + 0,05α ( 1 ψ ) 0,90 + 0,1 αh ( 1+ ψ ) 0,95 h + 41
42 Należy obliczyć C my, C mz i C mlt odpowiednio do wykresu momentu zginającego między właściwymi punktami podparcia (stężeniami). współczynnik momentu oś zginania punkty podparcia w kierunku C my y-y z-z C mz z-z y-y C mlt y-y y-y 4
43 Przykład ustalania wykresu momentu odniesienia F z q y z y x 43
44 Wykresy momentów M y i M z : M y z M h = 0 Ms = FL/4 M z y M h = -ql²/3 M s = 1/64qL² L M s = 1/64qL² 44
45 Współczynnik momentu C my Dystrybucja M y i podparcia z : M y z M h = 0 Wykres odniesienia Ms = FL/4 Współczynnik momentu C mlt Dystrybucja M y i podparcia y : z M h = 0 M y Wykres odniesienia Ms = FL/4 45
46 Współczynnik momentu C mz Dystrybucja M z i podparcia y : y M h = -ql²/3 M z M s = 1/64qL² Wykres odniesienia M s = 1/64qL² 46
47 W przypadku przechyłowej formy wyboczenia, należy przyjmować jako współczynniki równoważnego stałego momentu odpowiednio C my = 0,9 lub C mz = 0,9. Kiedy stosuje się tę regułę? Elementy, których końce nie są podparte w płaszczyźnie rozpatrywanego momentu (podparcie w kierunku z dla M y i podparcie w kierunku y dla M z ) Przykłady: F N F N F N 47
48 A słupy ram? Zastosowanie reguły zależy od metody zastosowanej w analizie globalnej: Globalne efekty drugiego rzędu uwzględniane przy obliczaniu momentu zginającego C m obliczane według wzorów z tablicy B.3 Globalne efekty drugiego rzędu nieuwzględniane przy obliczaniu momentu zginającego, nawet jeżeli są bez znaczeniac m =0,9 48
49 PRZYKŁAD DANE OGÓLNE
50 DANE OGÓLNE Geometria ramy IPE 400 S75 IPE 400 S75 Sprawdzany słup h p = 7,5 m IPE 500 S75 h t = 8,5 m IPE 500 S75 Część Część 1 L = 0 m Stężenia boczne i przeciwskrętne 50
51 DANE OGÓLNE Charakterystyki przekrojów A [cm²] A vz [cm²] I y [cm 4 ] W pl,y [cm 3 ] I z [cm 4 ] i 0 [cm] I t [cm 4 ] I W [cm 6 ] IPE ,5 4, ,1 51, IPE , ,9 89,
52 DANE OGÓLNE Obciążenia q = 8 kn/m F = 10 kn F = 10 kn q = 3,5 kn/m q = 3,5 kn/m 5
53 DANE OGÓLNE Siły wywołane obciążeniem według analizy pierwszego rzędu Siła podłużna: 9,5 kn 31,6 kn 37,6 kn 39,5 kn 189,6 kn 10,4 kn 53
54 DANE OGÓLNE Siły wywołane obciążeniem według analizy pierwszego rzędu Moment zginający: 139,3 knm -130,8 knm -37,7 knm 150,6 knm 54
55 DANE OGÓLNE Siły wywołane obciążeniem według analizy pierwszego rzędu Siła poprzeczna: -66,1 kn 9,9 kn 13,5 kn 7, kn -31,5 kn 86,8 kn 3,7 kn -57,6 kn 55
56 PRZYKŁAD SPRAWDZENIE PRAWEGO SŁUPA SIŁY PRZEKROJOWE WYZNACZONE ZA POMOCĄ ANALIZY I RZĘDU
57 Zgodnie z Załącznikiem Krajowym w przypadku jednokondygnacyjnych układów przechyłowych można stosować analizę pierwszego rzędu bez imperfekcji. PN-EN NA. 9 57
58 Siły w głowicy słupa (najbardziej obciążona): NEd = 10kN M = 38kNm Wszystkie siły przekrojowe są mniejsze od obliczonych z uwzględnieniem teorii drugiego rzędu Klasyfikacja przekroju Środnik zginany i ściskany: Ed VEd = 31, 5kN d N Ed b, N= = = 74, 9 twbfy 10, 75 c + d α = d c t N N mm , 9 = = 0, 59 > 0, ε 396 0, 9 = = 418, < = = 54, 6 10, 13α , 59 1 klasa 1 Klasa 1: Zastosowanie nośności plastycznej 58
59 Sprawdzenie przekrojów na końcach części 1 i Nośność przekroju: Af 1 y NRd = = = 3190kN γ 1,0 M0 3 1 A f vz y 59, VRd = = = 951kN γ 1,0 M0 W f 3 pl,y y MRd = = = 603, 4kNm γ 1,0 M0 59
60 Sprawdzenie siły podłużnej: N N Ed Rd 10 = = 0, nie ma interakcji między siłą osiową i momentem zginającym Sprawdzenie siły poprzecznej: V V Ed Rd 315, = = 0, nie ma interakcji między siłą poprzeczną i momentem zginającym Sprawdzenie momentu zginającego: PN-EN (4) PN-EN () M M Ed Rd 38 = = 0, , 4 60
61 Sprawdzenie na wyboczenie względem osi y-y (słup prawy) Siła krytyczna: cr, = 3, 6 L = µ h y y p L = 3, cm cr, y = 1 π EIy Ncr, y = = π = 1369kN L cr,y Komentarz: µ y ( 700) SN008a-PL-EU [] Długość krytyczna L cr odpowiada tutaj przechyłowej postaci wyboczenia i uwzględnia wpływ sztywności elementów i węzłów. [] SN008a-PL-EU Informacje uzupełniające: Długości wyboczeniowe słupów: podejście ścisłe, Access Steel, 61
62 Smukłość względna: 1 Afy λ y = = = 1,53 Ncr,y 1369 Krzywa wyboczenia/parametr imperfekcji: h =,5 > 1, b t f = 16mm < 40mm Krzywa wyboczenia «a» S75 wyboczenie względem osi y-y Współczynnik wyboczeniowy : = 1,81 χ = α = 0,1 ( ( ) ) + α λ y 0, + 0,5 1 0,1( 1,53 0,) y = + φ = 0,5 1 λ 1 y = = φ + φ λ 1,81 + 1,81 1,53 y 6 ( + 1,53 ) 1 PN-EN ,36
63 Nośność na wyboczenie względem osi y-y słupa: 1 Afy Nb, Rd = χy = 0,36 = 1148kN γ 1,0 M1 Sprawdzenie na wyboczenie względem osi y-y : NEd 10 = = 0,18 < 1,0 N 1148 b,rd 63
64 Sprawdzenie na wyboczenie względem osi z-z (słup prawy części 1 i ) Siła krytyczna : N cr,z = π EIz cr,z L Ncr,z = 3157kN = π Komentarz : Długość krytyczna L cr odpowiada tutaj odległości między stężeniami bocznymi. Smukłość względna: λ Af 1 y z = = = Ncr,z ,01 64
65 Krzywa wyboczenia/parametr imperfekcji: h b =,5 > S75 1, t f = 16mm < 40mm Krzywa wyboczenia «b» wyboczenie względem osi z-z Współczynnik wyboczenia: α = 0,34 ( ) ( ( ) ) λ z 0, + z = 0,5 1+ 0,34 1,01 0, + 1,01 φ = 0,5 1+ α λ = 1,15 1 χ = = φ + φ λ 1,15 + z = 1,15 1,01 z 1 PN-EN ,59 65
66 Nośność na wyboczenie względem osi z-z słupa: Af 1 y Nb, Rd = χz = 0,59 = 188kN γ 1,0 M1 Sprawdzenie na wyboczenie względem osi z-z : N N Ed b,rd = 10kN 188kN = 0, 11< 10, 66
67 Sprawdzenie na zwichrzenie (słup prawy część ) Wykres momentu część : -38 knm -188,6kNm Moment krytyczny przy zwichrzeniu według SN003a-PL-EU [1] M cr π EIz Iw L GIt = C1 + + ( Czg ) C zg L Iz π EI z 67
68 Mały wpływ obciążenia równomiernie rozłożonego Możliwość pominięcia C Współczynnik C 1 : C 1 = 1,6 SN003a-PL-EU Rys. 3.3 [1] M cr = Moment krytyczny przy zwichrzeniu: π , M = 1133, cr 66kNm ,3 + π
69 Smukłość względna: λ W , pl,y y LT = = = M cr f 0,73 Krzywa wyboczenia/parametr imperfekcji: h =,5 > Krzywa wyboczenia «b» b α LT = 0,34 PN-EN
70 Współczynnik zwichrzenia: = 0,86 ( ( ) ) + α λ LT 0, + 0,5 1 0,34( 0,73 0,) LT = + φ = 0,5 1 λ χ 1 LT = = = 0,86 + 0,86 0,73 LT φ + φ λ Sprawdzenie zwichrzenia: ( + 0,73 ) 1 0,76 M χ W LT - γ Ed M1 pl,y f y = = 0, 77 < 1 1 0, , 70
71 Sprawdzenie interakcji siła osiowa moment zginający Przywołanie formuł weryfikacyjnych: N χ N y γ Ed M1 Rk + k yy M y,ed χ LT + M M γ y,rk M1 y,ed + k yz M z,ed M + M γ z,rk M1 z,ed 1 N χ zn γ Ed M1 Rk + k zy M y,ed χ LT + M M γ y,rk M1 y,ed + k zz M z,ed M + M γ z,rk M1 z,ed 1 71
72 Sprawdzenie interakcji siła osiowa moment zginający Część (decydująca) Współczynnik równoważnego stałego momentu C my : Wartość C my : C my = 0,9 7
73 Współczynnik równoważnego stałego momentu C mlt : Wykres odnośnego momentu (założono liniowy) : -38 knm -188,6 knm ψ = 0,58 Wartość C mlt : C mlt = 0, 6 + 0, 4 0, 58 = 0, 83 0, 4 73
74 Współczynnik interakcji k yy : k yy ( ) NEd N + Ed k yy = min Cmy 1+ 0, 6 λ y 0, ; C my 1 0, 8 χ ynrk / γ M1 χ ynrk / γ = min 0,9 1+ 0,6 1, ( 0,) ; 0,9 1+ 0,8 0, /1,0 k yy = min( 1,03; 1,03) k yy = 1,03 M1 0, /1,0 74
75 Współczynnik interakcji k zy : k zy = max 1 0, 1λ z N Ed ; 1 0, 1 ( C ) ( ) mlt 0, 5 χznrk / γ M1 CmLT 0, 5 χznrk / γ M1 N Ed k zy = max 1 0, 1 101, ( 0, 83 0, 5) 0, / 10, ( 0, 83 0, 5) k zy 10 = max ; 1 ( 0, 981; 0, 981) k zy = 0,981 0, , / 10, 75
76 Sprawdzenie Część : ,03 0, ,76 1,0 1,0 = 0, , , , , 4 0, 76 10, = 0,
77 PRZYKŁAD SPRAWDZENIE PRAWEGO SŁUPA SIŁY PRZEKROJOWE WYZNACZONE ZA POMOCĄ ANALIZY II RZĘDU
78 Ustalenie imperfekcji geometrycznych Imperfekcje globalne: Warunek uwzględniania H Ed 0,15 VEd? PN-EN (4)B ( ) 7, 5 3, 5 < 0, 15 6, 5kN < 0, = 60kN Należy zastosować imperfekcje globalne 78
79 Wartość imperfekcji globalnej: φ = φ 0αhα m φ 0 = 1/ 00 α = h h = = 7,5 0,73 PN-EN (3) (wartość podstawowa) (uwzględnienie wysokości słupów) α = m 1 = 0,5 1 + m 0,87 = 0, (uwzględnienie liczby słupów) 79
80 Wartość imperfekcji globalnej: φ = 1 / 00 0,73 0,87 = ± 1/ 315 Zastosowanie w układzie najbardziej niekorzystnym Imperfekcje lokalne : Uwzględnione przy sprawdzaniu według 6.3 PN-EN
81 Przekształcenie imperfekcji geometrycznych na równoważne obciążenie PN-EN (7) N Ed N Ed φn Ed φ Słup lewy Słup prawy φn Ed 0,60 kn 0,67 kn φn Ed N Ed N Ed 81
82 Wyznaczenie mnożnika obciążenia krytycznego α cr α cr H = V Ed Ed h δ H,Ed PN-EN V = kN Ed = H = 3,5 7,5 + 0,60 + 0,67 7, 5kN Ed = δ H, Ed = 7,75cm (Suma obciążeń pionowych) (Suma obciążeń poziomych w poziomie rygla) (Średnia przemieszczeń góry słupa od obciążeń poziomych i równoważnych) 8
83 Wyznaczenie mnożnika obciążenia krytycznego α cr α cr α cr = 7, ,75 < 10 = 6,65 > 3 efekty drugiego rzędu należy wziąć pod uwagę uproszczone uwzględnienie efektów drugiego rzędu przez zwiększenie efektów przechyłowych PN-EN (5)B 83
84 Zwiększenie efektów przechyłowych Współczynnik zwiększający: α cr = 1 1 = 1,18 1 6,65 PN-EN (5)B Całkowite obciążenie przyłożone do ramy: q = 8 kn/m F = 10 kn F = 10 kn q = 1,18x3,5 kn/m 1,18x0,60 kn 1,18x0,67 kn q = 1,18x3,5 kn/m 1,18x0,60 kn 1,18x0,67 kn 84
85 Zwiększone siły wywołane efektami drugiego rzędu Siła podłużna N Ed : 9, kn 31,6 kn 37,1 kn 39,6 kn 187,8 kn 1, kn 85
86 Zwiększone siły wywołane efektami drugiego rzędu Moment zginający M Ed : -107,5 knm 140, knm -351,0 knm 154,7 knm 86
87 Zwiększone siły wywołane efektami drugiego rzędu Siła poprzeczna V Ed : -64,5 kn 9,8 kn 15, kn 9,1 kn -31,3 kn 88,7 kn -1, kn -6,3 kn 87
88 Siły w głowicy słupa (najbardziej obciążona): Klasyfikacja przekroju ε NEd = 1kN = y 35 f = = 0, 9 Środnik zginany i ściskany: d N Ed b, N= = = 75, 6 twbfy 10, 75 c + d α = d c t N N Pas ściskany: c t M = 351kNm Ed mm , 6 = = 0, 59 > 0, ε 396 0, 9 = = 418, < = = 54, 6 10, 13α , , 9 = = 4, 6 < 9ε = 9 0, 9 = 8, 3 16, 0 VEd = 46, 8kN klasa 1 klasa 1 Klasa 1: Zastosowanie nośności plastycznej
89 Sprawdzenie siły podłużnej: N N Ed Rd 1 = = 0, nie ma interakcji między siłą osiową i momentem zginającym Sprawdzenie siły poprzecznej: V V Ed Rd 313, = = 0, nie ma interakcji między siłą poprzeczną i momentem zginającym Sprawdzenie momentu zginającego: M M Ed Rd 351 = = 0, , 4 PN-EN (4) PN-EN () 89
90 Sprawdzenie na wyboczenie względem osi y-y (słup prawy) Siła krytyczna: N cr,y = π EI L Komentarz: cr, y Smukłość względna: y = π Ncr, y = 17760kN ( 750) Długość krytyczna L cr odpowiada tutaj długości teoretycznej. λ Af 1 y y = = = Ncr,y ,4 90
91 Krzywa wyboczenia/parametr imperfekcji: h =,5 > 1, b t f = 16mm < 40mm Krzywa wyboczenia «a» S75 wyboczenie względem osi y-y Współczynnik wyboczeniowy : 91 α = 0,1 ( ) ( ( ) ) λ y 0, + y = 0,5 1+ 0,1 0,4 0, + 0,4 φ = 0,5 1+ α λ = 0,61 1 χ = = φ + φ λ 0,61 + y = 0,61 0,4 y 1 PN-EN ,95
92 Nośność na wyboczenie względem osi y-y słupa: Af 1 y Nb, Rd = χy = 0,95 = 3030kN γ 1,0 M1 Sprawdzenie na wyboczenie względem osi y-y : N N Ed b,rd = = 0,07 < 1,0 Sprawdzenie na wyboczenie względem osi z-z : N N Ed b,rd 1kN = = 0,11 < 1,0 188kN 9
93 Sprawdzenie na zwichrzenie (słup prawy część ) Wykres momentu część : -351 knm -05 knm Moment krytyczny przy zwichrzeniu według Access Steel SN003a-PL-EU M cr π EIz Iw L GIt = C1 + + ( Czg ) C zg L Iz π EI z 93
94 Mały wpływ obciążenia równomiernie rozłożonego Możliwość pominięcia C Współczynnik C 1 : C 1 = 1,6 SN003a-PL-EU Rys. 3.3 M cr = Moment krytyczny przy zwichrzeniu: π , M = 1133, cr 66kNm ,3 + π
95 Smukłość względna: λ W , pl,y y LT = = = M cr f 0,73 Krzywa wyboczenia/parametr imperfekcji: h =,5 > Krzywa wyboczenia «b» b α LT = 0,34 PN-EN
96 Współczynnik zwichrzenia: = 0,86 ( ( ) ) + α λ LT 0, + 0,5 1 0,34( 0,73 0,) LT = + φ = 0,5 1 λ χ 1 LT = = = 0,86 + 0,86 0,73 LT φ + φ λ Sprawdzenie zwichrzenia: ( + 0,73 ) 1 0,76 MEd = = 0,77 < 1 1 χltwpl,y fy 0, γ 1,0 M1 96
97 Sprawdzenie interakcji siła osiowa moment zginający Część (decydująca) Współczynnik równoważnego stałego momentu C my : Wykres odnośnego momentu (założono liniowy) : -351 knm ψ = 0 Wartość C my : C my = 0,6 + 0,4ψ = 0,6 0,4 97
98 Współczynnik równoważnego stałego momentu C mlt : Wykres odnośnego momentu (założono liniowy): -351 knm -05 knm ψ = 0,58 Wartość C mlt : C mlt = 0,6 + 0,4 0,58 = 0,83 0,4 98
99 Współczynnik interakcji k yy : ( ) NEd N + Ed k yy = min Cmy 1+ 0, 6 λ y 0, ; C my 1 0, 8 χ ynrk / γ M1 χ ynrk / γ M1 k yy = min 0, , ( 0, 4 0, ) ; 0, , 8 0, / 10, k yy = min ( 0, 606; 0, 634) 0, / 10, k yy = 0,606 99
100 Współczynnik interakcji k zy : k zy k zy = max 1 = max 1 0, 1λ z ( C ) ( ) mlt 0, 5 χznrk / γ M1 CmLT 0, 5 χznrk / γ M1 0,1 1,01 k zy 1 N Ed ; ; 1 1 = max( 0,980; 0,981) k zy = 0,981 0,1 0, 1 ( 0,83 0,5) 0, /1,0 ( 0,83 0,5) N Ed 1 0, /1,0 100
101 Sprawdzenie Część : 1 0, , , , 76 10, = 0, , , , , 4 0, 76 10, = 0,
102 PODSUMOWANIE
103 PODSUMOWANIE Sprawdzenie elementów ze względu na niestateczność przy wyboczeniu i/lub zwichrzeniu jest omówione w rozdziale 6.3 PN-EN Współczynniki interakcji do sprawdzenia elementów przy interakcji moment zginający siła osiowa mogą być określone według Załącznika A lub B PN-EN Zgodnie z Załącznikiem Krajowym (NA. 0) współczynniki interakcji zaleca się obliczać metodę zamieszczoną w Załączniku B 103
104 Moduły szkoleniowe SKILLS zostały opracowane przez konsorcjum organizacji, podanych na dole slajdu. Materiał jest w objęty licencją Creative Commons Ten projekt został zrealizowany przy wsparciu finansowym Komisji Europejskiej. Publikacje w ramach tego projektu odzwierciedlają jedynie stanowisko ich autorów i Komisja Europejska nie ponosi odpowiedzialności za umieszczoną w nich zawartość merytoryczną.
Sprawdzenie nosności słupa w schematach A1 i A2 - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego.
Sprawdzenie nosności słupa w schematach A i A - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego. Sprawdzeniu podlega podwiązarowa część słupa - pręt nr. Siły wewnętrzne w słupie Kombinacje
Bardziej szczegółowoOMAWIANE ZAGADNIENIA. Analiza sprężysta konstrukcji uwzględniająca efekty drugiego rzędu i imperfekcje. Procedura projektowania ram portalowych
Projekt SKILLS RAMY PORTALOWE OMAWIANE ZAGADNIENIA Analiza sprężysta konstrukcji uwzględniająca efekty drugiego rzędu i imperfekcje Procedura projektowania ram portalowych Procedura projektowania stężeń
Bardziej szczegółowoPrzykład obliczeniowy wyznaczenia imperfekcji globalnych, lokalnych i efektów II rzędu P3 1
Przykład obliczeniowy wyznaczenia imperfekcji globalnych, lokalnych i efektów II rzędu P3 Schemat analizowanej ramy Analizy wpływu imperfekcji globalnych oraz lokalnych, a także efektów drugiego rzędu
Bardziej szczegółowoe 10.46 m 2 0.3 8 1.54 w 10 0.1 8 H 0.6 0.68 10 0.1 8 I 0.5 0.58 10
e 0.46 m - współczynniki ujemne (ssanie) i ciśnienie wiatru: 0.38 kn F.3.54 w 0 e Fq p 0.884 m G.3 0.8 H 0.6 0.68 0 0.8 I 0.5 0.58 0 kn w e Gq p 0.746 m kn w e3 Hq p 0.39 m kn w e4 Iq p 0.333 m d) współczynnik
Bardziej szczegółowoObliczeniowa nośność przekroju zbudowanego wyłącznie z efektywnych części pasów. Wartość przybliżona = 0,644. Rys. 25. Obwiednia momentów zginających
Obliczeniowa nośność przekroju zbudowanego wyłącznie z efektywnych części pasów. Wartość przybliżona f y M f,rd b f t f (h γ w + t f ) M0 Interakcyjne warunki nośności η 1 M Ed,385 km 00 mm 16 mm 355 1,0
Bardziej szczegółowoPomoce dydaktyczne: normy: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcje. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
Bardziej szczegółowoModuł. Profile stalowe
Moduł Profile stalowe 400-1 Spis treści 400. PROFILE STALOWE...3 400.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE...3 400.1.1. Opis programu...3 400.1.2. Zakres programu...3 400.1. 3. Opis podstawowych funkcji programu...4 400.2.
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE METALOWE 1 Przykład 4 Projektowanie prętów ściskanych
KONSTRUKCJE METALOWE Przykład 4 Projektowanie prętów ściskanych 4.Projektowanie prętów ściskanych Siły ściskające w prętach kratownicy przyjęto z tablicy, przykładu oraz na rysunku 3a. 4. Projektowanie
Bardziej szczegółowoPrzykład: Belka swobodnie podparta, obciąŝona na końcach momentami zginającymi.
Dokument Ref: SX011a-EN-EU Str. 1 z 7 Wykonał Arnaud Lemaire Data Marzec 005 Sprawdził Alain Bureau Data Marzec 005 Przykład: Belka swobodnie podparta, obciąŝona na końcach W poniŝszym przykładzie przedstawiono
Bardziej szczegółowoModuł Słup stalowy Eurokod PN-EN
Moduł Słup stalowy Eurokod PN-EN 431-1 Spis treści 431. SŁUP STALOWY EUROKOD PN-EN... 3 431.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE... 3 431.1.1. Opis programu... 3 431.1.2. Zakres programu... 3 431.1.3. Typy przekrojów...
Bardziej szczegółowoRys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic
ROZDZIAŁ VII KRATOW ICE STROPOWE VII.. Analiza obciążeń kratownic stropowych Rys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic Bezpośrednie obciążenie kratownic K5, K6, K7 stanowi
Bardziej szczegółowoAnaliza globalnej stateczności przy użyciu metody ogólnej
Analiza globalnej stateczności przy użyciu metody ogólnej Informacje ogólne Globalna analiza stateczności elementów konstrukcyjnych ramy może być przeprowadzona metodą ogólną określoną przez EN 1993-1-1
Bardziej szczegółowoKolejnośd obliczeo 1. uwzględnienie imperfekcji geometrycznych;
Kolejnośd obliczeo Niezbędne dane: - koncepcja układu konstrukcyjnego z wymiarami przekrojów i układem usztywnieo całej bryły budynki; - dane materiałowe klasa betonu klasa stali; - wykonane obliczenia
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe Wykład VI Stateczność
Konstrukcje metalowe Wykład VI Stateczność Spis treści Wprowadzenie #t / 3 Wyboczenie giętne #t / 15 Przykład 1 #t / 45 Zwichrzenie #t / 56 Przykład 2 #t / 83 Niestateczność lokalna #t / 88 Zapobieganie
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe Wykład XVI Słupy
Konstrukcje metalowe Wykład XVI Słupy Spis treści Informacje ogólne #t / 3 Nośność #t / 8 Niestateczność #t / 21 Przechyły #t / 68 Podsumowanie #t / 69 Przykład #t / 72 Zagadnienia egzaminacyjne #t / 97
Bardziej szczegółowoPrzykład: Słup ramy wielokondygnacyjnej z trzonem z dwuteownika szerokostopowego lub rury prostokątnej
ARKUSZ OBICZEIOWY Document Ref: SX00a-E-EU Strona z 7 Dot. Eurokodu E 993-- Wykonał Matthias Oppe Data czerwiec 005 Sprawdził Christian Müller Data czerwiec 005 Przykład: Słup ramy wielokondygnacyjnej
Bardziej szczegółowoWartości graniczne ε w EC3 takie same jak PN gdyŝ. wg PN-90/B ε PN = (215/f d ) 0.5. wg PN-EN 1993 ε EN = (235/f y ) 0.5
Wartości graniczne ε w EC3 takie same jak PN gdyŝ wg PN-90/B-03200 ε PN = (215/f d ) 0.5 wg PN-EN 1993 ε EN = (235/f y ) 0.5 Skutki niestateczności miejscowej przekrojów klasy 4 i związaną z nią redukcją
Bardziej szczegółowoAnaliza I i II rzędu. gdzie α cr mnożnik obciążenia krytycznego według procedury
Analiza I i II rzędu W analizie I rzędu stosuje się zasadę zesztywnienia, tzn. rozpatruje się nieodkształconą, pierwotną geometrię konstrukcji, niezależnie od stanu obciążenia. Gdy w obliczeniac statycznyc
Bardziej szczegółowoPłatew dachowa. Kombinacje przypadków obciążeń ustala się na podstawie wzoru. γ Gi G ki ) γ Q Q k. + γ Qi Q ki ψ ( i ) G ki - obciążenia stałe
Płatew dachowa Przyjęcie schematu statycznego: - belka wolnopodparta - w halach posadowionych na szkodach górniczych lub w przypadkach, w których przewiduje się nierównomierne osiadanie układów poprzecznych
Bardziej szczegółowoPrzykład: Słup przegubowy z trzonem z dwuteownika szerokostopowego lub rury o przekroju kwadratowym
ARKUSZ OBICZEIOWY Dokument Ref: SX004a-E-EU Strona 1 z 4 Dot. Eurokodu E 1993-1-1 Wykonał Matthias Oppe Data czerwiec 005 Sprawdził Christian Müller Data czerwiec 005 Przykład: Słup przegubowy z trzonem
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE
POLITECHNIKA BIAŁOSTOCKA WBiIŚ KATEDRA KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH ZAJĘCIA 5 KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE Mgr inż. Julita Krassowska 1 CHARAKTERYSTYKI MATERIAŁOWE drewno lite sosnowe klasy C35: - f m,k =
Bardziej szczegółowoNośność belek z uwzględnieniem niestateczności ich środników
Projektowanie konstrukcji metalowych Szkolenie OPL OIIB i PZITB 21 października 2015 Aula Wydziału Budownictwa i Architektury Politechniki Opolskiej, Opole, ul. Katowicka 48 Nośność belek z uwzględnieniem
Bardziej szczegółowo1. Obliczenia sił wewnętrznych w słupach (obliczenia wykonane zostały uproszczoną metodą ognisk)
Zaprojektować słup ramy hali o wymiarach i obciążeniach jak na rysunku. DANE DO ZADANIA: Rodzaj stali S235 tablica 3.1 PN-EN 1993-1-1 Rozstaw podłużny słupów 7,5 [m] Obciążenia zmienne: Śnieg 0,8 [kn/m
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe Wykład XIX Słupy (część II)
Konstrukcje metalowe Wykład XIX Słupy (część II) Spis treści Stopa słupa #t / 3 Słupy złożone #t / 18 Przykład 1 #t / 41 Przykład 2 #t / 65 Zagadnienia egzaminacyjne #t / 98 Stopa słupa Informacje ogólne
Bardziej szczegółowoSpis treści. Przedmowa... Podstawowe oznaczenia Charakterystyka ogólna dźwignic i torów jezdnych... 1
Przedmowa Podstawowe oznaczenia 1 Charakterystyka ogólna dźwignic i torów jezdnych 1 11 Uwagi ogólne 1 12 Charakterystyka ogólna dźwignic 1 121 Suwnice pomostowe 2 122 Wciągniki jednoszynowe 11 13 Klasyfikacja
Bardziej szczegółowoZestawić siły wewnętrzne kombinacji SGN dla wszystkich kombinacji w tabeli:
4. Wymiarowanie ramy w osiach A-B 4.1. Wstępne wymiarowanie rygla i słupa. Wstępne przyjęcie wymiarów. 4.2. Wymiarowanie zbrojenia w ryglu w osiach A-B. - wyznaczenie otuliny zbrojenia - wysokość użyteczna
Bardziej szczegółowo700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:
Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny
Bardziej szczegółowoJako pokrycie dachowe zastosować płytę warstwową z wypełnieniem z pianki poliuretanowej grubości 100mm, np. PolDeck TD firmy Europanels.
Pomoce dydaktyczne: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcję. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [2] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
Bardziej szczegółowoPROJEKT BELKI PODSUWNICOWEJ I SŁUPA W STALOWEJ HALI PRZEMYSŁOWEJ CZĘŚĆ 1 BELKA PODSUWNICOWA
PROJEKT BELKI PODSUWNICOWEJ I SŁUPA W STALOWEJ HALI PRZEMYSŁOWEJ Pomoce dydaktyczne:. norma PN-EN 99-- Oddziaływania na konstrukcje. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia
Bardziej szczegółowoProjektowanie konstrukcji stalowych. Cz. 2, Belki, płatwie, węzły i połączenia, ramy, łożyska / Jan Żmuda. Warszawa, cop
Projektowanie konstrukcji stalowych. Cz. 2, Belki, płatwie, węzły i połączenia, ramy, łożyska / Jan Żmuda. Warszawa, cop. 2016 Spis treści Przedmowa do części 2 Podstawowe oznaczenia XIII XIV 9. Ugięcia
Bardziej szczegółowoWpływ podpory ograniczającej obrót pasa ściskanego na stateczność słupa-belki
Wpływ podpory ograniczającej obrót pasa ściskanego na stateczność słupa-belki Informacje ogólne Podpora ograniczająca obrót pasa ściskanego słupa (albo ramy) może znacząco podnieść wielkość mnożnika obciążenia,
Bardziej szczegółowoWymiarowanie kratownicy
Wymiarowanie kratownicy 1 2 ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ STAŁYCH Płyty warstwowe EURO-therm D grubość 250mm 0,145kN/m 2 Płatwie, Stężenia- - 0,1kN/m 2 Razem 0,245kN/m 2-0,245/cos13,21 o = 0,252kN/m 2 Kratownica
Bardziej szczegółowoStrop belkowy. Przykład obliczeniowy stropu stalowego belkowego wg PN-EN dr inż. Rafał Tews Konstrukcje metalowe PN-EN /165
Przykład obliczeniowy stropu stalowego belkowego wg P-E 199-1-1. Strop w budynku o kategorii użytkowej D. Elementy stropu ze stali S75. Geometria stropu: Rysunek 1: Schemat stropu. 1/165 Dobór grubości
Bardziej szczegółowoSTATECZNOŚĆ OGÓLNA WYBOCZENIE PRETÓW ŚCISKANYCH ZWICHRZENIE PRĘTÓW ZGINANYCH
STATECZOŚĆ OGÓLA WYBOCZEIE PRETÓW ŚCISKAYCH ZWICHRZEIE PRĘTÓW ZGIAYCH STATECZOŚĆ ELEMETÓW PEŁOŚCIEYCH OŚOŚĆ A WYBOCZEIE Warunek nośności elementu ściskanego siłą podłuŝną Ed Ed / b,rd 1.0 b,rd - nośność
Bardziej szczegółowoSpis treści Rodzaje stężeń #t / 3 Przykład 1 #t / 42 Przykład 2 #t / 47 Przykład 3 #t / 49 Przykład 4 #t / 58 Przykład 5 #t / 60 Wnioski #t / 63
Konstrukcje metalowe Wykład XV Stężenia Spis treści Rodzaje stężeń #t / 3 Przykład 1 #t / 42 Przykład 2 #t / 47 Przykład 3 #t / 49 Przykład 4 #t / 58 Przykład 5 #t / 60 Wnioski #t / 63 Rodzaje stężeń Stężenie
Bardziej szczegółowo405-Belka stalowa Eurokod PN-EN. Moduł 405-1
Moduł Belka stalowa Eurokod PN-EN 405-1 Spis treści 405. BELKA STALOWA EUROKOD PN-EN... 3 405.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE... 3 405.1.1. Opis programu... 3 405.1.2. Zakres programu... 3 405.1.3. Typy przekrojów...
Bardziej szczegółowoInformacje ogólne. Rys. 1. Rozkłady odkształceń, które mogą powstać w stanie granicznym nośności
Informacje ogólne Założenia dotyczące stanu granicznego nośności przekroju obciążonego momentem zginającym i siłą podłużną, przyjęte w PN-EN 1992-1-1, pozwalają na ujednolicenie procedur obliczeniowych,
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY. 1.2 Podstawa opracowania. Podstawą formalną niniejszego opracowania są normy :
OPIS TECHNICZNY 1.1 Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania jest projekt techniczny dachu kratowego hali produkcyjnej. 1.2 Podstawa opracowania Podstawą formalną niniejszego opracowania są normy
Bardziej szczegółowoProjekt belki zespolonej
Pomoce dydaktyczne: - norma PN-EN 1994-1-1 Projektowanie zespolonych konstrukcji stalowo-betonowych. Reguły ogólne i reguły dla budynków. - norma PN-EN 199-1-1 Projektowanie konstrukcji z betonu. Reguły
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE METALOWE 1 Przykład 4 Projektowanie prętów ściskanych
Konstrukcje metalowe Przykład 4 KONSTRUKCJE METALOWE Przykład 4 Projektowanie prętów ściskanych 4.Projektowanie prętów ściskanych Siły ściskające w prętach kratownicy przyjęto z tablicy, przykładu oraz
Bardziej szczegółowoPROJEKTOWANIE I OBLICZANIE PŁATWI WALCOWANYCH NA GORĄCO
Projekt SKILLS PROJEKTOWANIE I OBLICZANIE PŁATWI WALCOWANYCH NA GORĄCO CELE MODUŁU SZKOLENIOWEGO Umiejętność projektowania płatwi z kształtowników walcowanych na gorąco Umiejętność obliczania i sprawdzania
Bardziej szczegółowoProjekt techniczny niektórych rozwiązań w budynku wielokondygnacyjnym
Projekt techniczny niektórych rozwiązań w budynku wielokondygnacyjnym Zestawienie obciążeń:.strop między-kondygnacyjny Obciążenie stałe m rzutu poziomego stropu -ciągi komunikacyjne Lp. Warstwa stropu
Bardziej szczegółowoProjektowanie elementu zbieżnego wykonanego z przekroju klasy 4
Projektowanie elementu zbieżnego wykonanego z przekroju klasy 4 Informacje ogólne Analiza globalnej stateczności nieregularnych elementów konstrukcyjnych (na przykład zbieżne słupy, belki) może być przeprowadzona
Bardziej szczegółowoPręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004
Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr z 7 Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN 992--:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 4 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 2 (x=4.000m,
Bardziej szczegółowoEuroStal. Podręcznik użytkownika dla programu EuroStal
EuroStal Podręcznik użytkownika dla programu EuroStal Spis treści Wydawca Sp. z o.o. 90-057 Łódź ul. Sienkiewicza 85/87 tel. +48 42 6891111 fax +48 42 6891100 Internet: http://www.intersoft..pl E-mail:
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE STALOWE W EUROPIE. Jednokondygnacyjne konstrukcje stalowe Część 6: Projekt wykonawczy słupów złożonych
KOSTRUKCJE STALOWE W EUROPIE Jednokondygnacyjne konstrukcje stalowe Część 6: Projekt wykonawczy słupów złożonych Jednokondygnacyjne konstrukcje stalowe Część 6: Projekt wykonawczy słupów złożonych 6 -
Bardziej szczegółowoInterStal podręcznik użytkownika
podręcznik użytkownika 1 Wydawca INTERsoft Sp. z o.o. ul. Sienkiewicza 85/87 90-057 Łódź www.intersoft.pl Prawa Autorskie Zwracamy Państwu uwagę na to, że stosowane w podręczniku określenia software-owe
Bardziej szczegółowoPręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN :2004
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x800
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe Wykład IV Klasy przekroju
Konstrukcje metalowe Wykład IV Klasy przekroju Spis treści Wprowadzenie #t / 3 Eksperyment #t / 12 Sposób klasyfikowania #t / 32 Przykłady obliczeń - stal #t / 44 Przykłady obliczeń - aluminium #t / 72
Bardziej szczegółowoPolitechnika Warszawska Wydział Inżynierii Lądowej Zespół Konstrukcji Metalowych
Politechnika Warszawska Wydział Inżynierii Lądowej Zespół Konstrukcji Metalowych Imię i nazwisko dyplomanta: Łukasz Pasik Rodzaj studiów: stacjonarne I stopnia Specjalność: Konstrukcje Budowlane i Inżynierskie
Bardziej szczegółowoPrzykład obliczeń głównego układu nośnego hali - Rozwiązania alternatywne. Opracował dr inż. Rafał Tews
1. Podstawa dwudzielna Przy dużych zginaniach efektywniejszym rozwiązaniem jest podstawa dwudzielna. Pozwala ona na uzyskanie dużo większego rozstawu śrub kotwiących. Z drugiej strony takie ukształtowanie
Bardziej szczegółowoCIENKOŚCIENNE KONSTRUKCJE METALOWE
CIENKOŚCIENNE KONSTRUKCJE METALOWE Wykład 6: Wymiarowanie elementów cienkościennych o przekroju w ujęciu teorii Własowa INFORMACJE OGÓLNE Ścianki rozważanych elementów, w zależności od smukłości pod naprężeniami
Bardziej szczegółowoUWAGA: Projekt powinien być oddany w formie elektronicznej na płycie cd.
Pomoce dydaktyczne: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcję. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [2] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
Bardziej szczegółowoProjekt techniczny niektórych rozwiązań w budynku wielokondygnacyjnym
Projekt techniczny niektórych rozwiązań w budynku wielokondygnacyjnym Zestawienie obciążeń:.strop między-kondygnacyjny Obciążenie stałe m rzutu poziomego stropu -ciągi komunikacyjne Lp. Warstwa stropu
Bardziej szczegółowoPROJEKT STROPU BELKOWEGO
PROJEKT STROPU BELKOWEGO Nr tematu: A Dane H : 6m L : 45.7m B : 6.4m Qk : 6.75kPa a :.7m str./9 Geometria nz : 5 liczba żeber B Lz : 5.8 m długość żebra nz npd : 3 liczba przęseł podciągu przyjęto długość
Bardziej szczegółowoWstęp... E02. Zasady ogólne... E02. Stal konstrukcyjna... E02. Wymiarowanie przekrojów... E03. Efektywne cechy przekrojów klasy 4...
BŁĘKITNE STRONY E01 EUROKODY praktyczne komentarze Niniejszy skrypt to kolejne opracowanie w cyklu publikacji na temat podstaw projektowania konstrukcji budowlanych według aktualnie obowiązujących norm
Bardziej szczegółowoSchemat blokowy: Projektowanie stalowych słupów
Schemat przedstawia prostą metodę opartą o kryterium stateczności słupa. Metoda ta wykorzystuje smukłość względną elementu i krzywe redukcyjne do obliczania nośności przekrojowej elementu ściskanego osiowo.
Bardziej szczegółowoPROJEKT BELKI PODSUWNICOWEJ I SŁUPA W STALOWEJ HALI PRZEMYSŁOWEJ.
PROJEKT BELKI PODSUWNICOWEJ I SŁUPA W STALOWEJ HALI PRZEMYSŁOWEJ. CZĘŚĆ - BELKA PODSUWNICOWA. Założenia. Hala jednonawowa o układzie raowy : - rozstaw ra : L B 6.5 - ilość pół : n 8 - długość hali : L
Bardziej szczegółowo2.1. Wyznaczenie nośności obliczeniowej przekroju przy jednokierunkowym zginaniu
Obliczenia statyczne ekranu - 1 - dw nr 645 1. OBLICZENIE SŁUPA H = 4,00 m (wg PN-90/B-0300) wysokość słupa H 4 m rozstaw słupów l o 6.15 m 1.1. Obciążenia 1.1.1. Obciążenia poziome od wiatru ( wg PN-B-0011:1977.
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE METALOWE ĆWICZENIA POŁĄCZENIA ŚRUBOWE POŁĄCZENIA ŚRUBOWE ASORTYMENT ŁĄCZNIKÓW MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 1
ASORTYMENT ŁĄCZNIKÓW POŁĄCZENIA ŚRUBOWE MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 1 MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 2 MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 3 MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 4 POŁĄCZENIE ŚRUBOWE ZAKŁADKOWE /DOCZOŁOWE MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 5
Bardziej szczegółowoObliczeniowa nośność przekroju obciążonego siłą rozciągającą w przypadku elementów spawanych, połączonych symetrycznie w węzłach końcowych
PRZEDMOWA 7 1. NOŚNOŚĆ PRZEKROJÓW PRZYKŁAD 1.1 PRZYKŁAD 1.2 PRZYKŁAD 1.3 PRZYKŁAD 1.4 Obliczeniowa nośność przekroju obciążonego siłą rozciągającą w przypadku elementów spawanych, połączonych symetrycznie
Bardziej szczegółowoPOPRAWKA do POLSKIEJ NORMY PN-EN :2008/AC
POPRAWKA do POLSKIEJ NORMY ICS 91.010.30; 91.080.10 PN-EN 1993-1-3:2008/AC grudzień 2009 Wprowadza EN 1993-1-3:2006/AC:2009, IDT Dotyczy PN-EN 1993-1-3:2008 Eurokod 3 Projektowanie konstrukcji stalowych
Bardziej szczegółowoEFEKTY KSZTAŁCENIA. Specyfika projektowania słupów złożonych. Procedura projektowania słupów złożonych
Projekt SKILLS SŁUPY ZŁOŻOE EFEKTY KSZTAŁCEIA Specyfika projektowania słupów złożonych Procedura projektowania słupów złożonych Projektowanie elementów złożonych bliskogałęziowych 3 SPIS TREŚCI Wprowadzenie
Bardziej szczegółowoOpracowanie: Emilia Inczewska 1
Dla żelbetowej belki wykonanej z betonu klasy C20/25 ( αcc=1,0), o schemacie statycznym i obciążeniu jak na rysunku poniżej: należy wykonać: 1. Wykres momentów- z pominięciem ciężaru własnego belki- dla
Bardziej szczegółowoMnożnik [m] Jednostka. [kn/m 2 ] Jednostka [m] 1.00
Projekt: Trzebinia ŁUKI BRAME Element: Obciążenia Strona 65 0080607. Rama R obciążenie wiatrem Zestaw nr Rodzaj obciążenia obciążenie wiatrem Wartość.57 Jednostka [k/m ] Mnożnik [m].00 obciążenie charakter.
Bardziej szczegółowo430-Słup stalowy. Moduł. Słup stalowy 430-1
Moduł Słup stalowy 430-1 Spis treści 430. SŁUP STALOWY...3 430.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE...3 430.1.1. Opis programu...3 430.1.2. Zakres programu...3 430.1.3. O pis podstawowych funkcji programu...4 430.1.3.1.
Bardziej szczegółowoProjektowanie konstrukcji stalowych PN-EN 1993-1-1:2006/NA:2010
PN-EN 1993-1-1:006/NA:010 Stateczność Projektowanie konstrukcji stalowych PN-EN 1993-1-1:006/NA:010 Stateczność PN-EN 1993-1-1:006/NA:010 Stateczność Belka jednoprzęsłowa z profilu dwuteowego Sprawdzenie
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA KRAKOWSKA Katedra Konstrukcji Stalowych i Spawalnictwa PRZYKŁADY WYMIAROWANIA KONSTRUKCJI STALOWYCH Z PROFILI SIN
POLITECHIKA KRAKOWSKA Katedra Konstrukcji Stalowych i Spawalnictwa PRZYKŁADY WYIAROWAIA KOSTRUKCJI STALOWYCH Z PROFILI SI Kraków Prof. dr hab. inż. Zbigniew EDERA gr inż. Krzysztof KUCHTA Katedra Konstrukcji
Bardziej szczegółowoKonstrukcjre metalowe Wykład X Połączenia spawane (część II)
Konstrukcjre metalowe Wykład X Połączenia spawane (część II) Spis treści Metody obliczeń #t / 3 Przykład 1 #t / 11 Przykład 2 #t / 22 Przykład 3 #t / 25 Przykład 4 #t / 47 Przykład 5 #t / 56 Przykład 6
Bardziej szczegółowoPręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x900 (Beton
Bardziej szczegółowoPROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI STALOWYCH WEDŁUG EUROKODÓW.
PROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI STALOWYCH WEDŁUG EUROKODÓW. 1 Wiadomości wstępne 1.1 Zakres zastosowania stali do konstrukcji 1.2 Korzyści z zastosowania stali do konstrukcji 1.3 Podstawowe części i elementy
Bardziej szczegółowoBudownictwo I stopień (I stopień / II stopień) ogólnoakademicki (ogólno akademicki / praktyczny) niestacjonarne (stacjonarne / niestacjonarne)
Załącznik nr 7 do Zarządzenia Rektora nr 10/12 z dnia 21 lutego 2012r. KARTA MODUŁU / KARTA PRZEDMIOTU Kod modułu Nazwa modułu Konstrukcje metalowe 1 Nazwa modułu w języku angielskim Steel Construction
Bardziej szczegółowoProjekt mostu kratownicowego stalowego Jazda taboru - dołem Schemat
Projekt mostu kratownicowego stalowego Jazda taboru - dołem Schemat Rozpiętość teoretyczna Wysokość kratownicy Rozstaw podłużnic Rozstaw poprzecznic Długość poprzecznic Długość słupków Długość krzyżulców
Bardziej szczegółowoInformacje uzupełniające: SpręŜysty moment krytyczny przy zwichrzeniu. Spis treści
Informacje uzupełniające: SpręŜysty moment krytyczny przy zwichrzeniu Podano formuły do wyznaczania spręŝystego momentu krytycznego dla podwójnie symetrycznych przekrojów poprzecznych. Wartości współczynników
Bardziej szczegółowoO B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E Balustrad aluminiowych
O B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E Zleceniodawca: Przedsiębiorstwo Produkcyjne TRANS Marek Godawski Ludzisławice 8 66-431 Santok Opracował: mgr inż. Konrad Roszak uprawnienia bud. nr ZAP/0031/POOK/06
Bardziej szczegółoworównoramiennemu procedura szczegółowa.
Schemat blokowy: Projektowanie belki poddanej obciąŝeniu Schemat blokowy: Projektowanie belki poddanej obciąŝeniu Schematy obejmują sprawdzenie wytrzymałości obliczeniowej klasycznej belki ( bez zespolenia)
Bardziej szczegółowoR3D3-Rama 3D InterStal wymiarowanie stali podręcznik użytkownika
R3D3-Rama 3D InterStal wymiarowanie stali podręcznik użytkownika Wydawca INTERsoft Sp. z o.o ul. Sienkiewicza 85/87 90-057 Łódź www.intersoft.pl Prawa Autorskie Zwracamy Państwu uwagę na to, że stosowane
Bardziej szczegółowoWidok ogólny podział na elementy skończone
MODEL OBLICZENIOWY KŁADKI Widok ogólny podział na elementy skończone Widok ogólny podział na elementy skończone 1 FAZA I odkształcenia od ciężaru własnego konstrukcji stalowej (odkształcenia powiększone
Bardziej szczegółowoPrzykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-0350 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (204) Drewno parametry (wspólne) Dane wejściowe
Bardziej szczegółowoWęzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek
Projekt nr 1 - Poz. 1.1 strona nr 1 z 12 Węzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek Informacje o węźle Położenie: (x=-12.300m, y=1.300m) Dane projektowe elementów Dystans między belkami s: 20 mm Kategoria
Bardziej szczegółowoZadanie 1 Zadanie 2 tylko Zadanie 3
Zadanie 1 Obliczyć naprężenia oraz przemieszczenie pionowe pręta o polu przekroju A=8 cm 2. Siła działająca na pręt przenosi obciążenia w postaci siły skupionej o wartości P=200 kn. Długość pręta wynosi
Bardziej szczegółowoINTERsoft. Podręcznik użytkownika dla programu InterStal. Spis treści. InterStal. Podręcznik użytkownika dla programu InterStal
Spis treści InterStal 1 Spis treści Wydawca Sp. z o.o. 90-057 Łódź ul. Sienkiewicza 85/87 tel. +48 42 6891111 fax +48 42 6891100 Internet: http://www.intersoft..pl E-mail: inter@intersoft.pl biuro@intersoft.pl
Bardziej szczegółowoWymiarowanie słupów wielogałęziowych wg PN-EN-1995
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Wymiarowanie słupów wielogałęziowych wg PN-EN-1995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.31 (2013) Założenia projektowe przekrój poprzeczny składa
Bardziej szczegółowoWytrzymałość Materiałów
Wytrzymałość Materiałów Zginanie Wyznaczanie sił wewnętrznych w belkach i ramach, analiza stanu naprężeń i odkształceń, warunek bezpieczeństwa Wydział Inżynierii Mechanicznej i Robotyki Katedra Wytrzymałości,
Bardziej szczegółowoDotyczy PN-EN :2006 Eurokod 3: Projektowanie konstrukcji stalowych Część 1-8: Projektowanie węzłów
POPRAWKA do POLSKIEJ NORMY ICS 9.00.30; 9.080.0 PN-EN 993--8:2006/AC wrzesień 2009 Wprowadza EN 993--8:2005/AC:2009, IDT Dotyczy PN-EN 993--8:2006 Eurokod 3: Projektowanie konstrukcji stalowych Część -8:
Bardziej szczegółowo, to również wzrasta temperatura elementu stalowego θ a,t. , a jego nośność R fi,d,t
nowoczesne hale 4/13 Projektowanie prof. dr hab. inż. Antoni Biegus Politechnika Wrocławska Projektowanie hal stalowych z uwagi na warunki pożarowe cz. III Ocena nośności konstrukcji stalowych w warunkach
Bardziej szczegółowoZestaw pytań z konstrukcji i mechaniki
Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki 1. Układ sił na przedstawionym rysunku a) jest w równowadze b) jest w równowadze jeśli jest to układ dowolny c) nie jest w równowadze d) na podstawie tego rysunku
Bardziej szczegółowoWYMAGANIA EDUKACYJNE Z PRZEDMIOTU: KONSTRUKCJE BUDOWLANE klasa III Podstawa opracowania: PROGRAM NAUCZANIA DLA ZAWODU TECHNIK BUDOWNICTWA 311204
WYMAGANIA EDUKACYJNE Z PRZEDMIOTU: KONSTRUKCJE BUDOWLANE klasa III Podstawa opracowania: PROGRAM NAUCZANIA DLA ZAWODU TECHNIK BUDOWNICTWA 311204 1 DZIAŁ PROGRAMOWY V. PODSTAWY STATYKI I WYTRZYMAŁOŚCI MATERIAŁÓW
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe Wykład XIII Kratownice
Konstrukcje metalowe Wykład XIII Kratownice Spis treści Definicja #t / 3 Geometria #t / 7 Rodzaje konstrukcji #t / 15 Obliczenia #t / 29 Przykład #t / 57 Weryfikacja wyników #t / 79 Ciężar własny #t /
Bardziej szczegółowoObciążenia. Wartość Jednostka Mnożnik [m] oblicz. [kn/m] 1 ciężar [kn/m 2 ]
Projekt: pomnik Wałowa Strona 1 1. obciążenia -pomnik Obciążenia Zestaw 1 nr Rodzaj obciążenia 1 obciążenie wiatrem 2 ciężar pomnika 3 ciężąr cokołu fi 80 Wartość Jednostka Mnożnik [m] obciążenie charakter.
Bardziej szczegółowoe = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 958 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2
OBLICZENIA STATYCZNE POZ.1.1 ŚCIANA PODŁUŻNA BASENU. Projektuje się baseny żelbetowe z betonu B20 zbrojone stalą St0S. Grubość ściany 12 cm. Z = 0,5x10,00x1,96 2 x1,1 = 21,13 kn e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65
Bardziej szczegółowoRaport wymiarowania stali do programu Rama3D/2D:
2. Element poprzeczny podestu: RK 60x40x3 Rozpiętość leff=1,0m Belka wolnopodparta 1- Obciążenie ciągłe g=3,5kn/mb; 2- Ciężar własny Numer strony: 2 Typ obciążenia: Suma grup: Ciężar własny, Stałe Rodzaj
Bardziej szczegółowoMATERIAŁY DYDAKTYCZNE
1/25 2/25 3/25 4/25 ARANŻACJA KONSTRUKCJI NOŚNEJ STROPU W przypadku prostokątnej siatki słupów można wyróżnić dwie konfiguracje belek stropowych: - Belki główne podpierają belki drugorzędne o mniejszej
Bardziej szczegółowoSpis treści. Określono podstawy do obliczania alfa-cr, mnoŝnika który mierzy stateczność ramy. 1. Metody określania α cr 2
Określono podstawy do obliczania alfa-cr, mnoŝnika który mierzy stateczność ramy. Spis treści 1. Metody określania α cr 2 2. Upraszczanie rozkładu obciąŝeń 4 3. Zakres stosowania 4 Strona 1 1. Metody określania
Bardziej szczegółowoProjekt: Data: Pozycja: EJ 3,14² , = 43439,93 kn 2,667² = 2333,09 kn 5,134² EJ 3,14² ,0 3,14² ,7
Pręt nr 8 Wyniki wymiarowania stali wg P-90/B-0300 (Stal_3d v. 3.33) Zadanie: Hala stalowa.rm3 Przekrój: 1 - U 00 E Y Wymiary przekroju: h=00,0 s=76,0 g=5, t=9,1 r=9,5 ex=0,7 Charakterystyka geometryczna
Bardziej szczegółowoCIENKOŚCIENNE KONSTRUKCJE METALOWE
CIENKOŚCIENNE KONSTRUKCJE METALOWE Wykład 7: Wymiarowanie elementów cienkościennych o przekroju otwartym w ujęciu teorii nośności nadkrytycznej Wintera. UWAGI OGÓLNE W konstrukcjach smukłościennych zaobserwowano
Bardziej szczegółowo1. Połączenia spawane
1. Połączenia spawane Przykład 1a. Sprawdzić nośność spawanego połączenia pachwinowego zakładając osiową pracę spoiny. Rysunek 1. Przykład zakładkowego połączenia pachwinowego Dane: geometria połączenia
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA SPRAWDZAJĄCE NOŚNOŚĆ KONSTRUKCJI ZADASZENIA WIAT POLETEK OSADOWYCH
OBLICZENIA SPRAWDZAJĄCE NOŚNOŚĆ LOKALIZACJA: PRZEDSIĘBIORSTWO WODOCIĄGÓW I KANALIZACJI SP. Z O.O. Ul. MŁYŃSKA 100, RUDA ŚLĄSKA PRZYGOTOWANA PRZEZ BUDOSERWIS Z.U.H. Sp. z o.o. Zakład Ekspertyz i Usług Gospodarczych
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE / Zespół Konstrukcji Drewnianych
ĆWICZENIE 3 06 / 07 Zespół Konstrukcji Drewnianych Słup ELEMENT OSIOWO ŚCISKANY Słup 3 Polecenie 4 Wyznaczyć nośność charakterystyczną słupa ściskanego na podstawie następujących danych: długość słupa:
Bardziej szczegółowo