Poz.1.Dach stalowy Poz.1.1.Rura stalowa wspornikowa
|
|
|
- Łukasz Piasecki
- 7 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Poz..Dach stalowy Poz...Rura stalowa wspornikowa Zebranie obciążeń *obciążenia zmienne - obciążenie śniegiem PN-80/B-0200 ( II strefa obciążenia) = 5 0 sin = 0,087 cos = 0,996 - obc. charakterystyczne śniegiem Qk = 0,9 kn/m2 - współczynnik kształtu dachu C = 0,8 - ześlizg śniegu C2 = 2,5 - współczynnik obciążenia f =,4 - obciążenie charakterystyczne śniegiem dachu Sk = Qk*C Sk = 0,720 So =,008 kn/m2 So = Sk* f Sk2 = 2,250 So2 = 3,50 kn/m2 pas obciążenia śniegiem na rurę P a=,2 m obc. obl. - maksymalne 3,78 - minimalne,2 * obciążenia stałe obc. współcz. obc. charakt. obc. obl. - rura prostokątna 60x20x5mm 0,28,2 0,54 - szkło grub.0mm 0,338,2 0,406 Razem kn/m gk = 0,466 gd = 0,559
2 Wyniki sił przekrojowych wg programu RM-win l = 2,30m l 2 = 2,30m 3,780 2,495 0,559,20 0,559 0, ,82-5,82 2 0,456 6, ,546 -,970 M max = 5,82kNm= V max = 2,078kN 58,2 kncm
3 Charakterystyki geometryczne rury kw adratow ej 20x60x5 Świętokrzyskiego mm Centrum Psychiatrii w Morawicy przy ul. Spacerowej 5 fd= 2,5 kn/cm2 a= 2 cm b= 6 cm t= 0,5 cm A= 6,36 cm2 Ix= 286,97 cm4 Iy= 95,99 cm4 Wx= 47,83 cm3 Wy= 32 cm3 ix= 4,9 cm iy= 2,42 cm klasa przekroju =,0 a/t= 24 < 70*e= 70 klasa Nośność przekroju przy zginaniu MRd x =Wx*fd MRd x = 028,345 kncm MRd y =Wy*fd MRd y = 688 kncm Nośność elementu ściskanego M/MRd x = 0,565 < warunek spełniony M/MRd y = 0,845 < warunek spełniony Poz..2.Rura stalowa wsporcza dla poz... * obciążenia stałe obc. współcz. obc. charakt. obc. obl. - rura okrągła 4,3x3 kn/m 0,082,2 0,098 - siła skupiona z poz... kn 2,078
4 Wyniki sił przekrojowych wg programu RM-win l = 2,4m 2,078 0,098 0,098-3,670-3,670 3,647 6,57 6,039 M max = 3,67kNm= V max = 2,078kN 367 kncm -6,039-6,57 Charakterystyki geometryczne rury okrągłej RO4,3x3 mm fd= 2,5 kn/cm2 D=,43 cm s= 0,3 cm A= 0,49 cm2 Ix= 62,55 cm4 Wx= 28,44 cm3 i= 3,94 cm
5 klasa przekroju =,0 D/s= 28,575 < 50*e 2 = 50 klasa Nośność przekroju przy zginaniu M Rd=Wx*fd M Rd= 6,46 kncm Nośność elementu ściskanego M/M Rd= 0,600 < warunek spełniony Poz.2.Schody Poz 2.. Belka wspornikowa biegu schodów Zebranie obciążeń na jeden bieg schodów * obciążenia stałe obc. wsp. obc. charakt. obc. obl. - belka żelbetowa 24*0,5*0,3 =,08,,9 - płyta między belkami 24*0,5*0,2 = 0,72, 0,79 - okładzina z kamienia naturalnego 27*0,03*0,35= 0,28,2 0,34 - tynk 9*0,02*0,35= 0,3,3 0,7 - obc. użytkowe 5*0,35=,75,3 2,28 Razem kn/m gk = 3,97 gd = 4,77 *obciążenie w postaci momentu od barierki P= knm Wyniki sił przekrojowych wg programu RM-win l = 2,0m 4,770 4,770 -,000
6 4,770 4,770 Świętokrzyskiego -,000 Centrum Psychiatrii w Morawicy przy ul. Spacerowej 5-0,540 -,000 9,540 M max = 0,54kNm= V max = 9,54kN 054 kncm
7 Wymiarowanie przekroju na zginanie Beton B20 fcd =,06 kn/cm2 fck =,6 kn/cm2 fctd = 0,087 kn/cm2 Stal 34GS fyd = 35 kn/cm2 h = 30 cm a = 3 cm z = h - 2a z = 24 cm d = h-a d = 27 cm b = 5 cm M max = 054 kn*cm x eff =d-(d 2-2*M max /(f cd *b w )) -2 x eff = 2,578 cm eff = 0,095 eff,lim = 0,53 OK eff < eff,lim A S = (f cd *b*x eff ) / f yd A S =,7 cm 2 /m Przyjęto zbrojenie średnica stal szt. nośne 2 szt. 2 A S = 2,26 cm GS 2 średnica stal szt. dołem 2 szt. 2 A S2 = 2,26 cm GS 2 stopień zbrojenia = A S / b* d = 0,0056 = 0,56% 34GS stal fyd= 4 min = 0,54 B20 beton fcm= 0,28 max =,39
8 Sprawdzenie nośności na ścinanie obciążenie obliczeniowe q = 4,77 kn/m maksymalna siła ścinająca V sd = 9,54 kn moment zginający M max = 054 kn*cm długość przęsła l eff = 2 m h = 30 cm b= 5 cm a = 3 cm d= 27 cm z= 24 cm Beton B20 f cd =,06 kn/cm 2 f ck =,6 kn/cm 2 f ctd = 0,087 kn/cm 2 Stal 34GS f yd = 35 kn/cm 2 S topień zbrojenia zakładam dobre zakotwienie 2 2 A s = 2,26 cm 2 l = 0,0056 współczynnik określający efekt skali k =.6 - d k =,33 OK. naprężenia normalne cp = 0 OK. graniczna siła poprzeczna V Rd = [0,35*k*f ctd *(.2+40* l )+0.5* cp ]*b*d V Rd = 23,34 współczynnik efektywności v = 0,6-(-f ck / 250) v = 0,596 V Rd2 = 0.5*v*f cd *b*0.9*d V Rd2 = 5,7 kn V sd <V Rd Nie ma potrzeby projektować zbrojenia kn
9 Poz 2.2. Płyta wspornikowa przy wejściu Zebranie obciążeń * obciążenia stałe obc. wsp. obc. charakt. obc. obl. - płyta wspornikowa 24*0,5 = 3,60, 3,96 - okładzina z kamienia naturalnego 27*0,03= 0,8,2 0,97 - tynk 9*0,02= 0,38,3 0,49 - obc. użytkowe 5,3 6,50 Razem kn/m 2 gk = 9,79 gd =,93 *obciążenie w postaci momentu od barierki P= knm Wyniki sił przekrojowych wg programu RM-win l = 2,0m,930,930 -,000-24,860 -,000 23,860 M max = 24,860kNm= V max = 23,86kN 2486 kncm
10 Beton B20 f cd =,06 kn/cm 2 Wymiarowanie przekroju na zginanie f ck =,6 kn/cm 2 f ctd = 0,087 kn/cm 2 Stal 34GS f yd = 35 kn/cm 2 h = 5 cm a = 2,5 cm z = h - 2a z = 0 cm d = h-a d = 2,5 cm b = 00 cm M max = 2486 kn*cm x eff =d-(d 2-2*M max /(f cd *b w )) -2 x eff = 2,043 cm eff = 0,63 eff,lim = 0,53 OK eff < eff,lim A S = (f cd *b*x eff ) / f yd A S = 6,88 cm 2 /m Przyjęto zbrojenie średnica stal co - nośne 2co2 A S = 9,425 cm 2 /m 2 34GS 2 S topień zbrojenia = A S / b* d = 0,0075 = 0,75% 34GS stal fyd= 4 min = 0,54 B20 beton fcm= 0,28 max =,39
11 Poz 2.3. Płyta wolnopodparta Zebranie obciążeń * obciążenia stałe obc. wsp. obc. charakt. obc. obl. - płyta żelbetowa 24*0,5 = 3,60, 3,96 - okładzina z kamienia naturalnego 27*0,03= 0,8,2 0,97 - tynk 9*0,02= 0,38,3 0,49 - obc. użytkowe 5,3 6,50 Razem kn/m 2 gk = 9,79 gd =,93 Wyniki sił przekrojowych wg programu RM-win l = 3,0m,930,930 7,895 3,42 M max = 3,42kNm= V max = 7,895kN 342 kncm -7,895
12 Beton B20 f cd =,06 kn/cm 2 Wymiarowanie przekroju na zginanie f ck =,6 kn/cm 2 f ctd = 0,087 kn/cm 2 Stal 34GS f yd = 35 kn/cm 2 h = 5 cm a = 2,5 cm z = h - 2a z = 0 cm d = h-a d = 2,5 cm b = 00 cm M max = 342 kn*cm x eff =d-(d 2-2*M max /(f cd *b w )) -2 x eff =,058 cm eff = 0,085 eff,lim = 0,53 OK eff < eff,lim A S = (f cd *b*x eff ) / f yd A S = 3,203 cm 2 /m Przyjęto zbrojenie średnica stal co - nośne 2co2 A S = 9,425 cm 2 /m 2 34GS 2 S topień zbrojenia = A S / b* d = 0, GS stal fyd= 4 min = 0,54 max =,39 = 0,75% B20 beton fcm= 0,28
13 Poz 2.4. Płyta wolnopodparta Poz 2.4. Belka między poz.2.2. oraz poz.2.3. Zebranie obciążeń Zebranie obciążeń * obciążenia stałe obc. wsp. obc. * obciążenia stałe obc. wsp. obc. charakt. obc. obl. charakt. obc. obl. - płyta wolnopodparta 24*0,5 = 3,60, 3,96 - obciążenie od poz.2.2.,93*2 = 23,86 - okładzina z kamienia naturalnego 27*0,03= 0,8,2 0,97 - obciążenie od poz.2.3. /3*3*,93=,93 - tynk 9*0,02= 0,38,3 0,49 - tynk 9*0,02*0,25= 0,0,3 0,2 - obc. użytkowe 5,3 6,50 - ciężar własny belki 24*0,25*0,25=,50,,65 Razem kn/m 2 gk = 9,79 gd =,93 Razem kn/m gd = 37,56 Wyniki sił przekrojowych wg programu RM-win l = 3,0m,930,930 7,895 3,42 M max = 3,42kNm= V max = 7,895kN 342 kncm -7,895
14 Beton B20 f cd =,06 kn/cm 2 Wymiarowanie przekroju na zginanie f ck =,6 kn/cm 2 f ctd = 0,087 kn/cm 2 Stal 34GS f yd = 35 kn/cm 2 h = 5 cm a = 2,5 cm z = h - 2a z = 0 cm d = h-a d = 2,5 cm b = 00 cm M max = 342 kn*cm x eff =d-(d 2-2*M max /(f cd *b w )) -2 x eff =,058 cm eff = 0,085 eff,lim = 0,53 OK eff < eff,lim A S = (f cd *b*x eff ) / f yd A S = 3,203 cm 2 /m Przyjęto zbrojenie średnica stal co - nośne 2co2 A S = 9,425 cm 2 /m 2 34GS 2 S topień zbrojenia = A S / b* d = 0, GS stal fyd= 4 min = 0,54 max =,39 = 0,75% B20 beton fcm= 0,28
15 Poz 2.5. Belka między poz.2.2. oraz poz.2.3. Zebranie obciążeń * obciążenia stałe obc. wsp. obc. charakt. obc. obl. - obciążenie od poz.2.2.,93*2 = 23,86 - obciążenie od poz.2.3. /3*3*,93=,93 - tynk 9*0,02*0,25= 0,0,3 0,2 - ciężar własny belki 24*0,25*0,3=,80,,98 Razem kn/m gd = 37,89 Siły wewnętrzne l eff = 3 m M oment zginający M sd =/8*q*l eff 2 M max = 42,62 Reakcja na ścianę V a =/2*q*l eff V a = 56,84 kn knm Wymiarowanie przekroju na zginanie Beton B20 fcd =,06 kn/cm2 fck =,6 kn/cm2 fctd = 0,087 kn/cm2 Stal 34GS fyd = 35 kn/cm2 h = 30 cm a = 3 cm z = h - 2a z = 24 cm d = h-a d = 27 cm b = 25 cm M max = 4262 kn*cm
16 x eff =d-(d 2-2*M max /(f cd *b w )) -2 x eff = 6,87 Świętokrzyskiego cm Centrum Psychiatrii w Morawicy przy ul. Spacerowej 5 eff = 0,252 OK eff,lim = 0,53 eff < eff,lim A S = (f cd *b*x eff ) / f yd A S = 5,62 cm 2 /m Przyjęto zbrojenie średnica stal szt. nośne 2 szt. 5 A S = 5,65 cm GS 5 średnica stal szt. górą 2 szt. 2 A S2 = 2,26 cm GS 2 stopień zbrojenia = A S / b* d = 0,0084 = 0,84% 34GS stal fyd= 4 min = 0,54 B20 beton fcm= 0,28 max =,39
17 Sprawdzenie nośności na ścinanie obciążenie obliczeniowe q = 37,89 kn/m maksymalna siła ścinająca V sd = 56,84 kn moment zginający M max = 4262 kn*cm długość przęsła l eff = 3 m h = 30 cm b= 25 cm a = 3 cm d= 27 cm z= 24 cm Beton B20 f cd =,06 kn/cm 2 f ck =,6 kn/cm 2 f ctd = 0,087 kn/cm 2 Stal 34GS f yd = 35 kn/cm 2 S topień zbrojenia zakładam dobre zakotwienie 2 2 A s = 2,26 cm 2 OK. l = 0,0033 współczynnik określający efekt skali k =.6 - d k =,33 naprężenia normalne cp = 0 graniczna siła poprzeczna V Rd = [0,35*k*f ctd *(.2+40* l )+0.5* cp ]*b*d V Rd = 36,46 współczynnik efektywności v = 0,6-(-f ck / 250) v = 0,596 V Rd2 = 0.5*v*f cd *b*0.9*d V Rd2 = 9,95 kn kn OK. V sd >V Rd Należy obliczyć zbrojenie na ścinanie - długość odcinka drugiego rodzaju l t =(V sd -V Rd )/q l t = 0,54 m - pierwszy odcinek l t l t = 0,27 m Vsd= 46,60876 ctg l t /z ctg,3 - siła przenoszona przez strzemiona z = 24 n = 2 0,6 cm cm
18 A sw = n*3,4*( /2) 2 A sw = 0,565 Świętokrzyskiego cm 2 Centrum Psychiatrii w Morawicy przy ul. Spacerowej 5 f wd = 9 kn/cm 2 s = 8 cm > 0,00455 ctg,3 max s= 5,54 cm V Rd3 =A sw *f wdl /s *z*ctg V Rd3 = 36,24 kn OK. - siła przenoszona przez pręt odgięty z = 24 cm n =,2 cm A sw2 = n*3,4*( /2) 2 A sw2 =,30 kn/cm 2 f wd2 = 35 kn/cm 2 s 2 = 29 V Rd32 =A sw2 *f wd2 /s 2 *z*(ctg ctg )*sin V Rd32 = 49,9 kn cm V sd = 56,84 kn OK. V Rd3 =V Rd3 +V Rd32 = 85,44 kn v= 0,596 V sd <V Rd3 fcd=,06 siła w krzyżulcu betonowym 23,4903 <= #ADR! V Rd2 =v*f cd *b w *z*ctgt /(+ctg 2 )+A sw2 *f wd2 /s 2 *z*cos OK. V Rd2 = 2,42 kn V sd <V Rd2 na kolejnym odcinku l t2 =27 cm strzeniona 6co8cm
19 Poz 2.6. Belka wspornikowa Zebranie obciążeń * obciążenia stałe obc. wsp. obc. charakt. obc. obl. - obciążenie od poz.2.4. /2*3*,93= 7,90 - tynk 9*0,02*0,25= 0,0,3 0,2 - ciężar własny belki 24*0,25*0,25=,50,,65 Razem kn/m gd = 9,67 Wyniki sił przekrojowych wg programu RM-win l =,2m 9,670 9,670-4,62 23,604
20 Wymiarowanie przekroju na zginanie Beton B20 fcd =,06 kn/cm2 fck =,6 kn/cm2 fctd = 0,087 kn/cm2 Stal 34GS fyd = 35 kn/cm2 h = 25 cm a = 2,5 cm z = h - 2a z = 20 cm d = h-a d = 22,5 cm b = 25 cm M max = 46 kn*cm x eff =d-(d 2-2*M max /(f cd *b w )) -2 x eff = 2,55 cm eff = 0,2 eff,lim = 0,53 OK eff < eff,lim A S = (f cd *b*x eff ) / f yd A S =,905 cm 2 /m Przyjęto zbrojenie średnica stal szt. nośne 2 szt. 2 A S = 2,26 cm GS 2 średnica stal szt. dołem 2 szt. 2 A S2 = 2,26 cm GS 2 stopień zbrojenia = A S / b* d = 0,0040 = 0,40% 34GS stal fyd= 4 min = 0,54 B20 beton fcm= 0,28 max =,39
21 Sprawdzenie nośności na ścinanie obciążenie obliczeniowe q = 9,67 kn/m maksymalna siła ścinająca V sd = 23,60 kn moment zginający M max = 46 kn*cm długość przęsła l eff =,2 m h = 25 cm b= 25 cm a = 2,5 cm d= 22,5 cm z= 20 cm Beton B20 f cd =,06 kn/cm 2 f ck =,6 kn/cm 2 f ctd = 0,087 kn/cm 2 Stal 34GS f yd = 35 kn/cm 2 S topień zbrojenia zakładam dobre zakotwienie 2 2 A s = 2,26 cm 2 l = 0,0040 współczynnik określający efekt skali k =.6 - d k =,375 OK. OK. naprężenia normalne cp = 0 graniczna siła poprzeczna V Rd = [0,35*k*f ctd *(.2+40* l )+0.5* cp ]*b*d V Rd = 32,05 współczynnik efektywności v = 0,6-(-f ck / 250) v = 0,596 V Rd2 = 0.5*v*f cd *b*0.9*d V Rd2 = 59,96 kn V sd <V Rd Nie ma potrzeby projektować zbrojenia kn Obliczenia wykonał: mgr inż. Jerzy Groma upr. bud. 22/KL/75 Kielce wrzesień 2006 mgr inż. Katarzyna Sołtys
Q r POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE
- str. 28 - POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE Na podstawie dokumentacji geotechnicznej, opracowanej przez Przedsiębiorstwo Opoka Usługi Geologiczne, opracowanie marzec 2012r, stwierdzono następującą budowę podłoża
Załącznik nr 3. Obliczenia konstrukcyjne
32 Załącznik nr 3 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Strop istniejący nad parterem (sprawdzenie nośności) Istniejący strop typu Kleina z płytą cięŝką. Wartość charakterystyczna obciąŝenia uŝytkowego w projektowanym
7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary:
7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu Wymiary: B=1,2m L=4,42m H=0,4m Stan graniczny I Stan graniczny II Obciążenie fundamentu odporem gruntu OBCIĄŻENIA: 221,02 221,02 221,02
Rys. 29. Schemat obliczeniowy płyty biegowej i spoczników
Przykład obliczeniowy schodów wg EC-2 a) Zebranie obciąŝeń Szczegóły geometryczne i konstrukcyjne przedstawiono poniŝej: Rys. 28. Wymiary klatki schodowej w rzucie poziomym 100 224 20 14 9x 17,4/28,0 157
10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej.
10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. OBCIĄŻENIA: 6,00 6,00 4,11 4,11 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa:
Projekt z konstrukcji żelbetowych.
ŁUKASZ URYCH 1 Projekt z konstrukcji żelbetowych. Wymiary elwmentów: Element h b Strop h f := 0.1m Żebro h z := 0.4m b z := 0.m Podciąg h p := 0.55m b p := 0.3m Rozplanowanie: Element Rozpiętość Żebro
Schemat statyczny - patrz rysunek obok:
- str.20 - POZ. 6. NDPROŻ Poz. 6.1. Nadproże o rozpiętości 2.62m 1/ Ciężar nadproża 25 30cm 0.25 0.30 24 = 1.8kN/m 1.1 2.0kN/m 2/ Ciężar ściany na nadprożu 0.25 1.3 18 = 5.8kN/m 1.1 6.4kN/m 3/ Ciężar tynku
9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe
9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe OBCIĄŻENIA: 55,00 55,00 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,0 Liniowe 0,0 55,00 55,00
10.0. Schody górne, wspornikowe.
10.0. Schody górne, wspornikowe. OBCIĄŻENIA: Grupa: A "obc. stałe - pł. spocznik" Stałe γf= 1,0/0,90 Q k = 0,70 kn/m *1,5m=1,05 kn/m. Q o1 = 0,84 kn/m *1,5m=1,6 kn/m, γ f1 = 1,0, Q o = 0,63 kn/m *1,5m=0,95
Projekt belki zespolonej
Pomoce dydaktyczne: - norma PN-EN 1994-1-1 Projektowanie zespolonych konstrukcji stalowo-betonowych. Reguły ogólne i reguły dla budynków. - norma PN-EN 199-1-1 Projektowanie konstrukcji z betonu. Reguły
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła
Zginanie: (przekrój c-c) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)130.71 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 4.90 cm 2. Przyjęto 3 16 o s = 6.03 cm 2 ( = 0.36%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)130.71
e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 958 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2
OBLICZENIA STATYCZNE POZ.1.1 ŚCIANA PODŁUŻNA BASENU. Projektuje się baseny żelbetowe z betonu B20 zbrojone stalą St0S. Grubość ściany 12 cm. Z = 0,5x10,00x1,96 2 x1,1 = 21,13 kn e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65
- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET
- 1 - Kalkulator Elementów Żelbetowych 2.1 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2001-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.4.1. Elementy żelbetowe
Poziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW
Poziom I-II ieg schodowy SZKIC SCHODÓW 23 0 175 1,5 175 32 29,2 17,5 10x 17,5/29,2 1,5 GEOMETRI SCHODÓW 30 130 413 24 Wymiary schodów : Długość dolnego spocznika l s,d = 1,50 m Grubość płyty spocznika
Wyniki wymiarowania elementu żelbetowego wg PN-B-03264:2002
Wyniki ymiaroania elementu żelbetoego g PN-B-0364:00 RM_Zelb v. 6.3 Cechy przekroju: zadanie Żelbet, pręt nr, przekrój: x a=,5 m, x b=3,75 m Wymiary przekroju [cm]: h=78,8, b =35,0, b e=00,0, h =0,0, skosy:
ZAJĘCIA 3 DOBÓR SCHEMATU STATYCZNEGO PŁYTY STROPU OBLICZENIA STATYCZNE PŁYTY
DOBÓR SCHEMATU STATYCZNEGO PŁYTY STROPU OBLICZENIA STATYCZNE PŁYTY PRZYKŁADY OBLICZENIOWE WYMIAROWANIE PRZEKROJÓW ZGINANYCH PROSTOKĄTNYCH POJEDYNCZO ZBROJONYCH ZAJĘCIA 3 PODSTAWY PROJEKTOWANIA KONSTRUKCJI
Pręt nr 0 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004
Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr 1 z 13 Pręt nr 0 - Element żelbetowy wg PN-EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x=-0.120m,
Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004
Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr z 7 Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN 992--:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 4 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 2 (x=4.000m,
Schemat statyczny płyty: Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 3,24 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,34 m
5,34 OLICZENI STTYCZNE I WYMIROWNIE POZ.2.1. PŁYT Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f k d Obc.obl. 1. TERKOT 0,24 1,35 -- 0,32 2. WYLEWK CEMENTOW 5CM 2,10 1,35 --
Zaprojektować zbrojenie na zginanie w płycie żelbetowej jednokierunkowo zginanej, stropu płytowo- żebrowego, pokazanego na rysunku.
Zaprojektować zbrojenie na zginanie w płycie żelbetowej jednokierunkowo zginanej, stropu płytowo- żebrowego, pokazanego na rysunku. Założyć układ warstw stropowych: beton: C0/5 lastric o 3cm warstwa wyrównawcza
1. Projekt techniczny Podciągu
1. Projekt techniczny Podciągu Podciąg jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla żeber. Jest to główny element stropu najczęściej ślinie bądź średnio obciążony ciężarem własnym oraz reakcjami
DANE OGÓLNE PROJEKTU
1. Metryka projektu Projekt:, Pozycja: Posadowienie hali Projektant:, Komentarz: Data ostatniej aktualizacji danych: 2016-07-04 Poziom odniesienia: P 0 = +0,00 m npm. DANE OGÓLNE PROJEKTU 15 10 1 5 6 7
Załącznik nr 2. Obliczenia konstrukcyjne
1 Załącznik nr 2 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Obliczenie obciążeń zewnętrznych zmiennych 2 1. Obciążenie wiatrem Rodzaj: wiatr. Typ: zmienne. 1.1. Dach jednospadowy Charakterystyczne ciśnienie prędkości
1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m.
1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU Poziom odniesienia: 0,00 m. 4 2 0-2 -4 0 2. Fundamenty Liczba fundamentów: 1 2.1. Fundament nr 1 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, Położenie fundamentu względem
Rzut z góry na strop 1
Rzut z góry na strop 1 Przekrój A-03 Zestawienie obciążeń stałych oddziaływujących na płytę stropową Lp Nazwa Wymiary Cięzar jednostko wy Obciążenia charakterystyczn e stałe kn/m Współczyn n. bezpieczeń
700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:
![700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:](/thumbs/58/41361967.jpg "700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:")
Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny
Pręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN :2004
Pręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN 1992-1- 1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x0.000m, y0.000m); 1 (x6.000m, y0.000m)
PROJEKT REMONTU POCHYLNI ZEWNĘTRZNEJ PRZY POWIATOWYM CENTRUM ZDROWIA W OTWOCKU
BOB - Biuro Obsługi Budowy Marek Frelek ul. Powstańców Warszawy 14, 05-420 Józefów NIP 532-000-59-29 tel. 602 614 793, e-mail: marek.frelek@vp.pl PROJEKT REMONTU POCHYLNI ZEWNĘTRZNEJ PRZY POWIATOWYM CENTRUM
- 1 - Belka Żelbetowa 3.0 A B C 0,30 5,00 0,30 5,00 0,25 1,00
- - elka Żelbetowa 3.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEUD 200-200 SPEUD Gliwice utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.7.3. elka żelbetowa ciągła SZKI ELKI:
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN :2004
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x800
OBLICZENIA KONSTRUKCYJNE
OLICZENI KONSTRUKCYJNE SLI GIMNSTYCZNEJ W JEMIELNIE 1. Płatew dachowa DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 16,0 cm Wysokość h = 20,0 cm Drewno: Drewno klejone z drewna litego iglastego,
1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ.
1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ. Zestawienie obciążeń. Kąt nachylenia połaci dachowych: Obciążenie śniegie. - dla połaci o kącie nachylenia 0 stopni Lokalizacja
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. Obciążenia 1.1. Założenia Ze względu na brak pełnych danych dotyczących konstrukcji istniejącego obiektu, w tym stalowego podciągu, drewnianego stropu oraz więźby
Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f
0,10 0,30 L = 0,50 0,10 H=0,40 OBLICZENIA 6 OBLICZENIA DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY SCHODÓW ZEWNĘTRZNYCH, DRZWI WEJŚCIOWYCH SZT. 2 I ZADASZENIA WEJŚCIA GŁÓWNEGO DO BUDYNKU NR 3 JW. 5338 przy ul.
Opracowanie: Emilia Inczewska 1
Dla żelbetowej belki wykonanej z betonu klasy C20/25 ( αcc=1,0), o schemacie statycznym i obciążeniu jak na rysunku poniżej: należy wykonać: 1. Wykres momentów- z pominięciem ciężaru własnego belki- dla
KONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ = 1,50
KONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ Zebranie obciążeń: Śnieg: Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu q k = 0,70 kn/m 2 przyjęto zgodnie ze zmianą do normy Az, jak
1. Ciężar własny stropu Rector 4,00 1,10 -- 4,40 Σ: 4,00 1,10 -- 4,40. 5,00 1,10 -- 5,50 25,0x0,20 Σ: 5,00 1,10 -- 5,50
Spis treści 1. Wstęp 2. Zestawienie obciążeń 3. Obliczenia płyty stropodachu 4. Obliczenia stropu na poz. + 7,99 m 5. Obliczenia stropu na poz. + 4,25 m 6. Obliczenia stropu na poz. +/- 0,00 m 7. Obliczenia
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x900 (Beton
Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku
1 Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku Poz. 1. Wymiany w stropie przy szybie dźwigu w hollu. Obciąż. stropu. - warstwy posadzkowe 1,50 1,2 1,80 kn/m 2 - warstwa wyrównawcza 0,05 x 21,0 = 1,05 1,3
Raport wymiarowania stali do programu Rama3D/2D:
2. Element poprzeczny podestu: RK 60x40x3 Rozpiętość leff=1,0m Belka wolnopodparta 1- Obciążenie ciągłe g=3,5kn/mb; 2- Ciężar własny Numer strony: 2 Typ obciążenia: Suma grup: Ciężar własny, Stałe Rodzaj
Współczynnik określający wspólną odkształcalność betonu i stali pod wpływem obciążeń długotrwałych:
Sprawdzić ugięcie w środku rozpiętości przęsła belki wolnopodpartej (patrz rysunek) od quasi stałej kombinacji obciążeń przyjmując, że: na całkowite obciążenie w kombinacji quasi stałej składa się obciążenie
1. Projekt techniczny żebra
1. Projekt techniczny żebra Żebro stropowe jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla płyty. Jest to element słabo bądź średnio obciążony siłą równomiernie obciążoną składającą się z obciążenia
OBLICZENIE ZARYSOWANIA
SPRAWDZENIE SG UŻYTKOWALNOŚCI (ZARYSOWANIA I UGIĘCIA) METODAMI DOKŁADNYMI, OMÓWIENIE PROCEDURY OBLICZANIA SZEROKOŚCI RYS ORAZ STRZAŁKI UGIĘCIA PRZYKŁAD OBLICZENIOWY. ZAJĘCIA 9 PODSTAWY PROJEKTOWANIA KONSTRUKCJI
OBLICZENIA STATYCZNE
I. Zebranie obciążeń 1. Obciążenia stałe Do obliczeń przyjęto wartości według normy PN-EN 1991-1-1:2004 1.1. Dach część górna ELEMENT CHARAKTERYSTYCZNE γ OBLICZENIOWE Płyta warstwowa 10cm 0,10 1,2 0,12
EKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku
EKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku TEMAT MODERNIZACJA POMIESZCZENIA RTG INWESTOR JEDNOSTKA PROJEKTOWA SAMODZIELNY PUBLICZNY ZESPÓŁ OPIEKI ZDROWOTNEJ 32-100 PROSZOWICE,
Projektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne:
- str.10 - POZ.2. STROP NAD KLATKĄ SCHODOWĄ Projektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne: 1/ Grubość płyty h = 15cm 2/ Grubość otulenia zbrojenia a = 2cm 3/
Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne
Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne PROJEKT WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCJI ŻELBETOWEJ BUDYNKU BIUROWEGO DESIGN FOR SELECTED
PROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJA OBLICZENIA STATYCZNE
UDOWLNY PRZEUDOW PWILONU MIESZKLNEGO Z DOSTOSOWNIEM DL OSÓ NIEPEŁNOSPRWNYCH N TERENIE DPS W ZGÓRSKU OLICZENI STTYCZNE Projektował: mgr inż. Marcin Nosek upr. bud. SWK/0111/POOK/06 mgr inż. Michał Majchrzyk
STROP TERIVA. Strop między piętrowy - Teriva. Widok ogólny stropu Teriva. Ciężar konstrukcji. nadbeton - grubość 3cm gk1 0,03*24 0,72
STROP TERIVA Strop między piętrowy - Teriva Widok ogólny stropu Teriva Obciążenia stałe: Materiał Ciężar konstrukcji Obliczenia Obciążenie charakterystyczne [kn/m 2 ] nadbeton - grubość 3cm gk1 0,03*24
- 1 - Belka Żelbetowa 4.0
- 1 - elka Żelbetowa 4.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEU utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: elki żelbetowe stropu 2001-2014 SPEU Gliwice Podciąg - oś i
PaleZbrojenie 5.0. Instrukcja użytkowania
Instrukcja użytkowania ZAWARTOŚĆ INSTRUKCJI UŻYTKOWANIA: 1. WPROWADZENIE 3 2. TERMINOLOGIA 3 3. PRZEZNACZENIE PROGRAMU 3 4. WPROWADZENIE DANYCH ZAKŁADKA DANE 4 5. ZASADY WYMIAROWANIA PRZEKROJU PALA 8 5.1.
I. OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJE
I. OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJE 1. Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania obliczeń statycznych jest konstrukcja budynku szkoły podstawowej objętego rozbudową, zlokalizowanego w ronowie przy ul.
OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE
1112 Z1 1 OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE SPIS TREŚCI 1. Nowe elementy konstrukcyjne... 2 2. Zestawienie obciążeń... 2 2.1. Obciążenia stałe stan istniejący i projektowany... 2 2.2. Obciążenia
Poz Strop prefabrykowany, zmodyfikowana cegła Ŝerańska
Poz. 2.1. Strop prefabrykowany, zmodyfikowana cegła Ŝerańska ObciąŜenia obliczeniowe zewnętrzne : - warstwy wykończeniowe 6.16 4.30 = 1.72 - ścianki działowe = 1.80 q = 9,52 kn/m² Dobrano płyty stropowe
OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OLICZENI STTYCZNO - WYTRZYMŁOŚCIOWE 1. ZESTWIENIE OCIĄśEŃ N IEG SCHODOWY Zestawienie obciąŝeń [kn/m 2 ] Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. ObciąŜenie zmienne (wszelkiego rodzaju budynki mieszkalne,
Ćwiczenie nr 2. obliczeniowa wytrzymałość betonu na ściskanie = (3.15)
Ćwiczenie nr 2 Temat: Wymiarowanie zbrojenia ze względu na moment zginający. 1. Cechy betonu i stali Beton zwykły C../.. wpisujemy zadaną w karcie projektowej klasę betonu charakterystyczna wytrzymałość
OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE USTROJU NOŚNEGO KŁADKI DLA PIESZYCH PRZEZ RZEKĘ NIEZDOBNĄ W SZCZECINKU
OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE USTROJU NOŚNEGO KŁADKI DLA PIESZYCH PRZEZ RZEKĘ NIEZDOBNĄ W SZCZECINKU Założenia do obliczeń: - przyjęto charakterystyczne obciążenia równomiernie rozłożone o wartości
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE DACHU
OBLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE DCHU Drewno sosnowe klasy C f cok :=.0MPa f k :=.0MPa k od := 0.9 γ :=.3 f cok k od f k k od f cod := γ f cod =.5 MPa f := γ f = 6.6 MPa f zd := f E 0.05 := 700MPa E
PROJEKT KONSTRUKCJI PRZEBUDOWA GMINNEGO TARGOWISKA W SKRWILNIE WITACZ SKRWILNO, GM. SKRWILNO DZ. NR 245/20
PROJEKT KONSTRUKCJI PRZEBUDOWA GMINNEGO TARGOWISKA W SKRWILNIE WITACZ SKRWILNO, GM. SKRWILNO DZ. NR 245/20 INWESTOR: GMINA SKRWILNO SKRWILNO 87-510 ADRES: DZIAŁKA NR 245/20 SKRWILNO GM. SKRWILNO PROJEKTOWAŁ:
Autorska Pracownia Architektoniczna Kraków, ul. Zygmuntowska 33/12, tel
Autorska Pracownia Architektoniczna 31-314 Kraków, ul. Zygmuntowska 33/1, tel. 1 638 48 55 Adres inwestycji: Województwo małopolskie, Powiat wielicki, Obręb Wola Batorska [ Nr 0007 ] Działki nr: 1890/11,
Materiały pomocnicze
Materiały pomocnicze do wymiarowania żelbetowych stropów gęstożebrowych, wykonanych na styropianowych płytach szalunkowych typu JS dr hab. inż. Maria E. Kamińska dr hab. inż. Artem Czkwianianc dr inż.
Sprawdzenie stanów granicznych użytkowalności.
MARCIN BRAŚ SGU Sprawzenie stanów granicznych użytkowalności. Wymiary belki: szerokość przekroju poprzecznego: b w := 35cm wysokość przekroju poprzecznego: h:= 70cm rozpiętość obliczeniowa przęsła: :=
OBLICZENIA STATYCZNE
OLICZENI STTYCZNE Obciążenie śniegiem wg PN-80/-02010/z1 / Z1-5 S [kn/m 2 ] h=1,0 l=5,0 l=5,0 1,080 2,700 2,700 1,080 Maksymalne obciążenie dachu: - Dach z przegrodą lub z attyką, h = 1,0 m - Obciążenie
Opracowanie: Emilia Inczewska 1
Wyznaczyć zbrojenie przekroju pokazanego na rysunku z uwagi na przekrój podporowy i przęsłowy. Rozwiązanie: 1. Dane materiałowe Beton C25/30 - charakterystyczna wytrzymałość walcowa na ściskanie betonu
τ R2 := 0.32MPa τ b1_max := 3.75MPa E b1 := 30.0GPa τ b2_max := 4.43MPa E b2 := 34.6GPa
10.6 WYMIAROWANE PRZEKROJÓW 10.6.1. DANE DO WMIAROWANIA Beton istniejącej konstrukcji betonowej klasy B5 dla którego: - wytrzymałość obliczeniowa na ściskanie (wg. PN-91/S-1004 dla betonu B5) - wytrzymałość
ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA
III. KONSTRUKCJA ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA CZĘŚĆ OPISOWA DANE OGÓLNE... str. ZASTOSOWANE ROZWIĄZANIA TECHNICZNE... str. OBLICZENIA... str. EKSPERTYZA TECHNICZNA DOTYCZĄCA MOŻLIWOŚCI WYKONANIA PODESTU POD AGREGATY
Materiały pomocnicze
Materiały pomocnicze do wymiarowania żelbetowych stropów gęstożebrowych, wykonanych na styropianowych płytach szalunkowych typu JS dr hab. inż. Maria E. Kamińska dr hab. inż. Artem Czkwianianc dr inż.
Nr Projektu: AH/15/009
iuro: Szeroka 34; 15-760 iałystok Nr Projektu: H/15/009 OLICZENI STTYCZNE STRON OLICZENI STTYCZNE PRZEUDOW UDYNKU N DZIENNY DOM OPIEKI SENIOR - WIGOR, ul. ZUŁEK 1, 06-100 PUŁTUSK, gm. PUŁTUSK, DZIŁK nr
Zasady wykonywania obliczeń statycznych wersja 0.11
Zasady wykonywania obliczeń statycznych wersja 0.11 1. Szata graficzna: (a) papier gładki formatu A4, (b) zapis ręczny jednostronny przy użyciu ołówka (miękkiego), (c) numeracja pozycji obliczeniowych
Węzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek
Projekt nr 1 - Poz. 1.1 strona nr 1 z 12 Węzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek Informacje o węźle Położenie: (x=-12.300m, y=1.300m) Dane projektowe elementów Dystans między belkami s: 20 mm Kategoria
OBLICZENIA STATYCZNE
PROJEKT BUDOWLANY ZMIANY KONSTRUKCJI DACHU W RUDZICZCE PRZY UL. WOSZCZYCKIEJ 17 1 OBLICZENIA STATYCZNE Inwestor: Gmina Suszec ul. Lipowa 1 43-267 Suszec Budowa: Rudziczka, ul. Woszczycka 17 dz. nr 298/581
Wytrzymałość drewna klasy C 20 f m,k, 20,0 MPa na zginanie f v,k, 2,2 MPa na ścinanie f c,k, 2,3 MPa na ściskanie
Obliczenia statyczno-wytrzymałościowe: Pomost z drewna sosnowego klasy C27 dla dyliny górnej i dolnej Poprzecznice z drewna klasy C35 lub stalowe Balustrada z drewna klasy C20 Grubość pokładu górnego g
WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCH I WYMIAROWANIE
WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCH I WYMIAROWANIE 9.1. HALA SPORTOWA Z ZAPLECZEM...14 9.1.3. Płyty...16 9.1.3.1. Płyta poz +3.54 gr.20cm...16 9.1.3.2. Płyta poz +4.80 gr.20 i 16cm...18 9.1.3.3. Płyta poz +8,00
POZ BRUK Sp. z o.o. S.K.A Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY
62-090 Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY SPIS TREŚCI Wprowadzenie... 1 Podstawa do obliczeń... 1 Założenia obliczeniowe... 1 Algorytm obliczeń... 2 1.Nośność żebra stropu na
Obciążenia. Wartość Jednostka Mnożnik [m] oblicz. [kn/m] 1 ciężar [kn/m 2 ]
![Obciążenia. Wartość Jednostka Mnożnik [m] oblicz. [kn/m] 1 ciężar [kn/m 2 ]](/thumbs/48/24910872.jpg "Obciążenia. Wartość Jednostka Mnożnik [m] oblicz. [kn/m] 1 ciężar [kn/m 2 ]")
Projekt: pomnik Wałowa Strona 1 1. obciążenia -pomnik Obciążenia Zestaw 1 nr Rodzaj obciążenia 1 obciążenie wiatrem 2 ciężar pomnika 3 ciężąr cokołu fi 80 Wartość Jednostka Mnożnik [m] obciążenie charakter.
Ekspertyza techniczna stanu konstrukcji i elementów budynku przy ul. Krasińskiego 65 w Warszawie
Ekspertyza techniczna stanu konstrukcji i elementów budynku przy ul. Krasińskiego 65 w Warszawie 1. Podstawa opracowania Zapis zawarty w 06 ust. Rozporządzenia Ministra Infrastruktury z dnia 1 kwietnia
Zestawić siły wewnętrzne kombinacji SGN dla wszystkich kombinacji w tabeli:
4. Wymiarowanie ramy w osiach A-B 4.1. Wstępne wymiarowanie rygla i słupa. Wstępne przyjęcie wymiarów. 4.2. Wymiarowanie zbrojenia w ryglu w osiach A-B. - wyznaczenie otuliny zbrojenia - wysokość użyteczna
0,42 1, ,50 [21,0kN/m3 0,02m] 4. Warstwa cementowa grub. 7 cm
![0,42 1, ,50 [21,0kN/m3 0,02m] 4. Warstwa cementowa grub. 7 cm](/thumbs/60/44312714.jpg "0,42 1, ,50 [21,0kN/m3 0,02m] 4. Warstwa cementowa grub. 7 cm")
PROJEKT MONTŻU WNIEN SP Z PODESTEM N NTRESOLI WRZ Z TECHNOLOGIĄ UZDTNINI WODY W UDYNKU KRYTEGO SENU WODNIK 2000 W GRODZISKU MZOWIECKIM N DZIŁKCH NR 55/2, 58/2 (ORĘ 0057) Inwestor Ośrodek Sportu i Rekreacji
Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014)
Wyciąg z obliczeń elementów konstrukcji budynku
Wyciąg z obliczeń elementów konstrukcji budynku Tablica. 1 Dach g k Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Blacha fałdowa stalowa o wysokości fałdy 55 (T- 0,09 1,10 -- 0,10 55) gr.
8.OBLICZENIA STATYCZNE
8.OLICZENI STTYCZNE. Dach ZESTWIENI OCIĄŻEŃ Pokrycie, lachodachówka Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f Obc. obl. kn/m 2. lachodachówka o grubości 0,55 mm [0,350kN/m2] 0,35,30 0,45 2. Łaty 5,5 cm
Wymiarowanie sztywnych ław i stóp fundamentowych
Wymiarowanie sztywnych ław i stóp fundamentowych Podstawowe zasady 1. Odpór podłoża przyjmuje się jako liniowy (dla ławy - trapez, dla stopy graniastosłup o podstawie B x L ścięty płaszczyzną). 2. Projektowanie
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE 1. ZESTAWIENIE NORM PN -82/B - 02000 PN -82/B - 02001 PN -82/B
Obciążenia (wartości charakterystyczne): - pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: ): Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DANE: Szkic wiązara
Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DNE: Szkic wiązara 571,8 396,1 42,0 781,7 10,0 20 51,0 14 690,0 14 51,0 820,0 Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 42,0 o Rozpiętość wiązara
Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00 8 4.41-0.47 9 9.29-0.
![Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00 8 4.41-0.47 9 9.29-0.](/thumbs/41/22542197.jpg "Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00 8 4.41-0.47 9 9.29-0.")
7. Więźba dachowa nad istniejącym budynkiem szkoły. 7.1 Krokwie Geometria układu Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00
dr inż. Leszek Stachecki
dr inż. Leszek Stachecki www.stachecki.com.pl www.ls.zut.edu.pl Obliczenia projektowe fundamentów obejmują: - sprawdzenie nośności gruntu dobór wymiarów podstawy fundamentu; - projektowanie fundamentu,
Mgr inż. Piotr Bońkowski, Wydział Budownictwa i Architektury, Politechnika Opolska Konstrukcje Betonowe 1, semestr zimowy 2016/2017 1
I Spis treści 1. Założenia konstrukcyjne.... Projekt wstępny...3.1. Płyta...3.. Żebro...4 3. Projekt techniczny płyty...5 4. Projekt techniczny żebra...8 4.1 Schemat statyczny żebra...8 4.. Wymiarowanie
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE I. PODSTAWA OPRACOWANIA 1. Zastosowane materiały - Beton B-20 - Stal zbrojeniowa A-II, A-0 - Drewno klasy C22 2. Normy - PN-82/B-02000 Obciążenia budowli. Zasady ustalania
Tablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa
strona 1 Tablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 1. Blachodachówka o grubości 0,55 mm γ f k d Obc. obl. kn/m 2 0,35 1,30
Rys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic
ROZDZIAŁ VII KRATOW ICE STROPOWE VII.. Analiza obciążeń kratownic stropowych Rys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic Bezpośrednie obciążenie kratownic K5, K6, K7 stanowi
OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJA
OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJ 1.0 Ocena stanu konstrukcji istniejącego budynku Istniejący budynek to obiekt dwukondygnacyjny, z poddaszem, częściowo podpiwniczony, konstrukcja ścian nośnych tradycyjna murowana.
2.1. Wyznaczenie nośności obliczeniowej przekroju przy jednokierunkowym zginaniu
Obliczenia statyczne ekranu - 1 - dw nr 645 1. OBLICZENIE SŁUPA H = 4,00 m (wg PN-90/B-0300) wysokość słupa H 4 m rozstaw słupów l o 6.15 m 1.1. Obciążenia 1.1.1. Obciążenia poziome od wiatru ( wg PN-B-0011:1977.
OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE. 1. Założenia obliczeniowe. materiały:
II. OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. Założenia obliczeniowe. materiały: elementy żelbetowe: beton C25/30, stal A-IIIN mury konstrukcyjne: bloczki Silka gr. 24 cm kl. 20 mury osłonowe: bloczki Ytong
Parametry geotechniczne gruntów ustalono na podstawie Metody B Piasek średni Stopień zagęszczenia gruntu niespoistego: I D = 0,7.
.11 Fundamenty.11.1 Określenie parametrów geotechnicznych podłoża Rys.93. Schemat obliczeniowy dla ławy Parametry geotechniczne gruntów ustalono na podstawie Metody B Piasek średni Stopień zagęszczenia
Przykład zbierania obciążeń dla dachu stromego wg PN-B-02001, PN-B-02010/Az1 i PN-B-02011/Az1
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykład zbierania obciążeń dla dachu stromego wg PN-B-02001, PN-B-02010/Az1 i PN-B-02011/Az1 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014) 20.
Gliwice, dnia r.
Gliwice, dnia 14.06.2017 r. Pytania i odpowiedzi do Zapytania Ofertowego_ nr 1. Pytanie 1: Proszę o przesłanie całej dokumentacji w formacie edytowalnym.dwg oraz jej uzupełnienie o rysunki: Architektura:
ZAJĘCIA 4 WYMIAROWANIE RYGLA MIĘDZYKONDYGNACYJNEGO I STROPODACHU W SGN I SGU
ZAJĘCIA 4 WYMIAROWANIE RYGLA MIĘDZYKONDYGNACYJNEGO I STROPODACHU W SGN I SGU KONSTRUKCJE BETONOWE II MGR. INŻ. JULITA KRASSOWSKA RYGIEL PRZEKROJE PROSTOKĄTNE - PRZEKROJE TEOWE + Wybieramy po jednym przekroju
Dotyczy PN-EN :2008 Eurokod 2 Projektowanie konstrukcji z betonu Część 1-1: Reguły ogólne i reguły dla budynków
POPRAWKA do POLSKIEJ NORMY ICS 91.010.30; 91.080.40 PN-EN 1992-1-1:2008/AC marzec 2011 Wprowadza EN 1992-1-1:2004/AC:2010, IDT Dotyczy PN-EN 1992-1-1:2008 Eurokod 2 Projektowanie konstrukcji z betonu Część
mgr inż. Sławomir Żebracki MAP/0087/PWOK/07
PLASMA PROJECT s.c. Justyna Derwisz, Adam Kozak 31-871 Kraków, os. Dywizjonu 303 5/159 biuro@plasmaproject.com.pl Inwestycja: REMONT KŁADKI PIESZEJ PRZYWRÓCENIE FUNKCJI UŻYTKOWYCH Brzegi Górne NA DZIAŁCE