7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary:

Transkrypt

1 7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu Wymiary: B=1,2m L=4,42m H=0,4m Stan graniczny I

2 Stan graniczny II Obciążenie fundamentu odporem gruntu OBCIĄŻENIA: 221,02 221,02 221,02 221, OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf= 1,10 1 Liniowe 0,0 221,02 221,02 0,00 0,60 2 Liniowe 0,0 221,02 221,02 0,00 3,22 3 Liniowe 0,0 221,02 221,02 0,00 0,60

3 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: Ciężar wł. 1,10 A -"" Zmienne 1 1,00 1,10 MOMENTY: -46,04-46,04-46,04-46, ,48 TNĄCE: 411,83 153, ,48-411,83 NORMALNE: brak SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000-0,00 0,00 0,00 1,00 0,600-46,04-153,48 0,00 2 0,00 0,000-46,04 411,83 0,00 0,50 1, ,48* -0,00 0,00 1,00 3,220-46,04-411,83 0,00 3 0,00 0,000-46,04 153,48 0,00 1,00 0,600 0,00 0,00 0,00 * = Wartości ekstremalne

4 PRĘTY NR 1,2 Cechy przekroju: zadanie FUNDAMEN, pręt nr 1, przekrój: x a =0,30 m, x b =0,30 m Wymiary przekroju [cm]: h=40,0, b=120,0, Cechy materiałowe dla sytuacji stałej lub przejściowej 4 16 BETON: B25 f ck = 20,0 MPa, f cd =α f ck /γ c =1,00 20,0/1,50=13,3 MPa 40,0 Cechy geometryczne przekroju betonowego: A c =4800 cm 2, J cx = cm 4, J cy = cm 4 STAL: A-III (34GS) 120,00 f yk =410 MPa, γ s =1,15, f yd =350 MPa ξ lim =0,0035/(0,0035+f yd /E s )=0,0035/(0, / )=0,667, Zbrojenie główne: A s1 +A s2 =8,04 cm 2, ρ=100 (A s1 +A s2 )/A c =100 8,04/4800=0,17 %, J sx =2379 cm 4, J sy =14619 cm 4, Siły przekrojowe: zadanie: FUNDAMEN, pręt nr 1, przekrój: x a =0,60 m, x b =0,00 m Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: A Momenty zginające: M x = 46,04 knm, M y = 0,00 knm, Siły poprzeczne: V y = -153,48 kn, V x = 0,00 kn, Siła osiowa: N = 0,00 kn = N Sd,. Zbrojenie wymagane: (zadanie FUNDAMEN, pręt nr 1, przekrój: x a =0,60 m, x b =0,00 m) a1 h dzc Fs1 Fc 120, ,33/4800=0,07 % Wielkości geometryczne [cm]: h=40,0, d=37,2, x=2,5 (ξ=0,067), a 1 =2,8, a c =0,9, z c =36,3, A cc =300 cm 2, ε c =-0,72, ε s1 =10,00, 40, Wielkości obliczeniowe: N Sd =0,00 kn, M Sd = (M Sdx 2 + M Sdy 2 ) = (46, ,00 2 ) =46,04 knm f cd =13,3 MPa, f yd =350 MPa (f td =435 MPa - uwzgl. wzmocnienia), Zbrojenie rozciągane (ε s1 =10,00 ): A s1 =3,33 cm 2 < min A s1 =6,70 cm 2, przyjęto A s1 =6,70 cm 2, (4 16 = 8,04 cm 2 ), Dodatkowe zbrojenie ściskane(*as2=0 nie jest obliczeniowo wymagane.* * (ε c =-0,72,): A s2 =0,00 cm 2 (0 16 = 0,00 cm 2 ) *) A s =A s1 +A s2 =3,33 cm 2, ρ=100 A s /A c =

5 Wielkości statyczne [kn, knm]: F c = -126,71, F s1 = 126,71, M c = 24,25, M s1 = 21,79, Warunki równowagi wewnętrznej: F c +F s1 =-126,71+(126,71)=-0,00 kn (N Sd =0,00 kn) M c +M s1 =24,25+(21,79)=46,04 knm (M Sd =46,04 knm) Nośność przekroju prostopadłego: zadanie FUNDAMEN, pręt nr 1, przekrój: x a =0,60 m, x b =0,00 m Wielkości obliczeniowe: N Sd =0,00 kn, M Sd = (M 2 Sdx + M 2 Sdy ) = (46, ,00 2 ) =46,04 knm 4 16 f cd =13,3 MPa, f yd =350 MPa (f td =435 MPa - a1 Fs1 uwzgl. wzmocnienia), h dzc 40, Zbrojenie rozciągane: A s1 =8,04 cm 2, Fc A s =A s1 +A s2 =8,04 cm 2, ρ=100 A s /A c = 100 8,04/4800=0,17 % 120,00 Wielkości geometryczne [cm]: h=40,0, d=37,2, x=7,8 (ξ=0,211), a 1 =2,8, a c =2,6, z c =34,6, A cc =941 cm 2, ε c =-0,22, ε s1 =0,83, Wielkości statyczne [kn, knm]: F c = -133,22, F s1 = 133,22, M c = 23,13, M s1 = 22,91, Warunek stanu granicznego nośności: M Rd = 109,40 knm > M Sd =M c +M s1 =23,13+(22,91)=46,04 knm Zbrojenie poprzeczne (strzemiona) zadanie FUNDAMEN, pręt nr 1 Na całej długości pręta przyjęto strzemiona o średnicy φ=8 mm ze stali A-III, dla której f ywd = 350 MPa. Minimalny stopień zbrojenia na ścinanie: ρ w,min = 0,08 fck / f yk = 0,08 20 / 410 = 0, ,0 Rozstaw strzemion:

6 Strefa nr 1 Początek i koniec strefy: x a = 0,0 x b = 60,0 cm Maksymalny rozstawy strzemion: s max = 0,75 d = 0, = 279 s max 400 mm przyjęto s max = 279 mm. Przyjęto strzemiona 5-cięte, prostopadłe do osi pręta o rozstawie 27,9 cm, dla których stopień zbrojenia na ścinanie wynosi: ρ w = A sw /(s b w sin α) = 2,51 / (27,9 120,0 1,000) = 0,00075 ρ w = 0,00075 < 0,00087 = ρ w min Ścinanie zadanie FUNDAMEN, pręt nr 1. Przyjęto podparcie i obciążenie bezpośrednie. 1 60,0-153,48 Odcinek nr 1 Początek i koniec odcinka: x a = 0,0 x b = 60,0 cm Siły przekrojowe: N Sd = 0,00; V Sd max = -153,48 kn Siła poprzeczna w odległości d od podpory wynosi: Rodzaj odcinka: A sl 0,00 ρ L = = = 0,00000; ρ L 0,01 b d 120,0 37,2 Przyjęto ρ L = 0, σ cp = N Sd / A C = 0,00 / 4800,00 10 = 0,00 MPa Przyjęto σ cp = 0,00 MPa. w V Sd = -95,16 kn σ cp 0,2 f cd V Rd1 = [0,35 k f ctd (1, ρ L ) + 0,15 σ cp ] b w d = = [0,35 1,23 1,00 (1,2+40 0,00000) + 0,15 0,00] 120,0 37, = 230,61 kn V Sd = 95,16 < 230,61 = V Rd1 Nośność odcinka I-go rodzaju: V Sd = 95,16 < 230,61 = V Rd1

7 ν = 0,6 (1 - f ck / 250) = 0,6 (1-20 / 250) = 0,552 V Rd2 = 0,5 ν f cd b w z = 0,5 0,552 13,3 120,0 33, = 1474,78 kn V Sd = 153,48 < 1474,78 = V Rd2 Nośność zbrojenia podłużnego zadanie FUNDAMEN, pręt nr 1. Sprawdzenie siły przenoszonej przez zbrojenie rozciągane dla x = 0,600 m: F td = 0,5 V Sd (cotθ - V Rd32 / V Rd3 cotα) = 0,5-153,48 (1,000) = 76,74 kn Sumaryczna siła w zbrojeniu rozciąganym: F td = F td,m + F td = 133, ,74 = 209,96 kn; F td F td,max = 133,22 kn Przyjęto F td = 133,22 kn F td = 133,22 < 281,49 = 8, = A s f yd Ugięcia zadanie FUNDAMEN, pręt nr 1 Ugięcia wyznaczono dla charakterystycznych obciążeń długotrwałych. Współczynniki pełzania dla obciążeń długotrwałych przyjęto równy φ(t,t o ) = 2,00. E cm E c,eff = = = MPa 1+ φ(t, t ) 1 + 2,00 o Moment rysujący: M cr = f ctm W c = 2, = 70,40 knm Całkowity moment zginający M Sd = -41,86 kn nie powoduje zarysowania przekroju.

8 S z t y w n ość dla długotrwałego działania obciąż eń długotrwał y c h : Sztywność na zginanie wyznaczona dla momentu M Sd = -41,86 knm. Wielkości geometryczne przekroju: x I = 20,6 cm I I = cm 4 B = E c,eff I I = = knm 2-41,86 Wykres sztywności i momentów dla obciążeń długotrwałych. Ugięcia. Ugięcie w punkcie o współrzędnej x = 0,000 cm, wyznaczone poprzez całkowanie funkcji krzywizny osi pręta (1/ρ) z uwzględnieniem zmiany sztywności wzdłuż osi elementu, wynosi: PRĘT NR 2 a = a,d = 0,7 mm a = 0,7 < 3,0 = a lim Siły przekrojowe: zadanie: FUNDAMEN, pręt nr 2, przekrój: x a =1,61 m, x b =1,61 m Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: A Momenty zginające: M x = -285,48 knm, M y = 0,00 knm, Siły poprzeczne: V y = -0,00 kn, V x = 0,00 kn, Siła osiowa: N = 0,00 kn = N Sd,. Zbrojenie wymagane: (zadanie FUNDAMEN, pręt nr 2, przekrój: x a =1,61 m, x b =1,61 m)

9 h dzc a1 120,00 Fc Fs1 Wielkości geometryczne [cm]: h=40,0, d=37,2, x=7,2 (ξ=0,194), a 1 =2,8, a c =2,8, z c =34,4, A cc =864 cm 2, ε c =-2,40, ε s1 =10,00, Wielkości statyczne [kn, knm]: F c = -829,68, F s1 = 829,68, M c = 142,77, M s1 = 142,70, Warunki równowagi wewnętrznej: F c +F s1 =-829,68+(829,68)=-0,00 kn (N Sd =0,00 kn) M c +M s1 =142,77+(142,70)=285,48 knm (M Sd =285,48 knm) 40, Nośność przekroju prostopadłego: zadanie FUNDAMEN, pręt nr 2, przekrój: x a =3,22 m, x b =0,00 m Wielkości obliczeniowe: N Sd =0,00 kn, M Sd = (M Sdx 2 + M Sdy 2 ) = (-285, ,00 2 ) =285,48 knm f cd =13,3 MPa, f yd =350 MPa (f td =435 MPa - uwzgl. wzmocnienia), Zbrojenie rozciągane (ε s1 =10,00 ): A s1 =21,83 cm 2 (11 16 = 22,12 cm 2 ), Dodatkowe zbrojenie ściskane(*as2=0 nie jest obliczeniowo wymagane.* * (ε c =-2,40,): A s2 =0,00 cm 2 (0 16 = 0,00 cm 2 ) *) A s =A s1 +A s2 =21,83 cm 2, ρ=100 A s /A c = ,83/4800=0,45 % a1 h dzc a2 Fs1 Fs2 Fc ,00 40, Wielkości obliczeniowe: N Sd =0,00 kn, M Sd = (M Sdx 2 + M Sdy 2 ) = (46, ,00 2 ) =46,04 knm f cd =13,3 MPa, f yd =350 MPa (f td =435 MPa - uwzgl. wzmocnienia), Zbrojenie rozciągane: A s1 =8,04 cm 2, Zbrojenie ściskane: A s2 =22,12 cm 2, A s =A s1 +A s2 =30,16 cm 2, ρ=100 A s /A c = ,16/4800=0,63 % Wielkości geometryczne [cm]: h=40,0, d=37,2, x=6,5 (ξ=0,175), a 1 =2,8, a 2 =2,8, a c =2,2, z c =35,0, A cc =782 cm 2, ε c =-0,17, ε s2 =-0,10, ε s1 =0,82, Wielkości statyczne [kn, knm]: F c = -88,21, F s1 = 132,28, F s2 = -44,07, M c = 15,71, M s1 = 22,75, M s2 = 7,58, Warunek stanu granicznego nośności: M Rd = 108,81 knm > M Sd =M c +M s1 +M s2 =15,71+(22,75)+(7,58)=46,04 knm Zbrojenie poprzeczne (strzemiona)

10 zadanie FUNDAMEN, pręt nr 2 Na całej długości pręta przyjęto strzemiona o średnicy φ=8 mm ze stali A-III, dla której f ywd = 350 MPa. Minimalny stopień zbrojenia na ścinanie: ρ w,min = 0,08 fck / f yk = 0,08 20 / 410 = 0, ,4 100,6 100,6 60,4 Rozstaw strzemion: Strefa nr 1 Początek i koniec strefy: x a = 0,0 x b = 60,4 cm Maksymalny rozstawy strzemion: s max = 0,75 d = 0, = 279 s max 400 mm przyjęto s max = 279 mm. Ze względu na pręty ściskane s max = 15 φ = 15 16,0 = 240,0 mm. Przyjęto strzemiona 5-cięte, prostopadłe do osi pręta o rozstawie 24,0 cm, dla których stopień zbrojenia na ścinanie wynosi: ρ w = A sw /(s b w sin α) = 2,51 / (24,0 120,0 1,000) = 0,00087 ρ w = 0,00087 > 0,00087 = ρ w min Strefa nr 2 Początek i koniec strefy: x a = 60,4 x b = 161,0 cm Maksymalny rozstawy strzemion: s max = 0,75 d = 0, = 279 s max 400 mm przyjęto s max = 279 mm. Ze względu na pręty ściskane s max = 15 φ = 15 16,0 = 240,0 mm. Przyjęto strzemiona 5-cięte, prostopadłe do osi pręta o rozstawie 24,0 cm, dla których stopień zbrojenia na ścinanie wynosi: ρ w = A sw /(s b w sin α) = 2,51 / (24,0 120,0 1,000) = 0,00087 ρ w = 0,00087 > 0,00087 = ρ w min Strefa nr 3 Początek i koniec strefy: x a = 161,0 x b = 261,6 cm Maksymalny rozstawy strzemion: s max = 0,75 d = 0, = 279 s max 400 mm przyjęto s max = 279 mm. Ze względu na pręty ściskane s max = 15 φ = 15 16,0 = 240,0 mm. Przyjęto strzemiona 5-cięte, prostopadłe do osi pręta o rozstawie 24,0 cm, dla których stopień zbrojenia na ścinanie wynosi:

11 ρ w = A sw /(s b w sin α) = 2,51 / (24,0 120,0 1,000) = 0,00087 ρ w = 0,00087 > 0,00087 = ρ w min Strefa nr 4 Początek i koniec strefy: x a = 261,6 x b = 322,0 cm Maksymalny rozstawy strzemion: s max = 0,75 d = 0, = 279 s max 400 mm przyjęto s max = 279 mm. Ze względu na pręty ściskane s max = 15 φ = 15 16,0 = 240,0 mm. Przyjęto strzemiona 5-cięte, prostopadłe do osi pręta o rozstawie 18,0 cm, dla których stopień zbrojenia na ścinanie wynosi: ρ w = A sw /(s b w sin α) = 2,51 / (18,0 120,0 1,000) = 0,00116 ρ w = 0,00116 > 0,00087 = ρ w min Ścinanie zadanie FUNDAMEN, pręt nr 2. Przyjęto podparcie i obciążenie bezpośrednie. 411, ,4 100,6 100,6 60,4-411,83 Odcinek nr 4 Początek i koniec odcinka: x a = 261,6 x b = 322,0 cm Siły przekrojowe: N Sd = 0,00; V Sd max = -411,83 kn Siła poprzeczna w odległości d od podpory wynosi: Rodzaj odcinka: A sl 8,04 ρ L = = = 0,00180; ρ L 0,01 b d 120,0 37,2 Przyjęto ρ L = 0, w σ cp = N Sd / A C = 0,00 / 4800,00 10 = 0,00 MPa V Sd = -316,67 kn σ cp 0,2 f cd

12 Przyjęto σ cp = 0,00 MPa. V Rd1 = [0,35 k f ctd (1, ρ L ) + 0,15 σ cp ] b w d = = [0,35 1,23 1,00 (1,2+40 0,00180) + 0,15 0,00] 120,0 37, = 244,46 kn V Sd = 316,67 > 244,46 = V Rd1 Nośność odcinka II-go rodzaju: Przyjęto kąt θ = 27,3 V Rd = V Rd Przyjęto V Rd = 0,00 kn. ν = 0,6 (1 - f ck / 250) = 0,6 (1-20 / 250) = 0,552 A 10-1 = 0 kn cotθ V Rd2 = ν f = cd b w z + V 2 Rd 1+ cot θ 10-1 = 0 kn = 1,935 0,552 13,3 120,0 33, ,00 = 1202,85 kn 1 + 1,935² V Sd = 411,83 < 1202,85 = V Rd2 A sw1 f ywd1 A sw2 f ywd2 V Rd3 = V Rd31 + V Rd32 = z cotθ + z (cotθ + cotα) sin α = s s = 2, ,5 1, = 316,67 kn 18,0 V Sd = 316,67 < 316,67 = V Rd3 Zarysowanie zadanie FUNDAMEN, pręt nr 2, Położenie przekroju: Siły przekrojowe: Wymiary przekroju: M i n i m a l n e z b r o j e n i e : x = 1,594 m M Sd = 259,49 knm N Sd = 0,00 kn V Sd = 3,83 kn b w = 120,0 cm d = h - a 1 = 40,0-2,8 = 37,2 cm A c = 4800 cm 2 W c = cm 3 Wymagane pole zbrojenia rozciąganego dla zginania, przy naprężeniach wywołanych przyczynami zewnętrznymi, wynosi: Z a r y s o w a n i e : sw2 s f 2 ywd2 z cos α cotθ cotα ν f cdb wz 2 1+ cot θ 2 cotθ + cotα A s = k c k f ct,eff A ct / σ s,lim = = 0,4 1,0 2, / 240 = 8,80 cm 2 A s1 = 24,13 > 8,80 = A s 1 2

13 M cr = f ctm W c = 2, = 70,40 knm M Sd = 259,49 > 70,40 = M cr Przekrój zarysowany. S z e r o k ość rozwarcia ry s y p r o s t o p a d ł e j d o o s i p ręta: Przyjęto k 2 = 0,5. ρ r = A s / A ct,eff = 24,13 / 840 = 0,02872 s rm = ,25 k 1 k 2 φ / ρ r = ,25 0,8 0,50 16/0,02872 = 105,70 ε sm = σ s / E s [1 - β 1 β 2 (σsr / σs) 2 ] = = 324,99/ [1-1,0 0,5 (70,40/259,49) 2 ] = 0,00157 w k = β s rm ε sm = 1,7 105,70 0,00157 = 0,28 mm w k = 0,28 < 0,3 = w lim S z e r o k ość rozwarcia ry s y u k ośnej: Rysy ukośne nie występują. Ugięcia zadanie FUNDAMEN, pręt nr 2 Ugięcia wyznaczono dla charakterystycznych obciążeń długotrwałych. Współczynniki pełzania dla obciążeń długotrwałych przyjęto równy φ(t,t o ) = 2,00. E cm E c,eff = = = MPa 1+ φ(t, t ) 1 + 2,00 o Moment rysujący: M cr = f ctm W c = 2, = 70,40 knm Całkowity moment zginający M Sd = 259,53 kn powoduje zarysowanie przekroju. S z t y w n ość dla długotrwałego działania obciąż eń długotrwał y c h : Sztywność na zginanie wyznaczona dla momentu M Sd = 259,53 knm. Wielkości geometryczne przekroju: x I = 21,0 cm I I = cm 4 E c,eff I II B = 2 = 1 β β (M / M ) (1 I / I ) 1 2 cr Sd x II = 13,0 cm I II = cm 4 II = 10-5 = knm 2 1-1,0 0,5 (70,40/259,53)² ( /824718) I

14 -41,86-41,86 259,53 Wykres sztywności i momentów dla obciążeń długotrwałych. Ugięcia. Ugięcie w punkcie o współrzędnej x = 1,610 cm, wyznaczone poprzez całkowanie funkcji krzywizny osi pręta (1/ρ) z uwzględnieniem zmiany sztywności wzdłuż osi elementu, wynosi: a = a,d = 6,8 mm a = 6,8 < 16,1 = a lim Podsumowanie: Warunki SGN i SGU są spełnione dla ławy fundamentowej o wymiarach 1,2x4,42x0,4 [m]. Zaprojektowano zbrojenie 12Φ16 górą i 4Φ16 dołem.