Przykład obliczeń głównego układu nośnego hali - Rozwiązania alternatywne. Opracował dr inż. Rafał Tews
|
|
- Kacper Witkowski
- 7 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 1. Podstawa dwudzielna Przy dużych zginaniach efektywniejszym rozwiązaniem jest podstawa dwudzielna. Pozwala ona na uzyskanie dużo większego rozstawu śrub kotwiących. Z drugiej strony takie ukształtowanie podstawy daje możliwość traktowania jej części jako ściskanych, bądź rozciąganych osiowo. Przyjęto rozwiązanie pokazane na poniższym schemacie 1 / 3
2 Dane geometryczne Słup I HEA 500 h c 490 b fc 300 t wc 1 t fc 3 r c 7 A c 197,5 10 Element łączący blachy poziome podstawy z trzonem słua - UP30 h b 30 b b 100 t wb 14,0 t fb 17,5 r b 17,5 3 3 W A 47,1 10 bply bv Oporowa belka poprzeczna - jarzmo - UP 160 h b 160 b b 65 t wb 7,5 t fb 10 r b W A 1,6 10 bply bv Blacha podstawy b p 00 l p 540 t p 30 Przepona pozioma w podstawie słupa (zamknięcie dołem trzonu słupa) b p 530 l p 540 t p 10 Żebro pionowe (między belkami z UP 160) t s 1 b s 300 h s 30 / 3
3 Śruby fundamentowe płytkowe d s 36 A 8,17 10 f 355 f 510 s0 yb ub w 640 z T 30 z C 30 Stal słupa i elementów podstawy 35 f 35 f 360 y u ε ε 1 Współczynniki częściowe γ 1,0 γ 1,5 γ 1,0 M0 Ms M1 E s Beton stopy fundamentowej C5/30 f 5MPa γ 1,4 ck C f cd f ck γ C f cd MPa 17,9 Obciążenie podstawy słupa Kombinacja największej siły normalnej - kombinacja 437 Ed437 M Ed ,8 k 317,6 k m Siła w strefie ściskanej F ced437 F ced437 Ed ,6 k M Ed437 z T z C Siła w strefie rozciąganej F ted437 F ted437 Ed ,8 k M Ed437 z T z C 3 / 3
4 Kombinacja maksymalnego momentu zginającego - kombinacja 316 Ed316 M Ed316 18,8 k 398,75 k m Siła w strefie ściskanej F ced316 F ced316 Ed316 73,4 k M Ed316 z T z C Siła w strefie rozciąganej F ted316 F ted316 Ed ,6 k M Ed316 z T z C Maksymalna siła poprzeczna w podstawie słupa V Ed 66,51 k Ed308 k 190,06 Kombinacja maksymalnej rozciągającej siły podłużnej - kombinacja 165 Ed165 9,08 k M Ed165 35,4 k m Siła w strefie ściskanej F ced165 Ed165 M Ed165 z T z C F ced ,6 k Siła w strefie rozciąganej F ted165 F ted437 Ed ,8 k M Ed165 z T z C 4 / 3
5 ośność strefy rozciąganej Przyjęto śruby płytkowe po każdej ze stron podstawy. ośność śruby płytkowej na rozciąganie F trd 0,9 A f s0 ub γ Ms F trd 300k Zakładając odpowiednie zakotwienie śrub fundamentowych warunek nośności ogranicza się do sprawdzenia możliwości zerwania śruby. ośność podstawy na rozciąganie F TRd F trd F TRd 600k Maksymalna siła rozciągająca w podstawie F ted Max F ; F ; F ted437 ted316 ted165 F ted k 5,77 F ted F TRd 0,871 został spełniony. ośność strefy ściskanej Wytrzymałość połączenia na docisk (podejście uproszczone) f jd f cd f jd MPa 17,9 Maksymalny wysięg strefy docisku c e 6,8 c e t p 3 f γ jd M0 5 / 3
6 Podział na króćce teowe, efektywne pole docisku blachy podstawy Krócieć teowy 1 b eff1 t wb c e b eff1 139,7 l eff1 b p l eff1 00 Krócieć teowy b eff t s c e b eff 137,7 l eff b s c e l eff 174,3 Efektywne pole docisku A b l b l eff eff1 eff1 eff eff A 79866,363 eff Obliczeniowa nośność strefy ściskanej F CRd f A jd eff F CRd k 146, Maksymalna siła ściskająca F ced Max F ; F ; F ced437 ced316 ced165 F ced k 73,4 F ced F CRd 0,514 został spełniony. 6 / 3
7 Przekazanie sił poprzecznych na fundament Maksymalna siła poprzeczna w podstawie V Ed 66,51 k Z uwagi na niewielką wartość siły poprzecznej, pomija się szczegółowe obliczenia nośności. Konstrukcyjnie przyjęto pod blachą poziomą ostrogę w postaci blachy o wymiarach 10x80x1. Sprawdzenie nośności poziomej belki łączącej obie części podstawy słupa. Do obliczeń załozono pracę belki, jako wspornika zamocowanego w pasie trzonu słupa. Obciążenie stanowi maksymalna siła (ściskająca lub rozciągająca) pochodząca od siły normalnej i momentu zginającego w trzonie słupa. F Ed Max ; F ted F ced F Ed k 73,4 Siła poprzeczna w belce V bed F Ed V bed k 73,4 Moment zginajacy w belce M bed F Ed z C h c M bed 54,9 k m Sprawdzenie ścinania belki złożonej z dwóch UP 30 Plastyczna nośność przekroju na ścinanie V plrd A bv 3 V plrd k 178,1 V bed 0,573 < 1,0 V plrd jest spełniony. Z uwagi na to, że V bed 0,5 V plrd siła poprzeczna ma wpływ na nośność na zginanie. Sprawdzenie zginania w belce złożonej z dwóch UP 30 Określenie klasy przekroju Środnik h t r b fb b,857 < 7 ε 7 t wb ----> klasa 1 7 / 3
8 Półka b t r b wb b 3,914 < 9 ε > klasa 1 t fb Przekrój przy zginaniu należy do klasy 1. Plastyczna nośność przekroju przy zginaniu M plrd W bply M plrd 388, k m M bed 0,14 < 1,0 M plrd jest spełniony. ośność na zginanie z uwzględnieniem wpływu siły poprzecznej Pole przekroju czynnego przy ścinaniu (liczone dla dwóch UP30) A A wb bv A 940 wb Współczynnik redukcyjny ρ 0,01 V b bed ρ 1 b V plrd W bply ρ A b wb 4 twb M bvrd 380,3 k m M bvrd M bed 0,144 < 1,0 M bvrd jest spełniony. Sprawdzenie nośności belki oporowej (jarzma z xup 160) Przyjęto do obliczeń schemat wspornikowy pracy jarzma (zamocowanie na wysokości krawędzi pasa strzonu słupa). 8 / 3
9 Obciążenia elementu Siła poprzeczna F ted V bed k 61,4 V bed Moment zginający F ted w b fc M bed 44,4 k m M bed Sprawdzenie ścinania jarzma złożonego z dwóch UP 160 Plastyczna nośność przekroju na ścinanie V plrd A bv 3 V plrd k 341,9 V bed 0,764 < 1,0 V plrd jest spełniony. Z uwagi na to, że V bed 0,5 V plrd siła poprzeczna ma wpływ na nośność na zginanie. Sprawdzenie nośnosci na zginanie jarzma złożonego z dwóch UP 160 Określenie klasy przekroju UP 160 Środnik h t r b fb b 1,333 < 7 ε > klasa 1 t wb Półka b t r b wb b 4,75 < 9 ε > klasa 1 t fb Przekrój przy zginaniu należy do klasy 1. Plastyczna nośność przekroju przy zginaniu M plrd W bply M plrd 64,9 k m 9 / 3
10 M bed 0,685 < 1,0 M plrd jest spełniony. ośność na zginanie z uwzględnieniem wpływu siły poprzecznej Pole przekroju czynnego przy ścinaniu (liczone dla dwóch UP30) A A wb bv A 50 wb Współczynnik redukcyjny ρ 0,8 V b bed ρ 1 b V plrd W bply ρ A b wb 4 twb M bvrd 57,4 k m M bvrd M bed 0,774 < 1,0 M bvrd jest spełniony. Sprawdzenie nośności na docisk środnika UP 30 Przyjęto obciążenie typu c wg P-E (rysunek 6.1). Rzeczywista szerokość docisku w kształtowniku walcowanym s sb t fb t wb 1,17 r b s sb 46,7 Odległość od końca belki początku strefy docisku c s 86 Współczynniki: f b m 7,143 y b 1 m 1 f t y wb Przyjęto: λ 0,5 wf h wb h b t fb h wb / 3
11 m if λ wf 0,5 0 else 0,0 h wb t fb m 0 Parametr niestateczności w przypadku obciążenia typu c. s c sb s k 6 F h k 4,794 wb F k F E s t wb l e 13,7 l e Min ; s c f hwb sb s y m 1 l e l y Min l t m ; l t m m e fb t e fb 1 fb l y 179,5 Siła krytyczna F cr 0,9 k F E s 3 t wb h wb F cr k 873,1 Smukłość względna l t f λ 0,6 y wb y wf λ wf F cr Współczynnik redukcyjny 0,5 χ 1 χ Min ; 1,0 F F λ wf Efektywny wymiar środnika L effb χ F l y L effb 179,5 ośność środnika pod obciążeniem skupionym F Rdb f L t y effb wb γ M1 F Rdb k 590,459 0,5 F ted F Rdb 0,443 < 1,0 jest spełniony. 11 / 3
12 Sprawdzenie nośności środnika UP 160 Schemat obliczeniowy: Rzeczywista szerokość przekazywania obciążenia s sb t wb t fb 0,585 r b 4 s sb 47,4 Odległość od końca belki początku strefy docisku c s 193 Współczynniki: f b y b m 8,667 m 1 1 f t y wb Przyjęto: λ 0,5 wf h wb h b t fb h wb 140 m if λ wf 0,5 0 else 0,0 h wb t fb m 0 Parametr niestateczności w przypadku obciążenia typu c. s c sb s k 6 F h k 1,303 wb F k F E s t wb l e 40,4 l e Min ; s c f hwb sb s y m 1 l e l y Min l t m ; l t m m e fb t e fb 1 fb l y 69,8 Siła krytyczna F cr 0,9 k F E s 3 t wb h wb F cr k 7006,7 1 / 3
13 Smukłość względna l t f λ 0,61 y wb y wf λ wf F cr Współczynnik redukcyjny 0,5 χ 1 χ Min ; 1,0 F F λ wf Efektywny wymiar środnika L effb χ F l y L effb 69,8 ośność środnika pod obciążeniem skupionym F Rdb f L t y effb wb γ M1 F Rdb k 475,58 0,5 F ted F Rdb 0,75 < 1,0 jest spełniony. Sprawdzenie nośności spoin łączących pas trzonu słupa z belką xup30 Współczynnik korelacji β w 0,8 Maksymalna siła działająca w osi pasa trzonu słupa - kombinacja 316 Ed316 M Ed316 d1 k 963,3 d1 h c t fc Grubość spoin t 1 Min ; t wb t fc t 1 14 t Max ; t wb t fc t 3 0, t 4,6 0,7 t 9,8 1 Przyjęto: a w 6 aprężenia w spoinach (liczba spoin 4) d1 τ 15,4 τ 4 a h w b 13 / 3
14 spoin τ 15,4 < 3 f u β γ w Ms 07,8 został spełniony. Sprawdzenie nośności spoin łączących środnik trzonu słupa z przeponą. Przez przeponę przenosi się na belki UP 30 siłę poprzeczną z trzonu słupa. Grubość spoin t 1 Min ; t p t wc t 1 10 t Max ; t p t wc t 1 0, t,4 0,7 t 7 1 Przyjęto: a w 4 aprężenia w spoinie Długość pojedynczego odcinka spoiny l w h c t fc r c l w 390 V Ed τ 1,3 τ a l w w spoin τ 1,3 < 3 f u β γ w Ms 07,8 jest spełniony.. Podstawa słupa jednodzielna- dwa szeregi śrub kotwiących Siły w podstawie słupa 14 / 3
15 Kombinacja największej siły normalnej - kombinacja 437 Ed437 M Ed ,8 k 317,6 k m Kombinacja maksymalnego momentu zginającego - kombinacja 316 Ed316 M Ed316 18,8 k 398,75 k m Maksymalna siła poprzeczna w podstawie słupa V Ed 66,51 k Ed308 k 190,06 Kombinacja maksymalnej rozciągającej siły podłużnej - kombinacja 165 Ed165 9,08 k M Ed165 35,4 k m 15 / 3
16 Przyjęto do sprawdzenia rozwiązanie podstawy jak na rysunku. Dane geometryczne Słup I HEA 500 h c 490 b fc 300 t wc 1 t fc 3 r c A 197,5 10 W c ely i y 09,8 i z 7,4 W ply Blacha pozioma podstawy h p 790 b p 400 t p 30 Śruby kotwiące - płytkowe ze stali S355 Średnica śruby kotwiącej f 355 f 510 d 30 yb ub s Pole przekroju czynnego śruby A s 5,61 10 Rozmieszczenie śrub, odległości w 00 e x 75 d 1 75 d 75 e p b p w e p / 3
17 Beton stopy fundamentowej- C5/30 Charakterystyczna wytrzymałość betonu na ściskanie f ck 5MPa Współczynnik częściowy dla betonu γ C 1,4 Obliczeniowa wytrzymałość betonu na ściskanie f cd f ck γ C f cd MPa 17,9 Obliczeniowa nośność śruby na rozciąganie F trd 0,9 f A ub s γ Ms F trd 06k Połączenie spawane słupa z blachą podstawy Spoina łącząca pasy HEA 500 z blachą czołową a fmin β f γ w y Ms γ f M0 u t fc a fmin 10,616 Przyjęto obustronną spoinę o grubości Spoiny łączące środnik a f 1 a wmin β f γ w y Ms γ f M0 u t wc a wmin 5,539 Przyjęto obustronną spoinę o grubości a w 6 Obliczeniowa nośność rozciąganej części podstawy Blacha podstawy w strefie rozciągania m x d 1 0,8 a f m x 61,4 e 1 e p e Długość efektywna, mechanizm kołowy, zewnętrzny szereg śrub l effcp Min π m ; π m w; π m e x x x 1 l effcp 385,9 17 / 3
18 Długość efektywna, mechanizm niekołowy, zewnętrzny szereg śrub l effnc Min 4 m 1,5 e ; e m 0,65 e ; 0,5 b ; 0,5 w m 0,65 e x x 1 x x p x x l effnc 00 Model zniszczenia 1 l eff1 Min ; l effnc l effcp l eff1 00 M pl1rd 0,5 l t eff1 p M pl1rd 7 1, M pl1rd F T1Rd k 688,661 F T1Rd m x Model zniszczenia l eff l effnc leffnc 00 n 1 Min e ; 1,5 m p x n 1 76,8 M plrd 0,5 l t eff p M plrd 7 1, M plrd n 1 F trd F TRd k 381,9 F TRd m x n 1 Model zniszczenia 3 F T3Rd F trd F T3Rd 41k ośność blachy podstawy w strefie rozciągania F tprd Min F ; F ; F T1Rd TRd T3Rd F tprd k 381,9 osność zewnętrznego szeregu śrub F t1rd F tprd F t1rd k 381,9 18 / 3
19 Szereg śrub (wewnętrzny szeeg śrub) Blacha czołowa w strefie rozciągania w t wc 0,8 a w m 87, m e e p e 100 Długość efektywna, mechanizm kołowy, 1 szereg śrub poniżej rozciąganego pasa belki l effcp π m l effcp 548 Długość efektywna, mechanizm niekołowy, 1 szereg śrub poniżej rozciąganego pasa belki m d t fc 0,8 a f m 38,4 m λ 0,466 1 λ 1 m e m λ 0,05 λ m e a podstawie rysunku 6.11 (P-E ) przyjęto: α 7,0 l effnc α m l effnc 610,5 Model zniszczenia 1 l eff1 Min ; l effnc l effcp l eff1 548 M pl1rd 0,5 l t eff1 p M pl1rd 7, M pl1rd F T1Rd k 138,9 F T1Rd m Model zniszczenia l eff l effnc l eff 610,5 M plrd 0,5 l t eff p M plrd 7 3, / 3
20 n Min e ; 1,5 m p n 100 M plrd n F trd F TRd k 564,9 F TRd m n Model zniszczenia 3 F T3Rd F trd F T3Rd 41k ośność blachy czołowej F teprd Min F ; F ; F T1Rd TRd T3Rd F teprd 41k Środnik belki w strefie rozciągania b efftwb Min ; l effnc l effcp b efftwb 548 b t f efftwb wc y F twbrd k 1545,3 F twbrd ośność szeregu śrub F trd Min ; F twbrd F teprd F trd 41k ośność blachy podstawy w strefie rozciągania F tprd F t1rd F trd F tprd k 793,9 ośność blachy podstawy w strefie ściskanej W obliczeniach przyjęto: f f jd cd f 17,9 jd Maksymalny wysięg strefy docisku c e 6,8 c e t p 3 f γ jd M0 Szerokość efektywna b eff if c e d 1 e x b eff 148,7 t fc c e else t fc d 1 e x 0 / 3
21 Długość efektywna l eff b b p fc if c e b c fc e l eff 400 else b p Obliczeniowa nośność blachy podstawy w strefie ściskanej F cprd f b l jd eff eff FcpRd k 1061,9 Pas i środnik w strefie ściskania Plastyczna nośność przekroju słupa na zginanie M crd W ply M crd 8 9,8 10 F cfbrd M crd h t c fc F cfbrd k 1987, Obliczeniowa nośność ściskanej części podstawy F crd Min ; F cfbrd F cprd F crd k 1061,9 Obliczeniowa nośność podstawy słupa na zginanie z c h c t fc z c 33,5 z t h c z t 45 z z t z c z 478,5 Sprawdzenie układu z maksymalną siłą podłużną ściskającą e M Ed437 Ed437 e 1044,3 M j1rd z c z F tprd e 1 M j1rd 489,3 k m 1 / 3
22 M jrd z t z F crd e 1 M jrd 411,6 k m M jrd Max ; M jrd M j1rd M jrd 411,6 k m M Ed437 M jrd 0,771 jest spełniony. Sprawdzenie układu z maksymalnym momentem zginającym e M Ed316 Ed316 e 18,4 M j1rd z c z F tprd e 1 M j1rd 435,7 k m M jrd z t z F crd e 1 M jrd 447,9 k m M jrd Max ; M jrd M j1rd M jrd 435,7 k m M Ed316 M jrd 0,915 jest spełniony. Sprawdzenie układu z maksymalną siłą podłużną rozciągającą e M Ed165 Ed165 e 11184,3 M j1rd z c z F tprd e 1 M j1rd 37,1 k m / 3
23 M jrd z t z F crd e 1 M jrd 519,5 k m M jrd Min ; M jrd M j1rd M jrd 37,1 k m M Ed165 M jrd 0,874 jest spełniony / 3
Belka - słup (blacha czołowa) EC : 2006
BeamRigidColumn v. 0.9.9.7 Belka - słup (blacha czołowa) EC3 1991-1-8: 2006 Wytężenie: 0.98 Dane Słup IPE 270 h c b fc t fc t wc R c 270.00[mm] 135.00[mm] 10.20[mm] 6.60[mm] 15.00[mm] A c J y0c J z0c y
Bardziej szczegółowoPROJEKTOWANIE PODSTAW SŁUPÓW
Projekt SKILLS PROJEKTOWANIE PODSTAW SŁUPÓW OMAWIANE ZAGADNIENIA Procedura projektowania przegubowych i utwierdzonych podstaw słupów Nośność blachy podstawy Nośność śrub kotwiących Nośność podłoża betonowego
Bardziej szczegółowoSprawdzenie nosności słupa w schematach A1 i A2 - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego.
Sprawdzenie nosności słupa w schematach A i A - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego. Sprawdzeniu podlega podwiązarowa część słupa - pręt nr. Siły wewnętrzne w słupie Kombinacje
Bardziej szczegółowoBelka - słup (blacha czołowa) PN-90/B-03200
BeamRigidColumn v. 0.9.9.0 Belka - słup (blacha czołowa) PN-90/B-03200 Wytężenie: 0.918 Dane Słup HEA500 h c b fc t fc t wc R c 490.00[mm] 300.00[mm] 23.00[mm] 12.00[mm] 27.00[mm] A c J y0c J z0c y 0c
Bardziej szczegółowoObliczeniowa nośność przekroju zbudowanego wyłącznie z efektywnych części pasów. Wartość przybliżona = 0,644. Rys. 25. Obwiednia momentów zginających
Obliczeniowa nośność przekroju zbudowanego wyłącznie z efektywnych części pasów. Wartość przybliżona f y M f,rd b f t f (h γ w + t f ) M0 Interakcyjne warunki nośności η 1 M Ed,385 km 00 mm 16 mm 355 1,0
Bardziej szczegółowoDane. Klasa f d R e R m St3S [MPa] [MPa] [MPa] Materiał
Dane Słup IPE300 h c b fc t fc t wc R c 300.00[mm] 150.00[mm] 10.70[mm] 7.10[mm] 15.00[mm] A c J y0c J z0c y 0c z 0c 53.81[cm 2 ] 8356.11[cm 4 ] 603.78[cm 4 ] 75.00[mm] 150.00[mm] St3S 215.00[MPa] 235.00[MPa]
Bardziej szczegółowoStrop belkowy. Przykład obliczeniowy stropu stalowego belkowego wg PN-EN dr inż. Rafał Tews Konstrukcje metalowe PN-EN /165
Przykład obliczeniowy stropu stalowego belkowego wg P-E 199-1-1. Strop w budynku o kategorii użytkowej D. Elementy stropu ze stali S75. Geometria stropu: Rysunek 1: Schemat stropu. 1/165 Dobór grubości
Bardziej szczegółowoWartości graniczne ε w EC3 takie same jak PN gdyŝ. wg PN-90/B ε PN = (215/f d ) 0.5. wg PN-EN 1993 ε EN = (235/f y ) 0.5
Wartości graniczne ε w EC3 takie same jak PN gdyŝ wg PN-90/B-03200 ε PN = (215/f d ) 0.5 wg PN-EN 1993 ε EN = (235/f y ) 0.5 Skutki niestateczności miejscowej przekrojów klasy 4 i związaną z nią redukcją
Bardziej szczegółowoPrzykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014)
Bardziej szczegółowo700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:
Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny
Bardziej szczegółowoObliczenia poł czenia zamocowanego Belka - Belka
Autodesk Robot Structural Analysis Professional 009 Obliczenia poł czenia zamocowanego Belka - Belka EN 993--8:005 Proporcja 0,96 OGÓLNE Nr poł czenia: Nazwa poł czenia: Doczołowe W zeł konstrukcji: 30
Bardziej szczegółowoDokumentacja połączenia Połączenie_1
Połączenie_1 Model: Norma projektowa: Użyty zał. krajowy: Rodzaj ramy: Konfiguracja połączenia: rama łączenie Eurokod EN wartości zalecane nieusztywniony Połączenie belka-słup (połączenie górne) 21.02.2017.
Bardziej szczegółowoNośność belek z uwzględnieniem niestateczności ich środników
Projektowanie konstrukcji metalowych Szkolenie OPL OIIB i PZITB 21 października 2015 Aula Wydziału Budownictwa i Architektury Politechniki Opolskiej, Opole, ul. Katowicka 48 Nośność belek z uwzględnieniem
Bardziej szczegółowoZadanie 1 Zadanie 2 tylko Zadanie 3
Zadanie 1 Obliczyć naprężenia oraz przemieszczenie pionowe pręta o polu przekroju A=8 cm 2. Siła działająca na pręt przenosi obciążenia w postaci siły skupionej o wartości P=200 kn. Długość pręta wynosi
Bardziej szczegółowoRys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic
ROZDZIAŁ VII KRATOW ICE STROPOWE VII.. Analiza obciążeń kratownic stropowych Rys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic Bezpośrednie obciążenie kratownic K5, K6, K7 stanowi
Bardziej szczegółowoPomoce dydaktyczne: normy: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcje. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
Bardziej szczegółowo1. Połączenia spawane
1. Połączenia spawane Przykład 1a. Sprawdzić nośność spawanego połączenia pachwinowego zakładając osiową pracę spoiny. Rysunek 1. Przykład zakładkowego połączenia pachwinowego Dane: geometria połączenia
Bardziej szczegółowoOpracowanie: Emilia Inczewska 1
Dla żelbetowej belki wykonanej z betonu klasy C20/25 ( αcc=1,0), o schemacie statycznym i obciążeniu jak na rysunku poniżej: należy wykonać: 1. Wykres momentów- z pominięciem ciężaru własnego belki- dla
Bardziej szczegółowoWęzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek
Projekt nr 1 - Poz. 1.1 strona nr 1 z 12 Węzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek Informacje o węźle Położenie: (x=-12.300m, y=1.300m) Dane projektowe elementów Dystans między belkami s: 20 mm Kategoria
Bardziej szczegółowoPręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004
Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr z 7 Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN 992--:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 4 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 2 (x=4.000m,
Bardziej szczegółowoBelka-blacha-podciąg EN :2006
Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził BeamPlateGirder v. 0.9.9.0 Belka-blacha-podciąg EN 1991-1-8:2006 Wytężenie: 0.58 Dane Podciąg C300 h p b fp t fp t wp R p 300.00[mm] 100.00[mm] 16.00[mm]
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE METALOWE ĆWICZENIA POŁĄCZENIA ŚRUBOWE POŁĄCZENIA ŚRUBOWE ASORTYMENT ŁĄCZNIKÓW MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 1
ASORTYMENT ŁĄCZNIKÓW POŁĄCZENIA ŚRUBOWE MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 1 MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 2 MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 3 MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 4 POŁĄCZENIE ŚRUBOWE ZAKŁADKOWE /DOCZOŁOWE MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 5
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE METALOWE 1 Przykład 4 Projektowanie prętów ściskanych
KONSTRUKCJE METALOWE Przykład 4 Projektowanie prętów ściskanych 4.Projektowanie prętów ściskanych Siły ściskające w prętach kratownicy przyjęto z tablicy, przykładu oraz na rysunku 3a. 4. Projektowanie
Bardziej szczegółowoModuł. Zakotwienia słupów stalowych
Moduł Zakotwienia słupów stalowych 450-1 Spis treści 450. ZAKOTWIENIA SŁUPÓW STALOWYCH... 3 450.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE... 3 450.1.1. Opis ogólny programu... 3 450.1.2. Zakres pracy programu... 3 450.1.3.
Bardziej szczegółowo7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary:
7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu Wymiary: B=1,2m L=4,42m H=0,4m Stan graniczny I Stan graniczny II Obciążenie fundamentu odporem gruntu OBCIĄŻENIA: 221,02 221,02 221,02
Bardziej szczegółowoInformacje uzupełniające: Projektowanie kalenicowego styku montaŝowego rygla w ramie portalowej SN042a-PL-EU. 1. Model obliczeniowy 2. 2.
Informacje uzupełniające: Projektowanie kalenicowego styku montaŝowego rygla w ramie portalowej Ten dokument zawiera informacje na temat metod projektowanie śrubowego styku montaŝowego rygla w ramie portalowej.
Bardziej szczegółowoPręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x900 (Beton
Bardziej szczegółowo9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe
9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe OBCIĄŻENIA: 55,00 55,00 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,0 Liniowe 0,0 55,00 55,00
Bardziej szczegółowoOpracowanie: Emilia Inczewska 1
Wyznaczyć zbrojenie przekroju pokazanego na rysunku z uwagi na przekrój podporowy i przęsłowy. Rozwiązanie: 1. Dane materiałowe Beton C25/30 - charakterystyczna wytrzymałość walcowa na ściskanie betonu
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe Wykład IV Klasy przekroju
Konstrukcje metalowe Wykład IV Klasy przekroju Spis treści Wprowadzenie #t / 3 Eksperyment #t / 12 Sposób klasyfikowania #t / 32 Przykłady obliczeń - stal #t / 44 Przykłady obliczeń - aluminium #t / 72
Bardziej szczegółowoPROJEKT STROPU BELKOWEGO
PROJEKT STROPU BELKOWEGO Nr tematu: A Dane H : 6m L : 45.7m B : 6.4m Qk : 6.75kPa a :.7m str./9 Geometria nz : 5 liczba żeber B Lz : 5.8 m długość żebra nz npd : 3 liczba przęseł podciągu przyjęto długość
Bardziej szczegółowo10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej.
10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. OBCIĄŻENIA: 6,00 6,00 4,11 4,11 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa:
Bardziej szczegółowoZestawić siły wewnętrzne kombinacji SGN dla wszystkich kombinacji w tabeli:
4. Wymiarowanie ramy w osiach A-B 4.1. Wstępne wymiarowanie rygla i słupa. Wstępne przyjęcie wymiarów. 4.2. Wymiarowanie zbrojenia w ryglu w osiach A-B. - wyznaczenie otuliny zbrojenia - wysokość użyteczna
Bardziej szczegółowo2.1. Wyznaczenie nośności obliczeniowej przekroju przy jednokierunkowym zginaniu
Obliczenia statyczne ekranu - 1 - dw nr 645 1. OBLICZENIE SŁUPA H = 4,00 m (wg PN-90/B-0300) wysokość słupa H 4 m rozstaw słupów l o 6.15 m 1.1. Obciążenia 1.1.1. Obciążenia poziome od wiatru ( wg PN-B-0011:1977.
Bardziej szczegółowoRzut z góry na strop 1
Rzut z góry na strop 1 Przekrój A-03 Zestawienie obciążeń stałych oddziaływujących na płytę stropową Lp Nazwa Wymiary Cięzar jednostko wy Obciążenia charakterystyczn e stałe kn/m Współczyn n. bezpieczeń
Bardziej szczegółowoProjekt belki zespolonej
Pomoce dydaktyczne: - norma PN-EN 1994-1-1 Projektowanie zespolonych konstrukcji stalowo-betonowych. Reguły ogólne i reguły dla budynków. - norma PN-EN 199-1-1 Projektowanie konstrukcji z betonu. Reguły
Bardziej szczegółowoDane. Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził. Pręt - blacha węzłowa. Wytężenie: TrussBar v
Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził TrussBar v. 0.9.9.22 Pręt - blacha węzłowa PN-90/B-03200 Wytężenie: 2.61 Dane Pręt L120x80x12 h b f t f t w R 120.00[mm] 80.00[mm] 12.00[mm] 12.00[mm]
Bardziej szczegółowoBelka - podciąg EN :2006
Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził BeamGirder v. 0.9.9.22 Belka - podciąg EN 1991-1-8:2006 Wytężenie: 0.76 Dane Podciąg IPE360 h p b fp t fp t wp R p 360.00[mm] 170.00[mm] 12.70[mm] 8.00[mm]
Bardziej szczegółowoDane. Belka - belka (blacha czołowa) Wytężenie: BeamsRigid v PN-90/B-03200
BeamsRigid v. 0.9.9.2 Belka - belka (blacha czołowa) PN-90/B-03200 Wytężenie: 0.999 Dane Lewa belka IPE300 h b b fb t fb t wb R b 300.00[mm] 150.00[mm] 10.70[mm] 7.10[mm] 15.00[mm] A b J y0b J z0b y 0b
Bardziej szczegółowoPręt nr 0 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004
Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr 1 z 13 Pręt nr 0 - Element żelbetowy wg PN-EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x=-0.120m,
Bardziej szczegółowoPręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN :2004
Pręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN 1992-1- 1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x0.000m, y0.000m); 1 (x6.000m, y0.000m)
Bardziej szczegółowo10.0. Schody górne, wspornikowe.
10.0. Schody górne, wspornikowe. OBCIĄŻENIA: Grupa: A "obc. stałe - pł. spocznik" Stałe γf= 1,0/0,90 Q k = 0,70 kn/m *1,5m=1,05 kn/m. Q o1 = 0,84 kn/m *1,5m=1,6 kn/m, γ f1 = 1,0, Q o = 0,63 kn/m *1,5m=0,95
Bardziej szczegółowoPręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN :2004
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x800
Bardziej szczegółowoWĘZŁY RAMOWE CZĘŚĆ 2
Projekt SKILLS WĘZŁY RAMOWE CZĘŚĆ OMAWIANE ZAGADNIENIA Przykład obliczeniowy węzła okapowego konstrukcji ramowej budynku parterowego z doczołowym połączeniem śrubowym Nośność węzła przy zginaniu Nośność
Bardziej szczegółowoPrzykład: Oparcie kratownicy
Dokument Re: SX033b-PL-EU Strona 1 z 7 Przykład przedstawia metodę obliczania nośności przy ścinaniu połączenia doczołowego kratownicy dachowej z pasem słupa. Pas dźwigara jest taki sam, jak pokazano w
Bardziej szczegółowoWymiarowanie kratownicy
Wymiarowanie kratownicy 1 2 ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ STAŁYCH Płyty warstwowe EURO-therm D grubość 250mm 0,145kN/m 2 Płatwie, Stężenia- - 0,1kN/m 2 Razem 0,245kN/m 2-0,245/cos13,21 o = 0,252kN/m 2 Kratownica
Bardziej szczegółowo1. Projekt techniczny żebra
1. Projekt techniczny żebra Żebro stropowe jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla płyty. Jest to element słabo bądź średnio obciążony siłą równomiernie obciążoną składającą się z obciążenia
Bardziej szczegółowoSpis treści. Przedmowa... Podstawowe oznaczenia Charakterystyka ogólna dźwignic i torów jezdnych... 1
Przedmowa Podstawowe oznaczenia 1 Charakterystyka ogólna dźwignic i torów jezdnych 1 11 Uwagi ogólne 1 12 Charakterystyka ogólna dźwignic 1 121 Suwnice pomostowe 2 122 Wciągniki jednoszynowe 11 13 Klasyfikacja
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY. 1.2 Podstawa opracowania. Podstawą formalną niniejszego opracowania są normy :
OPIS TECHNICZNY 1.1 Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania jest projekt techniczny dachu kratowego hali produkcyjnej. 1.2 Podstawa opracowania Podstawą formalną niniejszego opracowania są normy
Bardziej szczegółowoPytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2014/15
Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2014/15 1. Warunkiem koniecznym i wystarczającym równowagi układu sił zbieżnych jest, aby a) wszystkie
Bardziej szczegółowoPOZ BRUK Sp. z o.o. S.K.A Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY
62-090 Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY SPIS TREŚCI Wprowadzenie... 1 Podstawa do obliczeń... 1 Założenia obliczeniowe... 1 Algorytm obliczeń... 2 1.Nośność żebra stropu na
Bardziej szczegółowoBelka - podciąg PN-90/B-03200
Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził BeamGirder v. 0.9.9.22 Belka - podciąg PN-90/B-03200 Wytężenie: 0.98 Dane Podciąg I_30_25_2_1 h p b fp t fp t wp R p 300.00[mm] 250.00[mm] 20.00[mm]
Bardziej szczegółowoSprawdzenie stanów granicznych użytkowalności.
MARCIN BRAŚ SGU Sprawzenie stanów granicznych użytkowalności. Wymiary belki: szerokość przekroju poprzecznego: b w := 35cm wysokość przekroju poprzecznego: h:= 70cm rozpiętość obliczeniowa przęsła: :=
Bardziej szczegółowoMnożnik [m] Jednostka. [kn/m 2 ] Jednostka [m] 1.00
Projekt: Trzebinia ŁUKI BRAME Element: Obciążenia Strona 65 0080607. Rama R obciążenie wiatrem Zestaw nr Rodzaj obciążenia obciążenie wiatrem Wartość.57 Jednostka [k/m ] Mnożnik [m].00 obciążenie charakter.
Bardziej szczegółowoProjekt: Data: Pozycja: EJ 3,14² , = 43439,93 kn 2,667² = 2333,09 kn 5,134² EJ 3,14² ,0 3,14² ,7
Pręt nr 8 Wyniki wymiarowania stali wg P-90/B-0300 (Stal_3d v. 3.33) Zadanie: Hala stalowa.rm3 Przekrój: 1 - U 00 E Y Wymiary przekroju: h=00,0 s=76,0 g=5, t=9,1 r=9,5 ex=0,7 Charakterystyka geometryczna
Bardziej szczegółowoWytrzymałość drewna klasy C 20 f m,k, 20,0 MPa na zginanie f v,k, 2,2 MPa na ścinanie f c,k, 2,3 MPa na ściskanie
Obliczenia statyczno-wytrzymałościowe: Pomost z drewna sosnowego klasy C27 dla dyliny górnej i dolnej Poprzecznice z drewna klasy C35 lub stalowe Balustrada z drewna klasy C20 Grubość pokładu górnego g
Bardziej szczegółowoZestaw pytań z konstrukcji i mechaniki
Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki 1. Układ sił na przedstawionym rysunku a) jest w równowadze b) jest w równowadze jeśli jest to układ dowolny c) nie jest w równowadze d) na podstawie tego rysunku
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE STALOWE W EUROPIE. Jednokondygnacyjne konstrukcje stalowe Część 11: Połączenia zginane
KONSTRUKCJE STALOWE W EUROPIE Jednokondygnacyjne konstrukcje stalowe Część 11: Połączenia zginane Jednokondygnacyjne konstrukcje stalowe Część 11: Połączenia zginane 11 - ii PRZEDMOWA Niniejsza publikacja
Bardziej szczegółowoJako pokrycie dachowe zastosować płytę warstwową z wypełnieniem z pianki poliuretanowej grubości 100mm, np. PolDeck TD firmy Europanels.
Pomoce dydaktyczne: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcję. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [2] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
Bardziej szczegółowoĆwiczenie nr 2. obliczeniowa wytrzymałość betonu na ściskanie = (3.15)
Ćwiczenie nr 2 Temat: Wymiarowanie zbrojenia ze względu na moment zginający. 1. Cechy betonu i stali Beton zwykły C../.. wpisujemy zadaną w karcie projektowej klasę betonu charakterystyczna wytrzymałość
Bardziej szczegółowoPOŁĄCZENIA ŚRUBOWE I SPAWANE Dane wstępne: Stal S235: f y := 215MPa, f u := 360MPa, E:= 210GPa, G:=
POŁĄCZENIA ŚRUBOWE I SPAWANE Dane wstępne: Stal S235: f y : 25MPa, f u : 360MPa, E: 20GPa, G: 8GPa Współczynniki częściowe: γ M0 :.0, :.25 A. POŁĄCZENIE ŻEBRA Z PODCIĄGIEM - DOCZOŁOWE POŁĄCZENIE KATEGORII
Bardziej szczegółowoUWAGA: Projekt powinien być oddany w formie elektronicznej na płycie cd.
Pomoce dydaktyczne: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcję. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [2] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
Bardziej szczegółowo1. Projekt techniczny Podciągu
1. Projekt techniczny Podciągu Podciąg jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla żeber. Jest to główny element stropu najczęściej ślinie bądź średnio obciążony ciężarem własnym oraz reakcjami
Bardziej szczegółowoPytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2015/16
Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2015/16 1. Warunkiem koniecznym i wystarczającym równowagi układu sił zbieżnych jest, aby a) wszystkie
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE USTROJU NOŚNEGO KŁADKI DLA PIESZYCH PRZEZ RZEKĘ NIEZDOBNĄ W SZCZECINKU
OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE USTROJU NOŚNEGO KŁADKI DLA PIESZYCH PRZEZ RZEKĘ NIEZDOBNĄ W SZCZECINKU Założenia do obliczeń: - przyjęto charakterystyczne obciążenia równomiernie rozłożone o wartości
Bardziej szczegółowoe = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 958 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2
OBLICZENIA STATYCZNE POZ.1.1 ŚCIANA PODŁUŻNA BASENU. Projektuje się baseny żelbetowe z betonu B20 zbrojone stalą St0S. Grubość ściany 12 cm. Z = 0,5x10,00x1,96 2 x1,1 = 21,13 kn e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65
Bardziej szczegółowoWspółczynnik określający wspólną odkształcalność betonu i stali pod wpływem obciążeń długotrwałych:
Sprawdzić ugięcie w środku rozpiętości przęsła belki wolnopodpartej (patrz rysunek) od quasi stałej kombinacji obciążeń przyjmując, że: na całkowite obciążenie w kombinacji quasi stałej składa się obciążenie
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE / Zespół Konstrukcji Drewnianych
ĆWICZENIE 06 / 07 Zespół Konstrukcji Drewnianych Belka stropowa BELKA STROPOWA O PRZEKROJU ZŁOŻONYM Belka stropowa 3 Polecenie 4 Zaprojektować belkę stropową na podstawie następujących danych: obciążenie:
Bardziej szczegółowoKolejnośd obliczeo 1. uwzględnienie imperfekcji geometrycznych;
Kolejnośd obliczeo Niezbędne dane: - koncepcja układu konstrukcyjnego z wymiarami przekrojów i układem usztywnieo całej bryły budynki; - dane materiałowe klasa betonu klasa stali; - wykonane obliczenia
Bardziej szczegółowoPołączenia. Przykład 1. Połączenie na wrąb czołowy pojedynczy z płaszczyzną docisku po dwusiecznej kąta. Dane: drewno klasy -
Dane: drewno klasy - h = b = Połączenia C30 16 cm 8 cm obciąŝenie o maksymalnej wartości w kombinacji obciąŝeń stałe klasa uŝytkowania konstrukcji - 1 F = 50 kn α = 30 0 Przykład 1 Połączenie na wrąb czołowy
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE
POLITECHNIKA BIAŁOSTOCKA WBiIŚ KATEDRA KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH ZAJĘCIA 5 KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE Mgr inż. Julita Krassowska 1 CHARAKTERYSTYKI MATERIAŁOWE drewno lite sosnowe klasy C35: - f m,k =
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE METALOWE
KONSTRUKCJE METALOWE ĆWICZENIA 15 GODZ./SEMESTR PROWADZĄCY PRZEDMIOT: prof. Lucjan ŚLĘCZKA PROWADZĄCY ĆWICZENIA: dr inż. Wiesław KUBISZYN P39 ZAKRES TEMATYCZNY ĆWICZEŃ: KONSTRUOWANIE I PROJEKTOWANIE WYBRANYCH
Bardziej szczegółowo262 Połączenia na łączniki mechaniczne Projektowanie połączeń sztywnych uproszczoną metodą składnikową
262 Połączenia na łączniki mechaniczne grupy szeregów śrub przyjmuje się wartość P l eff równą sumie długości efektywnej l eff, określonej w odniesieniu do każdego właściwego szeregu śrub jako części grupy
Bardziej szczegółowoPrzykład: Belka swobodnie podparta, obciąŝona na końcach momentami zginającymi.
Dokument Ref: SX011a-EN-EU Str. 1 z 7 Wykonał Arnaud Lemaire Data Marzec 005 Sprawdził Alain Bureau Data Marzec 005 Przykład: Belka swobodnie podparta, obciąŝona na końcach W poniŝszym przykładzie przedstawiono
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE 1. Złącze rozciągane Zespół Konstrukcji Drewnianych 2016 / 2017 ZŁĄCZE ROZCIĄGANEGO PASA KRATOWNICY
ĆWICZEIE 1 016 / 017 Zespół Konstrukcji Drewnianych Złącze rozciągane ZŁĄCZE ROZCIĄGAEGO PASA KRATOWICY 1 Polecenie 3 Zaprojektować złącze rozciągane na podstawie następujących danych: siła rozciągająca
Bardziej szczegółowoEFEKTY KSZTAŁCENIA. Specyfika projektowania słupów złożonych. Procedura projektowania słupów złożonych
Projekt SKILLS SŁUPY ZŁOŻOE EFEKTY KSZTAŁCEIA Specyfika projektowania słupów złożonych Procedura projektowania słupów złożonych Projektowanie elementów złożonych bliskogałęziowych 3 SPIS TREŚCI Wprowadzenie
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
I. Zebranie obciążeń 1. Obciążenia stałe Do obliczeń przyjęto wartości według normy PN-EN 1991-1-1:2004 1.1. Dach część górna ELEMENT CHARAKTERYSTYCZNE γ OBLICZENIOWE Płyta warstwowa 10cm 0,10 1,2 0,12
Bardziej szczegółowoPROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI STALOWYCH WEDŁUG EUROKODÓW.
PROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI STALOWYCH WEDŁUG EUROKODÓW. 1 Wiadomości wstępne 1.1 Zakres zastosowania stali do konstrukcji 1.2 Korzyści z zastosowania stali do konstrukcji 1.3 Podstawowe części i elementy
Bardziej szczegółowoProjekt mostu kratownicowego stalowego Jazda taboru - dołem Schemat
Projekt mostu kratownicowego stalowego Jazda taboru - dołem Schemat Rozpiętość teoretyczna Wysokość kratownicy Rozstaw podłużnic Rozstaw poprzecznic Długość poprzecznic Długość słupków Długość krzyżulców
Bardziej szczegółowoτ R2 := 0.32MPa τ b1_max := 3.75MPa E b1 := 30.0GPa τ b2_max := 4.43MPa E b2 := 34.6GPa
10.6 WYMIAROWANE PRZEKROJÓW 10.6.1. DANE DO WMIAROWANIA Beton istniejącej konstrukcji betonowej klasy B5 dla którego: - wytrzymałość obliczeniowa na ściskanie (wg. PN-91/S-1004 dla betonu B5) - wytrzymałość
Bardziej szczegółowo2.0. Dach drewniany, płatwiowo-kleszczowy.
.0. Dach drewniany, płatwiowo-kleszczowy..1. Szkic.. Charakterystyki przekrojów Własności techniczne drewna: Czas działania obciążeń: ormalny. Klasa warunków wilgotnościowych: 1 - Wilg. 60% (
Bardziej szczegółowoPręt nr 0 - Element drewniany wg PN-EN 1995:2010
Pręt nr 0 - Element drewniany wg PN-EN 1995:010 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x0.000m, y-0.000m); 1 (x4.000m, y-0.000m) Profil: Pr 150x50 (C 0)
Bardziej szczegółowoProjekt techniczny niektórych rozwiązań w budynku wielokondygnacyjnym
Projekt techniczny niektórych rozwiązań w budynku wielokondygnacyjnym Zestawienie obciążeń:.strop między-kondygnacyjny Obciążenie stałe m rzutu poziomego stropu -ciągi komunikacyjne Lp. Warstwa stropu
Bardziej szczegółowoZakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne
Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne PROJEKT WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCJI ŻELBETOWEJ BUDYNKU BIUROWEGO DESIGN FOR SELECTED
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej
OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej 1.0 DŹWIGAR DACHOWY Schemat statyczny: kratownica trójkątna symetryczna dwuprzęsłowa Rozpiętości obliczeniowe: L 1 = L 2 = 3,00 m Rozstaw dźwigarów: a =
Bardziej szczegółowoKonstrukcjre metalowe Wykład X Połączenia spawane (część II)
Konstrukcjre metalowe Wykład X Połączenia spawane (część II) Spis treści Metody obliczeń #t / 3 Przykład 1 #t / 11 Przykład 2 #t / 22 Przykład 3 #t / 25 Przykład 4 #t / 47 Przykład 5 #t / 56 Przykład 6
Bardziej szczegółowoProjekt techniczny niektórych rozwiązań w budynku wielokondygnacyjnym
Projekt techniczny niektórych rozwiązań w budynku wielokondygnacyjnym Zestawienie obciążeń:.strop między-kondygnacyjny Obciążenie stałe m rzutu poziomego stropu -ciągi komunikacyjne Lp. Warstwa stropu
Bardziej szczegółowoRys. 29. Schemat obliczeniowy płyty biegowej i spoczników
Przykład obliczeniowy schodów wg EC-2 a) Zebranie obciąŝeń Szczegóły geometryczne i konstrukcyjne przedstawiono poniŝej: Rys. 28. Wymiary klatki schodowej w rzucie poziomym 100 224 20 14 9x 17,4/28,0 157
Bardziej szczegółowoModuł. Profile stalowe
Moduł Profile stalowe 400-1 Spis treści 400. PROFILE STALOWE...3 400.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE...3 400.1.1. Opis programu...3 400.1.2. Zakres programu...3 400.1. 3. Opis podstawowych funkcji programu...4 400.2.
Bardziej szczegółowoWidok ogólny podział na elementy skończone
MODEL OBLICZENIOWY KŁADKI Widok ogólny podział na elementy skończone Widok ogólny podział na elementy skończone 1 FAZA I odkształcenia od ciężaru własnego konstrukcji stalowej (odkształcenia powiększone
Bardziej szczegółowoPROJEKTOWANIE POŁĄCZEO SPAWANYCH według PN-EN 1993-1-8
POLITECHNIKA GDAOSKA Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Katedra Konstrukcji Metalowych i Zarządzania w Budownictwie PROJEKTOWANIE POŁĄCZEO SPAWANYCH według PN-EN 1993-1-8 ZAŁOŻENIA Postanowienia normy
Bardziej szczegółowoSystemy trzpieni Schöck.
MATERIAŁ PRASOWY Schöck Sp. z o.o. ul. Jana Olbrachta 94 01-102 Warszawa Tel. +48 (0) 22 533 19 22 Fax.+48 (0) 22 533 19 19 www.schock.pl Systemy trzpieni Schöck. Obliczenia statyczne. W przypadku systemu
Bardziej szczegółowoObciążenia. Wartość Jednostka Mnożnik [m] oblicz. [kn/m] 1 ciężar [kn/m 2 ]
Projekt: pomnik Wałowa Strona 1 1. obciążenia -pomnik Obciążenia Zestaw 1 nr Rodzaj obciążenia 1 obciążenie wiatrem 2 ciężar pomnika 3 ciężąr cokołu fi 80 Wartość Jednostka Mnożnik [m] obciążenie charakter.
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE BETONOWE PROJEKT ŻELBETOWEJ HALI SŁUPOWO-RYGLOWEJ
KONSTRUKCJE BETONOWE PROJEKT ŻELBETOWEJ HALI PRZEMYSŁOWEJ O KONSTRUKCJI SŁUPOWO-RYGLOWEJ SŁUP - PROJEKTOWANIE ZAŁOŻENIA Słup: szerokość b wysokość h długość L ZAŁOŻENIA Słup: wartości obliczeniowe moment
Bardziej szczegółowoSpis treści. 2. Zasady i algorytmy umieszczone w książce a normy PN-EN i PN-B 5
Tablice i wzory do projektowania konstrukcji żelbetowych z przykładami obliczeń / Michał Knauff, Agnieszka Golubińska, Piotr Knyziak. wyd. 2-1 dodr. Warszawa, 2016 Spis treści Podstawowe oznaczenia Spis
Bardziej szczegółowoObciążenia poziome Obciążenia statyczne i dynamiczne Obciążenia od maszyn, urządzeń składowych
Spis treści Wykaz oznaczeń 11 Wstęp 14 1. Produkcja, własności stali, wyroby hutnicze, łączniki 17 1.1. Zarys produkcji stali 18 1.1.1. Produkcja surówki 18 1.1.2. Produkcja stali i żeliwa 19 1.1.3. Odtlenianie
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE / Zespół Konstrukcji Drewnianych
ĆWICZEIE 1 2016 / 2017 Zespół Konstrukcji Drewnianych Złącze rozciągane 2 ZŁĄCZE ROZCIĄGAEGO PASA KRATOWICY Polecenie 3 Zaprojektować złącze rozciągane na podstawie następujących danych: siła rozciągająca
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE / Zespół Konstrukcji Drewnianych
ĆWICZENIE 3 06 / 07 Zespół Konstrukcji Drewnianych Słup ELEMENT OSIOWO ŚCISKANY Słup 3 Polecenie 4 Wyznaczyć nośność charakterystyczną słupa ściskanego na podstawie następujących danych: długość słupa:
Bardziej szczegółowo- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET
- 1 - Kalkulator Elementów Żelbetowych 2.1 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2001-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.4.1. Elementy żelbetowe
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE 1. Złącze rozciągane Zespół Konstrukcji Drewnianych 2016 / 2017 ZŁĄCZE ROZCIĄGANEGO PASA KRATOWNICY
ĆWICZEIE 1 016 / 017 Zespół Konstrukcji Drewnianych Złącze rozciągane ZŁĄCZE ROZCIĄGAEGO PASA KRATOWICY 1 Polecenie 3 Zaprojektować złącze rozciągane na podstawie następujących danych: siła rozciągająca
Bardziej szczegółowo