Andrzej Ślęzak. Summary. Streszczenie. Polimery w Medycynie 2011, T. 41, Nr 1

Wielkość: px
Rozpocząć pokaz od strony:

Download "Andrzej Ślęzak. Summary. Streszczenie. Polimery w Medycynie 2011, T. 41, Nr 1"

Transkrypt

1 Polimery w Medycynie 0, T. 4, Nr Zatoowanie ieci termodynamicznych do interretacji tranortu membranowego: ocena wółczynników oorowych membrany olimerowej w warunkach olaryzacji tężeniowej Alication of the network thermodynamic to interretation of membrane tranort: ealuation of the reitance coefficient of the olymeric membrane in olarization concentration condition Andrzej Ślęzak Katedra Zdrowia Publicznego Politechnika zętochowka, zętochowa Strezczenie Wyrowadzone w racy równania Kedem-Katchalky ego, rzy omocy ymetrycznych tranformacji ieci termodynamicznych Peunera, zatoowano do interretacji tranortu wodnych roztworów glukozy rzez membranę Nehrohan w warunkach olaryzacji tężeniowej. Obliczono wółczynniki R ij (i j, ). Z obliczeń wynika, że wartość wółczynników R, R R jet nieliniowo zależna zarówno od tężenia roztworów () jak i od konfiguracji układu membranowego. Słowa kluczowe: tranort membranowy, termodynamika ieciowa Peunera, równania Kedem-Katchalky ego, olaryzacja tężeniowa, wółczynniki oorowe Summary The Kedem-Katchalky equation, deried uing ymmetric tranformation of the Peuner network tranformation, to interretation of tranort through Nehrohan membrane of glucoe aqueou olution in concentration olarization condition were emloyed. The alue of R ij (i j, ) coefficient were calculated. From thee calculation it reult that, the alue of coefficient R, R R and R are nonlinear deendent a well a on concentration of olution () and configuration of membrane ytem. Key word: membrane tranort, Peuner network thermodynamic, Kedem-Katchalky equation, concentration olarization, reitance coefficient WSTĘP Wółczynniki oorowe membrany ą jedną z czterech gru wółczynników wynikających z termodynamiki ieciowej Peunera (Peuner Network Thermodynamic, NTP) []. Ich źródłem jet równanie fenomenologiczne Onagera, które wiąże iły termodynamiczne (X i ) i rzeływy ( i ) w natęujący oób X i Rik k () i

2 44 Andrzej Ślęzak gdzie: R ik ą uogólnionymi wółczynnikami oorowymi. Powyżze równanie jet łuzne w warunkach jednorodności roztworów rozdzielanych rzez membranę i wymaga, aby ełniona była relacja R ik R ki. W rzyadku dwukierunkowego dwuortu termodynamiki ieciowej Peunera (i, ), oiadającego ojedyncze wejście dla rzeływu i rzężonej z nim iły X oraz ojedyncze wejście dla rzeływu i rzężonej z nim iły X, równanie () można zaiać w natęującej otaci X X [ R] () R R gdzie: [ R ] (a) R R Należy zaznaczyć, że zgodnie z założeniami termodynamiki ieciowej nie ma wymogu ełnienia relacji ymetrii R R (ryc. ). ednym z odtawowych narzędzi badawczych tranortu membranowego ą równania Kedem-Katchalky ego []. W celu rzytoowania ich do otaci zgodnej z równaniami () równaniami (a), można dokonać ich tranformacji, rzy omocy tounkowo rotych maniulacji algebraicznych do otaci [, 3] ( σ) ΔP Δπ ω + ω σ ω Δπ σ + (4) ω ω (3) gdzie: i oznaczają trumień odowiednio objętościowy olutu rzez membranę w warunkach jednorodności roztworów;, σ oraz ω oznaczają odowiednio wółczynniki: rzeuzczalności hydraulicznej, odbicia oraz rzeuzczalności olutu; ΔP P h P l jet różnicą ciśnień hydrotatycznych (P h, P l oznacza wyżzą i niżzą wartość ciśnienia hydrotatycznego), a Δπ RT( h l ) różnicą ciśnień omotycznych (RT oznacza iloczyn tałej gazowej a temeratury termodynamicznej, natomiat h i l tężenia roztworów). ( )[ln( h l hl )] ½( h + ) jet średnim tężeniem olutu w membranie. Należy zaznaczyć, że wartości liczbowe wółczynników, σ oraz ω można wyznaczyć w erii niezależnych ekerymentów []. Powyżzy układ równań, tanowiący jedną z otaci tranformowanych równań Kedem-Katchalky ego dla warunków jednorodności roztworów, można zaiać w otaci równania macierzowego [, 3] Δ P Δπ Δπ [ R] (5) gdzie: [R] jet macierzą wółczynników oorowych dla warunków jednorodności roztworów daną wyrażeniem [ R] ( σ) ω σ ω + ω σ ω ω (5a) + + X X Ryc.. Ogólna rerezentacja liniowego dwu-ortu kładającego ię z dwóch rzeływów (, ) i dwóch ił (X, X ) dla warunków olaryzacji tężeniowej. Dodatni kierunek rzeływu jet kierowany do krzynki. Odowiednia definicja końcowego ortu wymaga, aby rzeływ wchodził do dodatniego terminalu (+) i był równy rzeływowi wychodzącemu z węzła ujemnego ( ) [] Fig.. General linear two ort rereentation of a two flow (, ) and two force (X, X ) ytem for the concentration olarization condition. The oitie direction of flow i into box. The conitent definition of the terminal ort require that the flow going into oitie terminal (+) equal the flow leaing the negatie ( ) node []

3 TRANSPORT MEMBRANOWY Porównując równania (a) i (5a) otrzymujemy R ( σ) ω σ R R ω + ω (5b) (5c) R ω (5d) Wartości wółczynników R, R R, obliczone na odtawie równań 5b, 5c i 5d dla jednorodnych wodnych roztworów glukozy rzenikających rzez membranę Nehrohan, rzedtawiono w orzedniej racy [4]. Z obliczeń wynika, że wartość wółczynnika R jet niezależna od tężenia (). Wartość ozotałych wółczynników jet zależna od : wartość wółczynnika R rośnie liniowo, a wartość wółczynnika R maleje hierbolicznie wraz ze wzrotem wartości. Założenie o jednorodności roztworów można zrealizować w makroukładach fizykochemicznych, zaewniając intenywne miezanie roztworów ograniczające olaryzację tężeniową. W związku z tym celem cyklu rac, które rozoczyna ta raca jet rozwinięcie termodynamiki ieciowej Peunera na układy membranowe, w których tranort odbywa ię w warunkach olaryzacji tężeniowej. W obecnej racy rozatrzony zotanie wływ olaryzacji tężeniowej na wartość wółczynników oorowych R, R, R oraz R. wynikających z NTP. Obliczona zotanie wartość owych wółczynników dla wodnych roztworów glukozy i membrany hemodializacyjnej Nehrohan. Wartości tych wółczynników zotaną orównane z wartościami wółczynników oorowych R, R, R oraz R, obliczonych dla warunków jednorodności roztworów. WSPÓŁZYNNIKI OPOROWE MEMBRANY DA WARUNKÓW POARYZAI STĘŻENIOWE ak już womniano, równania (), (a), (3) (5), (5a) (5d) można zatoować do układów membranowych, w których membrana rozdziela dwa jednorodne (równomiernie wymiezane mechanicznie) roztwory. W takich układach gradienty bodźców termodynamicznych wytęują jedynie w orzek membrany. Są to jednak ytuacje wyidealizowane. 45 W warunkach rzeczywitych o obydwu tronach membrany tworzą ię wartwy dyfuzyjne [n., 5, 6]. W związku z tym gradienty bodźców termodynamicznych w orzek membrany maleją, a ubytek owych gradientów rozkłada ię na gradienty w orzek wartw dyfuzyjnych. W ewnych uzaadnionych hydrodynamicznie warunkach wartwy dyfuzyjne ą częściowo nizczone rzez inne rocey, jak n. rzez konwekcję wobodną [7]. W związku z tym dla warunków rzeczywitych równania () i (a) można zaiać w dwóch alternatywnych otaciach. Pierwza otać równania zawiera zmodyfikowany macierzowy wółczynnik [R ] oraz rzeływy i. Potaci tych równań ą natęujące X X [ R ] (6) gdzie: R R [ R ] (6a) R R Z owyżzych równań wynika, że w tounku do równań () i (a), niezmienione ozotają bodźce X i X. W owyżzych równaniach nie ma wymogu ełnienia relacji ymetrii R R. Z kolei druga otać równania zawiera zmodyfikowane bodźce termodynamiczne X i X oraz zmodyfikowane rzeływy i. Potać tego równania jet natęująca X X [ R ] (7) ak widać, w tej gruie równań, w tounku do równań () i (a), niezmieniona ozotaje macierz [R]. Równania (6a) i (7) rozzerzają zakre toowalności NTP. W dalzej części racy ograniczymy ię do równań (6) i (6a). Otrzymane wyniki w otaci równań (6) i (6a), można zatoować do wyrowadzenia równań Kedem-Katchalky ego rzy omocy tranformacji ieci termodynamicznych, odobnie jak to uczyniono w racy [, 4]. Dla warunkach olaryzacji tężeniowej równania Kedem-Katchalky ego można zaiać w natęującej otaci [6] ΔP σδπ (8) ωδπ + ( σ) (9) W owyżzych równaniach oznacza trumień objętościowy, a trumień olutu w warunkach olaryzacji tężeniowej. Z kolei, i ą wół-

4 46 Andrzej Ślęzak czynnikami odowiednio hydraulicznej, omotycznej i dyfuzyjnej olaryzacji tężeniowej. Definicje tych wółczynników wynikają z równań (8) i (9) i mają otać (0) Δ P Δπ 0 ΔP σδπ () 0 ω () Δ π 0 Nieco inny oób wrowadzania i definiowania wółczynników odnozących ię do olaryzacji tężeniowej zaroonował mój doktorant [8]. W tym miejcu warto jezcze zwrócić uwagę na racę [9]. Autorzy tej racy wrowadzili ojęcie wółczynnika rzeuzczalności dyfuzyjnej (ω ) odnozącej ię do komleku l l /M/l h, gdzie l l i l h oznaczają tężeniowe wartwy graniczne itniejące od trony roztworu odowiednio o mniejzym (lower, l) i więkzym (higher, h) tężeniu, a M membranę. Dzieląc ω rzez ω otrzymujemy wółczynnik. W analogiczny oób, biorąc od uwagę wółczynniki i oraz σ i σ można otrzymać wółczynniki i. Przy omocy rotych maniulacji algebraicznych, równania (8) i (9) można rzekztałcić do otaci Δ P Δπ ( σ) ω + ω Δπ ( σ) ( σ ω (3) + (4) ω ω Powyżzy układ równań, tanowiący jedną z otaci tranformowanych równań Kedem-Katchalky ego dla warunków olaryzacji tężeniowej, można zaiać w otaci równania macierzowego Δ P Δπ Δπ [ R ] (5) gdzie: [R ] jet macierzą wółczynników oorowych daną wyrażeniem [ R ] ( σ) ω σ ω + ω σ ω (5a) ω Porównując równania (a) i (5a) otrzymujemy R R ( σ ω σ) ω R + ω (5b) (5c) R (5d) ω W odróżnieniu od równań (5a) (5d), równania (5a) (5d) zawierają wółczynniki, i, które określają warunki olaryzacji tężeniowej. Ponadto wartość wółczynników R jet zależna od średniego tężenia roztworów (). WYNIKI OBIZEŃ I DYSKUSA W celu obliczenia wółczynników wytęujących w macierzy [R], wykorzytamy wółczynniki wynikające z formalizmu Kedem i Katchalky ego. ak wiadomo [] ów formalizm zawiera wółczynniki rzeuzczalności hydraulicznej ( ), odbicia (σ), rzeuzczalności dyfuzyjnej (ω) wyznaczane w warunkach jednorodności roztworów rozdzielanych rzez membranę. Założenie o jednorodności roztworów jet realizowane rzy omocy intenywnego miezania roztworów rzez miezadła mechaniczne, umiezczone w układzie omiarowym o obydwu tronach membrany [0]. Dla membrany olimerowej Nehrohan i wodnych roztworów glukozy o tężeniach od h 0,5 mol m 3 do h 0 mol m 3, wartości tych wółczynników ą niezależne od tężenia roztworów i wynozą: 5 0 m 3 N, σ0,068 i ω0,8 0 9 mol N. Należy zaznaczyć, że wartości tych wółczynników ą także niezależne od konfiguracji układu membranowego. W warunkach olaryzacji tężeniowej, tj. w ytuacji, gdy roztwory rozdzielane rzez membranę ą ozbawione miezania mechanicznego, o obydwu tronach membrany tworzą ię tężeniowe wartwy graniczne ograniczające rzeływy objętościowe i dyfuzyjne olutu. Fakt ten można uwzględnić wrowadzając do termodyna-

5 TRANSPORT MEMBRANOWY micznego oiu tranortu membranowego dodatkowe wółczynniki, i. Wółczynniki i wyznaczane w warunkach olaryzacji tężeniowej ą zależne od tężenia roztworów rozdzielanych rzez membranę i konfiguracji układu membranowego [6]. Z kolei wartość wółczynnika jet jednakowa zarówno w warunkach jednorodności roztworów, jak i w warunkach olaryzacji tężeniowej i wynoi. Ponadto wartość tego wółczynnika jet niezależna od Δ. 47 Zarezentowane na rycinach i 3 zależności wółczynników i od różnicy tężenia glukozy (Δ ), obliczono na odtawie charakterytyk f(δ ) i f(δ ) rzedtawionych w orzedniej racy [0, ]. Przedtawione na tych rycinach wykrey uzykano dla konfiguracji A i B układu membranowego. Konfiguracji A odowiadają te elementy zależności f(δ ) i f(δ ), które otrzymano dla Δ <0. Z kolei elementy zależności f(δ ) i f(δ ), otrzymane dla Δ >0 0,5 0,4 0,3 Ryc.. Zależność wółczynnika olaryzacji tężeniowej ( ) od różnicy tężeń glukozy (Δ ) Fig.. Deendence of the concentration olarization coefficient ( ) on a difference in glucoe concentration (Δ ) 0, 0, [mol m 3 ] 0,6 0,5 0,4 Ryc. 3. Zależność wółczynnika olaryzacji tężeniowej ( ) od różnicy tężeń glukozy (Δ ) Fig. 3. Deendence of the concentration olarization coefficient ( ) on a difference in glucoe concentration (Δ ) 0,3 0, 0, [mol m 3 ]

6 48 Andrzej Ślęzak otrzymano dla konfiguracji B. Przez konfigurację A układu jednomembranowego rozumiemy ytuację, gdy roztwór o tężeniu mniejzym znajduje ię w rzedziale nad membraną, a o tężeniu więkzym od membraną. Odwrotne utawienie roztworów względem oziomo utawionej membrany daje konfigurację B. Dane, które zamiezczono na rycinach i 3 świadczą o tym, że wartości i, dla Δ >5 mol m 3 ą różne dla konfiguracji A i B, czyli różne dla obydwu grawitacyjnych kierunków tranortu membranowego. Związane jet to z różnym charakterem hydrodynamicznym tężeniowych wartw granicznych. Dla rozatrywanego warunku dla Δ, owe wartwy ą tabilne hydrodynamicznie, a w konfiguracji B nietabilności konwekcyjne owodują detrukcję tych wartw. et to rzyczyną więkzych wartości i w konfiguracji B w orównaniu z wartościami i w konfiguracji A. Na rycinach 4, 5 i 6 rzedtawiono zależności wółczynników R, R R od średniego tężenia. Z rycin tych wynika, że dla Δ 5 mol m 3 R 0 [N m 3 ] konfiguracja A konfiguracja B Ryc. 4. Graficzna ilutracja zależności R f() dla wodnych roztworów glukozy w warunkach olaryzacji tężeniowej. Wartości wółczynnika R obliczono na odtawie równania (5b) Fig. 4. Grahic illutration of deendence R f() for aqueou glucoe olution in a concentration olarization condition. Value of the coefficient R it wa calculated on the bai of equation (5b) [mol m 3 ] R 0 9 [N m 3 ] konfiguracja A konfiguracja B Ryc. 5. Graficzna ilutracja zależności R f() dla wodnych roztworów glukozy w warunkach olaryzacji tężeniowej. Wartości wółczynnika R obliczono na odtawie równania (5c) Fig. 5. Grahic illutration of deendence R f() for aqueou glucoe olution in a concentration olarization condition. Value of the coefficient R it wa calculated on the bai of equation (5c) [mol m 3 ]

7 TRANSPORT MEMBRANOWY 49 R 0 8 [kg m 4 mol ],5,0,5,0 0,5 konfiguracja A konfiguracja B Ryc. 6. Graficzna ilutracja zależności R f() dla wodnych roztworów glukozy w warunkach olaryzacji tężeniowej. Wartości wółczynnika R obliczono na odtawie równania (5d) Fig. 6. Grahic illutration of deendence R f() for aqueou glucoe olution in a concentration olarization condition. Value of the coefficient R it wa calculated on the bai of equation (5d). 0, [mol m 3 ] wartości owych wółczynników ą niezależne zarówno od tężenia roztworów rozdzielanych rzez membranę, jak i konfiguracji układu membranowego. Z rycin tych wynika także, że dla Δ >5 mol m 3 wartości wółczynników R, R ą zależne zarówno od tężenia roztworów rozdzielanych rzez membranę, jak i konfiguracji układu membranowego. W związku z tym dzieląc wartości wółczynnika R, R R lub R dla konfiguracji A odowiednio rzez wartości wółczynnika R, R R lub R dla konfiguracji B, można zdefiniować wółczynnik Γ ij Γ ij ij ) A ij ) B ( R, i j, (6) ( R Na rycinie 4 rzedtawiono zależność R f(), dla konfiguracji A (wykre ) i konfiguracji B (wykre ), obliczoną na odtawie równania (5b). Z wykreów tych wynika, że dla Δ 5 mol m 3 wartości wółczynnika R ą niezależne, a dla Δ >5 mol m 3 zależne od tężenia roztworów rozdzielanych rzez membranę oraz konfiguracji układu membranowego. Ponadto wykrey zamiezczone na tej rycinie okazują, że dla Δ >5 mol m 3 wartości wółczynnika R dla konfiguracji A ą więkze w orównaniu z konfiguracją B. Ilościowo tę kwetię rzedtawia rycina 7, na której zamiezczono charakterytykę Γ f(). Rycina 5 ilutruje zależność R f(), dla konfiguracji A (wykre ) i konfiguracji B (wykre ), obliczoną na odtawie równania (5c). Z ryunku tego wynika, że dla Δ 5 mol m 3 wartości wółczynnika R ą niezależne, a dla Δ >5 mol m 3 zależne od tężenia roztworów rozdzielanych rzez membranę oraz konfiguracji układu membranowego. Ponadto wykrey zamiezczone na tej rycinie okazują, że dla Δ >5 mol m 3 wartości wółczynnika R dla konfiguracji A ą więkze, niż wartości tego wółczynnika dla konfiguracji B. Ilościowo tę kwetię rzedtawia charakterytyka Γ f() rzedtawiona na rycinie 7. Na rycinie 6 rzedtawiono zależność R f(), dla konfiguracji A (wykre ) i konfiguracji B (wykre ), obliczoną na odtawie równania (5d). Z wykreów tych wynika, że dla Δ 5 mol m 3 wartości wółczynnika R ą niezależne, a dla Δ >5 mol m 3 zależne od tężenia roztworów rozdzielanych rzez membranę oraz konfiguracji układu membranowego. Ponadto wykrey zamiezczone na tej rycinie okazują, że dla Δ >5 mol m 3 wartości wółczynnika R dla konfiguracji A ą więkze w orównaniu z konfiguracją B. Ilościowo tę kwetię ilutruje krzywa 3 na rycinie 7 rzedtawiająca charakterytykę Γ f(). Na rycinie 7 rzedtawiono zależność Γ ij f(), obliczoną na odtawie równania (6). Z ryciny tej wynika, że dla Δ 5 mol m 3 wartości wółczynników Γ, Γ i Γ ą niezależne od tężenia roztworów rozdzielanych rzez membranę oraz konfiguracji układu membranowego. Ich wartość wynoi Γ Γ Γ. Dla Δ >5 mol m 3 wartości wółczynników Γ, Γ i Γ ą zależne od tężenia roztworów rozdzielanych rzez membranę. Ilościowo tę

8 50 Andrzej Ślęzak Γ ij Γ krzywa f( ) krzywa Γ f( ) krzywa 3 Γ f( ) 3 Ryc. 7. Graficzna ilutracja zależności Γ ij f() dla wodnych roztworów glukozy w warunkach olaryzacji tężeniowej. Wartości wółczynnika Γ ij obliczono na odtawie równania (6) Fig. 7. Grahic illutration of deendence Γ ij f() for aqueou glucoe olution in a concentration olarization condition. Value of the coefficient Γ ij it wa calculated on the bai of equation (6) [mol m 3 ] kwetię rzedtawiają wykrey, i 3 na rycinie 7, ilutrujące charakterytyki odowiednio Γ f(), Γ f() i Γ f(). Z orównania tych charakterytyk wynika, że dla tych amych wartości najwiękze wartości rzyjmują wółczynniki Γ i Γ. Oznacza to, że najilniejzą aymetrię ze względu na konfigurację układu membranowego wykazują wółczynniki R. WNIOSKI Z rzedtawionych badań wynika, że:. Termodynamika ieciowa Peunera jet jednym z alternatywnych oobów oiu tranortu membranowego w warunkach olaryzacji tężeniowej.. Wółczynniki oorowe R, R R ą nieliniowo zależne od tężenia roztworów rozdzielanych rzez membranę. 3. Itnieje rogowa wartość tężenia, owyżej której wółczynniki oorowe R, R R ą zależne od konfiguracji układu membranowego. ITERATURA [] Peuner.: Studie in network thermodynamic. Eleier, Amterdam, 986. [] Katchalky A., urran P.F.: Nonequilibrium thermodynamic in biohyic, Harard Uni. Pre, ambridge,965. [3] Peuner.: Hierarchie of irreerible energy conerion ytem. II. Network deriation of linear tranort equation.. Theoret. Biol. (985), 5, [4] Ślęzak A.: Zatoowanie ieci termodynamicznych do interretacji tranortu w mikroukładach: tranort jednorodnych roztworów nieelektrolitów rzez membranę olimerową. Polim. Med. (0), 4,. [5] Barry P. H., Diamond. M.: Effect of untirred layer on membrane henomena. Phyiol. Re. (984), 64, [6] Ślęzak A.: Irreerible thermodynamic model equation of the tranort acro a horizontally mounted membrane. Biohy. hem. (989), 34, 9 0. [7] Dworecki K., Ślęzak A., Ornal-Wąik B., Wąik S.: Effect of hydrodynamic intabilitie on olute tranort in a membrane ytem.. Membr. Sci. (005), 65, [8] Bryll A.: Wływ rzeływów objętościowych na rocey kreacji tężeniowych wartw granicznych. Dy. Dokt. Uniw. Śląki, Katowice, 00. [9] Ginzburg B. Z., Katchalky A.: The frictional coefficient of the flow of non-electrolyte through artificial membrane.. Gen. Phyiol. (963), 47, [0] Ślęzak A., Grzegorczyn S., aik-ślęzak., Michalka-Małecka K.: Natural conec-

9 TRANSPORT MEMBRANOWY 5 tion a an aymmetrical factor of the tranort through orou membrane. Tranort in Porou Media (00), 84, [] aik-ślęzak., Ślęzak A.: Oi termodynamiczny olaryzacji tężeniowej w tranorcie membranowym roztworów nieelektrolitów. Polim. Med. (00), 40, Adre do koreondencji: Prof. dr hab. Andrzej Ślęzak Katedra Zdrowia Publicznego Wydział Zarządzania, Politechnika zętochowka al. Armii Krajowej 36b 4-00 zętochowa tel. (34) tel./fax (34) andrzejlezak@oczta.onet.l

Streszczenie. Summary. Polimery w Medycynie 2011, T. 41, Nr 4

Streszczenie. Summary. Polimery w Medycynie 2011, T. 41, Nr 4 olimery w Medycynie 0, T. 4, Nr 4 Zatoowanie termodynamiki ieciowej eunera do interretacji biernego tranortu membranowego binarnych roztworów nieelektrolitów: ocena wółczynników ij membrany olimerowej

Bardziej szczegółowo

Nowa metoda wyprowadzenia praktycznych równań transportu membranowego Kedem-Katchalsky ego

Nowa metoda wyprowadzenia praktycznych równań transportu membranowego Kedem-Katchalsky ego Nowa metoda wyrowadzenia raktycznych równań tranortu membranowego Kedem-Katchalky ego MARIA ARZYŃSKA Technikum Kztałtowania Środowika, Piotrków Trybunalki Strezczenie W racy zaroonowany zotał oryginalny

Bardziej szczegółowo

Sieciowa postać równań Kedem-Katchalsky ego dla ternarnych roztworów nieelektrolitów. 2. Ocena współczynników Peusnera L ij membrany polimerowej

Sieciowa postać równań Kedem-Katchalsky ego dla ternarnych roztworów nieelektrolitów. 2. Ocena współczynników Peusnera L ij membrany polimerowej raca doświadczalna Polim. Med., 4,, 9 ISSN 7 747 Coyright by Wroclaw Medical University Kornelia M. Batko, Izabella Ślęzak-Prochazka, Andrzej Ślęzak Sieciowa ostać równań Kedem-Katchalsky ego dla ternarnych

Bardziej szczegółowo

Andrzej Ślęzak. Summary. Streszczenie. Polimery w Medycynie 2011, T. 41, Nr 1

Andrzej Ślęzak. Summary. Streszczenie. Polimery w Medycynie 2011, T. 41, Nr 1 Polimery w Medycynie 0, T. 4, Nr Zastosowanie sieci termodynamicznych do interretacji transortu w mikroukładach: transort jednorodnych roztworów nieelektrolitów rzez membranę olimerową Andrzej Ślęzak Katedra

Bardziej szczegółowo

Sieciowa postać równań Kedem-Katchalsky ego dla ternarnych roztworów nieelektrolitów. 1. Ocena współczynników Peusnera R ij membrany polimerowej

Sieciowa postać równań Kedem-Katchalsky ego dla ternarnych roztworów nieelektrolitów. 1. Ocena współczynników Peusnera R ij membrany polimerowej praca doświadczalna Polim. Med. 03, 43,, 93 0 ISSN 0370 0747 opyright by Wroclaw Medical University Kornelia M. Batko, Izabella Ślęzak-Prochazka, Andrzej Ślęzak 3 Sieciowa postać równań Kedem-Katchalsky

Bardziej szczegółowo

Ćwiczenie - Fale ciśnieniowe w gazach

Ćwiczenie - Fale ciśnieniowe w gazach MIERNICTWO CIEPLNO - PRZE- PŁYWOWE - LABORATORIUM Ćwiczenie - Fale ciśnieniowe w gazach Cel ćwiczenia: Celem ćwiczenia jet zaoznanie ię ze zjawikami rzeływu nieutalonego w rzewodach, wyznaczenie rędkości

Bardziej szczegółowo

Sieciowa postać równań Kedem-Katchalsky ego dla ternarnych roztworów nieelektrolitów. 4. Ocena współczynników Peusnera W ij membrany polimerowej

Sieciowa postać równań Kedem-Katchalsky ego dla ternarnych roztworów nieelektrolitów. 4. Ocena współczynników Peusnera W ij membrany polimerowej race oryginalne Polim. Med. 03, 43, 4, 4 56 ISSN 0370-0747 Coyright by roclaw Medical University Kornelia M. Batko, A E, Izabella Ślęzak-Prochazka, A E, Andrzej Ślęzak3, A F Sieciowa ostać równań Kedem-Katchalsky

Bardziej szczegółowo

Ciśnieniowe zależności grubości. Mechanical pressure dependencies of the concentration boundary layers for polymeric membrane

Ciśnieniowe zależności grubości. Mechanical pressure dependencies of the concentration boundary layers for polymeric membrane Jolanta Jasik-Ślęzak i inni Polimery w Medycynie 2010, T. 40, Nr 1 Ciśnieniowe zależności grubości stężeniowych warstw granicznych dla membran polimerowych Mechanical pressure dependencies of the concentration

Bardziej szczegółowo

Katedra Biomedycznych Podstaw Kultury Fizycznej, Politechnika Częstochowska

Katedra Biomedycznych Podstaw Kultury Fizycznej, Politechnika Częstochowska TRANSPORT OSMOTYCZNO-DYFUZYJNY PRZEZ MEMBRANĘ Z CELULOZY BAKTERYJNEJ: MODELOWANIE KOMPUTEROWE W GRAFICE 3D DYSSYPACJI ENERGII DLA RÓśNYCH WARTOŚCI PARAMETRÓW PRZENIKANIA MEMBRANY ANDRZEJ ŚLĘZAK 1, SŁAWOMIR

Bardziej szczegółowo

Determination of thickness of concentration boundary layers for ternary electrolyte solutions and polymeric membrane

Determination of thickness of concentration boundary layers for ternary electrolyte solutions and polymeric membrane Polimery w Medycynie 00, T. 0, Nr Wyznaczanie grubości stężeniowych warstw granicznych dla wieloskładnikowych roztworów elektrolitów i membrany polimerowej Jolanta Jasik-Ślęzak, Andrzej Ślęzak Katedra

Bardziej szczegółowo

Stężeniowe zależności współczynników Peusnera W ij dla ternarnych roztworów nieelektrolitów

Stężeniowe zależności współczynników Peusnera W ij dla ternarnych roztworów nieelektrolitów PRACE ORYGINALNE Polim. Med. 04, 44, 3, 79 87 ISSN 0370-0747 Copyright by roclaw Medical University Jolanta Jasik-Ślęzak, A E, Andrzej Ślęzak, A F Stężeniowe zależności współczynników Peusnera ij dla ternarnych

Bardziej szczegółowo

PRZEMIANY GAZÓW DOSKONAŁYCH I PÓŁDOSKONAŁYCH

PRZEMIANY GAZÓW DOSKONAŁYCH I PÓŁDOSKONAŁYCH Polka Problemy Nauk Stoowanych, 07, om 6, 083 096 Szczecin Prof WSE dr hab inż Benedykt LIKE Wyżza Szkoła echniczno-ekonomiczna w Szczecinie, Wydział ranortu Samochodowego Higher School of echnology and

Bardziej szczegółowo

1 Przekształcenie Laplace a

1 Przekształcenie Laplace a Przekztałcenie Laplace a. Definicja i podtawowe właności przekztałcenia Laplace a Definicja Niech dana będzie funkcja f określona na przedziale [,. Przekztałcenie (tranformatę Laplace a funkcji f definiujemy

Bardziej szczegółowo

FALE MECHANICZNE C.D. W przypadku fal mechanicznych energia fali składa się z energii kinetycznej i energii

FALE MECHANICZNE C.D. W przypadku fal mechanicznych energia fali składa się z energii kinetycznej i energii FALE MECHANICZNE CD Gętość energii ruchu alowego otencjalnej W rzyadku al mechanicznych energia ali kłada ię z energii kinetycznej i energii Energia kinetyczna Energia kinetyczna małego elementu ośrodka

Bardziej szczegółowo

Ćwiczenie nr 4 Badanie zjawiska Halla i przykłady zastosowań tego zjawiska do pomiarów kąta i indukcji magnetycznej

Ćwiczenie nr 4 Badanie zjawiska Halla i przykłady zastosowań tego zjawiska do pomiarów kąta i indukcji magnetycznej Ćwiczenie nr 4 Badanie zjawika alla i przykłady zatoowań tego zjawika do pomiarów kąta i indukcji magnetycznej Opracowanie: Ryzard Poprawki, Katedra Fizyki Doświadczalnej, Politechnika Wrocławka Cel ćwiczenia:

Bardziej szczegółowo

Ocena natężenia źródła S-entropii w układzie membranowym spolaryzowanym stężeniowo

Ocena natężenia źródła S-entropii w układzie membranowym spolaryzowanym stężeniowo Ann. Acad. Med. Siles. (online 017; 71: 46 54 eissn 1734-05X DOI:10.18794/aams/699 PRAA ORYGINALNA ORIGINAL PAPER Ocena natężenia źródła S-entropii w układzie membranowym spolaryzowanym stężeniowo Evaluation

Bardziej szczegółowo

11. O ROZWIĄZYWANIU ZADAŃ

11. O ROZWIĄZYWANIU ZADAŃ . O ROZWIĄZYWANIU ZADAŃ Oberwowanym w realnym świecie zjawikom rzyiuje ię rote modele idee. Idee te z lezą lub gorzą recyzją odzwierciedlają zjawika świata realnego zjawika fizykalne. Treści zadań rachunkowych

Bardziej szczegółowo

Entalpia swobodna (potencjał termodynamiczny)

Entalpia swobodna (potencjał termodynamiczny) Entalia swobodna otencjał termodynamiczny. Związek omiędzy zmianą entalii swobodnej a zmianami entroii Całkowita zmiana entroii wywołana jakimś rocesem jest równa sumie zmiany entroii układu i otoczenia:

Bardziej szczegółowo

Sieciowa postać równań Kedem-Katchalsky ego dla ternarnych roztworów nieelektrolitów. 6. Ocena współczynników Peusnera K ij membrany polimerowej

Sieciowa postać równań Kedem-Katchalsky ego dla ternarnych roztworów nieelektrolitów. 6. Ocena współczynników Peusnera K ij membrany polimerowej prace oryginalne Polim. Med. 03, 43, 4, 77 95 ISSN 0370-0747 opyright by Wroclaw Medical University ornelia M. Batko, a e, Izabella Ślęzak-Prochazka, a e, Andrzej Ślęzak3, a f Sieciowa postać równań edem-atchalsky

Bardziej szczegółowo

Doświadczenie Joule a i jego konsekwencje Ciepło, pojemność cieplna sens i obliczanie Praca sens i obliczanie

Doświadczenie Joule a i jego konsekwencje Ciepło, pojemność cieplna sens i obliczanie Praca sens i obliczanie Pierwsza zasada termodynamiki 2.2.1. Doświadczenie Joule a i jego konsekwencje 2.2.2. ieło, ojemność cielna sens i obliczanie 2.2.3. Praca sens i obliczanie 2.2.4. Energia wewnętrzna oraz entalia 2.2.5.

Bardziej szczegółowo

Gazy wilgotne i suszenie

Gazy wilgotne i suszenie Gazy wilgotne i uzenie Teoria gazów wilgotnych dotyczy gazów, które w ąiedztwie cieczy wchłaniają ary cieczy i tają ię wilgotne. Zmiana warunków owoduje, że część ary ulega kroleniu. Najbardziej tyowym

Bardziej szczegółowo

Analiza przyczyn powstawania drgań elementów stosowanego w maszynach transportowych układu napędowego z przekładnią falową

Analiza przyczyn powstawania drgań elementów stosowanego w maszynach transportowych układu napędowego z przekładnią falową FOLĘGA Piotr 1 WOJNAR Grzegorz CZECH Piotr 3 Analiza rzyczyn owtawania drgań eleentów toowanego w azynach tranortowych układu naędowego z rzekładnią falową WSTĘP Przekładnie falowe ą owzechnie toowane

Bardziej szczegółowo

Model matematyczny transportu roztworów substancji dysocjujących przez membranę polimerową z polaryzacją stężeniową

Model matematyczny transportu roztworów substancji dysocjujących przez membranę polimerową z polaryzacją stężeniową Model matematyczny transportu roztworów substancji dysocjujących przez membranę polimerową z polaryzacją stężeniową JOLANTA JASIK-ŚLĘZAK, ANDRZEJ ŚLĘZAK Katedra Zdrowia Publicznego, Wydział Zarządzania

Bardziej szczegółowo

Instrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych. Sterowanie dławieniowe-równoległe prędkością ruchu odbiornika hydraulicznego

Instrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych. Sterowanie dławieniowe-równoległe prędkością ruchu odbiornika hydraulicznego Intrukcja o ćwiczeń laboratoryjnych Sterowanie ławieniowe-równoległe rękością ruchu obiornika hyraulicznego Wtę teoretyczny Niniejza intrukcja oświęcona jet terowaniu ławieniowemu równoległemu jenemu ze

Bardziej szczegółowo

FIZYKA Publikacje dotyczące edukacji, oświaty i fizyki

FIZYKA Publikacje dotyczące edukacji, oświaty i fizyki FIZYKA Publikacje dotyczące edukacji, oświaty i fizyki Zespół Szkół Ponadgimnazjalnych i Placówek Opiekuńczo-Wychowawczych Nr 3 w Piotrków Trybunalskim Brak wody może być najważniejszą kwestią, z którą

Bardziej szczegółowo

POLITECHNIKA WROCŁAWSKA INSTYTUT TECHNIKI CIEPLNEJ I MECHANIKI PŁYNÓW ZAKŁAD TERMODYNAMIKI

POLITECHNIKA WROCŁAWSKA INSTYTUT TECHNIKI CIEPLNEJ I MECHANIKI PŁYNÓW ZAKŁAD TERMODYNAMIKI POLITECHNIKA WROCŁAWSKA INSTYTUT TECHNIKI CIEPLNEJ I MECHANIKI PŁYNÓW ZAKŁAD TERMODYNAMIKI Materiały omocnicze do ćiczeń rachunkoych z rzedmiotu Termodynamika tooana CZĘŚĆ 1: GAZY WILGOTNE mr inż. Piotr

Bardziej szczegółowo

Stabilność liniowych układów dyskretnych

Stabilność liniowych układów dyskretnych Akademia Morka w Gdyni atedra Automatyki Okrętowej Teoria terowania Miroław Tomera. WPROWADZENIE Definicja tabilności BIBO (Boundary Input Boundary Output) i tabilność zerowo-wejściowa może zotać łatwo

Bardziej szczegółowo

9. DZIAŁANIE SIŁY NORMALNEJ

9. DZIAŁANIE SIŁY NORMALNEJ Część 2 9. DZIŁIE SIŁY ORMLEJ 1 9. DZIŁIE SIŁY ORMLEJ 9.1. ZLEŻOŚCI PODSTWOWE Przyjmiemy, że materiał pręta jet jednorodny i izotropowy. Jeśli ponadto założymy, że pręt jet pryzmatyczny, to łuzne ą wzory

Bardziej szczegółowo

Politechnika Warszawska Instytut Automatyki i Robotyki. Prof. dr hab. inż. Jan Maciej Kościelny PODSTAWY AUTOMATYKI

Politechnika Warszawska Instytut Automatyki i Robotyki. Prof. dr hab. inż. Jan Maciej Kościelny PODSTAWY AUTOMATYKI Politechnika Warzawka Intytut Automatyki i Robotyki Prof. dr hab. inż. Jan acie Kościelny PODSAWY AUOAYKI 5. Charakterytyki czętotliwościowe ranmitanca widmowa Przekztałcenie Fouriera F f t e t dt F dla

Bardziej szczegółowo

1. Funkcje zespolone zmiennej rzeczywistej. 2. Funkcje zespolone zmiennej zespolonej

1. Funkcje zespolone zmiennej rzeczywistej. 2. Funkcje zespolone zmiennej zespolonej . Funkcje zepolone zmiennej rzeczywitej Jeżeli każdej liczbie rzeczywitej t, t α, β] przyporządkujemy liczbę zepoloną z = z(t) = x(t) + iy(t) to otrzymujemy funkcję zepoloną zmiennej rzeczywitej. Ciągłość

Bardziej szczegółowo

2. RÓWNOWAGI FAZOWE. Zadania przykładowe

2. RÓWNOWAGI FAZOWE. Zadania przykładowe 1. RÓWOWAGI FAZOWE Zadania rzykładowe.1. Obliczyć wyrażenia d/dp dla roceu arowania wody i tonienia lodu, jeżeli cieło arowania wody w temeraturze 100 o C wynoi 40,66 kj mol -1, a cieło tonienia lodu wynoi

Bardziej szczegółowo

EkSPLOATACYjNE badania STANU zdatności TURbiNOWEgO SiLNikA OdRzUTOWEgO

EkSPLOATACYjNE badania STANU zdatności TURbiNOWEgO SiLNikA OdRzUTOWEgO PRACE instytutu LOTNiCTWA 3,. 70-84, Warzawa 0 EkSPLOATACYjNE badania STANU zdatności TURbiNOWEgO SiLNikA OdRzUTOWEgO Karol GolaK, PaWeł lindstedt Intytut Techniczny Wojk Lotniczych Strezczenie Artykuł

Bardziej szczegółowo

LABORATORIUM PODSTAW ELEKTROTECHNIKI Badanie silnika indukcyjnego klatkowego

LABORATORIUM PODSTAW ELEKTROTECHNIKI Badanie silnika indukcyjnego klatkowego Ćwiczenie 4 Wydział Geoinżynierii, Górnictwa i Geologii LABORATORIUM PODSTAW ELEKTROTECHNIKI Badanie ilnika indukcyjnego klatkowego Oracował: Grzegorz Wiśniewki Zagadnienia do rzygotowania Rodzaje ilników

Bardziej szczegółowo

Wykład 2. Przemiany termodynamiczne

Wykład 2. Przemiany termodynamiczne Wykład Przemiany termodynamiczne Przemiany odwracalne: Przemiany nieodwracalne:. izobaryczna = const 7. dławienie. izotermiczna = const 8. mieszanie. izochoryczna = const 9. tarcie 4. adiabatyczna = const

Bardziej szczegółowo

LVI Olimpiada Matematyczna

LVI Olimpiada Matematyczna LVI Olimpiada Matematyczna Rozwiązania zadań konkurowych zawodów topnia trzeciego 13 kwietnia 2005 r (pierwzy dzień zawodów) Zadanie 1 Wyznaczyć wzytkie trójki (x, y, n) liczb całkowitych dodatnich pełniające

Bardziej szczegółowo

KO OF Szczecin:

KO OF Szczecin: 55OF D KO OF Szczecin: www.of.zc.pl L OLMPADA FZYZNA (005/006). Stopień, zadanie doświadczalne D Źródło: Komitet Główny Olimpiady Fizycznej A. Wymołek; Fizyka w Szkole nr 3, 006. Autor: Nazwa zadania:

Bardziej szczegółowo

RELACJE KONSTYTUTYWNE SPRĘŻYSTO-LEPKOPLASTYCZNEGO MODELU MATERIAŁU SZWEDOWA

RELACJE KONSTYTUTYWNE SPRĘŻYSTO-LEPKOPLASTYCZNEGO MODELU MATERIAŁU SZWEDOWA MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 896-77X 37,. 73-80, Gliwice 009 RELACJE KONSTYTUTYWNE SPRĘŻYSTO-LEPKOPLASTYCZNEGO MODELU MATERIAŁU SZWEDOWA ARTUR ZBICIAK, WIESŁAW GRZESIKIEWICZ * Wydział Inżynierii Lądowej,

Bardziej szczegółowo

ZASTOSOWANIE GRAFÓW ZALEŻNOŚCI I DRZEW ROZGRYWAJĄCYCH PARAMETRYCZNIE W PROCESIE INNOWACJI NA PRZYKŁADZIE UKŁADÓW MASZYNOWYCH

ZASTOSOWANIE GRAFÓW ZALEŻNOŚCI I DRZEW ROZGRYWAJĄCYCH PARAMETRYCZNIE W PROCESIE INNOWACJI NA PRZYKŁADZIE UKŁADÓW MASZYNOWYCH ZASTOSOWANIE GRAFÓW ZALEŻNOŚCI I DRZEW ROZGRYWAJĄCYCH PARAMETRYCZNIE W PROCESIE INNOWACJI NA PRZYKŁADZIE UKŁADÓW MASZYNOWYCH Adam DEPTUŁA, Marian A. PARTYKA Strezczenie: W oracowaniu rzedtawiono zatoowanie

Bardziej szczegółowo

Instrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych. Sterowanie dławieniowe-szeregowe prędkością ruchu odbiornika hydraulicznego

Instrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych. Sterowanie dławieniowe-szeregowe prędkością ruchu odbiornika hydraulicznego Intrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych Sterowanie dławieniowe-zeregowe prędkością ruchu odbiornika hydraulicznego Wtęp teoretyczny Prędkość ilnika hydrotatycznego lub iłownika zależy od kierowanego do niego

Bardziej szczegółowo

POLITECHNIKA GDAŃSKA

POLITECHNIKA GDAŃSKA POLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ ELEKTROTECHNIKI I AUTOMATYKI KATEDRA ENERGOELEKTRONIKI I MASZYN ELEKTRYCZNYCH LABORATORIUM MASZYNY ELEKTRYCZNE ĆWICZENIE (MI) MASZYNY INDUKCYJNE/ASYNCHRONICZNE TRÓJFAZOWE BADANIE

Bardziej szczegółowo

Wydział Samochodów i Maszyn Roboczych Instytut Pojazdów LABORATORIUM TERMODYNAMIKI. Wykres indykatorowy silnika spalinowego

Wydział Samochodów i Maszyn Roboczych Instytut Pojazdów LABORATORIUM TERMODYNAMIKI. Wykres indykatorowy silnika spalinowego Wydział Samochodów i Mazyn Roboczych Intytut Pojazdów LABORATORIUM TERMODYNAMIKI Wykre indykatorowy ilnika alinowego Oracowanie Dr inż. Ewa Fudalej-Kotrzewa Warzawa, wrzeień 016 SPIS TREŚCI Wykre indykatorowy...

Bardziej szczegółowo

ZARYS LINIOWEJ TERMODYNAMIKI NIERÓWNOWAGOWEJ UKŁADÓW CIĄGŁYCH I MEMBRANOWYCH

ZARYS LINIOWEJ TERMODYNAMIKI NIERÓWNOWAGOWEJ UKŁADÓW CIĄGŁYCH I MEMBRANOWYCH UNIWERSYTET MIKO AJA KOPERNIKA JÓZEF CEYNOWA ZARYS LINIOWEJ TERMODYNAMIKI NIERÓWNOWAGOWEJ UKŁADÓW CIĄGŁYCH I MEMBRANOWYCH TORUŃ 1997 Recenzenci Bogdan Baranowski, Maciej Leszko ISBN 83-231-0808-0 Printed

Bardziej szczegółowo

ZASTOSOWANIE PRZYBLIŻONYCH RÓWNAŃ NIEUSTALONEGO PRZENOSZENIA CIEPŁA DLA CIAŁ O RÓŻNYCH KSZTAŁTACH

ZASTOSOWANIE PRZYBLIŻONYCH RÓWNAŃ NIEUSTALONEGO PRZENOSZENIA CIEPŁA DLA CIAŁ O RÓŻNYCH KSZTAŁTACH MONIKA GWADERA, KRZYSZTOF KUPIEC, TADEUSZ KOMOROWICZ * ZASTOSOWANIE PRZYBLIŻONYCH RÓWNAŃ NIEUSTALONEGO PRZENOSZENIA CIEPŁA DLA CIAŁ O RÓŻNYCH KSZTAŁTACH APPLICATION OF APPROXIMATE EQUATIONS OF TRANSIENT

Bardziej szczegółowo

INTERPOLACJA I APROKSYMACJA FUNKCJI

INTERPOLACJA I APROKSYMACJA FUNKCJI Transport, studia niestacjonarne I stopnia, semestr I Instytut L-5, Wydział Inżynierii Lądowej, Politechnika Krakowska Ewa Pabisek Adam Wosatko Wprowadzenie Na czym polega interpolacja? Interpolacja polega

Bardziej szczegółowo

3. Numeryczne modelowanie procesów krzepnięcia

3. Numeryczne modelowanie procesów krzepnięcia 3. Numeryczne modeowanie roceów krzenięcia Modeowanie numeryczne rzeływów, którym towarzyzą rzemiany fazowe ub rzeływy ze wobodną owierzchnią, wciąż tanowi wyzwanie da naukowców zajmujących ię mechaniką

Bardziej szczegółowo

Temperatura i ciepło E=E K +E P +U. Q=c m T=c m(t K -T P ) Q=c przem m. Fizyka 1 Wróbel Wojciech

Temperatura i ciepło E=E K +E P +U. Q=c m T=c m(t K -T P ) Q=c przem m. Fizyka 1 Wróbel Wojciech emeratura i cieło E=E K +E P +U Energia wewnętrzna [J] - ieło jest energią rzekazywaną między układem a jego otoczeniem na skutek istniejącej między nimi różnicy temeratur na sosób cielny rzez chaotyczne

Bardziej szczegółowo

IDENTYFIKACJA MODELU MATEMATYCZNEGO ROBOTA INSPEKCYJNEGO

IDENTYFIKACJA MODELU MATEMATYCZNEGO ROBOTA INSPEKCYJNEGO MODELOWANIE INśYNIERSKIE ISSN 896-77X 36,. 87-9, liwice 008 IDENTYFIKACJA MODELU MATEMATYCZNEO ROBOTA INSPEKCYJNEO JÓZEF IERIEL, KRZYSZTOF KURC Katedra Mechaniki Stoowanej i Robotyki, Politechnika Rzezowka

Bardziej szczegółowo

Ćwiczenie. Pomiary parametrów elementów pasywnych

Ćwiczenie. Pomiary parametrów elementów pasywnych Program ozwojowy Politechniki Warzawkiej, Zadanie 6 Przygotowanie i modernizacja rogramów tudiów oraz materiałów dydaktycznych na Wydziale Elektrycznym aboratorium Akwizycja, rzetwarzanie i rzeyłanie danych

Bardziej szczegółowo

Podstawy Procesów i Konstrukcji Inżynierskich. Teoria kinetyczna INZYNIERIAMATERIALOWAPL. Kierunek Wyróżniony przez PKA

Podstawy Procesów i Konstrukcji Inżynierskich. Teoria kinetyczna INZYNIERIAMATERIALOWAPL. Kierunek Wyróżniony przez PKA Podstawy Procesów i Konstrukcji Inżynierskich Teoria kinetyczna Kierunek Wyróżniony rzez PKA 1 Termodynamika klasyczna Pierwsza zasada termodynamiki to rosta zasada zachowania energii, czyli ogólna reguła

Bardziej szczegółowo

SZEREGOWY SYSTEM HYDRAULICZNY

SZEREGOWY SYSTEM HYDRAULICZNY LABORATORIUM MECHANIKI PŁYNÓW Ćwiczenie N 1 SZEREGOWY SYSTEM HYDRAULICZNY 1. Cel ćwiczenia Sporządzenie wykreu Ancony na podtawie obliczeń i porównanie zmierzonych wyokości ciśnień piezometrycznych z obliczonymi..

Bardziej szczegółowo

Laboratorium układów elektronicznych. Filtry aktywne. Ćwiczenie numer 4. Zagadnienia do przygotowania. Literatura

Laboratorium układów elektronicznych. Filtry aktywne. Ćwiczenie numer 4. Zagadnienia do przygotowania. Literatura Ćwiczenie numer Filtry aktywne agadnienia do rzygotowania odzaje, zatoowania i arametry filtrów aktywnych Tranmitancje filtrów aktywnych II rzędu Tranformacje czętotliwości harakterytyki amlitudowe i fazowe

Bardziej szczegółowo

Analiza matematyczna dla informatyków 3 Zajęcia 14

Analiza matematyczna dla informatyków 3 Zajęcia 14 Analiza matematyczna dla informatyków 3 Zajęcia 14 Metoda rozwiązywania (Jednorodne równanie różniczkowe liniowe rzędu n o stałych współczynnikach). gdzie a 0,..., a n 1 C. Wielomian charakterystyczny:

Bardziej szczegółowo

Część 1 9. METODA SIŁ 1 9. METODA SIŁ

Część 1 9. METODA SIŁ 1 9. METODA SIŁ Część 1 9. METOD SIŁ 1 9. 9. METOD SIŁ Metoda ił jet poobem rozwiązywania układów tatycznie niewyznaczalnych, czyli układów o nadliczbowych więzach (zewnętrznych i wewnętrznych). Sprowadza ię ona do rozwiązania

Bardziej szczegółowo

Charakterystyka statyczna diody półprzewodnikowej w przybliŝeniu pierwszego stopnia jest opisywana funkcją

Charakterystyka statyczna diody półprzewodnikowej w przybliŝeniu pierwszego stopnia jest opisywana funkcją 1 CEL ĆWCZEN Celem ćwiczenia jet zapoznanie ię z: przebiegami tatycznych charakterytyk prądowo-napięciowych diod półprzewodnikowych protowniczych, przełączających i elektroluminecencyjnych, metodami pomiaru

Bardziej szczegółowo

i odwrotnie: ; D) 20 km h

i odwrotnie: ; D) 20 km h 3A KIN Kinematyka Zadania tr 1/5 kin1 Jaś opowiada na kółku fizycznym o wojej wycieczce używając zwrotów: A) zybkość średnia w ciągu całej wycieczki wynoiła 0,5 m/ B) prędkość średnia w ciągu całej wycieczki

Bardziej szczegółowo

Pierwsze prawo Kirchhoffa

Pierwsze prawo Kirchhoffa Pierwsze rawo Kirchhoffa Pierwsze rawo Kirchhoffa dotyczy węzłów obwodu elektrycznego. Z oczywistej właściwości węzła, jako unktu obwodu elektrycznego, który: a) nie może być zbiornikiem ładunku elektrycznego

Bardziej szczegółowo

10. FALE, ELEMENTY TERMODYNAMIKI I HYDRODY- NAMIKI.

10. FALE, ELEMENTY TERMODYNAMIKI I HYDRODY- NAMIKI. 0. FALE, ELEMENY ERMODYNAMIKI I HYDRODY- NAMIKI. 0.9. Podstawy termodynamiki i raw gazowych. Podstawowe ojęcia Gaz doskonały: - cząsteczki są unktami materialnymi, - nie oddziałują ze sobą siłami międzycząsteczkowymi,

Bardziej szczegółowo

ĆWICZENIE 1 CHARAKTERYSTYKI STATYCZNE DIOD P-N

ĆWICZENIE 1 CHARAKTERYSTYKI STATYCZNE DIOD P-N LBORTORM PRZYRZĄDÓW PÓŁPRZEWODNKOWYCH ĆWCZENE 1 CHRKTERYSTYK STTYCZNE DOD P-N K T E D R S Y S T E M Ó W M K R O E L E K T R O N C Z N Y C H 1 CEL ĆWCZEN Celem ćwiczenia jet zapoznanie ię z: przebiegami

Bardziej szczegółowo

s Dla prętów o stałej lub przedziałami stałej sztywności zginania mianownik wyrażenia podcałkowego przeniesiemy przed całkę 1 EI s

s Dla prętów o stałej lub przedziałami stałej sztywności zginania mianownik wyrażenia podcałkowego przeniesiemy przed całkę 1 EI s Wprowadzenie Kontrukcja pod wpływem obciążenia odkztałca ię, a jej punkty doznają przemiezczeń iniowych i kątowych. Umiejętność wyznaczania tych przemiezczeń jet konieczna przy prawdzaniu warunku ztywności

Bardziej szczegółowo

Model efektywny dla materiałów komórkowych w zakresie liniowo-sprężystym Małgorzata Janus-Michalska

Model efektywny dla materiałów komórkowych w zakresie liniowo-sprężystym Małgorzata Janus-Michalska Model efektywny dla materiałów komórkowych w zakreie liniowo-prężytym Małgorzata Janu-Michalka Katedra Wytrzymałości Materiałów Intytut Mechaniki Budowli Politechnika Krakowka PAN PREZENTACJI. Wprowadzenie.

Bardziej szczegółowo

LABORATORIUM TECHNIKI CIEPLNEJ INSTYTUTU TECHNIKI CIEPLNEJ WYDZIAŁ INŻYNIERII ŚRODOWISKA I ENERGETYKI POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ

LABORATORIUM TECHNIKI CIEPLNEJ INSTYTUTU TECHNIKI CIEPLNEJ WYDZIAŁ INŻYNIERII ŚRODOWISKA I ENERGETYKI POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ INSTYTUTU TECHNIKI CIEPLNEJ WYDZIAŁ INŻYNIERII ŚRODOWISKA I ENERGETYKI POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ INSTRUKCJA LABORATORYJNA Temat ćwiczenia: KONWEKCJA SWOBODNA W POWIETRZU OD RURY Konwekcja swobodna od rury

Bardziej szczegółowo

Ćwiczenie 39 KLOCEK I WALEC NA RÓWNI POCHYŁEJ - STATYKA.

Ćwiczenie 39 KLOCEK I WALEC NA RÓWNI POCHYŁEJ - STATYKA. Ćwiczenie 39 KLOCEK WALEC A ÓW POCHYŁEJ - SAYKA. 39... Wiadoości ogólne Zjawiko tarcia jet jedny z najbardziej rozpowzechnionych w nazej codziennej rzeczywitości. W świecie w jaki żyjey tarcie jet dołownie

Bardziej szczegółowo

Termodynamiczna ocena źródła entropii w układzie zawierającym dwuskładnikowy opatrunek membranowy

Termodynamiczna ocena źródła entropii w układzie zawierającym dwuskładnikowy opatrunek membranowy andrzej Ślęzak Polimery w Medycynie 9, T. XXXIX, Nr Termodynamiczna ocena źródła entropii w układzie zawierającym dwuskładnikowy opatrunek membranowy Andrzej Ślęzak Katedra Zdrowia Publicznego Politechnika

Bardziej szczegółowo

Analiza stateczności zbocza

Analiza stateczności zbocza Przewodnik Inżyniera Nr 8 Aktualizacja: 02/2016 Analiza tateczności zbocza Program powiązany: Stateczność zbocza Plik powiązany: Demo_manual_08.gt Niniejzy rozdział przedtawia problematykę prawdzania tateczności

Bardziej szczegółowo

Transmitancja widmowa bieguna

Transmitancja widmowa bieguna Tranmitancja widmowa bieguna Podtawienie = jω G = G j ω = j ω Wyodrębnienie części rzeczywitej i urojonej j G j ω = 2 ω j 2 j ω = ω Re {G j ω }= ω 2 Im {G j ω }= ω ω 2 Arg {G j ω }= arctg ω 2 Moduł i faza

Bardziej szczegółowo

= T. = dt. Q = T (d - to nie jest różniczka, tylko wyrażenie różniczkowe); z I zasady termodynamiki: przy stałej objętości. = dt.

= T. = dt. Q = T (d - to nie jest różniczka, tylko wyrażenie różniczkowe); z I zasady termodynamiki: przy stałej objętości. = dt. ieło właściwe gazów definicja emiryczna: Q = (na jednostkę masy) T ojemność cielna = m ieło właściwe zależy od rocesu: Q rzy stałym ciśnieniu = T dq = dt rzy stałej objętości Q = T (d - to nie jest różniczka,

Bardziej szczegółowo

Analiza efektywności funduszy obligacji w czasie bessy 2

Analiza efektywności funduszy obligacji w czasie bessy 2 Wioletta Skrodzka 1 Politechnika Czętochowka Analiza efektywności funduzy obligacji w czaie bey 2 Wrowadzenie Pogłębiający ię kryzy w roku 2011 uwidocznił wiele, negatywnych zjawik wynikających z obecnego

Bardziej szczegółowo

3. Równania konstytutywne

3. Równania konstytutywne 3. Równania konstytutywne 3.1. Strumienie w zjawiskach transportowych Podczas poprzednich zajęć wprowadziliśmy pojęcie strumienia masy J. W większości zjawisk transportowych występuje analogiczna wielkość

Bardziej szczegółowo

interaktywny pakiet przeznaczony do modelowania, symulacji, analizy dynamicznych układów ciągłych, dyskretnych, dyskretno-ciągłych w czasie

interaktywny pakiet przeznaczony do modelowania, symulacji, analizy dynamicznych układów ciągłych, dyskretnych, dyskretno-ciągłych w czasie Simulink Wprowadzenie: http://me-www.colorado.edu/matlab/imulink/imulink.htm interaktywny pakiet przeznaczony do modelowania, ymulacji, analizy dynamicznych układów ciągłych, dykretnych, dykretno-ciągłych

Bardziej szczegółowo

Wydział Samochodów i Maszyn Roboczych Instytut Pojazdów Zakład Silników Spalinowych LABORATORIUM TERMODYNAMIKI

Wydział Samochodów i Maszyn Roboczych Instytut Pojazdów Zakład Silników Spalinowych LABORATORIUM TERMODYNAMIKI Wydział Samochodów i Mazyn Roboczych Intytut Pojazdów Zakład Silników Salinowych LABORATORIUM TERMODYNAMIKI ilnika alinowego Oracowanie Dr inż. Ewa Fudalej-Kotrzewa Warzawa, litoad 017 SPIS TREŚCI... Cel

Bardziej szczegółowo

Zaawansowane metody numeryczne

Zaawansowane metody numeryczne Wykład 10 Rozkład LU i rozwiązywanie układów równań liniowych Niech będzie dany układ równań liniowych postaci Ax = b Załóżmy, że istnieją macierze L (trójkątna dolna) i U (trójkątna górna), takie że macierz

Bardziej szczegółowo

Implementacja charakterystyk czujników w podwójnie logarytmicznym układzie współrzędnych w systemach mikroprocesorowych

Implementacja charakterystyk czujników w podwójnie logarytmicznym układzie współrzędnych w systemach mikroprocesorowych Implementacja charakterytyk czujników w podwójnie logarytmicznym układzie wpółrzędnych w ytemach mikroproceorowych Wzelkiego rodzaju czujniki wielkości nieelektrycznych tanowią łakomy kąek nawet dla mało

Bardziej szczegółowo

Określenie maksymalnych składowych stycznych naprężenia na pobocznicy pala podczas badania statycznego

Określenie maksymalnych składowych stycznych naprężenia na pobocznicy pala podczas badania statycznego Określenie makymalnych kładowych tycznych naprężenia na pobocznicy pala podcza badania tatycznego Pro. dr hab. inż. Zygmunt Meyer, m inż. Krzyzto Żarkiewicz Zachodniopomorki Uniwerytet Technologiczny w

Bardziej szczegółowo

Analiza osiadania pojedynczego pala

Analiza osiadania pojedynczego pala Poradnik Inżyniera Nr 14 Aktualizacja: 09/2016 Analiza oiadania pojedynczego pala Program: Pal Plik powiązany: Demo_manual_14.gpi Celem niniejzego przewodnika jet przedtawienie wykorzytania programu GO5

Bardziej szczegółowo

Zmiany zagęszczenia i osiadania gruntu niespoistego wywołane obciążeniem statycznym od fundamentu bezpośredniego

Zmiany zagęszczenia i osiadania gruntu niespoistego wywołane obciążeniem statycznym od fundamentu bezpośredniego Zmiany zagęzczenia i oiadania gruntu niepoitego wywołane obciążeniem tatycznym od fundamentu bezpośredniego Dr inż. Tomaz Kozłowki Zachodniopomorki Uniwerytet Technologiczny w Szczecinie, Wydział Budownictwa

Bardziej szczegółowo

RUCH FALOWY. Ruch falowy to zaburzenie przemieszczające się w przestrzeni i zmieniające się w

RUCH FALOWY. Ruch falowy to zaburzenie przemieszczające się w przestrzeni i zmieniające się w RUCH FALOWY Ruch alowy to zaburzenie przemiezczające ię w przetrzeni i zmieniające ię w czaie. Podcza rozchodzenia ię al mechanicznych elementy ośrodka ą wytrącane z położeń równowagi i z powodu właności

Bardziej szczegółowo

RÓWNANIE DYNAMICZNE RUCHU KULISTEGO CIAŁA SZTYWNEGO W UKŁADZIE PARASOLA

RÓWNANIE DYNAMICZNE RUCHU KULISTEGO CIAŁA SZTYWNEGO W UKŁADZIE PARASOLA Dr inż. Andrzej Polka Katedra Dynamiki Maszyn Politechnika Łódzka RÓWNANIE DYNAMICZNE RUCHU KULISTEGO CIAŁA SZTYWNEGO W UKŁADZIE PARASOLA Streszczenie: W pracy opisano wzajemne położenie płaszczyzny parasola

Bardziej szczegółowo

OPTYMALIZACJA TRANSPORTU SUBSTANCJI NIEBEZPIECZNYCH Z UWZGLĘDNIENIEM PRZEPUSTOWOŚCI TRAS I PRAWDOPODOBIEŃSTWA WYSTĄPIENIA AWARII PODCZAS TRANSPORTU

OPTYMALIZACJA TRANSPORTU SUBSTANCJI NIEBEZPIECZNYCH Z UWZGLĘDNIENIEM PRZEPUSTOWOŚCI TRAS I PRAWDOPODOBIEŃSTWA WYSTĄPIENIA AWARII PODCZAS TRANSPORTU Logityka - nauka Antoni KORCYL * OPTYMALIZACJA TRANSPORTU SUBSTANCJI NIEBEZPIECZNYCH Z UWZGLĘDNIENIEM PRZEPUSTOWOŚCI TRAS I PRAWDOPODOBIEŃSTWA WYSTĄPIENIA AWARII PODCZAS TRANSPORTU Strezczenie: W artykule

Bardziej szczegółowo

TERMODYNAMIKA TECHNICZNA I CHEMICZNA

TERMODYNAMIKA TECHNICZNA I CHEMICZNA TERMODYNAMIKA TECHNICZNA I CHEMICZNA WYKŁAD IX RÓWNOWAGA FAZOWA W UKŁADZIE CIAŁO STAŁE-CIECZ (krystalizacja) ADSORPCJA KRYSTALIZACJA, ADSORPCJA 1 RÓWNOWAGA FAZOWA W UKŁADZIE CIAŁO STAŁE-CIECZ (krystalizacja)

Bardziej szczegółowo

Maksymalny błąd oszacowania prędkości pojazdów uczestniczących w wypadkach drogowych wyznaczonej różnymi metodami

Maksymalny błąd oszacowania prędkości pojazdów uczestniczących w wypadkach drogowych wyznaczonej różnymi metodami BIULETYN WAT VOL LV, NR 3, 2006 Makymalny błąd ozacowania prędkości pojazdów uczetniczących w wypadkach drogowych wyznaczonej różnymi metodami BOLESŁAW PANKIEWICZ, STANISŁAW WAŚKO* Wojkowa Akademia Techniczna,

Bardziej szczegółowo

PAiTM. materiały uzupełniające do ćwiczeń Wydział Samochodów i Maszyn Roboczych studia inżynierskie prowadzący: mgr inż.

PAiTM. materiały uzupełniające do ćwiczeń Wydział Samochodów i Maszyn Roboczych studia inżynierskie prowadzący: mgr inż. PAiTM materiały uzupełniające do ćwiczeń Wydział Samochodów i Mazyn Roboczych tudia inżynierkie prowadzący: mgr inż. Sebatian Korczak Poniżze materiały tylko dla tudentów uczęzczających na zajęcia. Zakaz

Bardziej szczegółowo

Programy CAD w praktyce inŝynierskiej

Programy CAD w praktyce inŝynierskiej Katedra Mikroelektroniki i Technik Informatycznych Politechniki Łódzkiej Programy CAD w praktyce inŝynierkiej Wykład IV Filtry aktywne dr inż. Piotr Pietrzak pietrzak@dmc dmc.p..p.lodz.pl pok. 54, tel.

Bardziej szczegółowo

Zastosowanie algorytmu Euklidesa

Zastosowanie algorytmu Euklidesa Zatoowanie algoytmu Euklidea Pzelewanie wody Dyonujez dwoma czeakami o ojemnościach 4 i 6 litów, utym ojemnikiem o nieoganiczonej objętości i nieoganiczoną ilością wody Podaj oób naełnienia ojemnika 14

Bardziej szczegółowo

Roztwory rzeczywiste (1)

Roztwory rzeczywiste (1) Roztwory rzeczywiste (1) Również w temp. 298,15K, ale dla CCl 4 () i CH 3 OH (). 2 15 1 5-5 -1-15 Τ S H,2,4,6,8 1 G -2 Chem. Fiz. TCH II/12 1 rzyczyny dodatnich i ujemnych odchyleń od prawa Raoulta konsekwencja

Bardziej szczegółowo

WYDZIAŁ CHEMICZNY POLITECHNIKI WARSZAWSKIEJ

WYDZIAŁ CHEMICZNY POLITECHNIKI WARSZAWSKIEJ WYDZIAŁ CHEMICZNY POLITECHNIKI WARSZAWSKIEJ KATEDRA TECHNOLOGII CHEMICZNEJ Laboratorium PODSTAWY TECHNOLOGII CHEMICZNEJ Intrukcja do ćwiczenia t. MODYFIKACJA POWIERZCHNI W PLAZMIE NIERÓWNOWAGOWEJ Prowadząca:

Bardziej szczegółowo

Model matematyczny potencjału membranowego dwuwarstwowego polimerowego opatrunku membranowego

Model matematyczny potencjału membranowego dwuwarstwowego polimerowego opatrunku membranowego Model matematyczny potencjału membranowego dwuwarstwowego polimerowego opatrunku membranowego ANDRZEJ ŚLĘZAK Katedra Zdrowia Publicznego, Wydział Zarządzania, Politechnika Częstochowska Streszczenie Stosując

Bardziej szczegółowo

MODEL ODPOWIEDZI I SCHEMAT OCENIANIA ARKUSZA II. Zdający może rozwiązać zadania każdą poprawną metodą. Otrzymuje wtedy maksymalną liczbę punktów.

MODEL ODPOWIEDZI I SCHEMAT OCENIANIA ARKUSZA II. Zdający może rozwiązać zadania każdą poprawną metodą. Otrzymuje wtedy maksymalną liczbę punktów. MODEL ODOWEDZ SCHEMAT OCENANA AKUSZA Zdający może rozwiązać zadania każdą poprawną metodą. Otrzymuje wtedy makymalną liczbę punktów.. Amperomierz należy podłączyć zeregowo. Zadanie. Żaróweczki... Obliczenie

Bardziej szczegółowo

POLITECHNIKA ŚLĄSKA WYDZIAŁ INŻYNIERII ŚRODOWISKA I ENERGETYKI INSTYTUT MASZYN I URZĄDZEŃ ENERGETYCZNYCH. Badanie wentylatora

POLITECHNIKA ŚLĄSKA WYDZIAŁ INŻYNIERII ŚRODOWISKA I ENERGETYKI INSTYTUT MASZYN I URZĄDZEŃ ENERGETYCZNYCH. Badanie wentylatora POLITECHNIKA ŚLĄSKA WYDZIAŁ INŻYNIERII ŚRODOWISKA I ENERGETYKI INSTYTUT MASZYN I URZĄDZEŃ ENERGETYCZNYCH Badanie wentylatora Laboratorium Pomiarów Mazyn Cieplnych (PM-3) Opracował: Sprawdził: Zatwierdził:

Bardziej szczegółowo

WPŁYW OSZCZĘDNOŚCI W STRATACH ENERGII NA DOBÓR TRANSFORMATORÓW ROZDZIELCZYCH SN/nn

WPŁYW OSZCZĘDNOŚCI W STRATACH ENERGII NA DOBÓR TRANSFORMATORÓW ROZDZIELCZYCH SN/nn Elżbieta Niewiedział, Ryzard Niewiedział Wyżza Szkoła Kadr Menedżerkich w Koninie WPŁYW OSZCZĘDNOŚCI W STRATACH ENERGII NA DOBÓR TRANSFORMATORÓW ROZDZIELCZYCH SN/nn Strezczenie: W referacie przedtawiono

Bardziej szczegółowo

MODEL ODPOWIEDZI I SCHEMAT OCENIANIA ARKUSZA II. Zdający może rozwiązać zadania każdą poprawną metodą. Otrzymuje wtedy maksymalną liczbę punktów.

MODEL ODPOWIEDZI I SCHEMAT OCENIANIA ARKUSZA II. Zdający może rozwiązać zadania każdą poprawną metodą. Otrzymuje wtedy maksymalną liczbę punktów. MODEL ODOWEDZ SCHEMAT OCENANA AKUSZA Zdający może rozwiązać zadania każdą poprawną metodą. Otrzymuje wtedy makymalną liczbę punktów. Numer zadania Czynności unktacja Uwagi. Amperomierz należy podłączyć

Bardziej szczegółowo

INSTYTUT FIZYKI JĄDROWEJ im. Henryka Niewodniczańskiego Polskiej Akademii Nauk ul. Radzikowskiego 152, Kraków, Poland.

INSTYTUT FIZYKI JĄDROWEJ im. Henryka Niewodniczańskiego Polskiej Akademii Nauk ul. Radzikowskiego 152, Kraków, Poland. NSTYTUT FZYK JĄDROWEJ im. Henryka Niewodniczańkiego olkiej Akademii Nauk ul. Radzikowkiego 5, 3-34 Kraków, oland. www.ifj.edu.l/reort/003.html Kraków, grudzień 003 Raort Nr 934/E OTYMALZACJA ARAMETRÓW

Bardziej szczegółowo

Zestaw 12- Macierz odwrotna, układy równań liniowych

Zestaw 12- Macierz odwrotna, układy równań liniowych Zestaw - Macierz odwrotna, układy równań liniowych Przykładowe zadania z rozwiązaniami Załóżmy, że macierz jest macierzą kwadratową stopnia n. Mówimy, że macierz tego samego wymiaru jest macierzą odwrotną

Bardziej szczegółowo

Kalorymetria paliw gazowych

Kalorymetria paliw gazowych Katedra Termodynamiki, Teorii Maszyn i Urządzeń Cielnych W9/K2 Miernictwo energetyczne laboratorium Kalorymetria aliw gazowych Instrukcja do ćwiczenia nr 7 Oracowała: dr inż. Elżbieta Wróblewska Wrocław,

Bardziej szczegółowo

WYMIAROWANIE PRZEKROJÓW POZIOMYCH KOMINÓW ŻELBETOWYCH W STANIE GRANICZNYM NOŚNOŚCI WG PN-EN - ALGORYTM OBLICZENIOWY

WYMIAROWANIE PRZEKROJÓW POZIOMYCH KOMINÓW ŻELBETOWYCH W STANIE GRANICZNYM NOŚNOŚCI WG PN-EN - ALGORYTM OBLICZENIOWY Budownictwo DOI: 0.75/znb.06..7 Mariuz Pońki WYMIAROWANIE PRZEKROJÓW POZIOMYCH KOMINÓW ŻELBETOWYCH W STANIE GRANICZNYM NOŚNOŚCI WG PN-EN - ALGORYTM OBLICZENIOWY Wprowadzenie Wprowadzenie norm europejkich

Bardziej szczegółowo

POLITECHNIKA KRAKOWSKA Instytut Inżynierii Cieplnej i Procesowej Zakład Termodynamiki i Pomiarów Maszyn Cieplnych

POLITECHNIKA KRAKOWSKA Instytut Inżynierii Cieplnej i Procesowej Zakład Termodynamiki i Pomiarów Maszyn Cieplnych Laboratorium Termodynamiki i Pomiarów Maszyn Cielnych Przeływomierze zwężkowe POLITECHNIKA KRAKOWSKA Instytut Inżynierii Cielnej i Procesowej Zakład Termodynamiki i Pomiarów Maszyn Cielnych LABORATORIUM

Bardziej szczegółowo

( L,S ) I. Zagadnienia

( L,S ) I. Zagadnienia ( L,S ) I. Zagadnienia. Elementy tatyki, dźwignie. 2. Naprężenia i odkztałcenia ciał tałych.. Prawo Hooke a.. Moduły prężytości (Younga, Kirchhoffa), wpółczynnik Poiona. 5. Wytrzymałość kości na ścikanie,

Bardziej szczegółowo

WYKORZYSTANIE KOMBINACJI POTENCJAŁÓW T- DO WYZNACZANIA PARAMETRÓW SZTYWNOŚCI SIŁOWNIKA ŁOŻYSKA MAGNETYCZNEGO

WYKORZYSTANIE KOMBINACJI POTENCJAŁÓW T- DO WYZNACZANIA PARAMETRÓW SZTYWNOŚCI SIŁOWNIKA ŁOŻYSKA MAGNETYCZNEGO Zezyty Problemowe Mazyny Elektryczne Nr 83/29 89 Broniław Tomczuk, Jan Zimon Politechnika Opolka, Opole WYKORZYSTANIE KOMBINACJI POTENCJAŁÓW T- DO WYZNACZANIA PARAMETRÓW SZTYWNOŚCI SIŁOWNIKA ŁOŻYSKA MAGNETYCZNEGO

Bardziej szczegółowo

ZMIANA POŁOŻENIA UKŁADU ODWRÓCONEGO WAHADŁA PRZY UŻYCIU STEROWANIA ŚLIZGOWEGO

ZMIANA POŁOŻENIA UKŁADU ODWRÓCONEGO WAHADŁA PRZY UŻYCIU STEROWANIA ŚLIZGOWEGO Zezyty Nakowe Wydział Elektrotechniki i Atomatyki Politechniki Gdańkiej Nr XXIV Seminarim ZASOSOWANIE KOMPUERÓW W NAUCE I ECHNICE Oddział Gdańki PEiS ZMIANA POŁOŻENIA UKŁADU ODWRÓCONEGO WAHADŁA PRZY UŻYCIU

Bardziej szczegółowo

3. Wykład Układy równań liniowych.

3. Wykład Układy równań liniowych. 31 Układy równań liniowych 3 Wykład 3 Definicja 31 Niech F będzie ciałem Układem m równań liniowych o niewiadomych x 1,, x n, m, n N, o współczynnikach z ciała F nazywamy układ równań postaci: x 1 + +

Bardziej szczegółowo

Egzamin maturalny z fizyki poziom rozszerzony (16 maja 2016)

Egzamin maturalny z fizyki poziom rozszerzony (16 maja 2016) Egzamin maturalny z fizyki poziom rozzerzony (16 maja 016) Arkuz zawiera 16 zadań, za których rozwiązanie można było uzykać makymalnie 60 punktów. Ogólną charakterytykę zadań przedtawia poniżza tabela.

Bardziej szczegółowo