Dane. Belka - belka (blacha czołowa) Wytężenie: BeamsRigid v PN-90/B-03200
|
|
|
- Katarzyna Adamska
- 7 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
![BeamsRigid v. 0.9.9.2 Belka - belka (blacha czołowa) PN-90/B-03200 Wytężenie: 0.999 Dane Lewa belka IPE300 h b b fb t fb t wb R b 300.00[mm] 150.00[mm] 10.70[mm] 7.10[mm] 15.](/docs-images/55/37243700/images/1-0.png "00[mm] A b J y0b J z0b y 0b z 0b 53.81[cm 2 ] 8356.11[cm 4 ] 603.78[cm 4 ] 75.00[mm] 150.00[mm] Materiał Klasa f d R e R m St3S 215.00[MPa] 235.00[MPa] 375.")
1 BeamsRigid v Belka - belka (blacha czołowa) PN-90/B Wytężenie: Dane Lewa belka IPE300 h b b fb t fb t wb R b [mm] [mm] 10.70[mm] 7.10[mm] 15.00[mm] A b J y0b J z0b y 0b z 0b 53.81[cm 2 ] [cm 4 ] [cm 4 ] 75.00[mm] [mm] Materiał Klasa f d R e R m St3S [MPa] [MPa] [MPa] Prawa belka IPE300 h b b fb t fb t wb R b [mm] [mm] 10.70[mm] 7.10[mm] 15.00[mm] A b J y0b J z0b y 0b z 0b 53.81[cm 2 ] [cm 4 ] [cm 4 ] 75.00[mm] [mm] Materiał Klasa f d R e R m St3S [MPa] [MPa] [MPa]
2 Blacha czołowa l p h p t p [mm] [mm] 22.00[mm] Materiał Klasa f d R e R m St4V [MPa] [MPa] [MPa] Śruby łączące blachy czołowe Klasa śruby Klasa 10.9 Granica plastyczności R e = [MPa] Wytrzymałość na rozciąganie R m = [MPa] Średnica śruby d = [mm] Średnica otworu dla śruby d 0 = [mm] Pole powierzchni śruby A = 3.14 [cm 2 ] Pole powierzchni czynnej śruby A s = 2.45 [cm 2 ] Liczba wierszy w = 4 Odleglość od krawedzi poziomej a 1 = [mm] Rozstaw poziomy w 1 = [mm] Liczba śrub w wierszach m 1 =2; m 2 =2; m 3 =2; m 4 =2 Rozstawy pionowe wierszy a`1=90.70[mm]; a`2=198.60[mm]; a`3=90.70[mm] Spoiny Strona lewa Grubość spoin pachwinowych łączących półki belki i blachę czołową Grubość spoin pachwinowych łączących środnik belki i blachę czołową Strona prawa Grubość spoin pachwinowych łączących półki belki i blachę czołową Grubość spoin pachwinowych łączących środnik belki i blachę czołową a f = 7.00 [mm] a w = 4.00 [mm] a f = 7.00 [mm] a w = 4.00 [mm] Uwagi Grubość spoiny pachwinowej łączącej środnik lewej belki i blachę czołową zbyt mała a w =4.00[mm] < min(0.2*max(t wb ; t p ); 10.00[mm]) = min(0.2*max(7.10[mm]; 22.00[mm]); 10.00[mm]) = min(4.40[mm]; 10.00[mm])=4.40[mm] Grubość spoiny pachwinowej łączącej środnik prawej belki i blachę czołową zbyt mała a w =4.00[mm] < min(0.2*max(t wb ; t p ); 10.00[mm]) = min(0.2*max(7.10[mm]; 22.00[mm]); 10.00[mm]) = min(4.40[mm]; 10.00[mm])=4.40[mm]
3 Siły Obciążenie obliczeniowe Siła podłużna N dl = [kn] Siła poprzeczna V dl = [kn] Moment zginający M dl = 0.00 [knm] Siła podłużna N dp = [kn] Siła poprzeczna V dp = [kn] Moment zginający M dp = 0.00 [knm] Obciążenie charakterystyczne Siła podłużna N kl = [kn] Siła poprzeczna V kl = [kn] Moment zginający M kl = 0.00 [knm] Siła podłużna N kp = [kn] Siła poprzeczna V P = [kn] Moment zginający M kp = 0.00 [knm] Rezultaty Strona lewa Śruby łączące blachy czołowe Nośność śrub Rozciąganie śruby Nośność obliczeniowa w stanie granicznym zerwania trzpienia S Rt = min[0.65*r m *A s ; 0.85*R e *A s ] = min[0.65* [mpa]*2.45[cm 2 ]; 0.85*940.00[MPa]*2.45[cm 2 ]] = [kN] Nośność ze względu na rozwarcie styku S Rr = 0.85*S Rt = 0.85* [kN] = [kN] Scinanie trzpienia śruby Pole ścinanej cześci śruby A v = 0.25* *d 2 = 0.25*3.142*(20.00[mm]) 2 = 3.14[cm 2 ] Nośność na ścinanie trzpienia S Rv = 0.45*m*R m *A v = 0.45*1* [MPa]*3.14[cm 2 ] = [kN] Docisk śruby Docisk śruby do blachy
4 a 11 = 30.00[mm] a 12 = 30.00[mm] a 21 = 30.00[mm] a 1min = min[ a 11 ; a 12 ; a 21 ] = 30.00[mm] Współczynnik zależny od rozstawu śrub = min[a 1min /d; (min[a`i; w 1 ]/d)-0.75; 2.5] = min[30.00[mm]/20.00[mm]; (min[90.70[mm]; 90.00[mm]]/20.00[mm])-0.75; 2.5] = > > Nośność obliczeniowa w stanie granicznym uplastycznienia ścianki otworu S Rb = *f d *d* t i = 1.500*225.00[MPa]*20.00[mm]*22.00[mm] = [kN] Nośność na ścinanie Siła składowa w śrubie od wpływu siły podłużnej S = V 0 /n b = 0.000[kN]/8 = 0.000[kN] Miarodajna nośność obliczeniowa śruby S R = min[s Rv ; S Rb ] = min[ [kn]; [kN]] = [kN] S S R 0.000[kN] < [kN] Parametry blachy czołowej Odległość między brzegiem otworu a spoiną lub początkiem zaokrąglenia c = 19.10[mm] Szerokość współdziałania blachy przypadająca na jedną śrubę b s = 0.5*l p = 0.5*150.00[mm] = 75.00[mm] t min1 = 1.2 * [ (c*s Rt )/(b s *f d ) ] = 1.2 * [ (19.10[mm]* [kN])/(75.00[mm]*225.00[MPa]) ] = 16.43[mm] t min2 = d * 3 [R m /1000] = 20.00[mm] * 3 [ [MPa]/1000] = 20.26[mm] Minimalna grubość blachy czołowej t min = max(t min1, t min2 ) = max(16.43[mm]; 20.26[mm]) = 20.26[mm] t p t min t p = 22.00[mm] t min = 20.26[mm] Współczynnik efektu dzwigni = 2.67-t p /t min = [mm]/20.26[mm] = 1.584
5 Nośność na rozciąganie Stan graniczny nośności Siła podłużna N 0 = N dl *cos( 1 ) + V dl *sin( 1 ) = [kN]*cos(0.00[Deg]) [kN]*sin(0.00[Deg]) = [kN] Nr m i ti Wiersz 1 m 1 = 2 t1 = zewnętrzny 2 m 2 = 2 t2 = wewnętrzny 3 m 3 = 2 t3 = wewnętrzny 4 m 4 = 2 t4 = zewnętrzny Nośność ze względu na zerwanie śrub N Rjd = S Rt * (m i * ti ) = S Rt * (m 1 * t1 + m 2 * t2 + m 3 * t3 + m 4 * t4 ) = [kN] * ( 2* * * *0.631 ) = [kN] N 0 N Rjd [kN] < [kN] Stan graniczny użytkowalności Siła podłużna N 0 = N kl *cos( 1 ) + V kl *sin( 1 ) = [kN]*cos(0.00[Deg]) [kN]*sin(0.00[Deg]) = [kN] Nr m i ri Wiersz 1 m 1 = 2 r1 = zewnętrzny 2 m 2 = 2 r2 = wewnętrzny 3 m 3 = 2 r3 = wewnętrzny 4 m 4 = 2 r4 = zewnętrzny Nośność ze względu na rozwarcie styku N Rjk = S Rr * (m i * ri ) = S Rt * (m 1 * t1 + m 2 * t2 + m 3 * t3 + m 4 * t4 ) = [kN] * ( 2* * * *0.600 ) = [kN] N 0 N Rjk [kN] < [kN] Spoiny pachwinowe łączące belkę i blachę czołową Siły w spoinach Siła podłużna N 0 = N dl *cos( 1 ) + V dl *sin( 1 ) = [kN]*cos(0.00[Deg]) [kN]*sin(0.00[Deg]) = [kN] Siła poprzeczna V 0 = -N dl *sin( 1 ) + V dl *cos( 1 ) = -( [kN])*sin(0.00[Deg]) [kN]*cos(0.00[Deg]) = 0.000[kN] Rzeczywisty moment zginający M 0 = M dl = 0.00[kNm]
6 Charakterystyki geometryczne układu spoin Belka Pole spoin poziomych na półce górnej A wfu = 2*[b fb +(b fb -t wb -2*r b )]*a f = 2*[150.00[mm]+(150.00[mm]-7.10[mm]-2*15.00[mm])]*7.00[mm] = 18.40[cm 2 ] Pole spoin poziomych na pólce dolnej A wfl = 2*[b fb +(b fb -t wb -2*r b )]*a f = 2*[150.00[mm]+(150.00[mm]-7.10[mm]-2*15.00[mm])]*7.00[mm] = 18.40[cm 2 ] Pole spoin pionowych A ww = 2*[(h b -2*(t fb -r b ))/cos( )]*a w = 2*[(300.00[mm]-2*(10.70[mm]-15.00[mm]))/cos(0.00[Deg])]*4.00[mm] = 19.89[cm 2 ] Pole wszystkich spoin A w = A wfu + A wfl + A ww = 18.40[cm 2 ] [cm 2 ] [cm 2 ] = 56.69[cm 2 ] Przesunięcie środka ciężkości układu spoin względem środka ciężkości belki e 0w = 0.00[mm] Moment bezwładnosci układu spoin I w = [cm 4 ] Punkt w którym sprawdzane są naprężenia W w = [cm 3 ] M = M 0 /W w = 0.00[kNm]/579.07[cm 3 ] = 0.00[MPa] z i = [mm]
7 Punkt w którym sprawdzane są naprężenia W w = [cm 3 ] M = M 0 /W w = 0.00[kNm]/715.10[cm 3 ] = 0.00[MPa] Naprężenie styczne równoległe II = V 0 /A ww = 0.000[kN]/19.89[cm 2 ] = 0.00[MPa] z i = [mm] Punkt w którym sprawdzane są naprężenia W w = [cm 3 ] M = M 0 /W w = 0.00[kNm]/715.10[cm 3 ] = 0.00[MPa] Naprężenie styczne równoległe II = V 0 /A ww = 0.000[kN]/19.89[cm 2 ] = 0.00[MPa] z i = [mm]
8 Punkt w którym sprawdzane są naprężenia W w = [cm 3 ] M = M 0 /W w = 0.00[kNm]/579.07[cm 3 ] = 0.00[MPa] z i = [mm] Strona prawa Śruby łączące blachy czołowe Nośność śrub Rozciąganie śruby Nośność obliczeniowa w stanie granicznym zerwania trzpienia S Rt = min[0.65*r m *A s ; 0.85*R e *A s ] = min[0.65* [mpa]*2.45[cm 2 ]; 0.85*940.00[MPa]*2.45[cm 2 ]] = [kN] Nośność ze względu na rozwarcie styku S Rr = 0.85*S Rt = 0.85* [kN] = [kN] Scinanie trzpienia śruby Pole ścinanej cześci śruby A v = 0.25* *d 2 = 0.25*3.142*(20.00[mm]) 2 = 3.14[cm 2 ] Nośność na ścinanie trzpienia S Rv = 0.45*m*R m *A v = 0.45*1* [MPa]*3.14[cm 2 ] = [kN] Docisk śruby Docisk śruby do blachy
9 a 11 = 30.00[mm] a 12 = 30.00[mm] a 21 = 30.00[mm] a 1min = min[ a 11 ; a 12 ; a 21 ] = 30.00[mm] Współczynnik zależny od rozstawu śrub = min[a 1min /d; (min[a`i; w 1 ]/d)-0.75; 2.5] = min[30.00[mm]/20.00[mm]; (min[90.70[mm]; 90.00[mm]]/20.00[mm])-0.75; 2.5] = > > Nośność obliczeniowa w stanie granicznym uplastycznienia ścianki otworu S Rb = *f d *d* t i = 1.500*225.00[MPa]*20.00[mm]*22.00[mm] = [kN] Nośność na ścinanie Siła składowa w śrubie od wpływu siły podłużnej S = V 0 /n b = 0.000[kN]/8 = 0.000[kN] Miarodajna nośność obliczeniowa śruby S R = min[s Rv ; S Rb ] = min[ [kn]; [kN]] = [kN] S S R 0.000[kN] < [kN] Parametry blachy czołowej Odległość między brzegiem otworu a spoiną lub początkiem zaokrąglenia c = 19.10[mm] Szerokość współdziałania blachy przypadająca na jedną śrubę b s = 0.5*l p = 0.5*150.00[mm] = 75.00[mm] t min1 = 1.2 * [ (c*s Rt )/(b s *f d ) ] = 1.2 * [ (19.10[mm]* [kN])/(75.00[mm]*225.00[MPa]) ] = 16.43[mm] t min2 = d * 3 [R m /1000] = 20.00[mm] * 3 [ [MPa]/1000] = 20.26[mm] Minimalna grubość blachy czołowej t min = max(t min1, t min2 ) = max(16.43[mm]; 20.26[mm]) = 20.26[mm] t p t min t p = 22.00[mm] t min = 20.26[mm] Współczynnik efektu dzwigni = 2.67-t p /t min = [mm]/20.26[mm] = Nośność na rozciąganie Stan graniczny nośności
10 Siła podłużna N 0 = N dp *cos( 2 ) + V dp *sin( 2 ) = [kN]*cos(0.00[Deg]) [kN]*sin(0.00[Deg]) = [kN] Nr m i ti Wiersz 1 m 1 = 2 t1 = zewnętrzny 2 m 2 = 2 t2 = wewnętrzny 3 m 3 = 2 t3 = wewnętrzny 4 m 4 = 2 t4 = zewnętrzny Nośność ze względu na zerwanie śrub N Rjd = S Rt * (m i * ti ) = S Rt * (m 1 * t1 + m 2 * t2 + m 3 * t3 + m 4 * t4 ) = [kN] * ( 2* * * *0.631 ) = [kN] N 0 N Rjd [kN] < [kN] Stan graniczny użytkowalności Siła podłużna N 0 = N kp *cos( 2 ) + V kp *sin( 2 ) = [kN]*cos(0.00[Deg]) [kN]*sin(0.00[Deg]) = [kN] Nr m i ri Wiersz 1 m 1 = 2 r1 = zewnętrzny 2 m 2 = 2 r2 = wewnętrzny 3 m 3 = 2 r3 = wewnętrzny 4 m 4 = 2 r4 = zewnętrzny Nośność ze względu na rozwarcie styku N Rjk = S Rr * (m i * ri ) = S Rt * (m 1 * t1 + m 2 * t2 + m 3 * t3 + m 4 * t4 ) = [kN] * ( 2* * * *0.600 ) = [kN] N 0 N Rjk [kN] < [kN] Spoiny pachwinowe łączące belkę i blachę czołową Siły w spoinach Siła podłużna N 0 = N dp *cos( 2 ) + V dp *sin( 2 ) = [kN]*cos(0.00[Deg]) [kN]*sin(0.00[Deg]) = [kN] Siła poprzeczna V 0 = -N dp *sin( 2 ) + V dp *cos( 2 ) = -( [kN])*sin(0.00[Deg]) [kN]*cos(0.00[Deg]) = 0.000[kN] Rzeczywisty moment zginający M 0 = M dp = 0.00[kNm] Charakterystyki geometryczne układu spoin
11 Belka Pole spoin poziomych na półce górnej A wfu = 2*[b fb +(b fb -t wb -2*r b )]*a f = 2*[150.00[mm]+(150.00[mm]-7.10[mm]-2*15.00[mm])]*7.00[mm] = 18.40[cm 2 ] Pole spoin poziomych na pólce dolnej A wfl = 2*[b fb +(b fb -t wb -2*r b )]*a f = 2*[150.00[mm]+(150.00[mm]-7.10[mm]-2*15.00[mm])]*7.00[mm] = 18.40[cm 2 ] Pole spoin pionowych A ww = 2*[(h b -2*(t fb -r b ))/cos( )]*a w = 2*[(300.00[mm]-2*(10.70[mm]-15.00[mm]))/cos(0.00[Deg])]*4.00[mm] = 19.89[cm 2 ] Pole wszystkich spoin A w = A wfu + A wfl + A ww = 18.40[cm 2 ] [cm 2 ] [cm 2 ] = 56.69[cm 2 ] Przesunięcie środka ciężkości układu spoin względem środka ciężkości belki e 0w = 0.00[mm] Moment bezwładnosci układu spoin I w = [cm 4 ] Punkt w którym sprawdzane są naprężenia W w = [cm 3 ] M = M 0 /W w = 0.00[kNm]/579.07[cm 3 ] = 0.00[MPa] z i = [mm]
12 Punkt w którym sprawdzane są naprężenia W w = [cm 3 ] M = M 0 /W w = 0.00[kNm]/715.10[cm 3 ] = 0.00[MPa] Naprężenie styczne równoległe II = V 0 /A ww = 0.000[kN]/19.89[cm 2 ] = 0.00[MPa] z i = [mm] Punkt w którym sprawdzane są naprężenia W w = [cm 3 ] M = M 0 /W w = 0.00[kNm]/715.10[cm 3 ] = 0.00[MPa] Naprężenie styczne równoległe II = V 0 /A ww = 0.000[kN]/19.89[cm 2 ] = 0.00[MPa] z i = [mm]
13 Punkt w którym sprawdzane są naprężenia W w = [cm 3 ] M = M 0 /W w = 0.00[kNm]/579.07[cm 3 ] = 0.00[MPa] z i = [mm]
Dane. Klasa f d R e R m St3S [MPa] [MPa] [MPa] Materiał
![Dane. Klasa f d R e R m St3S [MPa] [MPa] [MPa] Materiał](/thumbs/88/115931181.jpg "Dane. Klasa f d R e R m St3S [MPa] [MPa] [MPa] Materiał")
Dane Słup IPE300 h c b fc t fc t wc R c 300.00[mm] 150.00[mm] 10.70[mm] 7.10[mm] 15.00[mm] A c J y0c J z0c y 0c z 0c 53.81[cm 2 ] 8356.11[cm 4 ] 603.78[cm 4 ] 75.00[mm] 150.00[mm] St3S 215.00[MPa] 235.00[MPa]
Belka - słup (blacha czołowa) PN-90/B-03200
BeamRigidColumn v. 0.9.9.0 Belka - słup (blacha czołowa) PN-90/B-03200 Wytężenie: 0.918 Dane Słup HEA500 h c b fc t fc t wc R c 490.00[mm] 300.00[mm] 23.00[mm] 12.00[mm] 27.00[mm] A c J y0c J z0c y 0c
Dane. Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził. Pręt - blacha węzłowa. Wytężenie: TrussBar v
Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził TrussBar v. 0.9.9.22 Pręt - blacha węzłowa PN-90/B-03200 Wytężenie: 2.61 Dane Pręt L120x80x12 h b f t f t w R 120.00[mm] 80.00[mm] 12.00[mm] 12.00[mm]
Belka - podciąg PN-90/B-03200
Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził BeamGirder v. 0.9.9.22 Belka - podciąg PN-90/B-03200 Wytężenie: 0.98 Dane Podciąg I_30_25_2_1 h p b fp t fp t wp R p 300.00[mm] 250.00[mm] 20.00[mm]
Belka-blacha-podciąg EN :2006
Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził BeamPlateGirder v. 0.9.9.0 Belka-blacha-podciąg EN 1991-1-8:2006 Wytężenie: 0.58 Dane Podciąg C300 h p b fp t fp t wp R p 300.00[mm] 100.00[mm] 16.00[mm]
przygotowanie dokumentacji budowy kierowanie budową inspektor nadzoru przeglądy okresowe obiektów opinie; ekspertyzy techniczne
1 PROJEKT TECHNICZNY wzmocnienia stropu przyziemia pod ścianami działowymi zlokalizowanymi nad pomieszczeniem siłowni dla obiektu budowlanego, położonego przy ul. Moniuszki 22 w miejscowości Giżycko, na
Belka - słup (blacha czołowa) EC : 2006
BeamRigidColumn v. 0.9.9.7 Belka - słup (blacha czołowa) EC3 1991-1-8: 2006 Wytężenie: 0.98 Dane Słup IPE 270 h c b fc t fc t wc R c 270.00[mm] 135.00[mm] 10.20[mm] 6.60[mm] 15.00[mm] A c J y0c J z0c y
Belka - podciąg EN :2006
Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził BeamGirder v. 0.9.9.22 Belka - podciąg EN 1991-1-8:2006 Wytężenie: 0.76 Dane Podciąg IPE360 h p b fp t fp t wp R p 360.00[mm] 170.00[mm] 12.70[mm] 8.00[mm]
Moduł. Połączenia doczołowe
Moduł Połączenia doczołowe 470-1 Spis treści 470. POŁĄCZENIA DOCZOŁOWE... 3 470.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE... 3 470.1.1. Opis ogólny programu... 3 470.1.2. Zakres pracy programu... 3 470.1.3. Opis podstawowych
Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014)
1. Połączenia spawane
1. Połączenia spawane Przykład 1a. Sprawdzić nośność spawanego połączenia pachwinowego zakładając osiową pracę spoiny. Rysunek 1. Przykład zakładkowego połączenia pachwinowego Dane: geometria połączenia
Węzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek
Projekt nr 1 - Poz. 1.1 strona nr 1 z 12 Węzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek Informacje o węźle Położenie: (x=-12.300m, y=1.300m) Dane projektowe elementów Dystans między belkami s: 20 mm Kategoria
Dokumentacja połączenia Połączenie_1
Połączenie_1 Model: Norma projektowa: Użyty zał. krajowy: Rodzaj ramy: Konfiguracja połączenia: rama łączenie Eurokod EN wartości zalecane nieusztywniony Połączenie belka-słup (połączenie górne) 21.02.2017.
Przykład obliczeń głównego układu nośnego hali - Rozwiązania alternatywne. Opracował dr inż. Rafał Tews
1. Podstawa dwudzielna Przy dużych zginaniach efektywniejszym rozwiązaniem jest podstawa dwudzielna. Pozwala ona na uzyskanie dużo większego rozstawu śrub kotwiących. Z drugiej strony takie ukształtowanie
POŁĄCZENIA ŚRUBOWE I SPAWANE Dane wstępne: Stal S235: f y := 215MPa, f u := 360MPa, E:= 210GPa, G:=
POŁĄCZENIA ŚRUBOWE I SPAWANE Dane wstępne: Stal S235: f y : 25MPa, f u : 360MPa, E: 20GPa, G: 8GPa Współczynniki częściowe: γ M0 :.0, :.25 A. POŁĄCZENIE ŻEBRA Z PODCIĄGIEM - DOCZOŁOWE POŁĄCZENIE KATEGORII
2.1. Wyznaczenie nośności obliczeniowej przekroju przy jednokierunkowym zginaniu
Obliczenia statyczne ekranu - 1 - dw nr 645 1. OBLICZENIE SŁUPA H = 4,00 m (wg PN-90/B-0300) wysokość słupa H 4 m rozstaw słupów l o 6.15 m 1.1. Obciążenia 1.1.1. Obciążenia poziome od wiatru ( wg PN-B-0011:1977.
Konstrukcjre metalowe Wykład X Połączenia spawane (część II)
Konstrukcjre metalowe Wykład X Połączenia spawane (część II) Spis treści Metody obliczeń #t / 3 Przykład 1 #t / 11 Przykład 2 #t / 22 Przykład 3 #t / 25 Przykład 4 #t / 47 Przykład 5 #t / 56 Przykład 6
Moduł. Zakotwienia słupów stalowych
Moduł Zakotwienia słupów stalowych 450-1 Spis treści 450. ZAKOTWIENIA SŁUPÓW STALOWYCH... 3 450.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE... 3 450.1.1. Opis ogólny programu... 3 450.1.2. Zakres pracy programu... 3 450.1.3.
ĆWICZENIE / Zespół Konstrukcji Drewnianych
ĆWICZENIE 06 / 07 Zespół Konstrukcji Drewnianych Belka stropowa BELKA STROPOWA O PRZEKROJU ZŁOŻONYM Belka stropowa 3 Polecenie 4 Zaprojektować belkę stropową na podstawie następujących danych: obciążenie:
Przykład: Oparcie kratownicy
Dokument Re: SX033b-PL-EU Strona 1 z 7 Przykład przedstawia metodę obliczania nośności przy ścinaniu połączenia doczołowego kratownicy dachowej z pasem słupa. Pas dźwigara jest taki sam, jak pokazano w
Wytrzymałość Materiałów
Wytrzymałość Materiałów Projektowanie połączeń konstrukcji Przykłady połączeń, siły przekrojowe i naprężenia, idealizacja pracy łącznika, warunki bezpieczeństwa przy ścinaniu i docisku, połączenia na spoiny
ĆWICZENIE 2. Belka stropowa Zespół Konstrukcji Drewnianych 2016 / 2017 BELKA STROPOWA O PRZEKROJU ZŁOŻONYM
07-0-7 ĆWICZENIE 06 / 07 Zespół Konstrukcji Drewnianych Belka stropowa BELKA STROPOWA O PRZEKROJU ZŁOŻONYM 07-0-7 Belka stropowa 3 Polecenie Zaprojektować belkę stropową na podstawie następujących danych:
6.3. Słupy. O Przykład 4 7W ////, Przykłady obliczeń. Słupy A. Wymiarowanie trzonu słupa. gdzie: pole przekroju wszystkich spoin,
3 5 2 Przykłady obliczeń Słupy 3 5 3 gdzie: y a/ - pole przekroju wszystkich spoin, o / = 2[(200 + 20) 0] = 64-0: mm2. r, = = - - - 6 = 7.4 MP a < / = A = 76. MPa. r a t 0-400 * S przy czym lw= 2 200 =
Załącznik nr 3. Obliczenia konstrukcyjne
32 Załącznik nr 3 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Strop istniejący nad parterem (sprawdzenie nośności) Istniejący strop typu Kleina z płytą cięŝką. Wartość charakterystyczna obciąŝenia uŝytkowego w projektowanym
PROJEKTOWANIE POŁĄCZEO SPAWANYCH według PN-EN 1993-1-8
POLITECHNIKA GDAOSKA Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Katedra Konstrukcji Metalowych i Zarządzania w Budownictwie PROJEKTOWANIE POŁĄCZEO SPAWANYCH według PN-EN 1993-1-8 ZAŁOŻENIA Postanowienia normy
KONSTRUKCJE METALOWE ĆWICZENIA POŁĄCZENIA ŚRUBOWE POŁĄCZENIA ŚRUBOWE ASORTYMENT ŁĄCZNIKÓW MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 1
ASORTYMENT ŁĄCZNIKÓW POŁĄCZENIA ŚRUBOWE MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 1 MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 2 MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 3 MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 4 POŁĄCZENIE ŚRUBOWE ZAKŁADKOWE /DOCZOŁOWE MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 5
I. Wstępne obliczenia
I. Wstępne obliczenia Dla złącza gwintowego narażonego na rozciąganie ze skręcaniem: 0,65 0,85 Przyjmuję 0,70 4 0,7 0,7 0,7 A- pole powierzchni przekroju poprzecznego rdzenia śruby 1,9 2,9 Q=6,3kN 13,546
Widok ogólny podział na elementy skończone
MODEL OBLICZENIOWY KŁADKI Widok ogólny podział na elementy skończone Widok ogólny podział na elementy skończone 1 FAZA I odkształcenia od ciężaru własnego konstrukcji stalowej (odkształcenia powiększone
700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:
![700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:](/thumbs/58/41361967.jpg "700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:")
Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny
Wytrzymałość drewna klasy C 20 f m,k, 20,0 MPa na zginanie f v,k, 2,2 MPa na ścinanie f c,k, 2,3 MPa na ściskanie
Obliczenia statyczno-wytrzymałościowe: Pomost z drewna sosnowego klasy C27 dla dyliny górnej i dolnej Poprzecznice z drewna klasy C35 lub stalowe Balustrada z drewna klasy C20 Grubość pokładu górnego g
KONSTRUKCJE METALOWE
KONSTRUKCJE METALOWE ĆWICZENIA 15 GODZ./SEMESTR PROWADZĄCY PRZEDMIOT: prof. Lucjan ŚLĘCZKA PROWADZĄCY ĆWICZENIA: dr inż. Wiesław KUBISZYN P39 ZAKRES TEMATYCZNY ĆWICZEŃ: KONSTRUOWANIE I PROJEKTOWANIE WYBRANYCH
Zadanie 1 Zadanie 2 tylko Zadanie 3
Zadanie 1 Obliczyć naprężenia oraz przemieszczenie pionowe pręta o polu przekroju A=8 cm 2. Siła działająca na pręt przenosi obciążenia w postaci siły skupionej o wartości P=200 kn. Długość pręta wynosi
Obliczenia poł czenia zamocowanego Belka - Belka
Autodesk Robot Structural Analysis Professional 009 Obliczenia poł czenia zamocowanego Belka - Belka EN 993--8:005 Proporcja 0,96 OGÓLNE Nr poł czenia: Nazwa poł czenia: Doczołowe W zeł konstrukcji: 30
Przykład: Połączenie śrubowe rozciąganego pręta stęŝenia z kątownika do blachy węzłowej
Dokument Re: SX34a-PL-EU Strona 1 z 8 Przykład: Połączenie śrubowe rozciąganego pręta stęŝenia z Przykład pokazuje procedurę sprawdzenia nośności połączenia śrubowego pomiędzy prętem stęŝenia wykonanym
POZ BRUK Sp. z o.o. S.K.A Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY
62-090 Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY SPIS TREŚCI Wprowadzenie... 1 Podstawa do obliczeń... 1 Założenia obliczeniowe... 1 Algorytm obliczeń... 2 1.Nośność żebra stropu na
ĆWICZENIE PROJEKTOWE NR 2 Z KONSTRUKCJI STALOWYCH
Politechnika Poznańska Instytut Konstrukcji Budowlanych Zakład Konstrukcji Metalowych Pod kierunkiem: dr inż. A Dworak rok akademicki 004/005 Grupa 5/TOB ĆWICZENIE PROJEKTOWE NR Z KONSTRUKCJI STALOWYCH
Projekt belki zespolonej
Pomoce dydaktyczne: - norma PN-EN 1994-1-1 Projektowanie zespolonych konstrukcji stalowo-betonowych. Reguły ogólne i reguły dla budynków. - norma PN-EN 199-1-1 Projektowanie konstrukcji z betonu. Reguły
Projekt: Data: Pozycja: EJ 3,14² , = 43439,93 kn 2,667² = 2333,09 kn 5,134² EJ 3,14² ,0 3,14² ,7
Pręt nr 8 Wyniki wymiarowania stali wg P-90/B-0300 (Stal_3d v. 3.33) Zadanie: Hala stalowa.rm3 Przekrój: 1 - U 00 E Y Wymiary przekroju: h=00,0 s=76,0 g=5, t=9,1 r=9,5 ex=0,7 Charakterystyka geometryczna
- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET
- 1 - Kalkulator Elementów Żelbetowych 2.1 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2001-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.4.1. Elementy żelbetowe
STÓŁ NR 1. 2. Przyjęte obciążenia działające na konstrukcję stołu
STÓŁ NR 1 1. Geometria stołu Stół składa się ze stalowej ramy wykonanej z płaskowników o wymiarach 100x10, stal S355 oraz dębowego blatu grubości 4cm. Połączenia elementów stalowych projektuje się jako
Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne
Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne PROJEKT WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCJI ŻELBETOWEJ BUDYNKU BIUROWEGO DESIGN FOR SELECTED
Połączenia. Przykład 1. Połączenie na wrąb czołowy pojedynczy z płaszczyzną docisku po dwusiecznej kąta. Dane: drewno klasy -
Dane: drewno klasy - h = b = Połączenia C30 16 cm 8 cm obciąŝenie o maksymalnej wartości w kombinacji obciąŝeń stałe klasa uŝytkowania konstrukcji - 1 F = 50 kn α = 30 0 Przykład 1 Połączenie na wrąb czołowy
Moduł. Profile stalowe
Moduł Profile stalowe 400-1 Spis treści 400. PROFILE STALOWE...3 400.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE...3 400.1.1. Opis programu...3 400.1.2. Zakres programu...3 400.1. 3. Opis podstawowych funkcji programu...4 400.2.
262 Połączenia na łączniki mechaniczne Projektowanie połączeń sztywnych uproszczoną metodą składnikową
262 Połączenia na łączniki mechaniczne grupy szeregów śrub przyjmuje się wartość P l eff równą sumie długości efektywnej l eff, określonej w odniesieniu do każdego właściwego szeregu śrub jako części grupy
STRONA TYTUŁOWA. Hala istniejąca plus dobudowa
STRONA TYTUŁOWA Projekt: Hala istniejąca plus dobudowa Autor : inż. Leszek Demski Widok...25 Dane - Profile...25 Obciążenia - Przypadki...25 Obciążenia - Wartości - Przypadki: 1do12...25 Obciążenia klimatyczne
τ R2 := 0.32MPa τ b1_max := 3.75MPa E b1 := 30.0GPa τ b2_max := 4.43MPa E b2 := 34.6GPa
10.6 WYMIAROWANE PRZEKROJÓW 10.6.1. DANE DO WMIAROWANIA Beton istniejącej konstrukcji betonowej klasy B5 dla którego: - wytrzymałość obliczeniowa na ściskanie (wg. PN-91/S-1004 dla betonu B5) - wytrzymałość
10.0. Schody górne, wspornikowe.
10.0. Schody górne, wspornikowe. OBCIĄŻENIA: Grupa: A "obc. stałe - pł. spocznik" Stałe γf= 1,0/0,90 Q k = 0,70 kn/m *1,5m=1,05 kn/m. Q o1 = 0,84 kn/m *1,5m=1,6 kn/m, γ f1 = 1,0, Q o = 0,63 kn/m *1,5m=0,95
OBLICZENIA KONSTRUKCYJNE Zestawienie obciążeń na dach Lp Opis obciążenia Obc. char. 1. Obciążenie śniegiem połaci dachu dwupołaciowego wg PN-EN 1991-1-3 p.5.3.3 (strefa 1, A=112 m n.p.m. -> sk = 0,7 kn/m2,
Raport wymiarowania stali do programu Rama3D/2D:
2. Element poprzeczny podestu: RK 60x40x3 Rozpiętość leff=1,0m Belka wolnopodparta 1- Obciążenie ciągłe g=3,5kn/mb; 2- Ciężar własny Numer strony: 2 Typ obciążenia: Suma grup: Ciężar własny, Stałe Rodzaj
Pomoce dydaktyczne: normy: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcje. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
1. Projekt techniczny żebra
1. Projekt techniczny żebra Żebro stropowe jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla płyty. Jest to element słabo bądź średnio obciążony siłą równomiernie obciążoną składającą się z obciążenia
Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku
1 Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku Poz. 1. Wymiany w stropie przy szybie dźwigu w hollu. Obciąż. stropu. - warstwy posadzkowe 1,50 1,2 1,80 kn/m 2 - warstwa wyrównawcza 0,05 x 21,0 = 1,05 1,3
10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej.
10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. OBCIĄŻENIA: 6,00 6,00 4,11 4,11 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa:
PROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI STALOWYCH WEDŁUG EUROKODÓW.
PROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI STALOWYCH WEDŁUG EUROKODÓW. 1 Wiadomości wstępne 1.1 Zakres zastosowania stali do konstrukcji 1.2 Korzyści z zastosowania stali do konstrukcji 1.3 Podstawowe części i elementy
1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ.
1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ. Zestawienie obciążeń. Kąt nachylenia połaci dachowych: Obciążenie śniegie. - dla połaci o kącie nachylenia 0 stopni Lokalizacja
1. Projekt techniczny Podciągu
1. Projekt techniczny Podciągu Podciąg jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla żeber. Jest to główny element stropu najczęściej ślinie bądź średnio obciążony ciężarem własnym oraz reakcjami
Rys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic
ROZDZIAŁ VII KRATOW ICE STROPOWE VII.. Analiza obciążeń kratownic stropowych Rys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic Bezpośrednie obciążenie kratownic K5, K6, K7 stanowi
Ćwiczenie nr 2. obliczeniowa wytrzymałość betonu na ściskanie = (3.15)
Ćwiczenie nr 2 Temat: Wymiarowanie zbrojenia ze względu na moment zginający. 1. Cechy betonu i stali Beton zwykły C../.. wpisujemy zadaną w karcie projektowej klasę betonu charakterystyczna wytrzymałość
9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe
9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe OBCIĄŻENIA: 55,00 55,00 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,0 Liniowe 0,0 55,00 55,00
Jako pokrycie dachowe zastosować płytę warstwową z wypełnieniem z pianki poliuretanowej grubości 100mm, np. PolDeck TD firmy Europanels.
Pomoce dydaktyczne: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcję. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [2] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary:
7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu Wymiary: B=1,2m L=4,42m H=0,4m Stan graniczny I Stan graniczny II Obciążenie fundamentu odporem gruntu OBCIĄŻENIA: 221,02 221,02 221,02
ĆWICZENIE / Zespół Konstrukcji Drewnianych
ĆWICZEIE 1 2016 / 2017 Zespół Konstrukcji Drewnianych Złącze rozciągane 2 ZŁĄCZE ROZCIĄGAEGO PASA KRATOWICY Polecenie 3 Zaprojektować złącze rozciągane na podstawie następujących danych: siła rozciągająca
ĆWICZENIE 1. Złącze rozciągane Zespół Konstrukcji Drewnianych 2016 / 2017 ZŁĄCZE ROZCIĄGANEGO PASA KRATOWNICY
ĆWICZEIE 1 016 / 017 Zespół Konstrukcji Drewnianych Złącze rozciągane ZŁĄCZE ROZCIĄGAEGO PASA KRATOWICY 1 Polecenie 3 Zaprojektować złącze rozciągane na podstawie następujących danych: siła rozciągająca
ZALETY POŁĄCZEŃ TRZPIENIOWYCH
POŁĄCZENIA ŚRUBOWE dr inż. ż Dariusz Czepiżak 1 ZALETY POŁĄCZEŃ TRZPIENIOWYCH 1. Mogą być wykonane w każdych warunkach atmosferycznych, 2. Mogą być wykonane przez pracowników nie mających wysokich kwalifikacji,
OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE USTROJU NOŚNEGO KŁADKI DLA PIESZYCH PRZEZ RZEKĘ NIEZDOBNĄ W SZCZECINKU
OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE USTROJU NOŚNEGO KŁADKI DLA PIESZYCH PRZEZ RZEKĘ NIEZDOBNĄ W SZCZECINKU Założenia do obliczeń: - przyjęto charakterystyczne obciążenia równomiernie rozłożone o wartości
e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 958 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2
OBLICZENIA STATYCZNE POZ.1.1 ŚCIANA PODŁUŻNA BASENU. Projektuje się baseny żelbetowe z betonu B20 zbrojone stalą St0S. Grubość ściany 12 cm. Z = 0,5x10,00x1,96 2 x1,1 = 21,13 kn e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65
Nośność belek z uwzględnieniem niestateczności ich środników
Projektowanie konstrukcji metalowych Szkolenie OPL OIIB i PZITB 21 października 2015 Aula Wydziału Budownictwa i Architektury Politechniki Opolskiej, Opole, ul. Katowicka 48 Nośność belek z uwzględnieniem
ĆWICZENIE 1. Złącze rozciągane Zespół Konstrukcji Drewnianych 2016 / 2017 ZŁĄCZE ROZCIĄGANEGO PASA KRATOWNICY
ĆWICZEIE 1 016 / 017 Zespół Konstrukcji Drewnianych Złącze rozciągane ZŁĄCZE ROZCIĄGAEGO PASA KRATOWICY 1 Polecenie 3 Zaprojektować złącze rozciągane na podstawie następujących danych: siła rozciągająca
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła
Zginanie: (przekrój c-c) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)130.71 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 4.90 cm 2. Przyjęto 3 16 o s = 6.03 cm 2 ( = 0.36%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)130.71
- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE KONSTRUKCJI MUROWYCH. Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Obliczenia ścian murowanych. Poz.2.2.
- 1 - Kalkulator Konstrukcji Murowych EN 1.0 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE KONSTRUKCJI MUROWYCH Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2013 SPECBUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Obliczenia
Opracowanie: Emilia Inczewska 1
Dla żelbetowej belki wykonanej z betonu klasy C20/25 ( αcc=1,0), o schemacie statycznym i obciążeniu jak na rysunku poniżej: należy wykonać: 1. Wykres momentów- z pominięciem ciężaru własnego belki- dla
UWAGA: Projekt powinien być oddany w formie elektronicznej na płycie cd.
Pomoce dydaktyczne: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcję. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [2] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
KONSTRUKCJE METALOWE
KONSTRUKCJE METALOWE ĆWICZENIA 15 GODZ./SEMESTR PROWADZĄCY PRZEDMIOT: dr hab. inż. Lucjan ŚLĘCZKA prof. PRz. PROWADZĄCY ĆWICZENIA: dr inż. Wiesław KUBISZYN P39. ZAKRES TEMATYCZNY ĆWICZEŃ: KONSTRUOWANIE
PROJEKTOWANIE PODSTAW SŁUPÓW
Projekt SKILLS PROJEKTOWANIE PODSTAW SŁUPÓW OMAWIANE ZAGADNIENIA Procedura projektowania przegubowych i utwierdzonych podstaw słupów Nośność blachy podstawy Nośność śrub kotwiących Nośność podłoża betonowego
Trutek Sleeve TS kotwa tulejowa wersja z prętem i nakrętką
TS kotwa tulejowa wersja z prętem i nakrętką pełny docisk mocowanego do, otwory w tulei zapobiegają obracaniu się kotwy w. Tuleje łączników rozporowych TS oraz trzpienie nagwintowane wykonane są ze stali
PROJEKT STROPU BELKOWEGO
PROJEKT STROPU BELKOWEGO Nr tematu: A Dane H : 6m L : 45.7m B : 6.4m Qk : 6.75kPa a :.7m str./9 Geometria nz : 5 liczba żeber B Lz : 5.8 m długość żebra nz npd : 3 liczba przęseł podciągu przyjęto długość
Wartość f u oraz grubość blachy t są stale dla wszystkich śrub w. gdzie: Współczynnik w b uzależniony jest od położenia śruby w połączeniu wg rys.
TABLICOWE OKREŚLANIE NOŚNOŚCI NA DOCISK POŁĄCZEŃ ŚRUBOWYCH W przypadku typowych złączy doczołowych projektant dysponuje tablicami DSTV autorstwa niemieckich naukowców i projektantów [2]. Nieco odmienna
Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2014/15
Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2014/15 1. Warunkiem koniecznym i wystarczającym równowagi układu sił zbieżnych jest, aby a) wszystkie
KOTWY MECHANICZNE. R-HPT Rozprężna kotwa opaskowa do średnich obciążeń - beton spękany 37 A METODA OBLICZENIOWA (ETAG)
Rozprężna kotwa opaskowa do średnich obciążeń - beton spękany nazwa OZNACZENIE PROJEKTOWE -10080/20 średnica długość grubość mocowanego elementu MATERIAŁY PODŁOŻA: beton, skała beton spękany i niespękany
Schöck Isokorb typu KS
Schöck Isokorb typu 20 1VV 1 Schöck Isokorb typu, QS Spis treści Strona Warianty połączeń 19-195 Wymiary 196-197 Tabela nośności 198 Wskazówki 199 Przykład obliczeniowy/wskazówki 200 Wskazówki projektowe
1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m.
1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU Poziom odniesienia: 0,00 m. 4 2 0-2 -4 0 2. Fundamenty Liczba fundamentów: 1 2.1. Fundament nr 1 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, Położenie fundamentu względem
Algorytm do obliczeń stanów granicznych zginanych belek żelbetowych wzmocnionych wstępnie naprężanymi taśmami CFRP
Algorytm do obliczeń stanów granicznych zginanych belek żelbetowych wzmocnionych wstępnie naprężanymi taśmami CFRP Ekran 1 - Dane wejściowe Materiały Beton Klasa betonu: C 45/55 Wybór z listy rozwijalnej
OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OLICZENI STTYCZNO - WYTRZYMŁOŚCIOWE 1. ZESTWIENIE OCIĄśEŃ N IEG SCHODOWY Zestawienie obciąŝeń [kn/m 2 ] Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. ObciąŜenie zmienne (wszelkiego rodzaju budynki mieszkalne,
STROP TERIVA. Strop między piętrowy - Teriva. Widok ogólny stropu Teriva. Ciężar konstrukcji. nadbeton - grubość 3cm gk1 0,03*24 0,72
STROP TERIVA Strop między piętrowy - Teriva Widok ogólny stropu Teriva Obciążenia stałe: Materiał Ciężar konstrukcji Obliczenia Obciążenie charakterystyczne [kn/m 2 ] nadbeton - grubość 3cm gk1 0,03*24
Projekt techniczny niektórych rozwiązań w budynku wielokondygnacyjnym
Projekt techniczny niektórych rozwiązań w budynku wielokondygnacyjnym Zestawienie obciążeń:.strop między-kondygnacyjny Obciążenie stałe m rzutu poziomego stropu -ciągi komunikacyjne Lp. Warstwa stropu
Wymiarowanie złączy na łączniki trzpieniowe obciążone poprzecznie wg PN-EN-1995
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Wymiarowanie złączy na łączniki trzpieniowe obciążone poprzecznie wg PN-EN-1995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014) Wstęp Złącza jednocięte
2. Dobór blachy czołowej Wymiary blachy czołowej Rozmiar spoin Inne zagadnienia projektowe Granice stosowania 6
Informacje uzupełniające: Wstępny dobór połączenia doczołowego prostego Opracowanie zawiera reguły dotyczące wstępnego doboru części podstawowych (składników) połączenia doczołowego prostego (nie przenoszącego
Informacje uzupełniające: Projektowanie kalenicowego styku montaŝowego rygla w ramie portalowej SN042a-PL-EU. 1. Model obliczeniowy 2. 2.
Informacje uzupełniające: Projektowanie kalenicowego styku montaŝowego rygla w ramie portalowej Ten dokument zawiera informacje na temat metod projektowanie śrubowego styku montaŝowego rygla w ramie portalowej.
Obciążenia poziome Obciążenia statyczne i dynamiczne Obciążenia od maszyn, urządzeń składowych
Spis treści Wykaz oznaczeń 11 Wstęp 14 1. Produkcja, własności stali, wyroby hutnicze, łączniki 17 1.1. Zarys produkcji stali 18 1.1.1. Produkcja surówki 18 1.1.2. Produkcja stali i żeliwa 19 1.1.3. Odtlenianie
mr1 Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 4.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1 [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2
![mr1 Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 4.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1 [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2](/thumbs/39/19116172.jpg "mr1 Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 4.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1 [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2")
4. mur oporowy Geometria mr1 Wysokość ściany H [m] 2.50 Szerokość ściany B [m] 2.00 Długość ściany L [m] 10.00 Grubość górna ściany B 5 [m] 0.20 Grubość dolna ściany B 2 [m] 0.24 Minimalna głębokość posadowienia
ZESPÓŁ BUDYNKÓW MIESZKLANYCH WIELORODZINNYCH E t a p I I i I I I b u d B i C
ZESPÓŁ BUDYNKÓW MIESZKLANYCH WIELORODZINNYCH E t a p I I i I I I b u d B i C W a r s z a w a u l. G r z y b o w s k a 8 5 OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE PODKONSTRUKCJI ELEWACYJNYCH OKŁADZIN WENTYLOWANYCH
Informacje uzupełniające: Wstępny dobór połączenia z przykładką środnika. Zawartość
Informacje uzupełniające: Wstępny dobór połączenia z przykładką środnika Opracowanie zawiera reguły dotyczące wstępnego doboru części podstawowych (składników) połączenia z przykładką środnika w postaci,
Projekt mostu kratownicowego stalowego Jazda taboru - dołem Schemat
Projekt mostu kratownicowego stalowego Jazda taboru - dołem Schemat Rozpiętość teoretyczna Wysokość kratownicy Rozstaw podłużnic Rozstaw poprzecznic Długość poprzecznic Długość słupków Długość krzyżulców
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x900 (Beton
Załącznik D (EC 7) Przykład analitycznej metody obliczania oporu podłoża
Załącznik D (EC 7) Przykład analitycznej metody obliczania oporu podłoża D.1 e używane w załączniku D (1) Następujące symbole występują w Załączniku D: A' = B' L efektywne obliczeniowe pole powierzchni
w stanie granicznym nośności
Wytrzyałość ateriałów Hipotezy wytrzyałościowe 1 Podstawy wyiarowania w stanie graniczny nośności Wyiarowanie konstrukcji polega na doborze wyiarów i kształtu przekrojów eleentów. Podstawą doboru jest
Analiza ściany żelbetowej Dane wejściowe
Analiza ściany żelbetowej Dane wejściowe Projekt Data : 0..05 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Materiały i normy Konstrukcje betonowe : Współczynniki EN 99-- : Mur zbrojony : Konstrukcje
BLACHY TRAPEZOWE sierpień 2005
BLACHY TRAPEZOWE sierpień 2005 Zawartość niniejszego folderu nie stanowi oferty handlowej w rozuieniu przepisów Kodeksu cywilnego. Inforacje zawarte w niniejszy opracowaniu stanowią jedynie rozwiązania
Freedom Tower NY (na miejscu WTC)
Muzeum Guggenhaima, Bilbao, 2005 Centre Pompidou, Paryż, 1971-77 Wieża Eiffla, Paris 1889 Freedom Tower NY (na miejscu WTC) Beying Stadium Pekin 2008 Opracowano z wykorzystaniem materiałów: [2.1] Arup
OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE MOSTU NAD RZEKĄ ORLA 1. ZałoŜenia obliczeniowe
OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE MOSTU NAD RZEKĄ ORLA. ZałoŜenia obliczeniowe.. Własciwości fizyczne i mechaniczne materiałów R - wytrzymałość obliczeniowa elementów pracujących na rozciąganie i sciskanie