ĆWICZENIE / Zespół Konstrukcji Drewnianych
|
|
|
- Stanisława Gajda
- 5 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 ĆWICZENIE 06 / 07 Zespół Konstrukcji Drewnianych
2 Belka stropowa BELKA STROPOWA O PRZEKROJU ZŁOŻONYM
3 Belka stropowa 3
4 Polecenie 4 Zaprojektować belkę stropową na podstawie następujących danych: obciążenie: g k =0,8 kn/m q k =,5 kn/m rozstaw belek: a=,0 m rozpiętość belki: L=4,5 m klasa drewna: C30 łączniki: gwoździe okrągłe gładkie (ze stali o wytrzymałości char. na rozciąganie f u,k =600 Mpa) klasa użytkowania:
5 Rysunek belki 5 Poprawny rysunek w skali znajduje się w oddzielnym pliku pdf
6 Klasa drewna 6
7 KOMBINACJE ODDZIAŁYWAŃ I SIŁY PRZEKROJOWE
8 Obciążenie charakterystyczne 8 Obciążenie charakterystyczne przypadające na mb belki:
9 Obciążenie charakterystyczne 9 Obciążenie charakterystyczne przypadające na mb belki: obciążenie stałe: Gk gk a 0,8,0 0, 8 kn m obciążenie zmienne: Qk qk a,5,0, 5 kn m
10 Słowniczek normowy cz. 0 EC 0
11 Słowniczek normowy cz. EC 0
12 Słowniczek normowy cz. 3 EC 0
13 Kombinacje oddziaływań 3 EC 0
14 Kombinacje oddziaływań 4 Obciążenie obliczeniowe na mb belki (należy przyjąć mniej korzystną z dwóch kombinacji podstawowych): F F F d d d max j j G, j G G, j k, j G k, j Q, Q, kn,350,8,5 0,7,5,66 m max kn 0,85,350,8,5,5 3,7 m kn 3,7 m 0, Q Q k, k,
15 Kombinacje oddziaływań 5
16 Kombinacje oddziaływań 6 EC 0
17 Współczynnik k mod 7
18 Współczynnik k mod 8 Wartości współczynnika: dla oddziaływania stałego (G): k mod =0,6 dla oddziaływania średniotrwałego (Q): k mod =0,8 Wybór miarodajnej kombinacji do wyznaczenia współczynnika k mod :,35 G kmod, st max,35 G k k k mod, śr,350,850,8 0,6,5 Q k,53 kn m,350,850,8,5,5 0,8 3,96 kn m
19 Współczynnik k mod 9 Miarodajną kombinacją obciążeń jest kombinacja pełna oddziaływań stałych i zmiennych, zatem należy wybrać współczynnik k mod jak dla oddziaływania średniotrwałego (Q): k mod =0,8
20 Siły przekrojowe 0 Rozpiętość obliczeniowa belki: L,05L,054,5 4, 73m 0 Maksymalny moment zginający: Fd L 3,74,73 M d 0 8, 87 knm 8 8 Maksymalna siła tnąca: Fd L0 3,74,73 Vd 7, 50kN
21 DOBÓR PRZEKROJU BELKI I ŁĄCZNIKÓW
22 Wymiary tarcicy drewnianej obrzynanej ogólnego przeznaczenia
23 Dobór przekroju belki i łączników 3 PIERWSZY WARUNEK DOBORU minimalna grubość t elementów drewnianych ze względu na nienawiercanie otworów (przyjęto gwoździe o średnicy d=4,5 mm): t min 7d max ,5 max k 3d 30 34, ,5 max 7, 3,5 mm Przyjęto t=45 mm (osadzanie gwoździ bez nawiercania otworów): *dla przekroju dwuteowego nr przyjęto t=50 mm
24 Dobór przekroju belki i łączników 4 minimalna grubość elementów drewnianych wynika z warunku normowego
25 Dobór przekroju belki i łączników 5 DRUGI WARUNEK DOBORU długość gwoździ: l l l l pen pen gw gw 8d l gw t mm t mm 8d 8d t 8 4,5 45 8mm l pen długość zakotwienia gwoździ l gw długość gwoździ Przyjęto gwoździe 4,5x00 o średnicy główki d h =0,5 mm (l pen =54 mm) *dla przekroju dwuteowego nr : l pen =49 mm
26 6 Zespół Konstrukcji Drewnianych IL PW
27 Minimalne rozstawy gwoździ 7
28 Dobór przekroju belki i łączników 8 TRZECI WARUNEK DOBORU minimalna grubość elementów przekroju ze względu na rozstaw łączników: przekrój dwuteowy nr b w,min n sz a a 4, c 5d 5d b w,min 54,5 67,5 mm Przyjęto środnik o grubości b w =00 mm
29 Dobór przekroju belki i łączników 9 TRZECI WARUNEK DOBORU minimalna grubość elementów przekroju ze względu na rozstaw łączników: przekrój dwuteowy nr h f,min n sz a a 4, c 5d 5d h f,min 54,5 67,5 mm Przyjęto półkę o grubości h f =00 mm
30 Dobór przekroju belki i łączników 30 TRZECI WARUNEK DOBORU minimalna grubość elementów przekroju ze względu na rozstaw łączników: przekrój skrzynkowy nr b b w,min w,min a 4, c 5d 04,5 45mm Przyjęto środnik o grubości b w =x50 mm
31 Dobór przekroju belki i łączników 3 TRZECI WARUNEK DOBORU minimalna grubość elementów przekroju ze względu na rozstaw łączników: przekrój skrzynkowy nr h h f,min f,min a 4, c 5d 04,5 45mm Przyjęto półkę o grubości h f =63 mm
32 Dobór przekroju belki i łączników 3 CZWARTY WARUNEK DOBORU (*dla przekroju dwuteowego nr ) minimalna grubość środnika ze względu na zakotwienie łączników: przekrój dwuteowy nr b b b w w w l l pen pen 49mm Przyjęto środnik o grubości b w =63 mm
33 Dobór przekroju belki i łączników 33 CZWARTY WARUNEK DOBORU (*dla przekroju skrzynkowego nr ) minimalna szerokość półki ze względu na zakotwienie łączników: przekrój skrzynkowy nr b f l pen b f 54 08mm Przyjęto półkę o szerokości b f =40 mm
34 Dobór przekroju belki i łączników 34 PIĄTY WARUNEK DOBORU szacunkowa wysokość przekroju: H L0 4, ,37 0,35m 37 mm
35 Przekrój dwuteowy nr 35 PIERWSZY WARUNEK DOBORU h f t 45mm DRUGI WARUNEK DOBORU (dotyczy łączników) gwoździe 4,5x00, d h =0,5 mm, l pen =54 mm TRZECI WARUNEK DOBORU b w 00mm CZWARTY WARUNEK DOBORU nie dotyczy PIĄTY WARUNEK DOBORU H hw hf 37 35mm
36 Przekrój dwuteowy nr 36 Przyjęte wymiary elementów belki: półki: x45x60 środnik: 00x00 Przyjęto gwoździe 4,5x00, d h =0,5 mm, l pen =54 mm, rozstawione w rzędach z przesunięciem o d=4,5 mm w poprzek włókien
37 Przekrój dwuteowy nr 37 PIERWSZY WARUNEK DOBORU b f t 50mm DRUGI WARUNEK DOBORU (dotyczy łączników) gwoździe 4,5x00, d h =0,5 mm, l pen =49 mm TRZECI WARUNEK DOBORU h f 00mm CZWARTY WARUNEK DOBORU b w 63mm PIĄTY WARUNEK DOBORU H hw 37 35mm
38 Przekrój dwuteowy nr 38 Przyjęte wymiary elementów belki: półki: 4x50x00 środnik: 63x50 Przyjęto gwoździe 4,5x00, d h =0,5 mm, l pen =49 mm, rozstawione w rzędach z przesunięciem o d=4,5 mm w poprzek włókien
39 Przekrój skrzynkowy nr 39 PIERWSZY WARUNEK DOBORU h f t 45mm DRUGI WARUNEK DOBORU (dotyczy łączników) gwoździe 4,5x00, d h =0,5 mm, l pen =54 mm TRZECI WARUNEK DOBORU b w x50mm CZWARTY WARUNEK DOBORU nie dotyczy PIĄTY WARUNEK DOBORU H hw hf 37 35mm
40 Przekrój skrzynkowy nr 40 Przyjęte wymiary elementów belki: półki: x45x60 środnik: x50x00 Przyjęto gwoździe 4,5x00, d h =0,5 mm, l pen =54 mm, rozstawione w rzędach z przesunięciem o d=4,5 mm w poprzek włókien
41 Przekrój skrzynkowy nr 4 PIERWSZY WARUNEK DOBORU b w t 45mm DRUGI WARUNEK DOBORU (dotyczy łączników) gwoździe 4,5x00, d h =0,5 mm, l pen =54 mm TRZECI WARUNEK DOBORU h f 63mm CZWARTY WARUNEK DOBORU b f 40mm PIĄTY WARUNEK DOBORU H hw 37 35mm
42 Przekrój skrzynkowy nr 4 Przyjęte wymiary elementów belki: półki: x63x40 środnik: x45x50 Przyjęto gwoździe 4,5x00, d h =0,5 mm, l pen =54 mm, rozstawione w rzędach z przesunięciem o d=4,5 mm w poprzek włókien
43 Rozstaw gwoździ wzdłuż włókien 43 Rozstaw gwoździ wzdłuż włókien: 5 5cos d 0d 04,5 mm a 45 min Przyjęto gwoździe wbijane w dwóch szeregach (n sz =) w rozstawie a =60 mm, z przesunięciem o d w kierunku prostopadłym do włókien (gdyż a =60 mm=3,3d<4d)
44 Minimalne rozstawy gwoździ 44
45 Dobór przekroju belki i łączników 45 jeżeli a <4d, to należy zastosować przesunięcie gwoździ o d w kierunku prostopadłym do włókien
46 Równoważny rozstaw gwoździ 46 Równoważny rozstaw gwoździ wzdłuż włókien (rozstaw gwoździ teoretycznie rozłożonych w jednym szeregu): przekrój dwuteowy z rzędami gwoździ s a n 60 sz 30mm przekrój skrzynkowy z rzędami gwoździ s a n 60 sz 30mm
47 3 CHARAKTERYSTYKI GEOMETRYCZNE PRZEKROJU
48 3. PRZEKRÓJ DWUTEOWY NR
49 Przekrój dwuteowy nr 49 Przyjęte wymiary elementów belki: półki: x45x60 środnik: 00x00 Przyjęto gwoździe 4,5x00, d h =0,5 mm, l pen =54 mm, rozstawione w rzędach z przesunięciem o d=4,5 mm w poprzek włókien
50 Charakterystyki geometryczne 50 Pole powierzchni: półki: środnika: A f A w 4,56 7cm 00 00cm Moment statyczny półki: S f 4,5 6,5 88cm 3 Składniki ze wzoru Steinera na obliczanie momentów bezwładności figury względem dowolnej osi: i i I i A z i i 64, ,5 6, cm 609cm 4 4
51 Efektywne momenty bezwładności 5 Efektywny moment bezwładności przekroju w stanie SGU: I ef, SGU Ii i i SGU A z i i Efektywny moment bezwładności przekroju w stanie SGN: Współczynniki redukcyjne: I ef, SGN Ii i i SGN A z i i SGU L 0 E 0, mean K ser A f s SGN L 0 E 0, mean K u A f s
52 Moduł podatności złączy w SGU 5
53 Moduły podatności złączy 53 Moduł podatności złączy w stanie SGU:,5 0,8,5 0,8 m d 460 4,5 Kser N mm Moduł podatności złączy w stanie SGN: Ku Kser N mm
54 Współczynniki redukcyjne 54 Współczynnik redukcyjny w stanie SGU (wstawiono wartości w N i mm): SGU L E , mean Af s 0 K ser ,489 Współczynnik redukcyjny w stanie SGN: SGN L E , mean Af s 0 Ku ,390
55 Efektywne momenty bezwładności 55 Efektywny moment bezwładności przekroju w stanie SGU: I ef, SGU Ii SGU Ai zi 0, i i 690 cm 4 Efektywny moment bezwładności przekroju w stanie SGN: I ef, SGN Ii SGN Ai zi 0, i i 690 cm 4
56 3. PRZEKRÓJ DWUTEOWY NR
57 Przekrój dwuteowy nr 57 Przyjęte wymiary elementów belki: półki: 4x50x00 środnik: 63x50 Przyjęto gwoździe 4,5x00, d h =0,5 mm, l pen =49 mm, rozstawione w rzędach z przesunięciem o d=4,5 mm w poprzek włókien
58 Charakterystyki geometryczne 58 Pole powierzchni: półki: środnika: A f A w 50 00cm 6,3 5 57,5 cm Moment statyczny półki: S f 507,5 750cm 3 Składniki ze wzoru Steinera na obliczanie momentów bezwładności figury względem dowolnej osi: i i I i A z i i ,5 6, cm 9870cm 4 4
59 Współczynniki redukcyjne 59 Współczynnik redukcyjny w stanie SGU: SGU L E , mean Af s 0 K ser ,408 Współczynnik redukcyjny w stanie SGN: SGN L E , mean Af s 0 Ku ,35
60 Efektywne momenty bezwładności 60 Efektywny moment bezwładności przekroju w stanie SGU: I ef, SGU Ii SGU Ai zi 0, i i 9870 cm 4 Efektywny moment bezwładności przekroju w stanie SGN: I ef, SGN Ii SGN Ai zi 0, i i 9870 cm 4
61 3.3 PRZEKRÓJ SKRZYNKOWY NR
62 Przekrój skrzynkowy nr 6 Przyjęte wymiary elementów belki: półki: x45x60 środnik: x50x00 Przyjęto gwoździe 4,5x00, d h =0,5 mm, l pen =54 mm, rozstawione w rzędach z przesunięciem o d=4,5 mm w poprzek włókien
63 Charakterystyki geometryczne 63 Pole powierzchni: półki: środnika: A f A w 4,56 7cm 50 00cm Moment statyczny półki: S f 4,5 6,5 88cm 3 Składniki ze wzoru Steinera na obliczanie momentów bezwładności figury względem dowolnej osi: i i I i A z i i 64, ,5 6, cm 609cm 4 4
64 Współczynniki redukcyjne 64 Współczynnik redukcyjny w stanie SGU: SGU L E , mean Af s 0 K ser ,489 Współczynnik redukcyjny w stanie SGN: SGN L E , mean Af s 0 Ku ,390
65 Efektywne momenty bezwładności 65 Efektywny moment bezwładności przekroju w stanie SGU: I ef, SGU Ii SGU Ai zi 0, i i 690 cm 4 Efektywny moment bezwładności przekroju w stanie SGN: I ef, SGN Ii SGN Ai zi 0, i i 690 cm 4
66 3.4 PRZEKRÓJ SKRZYNKOWY NR
67 Przekrój skrzynkowy nr 67 Przyjęte wymiary elementów belki: półki: x63x40 środnik: x45x50 Przyjęto gwoździe 4,5x00, d h =0,5 mm, l pen =54 mm, rozstawione w rzędach z przesunięciem o d=4,5 mm w poprzek włókien
68 Charakterystyki geometryczne 68 Pole powierzchni: półki: środnika: A f A w 6,34 88, cm 4,5 5 5cm Moment statyczny półki: S f 6,349,35 85cm 3 Składniki ze wzoru Steinera na obliczanie momentów bezwładności figury względem dowolnej osi: i i I i A z i i 46,3 6,349,35 3 4, cm 30cm 4 4
69 Współczynniki redukcyjne 69 Współczynnik redukcyjny w stanie SGU: SGU L E , mean Af s 0 K ser ,439 Współczynnik redukcyjny w stanie SGN: SGN L E , mean Af s 0 Ku ,343
70 Efektywne momenty bezwładności 70 Efektywny moment bezwładności przekroju w stanie SGU: I ef, SGU Ii SGU Ai zi 0, i i 30 cm 4 Efektywny moment bezwładności przekroju w stanie SGN: I ef, SGN Ii SGN Ai zi 0, i i 30 cm 4
71 7 DALSZE OBLICZENIA WYKONANE SĄ DLA PRZEKROJU DWUTEOWEGO NR
72 4 STAN GRANICZNY UŻYTKOWALNOŚCI
73 SGU 73
74 Warunek SGU 74 Całkowite ugięcie końcowe belki powinno być nie większe niż dopuszczalne ugięcie graniczne: u fin u fin,lim L0 300
75 Ugięcie końcowe belki 75
76 Współczynnik k def 76
77 Ugięcie chwilowe belki 77
78 Ugięcie chwilowe belki 78 konieczna jest interpolacja
79 Ugięcie chwilowe belki 79 Stosunek szerokości środnika i pasa: Ponieważ b b w f ,65 L ,3 H 9 obliczamy współczynnik do uwzględnienia wpływu sił poprzecznych (stosując interpolację): 30 9, 9,,00 0,50 0,,00 0,65 7, 3
80 Ugięcie chwilowe belki 80 Ugięcie chwilowe od momentu zginającego od obciążeń stałych: Gk L0 5 0, um, G, 49mm E I , mean ef, SGU Ugięcie chwilowe od momentu zginającego od obciążeń zmiennych: Qk L0 5, um, Q 4, 66mm E I , mean ef, SGU
81 8 Ugięcie chwilowe od obciążeń stałych: Ugięcie chwilowe od obciążeń zmiennych: Ugięcie chwilowe belki mm L H u u G M G inst 75, ,3,49 0,, mm L H u u Q M Q inst 4 5, ,3 4,66 0,, Zespół Konstrukcji Drewnianych IL PW
82 Ugięcie końcowe belki 8 Ugięcie końcowe od obciążeń stałych: k,75 0,6 4, mm u fin, G uinst, G def 40 Ugięcie końcowe od obciążeń zmiennych: k 5,4 0,3 0,6 6, mm u fin, Q uinst, Q def 07 Całkowite ugięcie końcowe belki: u fin u fin, G u fin, Q 4,40 6,07 0, 47mm
83 Sprawdzenie warunku SGU 83 Całkowite ugięcie końcowe belki powinno być nie większe niż dopuszczalne ugięcie graniczne: u u fin,lim u fin fin,lim L0 5,77mm 300 0,47 5,77 0,66 WARUNEK SGU JEST SPEŁNIONY
84 5 STAN GRANICZNY NOŚNOŚCI
85 SGN 85
86 Pierwszy warunek SGN 86 Obciążenie łącznika powinno być nie większe niż jego nośność obliczeniowa: V S SGN d f F v s Fv, Rd Ief, SGN
87 Wyznaczenie nośności łączników 87
88 Wyznaczenie nośności łączników 88
89 Wyznaczenie nośności łączników 89
90 Wyznaczenie nośności łączników 90
91 Wyznaczenie nośności łączników 9 Wytrzymałość charakterystyczna na docisk łącznika do drewna: f f h, k h, k f h,, k f h,, k 0, ,5 0,08 d 0,3 k 9,84 0,3 N mm 9,84 MPa Charakterystyczny moment uplastycznienia łącznika:,6,6 M y, Rk 0,3 fu, kd 0,3 6004, Nmm Elementy złącza wykonane z drewna tej samej, więc: f f h,, k h,, k
92 9 Nośność char. łącznika jednociętego w jednej płaszczyźnie ścinania (pierwszy składnik wzorów nośność wg teorii Johansena): Nośność łączników wg teorii Johansena kn d f M F kn dt f M d t f F kn dt f M d t f F kn t t t t t t t t d t f F kn d t f F kn d t f F k h Rk y J Rk v k h Rk y k h J Rk v k h Rk y k h J Rk v k h J Rk v k h J Rk v k h J Rk v,46,5,86 ) ( 4 ) (,05,6 ) ( 4 ) (,05,84 4,8 4,0,,,,6,,,,,,,5,,,,,,,4, 3,,,3,,,,,,,,, Zespół Konstrukcji Drewnianych IL PW
93 Efekt liny 93 F ax f, Rk min f dt ax, k pen ax, kdt fhead, kdh
94 Efekt liny 94 Wytrzymałość charakterystyczna gwoździa na wyciąganie: f 6 6 ax, k 00 k , 89 MPa Wytrzymałość charakterystyczna gwoździa na przeciąganie łba: f 6 6 head, k 700 k , Nośność charakterystyczna gwoździa na wyciąganie: MPa F f min f dt,894, N 0,70kN min,894,5 45 0,0,5 699N ax, k pen ' ax, Rk ax, kdt fhead, kdh,70kn F', 0, ax Rk 70 kn
95 Efekt liny 95 W przypadku długości zakotwienia gwoździ gładkich mniejszej niż d, nośność gwoździa na wyciąganie należy pomnożyć przez dodatkowy składnik: F ax, Rk t pen F' ax, Rk 4d Długość zakotwienia w rozpatrywanym przypadku: t pen d 54 4,5 t pen d F ax, Rk F' ax, Rk 0,70kN
96 Efekt liny 96
97 Efekt liny 97 Minimalna wartość nośności charakterystycznej gwoździ wg teorii Johansena: Fv, Rk,6J, 46kN Ograniczenie udziału efektu liny jako dodatek przyjęto Fax, min 4 0,5F Rk 0,8kN v, Rk,6J 0,kN 0,8kN
98 Nośność łączników z uwzgl. efektu liny 98 Nośność char. łącznika jednociętego w jednej płaszczyźnie ścinania: F F F F F F v, Rk, v, Rk, v, Rk,3 v, Rk,4 v, Rk,5 v, Rk,6 4,0kN 4,8kN F F F F v, Rk,3J v, Rk,4J v, Rk,5J v, Rk,6J F 4 F 4 F 4 F 4 ax, Rk ax, Rk ax, Rk ax, Rk,84 0,8,0kN,6 0,8,79kN,86 0,8,04kN,46 0,8,64kN
99 Wyznaczenie nośności łączników 99 Nośność charakterystyczna łącznika jednociętego w jednej płaszczyźnie ścinania: F Rk v,, 64kN Nośność obliczeniowa łącznika jednociętego w jednej płaszczyźnie ścinania: kmod Fv, Rk 0,8,64 Fv, Rd, 0kN,3 M
100 Sprawdzenie pierwszego warunku SGN 00 Obciążenie łącznika powinno być nie większe niż jego nośność obliczeniowa: F v SGN I V d S ef, SGN f s F v, Rd F v F F v v, Rd 0, ,5 0,5, N 0,50kN PIERWSZY WARUNEK SGN JEST SPEŁNIONY
101 Drugi warunek SGN 0 Maksymalne naprężenia normalne i ścinające w przekroju belki powinny być nie większe niż odpowiednie nośności obliczeniowe: d f d
102 Nośności obliczeniowe 0 Nośność obliczeniowa na zginanie: kmod fm, k 0,8 30 fm, d 8, 46MPa,3 M Nośność obliczeniowa na rozciąganie: kmod ft, k 0,8 8 ft, d, 08MPa,3 M Nośność obliczeniowa na ścinanie: kmod fv, k 0,8 4 fv, d, 46MPa,3 M
103 Naprężenia normalne 03 Naprężenia w osi pasa rozciąganego: WARUNEK SPEŁNIONY M d, t SGN z 0,390,5, 76 4 Ief, SGN MPa f t, d,76,08 0,5 Naprężenia na zewnętrznej krawędzi półki: WARUNEK SPEŁNIONY M h d f, m SGN z 4 I 0,390,5 4, 06 ef, SGN MPa f m, d 4,06 8,46 0, Naprężenia na krawędzi środnika: WARUNEK SPEŁNIONY M h d w, m 5, 78 4 Ief, SGN MPa f m, d 5,78 8,46 0,3
104 Naprężenia styczne 04 Maksymalne naprężenia styczne: max I V d ef, SGN b w SGN S f bwh 8 w max 0,4, ,7 0, ,4MPa f v, d WARUNEK SPEŁNIONY
105 5 LICZBA I ROZMIESZCZENIE ŁĄCZNIKÓW
106 Długość oparcia belki 06 Wyznaczenie długości oparcia belki przy założeniu równomiernego rozkładu naprężeń prostopadłych do włókien (docisku): Vd L b f L op f c,90, d op,min f k b c,90, d mod f V f f m d c,90, k c,90, d 0,8,7, ,66,66 MPa 8, mm Przyjęto konstrukcyjnie L op =0 cm
107 Liczba łączników 07 Rzeczywista długość belki: Lr L Lop cm Maksymalna liczba gwoździ w jednym rzędzie: n a max L r a a 3, t min L r 5d a n ,5 60 Lr a t 70mm 3, 77,08 Przyjęto 77 gwoździ w rzędzie w rozstawie 60 mm wzdłuż belki
108 Rozstawy łączników 08 Symbol Odległości minimalne Odległości przyjęte a 0d=45 mm 60 mm a 5d=,5 mm 30 mm a 3,t 5d=67,5 mm 70 mm a 4,c 5d=,5 mm 35 mm UWAGA: należy sprawdzić, czy: a + a 4,c = b w Łączna liczba gwoździ: 77 = 308
109 Wykorzystanie nośności 09 Procentowe wykorzystanie granicznych wartości ugięć i nośności w zależności od wysokości środnika i rozstawu gwoździ h w a SGU SGN u fin /u lim F v /F v,rd t /f t,d m /f m,d m /f m,d max /f v,d cm % 6 6,7 50, 4,8,9 3,3 6,7 0 78,8 78,5 9,5 0,6 39,5 7,9 8 90,3 96,9 6,0 9,7 44,8 8,6 6 8,6 60,0 9,7 7, 36,5 8,3 7,5 04,3 95,9 3,8 6,4 47,0 9,6 8 0,9 9,9 9,8 5,8 54,0 0,4
110 Rysunek belki 0 Poprawny rysunek w skali znajduje się w oddzielnym pliku pdf
111 Strona pomocnicza W celu ułatwienia i przyspieszenia procesu sprawdzania projektów, na ostatniej stronie projektu proszę zamieścić wartości następujących danych przyjętych do obliczeń b f - szerokość półki h f - wysokość półki b w - szerokość środnika h w - wysokość środnika n sz - liczba szeregów gwoździ d - średnica gwoździa l - długość gwoździa d h - średnica główki gwoździa n liczba gwoździ w jednym rzędzie (na całej długości belki) f u.k - wytrzymałość stali na rozciąganie (wg EC3--8) oraz przyjęte rozstawy łączników. [mm] [mm] [mm] [mm] [szt.] [mm] [mm] [mm] [szt.] [MPa] [mm]
112 Niniejsze materiały są własnością Zespołu Konstrukcji Drewnianych Wydziału Inżynierii Lądowej Politechniki Warszawskiej. Rozpowszechnianie, kopiowanie i wykorzystywanie bez zgody autorów zabronione.
ĆWICZENIE 2. Belka stropowa Zespół Konstrukcji Drewnianych 2016 / 2017 BELKA STROPOWA O PRZEKROJU ZŁOŻONYM
07-0-7 ĆWICZENIE 06 / 07 Zespół Konstrukcji Drewnianych Belka stropowa BELKA STROPOWA O PRZEKROJU ZŁOŻONYM 07-0-7 Belka stropowa 3 Polecenie Zaprojektować belkę stropową na podstawie następujących danych:
ĆWICZENIE / Zespół Konstrukcji Drewnianych
ĆWICZENIE 3 06 / 07 Zespół Konstrukcji Drewnianych Słup ELEMENT OSIOWO ŚCISKANY Słup 3 Polecenie 4 Wyznaczyć nośność charakterystyczną słupa ściskanego na podstawie następujących danych: długość słupa:
Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014)
ĆWICZENIE / Zespół Konstrukcji Drewnianych
ĆWICZEIE 1 2016 / 2017 Zespół Konstrukcji Drewnianych Złącze rozciągane 2 ZŁĄCZE ROZCIĄGAEGO PASA KRATOWICY Polecenie 3 Zaprojektować złącze rozciągane na podstawie następujących danych: siła rozciągająca
ĆWICZENIE 1. Złącze rozciągane Zespół Konstrukcji Drewnianych 2016 / 2017 ZŁĄCZE ROZCIĄGANEGO PASA KRATOWNICY
ĆWICZEIE 1 016 / 017 Zespół Konstrukcji Drewnianych Złącze rozciągane ZŁĄCZE ROZCIĄGAEGO PASA KRATOWICY 1 Polecenie 3 Zaprojektować złącze rozciągane na podstawie następujących danych: siła rozciągająca
ĆWICZENIE 1. Złącze rozciągane Zespół Konstrukcji Drewnianych 2016 / 2017 ZŁĄCZE ROZCIĄGANEGO PASA KRATOWNICY
ĆWICZEIE 1 016 / 017 Zespół Konstrukcji Drewnianych Złącze rozciągane ZŁĄCZE ROZCIĄGAEGO PASA KRATOWICY 1 Polecenie 3 Zaprojektować złącze rozciągane na podstawie następujących danych: siła rozciągająca
Wymiarowanie złączy na łączniki trzpieniowe obciążone poprzecznie wg PN-EN-1995
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Wymiarowanie złączy na łączniki trzpieniowe obciążone poprzecznie wg PN-EN-1995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014) Wstęp Złącza jednocięte
Wymiarowanie złączy na łączniki trzpieniowe obciążone poprzecznie wg PN-B-03150
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Wymiarowanie złączy na łączniki trzpieniowe obciążone poprzecznie wg PN-B-03150 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014) Wstęp Złącza jednocięte
0,04x0,6x1m 1,4kN/m 3 0,034 1,35 0,05
' 1 2 3 4 Zestawienie obciążeń stałych oddziałujących na mb belki Lp Nazwa Wymiary Cięzar jednostko wy Obciążenia charakterystycz ne stałe kn/mb Współczyn nik bezpieczeń stwa γ Obciążenia obliczeniowe
Rys. 1. Elementy zginane. KONSTRUKCJE BUDOWLANE PROJEKTOWANIE BELEK DREWNIANYCH 2013 2BA-DI s.1 WIADOMOŚCI OGÓLNE
WIADOMOŚCI OGÓLNE O zginaniu mówimy wówczas, gdy prosta początkowo oś pręta ulega pod wpływem obciążenia zakrzywieniu, przy czym włókna pręta od strony wypukłej ulegają wydłużeniu, a od strony wklęsłej
Węzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek
Projekt nr 1 - Poz. 1.1 strona nr 1 z 12 Węzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek Informacje o węźle Położenie: (x=-12.300m, y=1.300m) Dane projektowe elementów Dystans między belkami s: 20 mm Kategoria
Projekt belki zespolonej
Pomoce dydaktyczne: - norma PN-EN 1994-1-1 Projektowanie zespolonych konstrukcji stalowo-betonowych. Reguły ogólne i reguły dla budynków. - norma PN-EN 199-1-1 Projektowanie konstrukcji z betonu. Reguły
10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej.
10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. OBCIĄŻENIA: 6,00 6,00 4,11 4,11 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa:
Połączenia. Przykład 1. Połączenie na wrąb czołowy pojedynczy z płaszczyzną docisku po dwusiecznej kąta. Dane: drewno klasy -
Dane: drewno klasy - h = b = Połączenia C30 16 cm 8 cm obciąŝenie o maksymalnej wartości w kombinacji obciąŝeń stałe klasa uŝytkowania konstrukcji - 1 F = 50 kn α = 30 0 Przykład 1 Połączenie na wrąb czołowy
Załącznik nr 2 1 OBLICZENIA STATYCZNE
Załącznik nr 2 1 OBLICZENIA STATYCZNE OBCIĄŻENIE WIATREM WG PN-EN 1991-1-4:2008 strefa wiatrowa I kategoria terenu III tereny regularnie pokryte roślinnością lub budynkami albo o pojedynczych przeszkodach,
9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe
9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe OBCIĄŻENIA: 55,00 55,00 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,0 Liniowe 0,0 55,00 55,00
1. Projekt techniczny Podciągu
1. Projekt techniczny Podciągu Podciąg jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla żeber. Jest to główny element stropu najczęściej ślinie bądź średnio obciążony ciężarem własnym oraz reakcjami
700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:
![700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:](/thumbs/58/41361967.jpg "700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:")
Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny
7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary:
7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu Wymiary: B=1,2m L=4,42m H=0,4m Stan graniczny I Stan graniczny II Obciążenie fundamentu odporem gruntu OBCIĄŻENIA: 221,02 221,02 221,02
KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE
POLITECHNIKA BIAŁOSTOCKA WBiIŚ KATEDRA KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH ZAJĘCIA 5 KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE Mgr inż. Julita Krassowska 1 CHARAKTERYSTYKI MATERIAŁOWE drewno lite sosnowe klasy C35: - f m,k =
STÓŁ NR 1. 2. Przyjęte obciążenia działające na konstrukcję stołu
STÓŁ NR 1 1. Geometria stołu Stół składa się ze stalowej ramy wykonanej z płaskowników o wymiarach 100x10, stal S355 oraz dębowego blatu grubości 4cm. Połączenia elementów stalowych projektuje się jako
1. Projekt techniczny żebra
1. Projekt techniczny żebra Żebro stropowe jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla płyty. Jest to element słabo bądź średnio obciążony siłą równomiernie obciążoną składającą się z obciążenia
OBLICZENIE ZARYSOWANIA
SPRAWDZENIE SG UŻYTKOWALNOŚCI (ZARYSOWANIA I UGIĘCIA) METODAMI DOKŁADNYMI, OMÓWIENIE PROCEDURY OBLICZANIA SZEROKOŚCI RYS ORAZ STRZAŁKI UGIĘCIA PRZYKŁAD OBLICZENIOWY. ZAJĘCIA 9 PODSTAWY PROJEKTOWANIA KONSTRUKCJI
Rys. 29. Schemat obliczeniowy płyty biegowej i spoczników
Przykład obliczeniowy schodów wg EC-2 a) Zebranie obciąŝeń Szczegóły geometryczne i konstrukcyjne przedstawiono poniŝej: Rys. 28. Wymiary klatki schodowej w rzucie poziomym 100 224 20 14 9x 17,4/28,0 157
10.0. Schody górne, wspornikowe.
10.0. Schody górne, wspornikowe. OBCIĄŻENIA: Grupa: A "obc. stałe - pł. spocznik" Stałe γf= 1,0/0,90 Q k = 0,70 kn/m *1,5m=1,05 kn/m. Q o1 = 0,84 kn/m *1,5m=1,6 kn/m, γ f1 = 1,0, Q o = 0,63 kn/m *1,5m=0,95
Wytrzymałość drewna klasy C 20 f m,k, 20,0 MPa na zginanie f v,k, 2,2 MPa na ścinanie f c,k, 2,3 MPa na ściskanie
Obliczenia statyczno-wytrzymałościowe: Pomost z drewna sosnowego klasy C27 dla dyliny górnej i dolnej Poprzecznice z drewna klasy C35 lub stalowe Balustrada z drewna klasy C20 Grubość pokładu górnego g
Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki
Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki 1. Układ sił na przedstawionym rysunku a) jest w równowadze b) jest w równowadze jeśli jest to układ dowolny c) nie jest w równowadze d) na podstawie tego rysunku
Szymon Skibicki, KATEDRA BUDOWNICTWA OGÓLNEGO
1 Obliczyć SGN (bez docisku) dla belki pokazanej na rysunku. Belka jest podparta w sposób ograniczający możliwość skręcania na podporze. Belki rozstawione są co 60cm. Obciążenia charakterystyczne belki
Załącznik nr 3. Obliczenia konstrukcyjne
32 Załącznik nr 3 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Strop istniejący nad parterem (sprawdzenie nośności) Istniejący strop typu Kleina z płytą cięŝką. Wartość charakterystyczna obciąŝenia uŝytkowego w projektowanym
KONSTRUKCJE METALOWE ĆWICZENIA POŁĄCZENIA ŚRUBOWE POŁĄCZENIA ŚRUBOWE ASORTYMENT ŁĄCZNIKÓW MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 1
ASORTYMENT ŁĄCZNIKÓW POŁĄCZENIA ŚRUBOWE MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 1 MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 2 MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 3 MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 4 POŁĄCZENIE ŚRUBOWE ZAKŁADKOWE /DOCZOŁOWE MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 5
Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne
Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne PROJEKT WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCJI ŻELBETOWEJ BUDYNKU BIUROWEGO DESIGN FOR SELECTED
Wytrzymałość Materiałów
Wytrzymałość Materiałów Projektowanie połączeń konstrukcji Przykłady połączeń, siły przekrojowe i naprężenia, idealizacja pracy łącznika, warunki bezpieczeństwa przy ścinaniu i docisku, połączenia na spoiny
Przykład obliczeń głównego układu nośnego hali - Rozwiązania alternatywne. Opracował dr inż. Rafał Tews
1. Podstawa dwudzielna Przy dużych zginaniach efektywniejszym rozwiązaniem jest podstawa dwudzielna. Pozwala ona na uzyskanie dużo większego rozstawu śrub kotwiących. Z drugiej strony takie ukształtowanie
ZAJĘCIA 4 WYMIAROWANIE RYGLA MIĘDZYKONDYGNACYJNEGO I STROPODACHU W SGN I SGU
ZAJĘCIA 4 WYMIAROWANIE RYGLA MIĘDZYKONDYGNACYJNEGO I STROPODACHU W SGN I SGU KONSTRUKCJE BETONOWE II MGR. INŻ. JULITA KRASSOWSKA RYGIEL PRZEKROJE PROSTOKĄTNE - PRZEKROJE TEOWE + Wybieramy po jednym przekroju
POZ BRUK Sp. z o.o. S.K.A Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY
62-090 Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY SPIS TREŚCI Wprowadzenie... 1 Podstawa do obliczeń... 1 Założenia obliczeniowe... 1 Algorytm obliczeń... 2 1.Nośność żebra stropu na
Raport wymiarowania stali do programu Rama3D/2D:
2. Element poprzeczny podestu: RK 60x40x3 Rozpiętość leff=1,0m Belka wolnopodparta 1- Obciążenie ciągłe g=3,5kn/mb; 2- Ciężar własny Numer strony: 2 Typ obciążenia: Suma grup: Ciężar własny, Stałe Rodzaj
3. OBLICZENIA STATYCZNE ELEMENTÓW WIĘŹBY DACHOWEJ
Budynek wielorodzinny przy ul. Woronicza 28 w Warszawie str. 8 3. OBLICZENIA STATYCZNE ELEMENTÓW WIĘŹBY DACHOWEJ 3.1. Materiał: Elementy więźby dachowej zostały zaprojektowane z drewna sosnowego klasy
Szymon Skibicki, KATEDRA BUDOWNICTWA OGÓLNEGO
1 Obliczyć SGN (bez docisku) dla belki pokazanej na rysunku. Belka jest podparta w sposób ograniczający możliwość skręcania na podporze. Belki rozstawione są co 60cm. Obciążenia charakterystyczne belki
Dane. Belka - belka (blacha czołowa) Wytężenie: BeamsRigid v PN-90/B-03200
BeamsRigid v. 0.9.9.2 Belka - belka (blacha czołowa) PN-90/B-03200 Wytężenie: 0.999 Dane Lewa belka IPE300 h b b fb t fb t wb R b 300.00[mm] 150.00[mm] 10.70[mm] 7.10[mm] 15.00[mm] A b J y0b J z0b y 0b
POŁĄCZENIA ŚRUBOWE I SPAWANE Dane wstępne: Stal S235: f y := 215MPa, f u := 360MPa, E:= 210GPa, G:=
POŁĄCZENIA ŚRUBOWE I SPAWANE Dane wstępne: Stal S235: f y : 25MPa, f u : 360MPa, E: 20GPa, G: 8GPa Współczynniki częściowe: γ M0 :.0, :.25 A. POŁĄCZENIE ŻEBRA Z PODCIĄGIEM - DOCZOŁOWE POŁĄCZENIE KATEGORII
1 9% dla belek Strata w wyniku poślizgu w zakotwieniu Psl 1 3% Strata od odkształceń sprężystych betonu i stali Pc 3 5% Przyjęto łącznie: %
1.7. Maksymalne siły sprężające - początkowa siła sprężająca po chwilowym przeciążeniu stosowanym w celu zmniejszenia strat spowodowanych tarciem oraz poślizgiem w zakotwieniu maxp0 = 0,8 fpk Ap - wstępna
OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE USTROJU NOŚNEGO KŁADKI DLA PIESZYCH PRZEZ RZEKĘ NIEZDOBNĄ W SZCZECINKU
OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE USTROJU NOŚNEGO KŁADKI DLA PIESZYCH PRZEZ RZEKĘ NIEZDOBNĄ W SZCZECINKU Założenia do obliczeń: - przyjęto charakterystyczne obciążenia równomiernie rozłożone o wartości
Ćwiczenie nr 2. obliczeniowa wytrzymałość betonu na ściskanie = (3.15)
Ćwiczenie nr 2 Temat: Wymiarowanie zbrojenia ze względu na moment zginający. 1. Cechy betonu i stali Beton zwykły C../.. wpisujemy zadaną w karcie projektowej klasę betonu charakterystyczna wytrzymałość
Współczynnik określający wspólną odkształcalność betonu i stali pod wpływem obciążeń długotrwałych:
Sprawdzić ugięcie w środku rozpiętości przęsła belki wolnopodpartej (patrz rysunek) od quasi stałej kombinacji obciążeń przyjmując, że: na całkowite obciążenie w kombinacji quasi stałej składa się obciążenie
Moduł. Profile stalowe
Moduł Profile stalowe 400-1 Spis treści 400. PROFILE STALOWE...3 400.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE...3 400.1.1. Opis programu...3 400.1.2. Zakres programu...3 400.1. 3. Opis podstawowych funkcji programu...4 400.2.
Spis treści. 2. Zasady i algorytmy umieszczone w książce a normy PN-EN i PN-B 5
Tablice i wzory do projektowania konstrukcji żelbetowych z przykładami obliczeń / Michał Knauff, Agnieszka Golubińska, Piotr Knyziak. wyd. 2-1 dodr. Warszawa, 2016 Spis treści Podstawowe oznaczenia Spis
Dane. Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził. Pręt - blacha węzłowa. Wytężenie: TrussBar v
Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził TrussBar v. 0.9.9.22 Pręt - blacha węzłowa PN-90/B-03200 Wytężenie: 2.61 Dane Pręt L120x80x12 h b f t f t w R 120.00[mm] 80.00[mm] 12.00[mm] 12.00[mm]
τ R2 := 0.32MPa τ b1_max := 3.75MPa E b1 := 30.0GPa τ b2_max := 4.43MPa E b2 := 34.6GPa
10.6 WYMIAROWANE PRZEKROJÓW 10.6.1. DANE DO WMIAROWANIA Beton istniejącej konstrukcji betonowej klasy B5 dla którego: - wytrzymałość obliczeniowa na ściskanie (wg. PN-91/S-1004 dla betonu B5) - wytrzymałość
Dane. Klasa f d R e R m St3S [MPa] [MPa] [MPa] Materiał
![Dane. Klasa f d R e R m St3S [MPa] [MPa] [MPa] Materiał](/thumbs/88/115931181.jpg "Dane. Klasa f d R e R m St3S [MPa] [MPa] [MPa] Materiał")
Dane Słup IPE300 h c b fc t fc t wc R c 300.00[mm] 150.00[mm] 10.70[mm] 7.10[mm] 15.00[mm] A c J y0c J z0c y 0c z 0c 53.81[cm 2 ] 8356.11[cm 4 ] 603.78[cm 4 ] 75.00[mm] 150.00[mm] St3S 215.00[MPa] 235.00[MPa]
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła
Zginanie: (przekrój c-c) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)130.71 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 4.90 cm 2. Przyjęto 3 16 o s = 6.03 cm 2 ( = 0.36%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)130.71
KONSTRUKCJE DREWNIANE
KONSTRUKCJE DREWNIANE 2016 / 2017 Zespół Konstrukcji Drewnianych Harmonogram zajęć 2 Wymagania: Obecność na ćwiczeniach maksymalnie jedna nieobecność. Oddanie zadań projektowych w wyznaczonych terminach:
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN :2004
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x800
Strop belkowy. Przykład obliczeniowy stropu stalowego belkowego wg PN-EN dr inż. Rafał Tews Konstrukcje metalowe PN-EN /165
Przykład obliczeniowy stropu stalowego belkowego wg P-E 199-1-1. Strop w budynku o kategorii użytkowej D. Elementy stropu ze stali S75. Geometria stropu: Rysunek 1: Schemat stropu. 1/165 Dobór grubości
KONSTRUKCJE DREWNIANE
KONSTRUKCJE DREWNIANE 2016 / 2017 Zespół Konstrukcji Drewnianych Harmonogram zajęć 2 Wymagania: Obecność na ćwiczeniach maksymalnie dwie nieobecności. Oddanie zadań projektowych w wyznaczonych terminach:
Pręt nr 3 - Element drewniany wg EN 1995:2010
Pręt nr 3 - Element drewniany wg EN 1995:2010 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 3 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 3 (x4.000m, y2.000m); 4 (x2.000m, y1.000m) Profil: Pr 50x170 (C 30) Wyniki
Pomoce dydaktyczne: normy: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcje. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
1. Połączenia spawane
1. Połączenia spawane Przykład 1a. Sprawdzić nośność spawanego połączenia pachwinowego zakładając osiową pracę spoiny. Rysunek 1. Przykład zakładkowego połączenia pachwinowego Dane: geometria połączenia
Belka - słup (blacha czołowa) PN-90/B-03200
BeamRigidColumn v. 0.9.9.0 Belka - słup (blacha czołowa) PN-90/B-03200 Wytężenie: 0.918 Dane Słup HEA500 h c b fc t fc t wc R c 490.00[mm] 300.00[mm] 23.00[mm] 12.00[mm] 27.00[mm] A c J y0c J z0c y 0c
Pręt nr 0 - Element drewniany wg PN-EN 1995:2010
Pręt nr 0 - Element drewniany wg PN-EN 1995:010 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x0.000m, y-0.000m); 1 (x4.000m, y-0.000m) Profil: Pr 150x50 (C 0)
Stan graniczny użytkowalności wg PN-EN-1995
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii ądowej i Środowiska Stan graniczny użytkowalności wg PN-EN-1995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014) Ugięcie końcowe wynikowe w net,fin Składniki ugięcia: w
Sprawdzenie stanów granicznych użytkowalności.
MARCIN BRAŚ SGU Sprawzenie stanów granicznych użytkowalności. Wymiary belki: szerokość przekroju poprzecznego: b w := 35cm wysokość przekroju poprzecznego: h:= 70cm rozpiętość obliczeniowa przęsła: :=
Pręt nr 0 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004
Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr 1 z 13 Pręt nr 0 - Element żelbetowy wg PN-EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x=-0.120m,
Stan graniczny użytkowalności wg PN-B-03150
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii ądowej i Środowiska Stan graniczny użytkowalności wg PN-B-03150 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014) Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii ądowej i Środowiska
Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-0350 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (204) Drewno parametry (wspólne) Dane wejściowe
Wytyczne dla projektantów
KONBET POZNAŃ SP. Z O. O. UL. ŚW. WINCENTEGO 11 61-003 POZNAŃ Wytyczne dla projektantów Sprężone belki nadprożowe SBN 120/120; SBN 72/120; SBN 72/180 Poznań 2013 Niniejsze opracowanie jest własnością firmy
OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE MOSTU NAD RZEKĄ ORLA 1. ZałoŜenia obliczeniowe
OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE MOSTU NAD RZEKĄ ORLA. ZałoŜenia obliczeniowe.. Własciwości fizyczne i mechaniczne materiałów R - wytrzymałość obliczeniowa elementów pracujących na rozciąganie i sciskanie
Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2014/15
Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2014/15 1. Warunkiem koniecznym i wystarczającym równowagi układu sił zbieżnych jest, aby a) wszystkie
Widok ogólny podział na elementy skończone
MODEL OBLICZENIOWY KŁADKI Widok ogólny podział na elementy skończone Widok ogólny podział na elementy skończone 1 FAZA I odkształcenia od ciężaru własnego konstrukcji stalowej (odkształcenia powiększone
Przykłady obliczeń złączy na łączniki trzpieniowe obciążone poprzecznie wg PN-B-03150
Politechnika Gańska Wyział Inżynierii Ląowej i Śroowiska Przykłay obliczeń złączy na łączniki trzpieniowe obciążone poprzecznie wg PN-B-03150 Jerzy Bobiński Gańsk, wersja 0.33 (2015) Politechnika Gańska
Schemat statyczny płyty: Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 3,24 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,34 m
5,34 OLICZENI STTYCZNE I WYMIROWNIE POZ.2.1. PŁYT Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f k d Obc.obl. 1. TERKOT 0,24 1,35 -- 0,32 2. WYLEWK CEMENTOW 5CM 2,10 1,35 --
Jako pokrycie dachowe zastosować płytę warstwową z wypełnieniem z pianki poliuretanowej grubości 100mm, np. PolDeck TD firmy Europanels.
Pomoce dydaktyczne: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcję. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [2] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
Projekt: Data: Pozycja: EJ 3,14² , = 43439,93 kn 2,667² = 2333,09 kn 5,134² EJ 3,14² ,0 3,14² ,7
Pręt nr 8 Wyniki wymiarowania stali wg P-90/B-0300 (Stal_3d v. 3.33) Zadanie: Hala stalowa.rm3 Przekrój: 1 - U 00 E Y Wymiary przekroju: h=00,0 s=76,0 g=5, t=9,1 r=9,5 ex=0,7 Charakterystyka geometryczna
- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO
- 1 - Kalkulator Elementów Drewnianych v.2.2 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2002-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mg inż. Jan Kowalski Tytuł: Obliczenia elementów
Opracowanie pobrane ze strony: http://www.budujemy-przyszlosc.cba.pl
Opracowanie pobrane ze strony: http://www.budujemy-przyszlosc.cba.pl Plik przeznaczony do celów edukacyjnych. Kopiowanie wyrywkowych fragmentów do użytku komercyjnego zabronione. Autor: Bartosz Sadurski
PaleZbrojenie 5.0. Instrukcja użytkowania
Instrukcja użytkowania ZAWARTOŚĆ INSTRUKCJI UŻYTKOWANIA: 1. WPROWADZENIE 3 2. TERMINOLOGIA 3 3. PRZEZNACZENIE PROGRAMU 3 4. WPROWADZENIE DANYCH ZAKŁADKA DANE 4 5. ZASADY WYMIAROWANIA PRZEKROJU PALA 8 5.1.
e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 958 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2
OBLICZENIA STATYCZNE POZ.1.1 ŚCIANA PODŁUŻNA BASENU. Projektuje się baseny żelbetowe z betonu B20 zbrojone stalą St0S. Grubość ściany 12 cm. Z = 0,5x10,00x1,96 2 x1,1 = 21,13 kn e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65
Rys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic
ROZDZIAŁ VII KRATOW ICE STROPOWE VII.. Analiza obciążeń kratownic stropowych Rys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic Bezpośrednie obciążenie kratownic K5, K6, K7 stanowi
Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004
Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr z 7 Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN 992--:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 4 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 2 (x=4.000m,
OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej
OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej 1.0 DŹWIGAR DACHOWY Schemat statyczny: kratownica trójkątna symetryczna dwuprzęsłowa Rozpiętości obliczeniowe: L 1 = L 2 = 3,00 m Rozstaw dźwigarów: a =
Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-EN-1995
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-EN-995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (204) Drewno parametry (wspólne) Dane wejściowe
2.1. Wyznaczenie nośności obliczeniowej przekroju przy jednokierunkowym zginaniu
Obliczenia statyczne ekranu - 1 - dw nr 645 1. OBLICZENIE SŁUPA H = 4,00 m (wg PN-90/B-0300) wysokość słupa H 4 m rozstaw słupów l o 6.15 m 1.1. Obciążenia 1.1.1. Obciążenia poziome od wiatru ( wg PN-B-0011:1977.
OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE
1112 Z1 1 OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE SPIS TREŚCI 1. Nowe elementy konstrukcyjne... 2 2. Zestawienie obciążeń... 2 2.1. Obciążenia stałe stan istniejący i projektowany... 2 2.2. Obciążenia
ZESPÓŁ BUDYNKÓW MIESZKLANYCH WIELORODZINNYCH E t a p I I i I I I b u d B i C
ZESPÓŁ BUDYNKÓW MIESZKLANYCH WIELORODZINNYCH E t a p I I i I I I b u d B i C W a r s z a w a u l. G r z y b o w s k a 8 5 OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE PODKONSTRUKCJI ELEWACYJNYCH OKŁADZIN WENTYLOWANYCH
Blacha trapezowa T- KARTA PRODUKTU
153 Blacha trapezowa T- KARTA PRODUKTU Blachy trapezowe to produkty, które dzięki swej uniwersalności znajdują szerokie zastosowanie w przemyśle budowlanym. Sprawdzają się jako pokrycie elewacyjne oraz
Nośność belek z uwzględnieniem niestateczności ich środników
Projektowanie konstrukcji metalowych Szkolenie OPL OIIB i PZITB 21 października 2015 Aula Wydziału Budownictwa i Architektury Politechniki Opolskiej, Opole, ul. Katowicka 48 Nośność belek z uwzględnieniem
Blacha trapezowa T- KARTA PRODUKTU
135 Blacha trapezowa T- KARTA PRODUKTU Blachy trapezowe to produkty, które dzięki swej uniwersalności znajdują szerokie zastosowanie w przemyśle budowlanym. Sprawdzają się jako pokrycie elewacyjne oraz
Moduł. Zakotwienia słupów stalowych
Moduł Zakotwienia słupów stalowych 450-1 Spis treści 450. ZAKOTWIENIA SŁUPÓW STALOWYCH... 3 450.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE... 3 450.1.1. Opis ogólny programu... 3 450.1.2. Zakres pracy programu... 3 450.1.3.
- 1 - Belka Żelbetowa 3.0 A B C 0,30 5,00 0,30 5,00 0,25 1,00
- - elka Żelbetowa 3.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEUD 200-200 SPEUD Gliwice utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.7.3. elka żelbetowa ciągła SZKI ELKI:
Str. 9. Ciężar 1m 2 rzutu dachu (połaci ) qkr qor gr = 0,31 / 0,76 = 0,41 * 1,20 = 0,49 kn/m 2
Str. 9 5. OBLICZENIA STATYCZNE Zastosowane schematy konstrukcyjne (statyczne), założenia przyjęte do obliczeń konstrukcji, w tym dotyczące obciążeń, oraz podstawowe wyniki tych obliczeń. Założenia przyjęte
R-HAC-V Kotwa winyloestrowa w ampułce z prętami gwintowanymi - wbijana
R-HAC-V Kotwa winyloestrowa w ampułce z prętami gwintowanymi - wbijana Kotwa wklejana do wysokich obciążeń do stosowania w niewielkich odległościach i blisko krawędzi do wbijania pręta gwintowanego lub
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x900 (Beton
Schöck Isokorb typu K-HV, K-BH, K-WO, K-WU
Schöck Isokorb typu,,, Schöck Isokorb typu,,, Ilustr. 126: Schöck Isokorb typu Schöck Isokorb typu przeznaczony do połączeń balkonów wspornikowych. obniżony względem stropu. Przenosi ujemne momenty i dodatnie
PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY
PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY Remontu więźby dachowej w budynku mieszkalnym w Warszawie przy ul. Długiej 24, segment A i B Część: Konstrukcje Budowlane Spis zawartości : 1. Dane ogólne 1.1. Podstawa opracowania
Wkręty do drewna ESCR - ESCRC
Szkielet drewniany Drewno klejone Wkręty do drewna ESCR - ESCRC www.strongtie.eu Szkielet drewniany Wkręty ESCR to stalowe wkręty ocynkowane elektrolitycznie (5 µm) o częściowym gwincie i łbie talerzykowym
- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET
- 1 - Kalkulator Elementów Żelbetowych 2.1 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2001-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.4.1. Elementy żelbetowe
2.0. Dach drewniany, płatwiowo-kleszczowy.
.0. Dach drewniany, płatwiowo-kleszczowy..1. Szkic.. Charakterystyki przekrojów Własności techniczne drewna: Czas działania obciążeń: ormalny. Klasa warunków wilgotnościowych: 1 - Wilg. 60% (
OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJA
OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJ 1.0 Ocena stanu konstrukcji istniejącego budynku Istniejący budynek to obiekt dwukondygnacyjny, z poddaszem, częściowo podpiwniczony, konstrukcja ścian nośnych tradycyjna murowana.
Trutek Sleeve TS kotwa tulejowa wersja z prętem i nakrętką
TS kotwa tulejowa wersja z prętem i nakrętką pełny docisk mocowanego do, otwory w tulei zapobiegają obracaniu się kotwy w. Tuleje łączników rozporowych TS oraz trzpienie nagwintowane wykonane są ze stali
Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2015/16
Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2015/16 1. Warunkiem koniecznym i wystarczającym równowagi układu sił zbieżnych jest, aby a) wszystkie