Obliczenia poł czenia zamocowanego Belka - Belka
|
|
|
- Roman Rutkowski
- 8 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Autodesk Robot Structural Analysis Professional 009 Obliczenia poł czenia zamocowanego Belka - Belka EN :005 Proporcja 0,96 OGÓLNE Nr poł czenia: Nazwa poł czenia: Doczołowe W zeł konstrukcji: 30 Pr ty konstrukcji:, GEOMETRIA STRONA LEWA BELKA Profil: IN 0 Nr pr ta: α = -80,0 [Deg] K t nachylenia h b = 0 [mm] Wysoko przekroju belki b b = 98 [mm] Szeroko przekroju belki t wb = 8 [mm] Grubo rodnika przekroju belki t fb = [mm] Grubo półki przekroju belki r b = 8 [mm] Promie zaokr glenia przekroju belki A b = 39,600 [cm ] Pole przekroju belki I xb = 3060,000 [cm 4 ] Moment bezwładno ci przekroju belki Materiał: STAL 8G-95
![[mm] Wysoko przekroju belki b b = 98 [mm] Szeroko przekroju belki t wb = 8 [mm] Grubo rodnika przekroju belki t fb = [mm] Grubo półki przekroju belki r b = 8](/docs-images/44/2522972/images/page_1.jpg "[mm] Promie zaokr glenia przekroju belki A b = 39,600 [cm ] Pole przekroju belki I xb = 3060,000 [cm 4 ] Moment bezwładno ci przekroju belki Materiał: STAL")
2 = 95,000 [MPa] Wytrzymało STRONA PRAWA BELKA Profil: IN 0 Nr pr ta: α = 0,0 [Deg] K t nachylenia h b = 0 [mm] Wysoko przekroju belki b fb = 98 [mm] Szeroko przekroju belki t wb = 8 [mm] Grubo rodnika przekroju belki t fb = [mm] Grubo półki przekroju belki r b = 8 [mm] Promie zaokr glenia przekroju belki A b = 39,600 [cm ] Pole przekroju belki I xb = 3060,000 [cm 4 ] Moment bezwładno ci przekroju belki Materiał: STAL 8G-95 = 95,000 [MPa] Wytrzymało RUBY d = 0 [mm] rednica ruby Klasa = 0.9 Klasa ruby F trd = 83,456 [kn] No no ruby na rozci ganie n h = Ilo kolumn rub n v = 3 Ilo rz dów rub h = Rozstaw poziomy Rozstaw pionowy BLACHA 70 [mm] Odległo pierwszej ruby od górnej kraw dzi blachy czołowej 80 [mm] 60;60 [mm] h p = 60 [mm] Wysoko blachy b p = 00 [mm] Szeroko blachy t p = 0 [mm] Grubo blachy Materiał: STAL 8G-95 f yp = 95,000 [MPa] Wytrzymało SPOINY PACHWINOWE a w = 4 [mm] Spoina rodnika a f = 0 [mm] Spoina półki WSPÓŁCZYNNIKI MATERIAŁOWE γ M0 =,00 Cz ciowy współczynnik bezpiecze stwa [.] γ M =,00 Cz ciowy współczynnik bezpiecze stwa [.] γ M =,5 Cz ciowy współczynnik bezpiecze stwa [.] γ M3 =,5 Cz ciowy współczynnik bezpiecze stwa [.]
![belki Materiał: STAL 8G-95 = 95,000 [MPa] Wytrzymało RUBY d = 0 [mm] rednica ruby Klasa = 0.](/docs-images/44/2522972/images/page_2.jpg "9 Klasa ruby F trd = 83,456 [kn] No no ruby na rozci ganie n h = Ilo kolumn rub n v = 3 Ilo rz dów rub h = Rozstaw poziomy Rozstaw pionowy BLACHA 70 [mm] Odległo pierwszej ruby od górnej kraw dzi")
3 OBCI ENIA Stan graniczny no no ci Przypadek: 300: KOMBnnn 0*.00+*.0 M b,ed = -9,84 [kn*m] Moment zginaj cy w belce prawej V b,ed = 0,754 [kn] Siła cinaj ca w belce prawej N b,ed =75,543 [kn] Siła osiowa w belce prawej REZULTATY NO NO CI BELKI ROZCI GANIE A b = 39,600 [cm ] Pole powierzchni EN993--:[6..3] N tb,rd = A b / γ M0 N tb,rd =68,00 [kn] No no obliczeniowa przekroju na rozci ganie EN993--:[6..3] CINANIE A vb = 8,653 [cm ] Pole powierzchni przy cinaniu EN993--:[6..6.(3)] V cb,rd = A vb ( / 3) / γ M0 V cb,rd =37,688 [kn] No no obliczeniowa przekroju na cinanie EN993--:[6..6.()] ZGINANIE - MOMENT PLASTYCZNY (BEZ WZMOCNIE ) W plb = 33,37 [cm 3 ] Wska nik plastyczny przekroju EN993--:[6..5.()] M b,pl,rd = W plb / γ M0 M b,pl,rd =97,74 [kn*m] No no plastyczna przekroju przy zginaniu (bez wzmocnie ) EN993--:[6..5.()] ZGINANIE NA STYKU Z PŁYT LUB ELEMENTEM Ł CZONYM W pl = 33,37 [cm 3 ] Wska nik plastyczny przekroju EN993--:[6..5] M cb,rd = W pl / γ M0 M cb,rd = 97,74 [kn*m] No no obliczeniowa przekroju przy zginaniu EN993--:[6..5] ZGINANIE Z SIŁ OSIOW NA STYKU Z PŁYT LUB ELEMENTEM Ł CZONYM n = 0,64 Proporcja siły osiowej do no no ci przekroju EN993--:[6..9..(5)] a = 0,40 Proporcja pola powierzchni rodnika do pola całkowitego EN993--:[6..9..(5)] M Nb,Rd = M cb,rd ( - n) / ( a) M Nb,Rd =43,47 [kn*m] No no zredukowana (siła osiowa) przekroju przy zginaniu EN993--:[6..9..(5)] PÓŁKA I RODNIK PRZY CISKANIU M cb,rd = 97,74 [kn*m] No no obliczeniowa przekroju przy zginaniu EN993--:[6..5] h f = 08 [mm] Odległo mi dzy rodkami ci ko ci półek [ ()] = M cb,rd / h f =470,363 [kn] No no ciskanej półki i rodnika [ ()]
![39,600 [cm ] Pole powierzchni EN993--:[6..3] N tb,rd = A b / γ M0 N tb,rd =68,00 [kn] No no obliczeniowa przekroju na rozci ganie EN993--:[6.](/docs-images/44/2522972/images/page_3.jpg ".3] CINANIE A vb = 8,653 [cm ] Pole powierzchni przy cinaniu EN993--:[6..6.(3)] V cb,rd = A vb ( / 3) / γ M0 V cb,rd =37,688 [kn] No no obliczeniowa przekroju na cinanie EN993--:[6..6.()] ZGINANIE - MOMENT PLASTYCZNY (BEZ WZMOCNIE ) W plb = 33,37 [cm 3 ] Wska nik plastyczny przekroju EN993--:[6.")
4 PARAMETRY GEOMETRYCZNE POŁ CZENIA DŁUGO CI EFEKTYWNE I PARAMETRY - PŁYTA CZOŁOWA Nr m m x e e x p l eff,cp l eff,nc l eff, l eff, l eff,cp,g l eff,nc,g l eff,,g l eff,,g m m x e e x p l eff,cp l eff,nc l eff, l eff, l eff,cp,g l eff,nc,g l eff,,g l eff,,g Odległo ruby od rodnika Odległo ruby od półki belki Odległo ruby od kraw dzi zewn trznej Odległo ruby od poziomej kraw dzi zewn trznej Odległo mi dzy rubami Długo efektywna dla pojedynczej ruby w kołowym trybie zniszczenia Długo efektywna dla pojedynczej ruby w niekołowym trybie zniszczenia Długo efektywna dla pojedynczej ruby dla postaci zniszczenia Długo efektywna dla pojedynczej ruby dla postaci zniszczenia Długo efektywna dla grupy rub w kołowym trybie zniszczenia Długo efektywna dla grupy rub w niekołowym trybie zniszczenia Długo efektywna dla grupy rub dla postaci zniszczenia Długo efektywna dla grupy rub dla postaci zniszczenia NO NO POŁ CZENIA NA ROZCI GANIE F t,rd = 83,456 [kn] No no ruby na rozci ganie [Tablica 3.4] = 443,34 [kn] No no ruby na przeci gni cie łba [Tablica 3.4] F t,fc,rd F t,wc,rd F t,ep,rd F t,wb,rd no no półki słupa przy zginaniu no no rodnika słupa przy rozci ganiu no no zginanej blachy czołowej przy zginaniu no no rodnika przy rozci ganiu F t,fc,rd = Min (F T,,fc,Rd, F T,,fc,Rd, F T,3,fc,Rd ) [6..6.4], [Tab.6.] F t,wc,rd = ω b eff,t,wc t wc f yc / γ M0 [ ()] F t,ep,rd = Min (F T,,ep,Rd, F T,,ep,Rd, F T,3,ep,Rd ) [6..6.5], [Tab.6.] F t,wb,rd = b eff,t,wb t wb / γ M0 [ ()] NO NO RZ DU RUB NUMER
5 F t,rd,comp - Formuła F t,rd,comp Komponent F t,ep,rd() = 366,9 366,9 Płyta czołowa - rozci ganie F t,wb,rd() = 47,797 47,797 rodnik belki - rozci ganie F t,rd = Min (F t,rd,comp ) 366,9 No no rz du rub NO NO RZ DU RUB NUMER F t,rd,comp - Formuła F t,rd,comp Komponent F t,ep,rd() = 366,9 366,9 Płyta czołowa - rozci ganie F t,wb,rd() = 47,797 47,797 rodnik belki - rozci ganie F t,ep,rd( + ) - Ftj,Rd = 600, ,9 33,94 Płyta czołowa - rozci ganie - grupa F t,wb,rd( + ) - Ftj,Rd = 553,64-366,9 86,5 rodnik belki - rozci ganie - grupa F t,rd = Min (F t,rd,comp ) 86,5 No no rz du rub NO NO RZ DU RUB NUMER 3 F t3,rd,comp - Formuła F t3,rd,comp Komponent F t,ep,rd(3) = 366,9 366,9 Płyta czołowa - rozci ganie F t,wb,rd(3) = 47,797 47,797 rodnik belki - rozci ganie F t,ep,rd(3 + ) = 600,853-86,5 44,60 Płyta czołowa - rozci ganie - grupa F t,wb,rd(3 + ) = 553,64-86,5 366,9 rodnik belki - rozci ganie - grupa F t,ep,rd(3 + + ) = 947, ,64 394,636 Płyta czołowa - rozci ganie - grupa F t,wb,rd(3 + + ) = 96, ,64 409,794 rodnik belki - rozci ganie - grupa F t3,rd = Min (F t3,rd,comp ) 366,9 No no rz du rub SUMARYCZNE ZESTAWIENIE SIŁ Nr h j F tj,rd F t,fc,rd F t,wc,rd F t,ep,rd F t,wb,rd F t,rd , ,9 47, ,9 886, , ,9 47, ,9 886, , ,9 47, ,9 886,683 NO NO POŁ CZENIA NA ROZCI GANIE N j,rd N j,rd = F tj,rd N j,rd = 90,076 [kn] No no poł czenia na rozci ganie [6.] N b,ed / N j,rd,0 0,8 <,00 zweryfikowano (0,8) NO NO POŁ CZENIA NA ZGINANIE
6 NO NO RZ DU RUB NUMER F t,rd,comp - Formuła F t,rd,comp Komponent F t,ep,rd() = 366,9 366,9 Płyta czołowa - rozci ganie F t,wb,rd() = 47,797 47,797 rodnik belki - rozci ganie = 470, ,363 Półka belki - ciskanie F t,rd = Min (F t,rd,comp ) 366,9 No no rz du rub NO NO RZ DU RUB NUMER F t,rd,comp - Formuła F t,rd,comp Komponent F t,ep,rd() = 366,9 366,9 Płyta czołowa - rozci ganie F t,wb,rd() = 47,797 47,797 rodnik belki - rozci ganie - Ftj,Rd = 470, ,9 03,45 Półka belki - ciskanie F t,ep,rd( + ) - Ftj,Rd = 600, ,9 33,94 Płyta czołowa - rozci ganie - grupa F t,wb,rd( + ) - Ftj,Rd = 553,64-366,9 86,5 rodnik belki - rozci ganie - grupa F t,rd = Min (F t,rd,comp ) 03,45 No no rz du rub NO NO RZ DU RUB NUMER 3 F t3,rd,comp - Formuła F t3,rd,comp Komponent F t,ep,rd(3) = 366,9 366,9 Płyta czołowa - rozci ganie F t,wb,rd(3) = 47,797 47,797 rodnik belki - rozci ganie - Ftj,Rd = 470, ,363 0,000 Półka belki - ciskanie F t,ep,rd(3 + ) = 600,853-03,45 497,40 Płyta czołowa - rozci ganie - grupa F t,wb,rd(3 + ) = 553,64-03,45 449,7 rodnik belki - rozci ganie - grupa F t,ep,rd(3 + + ) = 947, , ,437 Płyta czołowa - rozci ganie - grupa F t,wb,rd(3 + + ) = 96, ,363 49,594 rodnik belki - rozci ganie - grupa F t3,rd = Min (F t3,rd,comp ) 0,000 No no rz du rub SUMARYCZNE ZESTAWIENIE SIŁ Nr h j F tj,rd F t,fc,rd F t,wc,rd F t,ep,rd F t,wb,rd F t,rd , ,9 47, ,9 886, , ,9 47, ,9 886, ,9 47, ,9 886,683 NO NO POŁ CZENIA NA ZGINANIE M j,rd M j,rd = h j F tj,rd M j,rd = 70,885 [kn*m] No no poł czenia na zginanie [6.]
7 M b,ed / M j,rd,0 0,4 <,00 zweryfikowano (0,4) WERYFIKACJA INTERAKCJI M+N M b,ed / M j,rd + N b,ed / N j,rd [6..5..(3)] M b,ed / M j,rd + N b,ed / N j,rd 0,96 <,00 zweryfikowano (0,96) NO NO POŁ CZENIA NA CINANIE α v = 0,50 Współczynnik do oblicze F v,rd [Tablica 3.4] F v,rd = 30,690 [kn] No no pojedynczej ruby na cinanie [Tablica 3.4] F t,rd,max =83,456 [kn] No no pojedynczej ruby na rozci ganie [Tablica 3.4] F b,rd,int = 58,364 [kn] No no wewn trznej ruby na docisk [Tablica 3.4] F b,rd,ext = 39,000 [kn] No no skrajnej ruby na docisk [Tablica 3.4] Nr F tj,rd,n F tj,ed,n F tj,rd,m F tj,ed,m F tj,ed F vj,rd 366,9 99, ,9 50, ,503 83,030 86,5 5,35 03,45 4,33 66,458 76, ,9 99, ,9 0,000 99,704 08,878 F tj,rd,n F tj,ed,n F tj,rd,m F tj,ed,m F tj,ed F vj,rd No no rz du rub przy czystym rozci ganiu Siła w rz dzie rub od siły osiowej No no rz du rub przy czystym zginaniu Siła w rz dzie rub od momentu Maksymalna siła rozci gaj ca w rz dzie rub Zredukowana no no rz du rub F tj,ed,n = N j,ed F tj,rd,n / N j,rd F tj,ed,m = M j,ed F tj,rd,m / M j,rd F tj,ed = F tj,ed,n + F tj,ed,m F vj,rd = Min (n h F v,rd ( - F tj,ed / (.4 n h F t,rd,max ), n h F v,rd, n h F b,rd ) V j,rd = n h n Fvj,Rd [Tablica 3.4] V j,rd = 368,588 [kn] No no poł czenia na cinanie [Tablica 3.4] V b,ed / V j,rd,0 0,00 <,00 zweryfikowano (0,00) WYTRZYMAŁO SPOIN
![4] F v,rd = 30,690 [kn] No no pojedynczej ruby na cinanie [Tablica 3.4] F t,rd,max =83,456 [kn] No no pojedynczej ruby na rozci ganie [Tablica 3.](/docs-images/44/2522972/images/page_7.jpg "4] F b,rd,int = 58,364 [kn] No no wewn trznej ruby na docisk [Tablica 3.4] F b,rd,ext = 39,000 [kn] No no skrajnej ruby na docisk [Tablica 3.")
8 A w = 50,960 [cm ] Pole powierzchni wszystkich spoin [4.5.3.()] A wy = 35,960 [cm ] Pole powierzchni spoin poziomych [4.5.3.()] A wz = 5,000 [cm ] Pole powierzchni spoin pionowych [4.5.3.()] I wy = 4443,447 [cm 4 ] Moment bezwładno ci układu spoin wzgl. osi poz. [4.5.3.(5)] σ max =τ max = 65,437 [MPa] Napr enie normalne w spoinie [4.5.3.(5)] σ =τ = 65,437 [MPa] Napr enia w spoinie pionowej [4.5.3.(5)] τ II = 0,503 [MPa] Napr enie styczne [4.5.3.(5)] β w = 0,90 Współczynnik korelacji [4.5.3.(7)] [σ max + 3*(τ max )] fu /(β w *γ M ) 330,875 < 435,556 zweryfikowano (0,76) [σ + 3*(τ +τii )] fu /(β w *γ M ) 34,38 < 435,556 zweryfikowano (0,74) σ f u /γ M 65,437 < 39,000 zweryfikowano (0,4) SZTYWNO POŁ CZENIA Siła osiowa w belce przekracza 5% wytrzymało ci N pl,rd. Zgodnie z punktem 6.3..(4) sztywno poł czenia nie mo e by wyzna KONTROLA PODATNO CI POŁ CZENIA Poł czenie nie spełnia warunków wymaganej zdolno ci do obrotu zgodnie z punktem 6.4. NAJSŁABSZY KOMPONENT: RODNIK BELKI PRZY ROZCI GANIU Poł czenie zgodne z norm Proporcja 0,96
![5.3.(7)] [σ max + 3*(τ max )] fu /(β w *γ M ) 330,875 < 435,556 zweryfikowano (0,76) [σ + 3*(τ +τii )] fu /(β w *γ M ) 34,38 < 435,556 zweryfikowano (0,74) σ f u /γ M 65,437 < 39,000 zweryfikowano](/docs-images/44/2522972/images/page_8.jpg "(0,4) SZTYWNO POŁ CZENIA Siła osiowa w belce przekracza 5% wytrzymało ci N pl,rd. Zgodnie z punktem 6.3.")
Dokumentacja połączenia Połączenie_1
Połączenie_1 Model: Norma projektowa: Użyty zał. krajowy: Rodzaj ramy: Konfiguracja połączenia: rama łączenie Eurokod EN wartości zalecane nieusztywniony Połączenie belka-słup (połączenie górne) 21.02.2017.
Przykład obliczeń głównego układu nośnego hali - Rozwiązania alternatywne. Opracował dr inż. Rafał Tews
1. Podstawa dwudzielna Przy dużych zginaniach efektywniejszym rozwiązaniem jest podstawa dwudzielna. Pozwala ona na uzyskanie dużo większego rozstawu śrub kotwiących. Z drugiej strony takie ukształtowanie
Belka - słup (blacha czołowa) EC : 2006
BeamRigidColumn v. 0.9.9.7 Belka - słup (blacha czołowa) EC3 1991-1-8: 2006 Wytężenie: 0.98 Dane Słup IPE 270 h c b fc t fc t wc R c 270.00[mm] 135.00[mm] 10.20[mm] 6.60[mm] 15.00[mm] A c J y0c J z0c y
Belka-blacha-podciąg EN :2006
Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził BeamPlateGirder v. 0.9.9.0 Belka-blacha-podciąg EN 1991-1-8:2006 Wytężenie: 0.58 Dane Podciąg C300 h p b fp t fp t wp R p 300.00[mm] 100.00[mm] 16.00[mm]
OBLICZENIA STATYCZNE do PB wzmocnienia dachu nad Muzeum
OBLICZENIA STATYCZNE do PB wzmocnienia dachu nad Muzeum 1. Konstrukcja wi by dachowej dla po aci o k cie pochylenia 40 0 Obci enia dla krokwi: Zebranie obci charakterystyczne obliczeniowe - ci ar w asny
Dane. Klasa f d R e R m St3S [MPa] [MPa] [MPa] Materiał
![Dane. Klasa f d R e R m St3S [MPa] [MPa] [MPa] Materiał](/thumbs/88/115931181.jpg "Dane. Klasa f d R e R m St3S [MPa] [MPa] [MPa] Materiał")
Dane Słup IPE300 h c b fc t fc t wc R c 300.00[mm] 150.00[mm] 10.70[mm] 7.10[mm] 15.00[mm] A c J y0c J z0c y 0c z 0c 53.81[cm 2 ] 8356.11[cm 4 ] 603.78[cm 4 ] 75.00[mm] 150.00[mm] St3S 215.00[MPa] 235.00[MPa]
Belka - słup (blacha czołowa) PN-90/B-03200
BeamRigidColumn v. 0.9.9.0 Belka - słup (blacha czołowa) PN-90/B-03200 Wytężenie: 0.918 Dane Słup HEA500 h c b fc t fc t wc R c 490.00[mm] 300.00[mm] 23.00[mm] 12.00[mm] 27.00[mm] A c J y0c J z0c y 0c
Dane. Belka - belka (blacha czołowa) Wytężenie: BeamsRigid v PN-90/B-03200
BeamsRigid v. 0.9.9.2 Belka - belka (blacha czołowa) PN-90/B-03200 Wytężenie: 0.999 Dane Lewa belka IPE300 h b b fb t fb t wb R b 300.00[mm] 150.00[mm] 10.70[mm] 7.10[mm] 15.00[mm] A b J y0b J z0b y 0b
Dane. Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził. Pręt - blacha węzłowa. Wytężenie: TrussBar v
Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził TrussBar v. 0.9.9.22 Pręt - blacha węzłowa PN-90/B-03200 Wytężenie: 2.61 Dane Pręt L120x80x12 h b f t f t w R 120.00[mm] 80.00[mm] 12.00[mm] 12.00[mm]
Przykład: Oparcie kratownicy
Dokument Re: SX033b-PL-EU Strona 1 z 7 Przykład przedstawia metodę obliczania nośności przy ścinaniu połączenia doczołowego kratownicy dachowej z pasem słupa. Pas dźwigara jest taki sam, jak pokazano w
POŁĄCZENIA ŚRUBOWE I SPAWANE Dane wstępne: Stal S235: f y := 215MPa, f u := 360MPa, E:= 210GPa, G:=
POŁĄCZENIA ŚRUBOWE I SPAWANE Dane wstępne: Stal S235: f y : 25MPa, f u : 360MPa, E: 20GPa, G: 8GPa Współczynniki częściowe: γ M0 :.0, :.25 A. POŁĄCZENIE ŻEBRA Z PODCIĄGIEM - DOCZOŁOWE POŁĄCZENIE KATEGORII
2.1. Wyznaczenie nośności obliczeniowej przekroju przy jednokierunkowym zginaniu
Obliczenia statyczne ekranu - 1 - dw nr 645 1. OBLICZENIE SŁUPA H = 4,00 m (wg PN-90/B-0300) wysokość słupa H 4 m rozstaw słupów l o 6.15 m 1.1. Obciążenia 1.1.1. Obciążenia poziome od wiatru ( wg PN-B-0011:1977.
Obliczenia bosmanatu. Schemat statyczny (ci ar belki uwzgl dniony automatycznie): Momenty zginaj ce [knm]:
![Obliczenia bosmanatu. Schemat statyczny (ci ar belki uwzgl dniony automatycznie): Momenty zginaj ce [knm]:](/thumbs/55/35622176.jpg "Obliczenia bosmanatu. Schemat statyczny (ci ar belki uwzgl dniony automatycznie): Momenty zginaj ce [knm]:")
Obliczenia bosmanatu 1. Zebranie obci strop drewniany Tablica 1. k Obc. obl. Lp Opis obci enia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Obci enie zmienne (wszelkie pokoje biurowe, 2,00 1,40 0,50 2,80 gabinety lekarskie,
1. Połączenia spawane
1. Połączenia spawane Przykład 1a. Sprawdzić nośność spawanego połączenia pachwinowego zakładając osiową pracę spoiny. Rysunek 1. Przykład zakładkowego połączenia pachwinowego Dane: geometria połączenia
Informacje uzupełniające: Projektowanie kalenicowego styku montaŝowego rygla w ramie portalowej SN042a-PL-EU. 1. Model obliczeniowy 2. 2.
Informacje uzupełniające: Projektowanie kalenicowego styku montaŝowego rygla w ramie portalowej Ten dokument zawiera informacje na temat metod projektowanie śrubowego styku montaŝowego rygla w ramie portalowej.
Węzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek
Projekt nr 1 - Poz. 1.1 strona nr 1 z 12 Węzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek Informacje o węźle Położenie: (x=-12.300m, y=1.300m) Dane projektowe elementów Dystans między belkami s: 20 mm Kategoria
Belka - podciąg EN :2006
Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził BeamGirder v. 0.9.9.22 Belka - podciąg EN 1991-1-8:2006 Wytężenie: 0.76 Dane Podciąg IPE360 h p b fp t fp t wp R p 360.00[mm] 170.00[mm] 12.70[mm] 8.00[mm]
PROJEKTOWANIE PODSTAW SŁUPÓW
Projekt SKILLS PROJEKTOWANIE PODSTAW SŁUPÓW OMAWIANE ZAGADNIENIA Procedura projektowania przegubowych i utwierdzonych podstaw słupów Nośność blachy podstawy Nośność śrub kotwiących Nośność podłoża betonowego
Przykład 1.a Ściana wewnętrzna w kondygnacji parteru. Przykład 1.b Ściana zewnętrzna w kondygnacji parteru. Przykład 1.c Ścian zewnętrzna piwnic.
Przykład 1- Sprawdzenie nośności ścian budynku biurowego Przykład 1.a Ściana wewnętrzna w kondygnacji parteru. Przykład 1.b Ściana zewnętrzna w kondygnacji parteru. Przykład 1.c Ścian zewnętrzna piwnic.
Pomoce dydaktyczne: normy: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcje. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
KONSTRUKCJE METALOWE ĆWICZENIA POŁĄCZENIA ŚRUBOWE POŁĄCZENIA ŚRUBOWE ASORTYMENT ŁĄCZNIKÓW MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 1
ASORTYMENT ŁĄCZNIKÓW POŁĄCZENIA ŚRUBOWE MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 1 MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 2 MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 3 MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 4 POŁĄCZENIE ŚRUBOWE ZAKŁADKOWE /DOCZOŁOWE MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 5
700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:
![700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:](/thumbs/58/41361967.jpg "700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:")
Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny
KONSTRUKCJE STALOWE W EUROPIE. Jednokondygnacyjne konstrukcje stalowe Część 11: Połączenia zginane
KONSTRUKCJE STALOWE W EUROPIE Jednokondygnacyjne konstrukcje stalowe Część 11: Połączenia zginane Jednokondygnacyjne konstrukcje stalowe Część 11: Połączenia zginane 11 - ii PRZEDMOWA Niniejsza publikacja
Konstrukcjre metalowe Wykład X Połączenia spawane (część II)
Konstrukcjre metalowe Wykład X Połączenia spawane (część II) Spis treści Metody obliczeń #t / 3 Przykład 1 #t / 11 Przykład 2 #t / 22 Przykład 3 #t / 25 Przykład 4 #t / 47 Przykład 5 #t / 56 Przykład 6
UWM KATEDRA OGRODNICTWA Ławy fundamentowe P.P.U.H. CHECZA. Kontr. Mgr inż. P.CZIRSON
1 Ławy fundamentowe z odsadzkami pod słupy ram głównych 2.1 Charakterystyki materiałów: Beton : B25 fcd = 13,33 (MPa) ciężar objętościowy = 2447,32 (kg/m3) Zbrojenie podłużne : typ 34GS fe = 350,00 (MPa)
STÓŁ NR 1. 2. Przyjęte obciążenia działające na konstrukcję stołu
STÓŁ NR 1 1. Geometria stołu Stół składa się ze stalowej ramy wykonanej z płaskowników o wymiarach 100x10, stal S355 oraz dębowego blatu grubości 4cm. Połączenia elementów stalowych projektuje się jako
Raport wymiarowania stali do programu Rama3D/2D:
2. Element poprzeczny podestu: RK 60x40x3 Rozpiętość leff=1,0m Belka wolnopodparta 1- Obciążenie ciągłe g=3,5kn/mb; 2- Ciężar własny Numer strony: 2 Typ obciążenia: Suma grup: Ciężar własny, Stałe Rodzaj
Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014)
Opracowanie: Emilia Inczewska 1
Wyznaczyć zbrojenie przekroju pokazanego na rysunku z uwagi na przekrój podporowy i przęsłowy. Rozwiązanie: 1. Dane materiałowe Beton C25/30 - charakterystyczna wytrzymałość walcowa na ściskanie betonu
EKSPERTYZA TECHNICZNA
EKSPERTYZA TECHNICZNA w zakresie możliwości rozbudowy wiaty magazynowej (zadaszenia) Wiata znajduje się nad częścią istniejącego placu składowania osadów ściekowych na terenie oczyszczalni ścieków w Krośnie
8. Zginanie ukośne. 8.1 Podstawowe wiadomości
8. 1 8. ginanie ukośne 8.1 Podstawowe wiadomości ginanie ukośne zachodzi w przypadku, gdy płaszczyzna działania obciążenia przechodzi przez środek ciężkości przekroju pręta jednak nie pokrywa się z żadną
Obciążenia środowiskowe: śnieg i wiatr wg PN-B-02010/Az1 i PN-B-02011/Az1
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Obciążenia środowiskowe: śnieg i wiatr wg PN-B-02010/Az1 i PN-B-02011/Az1 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014) gruntu Podstawa: Norma PN-80/B-02010/Az1:2006.
Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku
1 Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku Poz. 1. Wymiany w stropie przy szybie dźwigu w hollu. Obciąż. stropu. - warstwy posadzkowe 1,50 1,2 1,80 kn/m 2 - warstwa wyrównawcza 0,05 x 21,0 = 1,05 1,3
WST PNA ANALIZA PRACY PO CZENIA RUBOWEGO W Z CZU CIERNYM. 1. Wst p. Górnictwo i Geoin ynieria Rok 34 Zeszyt 2 2010.
Górnictwo i Geoin ynieria Rok 34 Zeszyt 2 2010 Jaros aw Brodny* WST PNA ANALIZA PRACY PO CZENIA RUBOWEGO W Z CZU CIERNYM 1. Wst p Podstawowymi elementami z cza ciernego odrzwi obudowy podatnej s strzemiona.
EGZAMIN POTWIERDZAJ CY KWALIFIKACJE W ZAWODZIE CZ PRAKTYCZNA
azwa kwalifikacji: Monta systemów suchej zabudowy Oznaczenie kwalifikacji: B. Arkusz zawiera informacje prawnie chronione do momentu rozpocz cia egzaminu umer PESEL zdaj cego* Wype nia zdaj cy Miejsce
Moduł. Zakotwienia słupów stalowych
Moduł Zakotwienia słupów stalowych 450-1 Spis treści 450. ZAKOTWIENIA SŁUPÓW STALOWYCH... 3 450.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE... 3 450.1.1. Opis ogólny programu... 3 450.1.2. Zakres pracy programu... 3 450.1.3.
1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ.
1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ. Zestawienie obciążeń. Kąt nachylenia połaci dachowych: Obciążenie śniegie. - dla połaci o kącie nachylenia 0 stopni Lokalizacja
Widok ogólny podział na elementy skończone
MODEL OBLICZENIOWY KŁADKI Widok ogólny podział na elementy skończone Widok ogólny podział na elementy skończone 1 FAZA I odkształcenia od ciężaru własnego konstrukcji stalowej (odkształcenia powiększone
Rzut z góry na strop 1
Rzut z góry na strop 1 Przekrój A-03 Zestawienie obciążeń stałych oddziaływujących na płytę stropową Lp Nazwa Wymiary Cięzar jednostko wy Obciążenia charakterystyczn e stałe kn/m Współczyn n. bezpieczeń
1.0 Obliczenia szybu windowego
1.0 Obliczenia szybu windowego 1.1 ObciąŜenia 1.1.1 ObciąŜenie cięŝarem własnym ObciąŜenie cięŝarem własnym program Robot przyjmuje automartycznie. 1.1.2 ObciąŜenie śniegiem Sopot II strefa Q k =1.2 kn/m
1.15.Przykłady doboru oku GEZE OL90.
1.15.Przykłady doboru oku GEZE OL90. PRZYKŁAD 1 okno PCV, szklenie 4/16/4 wymiary okna 1600 x 2500 [mm], wymiary skrzydła 850 x 1516 [mm], kolor oku biały (RAL 9016) Sprawdzenie wymiarów skrzydła oraz
CZĘŚĆ G Obliczenia konstrukcyjne. 1. Zestawienie obciąŝeń na 1 m 2 - stropodach ISTNIEJĄCY. Obciążenia stałe. Obciążenia zmienne. g o.
CZĘŚĆ G Obliczenia konstrukcyjne 1. Zestawienie obciąŝeń na 1 m 2 - stropodach ISTNIEJĄCY L. p. Wyszczególnienie g k γ f g o Obciążenia stałe 1. 2 x papa asfaltowa 0,1200 1,3 0,1400 2. Ocieplenie żużla
Wartość f u oraz grubość blachy t są stale dla wszystkich śrub w. gdzie: Współczynnik w b uzależniony jest od położenia śruby w połączeniu wg rys.
TABLICOWE OKREŚLANIE NOŚNOŚCI NA DOCISK POŁĄCZEŃ ŚRUBOWYCH W przypadku typowych złączy doczołowych projektant dysponuje tablicami DSTV autorstwa niemieckich naukowców i projektantów [2]. Nieco odmienna
- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET
- 1 - Kalkulator Elementów Żelbetowych 2.1 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2001-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.4.1. Elementy żelbetowe
OBLICZENIA STATYCZNE remont dachu ul. Kędzierzyńska 21
OBLICZENIA STATYCZNE remont dachu ul. Kędzierzyńska 21 SPRAWDZENIE ISTNIEJĄCEJ KONSTRUKCJI DLA MIN. ISTNIEJĄCYCH PRZEKROJÓW I MAX. ROZSTAWÓW KROKWI DANE: Geometria ustroju: Szkic układu poprzecznego 693,6
Rys. 29. Schemat obliczeniowy płyty biegowej i spoczników
Przykład obliczeniowy schodów wg EC-2 a) Zebranie obciąŝeń Szczegóły geometryczne i konstrukcyjne przedstawiono poniŝej: Rys. 28. Wymiary klatki schodowej w rzucie poziomym 100 224 20 14 9x 17,4/28,0 157
Rys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic
ROZDZIAŁ VII KRATOW ICE STROPOWE VII.. Analiza obciążeń kratownic stropowych Rys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic Bezpośrednie obciążenie kratownic K5, K6, K7 stanowi
OBLICZE IA STATYCZ O-WYTRZYMAŁOŚCIOWE Wzmocnienia stropu w budynku mieszkalnym w akle ad otecią ul. Dąbrowskiego 44
- str.12 - OBLICZE IA STATYCZ O-WYTRZYMAŁOŚCIOWE Wzmocnienia stropu w budynku mieszkalnym w akle ad otecią ul. Dąbrowskiego 44 1. Zestawienia obciążeń jednostkowych Zestawienia obciążeń jednostkowych w
Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne
Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne PROJEKT WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCJI ŻELBETOWEJ BUDYNKU BIUROWEGO DESIGN FOR SELECTED
OPIS TECHNICZNY. 1.2 Podstawa opracowania. Podstawą formalną niniejszego opracowania są normy :
OPIS TECHNICZNY 1.1 Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania jest projekt techniczny dachu kratowego hali produkcyjnej. 1.2 Podstawa opracowania Podstawą formalną niniejszego opracowania są normy
OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI 1. Przedmiot opracowania. 2. Rozwi zania konstrukcyjno-materiałowe
OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI 1. Przedmiot opracowania 2. Rozwi zania konstrukcjno-materiałowe 2.1 Stop fundamentowe F φ 2.2 Słup stalow S φ 2.3 Rama stalowa R 2.4 Płatew stalowa P 2.5 Krokiew stalowa K
Opracowanie: Emilia Inczewska 1
Dla żelbetowej belki wykonanej z betonu klasy C20/25 ( αcc=1,0), o schemacie statycznym i obciążeniu jak na rysunku poniżej: należy wykonać: 1. Wykres momentów- z pominięciem ciężaru własnego belki- dla
Zadanie 1 Zadanie 2 tylko Zadanie 3
Zadanie 1 Obliczyć naprężenia oraz przemieszczenie pionowe pręta o polu przekroju A=8 cm 2. Siła działająca na pręt przenosi obciążenia w postaci siły skupionej o wartości P=200 kn. Długość pręta wynosi
Standardowe tolerancje wymiarowe WWW.ALBATROS-ALUMINIUM.COM
Standardowe tolerancje wymiarowe WWW.ALBATROSALUMINIUM.COM Tolerancje standardowe gwarantowane przez Albatros Aluminium obowiązują dla wymiarów co do których nie dokonano innych uzgodnień podczas potwierdzania
Rodzaj opracowania: Projekt architektoniczno - budowlany
Rodzaj opracowania: Projekt architektoniczno - budowlany BranŜa: Konstrukcyjna posadowienie zbiornika retencyjnego o pojemności 100 m 3 Nazwa nadana zamówieniu przez zamawiającego: Rozbudowa stacji uzdatniania
- 1 - OBLICZENIA SCHODÓW ELBETOWYCH
- 1 - Schody P ytowe v..0 OLIZENI SHODÓW ELETOWYH ytkownik: iuro In ynierskie SPEUD 005-0 SPEUD Gliwice utor: mg in. Jan Kowalski Tytu : Poz..3 Schody ieg schodowy 1 SZKI SHODÓW 1 180 0 8x 17,5/5,7 5,7
PROJEKTOWANIE POŁĄCZEO SPAWANYCH według PN-EN 1993-1-8
POLITECHNIKA GDAOSKA Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Katedra Konstrukcji Metalowych i Zarządzania w Budownictwie PROJEKTOWANIE POŁĄCZEO SPAWANYCH według PN-EN 1993-1-8 ZAŁOŻENIA Postanowienia normy
Belka - podciąg PN-90/B-03200
Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził BeamGirder v. 0.9.9.22 Belka - podciąg PN-90/B-03200 Wytężenie: 0.98 Dane Podciąg I_30_25_2_1 h p b fp t fp t wp R p 300.00[mm] 250.00[mm] 20.00[mm]
Moduł. Rama 2D suplement do wersji Konstruktora 4.6
Moduł Rama 2D suplement do wersji Konstruktora 4.6 110-1 Spis treści 110. RAMA 2D - SUPLEMENT...3 110.1 OPIS ZMIAN...3 110.1.1 Nowy tryb wymiarowania...3 110.1.2 Moduł dynamicznego przeglądania wyników...5
Jako pokrycie dachowe zastosować płytę warstwową z wypełnieniem z pianki poliuretanowej grubości 100mm, np. PolDeck TD firmy Europanels.
Pomoce dydaktyczne: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcję. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [2] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
WĘZŁY RAMOWE CZĘŚĆ 2
Projekt SKILLS WĘZŁY RAMOWE CZĘŚĆ OMAWIANE ZAGADNIENIA Przykład obliczeniowy węzła okapowego konstrukcji ramowej budynku parterowego z doczołowym połączeniem śrubowym Nośność węzła przy zginaniu Nośność
OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE MOSTU NAD RZEKĄ ORLA 1. ZałoŜenia obliczeniowe
OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE MOSTU NAD RZEKĄ ORLA. ZałoŜenia obliczeniowe.. Własciwości fizyczne i mechaniczne materiałów R - wytrzymałość obliczeniowa elementów pracujących na rozciąganie i sciskanie
OBLICZNENIA STATYCZNO-WYTRZYMA CIOWE BLOKU OPOROWEGO
OBLICZNENIA STATYCZNO-WYTRZYMA CIOWE BLOKU OPOROWEGO Przekrój II-II (w kier. wschodnim od otworu nr 8/2011) p.t. 111 boko parcie czynne parcie spoczynkowe z [m] ea z [m] ep 0 1,75 7 23,8 nasyp 7 9,96 glina
Obliczeniowa nośność przekroju zbudowanego wyłącznie z efektywnych części pasów. Wartość przybliżona = 0,644. Rys. 25. Obwiednia momentów zginających
Obliczeniowa nośność przekroju zbudowanego wyłącznie z efektywnych części pasów. Wartość przybliżona f y M f,rd b f t f (h γ w + t f ) M0 Interakcyjne warunki nośności η 1 M Ed,385 km 00 mm 16 mm 355 1,0
Konstrukcje metalowe CzĊĞü I
Konstrukcje metalowe Cz I Konstrukcje metalowe Cz I DOLNO L SKIE WYDAWNICTWO EDUKACYJNE WROC AW 2016 Opracowanie redakcyjne i techniczne Zdzis aw Majewski Projekt i przygotowanie ok adki Janusz Petri
Zabezpieczenia ogniochronne kanałów wentylacyjnych, klimatyzacyjnych i oddymiających systemem CONLIT PLUS
EIS 0 EIS 0 SYSTEMY ZABEZPIECZEŃ OGNIOCHRONNYCH EISROCKWOOL 0 EIS 0.. Zabezpieczenia ogniochronne kanałów wentylacyjnych, klimatyzacyjnych i oddymiających systemem CONLIT PLUS Talerzyk zaciskowy CONLIT
Wewnętrzny stan bryły
Stany graniczne Wewnętrzny stan bryły Bryła (konstrukcja) jest w równowadze, jeżeli oddziaływania zewnętrzne i reakcje się równoważą. P α q P P Jednak drugim warunkiem równowagi jest przeniesienie przez
OPIS TECHNICZNY DO DREWNIANEJ KONSTRUKCJI DACHU
I. Przedmiot opracowania. OPIS TECHNICZNY DO DREWNIANEJ KONSTRUKCJI DACHU Opracowanie obejmuje projekt drewnianej konstrukcji dachu wiaty rekreacyjnej w Helu dz. nr 4/1. II. Podstawa opracowania. 1. Projekt
Informacje uzupełniające: Projektowanie doczołowych połączeń naroŝnych w ramach portalowych SN041a-PL-EU
Informacje uzupełniające: Projektowanie doczołowych połączeń naroŝnych w ramach portalowych Ten dokument dostarcza informacje na temat metod projektowania naroŝnych połączeń doczołowych rygla ze słupem.
SPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA DOKUMENTY FORMALNO-PRAWNE
SPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA DOKUMENTY FORMALNO-PRAWNE str. KONSTRUKCJA WSPORCZA POD KOLEKTORY SŁONECZNE str. OPIS TECHNICZNY WRAZ Z OBLICZENIAMI str. RZUT DACHU - KRYTA BIEśNIA RYS. K-1 (proj.) skala 1:100
Konstrukcje metalowe Wykład IV Klasy przekroju
Konstrukcje metalowe Wykład IV Klasy przekroju Spis treści Wprowadzenie #t / 3 Eksperyment #t / 12 Sposób klasyfikowania #t / 32 Przykłady obliczeń - stal #t / 44 Przykłady obliczeń - aluminium #t / 72
Przykład 4.2. Sprawdzenie naprężeń normalnych
Przykład 4.. Sprawdzenie naprężeń normalnych Sprawdzić warunki nośności przekroju ze względu na naprężenia normalne jeśli naprężenia dopuszczalne są równe: k c = 0 MPa k r = 80 MPa 0, kn 0 kn m 0,5 kn/m
SYSTEMY ZABEZPIECZEŃ OGNIOCHRONNYCH SYSTEM CONLIT PLUS DO ZABEZPIECZEŃ KANAŁÓW WENTYLACYJNYCH, KLIMATYZACYJNYCH I ODDYMIAJĄCYCH EIS 60 EIS 120
SYSTEMY ZABEZPIECZEŃ OGNIOCHRONNYCH SYSTEM CONLIT PLUS DO ZABEZPIECZEŃ KANAŁÓW WENTYLACYJNYCH, KLIMATYZACYJNYCH I ODDYMIAJĄCYCH EIS 0 EIS 0 Zabezpieczenia ogniochronne kanałów wentylacyjnych, klimatyzacyjnych
www.toyota-forklifts.eu Elektryczny wózek widłowy 1.0-1.5 ton
www.toyota-forklifts.eu Elektryczny wózek widłowy 1.0-1.5 ton Elektryczny wózek widłowy 1.0 t Specyfikacja wózka 7FBEST10 1.1 Producent Toyota 1.2 Model 7FBEST10 1.3 Napęd Elektryczny 1.4 Typ sterowania
Wzór Żurawskiego. Belka o przekroju kołowym. Składowe naprężenia stycznego można wyrazić następująco (np. [1,2]): T r 2 y ν ) (1) (2)
![Wzór Żurawskiego. Belka o przekroju kołowym. Składowe naprężenia stycznego można wyrazić następująco (np. [1,2]): T r 2 y ν ) (1) (2)](/thumbs/101/149183432.jpg "Wzór Żurawskiego. Belka o przekroju kołowym. Składowe naprężenia stycznego można wyrazić następująco (np. [1,2]): T r 2 y ν ) (1) (2)")
Przykłady rozkładu naprężenia stycznego w przekrojach belki zginanej nierównomiernie (materiał uzupełniający do wykładu z wytrzymałości materiałów I, opr. Z. Więckowski, 11.2018) Wzór Żurawskiego τ xy
PROJEKT STROPU BELKOWEGO
PROJEKT STROPU BELKOWEGO Nr tematu: A Dane H : 6m L : 45.7m B : 6.4m Qk : 6.75kPa a :.7m str./9 Geometria nz : 5 liczba żeber B Lz : 5.8 m długość żebra nz npd : 3 liczba przęseł podciągu przyjęto długość
Projekt belki zespolonej
Pomoce dydaktyczne: - norma PN-EN 1994-1-1 Projektowanie zespolonych konstrukcji stalowo-betonowych. Reguły ogólne i reguły dla budynków. - norma PN-EN 199-1-1 Projektowanie konstrukcji z betonu. Reguły
5. ANALIZA NOŚNOŚCI ELEMENTÓW śelbetowych
5. ANALIZA NOŚNOŚCI ELEMENTÓW śelbetowych ZAŁOśENIA : - I strefa wiatrowa teren zabudowany - 3 strefa śniegowa - strefa przemarzania 1.00 m - spadek połaci dachu α = 14.00 = 25.0 % - wysokość ściany (
EGZAMIN POTWIERDZAJ CY KWALIFIKACJE W ZAWODZIE Rok 2016 CZ PRAKTYCZNA
Arkusz zawiera informacje prawnie chronione do momentu rozpocz cia egzaminu Uk ad graficzny CKE 2016 Nazwa kwalifikacji: Wykonywanie robót murarskich i tynkarskich Oznaczenie kwalifikacji: B.18 Numer zadania:
Inwestor KRUS Oddział Regionalny w Krakowie, ul. Bratysławska 1A.
Nowy Sącz, listopad 04r. Wyniki obliczeń statycznych muru oporowego zabezpieczającego skarpę przy budynku Placówki Terenowej Kasy Rolniczego Ubezpieczenia Społecznego w Nowym Sączu, ul. Młyńska 8. Inwestor
Transport Mechaniczny i Pneumatyczny Materiałów Rozdrobnionych. Ćwiczenie 2 Podstawy obliczeń przenośników taśmowych
Transport Mechaniczny i Pneumatyczny Materiałów Rozdrobnionych Ćwiczenie 2 Podstawy obliczeń przenośników taśmowych Wydajność przenośnika Wydajnością przenośnika określa się objętość lub masę nosiwa przemieszczanego
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN :2004
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x800
Załącznik nr 3. Obliczenia konstrukcyjne
32 Załącznik nr 3 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Strop istniejący nad parterem (sprawdzenie nośności) Istniejący strop typu Kleina z płytą cięŝką. Wartość charakterystyczna obciąŝenia uŝytkowego w projektowanym
Ćwiczenie nr 2: Posadowienie na palach wg PN-83 / B-02482
Ćwiczenie nr 2: Posadowienie na palach wg PN-83 / B-02482 Ćwiczenie nr 3: Posadowienie na palach wg PN-84/B-02482 2 Dla warunków gruntowych przedstawionych na rys.1 zaprojektować posadowienie fundamentu
SERI A 93 S E RI A 93 O FLUSH GRID WITHOUT EDGE TAB
SERIA E93 CONIC FRINCTION CONIC 2 SERIA 93 SERIA 93 O FLUSH GRID WITHOUT EDGE TAB Podziałka Powierzchnia 30 mm Flush Grid Prześwit 47% Grubość Minimalny promień skrętu taśmy Układ napędowy Szerokość taśmy
INSTRUKCJA MONTAŻU, UŻYTKOWANIA. i KONSERWACJI. Sp. z o.o. System mocowań: Uwaga: ul. Ziejkowa 5, 09 500 Gostynin,
Sp. z o.o. ul. Ziejkowa 5, 09 500 Gostynin, www.energy5.pl INSTRUKCJA MONTAŻU, UŻYTKOWANIA i KONSERWACJI System mocowań: Dach płaski układ paneli poziomo, system mocowań AERO S wykonania: Aluminium 6005
1. Projekt techniczny żebra
1. Projekt techniczny żebra Żebro stropowe jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla płyty. Jest to element słabo bądź średnio obciążony siłą równomiernie obciążoną składającą się z obciążenia
Rys.59. Przekrój poziomy ściany
Obliczenia dla ściany wewnętrznej z uwzględnieniem cięŝaru podciągu Obliczenia ściany wewnętrznej wykonano dla ściany, na której oparte są belki stropowe o największej rozpiętości. Zebranie obciąŝeń jednostkowych-
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE PRZEJŚCIE DLA ZWIERZĄT W KM 24+800 - PRZĘSŁO 1. NORMY, PRZEPISY, LITERATURA.
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE PRZEJŚCIE DLA ZWIERZĄT W KM 24+800 - PRZĘSŁO 1. NORMY, PRZEPISY, LITERATURA. 1.1. PN-85/S-10030 Obiekty mostowe. Obciążenia. 1.2. PN-91/S-10042 Obiekty mostowe. Konstrukcje
Dr inż. Janusz Dębiński
Wytrzymałość materiałów ćwiczenia projektowe 5. Projekt numer 5 przykład 5.. Temat projektu Na rysunku 5.a przedstawiono belkę swobodnie podpartą wykorzystywaną w projekcie numer 5 z wytrzymałości materiałów.
4.1.0. Wytyczne do projektowania ogrodzenia dla lwów. 4.2.0. Wyznaczenie siły uderzenia zwierz cia w przeszkod
4.0.0. Ogrodzenie dla lwów konstrukcja : słupki stalowe w odst pach co,5 m ustawione s na elbetowej cianie fundamentowej zagł bionej 1,5 m poni ej terenu istniej cego, oraz wystawionej 0,3 m ponad teren.
1. Projekt techniczny Podciągu
1. Projekt techniczny Podciągu Podciąg jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla żeber. Jest to główny element stropu najczęściej ślinie bądź średnio obciążony ciężarem własnym oraz reakcjami
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x900 (Beton
Zadanie 1. (0-1 pkt) Liczba 30 to p% liczby 80, zatem A) p = 44,(4)% B) p > 44,(4)% C) p = 43,(4)% D) p < 43,(4)% C) 5 3 A) B) C) D)
W ka dym z zada.-24. wybierz i zaznacz jedn poprawn odpowied. Zadanie. (0- pkt) Liczba 30 to p% liczby 80, zatem A) p = 44,(4)% B) p > 44,(4)% C) p = 43,(4)% D) p < 43,(4)% Zadanie 2. (0- pkt) Wyra enie
Projekt mostu kratownicowego stalowego Jazda taboru - dołem Schemat
Projekt mostu kratownicowego stalowego Jazda taboru - dołem Schemat Rozpiętość teoretyczna Wysokość kratownicy Rozstaw podłużnic Rozstaw poprzecznic Długość poprzecznic Długość słupków Długość krzyżulców
Temat VI Przekroje zginane i ich zbrojenie. Zagadnienia uzupełniające
Temat VI Przekroje zginane i ich zbrojenie. Zagadnienia uzupełniające 1. Stropy gęstożebrowe i kasetonowe Nie wymaga się, żeby płyty użebrowane podłużnie i płyty kasetonowe były traktowane w obliczeniach
10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej.
10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. OBCIĄŻENIA: 6,00 6,00 4,11 4,11 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa:
Konstrukcje metalowe Wykład XIX Słupy (część II)
Konstrukcje metalowe Wykład XIX Słupy (część II) Spis treści Stopa słupa #t / 3 Słupy złożone #t / 18 Przykład 1 #t / 41 Przykład 2 #t / 65 Zagadnienia egzaminacyjne #t / 98 Stopa słupa Informacje ogólne
O B L I C Z E N I A. Spis zawartości części obliczeniowej: I. Ściany nośne: 1.1. Ściany fundamentowe
Spis zawartości części obliczeniowej: I. Ściany nośne: 1.1. Ściany fundamentowe O B L I C Z E N I A II. Płyty Ŝelbetowe.1. Płyta Ŝelbetowa trybun L4,96m szer. 0,9m;.. Płyta Ŝelbetowa trybun L4,96m szer.