ANALIZA STATYCZNA i WYMIAROWANIE KONSTRUKCJI RAMY
|
|
|
- Bogumił Ciesielski
- 4 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 ANALIZA STATYCZNA i WYMIAROWANIE KONSTRUKCJI RAMY WĘZŁY: Nr: X [m]: Y [m]: Nr: X [m]: Y [m]: 1,7 1,41 7 1,6,17,968 1, ,07,46,658 1, ,688,54 4,4 1, ,46,609 5,00, ,000,68 6 1,694,195 1,968 0,000 0,80 0,80 0, ,80 0,80 8 0,80 7 0, ,80 0,80 0,80 0, ([N],[Nm],[N/m]) Pręt: Rozaj: Kąt: P1(Tg): P(T): a[m]: b[m]: Grupa: A "A.1.. OBUDOWA DACHU" Stałe = 1,1 1 Liniowe -0,0 0,80 0,80 0,00 0,5 Liniowe -0,0 0,80 0,80 0,00 0,5 Liniowe -0,0 0,80 0,80 0,00 0,5 4 Liniowe -0,0 0,80 0,80 0,00 0,5 5 Liniowe -0,0 0,80 0,80 0,00 0,5 6 Liniowe -0,0 0,80 0,80 0,00 0,5 7 Liniowe -0,0 0,80 0,80 0,00 0,5 8 Liniowe -0,0 0,80 0,80 0,00 0,5 9 Liniowe -0,0 0,80 0,80 0,00 0,5 10 Liniowe -0,0 0,80 0,80 0,00 0,5
2 6,0 5,640 5,640 5,10 5,10 4, ,780 4,60 4,60, ,880,50 6,50,10 5,10,70 4,70,0,0 1, ([N],[Nm],[N/m]) Pręt: Rozaj: Kąt: P1(Tg): P(T): a[m]: b[m]: Grupa: C "A..1. OBCIĄŻENIE ŚNIEGIEM" Zmienne = 1,50 1 Liniowe-Y 0,0,0 1,940 0,00 0,5 Liniowe-Y 0,0,70,0 0,00 0,5 Liniowe-Y 0,0,10,70 0,00 0,5 4 Liniowe-Y 0,0,50,10 0,00 0,5 5 Liniowe-Y 0,0,880,50 0,00 0,5 6 Liniowe-Y 0,0 4,60,880 0,00 0,5 7 Liniowe-Y 0,0 4,780 4,60 0,00 0,5 8 Liniowe-Y 0,0 5,10 4,780 0,00 0,5 9 Liniowe-Y 0,0 5,640 5,10 0,00 0,5 10 Liniowe-Y 0,0 6,0 5,640 0,00 0, ([N],[Nm],[N/m]) Pręt: Rozaj: Kąt: P1(Tg): P(T): a[m]: b[m]: Grupa: L "WIATR Z LEWEJ" Zmienne = 1,50 1 Liniowe -0,4 0,00 0,5 Liniowe -8,4 0,00 0,5
3 Liniowe -6,4 0,00 0,5 4 Liniowe -4, 0,00 0,5 5 Liniowe -, 0,00 0,5 6 Liniowe -0, 0,00 0,5 7 Liniowe -18,0 0,00 0,5 8 Liniowe -16,1 0,00 0,5 9 Liniowe -14,0 0,00 0,5 10 Liniowe -11,9 0,00 0,5-0,80-0,80-0, ,80-0,80 8-0, ,80-0,80 4-0,80-0,80-0, ([N],[Nm],[N/m]) Pręt: Rozaj: Kąt: P1(Tg): P(T): a[m]: b[m]: Grupa: P "WIATR Z PRAWEJ" Zmienne = 1,50 1 Liniowe -0,4-0,80-0,80 0,00 0,5 Liniowe -8,4-0,80-0,80 0,00 0,5 Liniowe -6,4-0,80-0,80 0,00 0,5 4 Liniowe -4, -0,80-0,80 0,00 0,5 5 Liniowe -, -0,80-0,80 0,00 0,5 6 Liniowe -0, -0,80-0,80 0,00 0,5 7 Liniowe -18,0-0,80-0,80 0,00 0,5 8 Liniowe -16,1-0,80-0,80 0,00 0,5 9 Liniowe -14,0-0,80-0,80 0,00 0,5 10 Liniowe -11,9-0,80-0,80 0,00 0,5 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzęu Kombinatorya obciążeń ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: : : Ciężar wł. 1,10 A -"A.1.. OBUDOWA DACHU" Stałe 1,1 C -"A..1. OBCIĄŻENIE ŚNIEGIEM" Zmienne 1 1,00 1,50 L -"WIATR Z LEWEJ" Zmienne 1 1,00 1,50 P -"WIATR Z PRAWEJ" Zmienne 1 1,00 1,50
4 RELACJE GRUP OBCIĄŻEŃ: Grupa obc.: Relacje: Ciężar wł. ZAWSZE A -"A.1.. OBUDOWA DACHU" ZAWSZE C -"A..1. OBCIĄŻENIE ŚNIEGIEM" EWENTUALNIE L -"WIATR Z LEWEJ" EWENTUALNIE Nie występuje z: P P -"WIATR Z PRAWEJ" EWENTUALNIE Nie występuje z: L MOMENTY-OBWIEDNIE: -0,055-0, , ,095-0,10 8-0,10,116-0,18 7-0,18 5,07-0, ,118 5,989-0,090 5, ,090 5,958 5, ,04 5,090-0,04 5,090,488-1,581-1,581-4,858,488 1,8 1,8 0,08 0,08-0,0-0,106 0,11 0,015 4, TNĄCE-OBWIEDNIE: 10,609 7,07 7,166,968 4,086-0, ,1-0, ,079 1,150-0,106 1,7 8-0,06-0,057 0, ,415-0,010-1,6 0,06 6 0,04 0,117 -, ,100 -, ,176 0,159-5,615-5,407 0,7 0, -7,59-7,085 0,04 1,4,909-0,067-0,084-8,81-8, ,06 11,909-0,067
5 NORMALNE-OBWIEDNIE: 0,768 0,740 0,75 -, ,70 0,699 -,747 -,49 9 0,661 0,659 -,197 -, ,617 -, ,617 -,749 0,570-4,50 6 0,57-4,554 0,50-5,09 5 0,54-5,440 0,468-6, ,474-6,6 0,41-7,076 0,4-7,51 0,57-8,07 0,069 0,56-8,5 0,474-14, , ,78-14,615 SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: x[m]: M[Nm]: Q[N]: N[N]: Kombinacja obciążeń: 1 0,000 0,015* -0,084 0,069 AP 0,000-0,0* 1,4 0,56 ACL 0,000-0,0 1,4* 0,56 ACL 0,000-0,165 0,958 0,56* AC 0,54-0,000 0,000 0,000* ACL 0,5 0,11* 0,04 0,57 AP 0,5-4,858* -10,06-8,959 ACL 0,5-4,858-10,06* -8,959 ACL 0,000 0,08 0, 0,4* AP 0,5-4,858-10,06-8,959* ACL 0,000 1,8* -7,085-7,51 ACL 0,5-1,581* -8,81-8,07 ACL 0,5-1,581-8,81* -8,07 ACL 0,000-0,04 0,159 0,474* AP 0,5-1,581-8,81-8,07* ACL 4 0,000,488* -5,407-6,6 ACL 0,000-0,090* 0,100 0,54 AP 0,5 1,8-7,59* -7,076 ACL 0,000-0,090 0,100 0,54* AP 0,5 1,8-7,59-7,076* ACL 5 0,000 5,090* -,451-5,440 ACL 0,000-0,118* 0,04 0,57 AP 0,5,488-5,615* -6,179 ACL 0,000-0,118 0,04 0,57* AP 0,5,488-5,615-6,179* ACL 6 0,000 5,958* -1,6-4,554 ACL 0,044-0,18* -0,001 0,611 AP 0,5 5,090 -,649* -5,09 ACL 0,000-0,18-0,010 0,617* AP 0,5 5,090 -,649-5,09* ACL 7 0,155 6,09* 0,07-4,086 ACL 0,87-0,18* 0,001 0,65 AP
6 0,5 5,958-1,415* -4,50 ACL 0,000-0,10-0,057 0,659* AP 0,5 5,958-1,415-4,50* ACL 8 0,5 5,989* 1,150 -,788 ACL 0,5-0,10* -0,06 0,661 AP 0,000 5,07 4,086* -,045 ACL 0,000-0,095-0,106 0,699* AP 0,5 5,989 1,150 -,788* ACL 9 0,5 5,07*,968 -,197 ACL 0,5-0,095* -0,079 0,70 AP 0,000,116 7,166* -,49 ACL 0,000-0,055-0,148 0,75* AP 0,5 5,07,968 -,197* ACL 10 0,54,116* 7,07 -,747 ACL 0,54-0,055* -0,1 0,740 AP 0,000 0,000 10,609* -,078 ACL 0,000-0,000-0,190 0,768* AP 0,54,116 7,07 -,747* ACL 11 1,591 4,68*,909-14,519 ACL 1,591-0,106* -0,067 0,474 AP 1,591 4,68,909* -14,519 ACL 0,000 0,000,909* -14,615 ACL 1,591-0,106-0,067 0,474* AP 0,000 0,000,909-14,615* ACL REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Węzeł: H[N]: V[N]: R[N]: M[Nm]: Kombinacja obciążeń: 11 4,* 9,95 10,811 ACL -0,791* -0,07 0,791 AP 4, 9,95* 10,811 ACL -0,791-0,07* 0,791 AP 4, 9,95 10,811* ACL 1 0,067* -0,78 0,84 AP -,909* 14,615 14,90 ACL -,909 14,615* 14,90 ACL 0,067-0,78* 0,84 AP -,909 14,615 14,90* ACL * = Wartości estremalne
7 Wymiarowanie słupa wiaty,909 B 4,6 Z y Y 10 z 10,909 A Przerój: B 10x10 Wymiary przeroju: h=10,0 mm b=10,0 mm. Charaterystya geometryczna przeroju: Jyg=178,0; Jzg=178,0 cm 4 ; A=144,00 cm ; iy=,5; iz=,5 cm; Wy=88,0; Wz=88,0 cm. Własności techniczne rewna Przyjęto 1 lasę użytowania onstrucji (temperatura powietrza 0 i wilgotności powyżej 65% tylo przez ila tygoni w rou) oraz lasę trwania obciążenia: Śreniotrwałe (1 tyzień - 6 miesięc np. obciążenie użytowe). K mo = 0,80 γ M =1, Cechy rewna: Drewno GL0. = 0,00 = MPa t,0, = 18,00 t,0, = 11,08 MPa t,90, = 0,40 t,90, = 0,5 MPa c,0, =,00 c,0, = 14,15 MPa c,90, = 5,70 c,90, =,51 MPa v, =,00 v, = 1,85 MPa E 0,mean = 1000 MPa E 90,mean = 400 MPa E 0,05 = 8000 MPa G mean = 750 MPa ρ = 80 g/m Sprawzenie nośności pręta nr 11 Sprawzenie nośności przeprowazono wg PN-B-0150:000. W obliczeniach uwzglęniono estremalne wartości wielości statycznych. Nośność na ścisanie Wynii la x a =0,00 m; x b =1,59 przy obciążeniach ACL. - ługość wyboczeniowa w płaszczyźnie ułau(wyznaczona na postawie poatności węzłów): l c = μ l = 0,804 1,591 = 1,79 m - ługość wyboczeniowa w płaszczyźnie prostopałej o płaszczyzny ułau:
8 l c = μ l = 1,000 1,591 = 1,591 m Długości wyboczeniowe la wyboczenia w płaszczyznach prostopałych o osi głównych przeroju, wynoszą: l c,y = 1,79 m; l c,z = 1,591 m Współczynnii wyboczeniowe: λ y = l c,y / i y = 1,79 / 0,046 = 6,9 λ z = l c,z / i z = 1,591 / 0,046 = 45,9 σ c,crit,y = π E 0,05 / λ y = 9, / (6,9) = 57,91 MPa σ c,crit,z = π E 0,05 / λ z = 9, / (45,9) = 7,4 MPa, λ rel,y = c, 0, / c, crit y = /57,91 = 0,60, λ rel,z = c, 0, / c, crit z = /7,4 = 0,784 y = 0,5 [1 + β c (λ rel,y - 0,5) + λ rel,y] = 0,5 [1+0,1 (0,60-0,5) + (0,60) ] = 0,705 z = 0,5 [1 + β c (λ rel,z - 0,5) + λ rel,z] = 0,5 [1+0,1 (0,784-0,5) + (0,784) ] = 0,81 c,y = 1/( y y rel, y ) = 1/(0, ,705² - 0,60² ) = 0,979 z z rel, z c,z = 1/( ) = 1/(0,81 + 0,81² - 0,784² ) = 0,97 Powierzchnia obliczeniowa przeroju A = 144,00 cm. Nośność na ścisanie: σ c,0, = N / A = 14,615 / 144,00 10 = 1,01 < 1,7 = 0,97 14,15 = c c,0, Ścisanie ze zginaniem la x a =1,59 m; x b =0,00 przy obciążeniach ACL : c, 0, m 1,01 0,979 14,15 c, y c,0, 0,00 + 0,7 + 16,07 c, 0, m 1,01 0,97 14,15 + 0,00 + 0,7 16,07 c, z c,0, = 0,94 < 1 = 0,685 < 1 Nośność na zginanie Wynii la x a =1,59 m; x b =0,00 przy obciążeniach ACL. Długość obliczeniowa la pręta swobonie popartego, obciążonego równomiernie lub momentami na ońcach, przy obciążeniu przyłożonym o powierzchni górnej, wynosi: l = 1, = 181 mm l h E0, mean λ rel,m = = = 0,1 b E G,14 10² mean Wartość współczynnia zwichrzenia: la λ rel,m 0,75 crit = 1 Warune stateczności: σ = M / W = 4,68 / 88,00 10 = 16,07 < = 1,000 = crit Nośność la x a =1,59 m; x b =0,00 przy obciążeniach ACL : m 16,07 m + 0,7 0,00 0,7 16,07 + 0,00 = 0,870 < 1 = 0,609 < 1 Nośność ze ścisaniem la x a =1,59 m; x b =0,00 przy obciążeniach ACL :
9 c,0, c,0, m 1,01² 14,15² + 16,07 + 0,7 0,00 = 0,876 < 1 c,0, c,0, m 1,01² 14,15² + 0,7 16,07 + 0,00 = 0,614 < 1 Nośność na ścinanie Wynii la x a =0,00 m; x b =1,59 przy obciążeniach ACL. Naprężenia tnące: τ = 1,5 V z / A = 1,5,909 / 144,00 10 = 0,0 MPa τ = 1,5 V y / A = 1,5 0,000 / 144,00 10 = 0,00 MPa Przyjęto v = 1,000. Warune nośności τ = = 0,0² + 0,00² = 0,0 < 1,85 = 1,000 1,85 = v v, Stan graniczny użytowania B Wynii la x a =1,09 m; x b =0,50 przy obciążeniach ACL. Ugięcie graniczne u net,in = l / 150 = 10,6 mm Ugięcia o obciążeń stałych (ciężar własny + A ): u in = u inst [1 + 19, (h/l) ](1+ e) = -0, [1 + 19, (10,0/1591) ](1 + 0,60) = -0,5 mm u in = u inst [1 + 19, (h/l) ](1+ e) = 0,0 [1 + 19, (10,0/1591) ](1 + 0,60) = 0,0 mm Ugięcia o obciążeń zmiennych ( CL ): Klasa trwania obciążeń zmiennych: Śreniotrwałe (1 tyzień - 6 miesięc np. obciążenie użytowe). u in = u inst [1 + 19, (h/l) ](1+ e) = -,6 [1 + 19, (10,0/1591) ](1 + 0,5) = -5,0 mm u in = u inst [1 + 19, (h/l) ](1+ e) = 0,0 [1 + 19, (10,0/1591) ](1 + 0,5) = 0,0 mm Ugięcie całowite: u in = -0,5 + -5,0 = 5,5 < 10,6 = u net,in A
10 POŁĄCZENIE NA ŚRUBY W WĘŹLE NR Płyti 8,0 mm 1000 M B 10x10 78 Moment zginający: Siła poprzeczna: Siła osiowa: Obciążenia: ACL. M = 4,68 Nm Q =,909 N N = -14,519 N Przyjęto połączenie z zastosowaniem płyte stalowych na wucięte śruby o śrenicy = 16,0 mm. Łącznii należy umieścić w uprzenio nawierconych otworach. Normowe wymagania otyczące rozmieszczenia łączniów (oległości minimalne): - rozstaw łączniów w szeregu: a 1 = 78,0 m - rozstaw łączniów w rzęach: a = 45,0 m - oległość o rawęzi czołowej: a = 78,0 mm. - oległość o rawęzi bocznych: a 4 = 4,0 m Przyjęte rozstawy łączniów: s 1 = 78,0 m s = 0,0 m Nośność łącznia na jeno cięcie: h,1, = 0,08 (1-0,01 16,0) 80 = 6,17 90 = 1,5 + 0,015 = 1,59 h,a, = h,1, / ( 90 sin α + cos α) = 6,17 / (1,59 sin 90 + cos 90) = 16,46 h,1, = h,a, mo / 1, = 16,46 0,80 / 1, = 10,1 N/mm M = 0, ,0 /6 = 16840,00 M = M / 1,1 = ,45 Nmm Dla płyti stalowej t 0,5 R,1 = 0,5 h,, t = 0,5 10,1 10,0 16,0 = 975, N R, = 1,1 M y, h,, = 1, ,45 10,1 16,0 = 764,5 N Przyjęto R = 764,5 N. Siły ziałające na najbarziej obciążony łączni: M emax 4,68 117,0 F M = = 10 6 = 16800,75 N; 040,0 e i F x,m = 0,000; F M = ,75 F Q = Q / n =,909 / 4 10 = 77,46 N F N = N / n = 14,519 / 4 10 = -69,817 N
11 Warune nośności połączenia: Liczba płaszczyzn ścinania łączniów n c =. F = 740,096 > 764,5 = R Nośność płyte: Naprężenia w płytach stalowych o grubości t = 8,0 m z uwzglęnieniem osłabienia otworami: σ = M / W p + N / F p = 4,68 / 666, ,519 / 157,8 10 =,66 MPa τ = Q / F p =,909 / 157,8 10 = 0,18 < 14,7 = 0,58 =,66² + 0,18² =,68 < 15 = Wymiarowanie rygla wiaty A Z y Y 140 B z 9 Przerój: 1 B 140x10 10 Wymiary przeroju: h=140,0 mm b=10,0 mm. Charaterystya geometryczna przeroju: Jyg=744,0; Jzg=016,0 cm 4 ; A=168,00 cm ; iy=4,0; iz=,5 cm; Wy=9,0; Wz=6,0 cm. 6,09 Własności techniczne rewna Przyjęto 1 lasę użytowania onstrucji (temperatura powietrza 0 i wilgotności powyżej 65% tylo przez ila tygoni w rou) oraz lasę trwania obciążenia: Śreniotrwałe (1 tyzień - 6 miesięc np. obciążenie użytowe). K mo = 0,80 γ M =1, Cechy rewna: Drewno GL0. = 0,00 = MPa t,0, = 18,00 t,0, = 11,08 MPa t,90, = 0,40 t,90, = 0,5 MPa c,0, =,00 c,0, = 14,15 MPa c,90, = 5,70 c,90, =,51 MPa v, =,00 v, = 1,85 MPa E 0,mean = 1000 MPa E 90,mean = 400 MPa E 0,05 = 8000 MPa G mean = 750 MPa ρ = 80 g/m
12 Sprawzenie nośności pręta nr 7 Sprawzenie nośności przeprowazono wg PN-B-0150:000. W obliczeniach uwzglęniono estremalne wartości wielości statycznych. Nośność na ścisanie Wynii la x a =0,5 m; x b =0,00 przy obciążeniach ACL. - ługość wyboczeniowa w płaszczyźnie ułau(wyznaczona na postawie poatności węzłów): l c = μ l =,551 0,5 = 0,901 m - ługość wyboczeniowa w płaszczyźnie prostopałej o płaszczyzny ułau: l c = μ l = 1,000 0,5 = 0,5 m Długości wyboczeniowe la wyboczenia w płaszczyznach prostopałych o osi głównych przeroju, wynoszą: l c,y = 0,901 m; l c,z = 0,5 m Współczynnii wyboczeniowe: λ y = l c,y / i y = 0,901 / 0,0404 =,0 λ z = l c,z / i z = 0,5 / 0,046 = 10,0 σ c,crit,y = π E 0,05 / λ y = 9, / (,0) = 158,8 MPa σ c,crit,z = π E 0,05 / λ z = 9, / (10,0) = 759,4 MPa, λ rel,y = c, 0, / c, crit y = /158,8 = 0,81, λ rel,z = c, 0, / c, crit z = /759,4 = 0,174 y = 0,5 [1 + β c (λ rel,y - 0,5) + λ rel,y] = 0,5 [1+0,1 (0,81-0,5) + (0,81) ] = 0,566 z = 0,5 [1 + β c (λ rel,z - 0,5) + λ rel,z] = 0,5 [1+0,1 (0,174-0,5) + (0,174) ] = 0,499 c,y = 1/( y y rel, y ) = 1/(0, ,566² - 0,81² ) = 1,014 z z rel, z c,z = 1/( ) = 1/(0, ,499² - 0,174² ) = 1,05 Powierzchnia obliczeniowa przeroju A = 168,00 cm. Nośność na ścisanie: σ c,0, = N / A = 4,50 / 168,00 10 = 0,7 < 14,5 = 1,014 14,15 = c c,0, Ścisanie ze zginaniem la x a =0,18 m; x b =0,18 przy obciążeniach ACL : c, 0, m 0,5 1,014 14,15 c, y c,0, 0,00 + 0,7 + 15,54 c, 0, m 0,5 1,05 14,15 + 0,00 + 0,7 15,54 c, z c,0, = 0,859 < 1 = 0,606 < 1 Nośność na zginanie Wynii la x a =0,15 m; x b =0,0 przy obciążeniach ACL. Długość obliczeniowa la pręta swobonie popartego, obciążonego równomiernie lub momentami na ońcach, przy obciążeniu przyłożonym o powierzchni górnej, wynosi: l = 1, = 6 mm l h E0, mean λ rel,m = = = 0,14 b E G,14 10² mean Wartość współczynnia zwichrzenia: la λ rel,m 0,75 crit = 1 Warune stateczności: σ = M / W = 6,09 / 9,00 10 = 15,54 < = 1,000 = crit
13 Nośność la x a =0,15 m; x b =0,0 przy obciążeniach ACL : m 15,54 m = 0,84 < 1 = 0,589 < 1 Nośność ze ścisaniem la x a =0,15 m; x b =0,0 przy obciążeniach ACL : c,0, c,0, c,0, c,0, Nośność na ścinanie Wynii la x a =0,5 m; x b =0,00 przy obciążeniach ACL. Naprężenia tnące: τ = 1,5 V z / A = 1,5 1,415 / 168,00 10 = 0,1 MPa τ = 1,5 V y / A = 1,5 0,000 / 168,00 10 = 0,00 MPa Przyjęto v = 1,000. Warune nośności = 0,84 < 1 = 0,590 < 1 τ = = 0,1² + 0,00² = 0,1 < 1,85 = 1,000 1,85 = v v, Stan graniczny użytowania A + 0,7 0,00 0,7 15,54 + 0,00 m 0,4² 14,15² m 0,4² 14,15² + 15,54 + 0,7 0,00 + 0,7 15,54 + 0,00 B Wynii la x a =0,5 m; x b =0,00 przy obciążeniach ACL. Ugięcie graniczne u net,in = l / 00 = 14,9 mm Ugięcia o obciążeń stałych (ciężar własny + A ): u in = u inst [1 + 19, (h/l) ](1+ e) = -0,7 [1 + 19, (140,0/980) ](1 + 0,60) = -1, mm u in = u inst [1 + 19, (h/l) ](1+ e) = 0,0 [1 + 19, (10,0/980) ](1 + 0,60) = 0,0 mm Ugięcia o obciążeń zmiennych ( CL ): Klasa trwania obciążeń zmiennych: Śreniotrwałe (1 tyzień - 6 miesięc np. obciążenie użytowe). u in = u inst [1 + 19, (h/l) ](1+ e) = -10, [1 + 19, (140,0/980) ](1 + 0,5) = -1, mm u in = u inst [1 + 19, (h/l) ](1+ e) = 0,0 [1 + 19, (10,0/980) ](1 + 0,5) = 0,0 mm Ugięcie całowite: u in = -1, + -1, = 14,6 < 14,9 = u net,in
14 ANALIZA STATYCZNA i WYMIAROWANIE PŁATWI 4 1 0,00 0,00 0,00 0,00 1 ([N],[Nm],[N/m]) Pręt: Rozaj: Kąt: P1(Tg): P(T): a[m]: b[m]: Grupa: A "A.1.. OBUDOWA DACHU" Stałe = 1,1 1 Liniowe -0,0 0,00 0,00 0,00,0 Liniowe -0,0 0,00 0,00 0,00 1,16 Liniowe -0,0 0,00 0,00 0,00 1,16 1,0 1,0 1,0 1,0 1 ([N],[Nm],[N/m]) Pręt: Rozaj: Kąt: P1(Tg): P(T): a[m]: b[m]: Grupa: C "A..1. OBCIĄŻENIE ŚNIEGIEM" Zmienne = 1,50 1 Liniowe-Y 0,0 1,0 1,0 0,00,0 Liniowe-Y 0,0 1,0 1,0 0,00 1,16 Liniowe-Y 0,0 1,0 1,0 0,00 1,16 0,10 0,10 0,10 0,10 1
15 ([N],[Nm],[N/m]) Pręt: Rozaj: Kąt: P1(Tg): P(T): a[m]: b[m]: Grupa: L "A... OBCIĄŻENIE WIATREM" Zmienne = 1,50 1 Liniowe -0,0 0,10 0,10 0,00,0 Liniowe -0,0 0,10 0,10 0,00 1,16 Liniowe -0,0 0,10 0,10 0,00 1,16-0,080-0,080-0,080-0,080 1 ([N],[Nm],[N/m]) Pręt: Rozaj: Kąt: P1(Tg): P(T): a[m]: b[m]: Grupa: M "A... OBCIĄŻENIE WIATREM" Zmienne = 1,50 1 Liniowe -0,0-0,080-0,080 0,00,0 Liniowe -0,0-0,080-0,080 0,00 1,16 Liniowe -0,0-0,080-0,080 0,00 1,16 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzęu Kombinatorya obciążeń ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: : : Ciężar wł. 1,10 A -"A.1.. OBUDOWA DACHU" Stałe 1,1 C -"A..1. OBCIĄŻENIE ŚNIEGIEM" Zmienne 1 1,00 1,50 L -"A... OBCIĄŻENIE WIATREM" Zmienne 1 1,00 1,50 M -"A... OBCIĄŻENIE WIATREM" Zmienne 1 1,00 1,50 RELACJE GRUP OBCIĄŻEŃ: Grupa obc.: Relacje: Ciężar wł. ZAWSZE A -"A.1.. OBUDOWA DACHU" ZAWSZE C -"A..1. OBCIĄŻENIE ŚNIEGIEM" EWENTUALNIE L -"A... OBCIĄŻENIE WIATREM" EWENTUALNIE Nie występuje z: M M -"A... OBCIĄŻENIE WIATREM" EWENTUALNIE Nie występuje z: L
16 MOMENTY-OBWIEDNIE: -1,416-1,416 0,08 1 0,08 TNĄCE-OBWIEDNIE:,47,441 0,065-0,09 0,09 1-0,065 NORMALNE-OBWIEDNIE: -,441 -,47 1 SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: x[m]: M[Nm]: Q[N]: N[N]: Kombinacja obciążeń: 1 1,650 1,448* -0,000 0,000 ACL 0,000-1,416*,47 0,000 ACL 0,000-1,416,47* 0,000 ACL 0,000-1,416,47 0,000* ACL 1,650 1,448-0,000 0,000* ACL 0,000-1,416,47 0,000* ACL 1,650 1,448-0,000 0,000* ACL 0,000 0,08* -0,065 0,000 AM 0,000-1,416*,441 0,000 ACL 0,000-1,416,441* 0,000 ACL 0,000-1,416,441 0,000* ACL 1,160-0,000 0,000 0,000* ACL 0,000-1,416,441 0,000* ACL 1,160-0,000 0,000 0,000* ACL 1,160 0,08* 0,065 0,000 AM 1,160-1,416* -,441 0,000 ACL 1,160-1,416 -,441* 0,000 ACL 1,160-1,416 -,441 0,000* ACL 0,000-0,000 0,000 0,000* AC 1,160-1,416 -,441 0,000* ACL 0,000-0,000 0,000 0,000* AC
17 Wymiarowanie płatwi -1,416-1,416 Z,47 y Y 10 A B -,47 z 60 1,448 Przerój: 1 B 1,0x6,0 Wymiary przeroju: h=10,0 mm b=60,0 mm. Charaterystya geometryczna przeroju: Jyg=864,0; Jzg=16,0 cm 4 ; A=7,00 cm ; iy=,5; iz=1,7 cm; Wy=144,0; Wz=7,0 cm. Własności techniczne rewna Przyjęto 1 lasę użytowania onstrucji (temperatura powietrza 0 i wilgotności powyżej 65% tylo przez ila tygoni w rou) oraz lasę trwania obciążenia: Śreniotrwałe (1 tyzień - 6 miesięc np. obciążenie użytowe). K mo = 0,80 γ M =1, Cechy rewna: Drewno GL0. = 0,00 = MPa t,0, = 18,00 t,0, = 11,08 MPa t,90, = 0,40 t,90, = 0,5 MPa c,0, =,00 c,0, = 14,15 MPa c,90, = 5,70 c,90, =,51 MPa v, =,00 v, = 1,85 MPa E 0,mean = 1000 MPa E 90,mean = 400 MPa E 0,05 = 8000 MPa G mean = 750 MPa ρ = 80 g/m Sprawzenie nośności pręta nr 1 Sprawzenie nośności przeprowazono wg PN-B-0150:000. W obliczeniach uwzglęniono estremalne wartości wielości statycznych przy uwzglęnieniu nieorzystnych ombinacji obciążeń. Nośność na zginanie Wynii la x a =1,65 m; x b =1,65 przy obciążeniach ACL. Długość obliczeniowa la pręta swobonie popartego, obciążonego równomiernie lub momentami na ońcach, przy obciążeniu przyłożonym o powierzchni górnej, wynosi: l = 1, = 540 mm l h E0, mean λ rel,m = = = 0,589 b E G,14 60² mean Wartość współczynnia zwichrzenia: la λ rel,m 0,75 crit = 1 Warune stateczności:
18 σ = M / W = 1,448 / 144,00 10 = 10,06 < = 1,000 = crit Nośność la x a =1,65 m; x b =1,65 przy obciążeniach ACL : m 10,06 m = 0,545 < 1 = 0,81 < 1 Nośność na ścinanie Wynii la x a =0,00 m; x b =,0 przy obciążeniach ACL. Naprężenia tnące: τ = 1,5 V z / A = 1,5,47 / 7,00 10 = 0,7 MPa τ = 1,5 V y / A = 1,5 0,000 / 7,00 10 = 0,00 MPa Przyjęto v = 1,000. Warune nośności τ = = 0,7² + 0,00² = 0,7 < 1,85 = 1,000 1,85 = v v, Stan graniczny użytowania + 0,7 0,00 0,7 10,06 + 0,00 A B Wynii la x a =1,65 m; x b =1,65 przy obciążeniach ACL. Ugięcie graniczne u net,in = l / 50 = 1, mm Ugięcia o obciążeń stałych (ciężar własny + A ): u in = u inst (1+ e) = -0, (1 + 0,60) = -0,6 mm u in = u inst (1+ e) = 0,0 (1 + 0,60) = 0,0 mm Ugięcia o obciążeń zmiennych ( CL ): Klasa trwania obciążeń zmiennych: Śreniotrwałe (1 tyzień - 6 miesięc np. obciążenie użytowe). u in = u inst (1+ e) = -8, (1 + 0,5) = -10, mm u in = u inst (1+ e) = 0,0 (1 + 0,5) = 0,0 mm Ugięcie całowite: u in = -0, , = 10,9 < 1, = u net,in
OBLICZENIA STATYCZNE KONSTRUKCJI ZABUDOWY OTWORU W PŁYCIE PODŚWIETLKOWEJ
OBLICZENIA STATYCZNE KONSTRUKCJI ZABUDOWY OTWORU W PŁYCIE PODŚWIETLKOWEJ.. Obciążenia stałe Rozaj: ciężar Typ: stałe... Ciężar Charakterystyczna wartość obciążenia: Q k = 0,63 kn/m 2. Obliczeniowe wartości
MAXPOL P.W. PRACOWNIA PROJEKTOWA O B L I C Z E NIA S TATY C Z N O -WYTRZY M A ŁOŚCIOWE
P.W. PRACOWNIA PROJEKTOWA MAXPOL Raom ul. śeromskiego 51a tel./fax. (0-48) 385-09-57 O B L I C Z E NIA S TATY C Z N O -WYTRZY M A ŁOŚCIOWE Lokalizacja: Kierzyń z. Nr 100/1, 101/1 gm. Góz Inwestor: Gmina
P R O J E K T O W A N I E I R E A L I Z A C J A K O N S T R U K C J I B U D O W L A N Y C H
K O N S T R U K C Y J N E D R E W N O K L E J O N E P R O J E K T O W A N I E I R E A L I Z A C J A K O N S T R U K C J I B U D O W L A N Y C H t e l. : ( 0 9 1 ) 8 1 2 5 3 8 7 u l. K s. W I t o l a 7-9
5. SCHEMAT STATYCZNY DACHU
5. SCHEMAT STATYCZNY DACHU... 6. KROKIEW 8X0CM... 0 7. JĘTKA 8X0CM... 3 8. PŁATEW NAD WEJŚCIEM XCM, LO=,4M... 8 9. STROP NAD PARTEREM H=4CM... 3 0. ŁAWY FUNDAMENTOWE... 37. SCHODY ŻELBETOWE... 46. DACH
OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej
OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej 1.0 DŹWIGAR DACHOWY Schemat statyczny: kratownica trójkątna symetryczna dwuprzęsłowa Rozpiętości obliczeniowe: L 1 = L 2 = 3,00 m Rozstaw dźwigarów: a =
ŚCIANA WSPINACZKOWA WEWNĘTRZNA W GIMNAZJUM W RAJCZY PRZY. UL. GÓRSKIEJ PROJEKT BUDOWLANY ŚCIANY WSPINACZKOWEJ
INWESTOR: GMINA RAJCZA, 34-370 RAJCZA, UL. GÓRSKA 1 NAZWA INWESTYCJI: ŚCIANA WSPINACZKOWA WEWNĘTRZNA W GIMNAZJUM W RAJCZY PRZY. UL. GÓRSKIEJ TYTUŁ OPRACOWANIA: PROJEKT BUDOWLANY ŚCIANY WSPINACZKOWEJ PROJEKTOWAŁ:
PROJEKT WYKONAWCZY Remont pomieszczeń kuchennych i zaplecza socjalnego w Szkole Podstawowej nr 3 w Szczecinie
Remont pomieszczeń kuchennych i zaplecza socjalnego w Szkole Postawowej nr 3 w Szczecinie OPIS TECHICZY DO PROJEKTU REMOTU POMIESZCZEŃ KUCHEYCH I ZAPLECZA SOCJALEGO w Szkole Postawowej nr 3 Szczecin, ul.
9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe
9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe OBCIĄŻENIA: 55,00 55,00 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,0 Liniowe 0,0 55,00 55,00
2.0. Dach drewniany, płatwiowo-kleszczowy.
.0. Dach drewniany, płatwiowo-kleszczowy..1. Szkic.. Charakterystyki przekrojów Własności techniczne drewna: Czas działania obciążeń: ormalny. Klasa warunków wilgotnościowych: 1 - Wilg. 60% (
10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej.
10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. OBCIĄŻENIA: 6,00 6,00 4,11 4,11 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa:
7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary:
7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu Wymiary: B=1,2m L=4,42m H=0,4m Stan graniczny I Stan graniczny II Obciążenie fundamentu odporem gruntu OBCIĄŻENIA: 221,02 221,02 221,02
Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014)
PRZEKRÓJ Nr: 1 "I 280 HEB"
PRZEKRÓJ Nr: "I 80 HEB" CHARAKTERYSTYKA PRZEKROJU: ateriał: Stal St3 Gł.centr.osie bezwładn.[cm]: Xc= 4,0 Yc= 4,0 alfa= 0,0 omenty bezwładności [cm4]: Jx= 970,0 Jy= 6590,0 oment dewiacji [cm4]: Dxy= 0,0
Pręt nr 0 - Element drewniany wg PN-EN 1995:2010
Pręt nr 0 - Element drewniany wg PN-EN 1995:010 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x0.000m, y-0.000m); 1 (x4.000m, y-0.000m) Profil: Pr 150x50 (C 0)
Przykłady obliczeń złączy na łączniki trzpieniowe obciążone poprzecznie wg PN-B-03150
Politechnika Gańska Wyział Inżynierii Ląowej i Śroowiska Przykłay obliczeń złączy na łączniki trzpieniowe obciążone poprzecznie wg PN-B-03150 Jerzy Bobiński Gańsk, wersja 0.33 (2015) Politechnika Gańska
Obliczenia statyczne. 1.Zestaw obciążeń/
1.Zestaw obciążeń/ Obliczenia statyczne 0.1. Śnieg Rodzaj: śnieg Typ: zmienne 0.1.1. Śnieg Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu q k = 0,90 kn/m 2 przyjęto zgodnie ze zmianą do normy Az1, jak dla
WB Wieszak Belki DOCISK. 3,26 MPa
DOCISK Założenia: - Drewno lasy C24 - Wytrzymałość charaterystyczna na ścisanie w poprze włóien c,90, 5,3 Pa - Przyjęto 1 lasę użytowania - Przyjęto onstrucję obciążoną obciążeniem ciężarem własnym i użytowym
10.0. Schody górne, wspornikowe.
10.0. Schody górne, wspornikowe. OBCIĄŻENIA: Grupa: A "obc. stałe - pł. spocznik" Stałe γf= 1,0/0,90 Q k = 0,70 kn/m *1,5m=1,05 kn/m. Q o1 = 0,84 kn/m *1,5m=1,6 kn/m, γ f1 = 1,0, Q o = 0,63 kn/m *1,5m=0,95
Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-0350 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (204) Drewno parametry (wspólne) Dane wejściowe
OCENA STANU TECHNICZNEGO DREWNIANEJ KONSTRUKCJI DACHU I POKRYCIA DACHOWEGO
OCENA STANU TECHNICZNEGO DREWNIANEJ KONSTRUKCJI DACHU I POKRYCIA DACHOWEGO BUDYNEK ZESPOŁU SZKÓŁ AGROPRZEDSIĘBIORCZOŚCI im. Szkół Pochorążych Rezerwy w Zambrowie na ziałce 759/8 przy Alei Wojska Polskiego
OBLICZENIA STATYCZNE. Zestawienie obciążeń
OBLICZENIA STATYCZNE Zestawienie obciążeń 0.. Pokrycie Rodzaj: ciężar Typ: stałe 0... Pokrycie Charakterystyczna wartość obciążenia: Q k = 0,96 kn/m 2. Obliczeniowe wartości obciążenia: Q o =,5 kn/m 2,
KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE
POLITECHNIKA BIAŁOSTOCKA WBiIŚ KATEDRA KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH ZAJĘCIA 5 KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE Mgr inż. Julita Krassowska 1 CHARAKTERYSTYKI MATERIAŁOWE drewno lite sosnowe klasy C35: - f m,k =
Pręt nr 3 - Element drewniany wg EN 1995:2010
Pręt nr 3 - Element drewniany wg EN 1995:2010 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 3 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 3 (x4.000m, y2.000m); 4 (x2.000m, y1.000m) Profil: Pr 50x170 (C 30) Wyniki
Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-EN-1995
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-EN-995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (204) Drewno parametry (wspólne) Dane wejściowe
OBLICZENIA KONSTRUKCYJNE Zestawienie obciążeń na dach Lp Opis obciążenia Obc. char. 1. Obciążenie śniegiem połaci dachu dwupołaciowego wg PN-EN 1991-1-3 p.5.3.3 (strefa 1, A=112 m n.p.m. -> sk = 0,7 kn/m2,
Obliczenia statyczne dla stalowego dźwigara kratowego Sali gimnastycznej w Lgocie Górnej gm. Koziegłowy
Obliczenia statyczne dla stalowego dźwigara kratowego Sali gimnastycznej w Lgocie Górnej gm. Koziegłowy 1. Stan istniejący. 1.1. Schemat układu poprzecznego budynku wiązar kratowy 1.2. Schemat obliczeniowy
KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE
POLITECHNIKA BIAŁOSTOCKA WBiIŚ KATEDRA KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH ZAJĘCIA 4 KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE Mgr inż. Julita Krassowsa 1 CHARAKTERYSTYKI MATERIAŁOWE. Wartość wtrzmałości obliczeniowej f id f
700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:
![700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:](/thumbs/58/41361967.jpg "700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:")
Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny
- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO
- 1 - Kalkulator Elementów Drewnianych v.2.2 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2002-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mg inż. Jan Kowalski Tytuł: Obliczenia elementów
Sprawdzenie stanów granicznych użytkowalności.
MARCIN BRAŚ SGU Sprawzenie stanów granicznych użytkowalności. Wymiary belki: szerokość przekroju poprzecznego: b w := 35cm wysokość przekroju poprzecznego: h:= 70cm rozpiętość obliczeniowa przęsła: :=
0,04x0,6x1m 1,4kN/m 3 0,034 1,35 0,05
' 1 2 3 4 Zestawienie obciążeń stałych oddziałujących na mb belki Lp Nazwa Wymiary Cięzar jednostko wy Obciążenia charakterystycz ne stałe kn/mb Współczyn nik bezpieczeń stwa γ Obciążenia obliczeniowe
e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 958 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2
OBLICZENIA STATYCZNE POZ.1.1 ŚCIANA PODŁUŻNA BASENU. Projektuje się baseny żelbetowe z betonu B20 zbrojone stalą St0S. Grubość ściany 12 cm. Z = 0,5x10,00x1,96 2 x1,1 = 21,13 kn e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65
DOMY MIESZKALNE BLIŹNIACZE PARTEROWE, Z UŻYTKOWYM PODDASZEM ORAZ GARAŻEM
1 PROJEKT ARCHITEKTONICZNO - BUDOWLANY DOMY MIESZKALNE BLIŹNIACZE PARTEROWE, Z UŻYTKOWYM PODDASZEM ORAZ GARAŻEM LOKALIZACJA: INWESTOR: Mysłowice, ul. Wybickiego nr ziałek: 3055/7; 3057/7; 3058/7; 3059/7;
"ENERGOPROJEKT - WARSZAWA" S.A. Nazwa :.rmt Projekt: Dom podcieniowy Miłocin Strona: 12 Pozycja: Więźba dachowa drewniana Arkusz: 1
Projekt: Dom podcieniowy Miłocin Strona: Pozycja: Więźba dachowa drewniana Arkusz: PRZEKRÓJ Nr: Nazwa: "Drewno K7 8x" Y x X,00 Skala : CHARAKTERYSTYKA PRZEKROJU: y 8,00 V=,00 H=8,00 Materiał: Drewno K7
Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00 8 4.41-0.47 9 9.29-0.
![Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00 8 4.41-0.47 9 9.29-0.](/thumbs/41/22542197.jpg "Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00 8 4.41-0.47 9 9.29-0.")
7. Więźba dachowa nad istniejącym budynkiem szkoły. 7.1 Krokwie Geometria układu Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00
Projekt: Data: Pozycja: EJ 3,14² , = 43439,93 kn 2,667² = 2333,09 kn 5,134² EJ 3,14² ,0 3,14² ,7
Pręt nr 8 Wyniki wymiarowania stali wg P-90/B-0300 (Stal_3d v. 3.33) Zadanie: Hala stalowa.rm3 Przekrój: 1 - U 00 E Y Wymiary przekroju: h=00,0 s=76,0 g=5, t=9,1 r=9,5 ex=0,7 Charakterystyka geometryczna
Tablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa
strona 1 Tablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 1. Blachodachówka o grubości 0,55 mm γ f k d Obc. obl. kn/m 2 0,35 1,30
E K S P E R T Y Z A T E C H N I C Z N A
D E M I U R G s p ó ł k a z o g r a n i c z o n ą o p o w i e z i a l n o ś c i ą S p. k. Z s i e z i b ą w P o z n a n i u p r z y u l. P ł o w i e c k a 1 1 / 2, 6 0-2 7 7 P o z n a ń w w w. e m i u
Sprawdzenie nosności słupa w schematach A1 i A2 - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego.
Sprawdzenie nosności słupa w schematach A i A - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego. Sprawdzeniu podlega podwiązarowa część słupa - pręt nr. Siły wewnętrzne w słupie Kombinacje
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. Obciążenia 1.1. Założenia Ze względu na brak pełnych danych dotyczących konstrukcji istniejącego obiektu, w tym stalowego podciągu, drewnianego stropu oraz więźby
Mnożnik [m] Jednostka. [kn/m 2 ] Jednostka [m] 1.00
![Mnożnik [m] Jednostka. [kn/m 2 ] Jednostka [m] 1.00](/thumbs/55/36174657.jpg "Mnożnik [m] Jednostka. [kn/m 2 ] Jednostka [m] 1.00")
Projekt: Trzebinia ŁUKI BRAME Element: Obciążenia Strona 65 0080607. Rama R obciążenie wiatrem Zestaw nr Rodzaj obciążenia obciążenie wiatrem Wartość.57 Jednostka [k/m ] Mnożnik [m].00 obciążenie charakter.
OBLICZENIA SPRAWDZAJĄCE NOŚNOŚĆ KONSTRUKCJI ZADASZENIA WIAT POLETEK OSADOWYCH
OBLICZENIA SPRAWDZAJĄCE NOŚNOŚĆ LOKALIZACJA: PRZEDSIĘBIORSTWO WODOCIĄGÓW I KANALIZACJI SP. Z O.O. Ul. MŁYŃSKA 100, RUDA ŚLĄSKA PRZYGOTOWANA PRZEZ BUDOSERWIS Z.U.H. Sp. z o.o. Zakład Ekspertyz i Usług Gospodarczych
ebe STUDIO PRACOWNIA ARCHITEKTONICZNA
Przebuowa achu buynku świetlicy wiejskiej w Gumienicach gmina Pierzchnica ziałka nr ew. 95/1 ebe STUDIO PRACOWNIA ARCHITEKTONICZNA ul. Triasowa 10/10 5 640 Kielce tel.41/369 97 5, kom.50 31 587 PROJEKT
II. OBLICZENIA STATYCZNE do projektu nadbudowy i rozbudowy budynku mieszkalnego z usługami
II. OBLICZENIA STATYCZNE o projektu nabuowy i rozbuowy buynku mieszkalnego z usługami Założenia projektowe 1. Materiały konstrukcyjne: - stal zbrojeniowa A I w gatunku St0S oznaczenie φ - stal zbrojeniowa
O B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E
.0 Obciążenia O B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E. Obciążenie śniegiem strefa IV kn/m γ f kn/m.. Dach łukowy Q,60 k = - połać:, x Q k x 0,8 =,536,500,304. Obciążenie wiatrem Z uwagi na nachylenie dachu
PROJEKT BUDOWLANY WZMOCNIENIE KONSTRUKCJI STALOWEJ DACHU.
PROJEKT BUDOWLANY Nazwa obiektu DOCIEPLENIE ZE ZMIANĄ KOLORYSTYKI budowlanego: ELEWACJI ISTNIEJĄCEGO BUDYNKU NR 5. Zakres opracowania: Adres budowy: Inwestor: Nazwa i adres jednostki projekt.: WZMOCNIENIE
1. Obliczenia sił wewnętrznych w słupach (obliczenia wykonane zostały uproszczoną metodą ognisk)
Zaprojektować słup ramy hali o wymiarach i obciążeniach jak na rysunku. DANE DO ZADANIA: Rodzaj stali S235 tablica 3.1 PN-EN 1993-1-1 Rozstaw podłużny słupów 7,5 [m] Obciążenia zmienne: Śnieg 0,8 [kn/m
Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku
1 Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku Poz. 1. Wymiany w stropie przy szybie dźwigu w hollu. Obciąż. stropu. - warstwy posadzkowe 1,50 1,2 1,80 kn/m 2 - warstwa wyrównawcza 0,05 x 21,0 = 1,05 1,3
Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004
Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr z 7 Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN 992--:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 4 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 2 (x=4.000m,
Obliczenia statyczne Przebudowa Poradni Hepatologicznej Chorzów ul. Zjednoczenia 10.
1 Obliczenia statyczne Przebudowa Poradni Hepatologicznej Chorzów ul. Zjednoczenia 10. Obliczenia wykonano w oparciu o obliczenia statyczne sprawdzające wykonane dla ekspertyzy technicznej opracowanej
Widok ogólny podział na elementy skończone
MODEL OBLICZENIOWY KŁADKI Widok ogólny podział na elementy skończone Widok ogólny podział na elementy skończone 1 FAZA I odkształcenia od ciężaru własnego konstrukcji stalowej (odkształcenia powiększone
Płatew dachowa. Kombinacje przypadków obciążeń ustala się na podstawie wzoru. γ Gi G ki ) γ Q Q k. + γ Qi Q ki ψ ( i ) G ki - obciążenia stałe
Płatew dachowa Przyjęcie schematu statycznego: - belka wolnopodparta - w halach posadowionych na szkodach górniczych lub w przypadkach, w których przewiduje się nierównomierne osiadanie układów poprzecznych
Wymiarowanie jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Wymiarowanie jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014) Wstęp Normy konstrukcji drewnianych PN-B-03150-0?:1981.
1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m.
1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU Poziom odniesienia: 0,00 m. 4 2 0-2 -4 0 2. Fundamenty Liczba fundamentów: 1 2.1. Fundament nr 1 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, Położenie fundamentu względem
Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki
Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki 1. Układ sił na przedstawionym rysunku a) jest w równowadze b) jest w równowadze jeśli jest to układ dowolny c) nie jest w równowadze d) na podstawie tego rysunku
Załącznik nr 2 1 OBLICZENIA STATYCZNE
Załącznik nr 2 1 OBLICZENIA STATYCZNE OBCIĄŻENIE WIATREM WG PN-EN 1991-1-4:2008 strefa wiatrowa I kategoria terenu III tereny regularnie pokryte roślinnością lub budynkami albo o pojedynczych przeszkodach,
Rys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic
ROZDZIAŁ VII KRATOW ICE STROPOWE VII.. Analiza obciążeń kratownic stropowych Rys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic Bezpośrednie obciążenie kratownic K5, K6, K7 stanowi
Węzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek
Projekt nr 1 - Poz. 1.1 strona nr 1 z 12 Węzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek Informacje o węźle Położenie: (x=-12.300m, y=1.300m) Dane projektowe elementów Dystans między belkami s: 20 mm Kategoria
Szymon Skibicki, KATEDRA BUDOWNICTWA OGÓLNEGO
1 Obliczyć SGN (bez docisku) dla belki pokazanej na rysunku. Belka jest podparta w sposób ograniczający możliwość skręcania na podporze. Belki rozstawione są co 60cm. Obciążenia charakterystyczne belki
OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OLICZENI STTYCZNO - WYTRZYMŁOŚCIOWE 1. ZESTWIENIE OCIĄśEŃ N IEG SCHODOWY Zestawienie obciąŝeń [kn/m 2 ] Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. ObciąŜenie zmienne (wszelkiego rodzaju budynki mieszkalne,
Obliczenia statyczne do projektu konstrukcji wiaty targowiska miejskiego w Olsztynku z budynkiem kubaturowym.
Obliczenia statyczne do projektu konstrukcji wiaty targowiska miejskiego w Olsztynku z budynkiem kubaturowym. Poz. 1.0 Dach wiaty Kąt nachylenia połaci α = 15 o Obciążenia: a/ stałe - pokrycie z płyt bitumicznych
WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCH I WYMIAROWANIE
WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCH I WYMIAROWANIE 9.1. HALA SPORTOWA Z ZAPLECZEM...14 9.1.3. Płyty...16 9.1.3.1. Płyta poz +3.54 gr.20cm...16 9.1.3.2. Płyta poz +4.80 gr.20 i 16cm...18 9.1.3.3. Płyta poz +8,00
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN :2004
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x800
STÓŁ NR 1. 2. Przyjęte obciążenia działające na konstrukcję stołu
STÓŁ NR 1 1. Geometria stołu Stół składa się ze stalowej ramy wykonanej z płaskowników o wymiarach 100x10, stal S355 oraz dębowego blatu grubości 4cm. Połączenia elementów stalowych projektuje się jako
KONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ = 1,50
KONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ Zebranie obciążeń: Śnieg: Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu q k = 0,70 kn/m 2 przyjęto zgodnie ze zmianą do normy Az, jak
Przykład obliczeniowy wyznaczenia imperfekcji globalnych, lokalnych i efektów II rzędu P3 1
Przykład obliczeniowy wyznaczenia imperfekcji globalnych, lokalnych i efektów II rzędu P3 Schemat analizowanej ramy Analizy wpływu imperfekcji globalnych oraz lokalnych, a także efektów drugiego rzędu
OBLICZENIA STATYCZNE PODKONSTRUKCJI ŚWIETLIKA PODWYŻSZONEGO
OBLICZEIA STATYCZE PODKOSTRUKCJI ŚWIETLIKA PODWYŻSZOEGO 1. Zebranie obciążeń 1.1. Śnieg Rodzaj: śnieg p: zmienne 1.1.1. Śnieg Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu q k = 0,90 k/m 2 przyjęto (*War17
OBLICZENIA STATYCZNE
OBLICZENIA STATYCZNE. ZałoŜenia do obliczeń Wiatr Strefa I, Śnieg strefa II Kategoria Geotechniczna obiektu Na podstawie Rozporządzenia Ministra Spraw Wewnętrznych i Administracji w sprawie ustalania geotechnicznych
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x900 (Beton
Moduł. Profile stalowe
Moduł Profile stalowe 400-1 Spis treści 400. PROFILE STALOWE...3 400.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE...3 400.1.1. Opis programu...3 400.1.2. Zakres programu...3 400.1. 3. Opis podstawowych funkcji programu...4 400.2.
I. OBLICZENIA WIĘŹBY DACHOWEJ wg PN-B-03150:2000
I. OBLICZENIA WIĘŹBY DACHOWEJ wg PN-B-050:000. ZałoŜenia o obliczeń.. Schemat geometrczn więźb achowej Więźba achowa płatwiowo-kleszczowa... Dane ogólne Lokalizacja bunku - Biłgoraj Strefa obciąŝenia śniegiem
PROJEKT BUDOWLANY BUDOWA BUDYNKU GOSPODARCZEGO Z GARAŻEM. Adres: LEŚNICZÓWKA TATYNIA; WĘGORNIK 25 a, dz. nr 667/2, 667/1, obręb WĘGORNIK, gmina POLICE
PROJEKT BUDOWLANY Staium: Projekt wykonawczy Temat: BUDOWA BUDYNKU GOSPODARCZEGO Z GARAŻEM Ares: LEŚNICZÓWKA TATYNIA; WĘGORNIK 5 a, z. nr 667/, 667/1, obręb WĘGORNIK, gmina POLICE Branża: Konstrukcja Inwestor:
PROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI STALOWYCH WEDŁUG EUROKODÓW.
PROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI STALOWYCH WEDŁUG EUROKODÓW. 1 Wiadomości wstępne 1.1 Zakres zastosowania stali do konstrukcji 1.2 Korzyści z zastosowania stali do konstrukcji 1.3 Podstawowe części i elementy
1. Połączenia spawane
1. Połączenia spawane Przykład 1a. Sprawdzić nośność spawanego połączenia pachwinowego zakładając osiową pracę spoiny. Rysunek 1. Przykład zakładkowego połączenia pachwinowego Dane: geometria połączenia
II. Określenie podstawy formalnej wykonania ekspertyzy. Ekspertyza niniejsza została opracowana na podstawie zlecenia Inwestora.
EKSPERTYZA TECHNICZNA DOTYCZĄCA OCENY STANU TECHNICZNEGO STROPÓW W KONSTRUKCJI BUDYNKU MIESZKALNEGO PRZY UL. JAGIELLOŃSKIEJ 6 W BYDGOSZCZY W ZWIĄZKU Z PLANOWANĄ ZMIANĄ SPOSOBU UŻYTKOWANIA. DZIAŁKA NR 58/6.
ul. KRASZEWSKIEGO 4, MYSŁOWICE, tel , tel. kom NIP , REGON: Gmina Miasto Mysłowice
DL USŁUGI W BUDOWNICTWIE ŁUKASZ DROBIEC P R O J E K T O W A N I E, E K S P E R T Y Z Y, O P I N I E, N A D Z O R Y ul. KRASZEWSKIEGO 4, 41-400 MYSŁOWICE, tel. 32 318 18 65, tel. kom. 505 807 349 NIP 222-042-69-14,
Zestawić siły wewnętrzne kombinacji SGN dla wszystkich kombinacji w tabeli:
4. Wymiarowanie ramy w osiach A-B 4.1. Wstępne wymiarowanie rygla i słupa. Wstępne przyjęcie wymiarów. 4.2. Wymiarowanie zbrojenia w ryglu w osiach A-B. - wyznaczenie otuliny zbrojenia - wysokość użyteczna
Obliczeniowa nośność przekroju zbudowanego wyłącznie z efektywnych części pasów. Wartość przybliżona = 0,644. Rys. 25. Obwiednia momentów zginających
Obliczeniowa nośność przekroju zbudowanego wyłącznie z efektywnych części pasów. Wartość przybliżona f y M f,rd b f t f (h γ w + t f ) M0 Interakcyjne warunki nośności η 1 M Ed,385 km 00 mm 16 mm 355 1,0
Obciążenia. Wartość Jednostka Mnożnik [m] oblicz. [kn/m] 1 ciężar [kn/m 2 ]
![Obciążenia. Wartość Jednostka Mnożnik [m] oblicz. [kn/m] 1 ciężar [kn/m 2 ]](/thumbs/48/24910872.jpg "Obciążenia. Wartość Jednostka Mnożnik [m] oblicz. [kn/m] 1 ciężar [kn/m 2 ]")
Projekt: pomnik Wałowa Strona 1 1. obciążenia -pomnik Obciążenia Zestaw 1 nr Rodzaj obciążenia 1 obciążenie wiatrem 2 ciężar pomnika 3 ciężąr cokołu fi 80 Wartość Jednostka Mnożnik [m] obciążenie charakter.
Szymon Skibicki, KATEDRA BUDOWNICTWA OGÓLNEGO
1 Obliczyć SGN (bez docisku) dla belki pokazanej na rysunku. Belka jest podparta w sposób ograniczający możliwość skręcania na podporze. Belki rozstawione są co 60cm. Obciążenia charakterystyczne belki
długość całkowita: L m moment bezwładności (względem osi y): J y cm 4 moment bezwładności: J s cm 4
.9. Stalowy ustrój niosący. Poład drewniany spoczywa na dziewięciu belach dwuteowych..., swobodnie podpartych o rozstawie... m. Beli wyonane są ze stali... Cechy geometryczne beli: długość całowita: L
Pomoce dydaktyczne: normy: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcje. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
EKSPERTYZA TECHNICZNA NOŚNOŚCI KONSTRUKCJI WIĘŹBY DACHOWEJ ORAZ NADCIĄGÓW STROPU NAD PIĘTREM BUDYNKU NR3
JAF PROJEKT Jakub Fellmann Jerzykowo ul. Okrężna 6 6-007 Biskupice Wlkp. Tel. 601-949-408 EKSPERTYZA TECHNICZNA NOŚNOŚCI KONSTRUKCJI WIĘŹBY DACHOWEJ ORAZ NADCIĄGÓW STROPU NAD PIĘTREM BUDYNKU NR3 INWESTOR:
Połączenia. Przykład 1. Połączenie na wrąb czołowy pojedynczy z płaszczyzną docisku po dwusiecznej kąta. Dane: drewno klasy -
Dane: drewno klasy - h = b = Połączenia C30 16 cm 8 cm obciąŝenie o maksymalnej wartości w kombinacji obciąŝeń stałe klasa uŝytkowania konstrukcji - 1 F = 50 kn α = 30 0 Przykład 1 Połączenie na wrąb czołowy
Dr inż. Janusz Dębiński
Wytrzymałość materiałów ćwiczenia projektowe 5. Projekt numer 5 przykład 5.. Temat projektu Na rysunku 5.a przedstawiono belkę swobodnie podpartą wykorzystywaną w projekcie numer 5 z wytrzymałości materiałów.
SPIS ZAWARTOŚCI II. EKSPERTYZA STANU TECHNICZNEGO OBIEKTU. 1. Opis szczegółowy budynku. 2. Opis techniczny elementów budynku
SPIS ZAWARTOŚCI I. CZĘŚĆ OGÓLNA. Podstawa opracowania 2. Zakres opracowania 3. Wykorzystane materiały 4. Opis ogólny II. EKSPERTYZA STANU TECHNICZNEGO OBIEKTU. Opis szczegółowy budynku. 2. Opis techniczny
OBLICZENIA STATYCZNE BUDYNKU CERKWII WRAZ Z BUDYNKAMI TOWAśYSZĄCYMI. OBLICZENIA STATYCZNE cz.1 BUDYNEK CERKWII
OBLICZENIA STATYCZNE BUDYNKU CERKWII WRAZ Z BUDYNKAI TOWAśYSZĄCYI OBLICZENIA STATYCZNE cz.1 BUDYNEK CERKWII 1. ObciąŜenia stałe Do obliczeń przjęto wartości weług nor PN 8/B-0001 1.1. Dach OBCIĄśENIE CHARAKTERYSTYCZNE
OBLICZENIA KONSTRUKCYJNE
OLICZENI KONSTRUKCYJNE SLI GIMNSTYCZNEJ W JEMIELNIE 1. Płatew dachowa DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 16,0 cm Wysokość h = 20,0 cm Drewno: Drewno klejone z drewna litego iglastego,
PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY KONSTRUKCJA PRZEKRYCIA BUDYNKU. Centrum biblioteczno - kulturalne. Dz. nr 170/7, 271, AM-1, Obręb Bierkowice
USŁUGI PROJEKTOWO - BUDOWLANE Kłodzko ul. Łużycka 11/3 tel/fax 74 647 55 00, kom. 880 106 099 e-mail : dragan.kazimierz@gmail.com PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY KONSTRUKCJA PRZEKRYCIA BUDYNKU Obiekt :
3. OBLICZENIA STATYCZNE ELEMENTÓW WIĘŹBY DACHOWEJ
Budynek wielorodzinny przy ul. Woronicza 28 w Warszawie str. 8 3. OBLICZENIA STATYCZNE ELEMENTÓW WIĘŹBY DACHOWEJ 3.1. Materiał: Elementy więźby dachowej zostały zaprojektowane z drewna sosnowego klasy
EKSPERTYZA TECHNICZNA
GEOKONSBUD Piotr Kuleta 62-050 Krosinko k./mosiny, ul.wiejska 6 Biuro: 60-749 Poznań, ul.wyspiańskiego 10/8 tel./fax (0-61) 866-80-81 tel. kom. 0-602-392-185 e-mail: biuro@geokonsbud.pl GEOKONSBUD Zleceniodawca:
- 1 - OBLICZENIA WIĄZARA PŁATWIOWO-KLESZCZOWEGO. Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.1.2 Wiązar płatwiowo-kleszczowy DANE
- 1 - Wiązar Płatwiowy-Kleszczowy 5.2 OLICZENIA WIĄZARA PŁATWIOWO-KLESZCZOWEGO Użytkownik: iuro Inżynierskie SPECUD 1995-2010 SPECUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.1.2 Wiązar płatwiowo-kleszczowy
PROJEKT BUDOWLANY PROJKET ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANY
Marek Raczkowski, Jacek Szczurek 67-200 Głogów, ul. Kosmonautów Polskich 87/7 PROJEKT BUDOWLANY Egz. 1 TEMAT: OBIEKT: KAT. OBIEKTU: INWESTOR: PROJKET ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANY PRZEBUDOWA WIĘŹBY DACHOWEJ
Obciążenia (wartości charakterystyczne): - pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: ): Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DANE: Szkic wiązara
Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DNE: Szkic wiązara 571,8 396,1 42,0 781,7 10,0 20 51,0 14 690,0 14 51,0 820,0 Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 42,0 o Rozpiętość wiązara
PROJEKT BUDOWLANY Tarnów. Specjalistyczny Szpital im. E. Szczeklika w Tarnowie ul. Szpitalna Tarnów. Konstrukcje
PROJEKT BUDOWLANY TEMAT PROJEKT KONSTRUKCJI NADPROŻY W ODDZIALE GINEKOLOGICZNO-POŁOŻNICZYM I ODDZIALE NOWORODKÓW Z OŚRODKIEM INTENSYWNEJ TERAPII I PATOLOGII NOWORODKA W BUDYNKU PAWILONU I SPECJALISTYCZNEGO
1.3. Dane materiałowe wartości charakterystyczne (PN-B-03150:2000, Załącznik normatywny Z-2.2.3) f m.k = 30 MPa - wytrzymałość na zginanie
I. OBLICZENIA WIĘŹBY DACHOWEJ wg PN-B-050:000. ZałoŜenia o obiczeń.. Schemat geometrczn więźb achowej Więźba achowa płatwiowo-keszczowa... Dane ogóne Lokaizacja bunku - Biłgoraj Strefa obciąŝenia śniegiem
SPIS ZAWARTOŚCI: PROJEKT BUDOWLANY
PROJEKT BUDOWLANY SPIS ZAWARTOŚCI: I. OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU KONSTRUKCYJNEGO.... Postawa opracowania... 3. Założenia ogólne o obliczeń statycznych... 4. Warunki gruntowo-wone... 5. Opis konstrukcji...
Adres : Sieradz, ul. Sportowa, dz. nr 3 (obręb 7)
PROJEKT BUDOWLANY Inwestor : Inwestycja : MOSIR Sieradz Przykryty kort tenisowy Adres : Sieradz, ul. Sportowa, dz. nr 3 (obręb 7) Stadium : Budowa kortu tenisowego Funkcja : Imię i Nazwisko : podpis :
InterStal podręcznik użytkownika
podręcznik użytkownika 1 Wydawca INTERsoft Sp. z o.o. ul. Sienkiewicza 85/87 90-057 Łódź www.intersoft.pl Prawa Autorskie Zwracamy Państwu uwagę na to, że stosowane w podręczniku określenia software-owe
PROJEKT STROPU BELKOWEGO
PROJEKT STROPU BELKOWEGO Nr tematu: A Dane H : 6m L : 45.7m B : 6.4m Qk : 6.75kPa a :.7m str./9 Geometria nz : 5 liczba żeber B Lz : 5.8 m długość żebra nz npd : 3 liczba przęseł podciągu przyjęto długość