Obciążenia (wartości charakterystyczne): - pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: ): Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DANE: Szkic wiązara

Wielkość: px

Rozpocząć pokaz od strony:

Download "Obciążenia (wartości charakterystyczne): - pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: ): Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DANE: Szkic wiązara"

Kornelia Olejnik
6 lat temu
Przeglądów:

1 Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DNE: Szkic wiązara 571,8 396,1 42,0 781,7 10, , , ,0 820,0 Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 42,0 o Rozpiętość wiązara l = 8,20 m Rozstaw murłat w świetle l s = 6,90 m Poziom jętki h = 0,10 m Rozstaw wiązarów a = 0,90 m Odległość między usztywnieniami bocznymi krokwi = 0,50 m Usztywnienia boczne jętki - brak Rozstaw podparć poziomych murłaty l mo = 0,90 m Wysięg wspornika murłaty l mw = 0,40 m Dane materiałowe: - krokiew 10/20 cm (zaciosy: murłata - 3 cm, jętka - 3 cm) z drewna C24 - jętka 7,5/20 cm z drewna C24, - murłata 14/14 cm z drewna C24 0,648 0,432 0, ,8 0,900 0,900 0, ,1 42,0 1,00 10, ,7 51, , ,0 820,0 Obciążenia (wartości charakterystyczne): - pokrycie dachu (wg PN-82/-02001: ):

2 Garaż 9/K g k = 0,90 kn/m 2 - uwzględniono ciężar własny wiązara - obciążenie śniegiem (wg PN-80/-02010/z1/Z1-1: połać bardziej obciążona, strefa 2, nachylenie połaci 42,0 st.): - na połaci lewej s kl = 0,65 kn/m 2 - na połaci prawej s kp = 0,43 kn/m 2 - obciążenie śniegiem traktuje się jako obciążenie średniotrwałe - obciążenie wiatrem (wg PN :1977/z1:2009/Z1-3: strefa I, teren, wys. budynku z =10,0 m): - na połaci nawietrznej p kl = 0,23 kn/m 2 - na połaci zawietrznej p kp = -0,22 kn/m 2 - obciążenie ociepleniem dolnego odcinka krokwi g kk = 0,00 kn/m 2 - obciążenie stałe jętki : q jk = 0,00 kn/m 2 - obciążenie zmienne jętki : p jk = 0,00 kn/m 2 - obciążenie montażowe jętki F k = 1,0 kn Założenia obliczeniowe: - klasa użytkowania konstrukcji: 2 WYNIKI: Obwiednia momentów [knm]: 5,27 1,00-0,30 9,64 4,32 4,49 2,59 4,49-0,30 9,64 4,32 5,27 1,00 0,42 3,27 3,69 0,46 3,64 3,64 0,46 8,20 Obwiednia przemieszczeń [mm]: 5,95 3,64 9,26 9,26 15,12 15,12 3,41 25,22 3,64 5,95 0,42 3,27 3,69 0,46 3,64 3,64 0,46 8,20 Ekstremalne reakcje podporowe: węzeł V [kn] H [kn] kombinacja (podpora) 2 () 9,64 9,17 3,26 5,27 K3: stałe-max+śnieg+0,90 wiatr z lewej K4: stałe-max+śnieg+0,90 wiatr z prawej 4 () 9,64 8,50-3,26-5,27 K7: stałe-max+śnieg-wariant II+0,90 wiatr z prawej K3: stałe-max+śnieg+0,90 wiatr z lewej

3 Garaż 10/K WYMIROWNIE wg PN :2000 drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 14 MPa, f c,0,k = 21 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 0,mean = 11 GPa, ρ k = 350 kg/m 3 Krokiew 10/20 cm (zaciosy: murłata - 3 cm, jętka - 3 cm) Smukłość λ y = 135,6 < 150 λ z = 17,3 < 150 Maksymalne siły i naprężenia w przęśle decyduje kombinacja: K3 stałe-max+śnieg+0,90 wiatr z lewej M = 4,49 knm, N = 5,22 kn f m,y,d = 11,08 MPa, f c,0,d = 9,69 MPa σ m,y,d = 6,73 MPa, σ c,0,d = 0,26 MPa k c,y = 0,175 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,762 < 1 (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d = 0,426 < 1 Maksymalne siły i naprężenia na podporze - murłacie decyduje kombinacja: K3 stałe-max+śnieg+0,90 wiatr z lewej M = -0,30 knm, N = 8,01 kn f m,y,d = 11,08 MPa, f c,0,d = 9,69 MPa σ m,y,d = 0,62 MPa, σ c,0,d = 0,47 MPa (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d = 0,059 < 1 Maksymalne ugięcie krokwi decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg u fin = 15,12 mm < u net,fin = l / 200 = 4894/ 200 = 24,47 mm (61,8%) Maksymalne ugięcie wspornika krokwi decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg u fin = 5,95 mm < u net,fin = 2 l / 200 = 2 623/ 200 = 6,23 mm (95,5%) Jętka 7,5/20 cm z drewna C24 Maksymalne siły i naprężenia decyduje kombinacja: K14 stałe-max+montażowe jętki M = 2,59 knm, N = 0,00 kn f m,y,d = 12,92 MPa, f c,0,d = 11,31 MPa σ m,y,d = 5,18 MPa, σ c,0,d = 0,00 MPa Maksymalne ugięcie decyduje kombinacja: K14 stałe-max+montażowe jętki u fin = 25,22 mm < u net,fin = l / 200 = 7274/ 200 = 36,37 mm (69,3%) Murłata 14/14 cm Część murłaty leżąca na ścianie Ekstremalne obciążenia obliczeniowe q z,max = 10,71 kn/m, q y,max = 5,86 kn/m Maksymalne siły i naprężenia decyduje kombinacja: K3 stałe-max+śnieg+0,90 wiatr z lewej M z = 0,51 knm f m,z,d = 11,08 MPa σ m,z,d = 1,111 MPa σ m,z,d /f m,z,d = 0,100 < 1 Część wspornikowa murłaty Ekstremalne obciążenia obliczeniowe q z,max = 10,71 kn/m, q y,max = 5,86 kn/m Maksymalne siły i naprężenia decyduje kombinacja: K3 stałe-max+śnieg+0,90 wiatr z lewej M y = 0,86 knm, M z = 0,47 knm f m,y,d = 11,08 MPa, f m,z,d = 11,08 MPa σ m,y,d = 1,87 MPa, σ m,z,d = 1,02 MPa k m = 0,7 σ m,y,d /f m,y,d + k m σ m,z,d /f m,z,d = 0,234 < 1 k m σ m,y,d /f m,y,d + σ m,z,d /f m,z,d = 0,211 < 1 Maksymalne ugięcie:

4 Garaż 11/K decyduje kombinacja: K5 stałe-max+śnieg-wariant II u fin = 0,13 mm < u net,fin = 2 l / 200 = 2 400/ 200 = 4,00 mm (3,3%) 2.NDPROŻ 2.1 SZKIC ELKI 0,25 4,50 0,25 OCIĄŻENI N ELCE Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl ,00 1, ,40 2. Ciężar własny belki 2,10 1, ,31 [0,24m 0,35m 25,0kN/m3] Σ: 16,10 1,10 17,71 Zasięg [m] cała belka cała belka Schemat statyczny belki 17,71 17,71 4,75 DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 20 (C16/20) f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Ciężar objętościowy ρ = 25 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa d g = 8 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 3,28 Stal zbrojeniowa główna -0 (St0S-b) f yk = 220 MPa, f yd = 190 MPa, f tk = 260 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -III (34GS) f yk = 410 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Stal zbrojeniowa montażowa -0 (St0S-b) Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [knm]: Siły tnące [kn]: 49,95 Ugięcia [mm]: - Obwiednia sił wewnętrznych 15,48

5 Garaż 12/K Momenty zginające [knm]: Siły tnące [kn]: 49,95 34,25 Ugięcia [mm]: -34,25 - WYMIROWNIE wg PN :2002 : 15, Przyjęte wymiary przekroju: b w = 24,0 cm, h = 35,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 49,95 knm Zbrojenie potrzebne s = 9,34 cm 2. Przyjęto 5φ16 o s = 10,05 cm 2 (ρ = 1,33%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 49,95 knm < M Rd = 53,23 knm (93,8%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = (-)34,25 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 230 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = (-)34,25 kn < V Rd1 = 51,89 kn (66,0%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 45,41 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,171 mm < w lim = 0,3 mm (57,0%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 15,48 mm < a lim = 4750/200 = 23,75 mm (65,2%) Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 36,23 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje (0,0%) SZKIC ZROJENI: 1 2φ φ x 22,5 = Nr2 2φ12 l= Nr1 5φ16 l= Nr3 21φ6 l=113

6 Garaż 13/K 1-1 Nr 2 35 Nr 1 24 Wykaz zbrojenia Długość ogólna [m] Nr Średnica Długość Liczba 34GS St0S-b [mm] [cm] [szt.] φ6 φ12 φ , , ,73 Długość ogólna wg średnic [m] 23,8 10,3 26,0 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,888 1,578 Masa prętów wg średnic [kg] 5,3 9,1 41,0 Masa prętów wg gatunków stali [kg] 5,3 50,1 Masa całkowita [kg] 56 Fundamenty Fundament 1 DNE: 0,40 0,40 H = 0, ,24 0,13 0,24 0,13 = 0,50 V = 0,30 m 3 /mb Opis fundamentu : Typ: ława schodkowa Wymiary:

7 Garaż 14/K = 0,50 m H = 0,80 m w = 0,40 m g = 0,24 m t = 0,13 m s = 0,24 m e = 0,00 m Posadowienie fundamentu: D = 1,20 m D min = 1,20 m brak wody gruntowej w zasypce Opis podłoża: z [m] -1,20 0,00 z Piaski drobne 4,00 N r nazwa gruntu h [m] nawodn iona (n) ρ o [t/m 3 ] γ f,min γ f,max φ (r) u [ o ] (r) c u [kpa] M 0 [kpa] M [kpa] 1 Piaski drobne 4,00 nie 1,65 0,90 1,10 26,93 0, Naprężenie dopuszczalne dla podłoża σ dop [kpa] = 205,0 kpa Kombinacje obciążeń obliczeniowych: N r typ obc. N [kn/m] T [kn/m] M [knm/m] e [kpa] e [kpa/m] 1 długotrwałe 20,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Materiały : Zasypka: ciężar objętościowy: 20,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,20 eton: klasa betonu: 20 (C16/20) f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa ciężar objętościowy: 24,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: -0 (St0S-b) f yk = 220 MPa, f yd = 190 MPa, f tk = 260 MPa otulina zbrojenia c nom = 85 mm Założenia obliczeniowe : Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoża: - dla nośności pionowej m = 0,81 - dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0,72 - dla stateczności na obrót m = 0,72 Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50 Współczynniki redukcji spójności: - przy sprawdzaniu przesunięcia: 0,50 - przy korekcie nachylenia wypadkowej obciążenia: 1,00 Czas trwania robót: powyżej 1 roku (λ=1,00) Stosunek wartości obc. obliczeniowych N do wartości obc. charakterystycznych N k N/N k = 1,20 WYNIKI-PROJEKTOWNIE: WRUNKI STNÓW GRNICZNYCH PODŁOŻ - wg PN-81/-03020

8 Garaż 15/K Nośność pionowa podłoża: Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q fn = 158,3 kn N r = 32,8 kn < m Q fn = 128,2 kn (25,6%) Nośność (stateczność) podłoża z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q ft = 15,1 kn T r = 0,0 kn < m Q ft = 10,8 kn (0,0%) Obciążenie jednostkowe podłoża: Naprężenie maksymalne σ max = 65,6 kpa σ max = 65,6 kpa < σ dop = 205,0 kpa (32,0%) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje moment wywracający M o,2 = 0,00 knm/mb, moment utrzymujący M u,2 = 7,53 knm/mb M o = 0,00 knm/mb < m M u = 5,4 knm/mb (0,0%) Osiadanie: Osiadanie pierwotne s'= 0,03 cm, wtórne s''= 0,02 cm, całkowite s = 0,05 cm s = 0,05 cm < s dop = 1,00 cm (5,0%) OLICZENI WYTRZYMŁOŚCIOWE FUNDMENTU - wg PN : 2002 Nośność na przebicie: dla fundamentu o zadanych wymiarach nie trzeba sprawdzać nośności na przebicie Wymiarowanie zbrojenia: Ława betonowa - dalsze obliczenia pominięto SPORZĄDZIŁ: mgr inż. Maciej Seweryński specjalność konstrukcyjno - budowlana 2ust.1pkt1 13ust.1pkt2 Nr. Ew.104/87/Gw.

Podobne dokumenty

Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła

Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła Zginanie: (przekrój c-c) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)130.71 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 4.90 cm 2. Przyjęto 3 16 o s = 6.03 cm 2 ( = 0.36%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)130.71