MAXPOL P.W. PRACOWNIA PROJEKTOWA O B L I C Z E NIA S TATY C Z N O -WYTRZY M A ŁOŚCIOWE

Transkrypt

1 P.W. PRACOWNIA PROJEKTOWA MAXPOL Raom ul. śeromskiego 51a tel./fax. (0-48) O B L I C Z E NIA S TATY C Z N O -WYTRZY M A ŁOŚCIOWE Lokalizacja: Kierzyń z. Nr 100/1, 101/1 gm. Góz Inwestor: Gmina Góz ul. Raomska 7,6-634 Góz. Projektował mgr inŝ. Piotr Bogusiewicz. LUB/0073/PWOK/10 Opracował: mgr inŝ. Karol Grysiński. Raom, 011 1

2 ZEBRANIE OBCIAśEŃ 0.1. cięŝar Rozaj: cięŝar Typ: stałe krokiew Charakterystyczna wartość obciąŝenia: Q k = 0,49 kn/m. Obliczeniowe wartości obciąŝenia: Q o1 = 0,64 kn/m, γ f1 = 1,30, Q o = 0,44 kn/m, γ f = 0,90. Skłaniki obciąŝenia: papa na eskowaniu Q k = 0,350 kn/m = 0,35 kn/m. Q o1 = 0,45 kn/m, γ f1 = 1,30, Q o = 0,3 kn/m, γ f = 0,90. łaty kontrłaty Q k = 5,5 0,05 = 0,14 kn/m. Q o1 = 0,18 kn/m, γ f1 = 1,30, Q o = 0,13 kn/m, γ f = 0, Śnieg Rozaj: śnieg Typ: zmienne Śnieg ObciąŜenie charakterystyczne śniegiem gruntu q k = 0,90 kn/m przyjęto zgonie ze zmianą o normy Az1, jak la strefy II. Współczynnik kształtu C = 0,80 jak la achu wuspaowego. Charakterystyczna wartość obciąŝenia śniegiem: Q k = 0,9 kn/m 0,8 = 0,7 kn/m. Obliczeniowa wartość obciąŝenia śniegiem: Q o = 1,08 kn/m, γ f = 1, Wiatr Rozaj: wiatr Typ: zmienne Wiatr Charakterystyczne ciśnienie prękości wiatru q k = 0,35 kn/m przyjęto jak la strefy II. Współczynnik ekspozycji C e = 1,00 przyjęto jak la terenu A i wysokości na poziomem gruntu z = 5,30 m. PoniewaŜ H/L przyjęto stały po wysokości rozkła współczynnika ekspozycji C e o wartości jak la punktu najwyŝszego. Współczynnik ziałania porywów wiatru β = 1,80 przyjęto jak o obliczeń buowli niepoatnych na ynamiczne ziałanie wiatru (logarytmiczny ekrement tłumienia = 0,0; okres rgań własnych T = 0,0 s). Współczynnik aeroynamiczny C połaci nawietrznej achu wuspaowego (α = 0 ) wg wariantu II równy jest C = C z - C w = 0,10, gzie:

3 C z = 0,10 jest współczynnikiem ciśnienia zewnętrznego, C w = 0,00 jest współczynnikiem ciśnienia wewnętrznego. Charakterystyczna wartość obciąŝenia wiatrem: Q k = 0,35 kn/m 1,00 ( 0,10-0,00 ) 1,8 = 0,06 kn/m. Obliczeniowa wartość obciąŝenia wiatrem: Q o = 0,08 kn/m, γ f = 1, ELEMENTY DACHU WYMIAROWANIE Poz.1.1 Krokiew 8cmx18cm Pręt nr 1 Zaanie: krokiew Przekrój: 1 B 18,0x8,0 Wymiary przekroju: h=180,0 mm b=80,0 mm. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jyg=3888,0; Jzg=768,0 cm 4 ; A=144,00 cm ; iy=5,; iz=,3 cm; Wy=43,0; Wz=19,0 cm 3. Własności techniczne rewna: Przyjęto 1 klasę uŝytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 0 i wilgotności powyŝej 65% tylko przez kilka tygoni w roku) oraz klasę trwania obciąŝenia: Stałe (więcej niŝ 10 lat, np. cięŝar własny). K mo = 0,60 γ M =1,3 Cechy rewna: Drewno C4. f m,k = 4,00 f m, = 11,08 MPa f t,0,k = 14,00 f t,0, = 6,46 MPa f t,90,k = 0,50 f t,90, = 0,3 MPa f c,0,k = 1,00 f c,0, = 9,69 MPa f c,90,k =,50 f c,90, = 1,15 MPa f v,k =,50 f v, = 1,15 MPa E 0,mean = MPa E 90,mean = 370 MPa E 0,05 = 7400 MPa G mean = 690 MPa ρ k = 350 kg/m 3 Sprawzenie nośności pręta nr 1 3

4 Sprawzenie nośności przeprowazono wg PN-B-03150:000. W obliczeniach uwzglęniono ekstremalne wartości wielkości statycznych. Nośność na rozciąganie: Wyniki la x a =5,5 m; x b =0,00 m, przy obciąŝeniach ABC. Pole powierzchni przekroju netto A n = 144,00 cm. σ t,0, = N / A n = 0,057 / 144,00 10 = 0,00 < 6,46 = f t,0, Nośność na ściskanie: Wyniki la x a =0,00 m; x b =5,5 m, przy obciąŝeniach ABC. - ługość wyboczeniowa w płaszczyźnie ukłau(wyznaczona na postawie poatności węzłów): l c = µ l = 0,767 5,46 = 4,04 m - ługość wyboczeniowa w płaszczyźnie prostopałej o płaszczyzny ukłau: l c = µ l = 1,000 3,000 = 3,000 m Długości wyboczeniowe la wyboczenia w płaszczyznach prostopałych o osi głównych przekroju, wynoszą: l c,y = 4,03 m; l c,z = 3,000 m Współczynniki wyboczeniowe: λ y = l c,y / i y = 4,03 / 0,050 = 77,43 λ z = l c,z / i z = 3,000 / 0,031 = 19,90 σ c,crit,y = π E 0,05 / λ y = 9, / (77,43) = 1,18 MPa σ c,crit,z = π E 0,05 / λ z = 9, / (19,90) = 4,33 MPa λ rel,y = λ rel,z = f c 0, k c, crit, y, / σ = 1/1,18 = 1,313 f c 0, k c, crit, z, / σ = 1/4,33 =,03 k y = 0,5 [1 + β c (λ rel,y - 0,5) + λ rel,y] = 0,5 [1+0, (1,313-0,5) + (1,313) ] = 1,443 k z = 0,5 [1 + β c (λ rel,z - 0,5) + λ rel,z] = 0,5 [1+0, (,03-0,5) + (,03) ] = 3,096 k c,y = 1/( k y + k y λ rel, y ) = 1/(1, ,443² - 1,313² ) = 0,490 z k z rel, z k c,z = 1/( k + λ ) = 1/(3, ,096² -,03² ) = 0,190 Powierzchnia obliczeniowa przekroju A = 144,00 cm. Nośność na ściskanie: σ c,0, = N / A = 0,55 / 144,00 10 = 0,04 < 1,84 = 0,190 9,69 = k c f c,0, Ściskanie ze zginaniem la x a =1,97 m; x b =3,8 m, przy obciąŝeniach ABC : σc, 0, σm, σm, + km + = 0,0 f f f 0,490 9,69 k c, y c,0, m, m, σc, 0, σm, σm, + + km = 0,0 f f f 0,190 9,69 + 0,00 11,08 k c, z c,0, m, m, + 0,7 0,00 11,08 + 7,73 11,08 = 0,70 < 1 + 0,7 7,73 11,08 = 0,500 < 1 Nośność na zginanie: Wyniki la x a =5,5 m; x b =0,00 m, przy obciąŝeniach ABC. Długość obliczeniowa la pręta swobonie popartego, obciąŝonego równomiernie lub momentami na końcach, przy obciąŝeniu przyłoŝonym o powierzchni górnej, wynosi: l = 1, = 5606 mm λ rel,m = l hf m, E0, mean πb Ek Gmean Wartość współczynnika zwichrzenia: = ,08 3,14 80² = 0,548 4

5 la λ rel,m 0,75 k crit = 1 Warunek stateczności: σ m, = M / W = 3,996 / 43, = 9,5 < 11,08 = 1,000 11,08 = k crit f m, Nośność la x a =5,5 m; x b =0,00 m, przy obciąŝeniach ABC : σ t,0, f t,0, σ t,0, f t,0, + + k σm, σm, + km = 0,00 f 6,46 + 9,5 11,08 f m, m, m σm, σm, + = 0,00 f f 6,46 m, m, + 0,7 0,00 11,08 = 0,836 < 1 + 0,7 9,5 11,08 + 0,00 11,08 = 0,585 < 1 Nośność ze ściskaniem la x a =1,97 m; x b =3,8 m, przy obciąŝeniach ABC : σ f σ f c,0, c,0, c,0, c,0, σ + + k, σm, + km = 0,0² f 9,69² m f m, m, m σm, σm, + = 0,0² f f 9,69² m, m, + 7,73 11,08 + 0,7 0,00 11,08 = 0,698 < 1 + 0,7 7,73 11,08 + 0,00 11,08 = 0,489 < 1 Nośność na ścinanie: Wyniki la x a =5,5 m; x b =0,00 m, przy obciąŝeniach ABC. NapręŜenia tnące: τ = 1,5 V z / A = 1,5 4,697 / 144,00 10 = 0,49 MPa τ = 1,5 V y / A = 1,5 0,000 / 144,00 10 = 0,00 MPa Przyjęto k v = 1,000. Warunek nośności τ = + τ τ = 0,49² + 0,00² = 0,49 < 1,15 = 1,000 1,15 = k v f v, Stan graniczny uŝytkowania: Wyniki la x a =,9 m; x b =,95 m, przy obciąŝeniach ABC. Ugięcie graniczne u net,fin = l / 00 = 6, mm Ugięcia o obciąŝeń stałych (cięŝar własny + ): u fin = u inst (1+k ef) = -0,8 (1 + 0,60) = -1, mm u fin = u inst (1+k ef) = 0,0 (1 + 0,60) = 0,0 mm Ugięcia o obciąŝeń zmiennych ( ABC ): Klasa trwania obciąŝeń zmiennych: Stałe (więcej niŝ 10 lat, np. cięŝar własny). u fin = u inst (1+k ef) = -1,7 (1 + 0,60) = -0,3 mm u fin = u inst (1+k ef) = 0,0 (1 + 0,60) = 0,0 mm Ugięcie całkowite: u fin = -1, + -0,3 = 1,5 < 6, = u net,fin Poz.1. Krokiew naroŝna 14cmx6cm h=60,0 mm b=140,00 mm 5

6 Poz.1.3 Płatew 14cmx4cm h=40,0 mm b=140,00 mm Poz.1.4 Płatew 14cmx0cm h=40,0 mm b=140,00 mm Poz.1.5 Słupek 16cmx16cm h=160,00 mm b=160,00 mm Poz.1.6 Słupek 14cmx14cm h=140,00 mm b=140,00 mm Poz.1.7 Powalina 14cmx0cm h=140,0 mm b=00,00 mm Poz.1.8 Powalina 16cmx0cm h=160,0 mm b=00,00 mm Poz..1. STROP Teriva I Zestawienie obciąŝeń w kn /m Lp Rozaj obciąŝenia Obc. Charak. Wsp. Bezp. Obc. Oblicz. 1 Wełna mineralna 0cm 0,x0,45 0,09 1, 0,11 Strop Teriva I,68 1,1,95 3 ObciąŜenie zastępcze o ścianek 0,75 1, 0,9 4 ObciąŜenie uŝytkowe 0.5 1,4 0,7 6

7 Lp Rozaj obciąŝenia Obc. Charak. Wsp. Bezp. Obc. Oblicz. 5 Tynk cementowo-wapienny 0,015 x 19,0 0,8 1,3 0,36 RAZEM 4,3 5,0 Dopuszczalna wartość obciąŝenia charakterystycznego na strop=4.3kn/m >=6,kN/m. Poz... Wieniec Ŝelbetowy Beton B0 Wymiary przekroju 4x4cm Przyjęto zbrojenie 4 # 1cm A s =4,5 cm² Strzemiona Ø 6 ze stali A-0 (St0S) co 15cm BELKI śelbetowe Poz.3.1 Belka Ŝelbetowa b=4cm x h=30cm. Beton B0 a 1 =0,03 m Zbrojenie ołem 3 # 16 A s = 6,03cm² Zbrojenie górą # 16 A s = 4,0cm² Zbrojenie oatkowe górą na # 16 A s = 4,0cm² Poz.3. Belka Ŝelbetowa b=4cm x h=30cm. Beton B0 a 1 =0,03 m Zbrojenie ołem 3 # 1 A s = 3,39cm² 7

8 Zbrojenie górą # 1 A s =,6cm² Zbrojenie oatkowe górą na # 1 A s =,6cm² Poz.3.3 Belka Ŝelbetowa b=4cm x h=30cm. Beton B0 a 1 =0,03 m Zbrojenie ołem 3 # 16 A s = 6,03cm² Zbrojenie górą # 16 A s = 4,0cm² Poz.3.4 Belka Ŝelbetowa b=4cm x h=4cm. Beton B0 a 1 =0,03 m Zbrojenie ołem 4 # 16 A s = 8,04cm² Zbrojenie górą # 16 A s = 4,0cm² Poz.3.5 Belka Ŝelbetowa b=4cm x h=4cm. Beton B0 a 1 =0,03 m Zbrojenie ołem 4 # 16 A s = 8,04cm² Zbrojenie górą # 16 A s = 4,0cm² Poz.3.6 HEB 00 8

9 Przekrój: I 00 HEB Wymiary przekroju: I 00 HEB h=00,0 g=9,0 s=00,0 t=15,0 r=18,0. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=5700,0 Jyg=000,0 A=78,10 ix=8,5 iy=5,1 Jw=17115,0 Jt=59,4 is=9,9. Materiał: St3S (X,Y,V,W). Wytrzymałość f=15 MPa la g=15,0. Przekrój spełnia warunki przekroju klasy 1. Poz.3.7 HEB 00 Przekrój: I 00 HEB Wymiary przekroju: I 00 HEB h=00,0 g=9,0 s=00,0 t=15,0 r=18,0. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=5700,0 Jyg=000,0 A=78,10 ix=8,5 iy=5,1 Jw=17115,0 Jt=59,4 is=9,9. Materiał: St3S (X,Y,V,W). Wytrzymałość f=15 MPa la g=15,0. Przekrój spełnia warunki przekroju klasy 1. Poz.3.8 HEB 00 Przekrój: I 00 HEB Wymiary przekroju: I 00 HEB h=00,0 g=9,0 s=00,0 t=15,0 r=18,0. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=5700,0 Jyg=000,0 A=78,10 ix=8,5 iy=5,1 Jw=17115,0 Jt=59,4 is=9,9. Materiał: St3S (X,Y,V,W). Wytrzymałość f=15 MPa la g=15,0. Przekrój spełnia warunki przekroju klasy 1. Poz.3.9 x HEB 00 Zaanie: BELKA STALOWA xheb 160 Przekrój: I 160 HEB Wymiary przekroju: I 160 HEB h=160,0 g=8,0 s=160,0 t=13,0 r=15,0. Charakterystyka geometryczna przekroju: 9

10 Jxg=490,0 Jyg=889,0 A=54,30 ix=6,8 iy=4,0 Jw=47943, Jt=31,1 is=7,9. Materiał: St3S (X,Y,V,W). Wytrzymałość f=15 MPa la g=13,0. Przekrój spełnia warunki przekroju klasy TRZPIENIE Poz. 4.1.Trzpień Ŝęlbetowy 4x4cm Zbrojenie 4 # 1 A s =4,5 cm² Poz. 4..Trzpień Ŝęlbetowy 4x4cm Zbrojenie 4 # 1 A s =4,5 cm² Poz. 4.3.Trzpień Ŝęlbetowy 4x4cm Zbrojenie 4 # 1 A s =4,5 cm² Poz. 4.4.Słup Ŝelbetowy 3x4cm Zbrojenie 4 # 1 A s =4,5 cm² 5. FUNDAMENTY Poz.5.1. Ława funamentowa Ł1 Zebranie obciąŝeń Lp. ObciąŜenie Wartość charakt. q k [kn/m] 1 Reakcja o achu Współcz. obciąŝenia γ f - - Wartość obliczeniowa q o [kn/m] Wieniec Ŝelbetowy x 3,74 Reakcja o stropu ,5 4 10

11 4 5 6 CięŜar ściany z gazobetonu 9,0 3,80 0,4 8,0 1,3 10,67 CięŜar ściany z bloczków betonowych 5 0,75 0,5 4,70 1,3 6,11 CięŜar własny ławy 5 0,5 0,4 5 1,1 5,5 RAZEM - 43,7 Wyliczono i przyjęto: 43,7/0,9=86,54kPa<150kPa Ławę szerokości 50cm i wysokości 40cm. Beton B0 Stal 34GS Zbrojenie funamentu prętami 4 # 1, strzemiona 6 co 5cm. Poz.5.. Stopa funamentowa S1 Uwzglęniając baania geologiczne gruntów wyliczono i przyjęto: Stopę 100x140cm wysokości 40cm Beton B0 Stal 34GS Zbrojenie stopy prętami # 1 co 15cm krzyŝowo. Poz.5.3. Stopa funamentowa S1 Uwzglęniając baania geologiczne gruntów wyliczono i przyjęto: Stopę 100x100cm wysokości 40cm Beton B0 Stal 34GS Zbrojenie stopy prętami # 1 co 15cm krzyŝowo. OPRACOWAŁ: mgr inŝ. Karol Grysiński PROJEKTOWAŁ: mgr inŝ. Piotr Bogusiewicz. LUB/0073/PWOK/10 11