II. Określenie podstawy formalnej wykonania ekspertyzy. Ekspertyza niniejsza została opracowana na podstawie zlecenia Inwestora.

Transkrypt

1 EKSPERTYZA TECHNICZNA DOTYCZĄCA OCENY STANU TECHNICZNEGO STROPÓW W KONSTRUKCJI BUDYNKU MIESZKALNEGO PRZY UL. JAGIELLOŃSKIEJ 6 W BYDGOSZCZY W ZWIĄZKU Z PLANOWANĄ ZMIANĄ SPOSOBU UŻYTKOWANIA. DZIAŁKA NR 58/6. I. Określenie celu ekspertyzy. Celem niniejszej ekspertyzy jest ocena stanu technicznego konstrukcji stropów w buynku mieszkalnym zlokalizowanym przy ulicy Jagiellońskiej nr 6 w Bygoszczy, w związku z planowaną zmianą sposobu użytkowania. Buynek bęzie przeznaczony na cele biurowe. II. Określenie postawy formalnej wykonania ekspertyzy. Ekspertyza niniejsza została opracowana na postawie zlecenia Inwestora. III. Zestawienie materiałów przyjętych za postawę wywoów. W ramach niniejszego opracowania wykorzystano następujące materiały źrółowe:. Dane z wizji lokalnych w lipcu 204 roku. 2. Inwentaryzacji buowlanej wykonanej w maju 204 roku przez Firmę BAUPOL Sp. z o.o. 3. Kwerena materiałów archiwalnych znajujących się w Archiwum Państwowym w Bygoszczy. 4. K. S. Brant Konstrukcje buowlane. Naprawa, wzmacnianie, przeróbki. Wyawnictwa Komunikacji i Łączności, Warszawa 972 r. 5. Eugeniusz Masłowski i Danuta Spiżewska Wzmacnianie konstrukcji buowlanych. Wy. ARKADY, Warszawa 2000 r. 6. Warunki techniczne wykonania i obioru robót buowlano montażowych tom I, część 2. Wyawnictwo ARKADY, Warszawa 990 rok. 7. Polskie Normy: PN-82/B Obciążenia buowli. Zasay ustalania wartości PN-82/B-0200 Obciążenia buowli. Obciążenia stałe. PN-82/B Obciążenia buowli. Obciążenia zmienne technologiczne. Postawowe obciążenia technologiczne i montażowe. 3

2 PN-B-0350:2000 Konstrukcje rewniane. Obliczenia statyczne i projektowanie PN-90/B Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-B-03264;2002 Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. Obliczenia statyczne i projektowanie. IV. Opis konstrukcji i zjawisk bęących przemiotem ekspertyzy. Rozpatrywany buynek został zbuowany około osiemziesiąt lat temu. Ten trzykonygnacyjny buynek jest zbuowany na urozmaiconym rzucie poziomym. Ma efektowne elewacje, frontową jest zwrócony o ulicy jagiellońskiej. Jego konstrukcja jest traycyjna. Mamy tutaj o czynienia z ukłaem konstrukcyjnym mieszanym. W buynku znajuje się jena klatka schoowa zapewniające ojście o pomieszczeń. Buynek jest częściowo popiwniczony. Przestrzeń poasza została przeznaczona na pomieszczenia mieszkalne i tworzy rugie piętro. ŚCIANY murowane z cegły pełnej palonej na słabej zaprawie cementowo wapiennej i wapiennej mają zróżnicowane grubości na wysokości buynku. Ściany zewnętrzne na całej wysokości buynku mają grubość 38 cm. Jeynie ściany na strychu mają grubość 25 cm. Część ścian w czasie remontu została ocieplona i pokryta tynkiem cienkowarstwowym. Ściany wewnętrzne mają grubości ostosowane o ziałającego na nie obciążenia. W klatce schoowej grubość wynosi 25 cm. Na parterze ściany obciążone pociągami i naprożami na otworami o rozpiętości pona 00 cm mają grubość 38 cm. Natomiast przy rozpiętościach pona 300 cm grubość wynosi 5 cm. Dotyczy to również ściany mięzy pokoje a weraną. Ściany wewnętrzne piętra mają grubości cegły, tj. 25 cm. Jeynie ściana na pomieszczeniami przyległymi o werany w części wschoniej buynku ma grubość 38 cm. Na poaszu są tylko wie ściany konstrukcyjne o grubości: 25 cm i 38 cm. Większość ścian poasza stanowią ściany poziału wewnętrznego o grubości ½ cegły tj. 2 cm. STROPY na konygnacjami mają zróżnicowane rozwiązania konstrukcyjne. Stropy parteru wykonano, jako płaskie, z cegieł pełnych palonych na zaprawie cementowo - wapiennej oparte na murowanych ścianach parteru i na wuteowych belkach stalowych. Zaprawa wiążąca cegły w stropach jest zaprawą 4

3 cementowo - wapienną o barzo małej wytrzymałości porównywalnej z wytrzymałością zaprawy wapiennej w tynkach. Dotyczy to części wschoniej buynku w stosunku o klatki schoowej.. W części zachoniej i na klatce schoowej zastosowano stropy rewniane listwowe ze ślepym pułapem. Stropy piętra wykonano, jako rewniane typu listwowego, ze ślepym pułapem na całej powierzchni rzutu poziomego. Dla oceny nośności stropów wykonano szereg okrywek, w których możliwe było okonanie niezbęnych pomiarów elementów konstrukcyjnych i wypełnienia stropów w przestrzeniach mięzy belkami nośnymi. Prócz tego możliwa była ocena stanu konstrukcji. W poszczególnych okrywkach oznaczonych na załączonych rysunkach sytuacja była następująca: Okrywka nr wykonana została o spou stropu w pokoju przy weranzie. Stwierzono, że jest to strop Kleina typu ciężkiego oparty na wuteowych belkach stalowych o wysokości 200 mm. Belki stalowe są przewieszone wspornikowo na weraną. Okna z tworzywa sztucznego ookoła werany nie stanowią la tych belek żanych popór. Okrywka nr 2 została wykonana o spou stropu w pokoju narożnikowym połuniowo wschonim. Tutaj również został wykonany strop Kleina typu ciężkiego oparty na belkach stalowych. W trakcie użytkowania buynku ten fragment stropu został wzmocniony poprzez wykonanie po nim rusztu z wuteowych belek stalowych o wysokości 200 mm. Rozstaw belek stropu Kleina jest taki sam jak w okrywce nr. Natomiast belki wzmacniające, prostopałe o belek nośnych stropu Kleina mają rozstaw około 50 cm (utruniony ostęp). Kolejne okrywki stropu na parterem wykonano o góry, z poziomu piętra. Dla tych okrywek oznaczonych na rzucie piętra wprowazono nową numerację poaną na załączonym rysunku rzutu piętra. Okrywka nr została wykonana o góry stropu w pokoju z rzwiami wyjściowymi na balkon na weraną. W okrywce przewiercono płytę stropu Kleina typu ciężkiego i potwierzono jej grubość równą 2 cm. Na płycie znajuje się zasypka z gruzu i luźnej, pokruszonej zaprawy np. z tynkowania pomieszczeń, o grubości około 0 cm. Na tej zasypce ułożono legary o przekroju 5*0 cm. Do legarów przybito połogę z esek o grubości 32 m łączonych na wpust i pióro. 5

4 Okrywka nr 2 została wykonana o góry stropu w przepokoju pomieszczenia z wyjściem na balkon na weraną. Tutaj jest ientyczna sytuacja jak w okrywce nr. Okrywka nr 3 została wykonana o góry stropu na weraną o strony północnej. Tutaj również jest ientyczna sytuacja jak w okrywce nr. Okrywka nr 4 została wykonana o góry stropu, w pokoju przy klatce schoowej. Na pomieszczeniami parteru w tej części buynku wykonano stropy rewniane listwowe ze ślepym pułapem. W okrywce ustalono wymiary belki nośnej stropu: wysokość 24 c szerokość 7 cm. Belka w okrywce jest w obrym stanie techniczny bez ubytków i ślaów korozji biologicznej. O spou o belki przybito eski posufitki o grubości 25 mm. Do esek przybita została trzcina i otynkowana. Na eskami posufitki z obywu stron belki zostały przybite łaty o przekroju 40*80 mm. Na tych łatach ułożono luźno eski ślepego pułapu o grubości 25 mm. Mięzy belkami, na ślepym pułapie wykonano zasypkę z gruzu zmieszanego z pokruszoną zaprawą, prawopoobnie z tynkowania pomieszczeń. Grubość tej zasypki ocenia się na około 2 cm. O góry o belek zostały przybite eski połogowe o grubości 32 mm. Rozstaw belek w tej okrywce wynosi 00 cm. Okrywka nr 5 została wykonana o góry stropu, w pokoju, z którego jest wyjście na balkon o strony ulicy Jagiellońskiej. W okrywce pomierzono wymiary belki stropowej: wysokość 24 cm i szerokość 7 cm. Pozostałe warstwy jak w opisie okrywki nr 4. Rozstaw belek w tym fragmencie stropu wynosi 85 cm. Okrywka nr 6 została wykonana o góry stropu, w pokoju zlokalizowanym w narożu połuniowo zachonim buynku. W okrywce pomierzono wymiary belki stropowej: wysokość 24 cm i szerokość 7 cm. Pozostałe warstwy jak w opisie okrywki nr 4. Rozstaw belek w tym fragmencie stropu wynosi 06 cm. Okrywka nr 7 została wykonana o góry stropu, w pokoju zlokalizowanym w narożu północno zachonim buynku, przy ścianie klatki schoowej.. W okrywce pomierzono wymiary belki stropowej: wysokość 24 cm i szerokość 7 cm. Pozostałe warstwy jak w opisie okrywki nr 4. Rozstaw belek w tym fragmencie stropu wynosi 05 cm. We wszystkich okrywkach można stwierzić, że elementy konstrukcyjne i elementy uzupełniające są w obrym stanie technicznym. Nie ma na tych elementach ślaów pleśni, grzybów i niszczącego rewno ziałania owaów. W klatce schoowej na piętrze zastosowano schoy wyrównawcze, które pozwalają na pokonanie różnicy wysokości mięzy pomieszczeniami na parterze. W części wschoniej buynku wysokość pomieszczeń w świetle wynosi 320 cm. Natomiast 6

5 w części zachoniej i śrokowej buynku wysokości te wynoszą 285 cm o 290 cm. Są również pomieszczenia niższe, nawet mające 247 cm wysokości w świetle. V. Analiza techniczna występujących zjawisk, określenie ich przyczyn, śroków zaraczych i sposobu postępowania w przyszłości. Planowana zmiana sposobu użytkowania buynku wiąże się ze zmianą wielkości obciążeń ziałających na konstrukcje nośne w buynku w stosunku o ziałających otychczas. W nowym sposobie użytkowania obciążenia obliczeniowe wyniosą: - w pomieszczeniach biurowych 2,0*,4 = 2,80 kn/m 2 - w auytoriach, salach zebrań 3,0*,3 = 3,90 kn/m 2 - na klatkach schoowych 4,0*,3 = 5,20 kn/m 2 - na balkonach wspornikowych 5,0*,3 = 6,50 kn/m 2 - magazyny archiwów, bibliotek 5,0*,3 = 6,50 kn/m 2 Prócz konieczności przeniesienia przez konstrukcje zwiększonych obciążeń konieczne jest zapewnienie: bezpieczeństwa pożarowego, właściwej izolacyjności akustycznej przegró buowlanych, walorów estetycznych, it. W sprawzeniu nośności istniejących konstrukcji stropów przyjmuje się o obliczeń spoziewane, nowe rozwiązania użytkowe w planowanym remoncie. Uwzglęnia się je przy ustalaniu ciężaru własnego stropu. Stropy Kleina. Obciążenia stałe: - płyta ceramiczna Kleina 0,2*9,0*,3 = 2,96 kn/m 2 - tynk cementowo - wapienny 0,02*9,0*,3 = 0,49 kn/m 2 - szlichta na płytą Kleina 0,08*2,0*,3 = 2,8 kn/m 2 - zasypka z keramzytu 0,2*8,0*,3 =,25 kn/m 2 - szlichta cementowa 0,04*2,0*,3 =,09 kn/m 2 - posazka ceramiczna 0,44*,3 = 0,57 kn/m 2 - obciążenie zastępcze o ścianek ziałowych,39*,3 =,8 kn/m 2 Razem ciężar własny: 0,35 kn/m 2 Ciężar ścianek ziałowych: - cegła kratówka K-2 0,2*3,0 =,56 kn/m 2 - obustronny tynk cementowo - wapienny 2*0,05*9,0 = 0,57 kn/m 2 7

6 2,3 kn/m 2 2,3 kn/m 2 < 2,50 kn/m 2 Obciążenie zastępcze la wysokości ścianek 2,95 m =,25 * 2,95/2,65 =,39 kn/m 2 Rozpiętość teoretyczna l t =,05*3,93 = 4,3 m 4,5 m WĘZŁY: Skala : ,930 3,400 H=9,330 WĘZŁY: Nr: X [m]: Y [m]: 0,000 0, ,930 0, ,330 0,000 PODPORY: P o a t n o ś c i Węzeł: Rozaj: Kąt: Dx(Do*): Dy: DFi: [ m / k N ] [ra/knm] stała 0,0 0,000E+00 0,000E+00 2 przesuwna 0,0 0,000E+00* PRĘTY: Skala :00 PRZEKROJE PRĘTÓW: Skala :00 2 5,930 3,400 H=9,330 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 0 - sztyw.-przegub; 0 - przegub-sztyw.; - przegub-przegub Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Re.EJ: Przekrój: 0 2 5,930 0,000 5,930,000 I ,400 0,000 3,400,000 I 200 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] W[cm3] h[cm] Materiał: 33, ,0 2 St3S (X,Y,V,W) STAŁE MATERIAŁOWE: 8

7 Materiał: Mouł E: Napręż.gr.: AlfaT: [kn/mm2] [N/mm2] [/K] 2 St3S (X,Y,V, ,000,20E-05 OBCIĄŻENIA: Skala :00 0,385 0,385 0,385 6,462 6,462 2,57 2,57 2 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rozaj: Kąt: P(Tg): P2(T): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,30 Liniowe 0,0 0,385 0,385 0,00 5,93 2 Liniowe 0,0 0,385 0,385 0,00 3,40 Grupa: B "" Zmienne γf=,40 Liniowe 0,0 2,57 2,57 0,00 5,93 Grupa: C "" Zmienne γf=,30 2 Liniowe 0,0 6,462 6,462 0,00 3,40 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzęu ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψ: γf: Ciężar wł.,0 A -"" Zmienne,00,30 B -"" Zmienne,00,40 C -"" Zmienne,00,30 MOMENTY: Skala :00-28,254-28,254 25,757 2 TNĄCE: Skala :00 75,443 29, ,87 9

8 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+abc Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 0,00 0,000 0,000 29,93 0,000 0,29,74 25,759* 0,24 0,000,00 5,930-28,254-73,87 0, ,00 0,000-28,254 75,443 0,000,00 3,400-0,000-0,000 0,000 * = Wartości ekstremalne NAPRĘŻENIA: Skala :00 2 NAPRĘŻENIA: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+abc Pręt: x/l: x[m]: SigmaG: SigmaD: SigmaMax/Ro: [MPa] 2 St3S (X,Y,V,W) 0,00 0,000 0,000 0,000 0,000,00 5, ,36-599,36 2,923* 2 0,00 0, ,36-599,36 2,923*,00 3,400 0,000-0,000 0,000 * = Wartości ekstremalne REAKCJE PODPOROWE: Skala : ,93 48,630 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+abc Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypakowa[kN]: M[kNm]: 0,000 29,93 29,93 2 0,000 48,630 48,630 PRZEMIESZCZENIA: Skala :00 2 DEFORMACJE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+abc 0

9 Pręt: Wa[m]: Wb[m]: FIa[eg]: FIb[eg]: f[m]: L/f: -0,0000-0,0000-0,38 -,338 0,05 57,5 2-0,0000-0,639 -,338-3,236 0, ,6 Pręt nr Zaanie: belka stropu Kleina Przekrój: I 200 x Y X 200,0 Wymiary przekroju: I 200 h=200,0 g=7,5 s=90,0 t=,3 r=7,5. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=240,0 Jyg=7,0 A=33,50 ix=8,0 iy=,9 Jw=0437,8 Jt=2,9 is=8,2. Materiał: St3S (X,Y,V,W). Wytrzymałość f=25 MPa la g=,3. y 90,0 Przekrój spełnia warunki przekroju klasy. Siły przekrojowe: xa = 5,930; xb = -0,000. Obciążenia ziałające w płaszczyźnie ukłau: ABC M x = 28,254 kn V y = -73,87 kn, N = 0,000 kn, Naprężenia w skrajnych włóknach: σ t = 599,3 MPa σ C = -599,3 MPa. Naprężenia: xa = 5,930; xb = -0,000. Naprężenia w skrajnych włóknach: σ t = 599,3 MPa σ C = -599,3 MPa. Naprężenia: - normalne: σ = 0,0 σ = 599,3 MPa ψ oc =,000 - ścinanie wzłuż osi Y: Av = 5,00 cm 2 τ = 48,8 MPa ψ ov =,000 Warunki nośności: σ ec = σ / ψ oc + σ = 0,0 /, ,3 = 599,3 > 25 MPa τ ey = τ / ψ ov = 48,8 /,000 = 48,8 < 24,7 = MPa σ 2 2 e e + 3 τ = 599, ,0 2 = 599,3 > 25 MPa Długości wyboczeniowe pręta: - przy wyboczeniu w płaszczyźnie ukłau przyjęto poatności węzłów ustalone wg załącznika normy: κ a =,000 κ b =,000 węzły nieprzesuwne µ =,000 la l o = 5,930 l w =,000 5,930 = 5,930 m

10 - przy wyboczeniu w płaszczyźnie prostopałej o płaszczyzny ukłau: κ a =,000 κ b =,000 węzły nieprzesuwne µ =,000 la l o = 0,00 l w =,000 0,00 = 0,00 m - la wyboczenia skrętnego przyjęto współczynnik ługości wyboczeniowej µ ω =,000. Rozstaw stężeń zabezpieczających prze obrotem l oω = 0,00 m. Długość wyboczeniowa l ω = 0,00 m. Siły krytyczne: N z N N x y π 2 EJ = = 2 lw π 2 EJ = = 2 lw 2 π EJϖ = + GJT = 2 2 is lϖ 3,4² ,0 5,930² 3,4² 205 7,0 0,00² 8,2²( 3,4² , , ,00² ) = 34988,907 kn 0-2 = 23,283 kn 0-2 = ,462 kn Zwichrzenie: Dla wuteownika walcowanego rozstaw stężeń zabezpieczających przekrój prze obrotem l = l oω =00 mm: 35iy β Pręt jest zabezpieczony prze zwichrzeniem. 25 / f = , / 25 = 90 > 00 = l Nośność przekroju na zginanie: xa = 5,930; xb = -0, wzglęem osi X M R = α p W f =,000 24, = 46,00 knm Współczynnik zwichrzenia la λ L = 0,053 wynosi ϕ L =,000 Warunek nośności (54): Mx M ϕl Rx = 28,254,000 46,00 = 2,788 > Nośność przekroju na ścinanie: xa = 5,930; xb = -0, wzłuż osi Y V R = 0,58 A V f = 0,58 5, = 87,050 kn Vo = 0,6 V R = 2,230 kn Warunek nośności la ścinania wzłuż osi Y: V = 73,87 < 87,050 = V R Nośność przekroju zginanego, w którym ziała siła poprzeczna: 2

11 xa = 5,930; xb = -0, la zginania wzglęem osi X: V y = 73,87 < 2,230 = V o M R,V = M R = 46,00 knm Warunek nośności (55): M M x Rx, V = 28,254 46,00 = 2,788 > Nośność śronika po obciążeniem skupionym: xa = 5,930; xb = -0,000. Przyjęto szerokość rozkłau obciążenia skupionego c = 00,0 mm. Naprężenia ściskające w śroniku wynoszą σ c = 486,6 MPa. Współczynnik reukcji nośności wynosi: η c =,25-0,5 σ c / f =,25-0,5 486,6 / 25 = 0,8 Nośność śronika na siłę skupioną: P R,W = c o t w η c f = 94,0 7,5 0, = 37,046 kn Warunek nośności śronika: P = 48,630 > 37,046 = P R,W Stan graniczny użytkowania: Ugięcia wzglęem osi Y liczone o cięciwy pręta wynoszą: a max = 9,2 mm a gr = l / 250 = 5930 / 250 = 23,7 mm a max = 9,2 < 23,7 = a gr Stropy rewniane. Obciążenia stałe: - tynk posufitki na siatce metalowej 0,02*22,0*,3 = 0,57 kn/m 2 - eskowanie posufitki 0,025*6,0*,3 = 0,20 kn/m 2 - płyty OSB ślepego pułapu 0,025*6,5*,3 = 0,2 kn/m 2 - zasypka z keramzytu 0,2*8,0*,3 =,25 kn/m 2 - połoga z esek 0,032*6,0*,3 = 0,25 kn/m 2 - warstwa wyrównawcza z płyt OSB 0,025*6,5*,3 = 0,2 kn/m 2 - posazka z paneli rewnianych 0,20*,3 = 0,26 kn/m 2 - obciążenie zastępcze o ścianek ziałowych,39*,3 =,8 kn/m 2 Razem ciężar własny 4,76 kn/m 2 Obciążenia obliczeniowe belek stropowych. Dla rozstawu belek 85 cm. 3

12 - łaty z boku belki 2*0,05*/0,08*6,0*,3 = 0,06 kn/m - elementy wypełnienia 4,76*(0,85-0,7) = 3,24 kn/m - obciążenie użytkowe 2,80*0,85 = 2,38 kn/m 5,68 kn/m Do obliczeń przyjmuje się 5,70 kn/m Rozpiętość teoretyczna l t =,05*3,93 = 4,3 m 4,5 m WĘZŁY: Skala :00 2 4,50 H=4,50 WĘZŁY: Nr: X [m]: Y [m]: 0,000 0, ,50 0,000 PODPORY: P o a t n o ś c i Węzeł: Rozaj: Kąt: Dx(Do*): Dy: DFi: [ m / k N ] [ra/knm] stała 0,0 0,000E+00 0,000E+00 2 przesuwna 0,0 0,000E+00* PRĘTY: Skala :00 PRZEKROJE PRĘTÓW: Skala :00 4,50 H=4,50 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 0 - sztyw.-przegub; 0 - przegub-sztyw.; - przegub-przegub Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Re.EJ: Przekrój: 2 4,50 0,000 4,50,000 B 240x70 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] W[cm3] h[cm] Materiał: 408, ,0 95 Drewno C27 STAŁE MATERIAŁOWE: 4

13 Materiał: Mouł E: Napręż.gr.: AlfaT: [kn/mm2] [N/mm2] [/K] 95 Drewno C ,000 5,00E-06 OBCIĄŻENIA: Skala :00 5,000 5,000 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rozaj: Kąt: P(Tg): P2(T): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,30 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 4,5 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzęu ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψ: γf: Ciężar wł.,0 A -"" Zmienne,00,30 MOMENTY: Skala :00 4,428 TNĄCE: Skala :00 3,907-3,907 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 5

14 0,00 0,000 0,000 3,907 0,000 0,50 2,075 4,428* -0,000 0,000,00 4,50-0,000-3,907 0,000 * = Wartości ekstremalne NAPRĘŻENIA: Skala :00 NAPRĘŻENIA: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Pręt: x/l: x[m]: SigmaG: SigmaD: SigmaMax/Ro: [MPa] 95 Drewno C27 0,00 0,000 0,000 0,000 0,000 0,50 2,075-8,84 8,84 0,327*,00 4,50 0,000-0,000 0,000 REAKCJE PODPOROWE: Skala :00 2 3,907 3,907 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypakowa[kN]: M[kNm]: 0,000 3,907 3, ,000 3,907 3,907 PRZEMIESZCZENIA: Skala :00 DEFORMACJE: T.I rzęu 6

15 Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Pręt: Wa[m]: Wb[m]: FIa[eg]: FIb[eg]: f[m]: L/f: -0,0000 0,0000-0,508 0,508 0,05 36, Pręt nr Zaanie: belki co 85 cm Z y Y 240 A B z 70 Przekrój: B 240x70 Wymiary przekroju: h=240,0 mm b=70,0 mm. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jyg=9584,0; Jzg=9826,0 cm 4 ; A=408,00 cm 2 ; iy=6,9; iz=4,9 cm; Wy=632,0; Wz=56,0 cm 3. Własności techniczne rewna: Przyjęto klasę użytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 20 i wilgotności powyżej 65% tylko przez kilka tygoni w roku) oraz klasę trwania obciążenia: Długotrwałe (6 miesięcy - 0 lat, np. obciążenie magazynu). K mo = 0,70 γ M =,3 Cechy rewna: Drewno C27. f k = 27,00 f = 4,54 MPa f t,0,k = 6,00 f t,0, = 8,62 MPa f t,90,k = 0,60 f t,90, = 0,32 MPa f c,0,k = 22,00 f c,0, =,85 MPa f c,90,k = 2,60 f c,90, =,40 MPa f v,k = 2,80 f v, =,5 MPa E 0,mean = 500 MPa E 90,mean = 380 MPa E 0,05 = 7700 MPa G mean = 720 MPa ρ k = 370 kg/m 3 Sprawzenie nośności pręta nr 7

16 Sprawzenie nośności przeprowazono wg PN-B-0350:2000. W obliczeniach uwzglęniono ekstremalne wartości wielkości statycznych. Nośność na zginanie: Wyniki la x a =2,08 m; x b =2,08 przy obciążeniach A. Długość obliczeniowa la pręta swobonie popartego, obciążonego równomiernie lub momentami na końcach, przy obciążeniu przyłożonym o powierzchni górnej, wynosi: l =, = 4630 mm λ rel,m = l hf E0, mean 2 πb Ek Gmean = ,54 3,42 70² = 0,304 Wartość współczynnika zwichrzenia: la λ rel,m 0,75 k crit = Warunek stateczności: σ = M / W = 4,428 / 632, = 8,84 < 4,54 =,000 4,54 = k crit f Nośność la x a =2,08 m; x b =2,08 przy obciążeniach A : σ y, σ z, + km = 8,84 f 4,54 f y, z, k m σ f y, y, σ + f z, z, = + 0,7 0,00 4,54 = 0,608 < 0,7 8,84 4,54 + 0,00 4,54 = 0,426 < Nośność na ścinanie: Wyniki la x a =4,5 m; x b =0,00 przy obciążeniach A. Naprężenia tnące: τ z, =,5 V z / A =,5 3,907 / 408,00 0 = 0,5 MPa τ y, =,5 V y / A =,5 0,000 / 408,00 0 = 0,00 MPa Przyjęto k v =,000. Warunek nośności τ = 2 2 z, + τ y, τ = 0,5² + 0,00² = 0,5 <,5 =,000,5 = k v f v, Stan graniczny użytkowania: A B Wyniki la x a =2,08 m; x b =2,08 przy obciążeniach A. Ugięcie graniczne u net,fin = l / 250 = 6,6 mm w obiektach remontowanym może zostać powiększone o 50%, wówczas u net,fin = 24,9 mm. Ugięcia o obciążeń stałych (ciężar własny + ): u z,fin = u z,inst [ + 9,2 (h/l) 2 ](+k ef) = -0,3 [ + 9,2 (240,0/450) 2 ]( + 0,60) = -0,5 mm u y,fin = u y,inst (+k ef) = 0,0 ( + 0,60) = 0,0 mm Ugięcia o obciążeń zmiennych ( A ): Klasa trwania obciążeń zmiennych: Długotrwałe (6 miesięcy - 0 lat, np. obciążenie magazynu). 8

17 u z,fin = u z,inst [ + 9,2 (h/l) 2 ](+k ef) = -8,6 [ + 9,2 (240,0/450) 2 ]( + 0,50) = -3,7 mm u y,fin = u y,inst (+k ef) = 0,0 ( + 0,50) = 0,0 mm Ugięcie całkowite: u z,fin = -0,5 + -3,7 = 4,2 < 24,9 = u net,fin Dla rozstawu belek 00 cm. - łaty z boku belki 2*0,05*/0,08*6,0*,3 = 0,06 kn/m - elementy wypełnienia 4,76*(,0-0,7) = 3,95 kn/m - obciążenie użytkowe 2,80*,00 = 2,80 kn/m 6,8 kn/m Rozpiętość teoretyczna l t =,05*3,93 = 4,3 m 4,5 m WĘZŁY: Skala :00 2 4,50 H=4,50 WĘZŁY: Nr: X [m]: Y [m]: 0,000 0, ,50 0,000 PODPORY: P o a t n o ś c i Węzeł: Rozaj: Kąt: Dx(Do*): Dy: DFi: [ m / k N ] [ra/knm] stała 0,0 0,000E+00 0,000E+00 2 przesuwna 0,0 0,000E+00* PRĘTY: Skala :00 PRZEKROJE PRĘTÓW: Skala :00 4,50 H=4,50 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 0 - sztyw.-przegub; 0 - przegub-sztyw.; - przegub-przegub Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Re.EJ: Przekrój: 9

18 2 4,50 0,000 4,50,000 B 240x70 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] W[cm3] h[cm] Materiał: 408, ,0 95 Drewno C27 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Mouł E: Napręż.gr.: AlfaT: [kn/mm2] [N/mm2] [/K] 95 Drewno C ,000 5,00E-06 OBCIĄŻENIA: Skala :00 5,238 5,238 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rozaj: Kąt: P(Tg): P2(T): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,30 Liniowe 0,0 5,238 5,238 0,00 4,5 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzęu ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψ: γf: Ciężar wł.,0 A -"" Zmienne,00,30 MOMENTY: Skala :00 5,095 TNĄCE: Skala :00 4,550-4,550 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 20

19 0,00 0,000 0,000 4,550 0,000 0,50 2,075 5,095* -0,000 0,000,00 4,50-0,000-4,550 0,000 * = Wartości ekstremalne NAPRĘŻENIA: Skala :00 NAPRĘŻENIA: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Pręt: x/l: x[m]: SigmaG: SigmaD: SigmaMax/Ro: [MPa] 95 Drewno C27 0,00 0,000 0,000 0,000 0,000 0,50 2,075-9,250 9,250 0,343*,00 4,50 0,000-0,000 0,000 REAKCJE PODPOROWE: Skala :00 2 4,550 4,550 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypakowa[kN]: M[kNm]: 0,000 4,550 4, ,000 4,550 4,550 PRZEMIESZCZENIA: Skala :00 DEFORMACJE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Pręt: Wa[m]: Wb[m]: FIa[eg]: FIb[eg]: f[m]: L/f: -0,0000-0,0000-0,53 0,53 0, , Pręt nr Zaanie: belki co 00 cm 2

20 Z y Y 240 4,550 A B z -4, ,095 Przekrój: B 240x70 Wymiary przekroju: h=240,0 mm b=70,0 mm. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jyg=9584,0; Jzg=9826,0 cm 4 ; A=408,00 cm 2 ; iy=6,9; iz=4,9 cm; Wy=632,0; Wz=56,0 cm 3. Własności techniczne rewna: Przyjęto klasę użytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 20 i wilgotności powyżej 65% tylko przez kilka tygoni w roku) oraz klasę trwania obciążenia: Długotrwałe (6 miesięcy - 0 lat, np. obciążenie magazynu). K mo = 0,70 γ M =,3 Cechy rewna: Drewno C27. f k = 27,00 f = 4,54 MPa f t,0,k = 6,00 f t,0, = 8,62 MPa f t,90,k = 0,60 f t,90, = 0,32 MPa f c,0,k = 22,00 f c,0, =,85 MPa f c,90,k = 2,60 f c,90, =,40 MPa f v,k = 2,80 f v, =,5 MPa E 0,mean = 500 MPa E 90,mean = 380 MPa E 0,05 = 7700 MPa G mean = 720 MPa ρ k = 370 kg/m 3 Sprawzenie nośności pręta nr Sprawzenie nośności przeprowazono wg PN-B-0350:2000. W obliczeniach uwzglęniono ekstremalne wartości wielkości statycznych. Nośność na zginanie: Wyniki la x a =2,08 m; x b =2,08 przy obciążeniach A. Długość obliczeniowa la pręta swobonie popartego, obciążonego równomiernie lub momentami na końcach, przy obciążeniu przyłożonym o powierzchni górnej, wynosi: l =, = 4630 mm 22

21 λ rel,m = l hf E0, mean 2 πb Ek Gmean = ,54 3,42 70² = 0,304 Wartość współczynnika zwichrzenia: la λ rel,m 0,75 k crit = Warunek stateczności: σ = M / W = 5,095 / 632, = 9,25 < 4,54 =,000 4,54 = k crit f Nośność la x a =2,08 m; x b =2,08 przy obciążeniach A : σ y, σ z, + km = 9,25 f 4,54 f y, z, k m σ f y, y, σ + f z, z, = + 0,7 0,00 4,54 = 0,636 < 0,7 9,25 4,54 + 0,00 4,54 = 0,445 < Nośność na ścinanie: Wyniki la x a =4,5 m; x b =0,00 przy obciążeniach A. Naprężenia tnące: τ z, =,5 V z / A =,5 4,550 / 408,00 0 = 0,53 MPa τ y, =,5 V y / A =,5 0,000 / 408,00 0 = 0,00 MPa Przyjęto k v =,000. Warunek nośności τ = 2 2 z, + τ y, τ = 0,53² + 0,00² = 0,53 <,5 =,000,5 = k v f v, Stan graniczny użytkowania: A B Wyniki la x a =2,08 m; x b =2,08 przy obciążeniach A. Ugięcie graniczne u net,fin = l / 250 = 6,6 mm w obiektach remontowanym może zostać powiększone o 50%, wówczas u net,fin = 24,9 mm. Ugięcia o obciążeń stałych (ciężar własny + ): u z,fin = u z,inst [ + 9,2 (h/l) 2 ](+k ef) = -0,3 [ + 9,2 (240,0/450) 2 ]( + 0,60) = -0,5 mm u y,fin = u y,inst (+k ef) = 0,0 ( + 0,60) = 0,0 mm Ugięcia o obciążeń zmiennych ( A ): Klasa trwania obciążeń zmiennych: Długotrwałe (6 miesięcy - 0 lat, np. obciążenie magazynu). u z,fin = u z,inst [ + 9,2 (h/l) 2 ](+k ef) = -9,0 [ + 9,2 (240,0/450) 2 ]( + 0,50) = -4,3 mm u y,fin = u y,inst (+k ef) = 0,0 ( + 0,50) = 0,0 mm Ugięcie całkowite: u z,fin = -0,5 + -4,3 = 4,9 < 24,9 = u net,fin Dla rozstawu belek 0 cm. 23

22 - łaty z boku belki 2*0,05*/0,08*6,0*,3 = 0,06 kn/m - elementy wypełnienia 4,76*(,0-0,7) = 4,43 kn/m - obciążenie użytkowe 2,80*,0 = 2,97 kn/m 7,46 kn/m Rozpiętość teoretyczna w okrywce nr 6 l t =,05*3,93 = 4,3 m 4,5 m Rozpiętość teoretyczna w okrywce nr 7 l t =,05*6,083 = 6,38 m 6,40 m Sprawzenie nośności belek w okrywce nr 6. WĘZŁY: Skala :00 2 4,50 H=4,50 WĘZŁY: Nr: X [m]: Y [m]: 0,000 0, ,50 0,000 PODPORY: P o a t n o ś c i Węzeł: Rozaj: Kąt: Dx(Do*): Dy: DFi: [ m / k N ] [ra/knm] stała 0,0 0,000E+00 0,000E+00 2 przesuwna 0,0 0,000E+00* PRĘTY: Skala :00 PRZEKROJE PRĘTÓW: Skala :00 4,50 H=4,50 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 0 - sztyw.-przegub; 0 - przegub-sztyw.; - przegub-przegub Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Re.EJ: Przekrój: 2 4,50 0,000 4,50,000 B 240x70 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] W[cm3] h[cm] Materiał: 408, ,0 95 Drewno C27 24

23 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Mouł E: Napręż.gr.: AlfaT: [kn/mm2] [N/mm2] [/K] 95 Drewno C ,000 5,00E-06 OBCIĄŻENIA: Skala :00 5,769 5,769 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rozaj: Kąt: P(Tg): P2(T): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,30 Liniowe 0,0 5,769 5,769 0,00 4,5 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzęu ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψ: γf: Ciężar wł.,0 A -"" Zmienne,00,30 MOMENTY: Skala :00 6,58 TNĄCE: Skala :00 5,982-5,982 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 0,00 0,000 0,000 5,982 0,000 0,50 2,075 6,58* 0,000 0,000,00 4,50 0,000-5,982 0,000 * = Wartości ekstremalne 25

24 NAPRĘŻENIA: Skala :00 NAPRĘŻENIA: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Pręt: x/l: x[m]: SigmaG: SigmaD: SigmaMax/Ro: [MPa] 95 Drewno C27 0,00 0,000 0,000 0,000 0,000 0,50 2,075-0,60 0,60 0,376*,00 4,50-0,000 0,000 0,000 REAKCJE PODPOROWE: Skala :00 2 5,982 5,982 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypakowa[kN]: M[kNm]: 0,000 5,982 5, ,000 5,982 5,982 PRZEMIESZCZENIA: Skala :00 DEFORMACJE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Pręt: Wa[m]: Wb[m]: FIa[eg]: FIb[eg]: f[m]: L/f: -0,0000 0,0000-0,584 0,584 0,032 34,2 Pręt nr Zaanie: belki co 0 cm 26

25 Z y Y 240 5,982 A B z -5, ,58 Przekrój: B 240x70 Wymiary przekroju: h=240,0 mm b=70,0 mm. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jyg=9584,0; Jzg=9826,0 cm 4 ; A=408,00 cm 2 ; iy=6,9; iz=4,9 cm; Wy=632,0; Wz=56,0 cm 3. Własności techniczne rewna: Przyjęto klasę użytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 20 i wilgotności powyżej 65% tylko przez kilka tygoni w roku) oraz klasę trwania obciążenia: Długotrwałe (6 miesięcy - 0 lat, np. obciążenie magazynu). K mo = 0,70 γ M =,3 Cechy rewna: Drewno C27. f k = 27,00 f = 4,54 MPa f t,0,k = 6,00 f t,0, = 8,62 MPa f t,90,k = 0,60 f t,90, = 0,32 MPa f c,0,k = 22,00 f c,0, =,85 MPa f c,90,k = 2,60 f c,90, =,40 MPa f v,k = 2,80 f v, =,5 MPa E 0,mean = 500 MPa E 90,mean = 380 MPa E 0,05 = 7700 MPa G mean = 720 MPa ρ k = 370 kg/m 3 Sprawzenie nośności pręta nr Sprawzenie nośności przeprowazono wg PN-B-0350:2000. Nośność na zginanie: Wyniki la x a =2,08 m; x b =2,08 przy obciążeniach A. Długość obliczeniowa la pręta swobonie popartego, obciążonego równomiernie lub momentami na końcach, przy obciążeniu przyłożonym o powierzchni górnej, wynosi: l =, = 4630 mm 27

26 λ rel,m = l hf E0, mean 2 πb Ek Gmean = ,54 3,42 70² = 0,304 Wartość współczynnika zwichrzenia: la λ rel,m 0,75 k crit = Warunek stateczności: σ = M / W = 6,58 / 632, = 0,6 < 4,54 =,000 4,54 = k crit f Nośność la x a =2,08 m; x b =2,08 przy obciążeniach A : σ y, σ z, + km = 0,6 f 4,54 f y, z, k m σ f y, y, σ + f z, z, Stan graniczny użytkowania: = + 0,7 0,00 4,54 = 0,699 < 0,7 0,6 4,54 + 0,00 4,54 = 0,489 < A B Wyniki la x a =2,08 m; x b =2,08 przy obciążeniach A. Ugięcie graniczne u net,fin = l / 250 = 6,6 mm w obiektach remontowanym może zostać powiększone o 50%, wówczas u net,fin = 24,9 mm. Ugięcia o obciążeń stałych (ciężar własny + ): u z,fin = u z,inst [ + 9,2 (h/l) 2 ](+k ef) = -0,3 [ + 9,2 (240,0/450) 2 ]( + 0,60) = -0,5 mm u y,fin = u y,inst (+k ef) = 0,0 ( + 0,60) = 0,0 mm Ugięcia o obciążeń zmiennych ( A ): Klasa trwania obciążeń zmiennych: Długotrwałe (6 miesięcy - 0 lat, np. obciążenie magazynu). u z,fin = u z,inst [ + 9,2 (h/l) 2 ](+k ef) = -9,9 [ + 9,2 (240,0/450) 2 ]( + 0,50) = -5,8 mm u y,fin = u y,inst (+k ef) = 0,0 ( + 0,50) = 0,0 mm Ugięcie całkowite: u z,fin = -0,5 + -5,8 = 6,3 < 24,9 = u net,fin Sprawzenie nośności belek w okrywce nr 7. WĘZŁY: Skala :00 2 6,380 H=6,380 WĘZŁY: Nr: X [m]: Y [m]: 28

27 0,000 0, ,380 0,000 PODPORY: P o a t n o ś c i Węzeł: Rozaj: Kąt: Dx(Do*): Dy: DFi: [ m / k N ] [ra/knm] stała 0,0 0,000E+00 0,000E+00 2 przesuwna 0,0 0,000E+00* PRĘTY: Skala :00 PRZEKROJE PRĘTÓW: Skala :00 6,380 H=6,380 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 0 - sztyw.-przegub; 0 - przegub-sztyw.; - przegub-przegub Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Re.EJ: Przekrój: 2 6,380 0,000 6,380,000 B 240x70 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] W[cm3] h[cm] Materiał: 408, ,0 95 Drewno C27 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Mouł E: Napręż.gr.: AlfaT: [kn/mm2] [N/mm2] [/K] 95 Drewno C ,000 5,00E-06 OBCIĄŻENIA: Skala :00 5,769 5,769 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rozaj: Kąt: P(Tg): P2(T): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,30 Liniowe 0,0 5,769 5,769 0,00 6,38 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzęu ================================================================== 29

28 OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψ: γf: Ciężar wł.,0 A -"" Zmienne,00,30 MOMENTY: Skala :00 39,88 TNĄCE: Skala :00 24,569-24,569 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 0,00 0,000 0,000 24,569 0,000 0,50 3,90 39,88* -0,000 0,000,00 6,380-0,000-24,569 0,000 * = Wartości ekstremalne NAPRĘŻENIA: Skala :00 NAPRĘŻENIA: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Pręt: x/l: x[m]: SigmaG: SigmaD: SigmaMax/Ro: [MPa] 95 Drewno C27 0,00 0,000 0,000 0,000 0,000 0,50 3,90-24,02 24,02 0,889*,00 6,380 0,000-0,000 0,000 REAKCJE PODPOROWE: Skala : ,569 24,569 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypakowa[kN]: M[kNm]: 30

29 0,000 24,569 24, ,000 24,569 24,569 PRZEMIESZCZENIA: Skala :00 DEFORMACJE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Pręt: Wa[m]: Wb[m]: FIa[eg]: FIb[eg]: f[m]: L/f: -0,0000-0,0000-2,20 2,20 0, ,5 Pręt nr Zaanie: belki co 0 cm_2 Z y Y ,569 A B z -24, ,88 Przekrój: B 240x70 Wymiary przekroju: h=240,0 mm b=70,0 mm. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jyg=9584,0; Jzg=9826,0 cm 4 ; A=408,00 cm 2 ; iy=6,9; iz=4,9 cm; Wy=632,0; Wz=56,0 cm 3. Własności techniczne rewna: Przyjęto klasę użytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 20 i wilgotności powyżej 65% tylko przez kilka tygoni w roku) oraz klasę trwania obciążenia: Stałe (więcej niż 0 lat, np. ciężar własny). K mo = 0,60 γ M =,3 Cechy rewna: Drewno C27. f k = 27,00 f = 2,46 MPa f t,0,k = 6,00 f t,0, = 7,38 MPa f t,90,k = 0,60 f t,90, = 0,28 MPa f c,0,k = 22,00 f c,0, = 0,5 MPa f c,90,k = 2,60 f c,90, =,20 MPa f v,k = 2,80 f v, =,29 MPa 3

30 E 0,mean = 500 MPa E 90,mean = 380 MPa E 0,05 = 7700 MPa G mean = 720 MPa ρ k = 370 kg/m 3 Sprawzenie nośności pręta nr Sprawzenie nośności przeprowazono wg PN-B-0350:2000. W obliczeniach uwzglęniono ekstremalne wartości wielkości statycznych. Nośność na zginanie: Wyniki la x a =3,9 m; x b =3,9 przy obciążeniach A. Długość obliczeniowa la pręta swobonie popartego, obciążonego równomiernie lub momentami na końcach, przy obciążeniu przyłożonym o powierzchni górnej, wynosi: l =, = 6860 mm λ rel,m = l hf E0, mean 2 πb Ek Gmean = ,46 3,42 70² = 0,342 Wartość współczynnika zwichrzenia: la λ rel,m 0,75 k crit = Warunek stateczności: σ = M / W = 39,88 / 632, = 24,0 > 2,46 =,000 2,46 = k crit f Nośność la x a =3,9 m; x b =3,9 przy obciążeniach A : σ y, σ z, + km = 24,0 f 2,46 f y, z, k m σ f y, y, σ + f z, z, = + 0,7 0,00 2,46 =,927 > 0,7 24,0 2,46 + 0,00 2,46 =,349 > Nośność na ścinanie: Wyniki la x a =6,38 m; x b =0,00 przy obciążeniach A. Naprężenia tnące: τ z, =,5 V z / A =,5 24,569 / 408,00 0 = 0,90 MPa τ y, =,5 V y / A =,5 0,000 / 408,00 0 = 0,00 MPa Przyjęto k v =,000. Warunek nośności τ = 2 2 z, + τ y, τ = 0,90² + 0,00² = 0,90 <,29 =,000,29 = k v f v, Stan graniczny użytkowania: A B Wyniki la x a =3,9 m; x b =3,9 przy obciążeniach A. Ugięcie graniczne u net,fin = l / 50 = 42,5 mm 32

31 w obiektach remontowanym może zostać powiększone o 50%, wówczas u net,fin = 63,8 mm. Ugięcia o obciążeń stałych (ciężar własny + ): u z,fin = u z,inst (+k ef) = -,8 ( + 0,60) = -2,8 mm u y,fin = u y,inst (+k ef) = 0,0 ( + 0,60) = 0,0 mm Ugięcia o obciążeń zmiennych ( A ): Klasa trwania obciążeń zmiennych: Długotrwałe (6 miesięcy - 0 lat, np. obciążenie magazynu). u z,fin = u z,inst (+k ef) = -55,3 ( + 0,50) = -82,9 mm u y,fin = u y,inst (+k ef) = 0,0 ( + 0,50) = 0,0 mm Ugięcie całkowite: u z,fin = -2, ,9 = 85,7 > 63,8 = u net,fin Analizując uzyskane wyniki obliczeń sprawzających można stwierzić, że stropy rewniane o rozpiętości około 4,0 la wszystkich pomierzonych rozstawów belek nośnych są przystosowane o przeniesienia zwiększonych obciążeń. Belki stropów o większych rozpiętościach, powyżej 5,0 m i rozstawie belek 0 cm - wymagają wzmocnienia. Strop Kleina na pomieszczenie przy weranzie wymaga wzmocnienia, gyż w znacznym stopniu zostały przekroczone warunki stanu granicznego nośności i stanu granicznego użytkowania. Teoretycznie strop jest za słaby o przeniesienia obciążeń obowiązujących w buownictwie mieszkaniowym. Dotychczasowa eksploatacja buynku nie oprowaziła o wystąpienia na stropie granicznych obciążeń la buownictwa mieszkalnego i strop nie uległ uszkozeniom. Braki w nośności stropu Kleina w okrywce nr 2 o spou stropu zostały ujawnione poczas wcześniejszych remontów i strop został wzmocniony, Jako wzmocnienie zastosowano oatkowe, wuteowe belki stalowe wbuowane prostopale po belkami nośnymi stropu. Mając na uwaze przyjęte wcześniej rozwiązanie, należy zastosować poobne rozwiązanie po stropem w pomieszczeniu przy weranzie. Kolejnym niekorzystnym rozwiązaniem w tym stropie są wsporniki belek na weraną o wysięgu około 340 cm. Jest to barzo niekorzystne i wymaga zmiany schematu statycznego belek stropowych. W tym celu należy końce belek wspornikowych poeprzeć stalową ramą o wnętrza przeszklenia werany, lub w linii okien. Teoretyczne ugięcie końca wspornika przy wystąpieniu obciążeń normowych na balkonie, np. tłumem luzi, może ochozić o 5,75 cm. Przy takim ugięciu przeszklenie werany uległoby zniszczeniu. W rozpatrywanym buynku mamy o czynienia z mieszanym ukłaem konstrukcyjny. Belki nośne stropów zostały wbuowane równolegle i prostopale o ługości buynku. Prócz tego na powierzchni stropów w pomieszczeniach występują sto- 33

32 pnie, np. w pomieszczeniu, z którego jest wyjście na balkon o strony ul. Jagiellońskiej. Można z tego wnioskować o innej kombinacji rozwiązań konstrukcji stropów w tej strefie. Prócz tego wiąże się to z różnymi wysokościami pomieszczeń na parterze. W tej sytuacji należy liczyć się z ty że w fazie wykonawstwa robót remontowych konieczne bęzie rozszerzenie ich zakresu. Roboty te należy prowazić przy ścisłej współpracy z nazorem autorskim i Służbami Miejskiego Konserwatora Zabytków w Bygoszczy. VI. Wnioski i zalecenia. Mając na uwaze opis konstrukcji i zjawisk bęących przemiotem ekspertyzy oraz przeprowazoną analizę techniczną można wyciągnąć następujące wnioski końcowe:. Stropy w rozpatrywanym buynku po około osiemziesięciu latach eksploatacji są w obrym stanie technicznym. 2. Stropy Kleina la nowego stanu obciążeń wymagają wzmocnienia poobnego o już zastosowanego po stropem na parterem w pomieszczeniu zlokalizowanym w narożu połuniowo wschonim buynku. Prócz tego strop na weraną musi mieć oatkowe poparcie. 3. Stropy rewniane o rozpiętości pona 5,0 m przy rozstawie belek 0 cm wymagają wzmocnienia. 4. Ze stropów rewnianych należy usunąć przypakowe zasypki na ślepych pułapach i usunąć eski ślepych pułapów. Deski zastąpić płytami OSB, zasypki wykonać z keramzytu. 5. Ze wzglęu na zmianę sposobu użytkowania buynku należy stosować rozwiązania stropów rewnianych gwarantujące wysoką izolacyjność akustyczną, z eliminacją mostków akustycznych i skrzypienia połóg. 6. W tym celu należy zmienić rozwiązania połóg na stropie ze stropów listwowych, w których eski połogowe mocowane są o belek stropowych, na stropy legarowo listwowe, w których eski mocowane są o legarów leżących na zasypce z keramzytu na ślepych pułapach. 7. Deski ślepych pułapów opierać na listwach przybitych o belek z przekłaką amortyzującą. Przekłaki stosować również po legarami. 8. Prze rozpoczęciem robót remontowych należy przewizieć konieczność wykonywania robót oatkowych koniecznych o wykonania po osłonięciu elementów konstrukcyjnych buynku nie rozpoznanych na etapie opracowania projektu remontu. 34

33 9. Po wykonaniu opisanych wyżej robót związanych ze wzmacnianiem konstrukcji stropów buynek bęzie naawał się o zmiany sposobu użytkowania na cele biurowe. W tej sytuacji zaleca się, co następuje: W projekcie remontu uwzglęnić konieczność wzmocnienia stropów Kleina ze zmianą ich schematu statycznego. Stosować wzmocnienia stropów rewnianych o rozpiętości pona 5,0 m i rozstawie belek 0 cm. Przyjęte rozwiązania konsultować ze specjalistą w zakresie akustyki i nagłośnienia pomieszczeń. Wszelkie prace związane z remontem i ujawnianymi różnicami stanu istniejącego w stosunku o rozwiązań przyjętych w projekcie i niniejszej ekspertyzie należy ściśle ewiencjonować i okumentować, w tym również fotografią cyfrową. Pozwoli to na stworzenie projektu inwentaryzacyjnego konstrukcji buynku. Zaganienia wątpliwe po wzglęem technicznym należy konsultować z Nazorem Konserwatorskim i nazorem autorskim. Roboty remontowe obiektu zabytkowego powinna wykonywać wyspecjalizowana w tym zakresie firma po ścisłym Nazorem Konserwatorskim i nazorem technicznym. Nigy nie przeciążać istniejących i nowych konstrukcji!! Realizować roboty zgonie z Warunkami technicznymi wykonania i obioru robót buowlano montażowych tom I, części 4, po ścisłym Nazorem Konserwatorskim. Ze wzglęu na planowane obecnie i w przyszłości roboty buowlane należy wykonać uaktualnienie architektonicznej okumentacji inwentaryzacyjnej. Poczas robót należy z okrywek konstrukcji gromazić informacje o inwentaryzacji konstrukcyjnej. Bygoszcz, 3 lipca 204 r. 35