Opis techniczny do projektu budowlanego konstrukcji

Transkrypt

1 Opis techniczny do projektu budowlanego konstrukcji budynku spotkań wiejskich wolnostojącego o konstrukcji murowanej zlokalizowanego w miejscowości Orzeszki, gm. Rozogi na działce Nr 69 I Dane ogólne: 1.1. Inwestor: Gmina Rozogi, ul. 22 Lipca 22, Rozogi Adres inwestycji: Orzeszki, gm Rozogi, dz. nr 69 II Podstawa opracowania: - Decyzja nr 06/2011/P o ustaleniu lokalizacji inwestycji celu publicznego; - Oświadczenie o posiadanym prawie do dysponowania nieruchomością na cele budowlane; - Mapa sytuacyjno-wysokościowa do celów projektowych w skali 1:500; - Przepisy prawa budowlanego i normy budowlane; - Ustalenia i uzgodnienia z inwestorem. III Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania jest projekt architektoniczno-budowlany budynku spotkań wiejskich wolnostojącego, parterowego, bez podpiwniczenia i poddasza użytkowego, o konstrukcji murowanej. IV Dane techniczne 4.1. Kubatura budynku ,85 m Powierzchnia zabudowy ,19m 2 w tym: - budynek świetlicy wiejskiej ,37m 2 - taras, schody i podjazd...20,82m Powierzchnia użytkowa ,79m Długość całkowita budynku... 16,08m 4.5. Szerokość całkowita budynku... 8,73m

2 4.6. Wysokość całkowita budynku... 6,43m 4.7. Kąt nachylenia połaci dachowej... 30º 4.8. zestawienie projektowanych pomieszczeń: WYKAZ POMIESZCZEŃ OPIS POMIESZCZENIA NR NAZWA POWIERZCHNIA URZYTKOWA POSADZKA [ m² ] 1 HALL + SZATNIA 13,25 GRES 2 KOTYTARZ 3,45 GRES 3 SALA REKREACYJNA 82,59 GRES 4 ZAPLECZE KUCHENNE 12,56 GRES 5 WC DLA KOBIET I OSÓB NIEPEŁNOSPRAWNYC H 4,72 GRES 6 WC DLA MĘŻCZYZN 3,22 GRES RAZEM: 119,79 V Dane konstrukcyjno-materiałowe 5.1. Fundamenty ławy fundamentowe żelbetowe zbrojone stalą AIIIN RB500 12mm x 4, strzemiona 6mm co 25cm ze stali St0S, Beton C16/20 (B-20). Ławy zagłębione w gruncie 1,10tj. poniżej poziomu przemarzania gruntu. Przyjęto grubość ław 40cm. Ławy posadowione na warstwie chudego betonu 10cm; 5.2. Ściany fundamentowe betonowe gr. 24 cm, murowane z bloczków betonowych na zaprawie cem.-wap., alternatywnie wylewane na mokro na budowie w szalunkach,; przed zasypaniem ściany zaizolować przeciwwilgociowo przez smarowanie Dysperbitem na zimno, ściany ocieplone styropianem ekstrudowanym gr. 10cm; 5.3. Ściany zewnętrzne osłonowe jednowarstwowe gr. 36,5cm na zaprawie klejowej Ściany działowe gr. 11,5 murowane z bloczków gazobetonowych na zaprawie klejowej Ściany kominowe murowane z cegły ceramicznej pełnej na zaprawie cem.-wap.; 5.6. Nadproża żelbetowe zbrojone stalą AIIIN RB500, Beton C16/20 (B- 20), szczegółowy wykaz zbrojenia wg rys. konstrukcyjnego. Nadproża w gazobetonowych systemowych kształtkach U z warstwą docieplenia z wełny mineralnej Słupy żelbetowe, ø30cm, zbrojone stalą AIIIN RB500 8xø12mm, Beton C16/20 (B-20);

3 5.8. Wieńce na wszystkich ścianach nośnych w poziomie stropów na wysokości oparcia więźby dachowej wykonać wieńce żelbetowe o wymiarach 24x25cm: stal AIIIN RB500 4 x 12mm, strzemiona 6mm co 25cm ze stali A0 St0S, Beton C16/20 (B-20). Wieńce w ścianach zewnętrznych od zewnątrz z elementem docieplenia wieńca z gazobetonu i warstwą izolacyjną z wełny mineralnej (75+40mm) Murłaty - zabezpieczone kształtkami gazobetonowymi U nakryeającymi Strop nad parterem strop podwieszany z płyt kartonowo-gipsowych GKBFI GR. 1,25 CM na ruszcie stalowym podwójnym gr. 5 cm Dach drewniany, dwuspadowy z lukarną, o konstrukcji krokwiowokleszczowej. Przekroje i rozstaw krokwi jak na Rzucie więźby dachowej. Elementy drewniane zabezpieczyć środkiem grzybobójczym i ognioochronnym. Murłaty leżące na murze zabezpieczyć od spodu papą i przytwierdzić do wieńców żelbetowych śrubami 16mm (M 16) co 1,5m. Wykonane połacie obić łatami i pokryć blachą dachówkową lub trapezową Izolacje przeciwwilgociowe: - ław fundamentowych poziomo - papa na lepiku asfaltowym - ścian fundamentowych - pionowo - smarowanie Dysperbitem na zimno - podłóg parteru folia polietylenowa zgrzewana - dachu folia dachowa p.e. perforowana, np.: Tyvek - pod murłaty papa na lepiku Izolacje termiczne: - ścian fundamentowych styropian ekstrudowany gr. 10cm; - podłogi przyziemia styropian gr. 10cm; - stropu podwiesznego nad parterem wełna mineralna gr. min. 20cm; Stolarka okienna i drzwiowa typowa, drewniana lub PCV. Stolarka z nawiewnikami ciśnieniowymi higrosterowanymi.

4 61 OBLICZENIA STATYCZNE 0.1. Śnieg Rodzaj: śnieg Typ: zmienne Dach dwuspadowy Q k = 1,2 kn/m 2 0,8 ( ) / 30 = 0,96 kn/m 2. Q o = 1,44 kn/m 2, g f = 1, Wiatr Rodzaj: wiatr Typ: zmienne Wariant II, połać nawietrzna Q k = 0,25 kn/m 2 1,00 ( 0,25-0,00 ) 1,8 = 0,11 kn/m 2. Q o = 0,14 kn/m 2, g f = 1, Wariant II, połać zawietrzna. Q k = 0,25 kn/m 2 1,00 ( - 0,40-0,00 ) 1,8 = -0,18 kn/m 2. Q o = -0,23 kn/m 2, g f = 1, Stałe Rodzaj: ciężar Typ: stałe Strop podwieszany Q k = 0,53 kn/m 2. Q o1 = 0,62 kn/m 2, g f1 = 1,17, Q o2 = 0,48 kn/m 2, g f2 = 0, dach na wiązarze drewnianym Q k = 0,22 kn/m 2. Q o1 = 0,26 kn/m 2, g f1 = 1,17, Q o2 = 0,20 kn/m 2, g f2 = 0, Ściana zewnętrzna Q k = 3,72 kn/m 2. Q o1 = 4,13 kn/m 2, g f1 = 1,11, Q o2 = 3,35 kn/m 2, g f2 = 0, Użytkowe Rodzaj: użytkowe Typ: zmienne Ciężar ścianki działowej razem z wyprawą [kn/m 2 ] do 2,5 Q k = 1,25 kn/m 2 = 1,25 kn/m 2. Q o = 1,75 kn/m 2, g f = 1,40, y d = 1, Obciążenia montażowe w przypadku konstrukcji stalowych i drewnianych

5 62 Q k = 0,50 kn/m 2 = 0,50 kn/m 2. Q o = 0,70 kn/m 2, g f = 1,40, y d = 1,00. NAZWA: DZWIGAR WĘZŁY: Skala 1: , , ,577 0,577 1,000 1,000 1,097 1,095 1,096 1,095 0,998 0,999 V=2,420 H=8,380 WĘZŁY: Nr: X [m]: Y [m]: Nr: X [m]: Y [m]: 1 0,000 0, ,383 1, ,000 0, ,000 0, ,192 0, ,381 0, ,383 0, ,097 0, ,001 1, ,288 0, ,192 2, ,097 1, ,380 0, ,288 1,787 PODPORY: P o d a t n o ś c i Węzeł: Rodzaj: Kąt: Dx(Do*): Dy: DFi: [ m / k N ] [rad/knm] 1 stała 0,0 0,000E+00 0,000E+00 7 przesuwna 0,0 0,000E+00* OSIADANIA: Węzeł: Kąt: Wx(Wo*)[m]: Wy[m]: FIo[grad]: B r a k O s i a d a ń

6 63 PRĘTY: Skala 1: , ,000 1,000 1,097 1,095 1,096 1,095 0,998 0,999 0,632 0,577 0,577 V=2,420 H=8,380 PRZEKROJE PRĘTÓW: Skala 1: ,000 1,000 1,097 1,095 1,096 1,095 0,998 0,999 0,632 0,632 0,577 0,577 V=2,420 H=8,380 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: ,000 0,000 2,000 1,000 1 B 16,0x5, ,097 0,000 1,097 1,000 1 B 16,0x5, ,095 0,000 1,095 1,000 1 B 16,0x5, ,096 0,000 1,096 1,000 1 B 16,0x5, ,095 0,000 1,095 1,000 1 B 16,0x5, ,000 0,577 1,155 1,000 1 B 16,0x5, ,001 0,578 1,156 1,000 1 B 16,0x5, ,096 0,633 1,266 1,000 1 B 16,0x5, ,095 0,632 1,264 1,000 1 B 16,0x5, ,000-2,420 2,420 1,000 1 B 16,0x5, ,001-1,155 1,155 1,000 1 B 16,0x5, ,997 0,000 1,997 1,000 1 B 16,0x5, ,096-0,633 1,266 1,000 1 B 16,0x5,0

7 ,095-0,632 1,264 1,000 1 B 16,0x5, ,998-0,577 1,153 1,000 1 B 16,0x5, ,999-0,578 1,154 1,000 1 B 16,0x5, ,000-1,155 1,155 1,000 1 B 16,0x5, ,998 0,578 1,153 1,000 1 B 16,0x5, ,000-0,577 1,155 1,000 1 B 16,0x5, ,000-1,787 1,787 1,000 1 B 16,0x5, ,000-1,788 1,788 1,000 1 B 16,0x5, ,097 1,788 2,098 1,000 1 B 16,0x5, ,095-1,788 2,097 1,000 1 B 16,0x5, ,096 1,787 2,096 1,000 1 B 16,0x5, ,095-1,787 2,096 1,000 1 B 16,0x5,0 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: 1 80, ,0 72 Drewno C30 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [N/mm2] [N/mm2] [1/K] 72 Drewno C ,000 5,00E-06 ZESTAWIENIE MATERIAŁU: Oznaczenie: Materiał: Długość[m] Masa[t] B 16,0x5,0 Drewno C30 1x 2,00 + 1x 1,10 + 2x 1,10 + 1x 1,10 + 2x 1,15 + 1x 1,16 + 2x 1,27 + 2x 1,26 + 1x 2,42 + 2x 1,16 + 1x 2,00 + 1x 1,15 + 1x 1,15 + 1x 1,15 + 1x 1,79 + 1x 1,79 + 1x 2,10 + 1x 2,10 + 1x 2,10 + 1x 2,10 = 37,06 0,136 MASA CAŁKOWITA USTROJU: 0,136

8 65 OBCIĄŻENIA: Skala 1:100 1,300 1,300 1,300 0,126 0,240-0,210 1,300 1,300 1,300 1,300 0,126 0,240 0, ,210 1,300 1,300 1,300 1,300 1,300 1,300 0,126 0,240 0, ,210 1,300 1,300 1,500 0,126 0, ,240-0,210 1, ,500 1,500 1,500 1, ,500 0,126 0, ,240-0, OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne gf= 1,00 1 Liniowe 0,0 1,500 1,500 0,00 2,00 2 Liniowe 0,0 1,500 1,500 0,00 1,10 3 Liniowe 0,0 1,500 1,500 0,00 1,10 4 Liniowe 0,0 1,500 1,500 0,00 1,10 5 Liniowe 0,0 1,500 1,500 0,00 1,09 6 Liniowe-Y 0,0 1,300 1,300 0,00 1,15 6 Liniowe 0,0 0,240 0,240 0,00 1,15 6 Liniowe 30,0 0,126 0,126 0,00 1,15 7 Liniowe-Y 0,0 1,300 1,300 0,00 1,16 7 Liniowe 0,0 0,240 0,240 0,00 1,16 7 Liniowe 30,0 0,126 0,126 0,00 1,16 8 Liniowe-Y 0,0 1,300 1,300 0,00 1,27 8 Liniowe 0,0 0,240 0,240 0,00 1,27 8 Liniowe 30,0 0,126 0,126 0,00 1,27 9 Liniowe-Y 0,0 1,300 1,300 0,00 1,26 9 Liniowe 0,0 0,240 0,240 0,00 1,26 9 Liniowe 30,0 0,126 0,126 0,00 1,26 12 Liniowe 0,0 1,500 1,500 0,00 2,00 13 Liniowe-Y 0,0 1,300 1,300 0,00 1,27 13 Liniowe 0,0 0,240 0,240 0,00 1,27 13 Liniowe -30,0-0,210-0,210 0,00 1,27 14 Liniowe-Y 0,0 1,300 1,300 0,00 1,26 14 Liniowe 0,0 0,240 0,240 0,00 1,26 14 Liniowe -30,0-0,210-0,210 0,00 1,26 15 Liniowe-Y 0,0 1,300 1,300 0,00 1,15 15 Liniowe 0,0 0,240 0,240 0,00 1,15 15 Liniowe -30,0-0,210-0,210 0,00 1,15 16 Liniowe-Y 0,0 1,300 1,300 0,00 1,15 16 Liniowe 0,0 0,240 0,240 0,00 1,15 16 Liniowe -30,0-0,210-0,210 0,00 1,15

9 66 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: yd: gf: Ciężar wł. 1,10 A -"" Zmienne 1 1,00 1,00 MOMENTY: Skala 1:100-0,432-0,420-0,256-0,013-0, ,096-0,094 0,086-0,157 0,158 0,159 0,148 0,089 0,140 0,088-0, ,071 0,081-0,187 0, ,182 0,171 0, , , ,162 0,0670,213-0,170-0,191-0,182-0,165 0,190,096-0,184 0, ,149 0,192-0,052 0,007-0,058-0,011-0,177 0,072 0,004 0,118-0, , ,081 0, ,005 0, ,380 0,176 0,157 0,114 0,115 0,174 0,149 0,344 0,184 0,513 0,498 TNĄCE: Skala 1:100 1,080 1,442 0,764 0,440 0,008 0, ,584 0,154 0,018-1,259-0,196-0,020 0,106-0,105-0,142 0, ,627 0,328-1, ,408 1,627-0, ,594 0, , ,926 0,957 0,984 0, , , ,328 0,062 0,061-0,108 0,154 0,008-0,142-0,064 0,062-0,061-0, , ,567-0,731-0,703-1,005-0,970-1,639-1,450

10 67 NORMALNE: Skala 1:100 11, ,668-5,719-13,180-13,084 1,794 1,787 4,884-4, , , ,531 20,531-1, ,249-19, , , ,701 15, , ,234 19, ,093 15,093 15,235 15,235-21,139-20, ,701 5,596-20,642-5,791-20,213-1, ,605 1,722 11,008 1,715-1, ,455-1,724-4,934 4, ,266-21, ,395-21,737-23,206-22,549 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000-0,162 1,442 20,531 0,47 0,938 0,513* -0,002 20,531 1,00 2,000-0,359-1,639 20, ,00 0,000 0,005 0,685 15,701 0,40 0,441 0,157* 0,005 15,701 1,00 1,097-0,170-1,005 15, ,00 0,000-0,052 0,717 15,547 0,42 0,462 0,114* 0,005 15,547 1,00 1,095-0,191-0,970 15, ,00 0,000-0,182 0,957 15,093 0,57 0,625 0,115* -0,006 15,093 0,57 0,621 0,115* 0,001 15,093 1,00 1,096-0,058-0,731 15, ,00 0,000-0,165 0,984 15,235 0,59 0,642 0,149* -0,005 15,235 0,58 0,637 0,149* 0,002 15,235 1,00 1,095-0,011-0,703 15, ,00 0,000 0,162 0,764-23,206 0,49 0,568 0,380* 0,000-22,807 1,00 1,155 0,149-0,788-22, ,00 0,000 0,067 0,627-21,455 0,41 0,470 0,213* -0,004-21,125 0,40 0,465 0,213* 0,002-21,128 1,00 1,156-0,106-0,926-20, ,00 0,000 0,081 0,584-21,139 0,34 0,435 0,208* -0,000-20,833 1,00 1,266-0,256-1,116-20,249

11 68 9 0,00 0,000 0,086 0,440-13,972 0,26 0,331 0,158* -0,005-13,740 0,26 0,326 0,158* 0,002-13,743 1,00 1,264-0,432-1,259-13, ,00 0,000-0,013 0,008 11,106 1,00 2,420 0,007 0,008 11, ,00 0,000-0,187 0,328-1,558 0,25 0,284-0,094 0,328* -1,569 1,00 1,155 0,192 0,328-1, ,00 0,000-0,361 1,627 19,234 0,53 1,053 0,498* 0,004 19,234 1,00 1,997-0,184-1,450 19, ,00 0,000-0,420 1,080-13,180 0,84 1,068 0,159* 0,004-13,931 0,85 1,073 0,159* -0,001-13,934 1,00 1,266 0,140-0,196-14, ,00 0,000-0,190 0,867-19,623 0,68 0,859 0,182* 0,000-20,227 1,00 1,264 0,100-0,408-20, ,00 0,000-0,071 0,726-20,213 0,63 0,720 0,190* -0,000-20,720 1,00 1,153 0,096-0,435-21, ,00 0,000 0,168 0,594-21,737 0,52 0,595 0,344* -0,005-22,156 0,51 0,586 0,344* 0,004-22,150 1,00 1,154 0,184-0,567-22, ,00 0,000 0,171-0,301-1,118 1,00 1,155-0,177-0,301-1, ,00 0,000 0,174-0,068-1,266 1,00 1,153 0,072-0,108-1, ,00 0,000 0,082 0,102-1,701 1,00 1,155 0,176 0,061-1, ,00 0,000 0,148-0,142 1,787 1,00 1,787-0,106-0,142 1, ,00 0,000-0,157 0,154 1,794 1,00 1,788 0,118 0,154 1, ,00 0,000 0,004 0,062 5,596 1,00 2,098 0,089 0,018 5, ,00 0,000-0,096 0,106-5,719 1,00 2,097 0,081 0,062-5,791

12 ,00 0,000 0,079-0,061-4,934 1,00 2,096-0,094-0,105-4, ,00 0,000 0,088-0,020 4,884 1,00 2,096 0,001-0,064 4,812 * = Wartości ekstremalne NAPRĘŻENIA: Skala 1: NAPRĘŻENIA: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Pręt: x/l: x[m]: SigmaG: SigmaD: SigmaMax/Ro: [MPa] 72 Drewno C30 1 0,00 0,000 3,328 1,805 0,111 0,46 0,922 0,164 4,969 0,166* 1,00 2,000 4,249 0,884 0, ,00 0,000 1,938 1,987 0,066 1,00 1,097 2,762 1,164 0,092* 3 0,00 0,000 2,188 1,698 0,073 1,00 1,095 2,839 1,048 0,095* 4 0,00 0,000 2,741 1,032 0,091* 1,00 1,096 2,160 1,613 0, ,00 0,000 2,676 1,132 0,089* 1,00 1,095 1,956 1,853 0, ,00 0,000-3,662-2,140 0,122 0,48 0,555-4,631-1,073 0,154* 1,00 1,155-3,497-2,101 0,117

13 70 7 0,00 0,000-2,996-2,368 0,100 0,39 0,447-3,641-1,644 0,121* 1,00 1,156-2,084-3,076 0, ,00 0,000-3,022-2,263 0,101 1,00 1,266-1,333-3,729 0,124* 9 0,00 0,000-2,149-1,344 0,072 1,00 1,264 0,390-3,661 0,122* 10 0,00 0,000 1,447 1,330 0,048* 1,00 2,420 1,344 1,408 0, ,00 0,000 0,681-1,070 0,036 1,00 1,155-1,101 0,700 0,037* 12 0,00 0,000 4,095 0,714 0,136 0,52 1,045 0,069 4,739 0,158* 1,00 1,997 3,266 1,542 0, ,00 0,000 0,319-3,614 0,120* 1,00 1,266-2,415-1,102 0, ,00 0,000-1,561-3,344 0,111 0,69 0,874-3,384-1,675 0,113* 1,00 1,264-3,032-2,096 0, ,00 0,000-2,193-2,860 0,095 0,64 0,734-3,483-1,700 0,116* 1,00 1,153-3,079-2,177 0, ,00 0,000-3,506-1,928 0,117 0,52 0,604-4,382-1,159 0,146* 1,00 1,154-3,681-1,956 0, ,00 0,000-0,941 0,662 0,031 1,00 1,155 0,683-0,974 0,032* 18 0,00 0,000-0,972 0,656 0,032* 1,00 1,153-0,494 0,183 0, ,00 0,000-0,597 0,172 0,020 1,00 1,155-1,042 0,611 0,035* 20 0,00 0,000-0,469 0,916 0,031* 1,00 1,787 0,713-0,284 0, ,00 0,000 0,960-0,512 0,032* 1,00 1,788-0,339 0,769 0, ,00 0,000 0,680 0,719 0,024 1,00 2,098 0,293 1,124 0,037* 23 0,00 0,000-0,266-1,164 0,039* 1,00 2,097-1,103-0,345 0,037

14 ,00 0,000-0,987-0,246 0,033 1,00 2,096-0,165-1,050 0,035* 25 0,00 0,000 0,198 1,024 0,034* 1,00 2,096 0,598 0,605 0,020 REAKCJE PODPOROWE: Skala 1: , ,702 13,234 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 1-0,813 13,702 13, ,000 13,234 13,234 Pręt nr 1 Zadanie: DZWIGAR

15 72 Z y Y 160 A B z 50 Sprawdzenie nośności pręta nr 1 Nośność na rozciąganie: Wyniki dla x a =1,00 m; x b =1,00 m, przy obciążeniach A. Pole powierzchni przekroju netto A n = 80,00 cm 2. σ t,0,d = N / A n = 20,531 / 80,00 10 = 2,566 < 8,31 = f t,0,d Nośność na zginanie: Wyniki dla x a =1,00 m; x b =1,00 m, przy obciążeniach A. Warunek stateczności: σ m,d = M / W = 0,510 / 213, = 2,389 < 13,846 = 1,000 13,85 = k crit f m,d Nośność dla x a =1,00 m; x b =1,00 m, przy obciążeniach A : s t,0, d f t,0, d s t,0, d f t,0, d + + k s m, y, d s m, z, d + k m = 2,566 f 8,31 f m, y, d m, z, d m sm, y, d sm, z, d + = 2,566 f f 8,31 m, y, d m, z, d Nośność na ścinanie: Wyniki dla x a =1,00 m; x b =1,00 m, przy obciążeniach A. Warunek nośności τ d = 2 2 z, d + t y, d + 2,389 13,85 + 0,7 0,000 13,85 = 0,481 < 1 + 0,7 2,389 13,85 + 0,000 13,85 = 0,430 < 1 t = 0,018² + 0,000² = 0,018 < 1,385 = 1,000 1,38 = k v f v,d Stan graniczny użytkowania: Wyniki dla x a =1,00 m; x b =1,00 m, przy obciążeniach A liczone od cięciwy pręta. u z,fin = -0,1 + -1,6 = 1,7 < 13,3 = u net,fin POŁĄCZENIE NA PŁYTKI KOLCZASTE W WĘŹLE NR: 1 Zadanie: DZWIGAR; pręt nr: 1

16 73 ytka Mitek GNA B 16,0x5,0 400 Przyjęto połączenie na dwie jednostronne płytki kolczaste typu Mitek GNA20, dla których kierunek główny płytki pokrywa się z osią pręta łączonego nr 1. Nośność połączenia ze względu na docisk kolców do drewna: τ F,d = 117,704 < 229,918 = f a,α,β,d τ M,d = 49,981 < 272,000 = f a,90,90,d τ F,d + τ M,d = 167,685 < 408,000 = 1,5 272,000 = 1,5 f a,0,0,d τ F,d = 23,002 < 195,503 = f a,α,β,d τ M,d = 3,519 < 272,000 = f a,90,90,d τ F,d + τ M,d = 26,522 < 408,000 = 1,5 272,000 = 1,5 f a,0,0,d Nośność płytki: Warunek nośności: (F x,d / R x,d) 2 + (F y,d / R y,d) 2 = (9,252 / 34,923) 2 + (4,709 / 41,576) 2 =0,083 < 1 POŁĄCZENIE NA PŁYTKI KOLCZASTE W WĘŹLE NR: 2 Zadanie: DZWIGAR; pręt nr: 1 2x płytka Mitek GNA20 B 16,0x5, Przyjęto połączenie na dwie jednostronne płytki kolczaste typu Mitek GNA20, dla których kierunek główny płytki pokrywa się z osią pręta łączonego nr 1. Nośność połączenia ze względu na docisk kolców do drewna: τ F,d = 34,602 < 191,465 = f a,α,β,d

17 74 τ M,d = 16,713 < 272,000 = f a,90,90,d τ F,d + τ M,d = 51,315 < 408,000 = 1,5 272,000 = 1,5 f a,0,0,d τ F,d = 27,032 < 143,262 = f a,α,β,d τ M,d = 11,046 < 272,000 = f a,90,90,d τ F,d + τ M,d = 38,078 < 408,000 = 1,5 272,000 = 1,5 f a,0,0,d Nośność płytki: Warunek nośności: (F x,d / R x,d) 2 + (F y,d / R y,d) 2 = (4,670 / 56,733) 2 + (9,627 / 50,460) 2 =0,043 < 1 NADPROŻE NAZWA: NO1 WĘZŁY: 1 2 1,800 H=1,800 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: 1 600, ,0 18 B20 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [N/mm2] [N/mm2] [1/K] 18 B ,600 1,00E-05 REAKCJE PODPOROWE:

18 ,991 3,991 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 1 0,000 3,991 3, ,000 3,991 3,991 Cechy przekroju: zadanie no1, pręt nr 1, przekrój: x a =0,90 m, x b =0,90 m Wymiary przekroju [cm]: 2 12 h=25,0, b=24,0, Cechy materiałowe dla sytuacji stałej lub przejściowej BETON: B20 f ck = 16,0 MPa, f cd =α f ck /g c =1,00 16,0/1,50=10,7 MPa 25,0 Cechy geometryczne przekroju betonowego: A c =600 cm 2, J cx =31250 cm 4, J cy =28800 cm 4 STAL: A-III (34GS) f yk =410 MPa, g s =1,15, f yd =350 MPa ,0 ξ lim =0,0035/(0,0035+f yd /E s )=0,0035/(0, /200000)=0,667, Zbrojenie główne: A s1 +A s2 =5,65 cm 2, ρ=100 (A s1 +A s2 )/A c =100 5,65/600=0,94 %, J sx =554 cm 4, J sy =400 cm 4, Siły przekrojowe: zadanie: no1, pręt nr 1, przekrój: x a =0,90 m, x b =0,90 m Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: A Momenty zginające: M x = -1,796 knm, M y = 0,000 knm, Siły poprzeczne: V y = -0,000 kn, V x = 0,000 kn, Siła osiowa: N = 0,000 kn = N Sd,. Zbrojenie poprzeczne (strzemiona) zadanie no1, pręt nr 1 Na całej długości pręta przyjęto strzemiona o średnicy f=6 mm ze stali A-0, dla której f ywd = 190 MPa. Minimalny stopień zbrojenia na ścinanie: r w,min = 0,08 f ck / f yk = 0,08 16 / 410 = 0,00078

19 76 90,0 Rozstaw strzemion: Strefa nr 1 Początek i koniec strefy: x a = 0,0 x b = 90,0 cm Maksymalny rozstawy strzemion: s max = 0,75 d = 0, = 168 s max 400 mm przyjęto s max = 168 mm. Przyjęto strzemiona 2-cięte, prostopadłe do osi pręta o rozstawie 15,0 cm, dla których stopień zbrojenia na ścinanie wynosi: r w = A sw /(s b w sin a) = 0,57 / (15,0 24,0 1,000) = 0,00157 r w = 0,00157 > 0,00078 = r w min Strefa nr 2 Początek i koniec strefy: x a = 90,0 x b = 180,0 cm Maksymalny rozstawy strzemion: s max = 0,75 d = 0, = 168 s max 400 mm przyjęto s max = 168 mm. Przyjęto strzemiona 2-cięte, prostopadłe do osi pręta o rozstawie 15,0 cm, dla których stopień zbrojenia na ścinanie wynosi: r w = A sw /(s b w sin a) = 0,57 / (15,0 24,0 1,000) = 0,00157 r w = 0,00157 > 0,00078 = r w min NAZWA: NO2 PRZEKROJE PRĘTÓW:

20 ,500 H=1,500 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: ,500 0,000 1,500 1,000 1 B 25,0x24,0 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [N/mm2] [N/mm2] [1/K] 18 B ,600 1,00E-05 REAKCJE PODPOROWE: 1 2 3,325 3,325 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 1 0,000 3,325 3, ,000 3,325 3,325 Cechy przekroju: zadanie NO2, pręt nr 1, przekrój: x a =0,75 m, x b =0,75 m

21 Wymiary przekroju [cm]: h=25,0, b=24,0, Cechy materiałowe dla sytuacji stałej lub przejściowej BETON: B20 f ck = 16,0 MPa, f cd =α f ck /g c =1,00 16,0/1,50=10,7 MPa Cechy geometryczne przekroju betonowego: A c =600 cm 2, J cx =31250 cm 4, J cy =28800 cm 4 STAL: A-III (34GS) f yk =410 MPa, g s =1,15, f yd =350 MPa ,0 ξ lim =0,0035/(0,0035+f yd /E s )=0,0035/(0, /200000)=0,667, Zbrojenie główne: A s1 +A s2 =5,65 cm 2, ρ=100 (A s1 +A s2 )/A c =100 5,65/600=0,94 %, J sx =554 cm 4, J sy =400 cm 4, Siły przekrojowe: zadanie: NO2, pręt nr 1, przekrój: x a =0,75 m, x b =0,75 m Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: A Momenty zginające: M x = -1,247 knm, M y = 0,000 knm, Siły poprzeczne: V y = 0,000 kn, V x = 0,000 kn, Siła osiowa: N = 0,000 kn = N Sd,. Zbrojenie poprzeczne (strzemiona) zadanie NO2, pręt nr 1 Na całej długości pręta przyjęto strzemiona o średnicy f=6 mm ze stali A-0, dla której f ywd = 190 MPa. Minimalny stopień zbrojenia na ścinanie: r w,min = 0,08 25,0 f ck / f yk = 0,08 16 / 410 = 0,00078 Rozstaw strzemion: Strefa nr 1 Początek i koniec strefy: x a = 0,0 x b = 75,0 cm Maksymalny rozstawy strzemion: s max = 0,75 d = 0, = 168 s max 400 mm przyjęto s max = 168 mm. Przyjęto strzemiona 2-cięte, prostopadłe do osi pręta o rozstawie 15,0 cm, dla których stopień zbrojenia na ścinanie wynosi: r w = A sw /(s b w sin a) = 0,57 / (15,0 24,0 1,000) = 0,00157 r w = 0,00157 > 0,00078 = r w min Strefa nr 2 Początek i koniec strefy: x a = 75,0 x b = 150,0 cm Maksymalny rozstawy strzemion: s max = 0,75 d = 0, = 168 s max 400 mm przyjęto s max = 168 mm.

22 79 Przyjęto strzemiona 2-cięte, prostopadłe do osi pręta o rozstawie 15,0 cm, dla których stopień zbrojenia na ścinanie wynosi: NAZWA: NO3 r w = A sw /(s b w sin a) = 0,57 / (15,0 24,0 1,000) = 0,00157 r w = 0,00157 > 0,00078 = r w min WĘZŁY: ,750 0,750 H=1,500 Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: ,750 0,000 0,750 1,000 1 B 25,0x24, ,750 0,000 0,750 1,000 1 B 25,0x24,0 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [N/mm2] [N/mm2] [1/K] 18 B ,600 1,00E-05 REAKCJE PODPOROWE: ,247 1,247 4,157 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]:

23 80 1 0,000 1,247 1, ,000 1,247 1, ,000 4,157 4,157 Cechy przekroju: zadanie NO3, pręt nr 1, przekrój: x a =0,38 m, x b =0,38 m Wymiary przekroju [cm]: 3 12 h=25,0, b=24,0, Cechy materiałowe dla sytuacji stałej lub przejściowej BETON: B20 f ck = 16,0 MPa, f cd =α f ck /g c =1,00 16,0/1,50=10,7 MPa 25,0 Cechy geometryczne przekroju betonowego: A c =600 cm 2, J cx =31250 cm 4, J cy =28800 cm 4 STAL: A-III (34GS) f yk =410 MPa, g s =1,15, f yd =350 MPa ,0 ξ lim =0,0035/(0,0035+f yd /E s )=0,0035/(0, /200000)=0,667, Zbrojenie główne: A s1 +A s2 =6,79 cm 2, ρ=100 (A s1 +A s2 )/A c =100 6,79/600=1,13 %, J sx =665 cm 4, J sy =400 cm 4, Siły przekrojowe: zadanie: NO3, pręt nr 1, przekrój: x a =0,38 m, x b =0,38 m Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: A Momenty zginające: M x = -0,174 knm, M y = 0,000 knm, Siły poprzeczne: V y = -0,104 kn, V x = 0,000 kn, Siła osiowa: N = 0,000 kn = N Sd,. Zbrojenie poprzeczne (strzemiona) zadanie NO3, pręt nr 1 Na całej długości pręta przyjęto strzemiona o średnicy f=6 mm ze stali A-0, dla której f ywd = 190 MPa. Minimalny stopień zbrojenia na ścinanie: r w,min = 0,08 f ck / f yk = 0,08 16 / 410 = 0,00078 Rozstaw strzemion: Strefa nr 1 Początek i koniec strefy: x a = 0,0 x b = 28,1 cm Maksymalny rozstawy strzemion: s max = 0,75 d = 0, = 168 s max 400 mm przyjęto s max = 168 mm. Ze względu na pręty ściskane s max = 15 f = 15 12,0 = 180,0 mm. Przyjęto strzemiona 2-cięte, prostopadłe do osi pręta o rozstawie 16,8 cm, dla których stopień zbrojenia na ścinanie wynosi: r w = A sw /(s b w sin a) = 0,57 / (16,8 24,0 1,000) = 0,00140

24 81 r w = 0,00140 > 0,00078 = r w min Strefa nr 2 Początek i koniec strefy: x a = 28,1 x b = 75,0 cm Maksymalny rozstawy strzemion: s max = 0,75 d = 0, = 168 s max 400 mm przyjęto s max = 168 mm. Ze względu na pręty ściskane s max = 15 f = 15 12,0 = 180,0 mm. Przyjęto strzemiona 2-cięte, prostopadłe do osi pręta o rozstawie 16,8 cm, dla których stopień zbrojenia na ścinanie wynosi: r w = A sw /(s b w sin a) = 0,57 / (16,8 24,0 1,000) = 0,00140 r w = 0,00140 > 0,00078 = r w min NAZWA: ND1 PRZEKROJE PRĘTÓW: 1 1 1,800 H=1,800 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: ,800 0,000 1,800 1,000 1 B 25,0x24,0 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: 1 600, ,0 18 B20 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [N/mm2] [N/mm2] [1/K] 18 B ,600 1,00E-05

25 82 REAKCJE PODPOROWE: 1 2 3,991 3,991 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 1 0,000 3,991 3, ,000 3,991 3,991 Cechy przekroju: zadanie ND1, pręt nr 1, przekrój: x a =0,90 m, x b =0,90 m Wymiary przekroju [cm]: 2 12 h=25,0, b=24,0, Cechy materiałowe dla sytuacji stałej lub przejściowej BETON: B20 f ck = 16,0 MPa, f cd =α f ck /g c =1,00 16,0/1,50=10,7 MPa 25,0 Cechy geometryczne przekroju betonowego: A c =600 cm 2, J cx =31250 cm 4, J cy =28800 cm 4 STAL: A-III (34GS) f yk =410 MPa, g s =1,15, f yd =350 MPa ,0 ξ lim =0,0035/(0,0035+f yd /E s )=0,0035/(0, /200000)=0,667, Zbrojenie główne: A s1 +A s2 =5,65 cm 2, ρ=100 (A s1 +A s2 )/A c =100 5,65/600=0,94 %, J sx =554 cm 4, J sy =400 cm 4, Siły przekrojowe: zadanie: ND1, pręt nr 1, przekrój: x a =0,90 m, x b =0,90 m Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: A Momenty zginające: M x = -1,796 knm, M y = 0,000 knm, Siły poprzeczne: V y = -0,000 kn, V x = 0,000 kn, Siła osiowa: N = 0,000 kn = N Sd,. Zbrojenie poprzeczne (strzemiona) zadanie ND1, pręt nr 1

26 83 Na całej długości pręta przyjęto strzemiona o średnicy f=6 mm ze stali A-0, dla której f ywd = 190 MPa. Minimalny stopień zbrojenia na ścinanie: r w,min = 0,08 f ck / f yk = 0,08 16 / 410 = 0,00078 Rozstaw strzemion: Strefa nr 1 Początek i koniec strefy: x a = 0,0 x b = 90,0 cm Maksymalny rozstawy strzemion: s max = 0,75 d = 0, = 168 s max 400 mm przyjęto s max = 168 mm. Przyjęto strzemiona 2-cięte, prostopadłe do osi pręta o rozstawie 15,0 cm, dla których stopień zbrojenia na ścinanie wynosi: r w = A sw /(s b w sin a) = 0,57 / (15,0 24,0 1,000) = 0,00157 r w = 0,00157 > 0,00078 = r w min Strefa nr 2 Początek i koniec strefy: x a = 90,0 x b = 180,0 cm Maksymalny rozstawy strzemion: s max = 0,75 d = 0, = 168 s max 400 mm przyjęto s max = 168 mm. Przyjęto strzemiona 2-cięte, prostopadłe do osi pręta o rozstawie 15,0 cm, dla których stopień zbrojenia na ścinanie wynosi: NAZWA: ND2 WĘZŁY: r w = A sw /(s b w sin a) = 0,57 / (15,0 24,0 1,000) = 0,00157 r w = 0,00157 > 0,00078 = r w min 1 2 1,500 H=1,500 ZESTAWIENIE MATERIAŁU: Oznaczenie: Materiał: Długość[m] Masa[t] B 25,0x24,0 B20 1x 1,50 = 1,50 0,216 MASA CAŁKOWITA USTROJU: 0,216 REAKCJE PODPOROWE:

27 ,325 3,325 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 1 0,000 3,325 3, ,000 3,325 3,325 Cechy przekroju: zadanie ND2, pręt nr 1, przekrój: x a =0,75 m, x b =0,75 m Wymiary przekroju [cm]: 2 12 h=25,0, b=24,0, Cechy materiałowe dla sytuacji stałej lub przejściowej BETON: B20 f ck = 16,0 MPa, f cd =α f ck /g c =1,00 16,0/1,50=10,7 MPa 25,0 Cechy geometryczne przekroju betonowego: A c =600 cm 2, J cx =31250 cm 4, J cy =28800 cm 4 STAL: A-III (34GS) f yk =410 MPa, g s =1,15, f yd =350 MPa ,0 ξ lim =0,0035/(0,0035+f yd /E s )=0,0035/(0, /200000)=0,667, Zbrojenie główne: A s1 +A s2 =5,65 cm 2, ρ=100 (A s1 +A s2 )/A c =100 5,65/600=0,94 %, J sx =554 cm 4, J sy =400 cm 4, Siły przekrojowe: zadanie: ND2, pręt nr 1, przekrój: x a =0,75 m, x b =0,75 m Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: A Momenty zginające: M x = -1,247 knm, M y = 0,000 knm, Siły poprzeczne: V y = 0,000 kn, V x = 0,000 kn, Siła osiowa: N = 0,000 kn = N Sd,. Zbrojenie poprzeczne (strzemiona) zadanie ND2, pręt nr 1 Na całej długości pręta przyjęto strzemiona o średnicy f=6 mm ze stali A-0, dla której f ywd = 190 MPa. Minimalny stopień zbrojenia na ścinanie: r w,min = 0,08 f ck / f yk = 0,08 16 / 410 = 0,00078

28 85 Rozstaw strzemion: Strefa nr 1 Początek i koniec strefy: x a = 0,0 x b = 75,0 cm Maksymalny rozstawy strzemion: s max = 0,75 d = 0, = 168 s max 400 mm przyjęto s max = 168 mm. Przyjęto strzemiona 2-cięte, prostopadłe do osi pręta o rozstawie 15,0 cm, dla których stopień zbrojenia na ścinanie wynosi: r w = A sw /(s b w sin a) = 0,57 / (15,0 24,0 1,000) = 0,00157 r w = 0,00157 > 0,00078 = r w min Strefa nr 2 Początek i koniec strefy: x a = 75,0 x b = 150,0 cm Maksymalny rozstawy strzemion: s max = 0,75 d = 0, = 168 s max 400 mm przyjęto s max = 168 mm. Przyjęto strzemiona 2-cięte, prostopadłe do osi pręta o rozstawie 15,0 cm, dla których stopień zbrojenia na ścinanie wynosi: r w = A sw /(s b w sin a) = 0,57 / (15,0 24,0 1,000) = 0,00157 r w = 0,00157 > 0,00078 = r w min ST1 Materiały Klasa betonu B25 Klasa stali 34GS Otulina [cm] 7.00 Średnica prętów [mm] Warunki gruntowe Warstwa Nazwa Miąższość r (n) C (n) u f (n) u M M o

29 86 gruntu [m] [t/m 3 ] [kpa] [ ] [kpa] [kpa] 1 Piaski drobne Gliny pylaste Metoda określenia parametrów geotechnicznych B Głębokość posadowienia [m] 1.20 Ciężar zasypki [kn/m 3 ] Obciążenia Numer zestawu N [kn] M y [knm] T y [kn] M x [knm] T x [kn] Stan graniczny nośności DLA SCHEMATU NR 1 DLA WARSTWY NR 1 N=68.22 kn m*q fnb =0.81 * = kn N=68.22 kn m*q fnl =0.81 * = kn DLA WARSTWY NR 2 N=73.17 kn m*q fnb =0.81 * = kn N=73.17 kn m*q fnl =0.81 * = kn Naprężenia pod fundamentem DLA SCHEMATU NR 1 Naprężenia w narożach: q 1 = kn/m 2 q 2 = kn/m 2 q 3 = kn/m 2 q 4 = kn/m 2 Odrywanie nie występuje. Wymiarowanie zbrojenia POTRZEBNE ZBROJENIE DLA SCHEMATU NR 1 A y = 0.21 cm 2 /mb A x = 0.21 cm 2 /mb Minimalne zbrojenie konstrukcyjne dla fundamentu wynosi: A k =5.03 cm 2 /mb W kierunku y (B) przyjęto fi=12.0 mm w rozstawie s 1 =24.7 cm A s1 =5.65 cm 2 /mb W kierunku x (L) przyjęto fi=12.0 mm w rozstawie s 2 =24.7 cm A s2 =5.65 cm 2 /mb Nr pręta Ilość Długość pręta [cm] Długość całkowita [m] Średnica [mm] 12.0 Klasa stali 34GS

30 87 Masa jednostkowa [kg/m] Długość ogółem [m] 4.44 Masa ogółem [kg] 3.9 Wyniki obliczeń przebicia DLA SCHEMATU NR 1 Przebicie nie występuje w kierunku B Przebicie nie występuje w kierunku L Stateczność fundamentu STATECZNOŚĆ NA OBRÓT: DLA SCHEMATU NR 1 Stateczność OK. M wyp =0.0 knm m*m otrzym = 0.72 * 25.3 = 18.2 knm Stateczność OK. M wyp =0.0 knm m*m otrzym = 0.72 * 25.3 = 18.2 knm STATECZNOŚĆ NA PRZESUW: DLA SCHEMATU NR 1 Przesuw po warstwie 1 Stateczność OK. T xy =0.0 kn m*t uxy = 0.72 * 19.0 = 13.7 kn Przesuw po warstwie 2 Stateczność OK. T xy =0.0 kn m*t uxy = 0.72 * 17.6 = 12.7 kn Osiadanie fundamentu DLA SCHEMATU NR1 Osiadania pierwotne = cm Osiadania wtórne = cm Osiadania całkowite = cm Nachylenie względem osi X = Nachylenie względem osi Y = Przechyłka = Warunek naprężeniowy 0.3*s zr = 0.3*28.79 kn/m 2 = 8.64 kn/m 2 s zd = 7.03 kn/m 2 Głębokość, na której zachodzi warunek wytrzymałościowy = 3.10 m Rozkład naprężeń pod analizowanym fundamentem:

31 88 Tabela z wartościami: Nr H [m] s ZR s ZS [kn/m2] [kn/m2] [kn/m2] s ZD Suma = s ZS +s ZD +s ZDsiła +s ZDfund Legenda: H [m] s ZR [kn/m2] s ZS [kn/m2] s ZD [kn/m2] - głębokość liczona od poziomu terenu - naprężenia pierwotne - naprężenia wtórne - naprężenia dodatkowe

32 89

33 90 Geometria Ł1 Szerokość ławy B [m] 0.60 Długość ławy L [m] 1.00 Wysokość ławy H f [m] 0.40 Grubość ściany b [m] 0.24 Mimośród e y [m] Materiały Klasa betonu B25 Klasa stali 34GS Otulina [cm] 7.00 Średnica prętów [mm] Warunki gruntowe Warstwa Nazwa Miąższość r (n) C (n) u f (n) u M M o gruntu [m] [t/m 3 ] [kpa] [ ] [kpa] [kpa]

34 91 1 Piaski drobne Gliny pylaste Metoda określenia parametrów geotechnicznych B Głębokość posadowienia [m] 1.20 Ciężar zasypki [kn/m 3 ] Obciążenia Numer zestawu N [kn] M y [knm] T y [kn] M x [knm] T x [kn] Stan graniczny nośności DLA SCHEMATU NR 1 DLA WARSTWY NR 1 N= kn m*q fnb =0.81 * = kn DLA WARSTWY NR 2 N= kn m*q fnb =0.81 * = kn Naprężenia pod fundamentem DLA SCHEMATU NR 1 Naprężenia w narożach: q 1 = kn/m 2 q 2 = kn/m 2 q 3 = kn/m 2 q 4 = kn/m 2 Odrywanie nie występuje. Wymiarowanie zbrojenia POTRZEBNE ZBROJENIE DLA SCHEMATU NR 1 A y = 0.44 cm 2 /mb Minimalne zbrojenie konstrukcyjne dla fundamentu wynosi: A k =5.03 cm 2 /mb W kierunku y (B) przyjęto fi=12.0 mm w rozstawie s 1 =23.5 cm A s1 =5.65 cm 2 /mb Nr pręta Ilość Długość pręta [cm] Długość całkowita [m] Średnica [mm] 12.0 Klasa stali 34GS Masa jednostkowa [kg/m] Długość ogółem [m] 3.10 Masa ogółem [kg] 2.8 Wyniki obliczeń przebicia

35 92 DLA SCHEMATU NR 1 Przebicie nie występuje Stateczność fundamentu STATECZNOŚĆ NA OBRÓT: DLA SCHEMATU NR 1 Stateczność OK. M wyp =0.0 knm m*m otrzym = 0.72 * 57.9 = 41.7 knm STATECZNOŚĆ NA PRZESUW: DLA SCHEMATU NR 1 Przesuw po warstwie 1 Stateczność OK. T y =0.0 kn m*t uy = 0.72 * 57.9 = 41.7 kn Przesuw po warstwie 2 Stateczność OK. T y =0.0 kn m*t uy = 0.72 * 51.7 = 37.2 kn Osiadanie fundamentu DLA SCHEMATU NR1 Osiadania pierwotne = cm Osiadania wtórne = cm Osiadania całkowite = cm Nachylenie względem osi X = Nachylenie względem osi Y = Przechyłka = Warunek naprężeniowy 0.3*s zr = 0.3*35.46 kn/m 2 = kn/m 2 s zd = kn/m 2 Głębokość, na której zachodzi warunek wytrzymałościowy = 3.90 m Rozkład naprężeń pod analizowanym fundamentem:

36 93 Tabela z wartościami: Nr H [m] s ZR [kn/m2] s ZS [kn/m2] s ZD [kn/m2] Suma = s ZS +s ZD +s ZDsiła +s ZDfund Legenda: H [m] s ZR [kn/m2] s ZS [kn/m2] s ZD [kn/m2] - głębokość liczona od poziomu terenu - naprężenia pierwotne - naprężenia wtórne - naprężenia dodatkowe