EKSPERTYZA TECHNICZNA

Transkrypt

1 GEOKONSBUD Piotr Kuleta Krosinko k./mosiny, ul.wiejska 6 Biuro: Poznań, ul.wyspiańskiego 10/8 tel./fax (0-61) tel. kom biuro@geokonsbud.pl GEOKONSBUD Zleceniodawca: PKP S.A. Oddział Gospodarowania Nieruchomościami w Poznaniu al. Niepodległości Poznań EKSPERTYZA TECHNICZNA DOTYCZĄCA USZKODZEŃ STROPU NAD PARTEREM ORAZ PIĘTREM, POWSTAŁYCH NA SKUTEK POŻARU W MIESZKANIU NR 3 BUDYNKU STACYJNEGO W CZAPLINKU Autorzy opracowania: mgr inż. Piotr Kuleta (upr. bud. WKP/0182/PWOK/05) Poznań, maj 2013r. dr inż. Michał Pikos * PROJEKTY I NADZORY BUDOWLANE * EKSPERTYZY I OPINIE TECHNICZNE *

2 Spis zawartości: 1. Strona tytułowa 2. Spis zawartości 3. Ekspertyza techniczna dotycząca uszkodzeń stropu nad parterem oraz piętrem, powstałych na skutek pożaru w mieszkaniu nr 3 budynku stacyjnego w Czaplinku 3.1. Przedmiot, cel i zakres opracowania 3.2. Dane ogólne o obiekcie 3.3. Opis stanu technicznego elementów konstrukcyjnych obiektu zniszczonych na skutek pożaru, w świetle przeprowadzonych oględzin i badań makroskopowych 3.4. Wymagany zakres prac naprawczych uszkodzonych elementów konstrukcyjnych wyszczególnionych w punkcie 3 ekspertyzy 3.5. Uwagi i wnioski końcowe 4. Załącznik nr 1 Obliczenia statyczno - wytrzymałościowe stropu nad I piętrem 5. Załącznik nr 2 Rysunki inwentaryzacyjne 6. Załącznik nr 3 Kopie uprawnień budowlanych 2

3 Ekspertyza techniczna dotycząca uszkodzeń stropu nad parterem oraz piętrem, powstałych na skutek pożaru w mieszkaniu nr 3 budynku stacyjnego w Czaplinku 1. Przedmiot, cel i zakres opracowania Przedmiotem niniejszej ekspertyzy jest ocena aktualnego stanu technicznego konstrukcji stropu nad parterem oraz piętrem w kontekście zniszczeń wywołanych pożarem w mieszkaniu nr 3 budynku stacyjnego w Czaplinku. Celem opracowania jest ustalenie aktualnego stanu konstrukcji stropu w rejonie zniszczeń pożarowych, wskazanie uszkodzeń oraz sposobu przeprowadzenia niezbędnych napraw. Stąd zakres opracowania obejmuje: dane ogólne o przedmiotowym obiekcie, wyniki badań makroskopowych na obiekcie wraz z dokumentacją fotograficzną ilustrującą jego aktualny stan techniczny w rejonie objętym zniszczeniami pożarowymi, częściowa inwentaryzacja budynku w zakresie niezbędnym do przeprowadzenia obliczeń sprawdzających, sprawdzające obliczenia statyczno-wytrzymałościowe wybranych elementów konstrukcji, opracowanie uwag i wniosków końcowych. 2. Dane ogólne o obiekcie Przedmiotowy obiekt zlokalizowany jest w Czaplinku i stanowi budynek dworca kolejowego. Składa się on z trzech brył: części mieszkalnej, części stacyjnej z mieszkaniami na piętrze oraz części magazynowej z rampą. Lokalizację budynku w terenie przedstawiono na rys. 1. Rys. nr 1 Lokalizacja budynku stacyjnego w terenie (źródło: 3

4 Ocena stanu technicznego w kontekście zniszczeń pożarowych dotyczy środkowej części, w której na parterze znajdują się pomieszczenia dworcowe a na piętrze mieszkania. Obiekt w części mieszkalnej i stacyjnej jest budynkiem o trzech kondygnacjach nadziemnych (parter, piętro oraz poddasze), zrealizowanym w technologii tradycyjnej jako murowany z cegły ceramicznej pełnej, o stropach drewnianych belkowych oraz dachu w konstrukcji drewnianej, ciesielskiej w układzie płatwiowokleszczowym.. Na poniższych fotografiach przedstawiono widok ogólny budynku stacyjnego. Fot. 1 Widok elewacji budynku od strony ulicy. Fot. 2 Widok elewacji budynku od strony torów kolejowych. W mieszkaniu nr 3 na piętrze budynku w dniu r. wybuchł pożar, którego skutkiem są zniszczenia w obrębie stropu nad parterem i piętrem. Lokalizację mieszkania nr 3 przedstawiono na fot. 3. 4

5 Fot. 3 Lokalizacja mieszkania nr 3 porównaj z fot Opis stanu technicznego elementów konstrukcyjnych obiektu zniszczonych na skutek pożaru, w świetle przeprowadzonych oględzin i badań makroskopowych Oględziny obiektu przeprowadzone w dniach r. oraz r. połączone były z wykonaniem dokumentacji fotograficznej ilustrującej jego aktualny stan techniczny, badaniami makroskopowymi oraz niezbędnymi pomiarami inwentaryzacyjnymi. Na poniższych fotografiach przedstawiono zarejestrowany stan zniszczeń pożarowych obiektu. Fot. 4 Uszkodzenia stropu nad parterem widok z poczekalni dworca. 5

6 Fot. 5 Szczegół uszkodzeń stropu widocznego na fot. 4. Fot. 6 Zniszczenia stropu nad parterem korytarz przed wejściem do poczekalni. Fot. 7 Zniszczenia stropu nad parterem widok z mieszkania nr 3 na piętrze (porównaj z fot. 4). 6

7 Fot. 8 Zniszczenia stropu nad piętrem widok z mieszkania nr 3. Fot. 9 Szczegół zniszczeń belek stropowych nad piętrem widocznych na fot. 8. Fot. 10 Szczegół zniszczeń belek stropowych nad piętrem. 7

8 Fot. 11 Widok ogólny z poziomu poddasza zniszczeń belek stropowych nad piętrem. Na podstawie oględzin stwierdzono, że zaistniały pożar doprowadził do zniszczeń w obrębie stropu nad parterem i piętrem. Całkowitemu zniszczeniu uległy dwie belki stropowe nad parterem, które wymagają wymiany na nowe oraz nadpaleniu uległy trzy belki stropowe nad piętrem, które wymagają ociosania i wzmocnienia poprzez obustronne przymocowanie belek wzmacniających z drewna. Pomieszczenia zniszczone przez zaistniały pożar wymagają przeprowadzenia remontu, po wykonaniu napraw konstrukcji stropów. Zaistniały pożar nie spowodował innych zniszczeń konstrukcji budynku. Na podstawie oględzin, stwierdzono, że stan techniczny głównych elementów konstrukcyjnych obiektu jest zadowalający, nie zaobserwowano zarysowań mogących świadczyć o nieprawidłowej pracy konstrukcji. Zamykając część dokumentacyjną dotyczącą zniszczeń spowodowanych pożarem zwraca się uwagę, że zamieszczony materiał fotograficzny stanowi przykładową ilustrację zróżnicowanych destrukcji jakie zaobserwowano na obiekcie. 4. Wymagany zakres prac naprawczych uszkodzonych elementów konstrukcyjnych wyszczególnionych w punkcie 3 ekspertyzy Po przeprowadzonej wizji lokalnej, analizie badań i obliczeń sprawdzających konstrukcję stropów przedmiotowego budynku stacyjnego nasuwają się następujące spostrzeżenia dotyczące niezbędnych prac naprawczych i zabezpieczających: usunięcie tynku na trzcinie oraz zniszczonych desek sufitowych w rejonie uszkodzeń, wymiana zniszczonych dwóch belek stropowych o przekroju 21/21cm nad parterem, usunięcie desek podłogowych w rejonie uszkodzeń, ociosanie opalonych belek konstrukcji stropu nad piętrem wraz z ich zabezpieczeniem przy użyciu środka Fobos M2 i wzmocnieniem trzech belek poprzez obustronne przymocowanie belek wzmacniających wg podanego rozwiązania patrz rys. 3, 8

9 wykonanie warstwy izolacji termicznej z wełny mineralnej lub keramzytu w miejsce brakującej polepy, uzupełnienie podłóg z desek po dokonaniu napraw, uzupełnienie ubytków w płaszczyźnie sufitów poprzez zastosowanie płyt GKF, przeprowadzenie remontu zniszczonych pomieszczeń. 5. Uwagi i wnioski końcowe Przeprowadzone badania makroskopowe, analizy i oceny oraz przeprowadzone obliczenia sprawdzające upoważniają do sformułowania poniższych uwag i wniosków końcowych: Stan techniczny stropów nad parterem i piętrem w kontekście zniszczeń pożarowych należy uznać jako zły kwalifikujący się do naprawy. Stan techniczny pozostałych elementów konstrukcyjnych obiektu należy uznać jako zadowalający. Pomieszczenia zniszczone na skutek pożaru wymagają przeprowadzenia remontu. Przedmiotowy budynek, po wykonaniu niezbędnych napraw i wzmocnień opisanych w punkcie 4 niniejszej ekspertyzy, może być w dalszym ciągu użytkowany. Autorzy opracowania: mgr inż. Piotr Kuleta (upr. bud. WKP/0182/PWOK/05) Poznań, maj 2013r. dr inż. Michał Pikos 9

10 Załączniki: Zał. nr 1 Obliczenia statyczno-wytrzymałościowe stropu nad I piętrem Zał. nr 2 Rysunki inwentaryzacyjne Zał. nr 3 Kopie uprawnień budowlanych 10

11 Zał. nr 1 Obliczenia statyczno-wytrzymałościowe stropu nad I piętrem 11

12 1. ZEBRANIE OBCIĄŻEŃ 1.1 Obciążenie śniegiem Wartości obciążenia śniegiem wyznaczono na podstawie normy PN-80/B-02010/Az1 Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenie śniegiem. - obciążenie charakterystyczne śniegiem S k S k = Q k C Q k = 0.90 kn/m 2 (dla IIstrefy obciążenia) C 1 = 0.80 S k1 = = kn/m 2 - obciążenie obliczeniowe śniegiem S S = S k f f = 1.5 S 1 = = kn/m Obciążenie wiatrem Wartości obciążenia wiatrem wyznaczono na podstawie normy PN-B-02010:1977 Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenie wiatrem. - obciążenie charakterystyczne wiatrem p k p k = q k C e C q k = 0.30 kpa (dla I strefy obciążenia) C e = 1.0 (dla terenu typu A) C - współczynnik aerodynamiczny C = połać dachowa (strona nawietrzna) C = połać dachowa (strona zawietrzna) C = 0.70 ściana strony nawietrznej C = ściana strony zawietrznej = 1.8 dla konstrukcji niepodatnej na dynamiczne działanie porywów wiatru p k1 = = kpa p k2 = = kpa p k3 = = kpa - obciążenie obliczeniowe wiatrem p p = p k f f = 1.5 p 1 = = kpa p 2 = = kpa p 3 = = kpa 12

13 1.3 Obciążenia dachu Wartości obciążeń stałych wyznaczono na podstawie normy PN-82/B Obciążenia budowli. Obciążenia stałe. przyjmując układ warstw na podstawie wizji lokalnej Tabl. 1 Obciążenie dachu kn/m 2 Lp. Rodzaj obciążenia Obciążenie charakterystyczne kn/m 2 Współczynnik obciążenia f Obciążenie obliczeniowe kn/m 2 O b c i ą ż e n i a s t a ł e 1. Blacha falista Papa x4 0.02x Deski 2.5cm 0.025x Tynk na trzcinie 2.5cm 0.025x RAZEM obciążenia stałe Obciążenia stropów Wartości obciążeń stałych wyznaczono na podstawie normy PN-82/B Obciążenia budowli. Obciążenia stałe. przyjmując układ warstw na podstawie wizji lokalnej Lp Tabl.2 Obciążenie stropu drewnianego (nad I piętrem) kn/m 2 Rodzaj obciążenia O b c i ą ż e n i a s t a ł e Deska 3.2cm 0.032x7.50 Polepa gliniana 8cm 0.08x12.0 Deski ( )cm 0.057x7.5 Tynk na trzcinie 2.5cm 0.025x15.0 Obciążenie charakterystyczne kn/m 2 Współczynnik obciążenia f Obciążenie obliczeniowe kn/m RAZEM obciążenia stałe O b c i ą ż e n i a z m i e n n e 5. Obciążenie użytkowe (poddasze) RAZEM obciążenia zmienne RAZEM

14 Poz.1.1 Konstrukcja dachu PRZEKROJE PRĘTÓW: ,474 0, ,224 2,500 2,440 2,440 2,500 V=2,184 H=9,880 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: ,500 0,486 2,547 1,000 3 B 16,0x12, ,440 0,474 2,486 1,000 3 B 16,0x12, ,440-0,474 2,486 1,000 3 B 16,0x12, ,500-0,486 2,547 1,000 3 B 16,0x12, ,000-1,710 1,710 1,000 2 B 13,0x13, ,000-1,710 1,710 1,000 2 B 13,0x13, ,000-0,474 0,474 1,000 2 B 13,0x13, ,000-1,710 1,710 1,000 2 B 13,0x13, ,440 0,000 2,440 1,000 1 B 16,0x18, ,440 0,000 2,440 1,000 1 B 16,0x18,0 OBCIĄŻENIA: 5,230 3,330 0,720 0,933 0,720 0,720 5,230 1,980 0,720 3,320 0,720 0,933 3,320 0,933 0,720 0,720 0, ,

15 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Stałe f= 1,26 1 Liniowe 0,0 0,933 0,933 0,00 2,55 1 Skupione 0,0 5,230 2,55 2 Liniowe 0,0 0,933 0,933 0,00 2,49 2 Skupione 0,0 3,330 2,49 3 Liniowe 0,0 0,933 0,933 0,00 2,49 3 Skupione 0,0 5,230 2,49 4 Liniowe 0,0 0,933 0,933 0,00 2,55 Grupa: B "" Zmienne f= 1,50 1 Liniowe-Y 0,0 0,720 0,720 0,00 2,55 1 Skupione 0,0 3,320 2,55 2 Liniowe-Y 0,0 0,720 0,720 0,00 2,49 2 Skupione 0,0 1,980 2,49 3 Liniowe-Y 0,0 0,720 0,720 0,00 2,49 3 Skupione 0,0 3,320 2,49 4 Liniowe-Y 0,0 0,720 0,720 0,00 2,55 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu Kombinatoryka obciążeń ================================================================== MOMENTY-OBWIEDNIE: 1-2,203-1,389-1,354-0,849-0, ,784-1,784-0,970-0, TNĄCE-OBWIEDNIE: 3,381 1,760 2,118 1,152 3,606 1,961 2,041 1, , , , , ,291-0,174-1,933-2, ,554-3, ,199-2,205 15

16 NORMALNE-OBWIEDNIE: -1,312-2, ,175 0,079 0,046 0,141-6,651-11, ,688-11, ,698-1,200-0,916-1,632-0,520-0,927-10,892-19, ,916-1,632-0,916-1,632-6,688-11, ,961-0,554-0,916-1,632-1,232-0, ,553-18, ,344-2,362-11,025-19,193-6,822-11,725-10,686-18,854 SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń: 1 0,955 0,908* -0,139-1,906 AB 2,547-2,203* -3,771-1,200 AB 2,547-2,203-3,771* -1,200 AB 2,547-1,389-2,126-0,698* A 0,000-0,000 2,041-2,330* AB 2 1,554 1,144* -0,164-0,239 AB 0,000-1,354* 3,381-0,927 AB 0,000-1,354 3,381* -0,927 AB 2,486-0,000-2,291 0,175* AB 0,000-1,354 3,381-0,927* AB 3 0,932 0,983* -0,009-0,272 AB 2,486-1,784* -3,554-0,961 AB 2,486-1,784-3,554* -0,961 AB 0,000 0,000 2,118 0,141* AB 2,486-1,784-3,554-0,961* AB 4 1,592 1,065* -0,026-1,938 AB 0,000-1,784* 3,606-1,232 AB 0,000-1,784 3,606* -1,232 AB 0,000-0,970 1,961-0,730* A 2,547 0,000-2,205-2,362* AB 5 0,000 0,000* 0,000-19,059 AB 1,710 0,000* 0,000-19,193 AB 0,000 0,000* 0,000-19,059 AB 1,710 0,000* 0,000-19,193 AB 0,000 0,000 0,000* -19,059 AB 1,710 0,000 0,000* -19,193 AB 0,000 0,000 0,000-10,892* A 1,710 0,000 0,000-19,193* AB 6 0,000 0,000* 0,000-18,720 AB 1,710 0,000* 0,000-18,854 AB 0,000 0,000* 0,000-18,720 AB 1,710 0,000* 0,000-18,854 AB 0,000 0,000 0,000* -18,720 AB 1,710 0,000 0,000* -18,854 AB 0,000 0,000-0,000-10,553* A 1,710 0,000 0,000-18,854* AB 7 0,000 0,000* -0,000-11,554 AB 0,474-0,000* -0,000-11,591 AB 0,000 0,000* -0,000-11,554 AB 0,474-0,000* -0,000-11,591 AB 0,000 0,000-0,000* -11,554 AB 16

17 0,474-0,000-0,000* -11,591 AB 0,000 0,000-0,000-6,651* A 0,474-0,000-0,000-11,591* AB 8 0,000-0,000* 0,000-11,591 AB 1,710-0,000* 0,000-11,725 AB 0,000-0,000* 0,000-11,591 AB 1,710-0,000* 0,000-11,725 AB 0,000-0,000 0,000* -11,591 AB 1,710-0,000 0,000* -11,725 AB 0,000-0,000 0,000-6,688* A 1,710-0,000 0,000-11,725* AB 9 2,440 0,000* 0,174-1,632 AB 0,000-0,849* 0,522-1,632 AB 0,000-0,849 0,522* -1,632 AB 0,000-0,849 0,522-0,916* A 2,440 0,000 0,174-0,916* A 0,000-0,849 0,522-1,632* AB 2,440 0,000 0,174-1,632* AB 10 1,220 0,106* 0,000-1,632 AB 0,000 0,000* 0,174-1,632 AB 0,000 0,000 0,174* -1,632 AB 0,000 0,000 0,174-0,916* A 1,220 0,106 0,000-0,916* A 0,000 0,000 0,174-1,632* AB 1,220 0,106 0,000-1,632* AB * = Wartości ekstremalne REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciążeń: 1 1,897* 2,448 3,097 AB 1,091* 1,266 1,671 A 1,897 2,448* 3,097 AB 1,091 1,266* 1,671 A 1,897 2,448 3,097* AB 5-1,091* 1,434 1,802 A -1,897* 2,615 3,231 AB -1,897 2,615* 3,231 AB -1,091 1,434* 1,802 A -1,897 2,615 3,231* AB 6-0,000* 19,193 19,193 AB 0,000* 11,025 11,025 A -0,000 19,193* 19,193 AB 0,000 11,025* 11,025 A -0,000 19,193 19,193* AB 7-0,000* 18,854 18,854 AB 0,000* 10,686 10,686 A -0,000 18,854* 18,854 AB 0,000 10,686* 10,686 A -0,000 18,854 18,854* AB 8-0,000* 11,725 11,725 AB -0,000* 6,822 6,822 A -0,000 11,725* 11,725 AB -0,000 6,822* 6,822 A 17

18 -0,000 11,725 11,725* AB * = Wartości ekstremalne Poz.2.1 Konstrukcja stropu nad I piętrem W obliczeniach założono, że obciążenie ze słupów dachowych rozkłada się w proporcji 50% na belkę stropową bezpośrednio pod słupem oraz po 25% na belki sąsiednie. PRZEKROJE PRĘTÓW: ,270 7,000 1,270 H=9,540 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: ,270 0,000 1,270 1,000 3 B 28,0x21, ,000 0,000 7,000 1,000 2 Ib 37,0x28, ,270 0,000 1,270 1,000 3 B 28,0x21,0 OBCIĄŻENIA: 4,270 4,270 3,413 3,413 2,770 2,590 2,770 3,413 3,413 1, OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Stałe f= 1,31 1 Liniowe 0,0 3,413 3,413 0,00 1,27 2 Liniowe 0,0 3,413 3,413 0,00 7,00 3 Liniowe 0,0 3,413 3,413 0,00 1,27 Grupa: B "" Stałe f= 1,25 2 Skupione 0,0 4,270 0,08 2 Skupione 0,0 2,590 3,49 2 Skupione 0,0 4,270 6,91 Grupa: C "" Zmienne f= 1,50 2 Skupione 0,0 2,770 0,08 18

19 2 Skupione 0,0 1,590 3,49 2 Skupione 0,0 2,770 6,91 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu ================================================================== MOMENTY: ,645 44,010 41,645 41,604 44,260 41,604 82,796 TNĄCE: 35,819 29,763 29,364 29,763 19,872 2, , ,790-29,731-29,283-29,731-35,787 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+abc Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000 0,000 35,819 0,000 1,00 1,270 41,645 29,763 0, ,00 0,000 41,645 29,763 0,000 0,50 3,490 82,796* 2,877 0,000 1,00 7,000 41,604-29,731 0, ,00 0,000 41,604-29,731 0,000 1,00 1,270 0,000-35,787 0,000 * = Wartości ekstremalne 19

20 280 Pręt nr 2 po wzmocnieniu Y Z z 29,763 29,364 19,872 A 2,877-2,746 B 41,645 44,010-19,790 44,260 41,604-29,283-29, y 82,796 Przekrój: 2 Ib 37,0x28,0 Wymiary przekroju: h=280,0 mm b=370,0 mm. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jyg=118190,3; Jzg=67685,3 cm 4 ; A=1036,00 cm 2 ; iy=10,7; iz=8,1 cm; Wy=6388,7; Wz=4834,7 cm 3. Własności techniczne drewna Przyjęto 2 klasę użytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 20 i wilgotności powyżej 85% tylko przez kilka tygodni w roku) oraz klasę trwania obciążenia: Krótkotrwałe (mniej niż 1 tydzień, np. śnieg i wiatr). K mod = 0,90 γ M =1,3 Cechy drewna: Drewno C27. f m,k = 27,00 f m,d = 18,69 MPa f t,0,k = 16,00 f t,0,d = 11,08 MPa f t,90,k = 0,60 f t,90,d = 0,42 MPa f c,0,k = 22,00 f c,0,d = 15,23 MPa f c,90,k = 2,60 f c,90,d = 1,80 MPa f v,k = 2,80 f v,d = 1,94 MPa E 0,mean = MPa E 90,mean = 380 MPa E 0,05 = 7700 MPa G mean = 720 MPa ρ k = 370 kg/m 3 Sprawdzenie nośności pręta nr 2 Sprawdzenie nośności przeprowadzono wg PN-B-03150:2000. W obliczeniach uwzględniono ekstremalne wartości wielkości statycznych przy uwzględnieniu niekorzystnych kombinacji obciążeń. Charakterystyka zastępcza przekroju Gałęzie przekroju połączone są łącznikami mechanicznymi w postaci gwoździ o średnicy 10,0 mm. Podatność łączników: K u = 2/3 ρ k 1,5 d 0,8 / 25 = 2/ ,5 10,0 0,8 / 25 = 1197 N/mm 20

21 Dla płaszczyzny prostopadłej do szwów: γ 1 = [1 + π 2 E A 1 s i / (K l) 2 ] -1 = [1 + 3, ,0 100 / (1197-7,000 2 ) 10-4 ] -1 = 0,216 γ 2 = 1 γ 3 = [1 + π 2 E A 3 s i / (K l) 2 ] -1 = [1 + 3, ,0 100 / (1197-7,000 2 ) 10-4 ] -1 = 0,216 Współrzędne środków elementów przekroju wynoszą: a 1 = 13,50; a 2 = 0,00; a 3 = 13,50 cm Zastępczy moment bezwładności: I ef = Σ (I i + γ i A i a i 2 ) = 2333,3 + 0, ,0 13, ,7 + 1, ,0 0, ,3 + 0, ,0 13,50 2 = 38190,5 cm 4 Nośność na zginanie Wyniki dla x a =3,49 m; x b =3,51 m, przy obciążeniach ABC. Największe naprężenia dla zginania: σ m,i + σ i = (0,5 h i + γ i a i ) M / I ef = (0,5 28,0 + 1,000 0,0) 82,796 / 67685, = 17,13 < 18,69 = f m,d Największe naprężenia dla ściskania: σ i = γ i a i M / I ef = 1,000 0,0 82,796 / 67685, = 0,00 < 15,23 = f c,0,d Największe naprężenia dla rozciągania: σ i = γ i a i M / I ef = 1,000 0,0 82,796 / 67685, = 0,00 < 11,08 = f c,0,t Nośność dla x a =3,49 m; x b =3,51 m, przy obciążeniach ABC : m y, d m, z, d km f m, y, d f m, z, d, 0,00 18,69 + 1,0 17,13 18,69 = 0,916 < 1 Nośność na ścinanie Wyniki dla x a =0,00 m; x b =7,00 m, przy obciążeniach ABC. Naprężenia tnące dla ścinania w płaszczyźnie prostopadłej do szwów: τ = (γ 3 A 3 a 3 + 0,5 b 2 h 2 ) V / b 2 I ef = (0, ,0 13,50 + 0,5 28,00 8,50 2 ) 0,000/(28, ,5) 10 = 0,00 Naprężenia tnące dla ścinania w płaszczyźnie równoległej do szwów: V ' S' τ = b' I ' = 29, ,0 37, ,3 Nośność na ścinanie: 10 = 0, ' = 0,00² + 0,43² = 0,43 < 1,94 = f v,d Nośność łączników Do połączenia gałęzi przekroju, przyjęto łączniki mechaniczne w postaci gwoździ długości 196 mm o średnicy 10,0 mm. f h,k = 0, ,0-0,3 = 15,21 f h,d = f h,k k mod /1,3 = 15,21 0,90 / 1,3 = 10,53 N/mm 2 M y,k = ,0 2,6 = 71659,29 M y,d = M y,k / 1,1 = 65144,81 Nmm R d,1 = f h,1,d t 1 d = 10,53 100,0 10,0 = 10527,2 N R d,2 = f h,1,d t 2 d β = 10,53 80,0 10,0 1,00 = 8421,8 N 21

22 R d,3 = fh, 1, dt1d /( 1 ) [ 2 1 t2 / t1 t2 / t1 t2 / t1 (1 t2 / t1)] = 10,53 100,0 10,0 / (1+1,00) [ 1,00+2 1,00² (1+80,0/100,0+80,0²/100,0²)+1,00³80,0²/100,0² - 1,00 (1 + 80,0/100,0)] = 3965,8 N 2 R d,4 = 1,1 f h, 1, dt2d /(1 2 ) [ 2 (1 ) 4 (1 2 ) M y, d / f h,1, d d t2 ] = 1,1 10,53 80,0 10,0 / (1+2 1,00) [ 2 1,00² (1+1,00)+4 1,00 (1+2 1,00) 65144,81/(10,53 10,0 80,0²) - 1,00] = 3926,8 N R d,5 = 1,1 f h, 1, dt1d /(2 ) [ 2 (1 ) 4 (2 ) M y, d / f h,1, d d t1 ] = 1,1 10,53 100,0 10,0 / (2+1,00) [ 2 1,00 (1+1,00)+4 1,00 (2+1,00) 65144,81/(10,53 10,0 100,0²) - 1,00] = 4546,1 N R d,6 = 1,1 2M y, d fh,1, dd 2 /(1 ) = 1, ,81 10,53 10,0 2 1,00/(1+1,00) = 4073,8 N Nośność łącznika na jedno cięcie R d = 3926,8 N. Siła przypadająca na jeden łącznik pochodząca od siły rozwarstwiającej: F 1 = γ 1 A 1 a 1 s V / I ef = 0, ,0 13,50 10,0 0,000 / 38190, = 0,0 N F 1 = 0,0 < 3926,8 = R d Stan graniczny użytkowania Wyniki dla x a =3,49 m; x b =3,51 m, przy obciążeniach ABC. Ugięcie graniczne u net,fin = l / 150 = 46,7 mm w obiektach remontowanym może zostać powiększone o 50%, wówczas u net,fin = 70,0 mm. Ugięcia od obciążeń stałych (ciężar własny + AB ): u z,fin = u z,inst [1 + η 1 (h/l) 2 ](1+k def) = 0,0 [1 + 19,2 (370,0/7000) 2 ](1 + 0,80) = 0,0 mm u y,fin = u y,inst (1+k def) = -69,1 (1 + 0,80) = -124,4 mm Ugięcia od obciążeń zmiennych ( C ): Klasa trwania obciążeń zmiennych: Krótkotrwałe (mniej niż 1 tydzień, np. śnieg i wiatr). u z,fin = u z,inst [1 + η 1 (h/l) 2 ](1+k def) = 0,0 [1 + 19,2 (370,0/7000) 2 ](1 + 0,00) = 0,0 mm u y,fin = u y,inst (1+k def) = -9,2 (1 + 0,00) = -9,2 mm 22

23 Zał. nr 2 Rysunki inwentaryzacyjne 23

24 Zał. nr 3 Kopie uprawnień budowlanych 24