OBLICZENIA STATYCZNE

Wielkość: px

Rozpocząć pokaz od strony:

Download "OBLICZENIA STATYCZNE"

Kornelia Łukasik
7 lat temu
Przeglądów:

1 PROJEKT BUDOWLANY ZMIANY KONSTRUKCJI DACHU W RUDZICZCE PRZY UL. WOSZCZYCKIEJ 17 1 OBLICZENIA STATYCZNE Inwestor: Gmina Suszec ul. Lipowa Suszec Budowa: Rudziczka, ul. Woszczycka 17 dz. nr 298/581 Poz.1 Podstawa opracowania a) Projekt budowlany architektoniczny. b) Obowiązujące normy i normatywy budowlane a w szczególności: PN-82/B Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości. PN-82/B Obciążenia budowli. Obciążenia stałe. PN-82/B Obciążenia budowli. Pozostałe obciążenia technologiczne i montażowe. PN-EN :2002 Oddziaływanie na konstrukcje. Oddziaływanie ogólne Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. PN-EN :2003 Oddziaływanie na konstrukcje. Oddziaływanie ogólne Obciążenie śniegiem. PN-77/B Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenia wiatrem. PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. Obliczenia statyczne i projektowanie. Poz.2 Warunki lokalizacji I sza strefa obciążenia wiatrem wg PN-77/B-02011/Z1-3 II ga strefa obciążenia śniegiem wg PN-80/B-02010/Z1 Poz.3 Warunki gruntowo - wodne Poza zakresem opracowania. Poz.4 Opis rozwiązań konstrukcyjnych projektowanych Dach wykonany jako konstrukcja drewniana o kącie nachylenia 15º, pokrycie dachu papa termozgrzewalna na deskowaniu pełnym. Krokwie drewniane należy wykonać w rozstawie zgodnym z częścią rysunkową. Przekroje drewnianych elementów konstrukcyjnych stosować zgodnie z obliczeniami. Konstrukcję wsporczą wykonać na słupkach drewnianych opartych na podwalinach 14x14cm o długościach zgodnych z rysunkami. W miejscach oznaczonych na rysunku wykonać kotwy stalowe wklejane do wieńca obwodowego i stropu istniejącego. Materiały konstrukcyjne: Stal zbrojeniowa A-II, Stal gładka klasy A-0, Beton żwirowy B-25, Chudy beton B-10, Bloczki betonowe z betonu B-15, Pustaki ceramiczne klasy 15MPa. Prace prowadzić pod nadzorem osoby posiadającej odpowiednie uprawnienia budowlane w oparciu o zatwierdzoną dokumentację techniczną. Poprawność wykonywanych prac potwierdzić wpisami w dzienniku budowy.

PN-82/B-02001 Obciążenia budowli. Obciążenia stałe. PN-82/B-02003 Obciążenia budowli. Pozostałe obciążenia technologiczne i montażowe. PN-EN 1991-1-1:2002 Oddziaływanie na konstrukcje.

2 PROJEKT BUDOWLANY ZMIANY KONSTRUKCJI DACHU W RUDZICZCE PRZY UL. WOSZCZYCKIEJ 17 2 Poz.5 KONSTRUKCJA DACHU CZĘŚĆ OBLICZENIOWA Więźba dachowa DANE: Szkic wiązara Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 15 Rozpiętość wiązara l = 10,85 m Rozstaw murłat w świetle l s = 9,16 m Poziom jętki h = 0,73 m Rozstaw wiązarów a = 0,90 m Usztywnienia boczne krokwi - brak Usztywnienia boczne jętki - brak Rozstaw podparć poziomych murłaty l mo = 2,50 m Wysięg wspornika murłaty l mw = 0,70 m Dane materiałowe: - krokiew 8/16 cm (zaciosy: murłata - 3 cm, jętka - 3 cm) z drewna C24 - jętka 6/16 cm z drewna C24, - murłata 14/14 cm z drewna C24 Obciążenia (wartości charakterystyczne): - pokrycie dachu : g k = 0,25 kn/m 2 - uwzględniono ciężar własny wiązara - obciążenie śniegiem (wg PN-EN p.5.3.3: dach dwupołaciowy, strefa 2, A=265 m n.p.m., nachylenie połaci 15 st.): - na połaci bardziej obciążonej s kb = 0,72 kn/m 2 - na połaci mniej obciążonej s km = 0,36 kn/m 2 - obciążenie śniegiem traktuje się jako obciążenie średniotrwałe - obciążenie wiatrem (wg PN-B-02011:1977/Az1:2009/Z1-3: strefa I, teren B, wys. budynku z =9,0 m): - na połaci nawietrznej p kl I = -0,355 kn/m 2 - na połaci nawietrznej p kl II = 0,04 kn/m 2 - na połaci zawietrznej p kp = -0,158 kn/m 2 - obciążenie montażowe jętki F k = 1,0 kn Założenia obliczeniowe: - klasa użytkowania konstrukcji: 2 WYNIKI: Obwiednia momentów [knm]:

Poziom jętki h = 0,73 m Rozstaw wiązarów a = 0,90 m Usztywnienia boczne krokwi - brak Usztywnienia boczne jętki - brak Rozstaw podparć poziomych murłaty l mo = 2,50 m Wysięg wspornika murłaty l mw =

3 PROJEKT BUDOWLANY ZMIANY KONSTRUKCJI DACHU W RUDZICZCE PRZY UL. WOSZCZYCKIEJ 17 3 Obwiednia przemieszczeń: WYMIAROWANIE wg PN-B-03150:2000 drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 14 MPa, f c,0,k = 21 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 0,mean = 11 GPa, ρ k = 350 kg/m 3 Krokiew 8/16 cm (zaciosy: murłata - 3 cm, jętka - 3 cm) λ y = 54,1 < 150 λ z = 108,2 < 150 Maksymalne siły i naprężenia w przęśle M = 0,65 knm, N = 5,49 kn σ m,y,d = 1,90 MPa, σ c,0,d = 0,54 MPa (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d = 0,116 < 1 Maksymalne siły i naprężenia na podporze - jętce M = 0,89 knm, N = 5,49 kn σ m,y,d = 2,60 MPa, σ c,0,d = 0,66 MPa (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d = 0,158 < 1 Maksymalne ugięcie krokwi u fin = 1,3 mm < u net,fin = l / 200 = 2500/ 200 = 12,5 mm (10,4%) Maksymalne ugięcie wspornika krokwi u fin = 0,1 mm < u net,fin = 2 l / 200 = 2 820/ 200 = 8,2 mm (1,2%) Jętka 8/16 cm z drewna C24 λ y = 105,6 < 150 Maksymalne siły i naprężenia M = 1,35 knm, N = 2,05 kn σ m,y,d = 5,27 MPa, σ c,0,d = 0,76 MPa (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d = 0,32 < 1 Maksymalne ugięcie u fin = 12,2 mm < u net,fin = l / 200 = 4880/ 200 = 24,4 mm (50%)

2,5 MPa, E 0,mean = 11 GPa, ρ k = 350 kg/m 3 Krokiew 8/16 cm (zaciosy: murłata - 3 cm, jętka - 3 cm) λ y = 54,1 < 150 λ z = 108,2 < 150 Maksymalne siły i naprężenia w przęśle M = 0,65 knm, N = 5,49

4 PROJEKT BUDOWLANY ZMIANY KONSTRUKCJI DACHU W RUDZICZCE PRZY UL. WOSZCZYCKIEJ 17 4 DANE: Schemat statyczny płatwi z obciążeniem: Dane materiałowe: - płatew 14/18 cm z drewna C24 Obciążenia (wartości charakterystyczne): - siły z krokwi : g k = 3,2 kn - uwzględniono ciężar własny wiązara WYNIKI: Obwiednia momentów [knm]: WYMIAROWANIE wg PN-B-03150:2000 drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 14 MPa, f c,0,k = 21 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 0,mean = 11 GPa, ρ k = 350 kg/m 3 Płatew 14/18 cm λ y = 70,1 < 150 λ z = 90,1 < 150 Maksymalne siły i naprężenia w przęśle M = 8,33 knm, f m,y,d = 16,61 MPa, σ m,y,d = 11,02 MPa, σ m,y,d /f m,y,d = 0,663 < 1 Maksymalne ugięcie u fin = 11,0 mm < u net,fin = l / 200 = 3640/ 200 = 18,2 mm (61%) Poz.6 Belka stalowa- przy otworze wyłazowym SCHEMAT I OBCIĄŻENIA BELKI WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [knm]:

ciężar własny wiązara WYNIKI: Obwiednia momentów [knm]: WYMIAROWANIE wg PN-B-03150:2000 drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 14 MPa, f c,0,k = 21

5 PROJEKT BUDOWLANY ZMIANY KONSTRUKCJI DACHU W RUDZICZCE PRZY UL. WOSZCZYCKIEJ 17 5 WYMIAROWANIE WG PN-90/B Przekrój: C 120 Stal: St3 Nośności obliczeniowe przekroju: - zginanie: M R = 11,1 knm - ścinanie: V R = 104,75 kn Nośność na zginanie Współczynnik zwichrzenia ϕ L = 1,000 Moment maksymalny M max = 1,59 knm M max / (ϕ L M R ) = 0,143 < 1 Nośność na ścinanie Maksymalna siła poprzeczna V max = 2,54 kn V max / V R = 0,024 < 1 Stan graniczny użytkowania Ugięcie maksymalne f k,max = 1,2 mm Ugięcie graniczne f gr = l o / 250 = 9,6 mm f k,max = 1,2 mm < f gr = 9,6 mm (12,5%) Za obliczenia:

= 104,75 kn Nośność na zginanie Współczynnik zwichrzenia ϕ L = 1,000 Moment maksymalny M max = 1,59 knm M max / (ϕ L M R ) = 0,143 < 1 Nośność na

Podobne dokumenty

- 1 - OBLICZENIA WIĄZARA PŁATWIOWO-KLESZCZOWEGO. Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.1.2 Wiązar płatwiowo-kleszczowy DANE

- 1 - OBLICZENIA WIĄZARA PŁATWIOWO-KLESZCZOWEGO. Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.1.2 Wiązar płatwiowo-kleszczowy DANE - 1 - Wiązar Płatwiowy-Kleszczowy 5.2 OLICZENIA WIĄZARA PŁATWIOWO-KLESZCZOWEGO Użytkownik: iuro Inżynierskie SPECUD 1995-2010 SPECUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.1.2 Wiązar płatwiowo-kleszczowy