PROJEKT BUDOWLANY. remontu i przebudowy sanitariatów w Teatrze Lalek w Olsztynie. Budynek użyteczności publicznej

Transkrypt

1 EGZEMPLARZ NR PROJEKT BUDOWLANY remontu i przebudowy sanitariatów w Teatrze Lalek w Olsztynie Inwestor: Obiekt budowlany: Olsztyński Teatr Lalek ul. Głowackiego Olsztyn Budynek użyteczności publicznej Adres inwestycji: ul. Głowackiego Olsztyn Branża: Projektant: Sprawdzający: Konstrukcja inż. Paweł Małachowski upr. bud. WAM/089/POOK/09 mgr inż. Maciej Paliński upr. bud. 58/87/OL ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA. Uprawnienia projektanta, zaświadczenie o przynależności do OIIB 2. Opis techniczny 3. Obliczenia statyczne 4. Dokumentacja rysunkowa Olsztyn, kwiecień 203

2

3

4

5 OPIS TECHNICZNY Projekt budowlany remontu i przebudowy sanitariatów w Teatrze Lalek w Olsztynie Inwestor: Olsztyński Teatr Lalek ul. Głowackiego Olsztyn. Podstawa opracowania. Zlecenie Inwestora 2. Projekt architektoniczny 3. Polskie Normy 2. Zakres opracowania Niniejsze opracowania jest projektem przebudowy otworów drzwiowych w sanitariatach znajdujących się w budynku Olsztyńskiego Teatru Lalek w Olsztynie. 3. Opis ogólny W przedmiotowym budynku Teatru Lalek będącym obiektem użyteczności publicznej zaprojektowano remont istniejących pomieszczeń sanitariatów. W zawiązku z remontem pomieszczeń następuje konieczność dostosowania szerokości otworów drzwiowych oraz przebudowę nadproży nad otworami drzwiowymi. 4. Opis szczegółowy 4. Nadproża i otwory drzwiowe W ramach przebudowy istniejących pomieszczeń sanitariatów zaprojektowano poszerzenie istniejących otworów drzwiowych. Na parterze (sanitariaty A) w ścianie grubości 58cm zaprojektowano nadproża nad drzwiami prowadzącymi z pomieszczenia A do pomieszczeń A2 i A3 jako pary kątowników równoramiennych 80x80x6 ze stali S235JR połączonych wzajemnie przewiązkami z blachy gr.6mm o wymiarze 50x85 - nadproża N (2szt.). Podobnie na piętrze budynku w sanitariatach B w ścianie grubości 43cm zaprojektowano nadproża nad drzwiami prowadzącymi z przedsionków do pomieszczenia kabin toaletowych jako pary kątowników równoramiennych 80x80x6 ze stali S235JR połączonych wzajemnie przewiązkami z blachy gr.6mm o wymiarze 50x0 - nadproże N2 (2szt.). Przewiązki łączące gałęzie nadproży należy spawać do kątowników nadproży spoiną czołową na pełną grubość łączonych blach. Spawanie elektrodą ER 46. Montaż kształtowników nadproży należy wykonać w przygotowanych w istniejącym murze bruzdach, które przed wbudowaniem kątowników należy wypełnić zaprawą cementową w taki sposób, aby po umieszczeniu kątowników zaprawa wypełniła pustą przestrzeń między

6 murem a kształtownikiem. Po związaniu zaprawy cementowej w miejscach oparcia kątownika w gniazdach należy dokładnie wypełnić przestrzeń pomiędzy dolną półką kątownika i istniejącym nadprożem. Głębokość oparcia kształtowników nadproża na istniejących ścianach - min.20cm. Projektowane światło otworów drzwiowych 00x205cm. Poziom osadzenia spodu kształtownika - +2,06m powyżej poziomu wykończonej posadzki. Elementy stalowe przed wbudowaniem należy zabezpieczyć antykorozyjnie dwoma warstwami powłok malarskich farby tlenkowej czerwonej. 4.2 Kolejność wykonywania robót montażowych nadproży Aby wykonać nadproża N i N2 należy: - podstemplować strop drewniany po obu stronach otworu drzwiowego - wykuć poziome bruzdy gniazd do osadzenia kątowników nadproży - bruzdy wypełnić zaprawą cementową i osadzić kształtowniki nadproży - wypełnić zaprawą cementową przestrzeń pomiędzy kątownikiem a istniejącym nadprożem - gałęzie nadproża zespawać wzajemnie przewiązkami - wykuć fragmenty muru według wymiarów dokumentacji rysunkowej - zdemontować stemplowanie tymczasowe - wykończyć krawędzie otworu drzwiowego - osadzić stolarkę otworową 4.3. Roboty wykończeniowe Na kształtowniki nadproża naciągnąć siatkę Rabitza i całość otynkować tynkiem cementowym. Glify otworu drzwiowego wyrównać i otynkować. Wykonać połączenie tynków istniejących i nowych. Elementy wykończenia należy wykonać zgodnie z wytycznymi zawartymi w projekcie architektonicznym Stolarka. W otworze drzwiowym należy zamontować drzwi zgodne z wytycznymi projektu architektonicznego. Przed zamówieniem stolarki otwór należy zmierzyć z natury na miejscu wbudowania. Opracował : inż. Paweł Małachowski WAM/089/POOK/09

7 OBLICZENIA STATYCZNE Wyciąg - ( schematy statyczne, założenia do obliczeń oraz podstawowe wyniki ) Do obliczeń statycznych zastosowano poniższe Polskie Normy : I. Obciążenia - PN-82/B PN-82/B PN-82/B II. Obliczenia statyczne - PN-B Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości. Obciążenia budowli. Obciążenia stałe. Obciążenia budowli. Obciążenia zmienne technologiczne. Podstawowe obciążenia technologiczne i montażowe. Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projektowanie., Obciążenia Poz. A. Obciążenie - ściana gr.58cm - tynk cem.-wap. 0,57 kn/m 2,30 0,74 kn/m 2 - mur gr.2cm 9,88 -//-,0 0,87 -//- - tynk cem.-wap. 0,57 -//-,30 0,74 -//-,02 kn/m 2 2,35 kn/m 2 Poz. B. Obciążenie ciężarem własnym nadproża Przyjęto nadproże 2x KR 80x80x6 Ciężar własny nadproża uwzględniono automatycznie w programie obliczeniowym

8 . Nadproże N WĘZŁY: Skala :0 2,050 H=,050 WĘZŁY: Nr: X [m]: Y [m]: 0,000 0,000 2,050 0,000 PODPORY: P o d a t n o ś c i Węzeł: Rodzaj: Kąt: Dx(Do*): Dy: DFi: [ m / k N ] [rad/knm] stała 0,0 0,000E+00 0,000E+00 2 stała 0,0 0,000E+00 0,000E+00 OSIADANIA: Węzeł: Kąt: Wx(Wo*)[m]: Wy[m]: FIo[grad]: B r a k O s i a d a ń PRĘTY: Skala :0,050 H=,050

9 PRZEKROJE PRĘTÓW: Skala :0,050 H=,050 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 0 - sztyw.-przegub; 0 - przegub-sztyw.; - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: 00 2,050 0,000,050,000 2 L 80x80x6 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: 8, ,0 2 St3S (X,Y,V,W) STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [N/mm2] [N/mm2] [/K] 2 St3S (X,Y,V, ,000,20E-05 OBCIĄŻENIA: Skala :0 9,589 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m])

10 Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne f=,2 Liniowe 0,0 9,589 0,000 0,53,05 Liniowe 0,0 0,000 9,589 0,00 0,53 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: d: f: Ciężar wł.,0 A -"" Zmienne,00,2 MOMENTY: Skala :0,009 TNĄCE: Skala :0 2,904-2,904

11 NORMALNE: Skala :0 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 0,00 0,000 0,000 2,904 0,000 0,50 0,525,009* -0,000 0,000,00,050-0,000-2,904 0,000 * = Wartości ekstremalne NAPRĘŻENIA: Skala :0 NAPRĘŻENIA: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Pręt: x/l: x[m]: SigmaG: SigmaD: SigmaMax/Ro: [MPa] 2 St3S (X,Y,V,W) 0,00 0,000-0,000 0,000 0,000 0,50 0,525-52,70 9,69 0,257*,00,050 0,000-0,000 0,000

12 REAKCJE PODPOROWE: Skala :0 2 2,904 2,904 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 0,000 2,904 2, ,000 2,904 2,904 PRZEMIESZCZENIA WĘZŁÓW: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Węzeł: Ux[m]: Uy[m]: Wypadkowe[m]: Fi[rad]([deg]): 0, , , ,0045( -0,083) 2 0, , , ,0045 ( 0,083) PRZEMIESZCZENIA: Skala :0 DEFORMACJE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Pręt: Wa[m]: Wb[m]: FIa[deg]: FIb[deg]: f[m]: L/f: -0,0000 0,0000-0,083 0,083 0, ,5 NOŚNOŚĆ PRĘTÓW: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Przekrój:Pręt: Warunek nośności: Wykorzystanie: Nośność łączników 89,8% Przekrój: 2 L 80x80x6

13 Y X x 580,0 y 80,0 Wymiary przekroju: L 80x80x6 h=80,0 s=80,0 g=6,0 r=0,0 ex=2,7 ey=2,7. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=3572,8 Jyg=,6 A=8,70 ix=26,9 iy=2,4 Jw=0,0 Jt=2,5 is=27,. Materiał: St3S (X,Y,V,W). Wytrzymałość fd=25 MPa dla g=6,0. Siły przekrojowe: xa = 0,525; xb = 0,525. Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: A N = 0,000 kn, M y =,009 knm, V x = -0,000 kn. Naprężenia w skrajnych włóknach: σ t = 9,6 MPa σ C = -52,7 MPa. Połączenie gałęzi: Przyjęto, że gałęzie połączone są przewiązkami o szerokości b = 50,0 mm i grubości g = 6,0 mm w odstępach l = 200,0 mm, wykonanymi ze stali St3S (X,Y,V,W). Smukłość gałęzi: Współczynniki redukcji nośności: λ ν = λ = l / i = 200,0 / 5,6 = 2,82 Współczynnik niestateczności dla ścianki przy ściskaniu wynosi ϕ p =,000. Współczynnik niestateczności gałęzi wynosi: λ = λ / λ p = 2,82 / 84,00 = 0,53 ϕ = 0,99. W związku z tym współczynniki redukcji nośności wynoszą: - dla zginana względem osi Y: ψ y =,000 Smukłość zastępcza pręta: - dla wyboczenia w płaszczyźnie prostopadłej do osi X Nośność przewiązek: xa = 0,000; xb =,050. λp λ = l wx / i x = 050,0 / 269,4 = 3,90 Przewiązki prostopadłe do osi X: = f 2 2 Q =,2 V =,2 0,000 = 0,000 kn 84 25/ d = / 25 = 84,00 λm = λ + λν m / 2 = 3, ,82 2 = 3,40 λm λm = ψo = 3,40 0,99 = 0,59 λp 84,00 Q 0,02 A f d = 0,02 8, = 4,825 kn

14 Przyjęto Q = 4,825 kn V Q Q l = = n ( m ) a 4, ,0 (2-) 536,6 =,798 kn M Q l Q = = 4,825 0,2 = 0,482 knm m n 2 V R = 0,58 ϕ pv A v f d = 0,58,000 0,9 50,0 6, = 33,669 kn M R = W f d = 6,0 50,0 2 / = 0,537 knm V Q =,798 < 33,669 = V R M Q = 0,482 < 0,537 = M R Naprężenia: xa = 0,525; xb = 0,525. Naprężenia w skrajnych włóknach: σ t = 9,6 MPa σ C = -52,7 MPa. Naprężenia: - normalne: σ = -6,5 σ = 36,2 MPa ψ oc =,000 Warunki nośności: σ ec = σ / ψ oc + σ = 6,5 /, ,2 = 52,7 < 25 MPa Długości wyboczeniowe pręta: - przy wyboczeniu w płaszczyźnie układu przyjęto podatności węzłów ustalone wg załącznika normy: κ a =,000 κ b =,000 węzły nieprzesuwne µ =,000 dla l o =,050 l w =,000,050 =,050 m - przy wyboczeniu w płaszczyźnie prostopadłej do płaszczyzny układu: κ a =,000 κ b =,000 węzły nieprzesuwne µ =,000 dla l o =,050 l w =,000,050 =,050 m - dla wyboczenia skrętnego przyjęto współczynnik długości wyboczeniowej µ ω =,000. Rozstaw stężeń zabezpieczających przed obrotem l oω =,050 m. Długość wyboczeniowa l ω =,050 m. Siły krytyczne: N N x y π 2 EJ = = 2 lw π 2 EJ = = 2 lw 3,4² ,8,050² 3,4² 205,6,050² 2 π EJϖ Nz = + GJT = 2 2 is lϖ 27,²( 3,4² 205 0, ,5 0 2,050² ) =,000000E+20 kn 0-2 = ,743 kn 0-2 = 2048,044 kn N xz = ( ) 4 ( µ / ) 2 2 2( µ ys / is ) N + N N + N N N y i x z x z x z s s = ,743 +,000000E+20 - (249082,743 +,000000E+20)² ,743,000000E+20 ( - 0,000 0,0²/ 27,²) 2 ( - 0,000 0,0²/ 27,²)

15 Nośność przekroju na zginanie: xa = 0,525; xb = 0, względem osi Y M R = ψ W c f d =,000 9, = 4,6 knm Współczynnik zwichrzenia dla λ L = 0,744 wynosi ϕ L = 0,92 Warunek nośności (54): Nośność przekroju na ścinanie: xa =,050; xb = 0, wzdłuż osi X M M V R = 0,58 ϕ pv A V f d = 0,58,000 8, = 0,734 kn Vo = 0,3 V R = 33,220 kn Warunek nośności dla ścinania wzdłuż osi X: V = 2,904 < 0,734 = V R Nośność przekroju zginanego, w którym działa siła poprzeczna: xa = 0,525; xb = 0, dla zginania względem osi Y: V x = 0,000 < 33,220 = V o M R,V = M R = 4,6 knm Warunek nośności (55): y Ry =,009 4,6 = 0,245 < M M y Ry, V =,009 4,6 = 0,245 < Stan graniczny użytkowania: Ugięcia względem osi X liczone od cięciwy pręta wynoszą: a max = 0,4 mm a gr = l / 500 = 050 / 500 = 2, mm a max = 0,4 < 2, = a gr Opracował: inż. Paweł Małachowski WAM/089/POOK/09

16

17