Maksymalna reakcja pionowa od attyki 11,160 1,23 13,700 Maksymalna reakcja pozioma (od parcia lub ssania wiatru) 14,040 1,50 21,060
|
|
|
- Marta Borkowska
- 8 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 0,097 0, ,138 0, ,50 Poz. Z3.0 Konstrukcja nośna wiaty Przedmiotową wiatę projektuje się jako konstrukcję stalową wykonaną ze stali St3SX i 18G w postaci ażurowych dźwigarów dachowych opartych na stalowych słupach nośnych. a dźwigarach należy ułożyć płatwie z belek zimnogiętych i ceowych. W celu usztywnienia ustroju projektuje się stężenia połaciowe dachu. Przyjęto rozstaw ram co 7,5m. a przedmiotową konstrukcje będzie działać następujące obciążenie powierzchniowe: k/m γ f k/m Obciążenia stałe Poz ,170 1,0 0,04 Obciążenie wiatrem Poz ,638 1,50 0,957 Obciążenie śniegiem Poz ,715 1,50,573 Ponadto na przedmiotową konstrukcje będzie działać obciążenie liniowe od oblodzenia i obciążenie skupione od konstrukcji attyk oraz obciążenia wyjątkowe od uderzenia w konstrukcję wiaty samochodu ciężarowego: k/m γ f k/m Obciążenie oblodzeniem Poz ,10 1,50 0,315 Dźwigary skrajne szt. k γ f k Maksymalna reakcja pionowa od attyki 9,150 1,3 11,00 Maksymalna reakcja pozioma (od parcia lub ssania wiatru) 11,510 1,50 17,70 Dźwigary przedskrajne szt. k γ f k Maksymalna reakcja pionowa od attyki 11,160 1,3 13,700 Maksymalna reakcja pozioma (od parcia lub ssania wiatru) 14,040 1,50 1,060 Dźwigary środkowe szt. k γ f k Maksymalna reakcja pionowa od attyki 11,530 1,3 14,150 Maksymalna reakcja pozioma (od parcia lub ssania wiatru) 14,590 1,50 1,890 k γ f k Uderzenie samochodem ciężarowym lub autobusem 100,00 1,00 100,00 Jako schemat statyczny przyjęto następującą ramę: WĘZŁY: ,80 0,800,490 9,100 6,300 6,000 6,000 7,300 7,000 10,100 10,300,490 V=7,580 H=67,080
2 0,097 0, ,138 0, ,50 PRZEKROJE PRĘTÓW: , ,800,490 9,100 6,300 6,000 6,000 7,300 7,000 10,100 10,300,490 V=7,580 H=67,080 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: r. A[cm] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: 1 155, ,4 4 18G (A) 6400, ,0 19 B , ,0 4 18G (A) STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: apręŝ.gr.: AlfaT: [/mm] [/mm] [1/K] 4 18G (A) 05 95,000 1,0E B ,300 1,00E-05 OBCIĄśEIA: 1,870 1,870 1,870 1,870 1,870 1,870 1,870 1,870 1,870 1,870 1,870 7,0007,000 7,000 4,785 6,000 4,785 6,000 1,75 1,75 4,785 6,000 4,785 6,000 4,785 6,000 4,785 6,000 6,000 4,785 4,800 4,800 4,7854,785 6,0006,000 11,80 4,7854,785 1,751,75 1,75 1,75 1,75 1,75 1,75 1,751,75 11,80 14,590 14, , , , , , , , , , ================================================================== W Y I K I Teoria I-go rzędu Kombinatoryka obciąŝeń ================================================================== OBCIĄśEIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: CięŜar wł. 1,10 A -"" Zmienne 1 1,00 1,0 B -"" Zmienne 1 1,00 1,50 C -"" Zmienne 1 1,00 1,50
3 D -"" Zmienne 1 1,00 1,0 E -"" Zmienne 1 1,00 1,00 F -"" Zmienne 1 1,00 1,00 G -"" Zmienne 1 1,00 1,00 H -"" Zmienne 1 1,00 1,00 I -"" Zmienne 1 1,00 1,00 J -"" Zmienne 1 1,00 1,00 K -"" Zmienne 1 1,00 1,00 L -"" Zmienne 1 1,00 1,00 M -"" Zmienne 1 1,00 1,00 -"" Zmienne 1 1,00 1,00 O -"" Zmienne 1 1,00 1,00 P -"" Zmienne 1 1,00 1,00 R -"" Zmienne 1 1,00 1,00 S -"" Zmienne 1 1,00 1,00 T -"" Zmienne 1 1,00 1,00 W -"" Zmienne 1 1,00 1,00 X -"" Zmienne 1 1,00 1,00 RELACJE GRUP OBCIĄśEŃ: Grupa obc.: Relacje: CięŜar wł. ZAWSZE A -"" B -"" C -"" D -"" E -"" F -"" G -"" H -"" I -"" J -"" K -"" L -"" M -"" -"" ie występuje z: FGHIJKLMOPRSTWX ie występuje z: EGHIJKLMOPRSTWX ie występuje z: EFHIJKLMOPRSTWX ie występuje z: EFGIJKLMOPRSTWX ie występuje z: EFGHJKLMOPRSTWX ie występuje z: EFGHIKLMOPRSTWX ie występuje z: EFGHIJLMOPRSTWX ie występuje z: EFGHIJKMOPRSTWX ie występuje z: EFGHIJKLOPRSTWX ie występuje z: EFGHIJKLMOPRSTWX
4 O -"" P -"" R -"" S -"" T -"" W -"" ie występuje z: EFGHIJKLMPRSTWX ie występuje z: EFGHIJKLMORSTWX ie występuje z: EFGHIJKLMOPSTWX ie występuje z: EFGHIJKLMOPRTWX ie występuje z: EFGHIJKLMOPRSWX ie występuje z: EFGHIJKLMOPRSTX X -"" ie występuje z: EFGHIJKLMOPRSTW KRYTERIA KOMBIACJI OBCIĄśEŃ: r: Specyfikacja: 1 ZAWSZE : A : B+C+D+E+F+G+H+I+J+K+L+M++O+P+R+S+T +W+X MOMETY-OBWIEDIE: -151,18-45, ,18-45, ,56-159,56-13,900-13,900-31,114-31,114-0,31-0,31-151,95-151,95-45,385-45, ,656 67,047-87,506-85,973 66,50-86,819 67,143-87,499 66,979 66,554-86,816 66,974-85,980 67,137-87,505 66,507-78,63 67, , ,77 149, , , , , , , , , ,76 136, , , , , ,783-38, ,65 18,501-38,86-167, , ,673-38, ,77 134, ,013-39,13-167, , ,87-38, , , ,616-38, , , ,35-167, , ,310 06, ,76 138, ,01 00, , , ,65-167, ,783 TĄCE-OBWIEDIE: 189,98 115,977 84, ,65 103,09 16, ,71 167, ,911 19,746 10,10 7,377 1,049 9,053 14,46 16,383 1,308 15,05 14,173,53 18, ,80 19,79-17,78 19, ,435 1,175-16,336,77-17,87 1, ,315 19, ,434 -,50-13,31-14,171-9,780-10,10-1,049-7,377-14,614-8,447 5,79-17,746 18, ,76-16,383-1, , ,088 18,538-15,80 88,173-86,016,79 88,895-17,78 19,764-8,7 88,507-15,435 1,175-84,566 88,154-16,336,77-84,166-83,6688,518-17,87 1,149-8,714 88,898-16,315 19,765-96,01-115,977-83,684-15,434-84,566 88,179,79-17,74-8,75 88,776 18,487-15,76-86,05 88,753 88,173-86,016 88,895-8,7 88, ,65-84,566 88,154-83,668 88,518-8,714 88,898-83,684-84,566 88,179-8,75 88,776-86,05 88, ,173-86, ,73 88,895 88,753-86, ,7 88,507 88,173-8,7 5-84,566 88,154 88,895-84, ,668 88,507-83, , ,351-8,714 88,898 88,154-8, ,684 88,518-83, ,566 88,179 88,898-84, ,75 88,776 88,179-8, ,05-186,71 88, ,37-86,05
5 ORMALE-OBWIEDIE: 0,696 13,574 14,45,680 16,088 1,761 15,677 10,763 1,79519,619 19,9 4,198 36,367 4,54 31,300 40,857 1,316 0,306-6,550-0,956 -,474-0, ,807-41, ,089-18, ,673-15,895-01, ,53-75,565-15, ,148-8, ,079-3,655-84,815-7, ,737-4, ,957-39,93-36,386-4,583-19,833-6,541-1,171-17,93-13,983-10,569-17,839-1,970-14,47 -,667-19,175-13,133-0,55-3, ,03-304,769-3,80-81,87-1,719-06,876-9,01-81,054-0, ,30-33, ,574-9,476-90,639-3, ,48-48, ,651-50, , ,0-31,539-7,073-50,86-308,0 3-40,590-85,080-4,97-10,19-98,597-7,073-85, ,489-3,646-3,65-4,97-10, ,78-84,307-4, ,555-97,84-3,65-84, ,630-10,07-37,101-4, , , ,88-351,344-3,79-37, , ,46-93,89-307,409-35,840-3,79-93, ,357-36, ,198-51,801-35,840-36, , ,904-37,41-51, ,904 SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+"kombinacja obciąŝeń" Pręt: x[m]: M[km]: Q[k]: [k]: Kombinacja obciąŝeń: 1 0,000 18,501* -86,016-65,089 A 0,000-38,948* 88,753-30,53 ABCDE 0, ,946 88,753* -306,736 ABCDE 0,000-38,948 88,753* -30,53 ABCDE 0, ,555 84,198-50,86* AE 0, ,467-81,46-31,539* ABCD 0, ,688* -86,016-51,57 A 0, ,946* 88, ,736 ABCDE,430 47,73 88,753* -303,483 ABCDE 0, ,946 88,753* -306,736 ABCDE 6,673-0,000-15,80-41,35* AE 0, ,97-81,46-308,0* ABCD 3 0,000 00,673* -8,7-40,837 AO 0,000-39,65* 88,173-97,955 ABCDF 0, ,77 88,173* -84,438 ABCDF 0,000-39,65 88,173* -97,955 ABCDF 0,800 7,569-4,390-7,073* A 0,000-54,40 7,661-98,597* ABCDE 4 0, ,495* -8,7-7,30 AO 0, ,77* 88,173-84,438 ABCDF,430 45,534 88,173* -81,185 ABCDF 0, ,77 88,173* -84,438 ABCDF 6,80-0,000-4,390-18,666* A 0,000-48,111 7,661-85,080* ABCDE 5 0,000 06,013* -84, ,335 ACDP 0,000-38,86* 88,895-77,800 ABG 0, ,710 88,895* -64,83 ABG 0,000-38,86 88,895* -77,800 ABG 0,800-13,303 1,96-4,97* AF 0,000-17,939,367-3,646* ABCDO 6 0, ,360* -84, ,819 ACDP 0, ,710* 88,895-64,83 ABG,430 48,306 88,895* -61,030 ABG 0, ,710 88,895* -64,83 ABG 6,780-0,000 1,96-15,895* AF 0,000-16,046,367-10,19* ABCDO 7 0,000 03,87* -83,668-44,48 ACDR
6 0,000-38,758* 88,507-99,357 ABH 0, ,953 88,507* -85,841 ABH 0,000-38,758 88,507* -99,357 ABH 0, ,337 83,666-3,65* AH 0, ,798-78,86-97,84* ABCDR 8 0, ,353* -83,668-30,731 ACDR 0, ,953* 88,507-85,841 ABH,430 47,10 88,507* -8,587 ABH 0, ,953 88,507* -85,841 ABH 6,530 0,000-16,334-3,53* AH 0, ,737-78,86-84,307* ABCDR 9 0,000 00,616* -8,714-17,96 ACDS 0,000-39,13* 88,154-74,776 ABI 0, ,608 88,154* -61,59 ABI 0,000-39,13 88,154* -74,776 ABI 0,800 15,434 -,458-4,113* AO 0,000-55,916 7,898-10,07* ABCDF 10 0, ,445* -8, ,409 ACDS 0, ,608* 88,154-61,59 ABI,430 45,606 88,154* -58,006 ABI 0, ,608 88,154* -61,59 ABI 6,80-0,000 -,458-15,705* AO 0,000-49,598 7, ,555* ABCDF 11 0,000 03,35* -83,684-50,618 AT 0,000-38,780* 88, ,344 ABCDJ 0, ,966 88,518* -337,88 ABCDJ 0,000-38,780 88,518* -351,344 ABCDJ 0, ,377-83,684-37,101* AT 0,000-38,780 88, ,344* ABCDJ 1 0, ,377* -83,684-37,101 AT 0, ,966* 88, ,88 ABCDJ,430 47,133 88,518* -334,574 ABCDJ 0, ,966 88,518* -337,88 ABCDJ 6,535-0,000 16,316-8,35* AT 0, ,966 88, ,88* ABCDJ 13 0,000 06,010* -84,566-47,50 AW 0,000-38,844* 88, ,405 ABCDK 0, ,76 88,898* -9,888 ABCDK 0,000-38,844 88,898* -306,405 ABCDK 0,800 13,301-1,96-3,79* AX 0,000-47,704 6,93-307,409* ABCDL 14 0, ,357* -84,566-33,733 AW 0, ,76* 88,898-9,888 ABCDK,430 48,95 88,898* -89,635 ABCDK 0, ,76 88,898* -9,888 ABCDK 6,780 0,000-1,96-3,65* AX 0,000-4,669 6,93-93,89* ABCDL 15 0,000 00,695* -8,75-4,418 ACX 0,000-39,310* 88, ,405 ABDL 0, ,766 88,179* -169,888 ABDL 0,000-39,310 88,179* -183,405 ABDL 0,800-13,859,07-35,840* AM 0,000-7,513 1, ,198* ABCD
7 16 0, ,515* -8,75-8,901 ACX 0, ,766* 88, ,888 ABDL,430 45,510 88,179* -166,635 ABDL 0, ,766 88,179* -169,888 ABDL 6,80 0,000,07-7,433* AM 0,000-6,664 1,061-36,681* ABCD 17 0,000 18,65* -86,05-68,377 ACD 0,000-39,01* 88,776-14,361 ABM 0, ,991 88,776* -110,845 ABM 0,000-39,01 88,776* -14,361 ABM 0, ,781-86,051-51,801* A 0,000-39,009 88,776-37,41* ABCDM 18 0, ,783* -86,05-54,861 ACD 0, ,991* 88, ,845 ABM,430 47,735 88,776* -107,591 ABM 0, ,991 88,776* -110,845 ABM 6,683-0,000 13,949-4,854* A 0, ,989 88, ,904* ABCDM 19 5,14 3,385* -5,068-33,38 ABCDE 0, ,18* 189,98-4,961 ABCDE 0, ,18 189,98* -4,961 ABCDE 0, ,73 155,115 0,696* ACD 9,108 0, ,73-39,93* ABCDE 0 3, ,38* -0,000-7,181 ABCDF 0,000 0,000* 115,977-36,386 ABCDF 6,30-0,000* -3,748-4,583 ABF 0,000 0, ,977* -36,386 ABCDF 6,30-0, ,977* -17,977 ABCDF 6,30 0,000-93,439,680* ACDO 0,000 0, ,977-36,386* ABCDF 1,5 96,058* 1,145-13,538 ABCDR 6, ,56* -137,65-7,49 ABCDH 6, ,56-137,65* -7,49 ABCDH 0,000 0,000 67,77 16,088* ACDO 6, ,38-137,34-6,541* ABCDF 3,753 96,058* -1,145 7,558 ABCDR 0, ,56* 137,65-7,315 ABCDH 0, ,56 137,65* -7,315 ABCDH 0,000-18,56 110,588 15,677* ACDO 6,005-0,000-84,153-17,93* ABCDF 3, ,014*,059 1,976 ABCDJ 7,304-31,114* -166,351-1,778 ABCDT 7,304-31, ,351* -1,778 ABCDT 7,304-31, ,343 19,619* ABCDL 0,000 0,000 83,054-13,983* ACDX 4 4,378 15,448* 0,680 1,535 ABCDJ 0,000-31,114* 16,170 7,897 ABCDT 0,000-31,114 16,170* 7,897 ABCDT 7,004 0,000-96,186 4,198* ABCDL 0, , ,634-17,839* ACDX 5 5, ,911* 0,000 7,145 ABCDL
8 0,000 0,000* 186,71 36,367 ABCDL 10,11 0,000* -5,585 4,54 ABL 0,000 0, ,71* 36,367 ABCDL 10,11 0, ,71* 17,94 ABCDL 0,000 0, ,71 36,367* ABCDL 10,11 0, ,069 -,667* ACDX 6 4, ,818* 8,090 3,818 ABCDM 10, ,95* -197,37 40,857 ABCDM 10, ,95-197,37* 40,857 ABCDM 10, ,95-197,37 40,857* ABCDM 0,000 0, ,33-19,175* ACD 7,49 0,000* 15,05 1,316 ABCF 0, ,95* 106,911 17,737 ABCDK 0, ,95 106,911* 17,737 ABCDK,49 0,000 15,05 1,316* ABCDR 0,000-17,55 88,00-3,436* ACDS 8 0,000-0,000* -13,31 -,474 ABCDK,49-151,18* -108,088-6,550 ABCDK,49-151,18-108,088* -6,550 ABCDK 0,000 0,000-14,171-0,609* ACDL,49-151,18-108,088-6,550* ABCDM * = Wartości ekstremalne REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+"kombinacja obciąŝeń" Węzeł: H[k]: V[k]: R[k]: M[km]: Kombinacja obciąŝeń: 1 86,016* 65, ,867-18,501 A -88,753* 30,53 33,33 38,948 ABCDE 81,46 31,539* 331, ,467 ABCD -84,198 63,803* 105,641 04,913 AE -88,753 30,53 33,33* 38,948 ABCDE -88,753 30,53 33,33 38,948* ABCDE 86,016 65, ,867-18,501* A 8,7* 40,837 9,53-00,673 AO -88,173* 97, ,77 39,65 ABCDF -7,661 98,597* 98,695 54,40 ABCDE 4,390 40,590* 40,87-31,081 A -88,173 97, ,77* 39,65 ABCDF -88,173 97, ,77 39,65* ABCDF 8,7 40,837 9,53-00,673* AO 3 84,566* 184,335 0,808-06,013 ACDP -88,895* 77, ,13 38,86 ABG -,367 3,646* 3,659 17,939 ABCDO -1,96 38,489* 38,539 14,873 AF -88,895 1,76 38,88* 38,80 ABCDG -88,895 77, ,13 38,86* ABG 84, ,335 0,808-06,013* ACDP 4 83,668* 44,48 58,181-03,87 ACDR -88,507* 99, ,06 38,758 ABH 78,86 97,84* 308, ,798 ABCDR -83,666 45,78* 95,37 03,70 AH -88,505 96, ,473* 38,744 ABCDH
9 -88,507 99, ,06 38,758* ABH 83,668 44,48 58,181-03,87* ACDR 5 8,714* 17,96 191,690-00,616 ACDS -88,154* 74, ,597 39,13 ABI -7,898 10,07* 10,1 55,916 ABCDF,458 37,630* 37,710-17,401 AO -88,154 09,44 7,055* 39,19 ABCDI -88,154 74, ,597 39,13* ABI 8,714 17,96 191,690-00,616* ACDS 6 83,684* 50,618 97,80-03,35 AT -88,518* 351,344 36,33 38,780 ABCDJ -88, ,344* 36,33 38,780 ABCDJ 83,684 50,618* 97,80-03,35 AT -88, ,344 36,33* 38,780 ABCDJ -88, ,344 36,33 38,780* ABCDJ 83,684 50,618 97,80-03,35* AT 7 84,566* 47,50 96,871-06,010 AW -88,898* 306, ,040 38,844 ABCDK -6,93 307,409* 307,474 47,704 ABCDL 1,96 46,46* 46,87-14,870 AX -88, , ,040* 38,844 ABCDK -88, , ,040 38,844* ABCDK 84,566 47,50 96,871-06,010* AW 8 8,75* 4,418 56,145-00,695 ACX -88,179* 183,405 03,50 39,310 ABDL -1, ,198* 376,199 7,513 ABCD -,07 49,357* 49,406 15,64 AM -88, , ,747* 39,310 ABCDL -88, ,405 03,50 39,310* ABDL 8,75 4,418 56,145-00,695* ACX 9 86,05* 68,377 81,836-18,65 ACD -88,776* 14,361 15,797 39,01 ABM -88,776 37,41* 339,43 39,009 ABCDM 86,051 65,318* 108,034-18,6 A -88,776 37,41 339,43* 39,009 ABCDM -88,776 14,361 15,797 39,01* ABM 86,05 68,377 81,836-18,65* ACD * = Wartości ekstremalne
10 Poz. Z3.1 Dźwigar najbardziej obciążony Wymiarowanie dźwigarów ażurowych: Y x X , ,95 A B y -197, , A 3, Wx 3 As, Ws 3 h h w (e) h Asp, Wsp h 3 1 s 1 (a) s 1 /3 Przekrój: Symbol: I 400 HEB ap Materiał: 4 18G (A) Wymiary: h = 760,0 mm; h w = 70,0 mm; t w = 13,5 mm; h 3 = 70,0 mm; h = 180,0 mm; s 1 = 540,0 mm; b f = 300,0 mm; t f = 4,0 mm. Charakterystyka: A 1 = 46,38 cm ; Jx 1 = 43350,00 cm 4 ; Wx 1 = 6403,95 cm 3 ; A = 173,48 cm ; Jx = 5640,00 cm 4 ; Wx = 5937,89 cm 3 ; A 3 = 86,74 cm ; Jx 3 = 41,60 cm 4 ; Wx 3 = 45,85 cm 3 ; Jy = 10816,31 cm 4 ; J ω = 1,4648E+07 cm 6 ; J t = 37,3 cm 4 ; A s = 48,60 cm ; W s = 91,60 cm 3 ; A sp = 4,30 cm ; W sp = 7,90 cm 3 ; Sprawdzenie nośności dźwigara ażurowego przeprowadzono w oparciu literaturę. Obliczenia przeprowadzono dla ekstremalnych wielkości statycznych.
11 Zwichrzenie Przyjęto rozstaw stężeń bocznych l 1 = 10,308 m. Siły krytyczne wyznaczono na podstawie długości wyboczeniowych przyjętych z tabeli Z1- normy: π EJy 3,14² ,31 y = = 10-5 = 059,605 k ( l ) (1,0 10,308)² µ y 1 1 π EJ ω z = + G J 1 3,14² ,4648E+07 = [ ,3 t is ( µ ωl1) 36,9² (1,0 10,308)² 10 ] -1 = 431,67 k Moment krytyczny: a s = ys - h / = 0,00 / ,0 / 000 = -0,380 m A 0 = A 1 b y + A a s = 0,610 0, ,530-0,380 = -0, ) s Mcr = A y + ( A y + B i yz = -0,01 059,605 + (-0,01 059,605)² + 1,140² 0,369² 059, ,67 895,11 km = Współczynnik niestateczności przy zwichrzeniu wyznaczony dla parametru imperfekcji n = 1,5: M R = Wx f d = 5937, = 1751,679 km λ L = 1,15 M R / Mcr = 1, ,679 / 895,11 = 1,609 ϕ L = (1 + λ L n ) -1/n = (1 + 1,609 3 ) -1/1,5 = 0,335 ośność przekroju nieosłabionego (1-1): Wyniki dla x a =4,51 m; x b =5,80 m, przy obciążeniach ABCDEFGHIJKLMOPRSTWX. M 396,818 17,044 σ = = = 185,8 MPa L W + 10³ + x1 A 0, ,95 46,38 10 ϕ 1 V 8,090 τ = = = 0,8 MPa h t w 76,00 1,35 10 σ z = σ + 3τ = 185,8² + 3 0,8² = 185,8 < 95 = f d ajwiększe naprężenia tnące z uwzględnieniem stateczności środnika dla x a =10,31 m; x b =0,00 m, przy obciążeniach ABCDEFGHIJKLMOPRSTWX. λ v = (h / t w )(K v / 56) f / 15 = (760,0/13,5) (0,8/56) 95 / 15 = 0,94 d ϕ v = 1 / λ v = 1 / 0,94 = 1,06 Przyjęto ϕ v = 1,000 V 197,37 τ = = = 19, < 171,1 = 0,58 f d ϕ h 1,000 76,00 1,35 10 v t w ośność pasa (3-3): Wyniki dla x a =10,31 m; x b =0,00 m, przy obciążeniach ABCDEFGHIJKLMOPRSTWX.
12 M V s σ = 1 151, = ϕ L A3 hw 1 Wx3 A 0,335 86,74 7,00 + 5, ,48 10 = 67,8 MPa 10³ + 197,37 54, ,85 10 V 197,37 τ = = = 66,5 MPa ( h / h ) (38,00-7,00) 1,35 10 σ z = σ + 3τ = 67,8² ,5² = 91,5 < 95 = f d ośność słupka: Wyniki dla x a =10,31 m; x b =0,00 m, przy obciążeniach ABCDEFGHIJKLMOPRSTWX. Siła ściskająca słupek pochodząca od obciążeń rozłożonych P = 0,71 k. V s = ( V + P) s 1 / ( h w ) = [( 197,37 + 0,71) 540,0] / ( 70,0) = 148,96 k σ = P Vs h 3 0,71 148,96 7,00 + = = 137,4 MPa A W 48,60 91,60 τ = V s / A s = 148,96 / 48,60 10 = 30,5 MPa σ z = σ + 3τ = 137,4² ,5² = 147, < 95 = f d ośność spoiny: Wyniki dla x a =10,31 m; x b =0,00 m, przy obciążeniach ABCDEFGHIJKLMOPRSTWX. V sp = V s 1 / h w = 197,37 540,0 / 70,0 = 148,09 k M sp = V sp h / = 148,09 180, / = 13,33 km σ = M sp / W sp = 13,33 / 7, = 18,8 MPa τ = V sp / A sp = 148,09 / 4,30 10 = 60,9 MPa σ z = ( σ / α ) + ( τ / α ) = (18,8/1,0)² + (60,9/0,6)² = 09,1 < 95 = f d ośność środnika: Siła skupiona dla x a =10,31 m; x b =0,00 m, przy obciążeniach ABCDEFGHIJKLMOPRSTWX : ośność środnika: Warunek nośności: 3 P = -197,37 k. P R = t w [c + 5 (t f + r)] f d = 13,5 [0,0 + 5 (4,0+7,0)] = 1015,538 k Stan graniczny użytkowania: s s t w P = 197,37 < 1015,538 = P R A B
13 Przemieszczenie prostopadłe do osi pręta wyznaczone powiększone o 0% dla x a =5,15 m; x b =5,15 m, przy obciążeniach ABCDEFGHIJKLMOPRSTWX, wynoszą: a = -8,8 mm a = 8,8 < 41, = l / 50 = a gr. Poz. Z3. Słup najbardziej obciążony Przekrój: R 44.5x. x Y X 44,5 Wymiary przekroju: R 44.5x. D=44,5 d=00,1 g=,. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=967,5 Jyg=967,5 A=155,04 ix=7,9 iy=7,9 Jw=0,0 Jt=18984,5 is=11,. Materiał: 18G (A). Wytrzymałość fd=95 MPa dla g=,. y 44,5 Przekrój spełnia warunki przekroju klasy 1. Siły przekrojowe: xa = 0,000; xb = 6,80. Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: ABCDL M x = 168,766 km, V y = 88,179 k, = -360,989 k, aprężenia w skrajnych włóknach: σ t = 190,0 MPa σ C = -36,6 MPa. aprężenia: xa = 0,000; xb = 6,80. aprężenia w skrajnych włóknach: σ t = 190,0 MPa σ C = -36,6 MPa. aprężenia: - normalne: σ = -3,3 σ = 13,3 MPa ψ oc = 1,000 - ścinanie wzdłuż osi Y: Av = 108,56 cm τ = 8,1 MPa ψ ov = 1,000 Warunki nośności: σ ec = σ / ψ oc + σ = 3,3 / 1, ,3 = 36,6 < 95 MPa τ ey = τ / ψ ov = 8,1 / 1,000 = 8,1 < 171,1 = MPa σ e e + 3 τ = 36, ,1 = 37,0 < 95 MPa ośność elementów rozciąganych: xa = 0,000; xb = 6,80. Siała osiowa: = -360,989 k. Pole powierzchni przekroju: A = 155,04 cm. ośność przekroju na rozciąganie: Rt = A f d = 155, = 4573,680 k. Warunek nośności (31): = 360,989 < 4573,680 = Rt
14 Długości wyboczeniowe pręta: - przy wyboczeniu w płaszczyźnie układu przyjęto podatności węzłów ustalone wg załącznika 1 normy: κ a = 0,300 κ b = 1,000 węzły nieprzesuwne µ = 0,763 dla l o = 6,80 l w = 0,763 6,80 = 4,79 m - przy wyboczeniu w płaszczyźnie prostopadłej do płaszczyzny układu: κ a = 1,000 κ b = 1,000 węzły nieprzesuwne µ = 1,000 dla l o = 6,80 l w = 1,000 6,80 = 6,80 m - dla wyboczenia skrętnego przyjęto współczynnik długości wyboczeniowej µ ω = 1,000. Rozstaw stężeń zabezpieczających przed obrotem l oω = 6,80 m. Długość wyboczeniowa l ω = 6,80 m. Siły krytyczne: z x y π EJ = = lw π EJ = = lw 1 π EJϖ = + GJT = is lϖ 3,14² ,5 4,79² 3,14² ,5 6,80² 1 11,²( 3,14² 05 0, ,5 10 6,80² ) = ,635 k 10 - = 853,66 k 10 - = 496,1 k ośność przekroju na ściskanie: xa = 0,000; xb = 6,80: RC = A f d = 155, = 4573,680 k Określenie współczynników wyboczeniowych: - dla x λ = 115, RC / x = 1, ,680 / 853,66 = 0,846 Tab.11 a ϕ = 0,813 - dla y λ = 115, RC / y = 1, ,680 / 496,1 = 1,109 Tab.11 a ϕ = 0,631 - dla z λ = 115, RC / z = 1, ,680 / ,635 = 0,070 Tab.11 c ϕ = 0,999 Przyjęto: ϕ = ϕ min = 0,631 Warunek nośności pręta na ściskanie (39): ośność przekroju na zginanie: xa = 0,000; xb = 6,80. - względem osi X ϕ Rc = 360,989 0, ,680 = 0,15 < 1 M R = α p W f d = 1, , = 33,407 km
15 Współczynnik zwichrzenia dla λ L = 0,000 wynosi ϕ L = 1,000 Warunek nośności (54): Rc + Mx M ϕl Rx = 360, , ,766 1,000 33,407 = 0,80 < 1 ośność (stateczność) pręta ściskanego i zginanego: Składnik poprawkowy: x x x M x max = 168,766 km β x = 1,000 βx Mx max = 1, 5ϕ λ = MRx Rc x = 0,04 M y max = 0 y = 0 Warunki nośności (58): - dla wyboczenia względem osi X: ϕx Rc - dla wyboczenia względem osi Y: ϕy Rc 1,5 0,813 0,846 1, , ,989 33, ,680 = 0,04 βx Mx max + = 360,989 ϕl MRx 0, , , ,766 = 0,80 < 0,958 = 1-0,04 1,000 33,407 βx Mx max + = 360,989 ϕl MRx 0, , , ,766 = 0,848 < 1,000 = 1-0,000 1,000 33,407 ośność przekroju na ścinanie: xa = 0,000; xb = 6,80. - wzdłuż osi Y V R = 0,58 A V f d = 0,58 98, = 1688,778 k Vo = 0,3 V R = 506,633 k Warunek nośności dla ścinania wzdłuż osi Y: V = 88,179 < 1688,778 = V R ośność przekroju zginanego, w którym działa siła poprzeczna: xa = 0,000; xb = 6,80. - dla zginania względem osi X: V y = 88,179 < 506,633 = V o M R,V = M R = 33,407 km Warunek nośności (55): Rc + M M ośność przekroju na ścinanie z uwzględnieniem siły osiowej: xa = 0,000, xb = 6,80. - dla ścinania wzdłuż osi Y: ( ) = V 1 = V x Rx, V = 360, , ,766 33,407 = 0,80 < 1 V = 88,179 < 1683,509 = 1688, ( 360,989 / 4573,680 ) R Rc R,
16 Stan graniczny użytkowania: Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą: a max = 4,7 mm a gr = l / 50 = 680 / 50 = 5,1 mm a max = 4,7 < 5,1 = a gr Poz. Z3.3 Zakotwienie słupa Przyjęto zakotwienie słupa konstrukcyjnie wg rys. kontr., na osiem śrub płytkowych (P36) o średnicy φ36mm ze stali S355 (18GA) w fundamencie wykonanym z betonu klasy C0/5 (B5). Moment dokręcenia śrub M s = 0,50 km, wymiary płytki oporowej 0x130x130mm. Grubość blachy podstawy przyjęto równa 50mm ze stali S355 (18GA). Zaprojektowano 8 żeber usztywniających o wysokości 40mm i grubości 14mm. Minimalna długość zakotwienia śrub płytkowych l = 0,75m.
Projekt: Data: Pozycja: EJ 3,14² , = 43439,93 kn 2,667² = 2333,09 kn 5,134² EJ 3,14² ,0 3,14² ,7
Pręt nr 8 Wyniki wymiarowania stali wg P-90/B-0300 (Stal_3d v. 3.33) Zadanie: Hala stalowa.rm3 Przekrój: 1 - U 00 E Y Wymiary przekroju: h=00,0 s=76,0 g=5, t=9,1 r=9,5 ex=0,7 Charakterystyka geometryczna
PRZEKRÓJ Nr: 1 "I 280 HEB"
PRZEKRÓJ Nr: "I 80 HEB" CHARAKTERYSTYKA PRZEKROJU: ateriał: Stal St3 Gł.centr.osie bezwładn.[cm]: Xc= 4,0 Yc= 4,0 alfa= 0,0 omenty bezwładności [cm4]: Jx= 970,0 Jy= 6590,0 oment dewiacji [cm4]: Dxy= 0,0
Obliczenia statyczne. 1.Zestaw obciążeń/
1.Zestaw obciążeń/ Obliczenia statyczne 0.1. Śnieg Rodzaj: śnieg Typ: zmienne 0.1.1. Śnieg Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu q k = 0,90 kn/m 2 przyjęto zgodnie ze zmianą do normy Az1, jak dla
2.0. Dach drewniany, płatwiowo-kleszczowy.
.0. Dach drewniany, płatwiowo-kleszczowy..1. Szkic.. Charakterystyki przekrojów Własności techniczne drewna: Czas działania obciążeń: ormalny. Klasa warunków wilgotnościowych: 1 - Wilg. 60% (
O B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E
.0 Obciążenia O B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E. Obciążenie śniegiem strefa IV kn/m γ f kn/m.. Dach łukowy Q,60 k = - połać:, x Q k x 0,8 =,536,500,304. Obciążenie wiatrem Z uwagi na nachylenie dachu
e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 958 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2
OBLICZENIA STATYCZNE POZ.1.1 ŚCIANA PODŁUŻNA BASENU. Projektuje się baseny żelbetowe z betonu B20 zbrojone stalą St0S. Grubość ściany 12 cm. Z = 0,5x10,00x1,96 2 x1,1 = 21,13 kn e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65
EKSPERTYZA TECHNICZNA
AR POL PRACOWIA PROJEKTOWA A DRES: ul. Orla 11b/5, 75-77 K oszalin tel. : 696-088-094 e-mail: artpol ko sz@wp.pl SIECI I ISTALACJE SAITARE PRO JEKTOWAIE DORADZTWO ADZÓR EKSPERTYZA TECHICZA dotycząca moŝliwości
do projektu przebudowy,,łączników szkolnych w budynku Gimnazjum nr1 w Kępnie.
3 OPIS TECHICZY do projektu przebudowy,,łączników szkolnych w budynku Gimnazjum nr w Kępnie.. Informacje ogólne: Inwestor: Gimnazjum nr w Kępnie Adres budowy: Kępno ul. Tysiąclecia Materiały wyjściowe
Obliczenia statyczne dla stalowego dźwigara kratowego Sali gimnastycznej w Lgocie Górnej gm. Koziegłowy
Obliczenia statyczne dla stalowego dźwigara kratowego Sali gimnastycznej w Lgocie Górnej gm. Koziegłowy 1. Stan istniejący. 1.1. Schemat układu poprzecznego budynku wiązar kratowy 1.2. Schemat obliczeniowy
Obliczenia statyczne do projektu konstrukcji wiaty targowiska miejskiego w Olsztynku z budynkiem kubaturowym.
Obliczenia statyczne do projektu konstrukcji wiaty targowiska miejskiego w Olsztynku z budynkiem kubaturowym. Poz. 1.0 Dach wiaty Kąt nachylenia połaci α = 15 o Obciążenia: a/ stałe - pokrycie z płyt bitumicznych
OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej
OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej 1.0 DŹWIGAR DACHOWY Schemat statyczny: kratownica trójkątna symetryczna dwuprzęsłowa Rozpiętości obliczeniowe: L 1 = L 2 = 3,00 m Rozstaw dźwigarów: a =
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE HALI GARAśOWEJ DLA,,ZUK'' OŚWIECIM
OBLICZEIA STATYCZO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE HALI GARAśOWEJ DLA,,ZUK'' OŚWIECIM I. Dane ogólne 1. Inwestor,,ZUK'' OŚWIECIM Oświęcim ul. Bema 3 3-600 Oświęcim. Biuro projektowe Firma Projektowa,,Kons-pro '-Dariusz
Obliczenia statyczne Przebudowa Poradni Hepatologicznej Chorzów ul. Zjednoczenia 10.
1 Obliczenia statyczne Przebudowa Poradni Hepatologicznej Chorzów ul. Zjednoczenia 10. Obliczenia wykonano w oparciu o obliczenia statyczne sprawdzające wykonane dla ekspertyzy technicznej opracowanej
PROJEKT WYKONAWCZY Remont pomieszczeń kuchennych i zaplecza socjalnego w Szkole Podstawowej nr 3 w Szczecinie
Remont pomieszczeń kuchennych i zaplecza socjalnego w Szkole Postawowej nr 3 w Szczecinie OPIS TECHICZY DO PROJEKTU REMOTU POMIESZCZEŃ KUCHEYCH I ZAPLECZA SOCJALEGO w Szkole Postawowej nr 3 Szczecin, ul.
Adres : Sieradz, ul. Sportowa, dz. nr 3 (obręb 7)
PROJEKT BUDOWLANY Inwestor : Inwestycja : MOSIR Sieradz Przykryty kort tenisowy Adres : Sieradz, ul. Sportowa, dz. nr 3 (obręb 7) Stadium : Budowa kortu tenisowego Funkcja : Imię i Nazwisko : podpis :
OBLICZENIA KONSTRUKCYJNE Zestawienie obciążeń na dach Lp Opis obciążenia Obc. char. 1. Obciążenie śniegiem połaci dachu dwupołaciowego wg PN-EN 1991-1-3 p.5.3.3 (strefa 1, A=112 m n.p.m. -> sk = 0,7 kn/m2,
SPIS TREŚCI BRANŻY KON STRUKCYJNEJ
SPIS TREŚCI BRANŻY KON STRUKCYJNEJ 1. UPRAWNIENIA... 2 2. ZAŚWIADCZENIA... 4 3. RODZAJ, ZAKRES I PODSTAWA OPRACOWANIA... 6 3.1. Zakres opracowania... 6 3.2. Podstawa opracowania... 6 3.2.1. Materiały podstawowe
ANALIZA STATYCZNA i WYMIAROWANIE KONSTRUKCJI RAMY
ANALIZA STATYCZNA i WYMIAROWANIE KONSTRUKCJI RAMY 11 10 9 8 7 6 5 4 1 1 WĘZŁY: Nr: X [m]: Y [m]: Nr: X [m]: Y [m]: 1,7 1,41 7 1,6,17,968 1,591 8 1,07,46,658 1,759 9 0,688,54 4,4 1,916 10 0,46,609 5,00,061
OBLICZENIA STATYCZNE KONSTRUKCJI ZABUDOWY OTWORU W PŁYCIE PODŚWIETLKOWEJ
OBLICZENIA STATYCZNE KONSTRUKCJI ZABUDOWY OTWORU W PŁYCIE PODŚWIETLKOWEJ.. Obciążenia stałe Rozaj: ciężar Typ: stałe... Ciężar Charakterystyczna wartość obciążenia: Q k = 0,63 kn/m 2. Obliczeniowe wartości
10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej.
10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. OBCIĄŻENIA: 6,00 6,00 4,11 4,11 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa:
PROJEKT BUDOWLANY Tarnów. Specjalistyczny Szpital im. E. Szczeklika w Tarnowie ul. Szpitalna Tarnów. Konstrukcje
PROJEKT BUDOWLANY TEMAT PROJEKT KONSTRUKCJI NADPROŻY W ODDZIALE GINEKOLOGICZNO-POŁOŻNICZYM I ODDZIALE NOWORODKÓW Z OŚRODKIEM INTENSYWNEJ TERAPII I PATOLOGII NOWORODKA W BUDYNKU PAWILONU I SPECJALISTYCZNEGO
9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe
9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe OBCIĄŻENIA: 55,00 55,00 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,0 Liniowe 0,0 55,00 55,00
OBLICZENIA STATYCZNE PODKONSTRUKCJI ŚWIETLIKA PODWYŻSZONEGO
OBLICZEIA STATYCZE PODKOSTRUKCJI ŚWIETLIKA PODWYŻSZOEGO 1. Zebranie obciążeń 1.1. Śnieg Rodzaj: śnieg p: zmienne 1.1.1. Śnieg Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu q k = 0,90 k/m 2 przyjęto (*War17
"ENERGOPROJEKT - WARSZAWA" S.A. Nazwa :.rmt Projekt: Dom podcieniowy Miłocin Strona: 12 Pozycja: Więźba dachowa drewniana Arkusz: 1
Projekt: Dom podcieniowy Miłocin Strona: Pozycja: Więźba dachowa drewniana Arkusz: PRZEKRÓJ Nr: Nazwa: "Drewno K7 8x" Y x X,00 Skala : CHARAKTERYSTYKA PRZEKROJU: y 8,00 V=,00 H=8,00 Materiał: Drewno K7
7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary:
7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu Wymiary: B=1,2m L=4,42m H=0,4m Stan graniczny I Stan graniczny II Obciążenie fundamentu odporem gruntu OBCIĄŻENIA: 221,02 221,02 221,02
PROJEKT BUDOWLANY. remontu i przebudowy sanitariatów w Teatrze Lalek w Olsztynie. Budynek użyteczności publicznej
EGZEMPLARZ NR PROJEKT BUDOWLANY remontu i przebudowy sanitariatów w Teatrze Lalek w Olsztynie Inwestor: Obiekt budowlany: Olsztyński Teatr Lalek ul. Głowackiego 7 0-447 Olsztyn Budynek użyteczności publicznej
Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014)
Sprawdzenie nosności słupa w schematach A1 i A2 - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego.
Sprawdzenie nosności słupa w schematach A i A - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego. Sprawdzeniu podlega podwiązarowa część słupa - pręt nr. Siły wewnętrzne w słupie Kombinacje
Obliczenia statyczne... 1 Sala gimnastyczna... 1 Poz. 1 Dach... 1 Poz. 2 Płatwie co 2,06 m... 1 Poz.3 Dźwigary... 3 Pas dolny Pas górny...
Obliczenia statyczne... 1 Sala gimnastyczna... 1 Poz. 1 Dach... 1 Poz. 2 Płatwie co 2,06 m... 1 Poz.3 Dźwigary... 3 Pas dolny... 11 Pas górny... 11 KrzyŜulce 60x60x 5... 12 Krzyzulce 40x40x4... 12 Poz.
Pręt nr 0 - Element drewniany wg PN-EN 1995:2010
Pręt nr 0 - Element drewniany wg PN-EN 1995:010 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x0.000m, y-0.000m); 1 (x4.000m, y-0.000m) Profil: Pr 150x50 (C 0)
OBLICZENIA STATYCZNE. Zestawienie obciążeń
OBLICZENIA STATYCZNE Zestawienie obciążeń 0.. Pokrycie Rodzaj: ciężar Typ: stałe 0... Pokrycie Charakterystyczna wartość obciążenia: Q k = 0,96 kn/m 2. Obliczeniowe wartości obciążenia: Q o =,5 kn/m 2,
PROJEKT BUDOWLANY BUDOWLANO-INSTALACYJNY CPV , , ,
PROJEKT BUDOWLANY BUDOWLANO-INSTALACYJNY CPV 45213221-8, 45223200-8, 45332300-6, 45311200-2 INWESTYCJA : ROZBUDOWA MAGAZYNU B9 - ZAKŁADU UTYLIZACJI ODPADÓW KOMUNALNYCH PRZEDSIĘBIORSTWA PRODUKCYJNO USŁUGOWO
Widok ogólny podział na elementy skończone
MODEL OBLICZENIOWY KŁADKI Widok ogólny podział na elementy skończone Widok ogólny podział na elementy skończone 1 FAZA I odkształcenia od ciężaru własnego konstrukcji stalowej (odkształcenia powiększone
EKSPERTYZA TECHNICZNA
Zakład PHU SaW tel. 512 150 045 siedziba jednostki: 17-100 Bielsk Podlaski ul. Wojska Polskiego 3 pracownia: 17-100 Bielsk Podlaski ul. Mickiewicza 34 b lok. 7 EKSPERTYZA TECHNICZNA dotycząca oceny stanu
Moduł. Profile stalowe
Moduł Profile stalowe 400-1 Spis treści 400. PROFILE STALOWE...3 400.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE...3 400.1.1. Opis programu...3 400.1.2. Zakres programu...3 400.1. 3. Opis podstawowych funkcji programu...4 400.2.
Pomoce dydaktyczne: normy: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcje. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
SP S 匷 匷 匷ᖧ受C. CZĘᖧ受 吧 P S W 1. Przedmiot opracowania 2. Podstawa opracowania 3. Obciążenia i warunki konstrukcyjne 4. Warunki gruntowo - wodne 5. Kat
; Dobudowa klatki schodowej od strony południowej wraz z podjazdem dla niepełnosprawnych, dobudowa podjazdu dla niepełnosprawnych od strony północnej budynek Domu Pomocy Społecznej w Tarnowie ul. Czarna
Mnożnik [m] Jednostka. [kn/m 2 ] Jednostka [m] 1.00
![Mnożnik [m] Jednostka. [kn/m 2 ] Jednostka [m] 1.00](/thumbs/55/36174657.jpg "Mnożnik [m] Jednostka. [kn/m 2 ] Jednostka [m] 1.00")
Projekt: Trzebinia ŁUKI BRAME Element: Obciążenia Strona 65 0080607. Rama R obciążenie wiatrem Zestaw nr Rodzaj obciążenia obciążenie wiatrem Wartość.57 Jednostka [k/m ] Mnożnik [m].00 obciążenie charakter.
OBLICZENIA SPRAWDZAJĄCE NOŚNOŚĆ KONSTRUKCJI ZADASZENIA WIAT POLETEK OSADOWYCH
OBLICZENIA SPRAWDZAJĄCE NOŚNOŚĆ LOKALIZACJA: PRZEDSIĘBIORSTWO WODOCIĄGÓW I KANALIZACJI SP. Z O.O. Ul. MŁYŃSKA 100, RUDA ŚLĄSKA PRZYGOTOWANA PRZEZ BUDOSERWIS Z.U.H. Sp. z o.o. Zakład Ekspertyz i Usług Gospodarczych
OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OLICZENI STTYCZNO - WYTRZYMŁOŚCIOWE 1. ZESTWIENIE OCIĄśEŃ N IEG SCHODOWY Zestawienie obciąŝeń [kn/m 2 ] Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. ObciąŜenie zmienne (wszelkiego rodzaju budynki mieszkalne,
Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004
Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr z 7 Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN 992--:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 4 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 2 (x=4.000m,
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE
Wrocławiu 1 OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE Spis treści 1.DANE OGÓLNE...2 2.ZEBRANIE OBCIĄśEŃ...2 2.1.CięŜar własny...2 2.2.ObciąŜenia stałe...2 2.3.ObciąŜenia uŝytkowe...5 2.4.ObciąŜenia śniegiem
10.0. Schody górne, wspornikowe.
10.0. Schody górne, wspornikowe. OBCIĄŻENIA: Grupa: A "obc. stałe - pł. spocznik" Stałe γf= 1,0/0,90 Q k = 0,70 kn/m *1,5m=1,05 kn/m. Q o1 = 0,84 kn/m *1,5m=1,6 kn/m, γ f1 = 1,0, Q o = 0,63 kn/m *1,5m=0,95
PROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI STALOWYCH WEDŁUG EUROKODÓW.
PROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI STALOWYCH WEDŁUG EUROKODÓW. 1 Wiadomości wstępne 1.1 Zakres zastosowania stali do konstrukcji 1.2 Korzyści z zastosowania stali do konstrukcji 1.3 Podstawowe części i elementy
Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00 8 4.41-0.47 9 9.29-0.
![Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00 8 4.41-0.47 9 9.29-0.](/thumbs/41/22542197.jpg "Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00 8 4.41-0.47 9 9.29-0.")
7. Więźba dachowa nad istniejącym budynkiem szkoły. 7.1 Krokwie Geometria układu Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00
2.1. Wyznaczenie nośności obliczeniowej przekroju przy jednokierunkowym zginaniu
Obliczenia statyczne ekranu - 1 - dw nr 645 1. OBLICZENIE SŁUPA H = 4,00 m (wg PN-90/B-0300) wysokość słupa H 4 m rozstaw słupów l o 6.15 m 1.1. Obciążenia 1.1.1. Obciążenia poziome od wiatru ( wg PN-B-0011:1977.
Przykład obliczeń głównego układu nośnego hali - Rozwiązania alternatywne. Opracował dr inż. Rafał Tews
1. Podstawa dwudzielna Przy dużych zginaniach efektywniejszym rozwiązaniem jest podstawa dwudzielna. Pozwala ona na uzyskanie dużo większego rozstawu śrub kotwiących. Z drugiej strony takie ukształtowanie
OBLICZENIA STATYCZNE
I. Zebranie obciążeń 1. Obciążenia stałe Do obliczeń przyjęto wartości według normy PN-EN 1991-1-1:2004 1.1. Dach część górna ELEMENT CHARAKTERYSTYCZNE γ OBLICZENIOWE Płyta warstwowa 10cm 0,10 1,2 0,12
700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:
![700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:](/thumbs/58/41361967.jpg "700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:")
Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny
MAXPOL P.W. PRACOWNIA PROJEKTOWA O B L I C Z E NIA S TATY C Z N O -WYTRZY M A ŁOŚCIOWE
P.W. PRACOWNIA PROJEKTOWA MAXPOL Raom ul. śeromskiego 51a tel./fax. (0-48) 385-09-57 O B L I C Z E NIA S TATY C Z N O -WYTRZY M A ŁOŚCIOWE Lokalizacja: Kierzyń z. Nr 100/1, 101/1 gm. Góz Inwestor: Gmina
3. OBLICZENIA STATYCZNE ELEMENTÓW WIĘŹBY DACHOWEJ
Budynek wielorodzinny przy ul. Woronicza 28 w Warszawie str. 8 3. OBLICZENIA STATYCZNE ELEMENTÓW WIĘŹBY DACHOWEJ 3.1. Materiał: Elementy więźby dachowej zostały zaprojektowane z drewna sosnowego klasy
1. Obliczenia sił wewnętrznych w słupach (obliczenia wykonane zostały uproszczoną metodą ognisk)
Zaprojektować słup ramy hali o wymiarach i obciążeniach jak na rysunku. DANE DO ZADANIA: Rodzaj stali S235 tablica 3.1 PN-EN 1993-1-1 Rozstaw podłużny słupów 7,5 [m] Obciążenia zmienne: Śnieg 0,8 [kn/m
NOWA EKSPERTYZA. Tom II
NOWA EKSPERTYZA dotycząca stanu technicznego i dokumentacji projektowej budynków przy ul. Poligonowej 3 i Ostrobramskiej 03 w Warszawie Tom II Autorzy: dr inż. Jan Gierczak prof. dr hab. inż. Marian Giżejowski
Załącznik nr 3. Obliczenia konstrukcyjne
32 Załącznik nr 3 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Strop istniejący nad parterem (sprawdzenie nośności) Istniejący strop typu Kleina z płytą cięŝką. Wartość charakterystyczna obciąŝenia uŝytkowego w projektowanym
PROJEKT STROPU BELKOWEGO
PROJEKT STROPU BELKOWEGO Nr tematu: A Dane H : 6m L : 45.7m B : 6.4m Qk : 6.75kPa a :.7m str./9 Geometria nz : 5 liczba żeber B Lz : 5.8 m długość żebra nz npd : 3 liczba przęseł podciągu przyjęto długość
OPIS TECHNICZNY. 1.2 Podstawa opracowania. Podstawą formalną niniejszego opracowania są normy :
OPIS TECHNICZNY 1.1 Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania jest projekt techniczny dachu kratowego hali produkcyjnej. 1.2 Podstawa opracowania Podstawą formalną niniejszego opracowania są normy
OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE MOSTU NAD RZEKĄ ORLA 1. ZałoŜenia obliczeniowe
OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE MOSTU NAD RZEKĄ ORLA. ZałoŜenia obliczeniowe.. Własciwości fizyczne i mechaniczne materiałów R - wytrzymałość obliczeniowa elementów pracujących na rozciąganie i sciskanie
Konstrukcje metalowe Wykład VI Stateczność
Konstrukcje metalowe Wykład VI Stateczność Spis treści Wprowadzenie #t / 3 Wyboczenie giętne #t / 15 Przykład 1 #t / 45 Zwichrzenie #t / 56 Przykład 2 #t / 83 Niestateczność lokalna #t / 88 Zapobieganie
Strop belkowy. Przykład obliczeniowy stropu stalowego belkowego wg PN-EN dr inż. Rafał Tews Konstrukcje metalowe PN-EN /165
Przykład obliczeniowy stropu stalowego belkowego wg P-E 199-1-1. Strop w budynku o kategorii użytkowej D. Elementy stropu ze stali S75. Geometria stropu: Rysunek 1: Schemat stropu. 1/165 Dobór grubości
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN :2004
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x800
PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY KONSTRUKCJA PRZEKRYCIA BUDYNKU. Centrum biblioteczno - kulturalne. Dz. nr 170/7, 271, AM-1, Obręb Bierkowice
USŁUGI PROJEKTOWO - BUDOWLANE Kłodzko ul. Łużycka 11/3 tel/fax 74 647 55 00, kom. 880 106 099 e-mail : dragan.kazimierz@gmail.com PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY KONSTRUKCJA PRZEKRYCIA BUDYNKU Obiekt :
Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki
Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki 1. Układ sił na przedstawionym rysunku a) jest w równowadze b) jest w równowadze jeśli jest to układ dowolny c) nie jest w równowadze d) na podstawie tego rysunku
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. Obciążenia 1.1. Założenia Ze względu na brak pełnych danych dotyczących konstrukcji istniejącego obiektu, w tym stalowego podciągu, drewnianego stropu oraz więźby
Obliczenia statyczne - wytrzymałościowe. konstrukcji nośnej hali siewu.
Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 1/76 Nr. Projektu 07-11-12 Obliczenia statyczne - wytrzymałościowe konstrukcji nośnej hali siewu. Projektował: mgr inŝ. Dariusz Terlecki
Jako pokrycie dachowe zastosować płytę warstwową z wypełnieniem z pianki poliuretanowej grubości 100mm, np. PolDeck TD firmy Europanels.
Pomoce dydaktyczne: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcję. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [2] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
PROJEKT BUDOWLANY WZMOCNIENIE KONSTRUKCJI STALOWEJ DACHU.
PROJEKT BUDOWLANY Nazwa obiektu DOCIEPLENIE ZE ZMIANĄ KOLORYSTYKI budowlanego: ELEWACJI ISTNIEJĄCEGO BUDYNKU NR 5. Zakres opracowania: Adres budowy: Inwestor: Nazwa i adres jednostki projekt.: WZMOCNIENIE
INWEST-SAN INŻYNIERIA SANITARNA Zbigniew Łojewski Charzykowy, ul. Jasna 8 tel. kom
INWEST-SAN INŻYNIERIA SANITARNA Zbigniew Łojewski 89-606 Charzykowy, ul. Jasna 8 tel. kom. 605 359 879 e-mail: inwestsan@gmail.com Egz. 1 1116 PROJEKT PROJEKT WYKONAWCZY BUDOWLANY - ZMIAN DO PROJEKTU OBJĘTEGO
OBLICZENIA STATYCZNE
OBLICZENIA STATYCZNE. ZałoŜenia do obliczeń Wiatr Strefa I, Śnieg strefa II Kategoria Geotechniczna obiektu Na podstawie Rozporządzenia Ministra Spraw Wewnętrznych i Administracji w sprawie ustalania geotechnicznych
Węzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek
Projekt nr 1 - Poz. 1.1 strona nr 1 z 12 Węzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek Informacje o węźle Położenie: (x=-12.300m, y=1.300m) Dane projektowe elementów Dystans między belkami s: 20 mm Kategoria
PRZEBUDOWA KONSTRUKCJI STROPODACHÓW PAWILONÓW AGH C-1 i C-2. Kraków ul. Czarnowiejska
IP 679-102-48-90 PeKaO S.A. II o/ Kraków 53 1240 1444 1111 0000 0935 8663 Obiekt: PRZEBUDOWA KOSTRUKCJI STROPODACHÓW PAWILOÓW AGH C-1 i C-2 Adres: Kraków ul. Czarnowiejska Inwestor: Akademia Górniczo-Hutniczej
PROJEKT PRZEBUDOWY. przy ul. B. Chrobrego 83. Starostwo Powiatowe w Piasecznie;
TEMAT: PROJEKT PRZEBUDOWY Zespołu Szkół Specjalnych w Pęcherach - Łbiskach przy ul. B. Chrobrego 83 NR EW. DZIAŁKI 1/8; OBRĘB 0022 PĘCHERY-ŁBISKA PGR JEDNOSTKA EWIDENCYJNA 141805_5 PIASECZNO OBSZAR WIEJSKI
Kolejnośd obliczeo 1. uwzględnienie imperfekcji geometrycznych;
Kolejnośd obliczeo Niezbędne dane: - koncepcja układu konstrukcyjnego z wymiarami przekrojów i układem usztywnieo całej bryły budynki; - dane materiałowe klasa betonu klasa stali; - wykonane obliczenia
Spis treści Rodzaje stężeń #t / 3 Przykład 1 #t / 42 Przykład 2 #t / 47 Przykład 3 #t / 49 Przykład 4 #t / 58 Przykład 5 #t / 60 Wnioski #t / 63
Konstrukcje metalowe Wykład XV Stężenia Spis treści Rodzaje stężeń #t / 3 Przykład 1 #t / 42 Przykład 2 #t / 47 Przykład 3 #t / 49 Przykład 4 #t / 58 Przykład 5 #t / 60 Wnioski #t / 63 Rodzaje stężeń Stężenie
Spis treści. Przedmowa... Podstawowe oznaczenia Charakterystyka ogólna dźwignic i torów jezdnych... 1
Przedmowa Podstawowe oznaczenia 1 Charakterystyka ogólna dźwignic i torów jezdnych 1 11 Uwagi ogólne 1 12 Charakterystyka ogólna dźwignic 1 121 Suwnice pomostowe 2 122 Wciągniki jednoszynowe 11 13 Klasyfikacja
Obliczeniowa nośność przekroju zbudowanego wyłącznie z efektywnych części pasów. Wartość przybliżona = 0,644. Rys. 25. Obwiednia momentów zginających
Obliczeniowa nośność przekroju zbudowanego wyłącznie z efektywnych części pasów. Wartość przybliżona f y M f,rd b f t f (h γ w + t f ) M0 Interakcyjne warunki nośności η 1 M Ed,385 km 00 mm 16 mm 355 1,0
Projekt mostu kratownicowego stalowego Jazda taboru - dołem Schemat
Projekt mostu kratownicowego stalowego Jazda taboru - dołem Schemat Rozpiętość teoretyczna Wysokość kratownicy Rozstaw podłużnic Rozstaw poprzecznic Długość poprzecznic Długość słupków Długość krzyżulców
KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE
POLITECHNIKA BIAŁOSTOCKA WBiIŚ KATEDRA KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH ZAJĘCIA 5 KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE Mgr inż. Julita Krassowska 1 CHARAKTERYSTYKI MATERIAŁOWE drewno lite sosnowe klasy C35: - f m,k =
ĆWICZENIE / Zespół Konstrukcji Drewnianych
ĆWICZENIE 06 / 07 Zespół Konstrukcji Drewnianych Belka stropowa BELKA STROPOWA O PRZEKROJU ZŁOŻONYM Belka stropowa 3 Polecenie 4 Zaprojektować belkę stropową na podstawie następujących danych: obciążenie:
Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku
1 Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku Poz. 1. Wymiany w stropie przy szybie dźwigu w hollu. Obciąż. stropu. - warstwy posadzkowe 1,50 1,2 1,80 kn/m 2 - warstwa wyrównawcza 0,05 x 21,0 = 1,05 1,3
ĆWICZENIE / Zespół Konstrukcji Drewnianych
ĆWICZENIE 3 06 / 07 Zespół Konstrukcji Drewnianych Słup ELEMENT OSIOWO ŚCISKANY Słup 3 Polecenie 4 Wyznaczyć nośność charakterystyczną słupa ściskanego na podstawie następujących danych: długość słupa:
Mnożnik [m] Jednostka. [kn/m 2 ] [kn/m 3 ] mnożnik 4.00 G k 1= G d 1=23.45 sumy [kn] [kn] Jednostka [m] 1.
![Mnożnik [m] Jednostka. [kn/m 2 ] [kn/m 3 ] mnożnik 4.00 G k 1= G d 1=23.45 sumy [kn] [kn] Jednostka [m] 1.](/thumbs/98/136821537.jpg "Mnożnik [m] Jednostka. [kn/m 2 ] [kn/m 3 ] mnożnik 4.00 G k 1= G d 1=23.45 sumy [kn] [kn] Jednostka [m] 1.")
Element: Obciążenia Strona. Nadproże stropstałe nr 4 Rodzaj obciążenia x papa płyty korytkowe ścianki ażurowe z cegły wełna min. 0cm 5 strop ceramiczny 6 tynk cem.wap. Wartość 0. 4.00 9.00 0.60 Jednostka
OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE USTROJU NOŚNEGO KŁADKI DLA PIESZYCH PRZEZ RZEKĘ NIEZDOBNĄ W SZCZECINKU
OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE USTROJU NOŚNEGO KŁADKI DLA PIESZYCH PRZEZ RZEKĘ NIEZDOBNĄ W SZCZECINKU Założenia do obliczeń: - przyjęto charakterystyczne obciążenia równomiernie rozłożone o wartości
OBLICZENIA STATYCZNE
1. ZAŁOŻENIA: IP-398 PROJEKT PRZEBUDOWY ANTRESOLI W HANGAR MEL OBLICZENIA STATYCZNE - konstrukcja stalowa gatunek stali profilowej S235JR zgodnie z EN10025-2 (odpowiednik St3SX wg PN-88 H-84020): f y =
Wymiarowanie kratownicy
Wymiarowanie kratownicy 1 2 ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ STAŁYCH Płyty warstwowe EURO-therm D grubość 250mm 0,145kN/m 2 Płatwie, Stężenia- - 0,1kN/m 2 Razem 0,245kN/m 2-0,245/cos13,21 o = 0,252kN/m 2 Kratownica
Normy. Przyjęte załoŝenia dla konstrukcji Ŝelbetowych II CZĘŚĆ OBLICZENIOWA
II CZĘŚĆ OBLICZENIOWA Normy - PN-B-03264:2002 "Konstrukcje betonowe, Ŝelbetowe i spręŝone" - PN-90/B-03200 "Konstrukcje stalowe.obliczenia statyczne i projektowanie" - PN-82 B-02001 "ObciąŜenia stałe"
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x900 (Beton
Opracowanie pobrane ze strony: http://www.budujemy-przyszlosc.cba.pl
Opracowanie pobrane ze strony: http://www.budujemy-przyszlosc.cba.pl Plik przeznaczony do celów edukacyjnych. Kopiowanie wyrywkowych fragmentów do użytku komercyjnego zabronione. Autor: Bartosz Sadurski
BUDOWNICTWO DREWNIANE. SPIS TREŚCI: Wprowadzenie
BUDOWNICTWO DREWNIANE. SPIS TREŚCI: Wprowadzenie 1. Materiał budowlany "drewno" 1.1. Budowa drewna 1.2. Anizotropia drewna 1.3. Gęstość drewna 1.4. Szerokość słojów rocznych 1.5. Wilgotność drewna 1.6.
Projektowanie konstrukcji stalowych według Eurokodów / Jan Bródka, Mirosław Broniewicz. [Rzeszów], cop Spis treści
![Projektowanie konstrukcji stalowych według Eurokodów / Jan Bródka, Mirosław Broniewicz. [Rzeszów], cop Spis treści](/thumbs/65/54296596.jpg "Projektowanie konstrukcji stalowych według Eurokodów / Jan Bródka, Mirosław Broniewicz. [Rzeszów], cop Spis treści")
Projektowanie konstrukcji stalowych według Eurokodów / Jan Bródka, Mirosław Broniewicz. [Rzeszów], cop. 2013 Spis treści Od Wydawcy 10 Przedmowa 11 Preambuła 13 Wykaz oznaczeń 15 1 Wiadomości wstępne 23
1 z z 86. Oddziaływanie wiatrem wg PN-EN Zebranie oddziaływań wg PN-EN-1990 Oddziaływania stałe wg PN-EN Poz
ul. Głoackiego 8 nr c, d z 86 ul. Głoackiego 8 nr c, d z 86 Poz..0. Poz... Zebranie oddziałań g P-E-990 Oddziałania stałe g P-E-99- Poz... Warst dachu Charakterstczna artość obciąŝenia: Qk 0,35 k/m. Obliczenioe
Przykład obliczeniowy wyznaczenia imperfekcji globalnych, lokalnych i efektów II rzędu P3 1
Przykład obliczeniowy wyznaczenia imperfekcji globalnych, lokalnych i efektów II rzędu P3 Schemat analizowanej ramy Analizy wpływu imperfekcji globalnych oraz lokalnych, a także efektów drugiego rzędu
KONSTRUKCJE METALOWE 1 Przykład 4 Projektowanie prętów ściskanych
KONSTRUKCJE METALOWE Przykład 4 Projektowanie prętów ściskanych 4.Projektowanie prętów ściskanych Siły ściskające w prętach kratownicy przyjęto z tablicy, przykładu oraz na rysunku 3a. 4. Projektowanie
Str. 9. Ciężar 1m 2 rzutu dachu (połaci ) qkr qor gr = 0,31 / 0,76 = 0,41 * 1,20 = 0,49 kn/m 2
Str. 9 5. OBLICZENIA STATYCZNE Zastosowane schematy konstrukcyjne (statyczne), założenia przyjęte do obliczeń konstrukcji, w tym dotyczące obciążeń, oraz podstawowe wyniki tych obliczeń. Założenia przyjęte
P R O J E K T O W A N I E I R E A L I Z A C J A K O N S T R U K C J I B U D O W L A N Y C H
K O N S T R U K C Y J N E D R E W N O K L E J O N E P R O J E K T O W A N I E I R E A L I Z A C J A K O N S T R U K C J I B U D O W L A N Y C H t e l. : ( 0 9 1 ) 8 1 2 5 3 8 7 u l. K s. W I t o l a 7-9
ĆWICZENIE 2. Belka stropowa Zespół Konstrukcji Drewnianych 2016 / 2017 BELKA STROPOWA O PRZEKROJU ZŁOŻONYM
07-0-7 ĆWICZENIE 06 / 07 Zespół Konstrukcji Drewnianych Belka stropowa BELKA STROPOWA O PRZEKROJU ZŁOŻONYM 07-0-7 Belka stropowa 3 Polecenie Zaprojektować belkę stropową na podstawie następujących danych:
Zestawić siły wewnętrzne kombinacji SGN dla wszystkich kombinacji w tabeli:
4. Wymiarowanie ramy w osiach A-B 4.1. Wstępne wymiarowanie rygla i słupa. Wstępne przyjęcie wymiarów. 4.2. Wymiarowanie zbrojenia w ryglu w osiach A-B. - wyznaczenie otuliny zbrojenia - wysokość użyteczna
Moduł. Zakotwienia słupów stalowych
Moduł Zakotwienia słupów stalowych 450-1 Spis treści 450. ZAKOTWIENIA SŁUPÓW STALOWYCH... 3 450.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE... 3 450.1.1. Opis ogólny programu... 3 450.1.2. Zakres pracy programu... 3 450.1.3.
Pręt nr 0 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004
Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr 1 z 13 Pręt nr 0 - Element żelbetowy wg PN-EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x=-0.120m,
1. Połączenia spawane
1. Połączenia spawane Przykład 1a. Sprawdzić nośność spawanego połączenia pachwinowego zakładając osiową pracę spoiny. Rysunek 1. Przykład zakładkowego połączenia pachwinowego Dane: geometria połączenia
II. SPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA
II. SPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA I. STRONA TYTUŁOWA. 01/12 II. SPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA. 02/12 III. OPIS TECHNICZNY. 03/12 IV. OBLICZENIA STATYCZNE. 05/12 IV. RYSUNKI TECHNICZNE. 10/12 V. WYKAZ NORM