OBLICZENIA STATYCZNE

Transkrypt

1 Poz. 1 Zestawienie postawowych obciąŝeń Poz. 1.1 Dach rewniany OBLICZENIA STATYCZNE blacha 0,1*1 0,10 1,1 0,11 kpa eskowanie 0,025*6 0,15 1,2 0,18 kpa krokwie 0,08*0,16*6 0,08 1,1 0,08 kpa 0,33 1,15 0,37 kpa ObciąŜenie śniegiem - strefa 2 Sk=0,9*0,8=0,72 kpa; So=0,72*1,5=1,08 kpa; Wypakowe obciąŝenie pionowe przypaające na 1m 2 rzutu poziomego pk=0,33/cos(11,9 )+0,72+0=1,06 kpa; po=0,37/cos(11,9) +1,08+0=1,46 kpa; Wypakowe obciąŝenie o połaci achu. qkx=0,33*cos(11,9 )+0,72*cos2(11,9 )+0=1,01 kpa; qox=0,37*cos(11,9 )+1,08*cos2(11,9 )+0=1,39 kpa; Wypakowe obciąŝenie o połaci achu. qky=0,33*sin(11,9 )+0,72*sin(11,9 )*cos(11,9 )=0,21 kpa; qoy=0,37*sin(11,9 )+1,08*sin(11,9 )*cos(11,9 )=0,3 kpa; Poz. 1.2 Strop nieuŝytkowy śnieg 0,72*1 0,72 1,5 1,08 kpa ach 0,33*1 0,33 1,2 0,40 kpa wełna 0,2*2 0,40 1,3 0,52 kpa strop 2,68*1 2,68 1,1 2,95 kpa tynk 0,015*19 0,29 1,3 0,37 kpa 4,42 1,20 5,31 kpa Przyjęto strop TERIVA I la buownictwa ogólnego na obciąŝenie zewnętrzne charakterystyczne p = 3,54 kpa > 4,42-2,68 = 1,74 kpa

2 Poz. 1.3 Strop uŝytkowy uŝytkowe 3,0*1 3,00 1,3 3,90 kpa warstwy 1,5*1 1,50 1,3 1,95 kpa strop TERIVA 6.0 4*1 4,00 1,1 4,40 kpa tynk 0,015*19 0,29 1,3 0,37 kpa ścianki ziałowe 0,75*3,3/2,65 0,93 1,3 1,21 kpa 9,72 1,22 11,83 kpa Przyjęto strop TERIVA III la buownictwa ogólnego na obciąŝenie zewnętrzne charakterystyczne p = 7,54 kpa ~> 9,72 4,00 = 5,72 kpa Poz. 1.3 Ściany z pustaków silikatowych gr. 25cm Zestawienie obciąŝeń cięŝar muru 0,24*18,0 4,32 kpa 1,1 4,75 kpa tynk cem.-wap. 0,03*19,0 0,57 kpa 1,3 0,74 kpa 4,89 kpa 5,50 kpa Poz. 1.4 Ściany wewnętrzne z bloczków betonowych gr. 25cm Zestawienie obciąŝeń cięŝar muru 0,24*24,0 5,76 kpa 1,1 6,34 kpa tynk cem.-wap. 0,03*19,0 0,57 kpa 1,3 0,74 kpa 6,33 kpa 7,10 kpa Poz. 2 Więźba achowa Poz.2.1 Krokiew achowa M=0,125*1,39*4,6*4,6=3,7kNm Przyjęto krokwie z rewna klasy K-27 o przekroju 8x16 cm. Wx=341cm3; Ix=2731cm4 σ=(3,7)*103=10,78 MPa < Rm=13 MPa; ugięcie f=(5*1,01*10-2*460)/(384*900*2731)=2,4 cm < 460/200=2,3 cm;

3 Poz.2.2 Płatew achowa q=4,0*1,46=5,84kn/m Przyjęto płatwie z rewna klasy K-27 o przekroju 14x14 cm. Wx=457cm3; Ix=3201cm4 σ=(5,72/457)*103=12,52 MPa < Rm=13 MPa; ugięcie f=(5*1,01*10-2*280)/(384*900*3201)=0,28 cm < 280/200=1,4 cm; Poz.2.3 Słupek rewniany Przyjęto słupki 14x14cm Poz. 3 Elementy Ŝelbetowe i rewniane źwigary Poz.3.1 Płatew rewniana 10x20 z rewna C35 blacha 0,1*1 0,10 1,1 0,11 kn/m eskowanie 0,025*6 0,15 1,2 0,18 kn/m wełna 0,2*2 0,40 1,3 0,52 kn/m sufit 0,3*1 0,30 1,3 0,39 kn/m technologiczne 0,2*1 0,20 1,2 0,24 kn/m śnieg 0,8*0,9 0,72 1,5 1,08 kn/m 1,87 1,35 2,52 kn/m Pręt nr 1 Zaanie: 2 Z Y y 216 5,9 A B z -5, ,7 Sprawzenie nośności pręta nr 1 Nośność na zginanie: Wyniki la x a =2,17 m; x b =2,33 przy obciąŝeniach A. Warunek stateczności:

4 σ = M / W = 6,5 / 666, = 9,8 < 16,2 = 1,000 16,15 = k crit f Nośność la x a =2,17 m; x b =2,33 przy obciąŝeniach A : σ σ 9,8 + km = f 16,15 f + 0,7 4,1 16,15 = 0,8 < 1 k m σ f σ + f = 0,7 9,8 16,15 + 4,1 16,15 = 0,7 < 1 Nośność na ścinanie: Wyniki la x a =2,17 m; x b =2,33 przy obciąŝeniach A. Warunek nośności τ = τ τ = 0,0² + 0,0² = 0,0 < 1,6 = 1,000 1,57 = k v f v, Stan graniczny uŝytkowania: Wyniki la x a =2,17 m; x b =2,33 przy obciąŝeniach A. u fin = -0, ,0 = 18,9 < 30,0 = u net,fin u fin = -0, ,3 = 16,1 < 30,0 = u net,fin u fin = 2 2 fin u fin u + = 18,9² + 16,1² = 24,8 < 30,0 = u net,fin Poz.3.2 Rama ze słupami Ŝelbetowymi i ryglem rewnianym śnieg 0,9*0,8*5,4 3,89 kn/m blacha 0,1*5,4 0,54 1,2 0,65 kpa eskowanie 0,025*6*5,4 0,81 1,3 1,05 kpa płatwie 0,08*0,16*6*5,4 0,41 1,1 0,46 kpa wełna 0,2*2*1,3*5,4 2,81 1,3 3,65 kpa sufit 0,3*5,4 1,62 1,3 2,11 kpa technologiczne 0,2*5,4 1,08 1,2 1,30 kpa 7,27 1,27 9,21 kpa OBCIĄśENIA:

5 -1,70 7,27 3,90 3,90 2 7,27 0, ,70 0,97 OBCIĄśENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rozaj: Kąt: P1(Tg): P2(T): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf= 1,27 2 Liniowe 0,0 7,27 7,27 0,00 14,32 Grupa: L "" Zmienne γf= 1,30 1 Liniowe 90,0-1,70-1,70 0,00 10,00 3 Liniowe -90,0 0,97 0,97 0,00 7,00 Grupa: S "" Zmienne γf= 1,50 2 Liniowe-Y 0,0 3,90 3,90 0,00 14, Pręt nr 2 Zaanie: 1

6 Z y Y ,2 A B z 320 Sprawzenie nośności pręta nr 2 401,5-112,2 Nośność na rozciąganie: Wyniki la x a =0,00 m; x b =14,32 przy obciąŝeniach ALS. Pole powierzchni przekroju netto A n = 2560,00 cm 2. σ t,0, = N / A n = 29,5 / 2560,00 10 = 0,1 < 7,62 = f t,0, Nośność na ściskanie: Wyniki la x a =14,32 m; x b =0,00 przy obciąŝeniach AS. Nośność na ściskanie: σ c,0, = N / A = 24,0 / 2560,00 10 = 0,1 < 7,12 = 0,643 11,08 = k c f c,0, Ściskanie ze zginaniem la x a =7,16 m; x b =7,16 przy obciąŝeniach AS : σc, 0, σ σ 0,0 + km + = f f f 0,836 11,08 k c, y c,0, + 0,7 0,0 12, ,8 12,92 = 0,910 = 1 σc, 0, σ σ 0,0 + + km = f f f 0,643 11,08 + 0,0 12,92 k c, z c,0, + 0,7 11,8 12,92 = 0,637 < 1 Nośność na zginanie: Wyniki la x a =7,16 m; x b =7,16 przy obciąŝeniach AS. Warunek stateczności: σ = M / W = 401,5 / 34133, = 11,8 < 12,9 = 1,000 12,92 = k crit f Nośność la x a =7,16 m; x b =7,16 przy obciąŝeniach ALS : σ t,0, f t,0, + σ σ 0,0 + km = f 7, ,8 12,92 f + 0,7 0,0 12,92 = 0,9 = 1 σ t,0, f t,0, + k m σ σ 0,0 + = f f 7,62 + 0,7 11,8 12,92 + 0,0 12,92 = 0,6 < 1 Nośność ze ściskaniem la x a =7,16 m; x b =7,16 przy obciąŝeniach AS : σ f 2 c,0, 2 c,0, + σ σ 0,0² + km = f 11,08² + 11,8 12,92 f + 0,7 0,0 12,92 = 0,9 = 1

7 σ f 2 c,0, 2 c,0, + k m σ σ 0,0² + = f f 11,08² + 0,7 11,8 12,92 + 0,0 12,92 = 0,6 < 1 Nośność na ścinanie: Wyniki la x a =14,32 m; x b =0,00 przy obciąŝeniach ALS. Warunek nośności τ = τ τ = 0,7² + 0,0² = 0,7 < 1,2 = 1,000 1,25 = k v f v, Stan graniczny uŝytkowania: Wyniki la x a =7,16 m; x b =7,16 przy obciąŝeniach ALS. u fin = -5, ,6 = 69,8 < 95,5 = u net,fin Słup Ŝelbetowy główny Cechy przekroju: zaanie 1, pręt nr 1, przekrój: x a =5,00 x b =5,00 m

8 ,00 Wymiary przekroju [cm]: h=40,0, b=30,0, Cechy materiałowe la sytuacji stałej lub przejściowej BETON: B25 f ck = 20,0 MPa, f c =α f ck /γ c =1,00 20,0/1,50=13,3 MPa Cechy geometryczne przekroju betonowego: A c =1200 cm 2, J cx = cm 4, J cy =90000 cm 4 STAL: A-IIIN (RB 500 W) 4 16 f yk =500 MPa, γ s =1,15, f y =420 MPa 30,00 ξ lim =0,0035/(0,0035+f y /E s )=0,0035/(0, /200000)=0, 625, Zbrojenie główne: A s1 +A s2 =24,13 cm 2, ρ=100 (A s1 +A s2 )/A c =100 24,13/1200=2,01 %, J sx =5023 cm 4, J sy =2527 cm 4, Nośność przekroju prostopałego: zaanie 1, pręt nr 1, przekrój: x a =0,00 x b =10,00 m h zc ,00 a1 a ,00 Fs2 Fc Fs1 Wielkości obliczeniowe: N S =-147,7 kn, M S = (M Sx 2 + M Sy 2 ) = (-132,3 2 +0,0 2 ) =132,3 knm f c =13,3 MPa, f y =420 MPa =f t, Zbrojenie rozciągane: A s1 =12,06 cm 2, Zbrojenie ściskane: A s2 =12,06 cm 2, A s =A s1 +A s2 =24,13 cm 2, ρ=100 A s /A c = ,13/1200=2,01 % Wielkości geometryczne [cm]: h=40,0, =35,0, x=14,8 (ξ=0,422), a 1 =5,0, a 2 =3,4, a c =5,6, z c =29,4, A cc =471 cm 2, ε c =-1,34, ε s2 =-1,10, ε s1 =1,83, Wielkości statyczne [kn, knm]: F c = -325,0, F s1 = 363,5, F s2 = -186,3, M c = 46,8, M s1 = 54,6, M s2 = 30,9, Warunek stanu granicznego nośności: M R = 184,2 knm > M S =M c +M s1 +M s2 =46,8+(54,6)+(30,9)=132,3 knm

9 Poz.3.3 Belka B1 Ściana 0,8*5,5 4,40 kn/m cięŝar własny 0,5*0,24*25*1,1 3,30 kn/m 1,2*6,4= 7,70 kn/m M=28kNm; V=20kN; q=7,7kn/m; leff=5,4m; Wymiarowanie: beton B25; stal A-III; b=0,24m; h=0,5m; =0,468m; Wyniki As1=1,69cm2; przyjęto 3ø12 o As=3,39 cm2 Ścinanie: strzemiona ø6 wucięte ze stali A-0 Vs=17kN < VR1=55,54kN < VR2=806,7kN; smax=170mm; Ugięcie,zarysowanie a=7,5mm < alim=27mm; wk=0,07mm < wlim=0,3mm; Poz.3.3 Belka B2 ściana 3,5*5,5 19,25 kn/m strop 5,31*2,4*0,5 6,37 kn/m cięŝar własny 0,5*0,24*25*1,1 3,30 kn/m 1,2*24,1= 28,92 kn/m M=106kNm; V=78kN; q=29kn/m; leff=5,4m; Wymiarowanie: beton B25; stal A-III; b=0,24m; h=0,5m; =0,466m; Wyniki As1=6,04cm2; przyjęto 4ø16 o As=8,04 cm2 Ścinanie: strzemiona ø6 czterocięte ze stali A-0 Vs=64kN > VR1=55,4kN; lt=0,3m; s1=130mm; smax=300mm Ugięcie,zarysowanie a=15,3mm < alim=27mm; wk=0,117mm < wlim=0,3mm; Poz.3.4 Belka B3 strop 5,31*4,2 22,30 kn/m cięŝar własny 0,5*0,24*25*1,1 3,30 kn/m 1,2*21,3= 25,60 kn/m M=30kNm; V=39kN; q=26kn/m; leff=3m; Wymiarowanie: beton B25; stal A-III; b=0,24m; h=0,5m; =0,468m;

10 Wyniki As1=1,69cm2; przyjęto 3ø12 o As=3,39 cm2 Ścinanie: strzemiona ø6 wucięte ze stali A-0 Vs=27kN < VR1=55,54kN < VR2=806,7kN; smax=170mm; Ugięcie,zarysowanie a=2,5mm < alim=15mm; wk=0,075mm < wlim=0,3mm; Poz.3.6 Wylewka WL-1 strop 11,83-4,4+0,45*0,34*25*1,1 11,64 kn/m 1,2*9,7= 11,64 kn/m M=54kNm; V=36kN; q=12kn/m; leff=6m; Wymiarowanie: beton B25; stal A-III; b=0,45m; h=0,34m; =0,308m; Wyniki As1=4,46cm2; przyjęto 4ø12 o As=4,52 cm2 Ścinanie: strzemiona ø6 czterocięte ze stali A-0 Vs=32kN < VR1=78,22kN < VR2=995,4kN; smax=180mm; Ugięcie,zarysowanie a=31,6mm < alim=30mm; wk=0,153mm < wlim=0,3mm; Poz.3.7 Klatka schoowa Poz Bieg schoowy tgα = 163 / 285 stą α = 29,8 cosα = 0,87 płyta (0,14*25*1,1)/0,87 4,43 kn stopnie 0,163*25*0,5*1,1 2,24 kn gres (0,02+0,02*0,163/0,285)*23*1,3 0,94 kn tynk (0,015*19,0/0,87)*1,3 0,43 kn obc. UŜytkowe 3*1,3 3,90 kn 1,2*9,9= 11,93 kn Leff=3,4m M=16,2kNm; V=kN; q=11,93kn/m; leff=3,6m; Wymiarowanie: beton B25; stal A-III; b=1m; h=0,12m; =0,108m; Wyniki As1=3,84cm2; przyjęto #12co120 o As=9,42 cm2 Ugięcie,zarysowanie a=17,6mm < alim=18mm; wk=0,067mm < wlim=0,3mm;

11 Poz Belka spocznikowa z biegu 11,93*2,28*0,5 13,60 kn z płyty 11,93*1,1*0,5 6,56 kn cięŝar własny 0,64*0,16*25*1,1 2,82 kn 22,98 kn Leff=2,85m M=23,4kNm; V=kN; q=23kn/m; leff=2,85m; Wymiarowanie: beton B25; stal A-IIIN; b=0,64m; h=0,16m; =0,126m; Wyniki As1=5,02cm2; przyjęto 6#16 o As=8,04 cm2 Ścinanie: strzemiona ø6 czterocięte ze stali A-0 Vs=kN < VR1=46,13kN < VR2=579,2kN; smax=100mm; Ugięcie,zarysowanie a=14,4mm < alim=14,3mm; wk=0,097mm < wlim=0,3mm; Poz. 4 Funamenty Warstwa IIb ρ(n)=2,05 t/m3; ρ(r)=0,9*2,05=1,85t/m3 φ(n)=15 º; φ(r)=0,9*15=13,5 º cu(n)=27 kpa; cu(r)=0,9*27=24,3 kpa ND=3,42; NC=10,08; NB=0,44; Dmin=1m; B=0,6m; B/L=0,08 qf=(1+0,3*0,08)*10,08*24,3+ (1+1,5*0,08)*3,42*1*1,85*9,81+ (1-0,25*0,08)*0,44*0,6*1,85*9,81=250,82+69,52+4,7=325,04 kpa; mqf=0,81*325,04=263,28 kpa; Przyjęto mqf=220kpa wartość zmiejszająca opór gruntu: 20*1*1,2+0,4*24*1,1=34,56 Poz. 4.1 Ławy na osi 4 ze stropów (5,3+11,8)*(6,0+2,4)*0,5 71,82 kn/m ściana 5,5*7,0 38,50 kn/m ściana fun 7,1*0,6 4,26 kn/m 114,58 kn/m

12 B=114,58/(200-22,56)=0,65m; c=0,225m; q=163,7kn/m; M=4,14kNm; przyjęto B=0,7m Poz. 4.2 Ławy na osi 5 ze stropów (5,3+11,8)*(6,0)*0,5 51,30 kn/m ściana 5,5*7,0 38,50 kn/m ściana fun 7,1*0,6 4,26 kn/m 94,06 kn/m B=94,06/(200-22,56)=0,53m; przyjęto B=0,6m c=0,175m; q=156,8kn/m; M=2,4kNm; Poz. 4.3 Ławy na osi 3 ze stropów (5,3+11,8)*(2,4)*0,5 20,52 kn/m ściana 5,5*10 55,00 kn/m ściana fun 7,1*0,6 4,26 kn/m 79,78 kn/m B=79,78/(200-22,56)=0,45m; przyjęto B=0,5m c=0,125m; q=159,6kn/m; M=1,25kNm; Poz. 4.4 Ławy na osi 1 Jak 4.3 Poz. 4.5 Ławy na osi A Jak 4.3

13 Poz. 4.6 Stopa po ramę główną Nazwa funamentu: stopa prostokątna z [m] Skala 1 : ,00 x 1 G 1,00 z 0,40 1,50 2,10 G 2 y x 1,50 2,10 1. PołoŜe gruntowe 1.1. Teren Istniejący wzglęny poziom terenu: z t = 0,00 Projektowany wzglęny poziom terenu: z tp = 0,00 m Warstwy gruntu Lp. Poziom stropu Grubość warstwy Nazwa gruntu Poz. woy grunt. [m] [m] [m] 1 0,00 1,50 Glina brak woy 2 1,50 nieokreśl. Glina 2,00 2. Konstrukcja na funamencie Typ konstrukcji: słup prostokątny Wymiary słupa: b = 0,40 l = 0,40 Współrzęne osi słupa: x 0 = 2,40 y 0 = 2,70 Kąt obrotu ukłau lokalnego wzglęem globalnego: φ = 0, ObciąŜenie o konstrukcji

14 Wzglęny poziom przyłoŝenia obciąŝenia: z obc = 0,40 m. Lista obciąŝeń: Lp Rozaj N H x H y M x M y γ obciąŝenia * [kn] [kn] [kn] [knm] [knm] [ ] 1 D 95,0-14,1 0,0 0,00-68,10 1,20 2 D 137,1 0,0 0,0 0,00 0,00 1,20 * D obciąŝenia stałe, zmienne ługotrwałe, 4. Materiał D+K - obciąŝenia stałe, zmienne ługotrwałe i krótkotrwałe. Rozaj materiału: Ŝelbet Klasa betonu: B25, nazwa stali: RB 500, Śrenica prętów zbrojeniowych: na kierunku x: x = 16,0 m na kierunku y: y = 16,0 m Kierunek zbrojenia głównego: x, Grubość otuliny: 5,0 cm. W warunku na przebicie nie uwzglęniać strzemion. 5. Wymiary funamentu Wzglęny poziom posaowienia: z f = 1,00 m Kształt funamentu: prosty Wymiary postawy: B x = 2,10 B y = 1,50 Wysokość: H = 0,40 Mimośroy: E x = 0,00 E y = 0,00 m. 6. Stan graniczny I 6.1. Zestawienie wyników analizy nośności i mimośroów Nr obc. Rozaj obciąŝenia Poziom [m] Wsp. nośności Wsp. mimośr. * 1 D 1,00 0,22 0,95 D 1,50 0,23 0,80 D 2,00 0,19 0,67 2 D 1,00 0,14 0,00 D 1,50 0,17 0,00 D 2,00 0,16 0, Analiza stanu granicznego I la obciąŝenia nr 1 Wymiary postawy funamentu rzeczywistego: B x = 2,10 B y = 1,50 m. Wzglęny poziom posaowienia: H = 1,00 m. Rozaj obciąŝenia: D, Zestawienie obciąŝeń: ObciąŜenia zewnętrzne o konstrukcji: siła pionowa: N = 95,00 kn, mimośroy wzgl. post. fun. E x = 0,00 E y = 0,00 siła pozioma: H x = -14,10 kn, mimośró wzglęem postawy fun. E z = 0,60 siła pozioma: H y = 0,00 kn, mimośró wzglęem postawy fun. E z = 0,60 moment: M x = 0,00 kn moment: M y = -68,10 knm. CięŜar własny funamentu, gruntu, posazek, obciąŝenia posazek:

15 siła pionowa: G = 79,40 kn/ momenty: M Gx = 0,00 knm/ M Gy = 0,00 knm/m. Uwaga: Przy sprawzaniu połoŝenia wypakowej alternatywnie brano po uwagę obciąŝenia obliczeniowe wyznaczone przy zastosowaniu olnych współczynników obciąŝenia. Sprawzenie połoŝenia wypakowej obciąŝenia wzglęem postawy funamentu ObciąŜenie pionowe: N r = N + G = 95, ,40 58,08 = 174,40 153,08 kn. Momenty wzglęem śroka postawy: M rx = N E y H y E z + M x + M Gx = 95,00 0,00-0,00 0,60 + 0,00 + 0,00 (0,00) = 0,00 0,00 knm. M ry = N E x + H x E z + M y + M Gy = -95,00 0,00 + (-14,10) 0,60 + (-68,10) + 0,00 (0,00) = -76,56-76,56 knm. Mimośroy sił wzglęem śroka postawy: e rx = M ry /N r = 76,56/153,08 = 0,50 e ry = M rx /N r = 0,00/153,08 = 0,00 m. e rx /B x + e ry /B y = 0, ,000 = 0,238 m < 0,250. Wniosek: Warunek połoŝenia wypakowej jest spełniony. Sprawzenie warunku granicznej nośności la funamentu zastępczego Wymiary postawy funamentu zastępczego: B x = 2,23 B y = 1,63 m. Wzglęny poziom posaowienia: H = 1,50 m. CięŜar funamentu zastępczego: G z = 41,94 kn. Całkowite obciąŝenie pionowe funamentu zastępczego: N r = N + G + G z = 95, , ,94 = 216,34 kn. Moment wzglęem śroka postawy: M rx = N E y H y E z + M x + M Gx = 95,00 0,00 + 0,00 = 0,00 knm. M ry = N E x + H x E z + M y + M Gy = -95,00 0,00 + (-14,10) 1,10 + (-68,10) + 0,00 = -83,61 knm. Mimośroy sił wzglęem śroka postawy: e rx = M ry /N r = 83,61/216,34 = 0,39 e ry = M rx /N r = 0,00/216,34 = 0,00 m. Zreukowane wymiary postawy funamentu: B x = B x 2 e rx = 2,23-2 0,39 = 1,45 B y = B y 2 e ry = 1,63-2 0,00 = 1,63 m. ObciąŜenie połoŝa obok ławy (min. śrenia gęstość la pola 1): śrenia gęstość obliczeniowa: ρ D(r) = 1,93 t/m 3, minimalna wysokość: D min = 1,50 obciąŝenie: ρ D(r) g D min = 1,93 9,81 1,50 = 28,47 kpa. Współczynniki nośności połoŝa: obliczeniowy kąt tarcia wewnętrznego: Φ u(r) = Φ u(n) γ m = 15,50 0,90 = 13,95 0, spójność: c u(r) = c u(n) γ m = 23,76 kpa, N B = 0,48 N C = 10,34, N D = 3,57. Wpływ ochylenia wypakowej obciąŝenia o pionu: tg δ x = H x /N r = 14,10/216,34 = 0,07, tg δ x /tg Φ u(r) = 0,0652/0,2484 = 0,262, i Bx = 0,80, i Cx = 0,87, i Dx = 0,91. tg δ y = H y /N r = 0,00/216,34 = 0,00, tg δ y /tg Φ u(r) = 0,0000/0,2484 = 0,000, i By = 1,00, i Cy = 1,00, i Dy = 1,00. CięŜar objętościowy gruntu po ławą funamentową: ρ B(n) γ m g = 1,36 0,90 9,81 = 12,05 kn/m 3. Współczynniki kształtu: m B = 1 0,25 B x /B y = 0,78, m C = 1 + 0,3 B x /B y = 1,27, m D = 1 + 1,5 B x /B y = 2,34

16 Opór graniczny połoŝa: Q fnbx = B x B y (m C N C c u(r) i Cx + m D N D ρ D(r) g D min i Dx + m B N B ρ B(r) g B x i Bx ) = 1164,19 kn. Q fnby = B x B y (m C N C c u(r) i Cy + m D N D ρ D(r) g D min i Dy + m B N B ρ B(r) g B y i By ) = 1313,47 kn. Sprawzenie warunku obliczeniowego: N r = 216,34 kn < m min(q fnbx,q fnby ) = 0, ,19 = 942,99 kn. Wniosek: warunek nośności jest spełniony. Ilość betonu: 1,26 m 3. Sprawził: KONIEC OBLICZEŃ Opracował: