ROZBUDOWA I PRZEBUDOWA SZKOŁY PODSTAWOWEJ W TARCZYNIE

Transkrypt

1 PROJEKT KONSTRUKCJI TOM 3 ABC Studio Architektoniczne mgr inż. arch. Paweł Lebiedziński ul. Słoneczna 10, Tarczyn tel , studio.abc@wp.pl P R O J E K T B U D O W L A N Y Egzemplarz Nr ROZBUDOWA I PRZEBUDOWA SZKOŁY PODSTAWOWEJ W TARCZYNIE Z JEDNOCZESNĄ ROZBIÓRKĄ CZĘŚCI BUDYNKU Adres inwestycji: ul. J. Stępkowskiego 15, Tarczyn, dz. nr 237/1 i 173 Obręb ew Tarczyn; Jednostka ew _4 Tarczyn Inwestor: Konstrukcja: Projektant: GMINA TARCZYN ul. J. Stępkowskiego 17, Tarczyn mgr inż. Jacek Babecki - upr. bud. St-422/90 uprawnienia w specjalności konstrukcyjno budowlanej Sprawdzający: mgr inż. Wojciech Górecki - upr. bud. Wa-181/02 uprawnienia w specjalności konstrukcyjno budowlanej KATEGORIA BUDYNKU: IX Data opracowania: Wrzesień 2016

2 0. Obciążenia Zestawienie obciążeń dachu Obciążenie stałe dachu Obciążenie zmienne dachu Obciążenie dachu śniegiem Zestawienie obciążenia dachu Zestawienie obciążeń pięter Obciążenie stałe pięter Obciążenie zmienne pięter Strop dachu wysokiego DW na rzędnych 11,70 i 11,55 w osiach 2-7 / B-P Strop prefabrykowany Str_DW_Pr_ Strop prefabrykowany Str_DW_Pr_ Strop prefabrykowany Str_DW_Pr_ Strop stalowy Str_DW_St_ Strop dachu niskiego DN na rzędnych 7,47 w osiach 7-11 / K-P Strop prefabrykowany Str_DN_Pr_ Strop prefabrykowany Str_DN_Pr_ Strop o konstrukcji stalowej nad świetlicą Blacha trapezowa Str_DN_St_ Dźwigar kratowy KR Belka B 3.5 podpierająca świetliki dachu Strop żelbetowy monolityczny Str_DN_M_ Strop nad piętrem (poziom 2) na rzędnych 7,52 w osiach 2-7 / B-P Strop prefabrykowany Str_2_Pr_ Strop prefabrykowany Str_2_Pr_ Schody żelbetowe wewnętrzne przy windzie Bieg schodów Sch_2_M_ Bieg schodów Sch_2_M_ Strop monolityczny Str_2_M_ Strop nad parterem (poziom 1) na rzędnych 3,36 w osiach 5-6 / B-P Strop prefabrykowany Str_1_Pr_ Strop prefabrykowany Str_1_Pr_ Strop prefabrykowany Str_1_Pr_ Strop prefabrykowany Str_1_Pr_ Strop prefabrykowany Str_1_Pr_ Strop monolityczny Str_1_M_ Bieg schodów Sch_1_M_ Bieg schodów Sch_1_M_ Rama nośna stropów w osi Słup żelbetowy monolityczny Sł_0-2_M_40x Słup żelbetowy monolityczny Sł_0-2_M_40x50a Słup żelbetowy monolityczny Sł_0-2_M_38x Słup żelbetowy monolityczny Sł_0-2_M_50x Fundamenty Zestawienie obciążeń na fundamenty dla istniejącego budynku szkoły między osiami Ściana zewnętrzna szkoły przy osi Ściana zewnętrzna szkoły przy osi Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 11

3 6.2 Stopa fundamentowa żelbetowa StF_60_ Stopa fundamentowa żelbetowa StF_60_ Stopa fundamentowa żelbetowa StF_50_ Ława fundamentowa żelbetowa Lf_50_80 w osiach P / Ława fundamentowa pod ścianą zewnętrzną starej szkoły w osiach 5 / B-I Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 12

4 0. Obciążenia 0.1. Zestawienie obciążeń dachu Obciążenie stałe dachu OPIS OBCIĄŻENIA kn/m 2 γ kn/m 2 - membrana izolacyjna 0,01 1,35 0,01 - szlichta betonowa 5cm zbrojona siatką #6/10 1,25 1,35 1,69 - styrodur 5cm 0,04 1,35 0,05 - styropian 45cm 0,23 1,35 0,30 - tynk 1,5cm 0,29 1,35 0,38 Razem stałe 1,81 1,35 2,44 Ciężar konstrukcji stalowej dachu zostaną automatycznie uwzględnione przez programy statyczno - wymiarujące Obciążenie zmienne dachu - instalacje na dachu i podwieszane 1,70 1,50 2,55 - obciążenie użytkowe dachu kategorii H 0,40 1,50 0, Obciążenie dachu śniegiem OBC.CHAR OBC.OBL. Obciążenie śniegiem wg PN-EN : strefa sk = Ce - współczynnik ekspozycji Ct - współczynnik termiczny μ1 - współczynnik kształtu dachu dla połaci nachylonych pod kątem <30 0, ,8 s = μ1 x Ce x Ct x sk = 0,72 1,5 1, Obciążenie dachu wiatrem Obciążenie wiatrem wg PN-EN : 2008 strefa obciążenia wiatrem 1 Vb,0 - wartość podstawowa bazowej prędkości wiatru 22,0 m/s qb,o - wartość podstawowa bazowego ciśnienia prędkości wiatru 0,3 kn/m2 Cdir - współczynnik kierunkowy 1,0 Cseason - współczynnik sezonowy 1,0 Vb - bazowa prędkość wiatru, Vb=Cdir x Cseason x Vb,0 22,0 m/s wysokość budowli z 12,75 m kategoria rzeźby terenu II, Co(z) = 1,00 z0 = 0,05 Cr(z) - wsp. chropowatości, Cr(z) = 1,0 * (z/10)^0,17 1,04 Ce(z) - wsp. ekspozycji, Ce(z) = 2,3 * (z/10)^0,24 2,44 Vm(z) - średnia prędkość wiatru, Vm(z)=Cr(z) x Co(z) x Vb 22,93 m/s ρ - gęstość powietrza 1,25 kg/m3 qb - wartość bazowa ciśnienia prędkości, qb=0,5 x ρ x Vb 0,30 kn/m2 qp(z) - wartość szczytowa ciśnienia prędkości, qp(z)=ce(z) x qb 0,73 kn/m2 Wartości obciążenia wiatrem dla dachu Parcie / ssanie Dla stref : F do J obszar: 34,50 x 19,50 parcie maksymalne ( prostopadłe do powierzchni dachu ) : 0,37 1,50 0,55 ssanie maksymalne ( prostopadłe do powierzchni dachu ) : -0,88 1,50-1,32 Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 13

5 0.1.5 Zestawienie obciążenia dachu Obciążenia zmienne konstrukcji dachu - maksymalne obciążenie użytkowe H + instalacje + śnieg + wiatr (parcie) 3,19 1,50 4,78 obciążenie zmienne + stałe - maksymalne 4,99 1,45 7,22 Obciążenia zmienne konstrukcji dachu - minimalne wiatr (ssanie) -0,88 1,50-1,32 obciążenie zmienne + stałe - minimalne 0,93 1,21 1, Zestawienie obciążeń pięter Obciążenie stałe pięter OBC.CHAR OBC.OBL. OPIS OBCIĄŻENIA kn/m 2 γ kn/m 2 - warstwy posadzka 1,5cm 0,27 1,35 0,36 - beton posadzkowy 8cm 2,00 1,35 2,70 - styropian z wężownicą c.o. 5cm 0,05 1,35 0,07 - folia 1x 0,01 1,35 0,02 - tynk 1,5cm 0,29 1,35 0,38 Razem warswy wykończeniowe 2,62 1,35 3, Obciążenie zmienne pięter - obciążenie użytkowe biblioteki 7,50 1,50 11,25 - obciążenie użytkowe sal lekcyjnych 3,00 1,50 4,50 - obciążenie użytkowe korytarzy, schodów 5,00 1,50 7,50 - obciążenie użytkowe sal gimnastycznych 5,00 1,50 7,50 - obciążenie użytkowe gabinetów, pomieszczeń biurowych, łazienek 2,50 1,50 3,75 1. Strop dachu wysokiego DW na rzędnych 11,70 i 11,55 w osiach 2-7 / B-P 1.1. Strop prefabrykowany Str_DW_Pr_11.3 Klasy lekcyjne w osiach 3-5 OBC.CHAR OBC.OBL. obciążenia stałe kn/m 2 γ kn/m 2 - warstwy wykończeniowe 35cm 1,81 1,35 2,44 - nadbeton 6cm na płytach 1,50 1,35 2,03 - płyty prefabrykowane HC-400 4,80 1,35 6,48 Razem stałe 8,11 1,35 10,94 Razem stałe ( bez ciężaru płyty ) 3,31 1,35 4,46 obciążenia zmienne Ψ 2 Razem zmienne 3,19 1,50 4,78 0,6 Razem obciążenie zewnętrzne ( bez ciężaru płyty ) pk = 6,49 1,42 9,24 Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 14

6 Sprawdzenie płyt HC-400 przy świetliku przenoszące dodatkowe obciążenie z sąsiedniego pola (zwiększenie obciążenia pojedyńczej płyty o 75% - ( /2) / 120 = 1,75 ) dopuszczalne obciążenie charakterystyczne dla 1.2. Strop prefabrykowany Str_DW_Pr_ Strop prefabrykowany Str_DW_Pr_7.4 Obciążenia wg poz. 1.2 płyty HC dla Leff = 11,30m qk = 6,5 kn/m2 < pk = 10,0 kn/m2 SLS Edk = 10,0 kn/m2 Mmax = 336 knm < Mcr = 389 knm 86,31% ULS Ed = 13,7 kn/m2 Md = 459 knm < Mrd = 682 knm 67,34% Vd = 163 kn < Vrd = 166 kn 97,94% Reakcje na podpory OBC.CHAR OBC.OBL. kn/m γ kn/m - obc. stałe całk. 45,79 1,35 61,82 - obc. zmienne 18,00 1,50 27,00 Klasy lekcyjne w osiach 5-6 / A-I OBC.CHAR OBC.OBL. obciążenia stałe kn/m 2 γ kn/m 2 - warstwy wykończeniowe 35cm 1,81 1,35 2,44 - nadbeton 5cm na płytach 1,25 1,35 1,69 - płyty prefabrykowane HC-265 3,80 1,35 5,13 Razem stałe 6,86 1,35 9,25 Razem stałe ( bez ciężaru płyty ) 3,06 1,35 4,12 obciążenia zmienne Ψ 2 Razem zmienne 3,19 1,50 4,78 0,6 Razem obciążenie zewnętrzne ( bez ciężaru płyty ) pk = 6,24 1,43 8,90 dopuszczalne obciążenie charakterystyczne dla płyty HC dla Leff = 6,40m qk = 6,2 kn/m2 < pk = 9,1 kn/m2 SLS Edk = 8,8 kn/m2 Mmax = 54 knm < Mcr = 91 knm 59,19% ULS Ed = 13,0 kn/m2 Md = 80 knm < Mrd = 116 knm 69,00% Vd = 50 kn < Vrd = 75 kn 66,70% Reakcje na podpory OBC.CHAR OBC.OBL. kn/m γ kn/m - obc. stałe całk. 21,94 1,35 29,61 - obc. zmienne 10,19 1,50 15,29 dopuszczalne obciążenie charakterystyczne dla płyty HC dla Leff = 7,40m qk = 6,2 kn/m2 < pk = 9,1 kn/m2 SLS Edk = 8,8 kn/m2 Mmax = 72 knm < Mcr = 91 knm 79,13% ULS Ed = 13,0 kn/m2 Md = 107 knm < Mrd = 116 knm 92,25% Vd = 58 kn < Vrd = 75 kn 77,12% Reakcje na podpory OBC.CHAR OBC.OBL. kn/m γ kn/m - obc. stałe całk. 25,36 1,35 34,24 - obc. zmienne 11,79 1,50 17, Strop stalowy Str_DW_St_1.8 Szkoła w Tarczynie dach przy świetlikach na rzędnej +11, :05 ver.: 6.0 Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 15

7 Dane wejściowe: Rozpiętość przęsła: 1300 mm Obciążenie obliczeniowe: 7,160 kn/m 2 Obciążenie charakterystyczne: 4,950 kn/m 2 Układ blachy: POZYTYW Kryterium ugięcia: 1/200 Szerokość podpory wewnętrznej b = 55,0 mm Do zadanych obciążeń dodano ciężar własny blachy ze współczynnikiem γ Wyniki (trzy przęsła): T50P S350 t = 0,70 mm G = 0,057 kn/m 2 Jxmin = 23,91 cm 4 /m Jxmax = 29,97 cm 4 /m Wykorzystanie nośności - warunek wytrzymałości 77,05% Wykorzystanie nośności - warunek ugięcia 53,31% Obliczenia zgodne z PN-EN : Sierpień 2008 = 1,35 2. Strop dachu niskiego DN na rzędnych 7,47 w osiach 7-11 / K-P 2.1. Strop prefabrykowany Str_DN_Pr_8.5 Dach nad biblioteką OBC.CHAR OBC.OBL. obciążenia stałe - warstwy wykończeniowe 35cm - nadbeton 5cm na płytach - płyty prefabrykowane HC-320 kn/m 2 1,81 1,25 4,20 γ 1,,35 1,,35 1,,35 kn/m 2 2,44 1,69 5,67 Razem stałe 7,26 1,,35 9,79 Razem stałe ( bez ciężaru płyty ) 3,06 1,,35 4,12 obciążenia zmienne Razem zmienne 3,19 1,,50 4,78 Ψ 2 0,6 Razem obciążenie zewnętrzne ( bez ciężaru płyty ) pk = 6,24 1,,43 8,90 dopuszczalne obciążenie charakterystyczne dla dla Leff = 8,50m SLS Edk = 9,2 kn/m2 ULS Ed = 13,0 kn/m2 Md = 141 knm < Mrd = 179 knm Vd = 66 kn < Vrd = 96 kn Reakcje na podpory OBC.CHAR OBC.OBL. kn/m γ kn/m - obc. stałe całk. 30,833 1,35 41,63 - obc. zmienne 13,54 1,50 20, Strop prefabrykowany Str_DN_Pr_5.5 Obciążenia i płytę HC przyjęto na podstawie obliczeń przeprowadzonych w poz Strop o konstrukcji stalowej nad świetlicą płyty HC qk = 6,2 kn/m2 < pk = 7,6 kn/m2 Mmax = 99 knm < Mcr = 140 knm 70,96% 78,87% 69,21% Strop stalowy nad świetlicą w osiach 9-11 / K-P zaprojektowana na 3 dźwigarach kratowych KR 12 o rozpiętości 12,10m w rozstawie co 3,50m na których oparto błachę trapezową T135P t=1,00mm ze stali S350. Między kratownicami na belkach B3.5 są umieszczone 4 świetliki o wymiarach 1,80x1,80m. Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 16

8 0,035 0,035 0,035 0,035 0,035 0,035 0,035 0,035 0,035 0,035 Szkoła Podstawowa w Tarczynie, ul. J. Stępkowskiego Blacha trapezowa Str_DN_St_3.5 Szkoła w Tarczynie dach nad świetlicą na rzędnej do :05 ver.: 6.0 Dane wejściowe: Rozpiętość przęsła: 3500 mm Obciążenie obliczeniowe: 7,160 kn/m 2 Obciążenie charakterystyczne: 4,950 kn/m 2 Układ blachy: POZYTYW Kryterium ugięcia: 1/200 Szerokość podpory wewnętrznej b = 100,0 mm Do zadanych obciążeń dodano ciężar własny blachy ze współczynnikiem γ Wyniki (trzy przęsła): T135P S350 t = 1,00 mm G = 0,122 kn/m 2 Jxmin = 403,9 cm 4 /m Jxmax = 403,9 cm 4 /m Wykorzystanie nośności - warunek wytrzymałości 81,03% Wykorzystanie nośności - warunek ugięcia 56,11% = 1, Dźwigar kratowy KR 12 NAZWA: kratownica 12m WĘZŁY: Skala 1: ,850 1,200 1,200 1,200 1,200 1,200 1,200 1,200 1,200 1,200 1,200 V=1,200 H=12,000 WĘZŁY: Nr: X [m]: Y [m]: Nr: X [m]: Y [m]: 1 0,000 0, ,600 1, ,200 0, ,800 1, ,400 0, ,000 1, ,600 0, ,200 0, ,800 0, ,600 0, ,000 1, ,000 0, ,200 1, ,400 0, ,400 1, ,800 0,000 PODPORY: P o d a t n o ś c i Węzeł: Rodzaj: Kąt: Dx(Do*): Dy: DFi: [ m / k N ] [rad/knm] Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 17

9 0,035 0,035 0,035 0,035 0,035 0,035 0,035 0,035 0,035 0,035 Szkoła Podstawowa w Tarczynie, ul. J. Stępkowskiego 15 1 stała 0,0 0,000E+00 0,000E przesuwna 0,0 0,000E+00* PRĘTY I PRZEKROJE PRĘTÓW: Skala 1: ,200 1,200 1,200 1,200 1,200 1,200 1,200 1,200 1,200 1,200 0,850 V=1,200 H=12,000 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: ,200 0,035 1,201 1,000 3 I 120 HEA ,200 0,035 1,201 1,000 3 I 120 HEA ,200 0,035 1,201 1,000 3 I 120 HEA ,200 0,035 1,201 1,000 3 I 120 HEA ,200 0,035 1,201 1,000 3 I 120 HEA ,200 0,035 1,201 1,000 3 I 120 HEA ,200 0,035 1,201 1,000 3 I 120 HEA ,200 0,035 1,201 1,000 3 I 120 HEA ,200 0,035 1,201 1,000 3 I 120 HEA ,200 0,035 1,201 1,000 3 I 120 HEA ,400 0,000 2,400 1,000 2 I 100 HEA ,400 0,000 2,400 1,000 2 I 100 HEA ,400 0,000 2,400 1,000 2 I 100 HEA ,400 0,000 2,400 1,000 2 I 100 HEA ,000 0,885 0,885 1,000 1 U ,000 0,955 0,955 1,000 1 U ,000 1,025 1,025 1,000 1 U ,000 1,095 1,095 1,000 1 U ,000 1,165 1,165 1,000 1 U ,200-0,850 1,471 1,000 2 I 100 HEA ,200 0,920 1,512 1,000 4 H 60x 60x ,200-0,920 1,512 1,000 4 H 60x 60x ,200 0,990 1,556 1,000 4 H 60x 60x ,200-0,990 1,556 1,000 4 H 60x 60x ,200 1,060 1,601 1,000 4 H 60x 60x ,200-1,060 1,601 1,000 4 H 60x 60x ,200 1,130 1,648 1,000 4 H 60x 60x ,200-1,130 1,648 1,000 4 H 60x 60x ,200 1,200 1,697 1,000 2 I 100 HEA WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: 1 7, ,0 2 St3S (X,Y,V,W) 2 21, ,6 4 18G2 (A) 3 25, ,4 4 18G2 (A) 4 10, ,0 2 St3S (X,Y,V,W) Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 18

10 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [N/mm2] [N/mm2] [1/K] 2 St3S (X,Y,V, ,000 1,20E G2 (A) ,000 1,20E-05 OBCIĄŻENIA: Skala 1:100 11,025 11,025 11,025 11,025 11,025 11,025 11,025 11,025 11,025 11,025 11,025 6,335 6,335 6,335 6,335 6,335 6,335 6,335 6,335 6,335 6,335 6, OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "Poszycie dachu" Stałe γf= 1,35 1 Liniowe 0,0 6,335 6,335 0,00 1,20 2 Liniowe 0,0 6,335 6,335 0,00 1,20 3 Liniowe 0,0 6,335 6,335 0,00 1,20 4 Liniowe 0,0 6,335 6,335 0,00 1,20 5 Liniowe 0,0 6,335 6,335 0,00 1,20 6 Liniowe 0,0 6,335 6,335 0,00 1,20 7 Liniowe 0,0 6,335 6,335 0,00 1,20 8 Liniowe 0,0 6,335 6,335 0,00 1,20 9 Liniowe 0,0 6,335 6,335 0,00 1,20 10 Liniowe 0,0 6,335 6,335 0,00 1,20 Grupa: B "zmienne" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe 0,0 11,025 11,025 0,00 1,20 2 Liniowe 0,0 11,025 11,025 0,00 1,20 3 Liniowe 0,0 11,025 11,025 0,00 1,20 4 Liniowe 0,0 11,025 11,025 0,00 1,20 5 Liniowe 0,0 11,025 11,025 0,00 1,20 6 Liniowe 0,0 11,025 11,025 0,00 1,20 7 Liniowe 0,0 11,025 11,025 0,00 1,20 8 Liniowe 0,0 11,025 11,025 0,00 1,20 9 Liniowe 0,0 11,025 11,025 0,00 1,20 10 Liniowe 0,0 11,025 11,025 0,00 1,20 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu ================================================================== Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 19

11 OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: Ciężar wł. 1,35 A -"Poszycie dachu" Stałe 1,35 B -"zmienne" Zmienne 1 1,00 1,50 MOMENTY: Skala 1:100-3,176-3,096-1,838-1,056-0,447-0,478-0,316-0, , , ,050 0,026 0,026 0,027 0,027 0,027 0,027 0,028 0,028 0,057 3,116 3,150 2,891 3, ,297 4,282 4,415 4,141 3,888 1,776 1,420 1,809 1,519 1,279 TNĄCE: Skala 1:100 12,636 17,421 15,508 14,896 15,750 14,197 15,831 13,946 14,101 17, ,135 0,069 0,069 0,069 0,069-0,069-0,069-0,069-0,069-0, ,069 1,010 0,471 0,069 0,121 0,069 0,211 0,069 0,135-12,569-0,135-13,008-0, ,922-15, ,679-0,069-14,598-0,069-0,418-16, ,328-0,263-16, ,329-0,069-0,803-17,793 NORMALNE: Skala 1: , , , , , , , ,233 41, , ,998 3, , ,684-35,229-29,830-28,889-28,557-34, ,377-54,745-86, , , , , , , , , ,741-35, , , ,128-29, ,428 41,754 3,232-28,966-28,639-34, , , , , , , , , , , , , , ,792-86, ,574 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+ab Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000 0,000 12, ,601 0,41 0,497 3,150* 0, ,234 1,00 1,201-3,096-17, , ,00 0,000-3,096 17, ,741 0,57 0,689 2,891* -0, ,231 1,00 1,201-0,447-13, , ,00 0,000-0,447 15, ,889 0,51 0,610 4,297* 0, ,438 1,00 1,201-0,095-14, , ,00 0,000-0,095 14, ,871 0,49 0,586 4,282* 0, ,437 1,00 1,201-0,478-15, ,983 Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 20

12 5 0,00 0,000-0,478 15, ,724 0,52 0,619 4,416* 0, ,267 0,52 0,624 4,416* -0, ,263 1,00 1,201 0,165-14, , ,00 0,000 0,165 14, ,679 0,46 0,558 4,141* 0, ,267 1,00 1,201-1,056-16, , ,00 0,000-1,056 15, ,658 0,52 0,624 3,888* 0, ,197 1,00 1,201-0,316-14, , ,00 0,000-0,316 13, ,603 0,46 0,549 3,521* 0, ,197 1,00 1,201-1,838-16, , ,00 0,000-1,838 14, ,575 0,46 0,558 2,084* -0, ,163 1,00 1,201-3,176-16, , ,00 0,000-3,176 17, ,685 0,59 0,703 3,116* 0, ,165 1,00 1,201 0,000-12, , ,00 0,000 0,000 1, ,998 1,00 2,400 1,776 0, , ,00 0,000 1,776 0, ,536 0,23 0,544 1,809* -0, ,536 0,22 0,534 1,809* 0, ,536 1,00 2,400 1,420-0, , ,00 0,000 1,420 0, ,734 0,39 0,947 1,519* -0, ,734 0,39 0,938 1,519* 0, ,734 1,00 2,400 1,279-0, , ,00 0,000 1,279-0, ,684 1,00 2,400 0,000-0, , ,00 0,000 0,000 0,000-35,296 1,00 0,885 0,000 0,000-35, ,00 0,000 0,000 0,000-29,902 1,00 0,955 0,000 0,000-29, ,00 0,000 0,000 0,000-28,966 1,00 1,025 0,000 0,000-28, ,00 0,000 0,000 0,000-28,639 1,00 1,095 0,000 0,000-28, ,00 0,000 0,000 0,000-34,291 1,00 1,165 0,000 0,000-34, ,00 0,000 0,000 0, ,568 0,50 0,741 0,050* -0, ,471 0,50 0,735 0,050* -0, ,472 1,00 1,471-0,000-0, ,377 Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 21

13 21 0,00 0,000 0,000 0, ,669 0,51 0,768 0,026* -0, ,616 0,50 0,750 0,026* 0, ,617 1,00 1,512-0,000-0, , ,00 0,000 0,000 0, ,233 0,51 0,768 0,026* -0, ,179 0,50 0,750 0,026* 0, ,181 1,00 1,512 0,000-0, , ,00 0,000 0,000 0,069-54,859 0,51 0,790 0,027* -0,001-54,801 0,50 0,772 0,027* 0,001-54,802 1,00 1,556 0,000-0,069-54, ,00 0,000 0,000 0,069 3,345 0,51 0,790 0,027* -0,001 3,288 0,50 0,772 0,027* 0,001 3,289 1,00 1,556-0,000-0,069 3, ,00 0,000 0,000 0,069 41,754 0,51 0,813 0,027* -0,001 41,816 0,50 0,794 0,027* 0,001 41,814 1,00 1,601 0,000-0,069 41, ,00 0,000 0,000 0,069-86,252 0,51 0,813 0,027* -0,001-86,314 0,50 0,794 0,027* 0,001-86,312 1,00 1,601 0,000-0,069-86, ,00 0,000 0,000 0, ,428 0,51 0,837 0,028* -0, ,493 0,50 0,818 0,028* 0, ,492 1,00 1,648 0,000-0, , ,00 0,000 0,000 0, ,444 0,51 0,837 0,028* -0, ,510 0,50 0,818 0,028* 0, ,508 1,00 1,648 0,000-0, , ,00 0,000 0,000 0, ,484 0,50 0,842 0,057* 0, ,618 0,50 0,855 0,057* -0, ,620 1,00 1,697 0,000-0, ,754 * = Wartości ekstremalne REAKCJE PODPOROWE: Skala 1: , ,60 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+ab Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 22

14 1 0, , , , , ,606 NOŚNOŚĆ PRĘTÓW: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+ab Przekrój:Pręt: Warunek nośności: Wykorzystanie: 1 15 Nośność na ściskanie (39) 38,5% 16 Nośność na ściskanie (39) 35,0% 17 Nośność na ściskanie (39) 36,6% 18 Nośność na ściskanie (39) 38,9% 19 Nośność na ściskanie (39) 50,3% 2 11 Naprężenia zredukowane (1) 57,8% 12 Nośność (Stateczność) przy zgi 77,5% 13 Naprężenia zredukowane (1) 71,8% 14 Naprężenia zredukowane (1) 46,5% 20 Nośność (Stateczność) przy zgi 36,6% 29 Naprężenia zredukowane (1) 32,2% 3 1 Nośność przy ściskaniu ze zgin 39,8% 2 Nośność przy ściskaniu ze zgin 39,7% 3 Nośność przy ściskaniu ze zgin 76,9% 4 Nośność przy ściskaniu ze zgin 76,8% 5 Nośność przy ściskaniu ze zgin 84,2% 6 Nośność przy ściskaniu ze zgin 83,4% 7 Nośność przy ściskaniu ze zgin 67,6% 8 Nośność przy ściskaniu ze zgin 66,4% 9 Nośność przy ściskaniu ze zgin 32,7% 10 Nośność przy ściskaniu ze zgin 32,7% 4 21 Nośność przy ściskaniu ze zgin 84,9% 22 Naprężenia zredukowane (1) 46,4% 23 Nośność przy ściskaniu ze zgin 29,4% 24 Naprężenia zredukowane (1) 2,1% 25 Naprężenia zredukowane (1) 18,7% 26 Nośność przy ściskaniu ze zgin 46,8% 27 Naprężenia zredukowane (1) 54,8% 28 Nośność przy ściskaniu ze zgin 88,8% Belka B 3.5 podpierająca świetliki dachu NAZWA: Świetlik nad świetlicą WĘZŁY: Skala 1: ,000 2,000 1,500 V=1,000 H=3,500 WĘZŁY: Nr: X [m]: Y [m]: Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 23

15 1 0,000 0, ,500 0, ,000 1, ,000 1,000 PODPORY: P o d a t n o ś c i Węzeł: Rodzaj: Kąt: Dx(Do*): Dy: DFi: [ m / k N ] [rad/knm] 1 stała 0,0 0,000E+00 0,000E+00 2 przesuwna 0,0 0,000E+00* 3 przesuwna 0,0 0,000E+00* 4 stała 0,0 0,000E+00 0,000E+00 PRĘTY I PRZEKROJE PRĘTÓW: Skala 1: ,000 1,500 1,000 V=1,000 H=3,500 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: ,500 0,000 3,500 1,000 1 I 140 PE ,000-0,000 2,000 1,000 2 U 120 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: 1 16, ,0 2 St3S (X,Y,V,W) 2 17, ,0 2 St3S (X,Y,V,W) STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [N/mm2] [N/mm2] [1/K] 2 St3S (X,Y,V, ,000 1,20E-05 OBCIĄŻENIA: Skala 1:100 2,530 4,410 2,530 4, ,640 4,410 2,640 4,410 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf= 1,35 Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 24

16 1 Skupione 0,0 2,640 2,70 1 Skupione 0,0 2,640 0,80 2 Liniowe -0,0 2,530 2,530 0,00 2,00 Grupa: B "" Zmienne γf= 1,50 1 Skupione 0,0 4,410 2,70 1 Skupione 0,0 4,410 0,80 2 Liniowe 180,0 0,000 0,000 0,00 2,00 2 Liniowe 0,0 4,410 4,410 0,00 2,00 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: Ciężar wł. 1,10 A -"" Zmienne 1 1,00 1,35 B -"" Zmienne 1 1,00 1,50 MOMENTY: Skala 1: , ,296 8,360 8,296 TNĄCE: Skala 1:100 10, ,427 10,314 0,135-10, ,135-10,314-10,427-10,427 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+ab Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000 0,000 10,427 0,000 0,50 1,750 8,360* -0,000 0,000 1,00 3,500 0,000-10,427 0, ,00 0,000 0,000 10,177 0,000 0,50 1,000 5,089* 0,000 0,000 1,00 2,000 0,000-10,177 0,000 * = Wartości ekstremalne Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 25

17 REAKCJE PODPOROWE: Skala 1: ,177 10,177 10,427 10,427 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+ab Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 1 0,000 10,427 10, ,000 10,427 10, ,000 10,177 10, ,000 10,177 10,177 NOŚNOŚĆ PRĘTÓW: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+ab Przekrój:Pręt: Warunek nośności: Wykorzystanie: 1 1 Nośność (Stateczność) przy zgi 74,5% 2 2 Nośność (Stateczność) przy zgi 59,0% 2.4 Strop żelbetowy monolityczny Str_DN_M_2.5 Obciążenia stropu przyjęto jak w poz Przyjęto płytę żelbetową grubości 20cm zbrojoną krzyżowo dołem i górą #10 co 15cm. Przy otworach w stropie przyjęto dozbrojenie prętami 2#16 co 5cm dołem i górą po obwodzie z zakotwieniem poza otwór na długości 70cm. 3. Strop nad piętrem (poziom 2) na rzędnych 7,52 w osiach 2-7 / B-P 3.1 Strop prefabrykowany Str_2_Pr_11.3 Klasy lekcyjne w osiach 2-4 i korytarz 4-5 Obciążenie od ścianki działowej rozpiętość stropu L = 11,30m OBC.CHAR OBC.OBL. położenie ścianki działowej Ld = 6,40m kn/m γ kn/m - ciężar własny ściany działowej z Ytong g=30cm o wysokości Hs= 3,70m 5,55 1,35 7,49 Obliczenie sił wewnętrznych w płytach HC400 Płyta obciążona obciążeniem stałym: warstwy posadzkowe + ściana działowa korytarza stojąca poprzecznie w odległości Ld od podpory + ściana oddzielająca klasy na długości Ld. Obciążenia powierzchniowe i poprzeczne pomnożone są przez szerokość płyt 1,20m. Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 26

18 NAZWA: Strop 752 L1130 WĘZŁY: Skala 1:100 OBC.CHAR OBC.OBL. obciążenia stałe kn/m 2 γ kn/m 2 - warstwy wykończeniowe 14,50cm 2,62 1,35 3,53 - nadbeton 6cm na płytach 1,50 1,35 2,03 - płyty prefabrykowane HC-400 4,80 1,35 6,48 Razem stałe 8,92 1,35 12,04 obciążenia zmienne Ψ 2 - użytkowe na korytarzu 5,00 1,50 7,50 0,6 - instalacje 0,50 1,50 0,75 Razem zmienne 5,50 1,50 8,25 Razem obciążenie zewnętrzne ( bez ciężaru płyty ) pk = 9,62 1,44 13,81 - użytkowe w salach lekcyjnych 3,00 1,50 4,50 - instalacje 0,50 1,50 0,75 Razem zmienne 3,50 1,50 5, ,300 H=11,300 WĘZŁY: Nr: X [m]: Y [m]: 1 0,000 0, ,300 0,000 PODPORY: P o d a t n o ś c i Węzeł: Rodzaj: Kąt: Dx(Do*): Dy: DFi: [ m / k N ] [rad/knm] 1 stała 0,0 0,000E+00 0,000E+00 2 przesuwna 0,0 0,000E+00* PRĘTY I PRZEKROJE PRĘTÓW: Skala 1: ,300 H=11,300 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: ,300 0,000 11,300 1,000 1 B 400x1200 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: , ,0 23 B50 Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 27

19 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [N/mm2] [N/mm2] [1/K] 23 B ,700 1,00E-05 OBCIĄŻENIA: Skala 1:100 6,660 5,760 3,144 4,200 5,550 4,200 6,600 5,550 5,760 6,600 1,800 3,144 1,800 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "Stałe" Stałe γf= 1,35 1 Skupione 0,0 6,660 6,40 1 Liniowe-Y 0,0 3,144 3,144 0,00 11,30 1 Liniowe-Y 0,0 1,800 1,800 0,00 11,30 1 Liniowe-Y 0,0 5,760 5,760 0,00 11,30 Grupa: B "użytkowe" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe-Y 0,0 4,200 4,200 0,00 6,40 1 Liniowe-Y 0,0 6,600 6,600 6,40 11,30 Grupa: C "Sciana oddzielenia" Stałe γf= 1,35 1 Liniowe 0,0 5,550 5,550 0,00 6,40 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: A -"Stałe" Stałe 1,35 B -"użytkowe" Zmienne 1 1,00 1,50 C -"Sciana oddzielenia" Stałe 1,35 MOMENTY: Skala 1: , ,432 Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 28

20 TNĄCE: Skala 1: , ,419-30, ,727 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: ABC Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000-0, ,336 0,000 0,50 5, ,432* 1,176 0,000 1,00 11,300 0, ,727 0,000 * = Wartości ekstremalne REAKCJE PODPOROWE: Skala 1: , ,727 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: ABC Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 1 0, , , , , ,727 Siły wewnętrzne na podstawie obliczeń statyczny - Strop 752 L1130 dopuszczalne obciążenie charakterystyczne dla płyty HC dla Leff = 12,30m qk = 9,6 kn/m2 < pk = 10,0 kn/m2 SLS Edk = 10,9 kn/m2 Mmax = 292 knm < Mcr = 322 knm 90,68% ULS Ed = 20,3 kn/m2 Md = 449 knm < Mrd = 500 knm 89,80% Vd = 150 kn < Vrd = 162 kn 92,59% Reakcje na podpory OBC.CHAR OBC.OBL. w osi 2 kn/m γ kn/m - obc. stałe całk. 62,79 1,35 84,77 - obc. zmienne 26,28 1,50 39,42 w osi 5 - obc. stałe całk. 63,50 1,35 85,73 - obc. zmienne 32,94 1,50 49,41 Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 29

21 3.2 Strop prefabrykowany Str_2_Pr_6.4 Klasy lekcyjne w osiach 5-6 OBC.CHAR OBC.OBL. obciążenia stałe kn/m 2 γ kn/m 2 - warstwy wykończeniowe 14,50cm 2,62 1,35 3,53 - nadbeton 5cm na płytach 1,25 1,35 1,69 - płyty prefabrykowane HC-265 3,80 1,35 5,13 Razem stałe 7,67 1,35 10,35 obciążenia zmienne Ψ 2 - użytkowe 3,00 1,50 4,50 0,6 - instalacje 0,50 1,50 0,75 Razem zmienne 3,50 1,50 5,25 Razem obciążenie zewnętrzne ( bez ciężaru płyty ) pk = 7,37 1,42 10,47 dopuszczalne obciążenie charakterystyczne dla płyty HC dla Leff = 6,40m qk = 7,4 kn/m2 < pk = 13,7 kn/m2 SLS Edk = 8,1 kn/m2 Mmax = 50 knm < Mcr = 91 knm 54,69% ULS Ed = 15,6 kn/m2 Md = 96 knm < Mrd = 116 knm 82,63% Vd = 60 kn < Vrd = 75 kn 79,87% 3.3 Schody żelbetowe wewnętrzne przy windzie NAZWA: Schody przy windzie WĘZŁY: Skala 1: , , ,280 2,650 2,330 0,070 2,350 V=4,070 H=7,400 WĘZŁY: Nr: X [m]: Y [m]: Nr: X [m]: Y [m]: 1 0,000 0, ,400 1, ,650 0, ,400 2, ,050 1, ,980 4,070 PODPORY: P o d a t n o ś c i Węzeł: Rodzaj: Kąt: Dx(Do*): Dy: DFi: [ m / k N ] [rad/knm] 1 utwierdzenie 0,0 0,000E+00 0,000E+00 0,000E+00 4 utwierdzenie 180,0 0,000E+00 0,000E+00 0,000E+00 5 utwierdzenie 180,0 0,000E+00 0,000E+00 0,000E+00 6 utwierdzenie 0,0 0,000E+00 0,000E+00 0,000E+00 Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 30

22 PRĘTY I PRZEKROJE PRĘTÓW: Skala 1: , , , ,650 2,330 0,070 2,350 V=4,070 H=7,400 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: ,650 0,000 2,650 1,000 2 B 200x ,400 1,280 2,720 1,000 1 B 180x ,350 0,000 2,350 1,000 2 B 200x ,420 1,290 2,742 1,000 4 B 150x1000 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: , ,0 21 B , ,0 21 B , ,0 21 B37 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [N/mm2] [N/mm2] [1/K] 21 B ,000 1,00E-05 OBCIĄŻENIA: Skala 1:100 5,000 2,750 5, ,750 5,000 5,000 6,500 9,000 5,000 6,500 9,000 2,750 0,500 0, ,000 6,500 9,000 5,000 6,500 9,000 0,500 0,500 2, OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 31

23 Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf= 1,35 1 Liniowe 0,0 0,500 0,500 0,00 2,65 2 Liniowe 0,0 2,750 2,750 0,00 2,72 3 Liniowe 0,0 0,500 0,500 0,00 2,35 4 Liniowe 0,0 2,750 2,750 0,00 2,74 Grupa: B "" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe-Y 0,0 5,000 5,000 0,00 2,65 2 Liniowe-Y 0,0 5,000 5,000 0,00 2,72 3 Liniowe-Y 0,0 5,000 5,000 0,00 2,35 4 Liniowe-Y 0,0 5,000 5,000 0,00 2,74 Grupa: D "Bieg prostopadły " Stałe γf= 1,35 1 Liniowe-Y 0,0 9,000 9,000 0,00 2,65 3 Liniowe-Y 0,0 9,000 9,000 0,00 2,35 Grupa: E "Bieg prostopadły zm" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe-Y 0,0 6,500 6,500 0,00 2,65 3 Liniowe-Y 0,0 6,500 6,500 0,00 2,35 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: Ciężar wł. 1,35 A -"" Zmienne 1 1,00 1,35 B -"" Zmienne 1 1,00 1,50 D -"Bieg prostopadły " Stałe 1,35 E -"Bieg prostopadły zm" Zmienne 1 1,00 1,50 MOMENTY: Skala 1:100 8, ,201 8, , , ,167 26,167 40, ,248 3 Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 32

24 TNĄCE: Skala 1:100 18, , , ,521 8, ,268-35, ,576 NORMALNE: Skala 1:100 9, ,798 49,049 36,564 36,564 36,564 28,362 36, SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+abde Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0, , ,160 36,564 1,00 2,650 26,167 8,290 36, ,00 0,000 26,167 24,521 28,362 0,63 1,721 47,248* -0,025 41,453 1,00 2,720 40,111-14,268 49, ,00 0,000 40,111-35,671 36,564 1,00 2, , ,576 36, ,00 0,000 8,401-18,381-9,798 0,50 1,371-4,201* 0,000 0,000 1,00 2,742 8,401 18,381 9,798 * = Wartości ekstremalne Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 33

25 REAKCJE PODPOROWE: Skala 1: ,401 20, , , ,82 124, , , ,5 105,160 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+abde Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 1-36, , , , , , , , ,000 20,829 20,829-8, ,000 20,829 20,829 8, Bieg schodów Sch_2_M_2.4 Cechy przekroju: zadanie Schody przy windzie, pręt nr 4, przekrój: x a =1,37 m, x b =1,37 m Wymiary przekroju [cm]: h=15,0, b=100,0, Cechy materiałowe dla sytuacji stałej lub przejściowej BETON: B ,0 J sx =151 cm 4, J sy =9510 cm 4, f ck = 30,0 MPa, f cd =α f ck /γ c =1,00 30,0/1,50=20,0 MPa Cechy geometryczne przekroju betonowego: A c =1500 cm 2, J cx =28125 cm 4, J cy = cm 4 STAL: A-IIIN (RB 500) f yk =500 MPa, γ s =1,15, f yd =420 MPa ξ lim =0,0035/(0,0035+f yd /E s )=0,0035/(0, /200000)=0,625, Zbrojenie główne: Siły przekrojowe: zadanie: Schody przy windzie, pręt nr 4, przekrój: x a =1,37 m, x b =1,37 m A s1 +A s2 =9,42 cm 2, ρ=100 (A s1 +A s2 )/A c =100 9,42/1500=0,63 %, Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: ABDE Momenty zginające: M x = 4,201 knm, M y = 0,000 knm, Siły poprzeczne: V y = 0,000 kn, V x = 0,000 kn, Siła osiowa: N = 0,000 kn = N Sd,. Zbrojenie wymagane: (zadanie Schody przy windzie, pręt nr 4, przekrój: x a =2,74 m, x b =0,00 m) Obliczenia wykonano: 150 Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 34

26 - przy założeniu maksymalnego wykorzystania nośności strefy ściskanej betonu (ξ lim =0,625). Wielkości obliczeniowe: N Sd =9,798 kn, M Sd = (M Sdx 2 + M Sdy 2 ) = (-8, ,000 2 ) =8,401 knm f cd =20,0 MPa, f yd =420 MPa =f td, Zbrojenie rozciągane (ε s1 =8,10 ): A s1 =1,94 cm 2 (3 10 = 2,36 cm 2 ), h d a1 zc 1000,0 F c = -71,886, F s1 = 81,684, M c = 5,134, M s1 = 3,267, Fc Fs1 Warunki równowagi wewnętrznej: F c +F s1 =-71,886+(81,684)=9,798 kn (N Sd =9,798 kn) M c +M s1 =5,134+(3,267)=8,401 knm (M Sd =8,401 knm) Długości wyboczeniowe pręta: zadanie Schody przy windzie, pręt nr 4 - przy wyboczeniu w płaszczyźnie układu: Dodatkowe zbrojenie ściskane nie jest obliczeniowo wymagane. A s =A s1 +A s2 =1,94 cm 2, ρ=100 A s /A c = 100 1,94/1500=0,13 % Wielkości geometryczne [cm]: h=15,0, d=11,5, x=1,0 (ξ=0,090), a 1 =3,5, a c =0,4, z c =11,1, A cc =104 cm 2, ε c =-0,80, ε s1 =8,10, Wielkości statyczne [kn, knm]: podatności węzłów ustalone według załącznika C normy, współczynnik β obliczono jak dla pręta dwustronnie zamocowanego w układzie nieprzesuwnym ze wzoru (C.1) l o = β l col, l col =2,742 m, podatności węzłów: κ a =0,000 k A =(1/κ a -1)=, κ b =0,000 k B =(1/κ b -1)=, β = 0,5 + 0,25/(k A +1) + 0,25/(k B +1) = 0,5 + 0,25/( +1) + 0,25/( +1) = 0,500 l o = 0,500 2,742 = 1,371 m - przy wyboczeniu w płaszczyźnie prostopadłej do płaszczyzny układu: podatności węzłów ustalone według załącznika C normy, współczynnik β obliczono jak dla pręta swobodnego: ze wzoru (C.1) l o = β l col, l col =2,742 m, podatności węzłów: κ a =1,000 k A =(1/κ a -1)=0,000, ę b =1,000 k B =(1/κ b -1)=0,000, β=1,000 l o = 1,000 2,742 = 2,742 m Uwzględnienie wpływu smukłości pręta: zadanie Schody przy windzie, pręt nr 4 - w płaszczyźnie ustroju: współczynnik zwiększający mimośród początkowy: 1 η = = 1 1 N Sd N 1 - (1,960 / 2602,345) = 1,001 crit, w płaszczyźnie prostopadłej do ustroju: uwzględnienie wpływu smukłości zaniechano Nośność przekroju prostopadłego: zadanie Schody przy windzie, pręt nr 4, przekrój: x a =2,74 m, x b =0,00 m Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 35

27 h d a1 zc N Rd = 26,768 kn > N Sd =F c +F s1 =-80,760+(90,558)=9,798 kn Zarysowanie Przekrój niezarysowany. S z e r o k ość rozw a r c i a r y s y u k ośnej: Rysy ukośne nie występują. Ugięcia zadanie Schody przy windzie, pręt nr 4 Ugięcia wyznaczono dla charakterystycznych obciążeń długotrwałych. Wielkości obliczeniowe: N Sd =9,798 kn, M Sd = (M Sdx 2 + M Sdy 2 ) = (-8, ,000 2 ) =8,401 knm f cd =20,0 MPa, f yd =420 MPa =f td, Zbrojenie rozciągane: A s1 =9,42 cm 2, A s =A s1 +A s2 =9,42 cm 2, ρ=100 A s /A c = 100 9,42/1500=0,63 % Wielkości geometryczne [cm]: h=15,0, d=11,0, x=2,7 (ξ=0,249), a 1 =4,0, a c =1,0, z c =10,0, A cc =286 cm 2, ε c =-0,30, ε s1 =0,89, Wielkości statyczne [kn, knm]: F c = -80,760, F s1 = 90,558, M c = 5,276, M s1 = 3,125, Warunek stanu granicznego nośności: Współczynniki pełzania dla obciążeń długotrwałych przyjęto równy φ(t,t o ) = 2,00. Moment rysujący: cm E c,eff = = = MPa 1 + 2,00 M cr = f ctm W c = 2, = 10,875 knm Całkowity moment zginający M Sd = 5,952 kn nie powoduje zarysowania przekroju. S z t y w n ość dla długotrw a ł e g o d z i a ł a n i a o b c iążeń długotrw a ł y c h : Sztywność na zginanie wyznaczona dla momentu M Sd = 5,952 knm. Wielkości geometryczne przekroju: x I = 7,5 cm I I = cm 4 B = E c,eff I I = = 3302 knm 2 Ugięcie w punkcie o współrzędnej x = 1,371 m, wyznaczone poprzez całkowanie funkcji krzywizny osi pręta (1/ρ) z uwzględnieniem zmiany sztywności wzdłuż osi elementu, wynosi: a = a,d = 0,4 mm 6 10 Fc Fs ,0 E 1+ φ(t, t a = 0,4 < 13,7 = a lim o ) Bieg schodów Sch_2_M_7.4 Cechy przekroju: zadanie Schody przy windzie, pręt nr 2, przekrój: x a =1,36 m, x b =1,36 m Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 36

28 ,0 J sx =660 cm 4, J sy =19840 cm 4, 180 Wymiary przekroju [cm]: h=18,0, b=100,0, Cechy materiałowe dla sytuacji stałej lub przejściowej BETON: B37 f ck = 30,0 MPa, f cd =α f ck /γ c =1,00 30,0/1,50=20,0 MPa Cechy geometryczne przekroju betonowego: A c =1800 cm 2, J cx =48600 cm 4, J cy = cm 4 STAL: A-IIIN (RB 500) f yk =500 MPa, γ s =1,15, f yd =420 MPa ξ lim =0,0035/(0,0035+f yd /E s )=0,0035/(0, /200000)=0,625, Zbrojenie główne: A s1 +A s2 =22,62 cm 2, ρ=100 (A s1 +A s2 )/A c =100 22,62/1800=1,26 %, Siły przekrojowe: zadanie: Schody przy windzie, pręt nr 2, przekrój: x a =1,36 m, x b =1,36 m Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: ABDE Momenty zginające: M x = -46,327 knm, M y = 0,000 knm, Siły poprzeczne: V y = 5,126 kn, V x = 0,000 kn, Siła osiowa: N = 38,705 kn = N Sd,. Zbrojenie wymagane: (zadanie Schody przy windzie, pręt nr 2, przekrój: x a =1,72 m, x b =1,00 m) h dzc a1 1000,0 Fc Fs1 F c = -334,164, F s1 = 375,590, M c = 26,967, M s1 = 20,282, Warunki równowagi wewnętrznej: 180 F c +F s1 =-334,164+(375,590)=41,426 kn (N Sd =41,427 kn) M c +M s1 =26,967+(20,282)=47,248 knm (M Sd =47,248 knm) Wielkości obliczeniowe: N Sd =41,427 kn, M Sd = (M Sdx 2 + M Sdy 2 ) = (-47, ,000 2 ) =47,248 knm f cd =20,0 MPa, f yd =420 MPa =f td, Zbrojenie rozciągane (ε s1 =10,00 ): A s1 =8,94 cm 2 (8 12 = 9,05 cm 2 ), Dodatkowe zbrojenie ściskane nie jest obliczeniowo wymagane. A s =A s1 +A s2 =8,94 cm 2, ρ=100 A s /A c = 100 8,94/1800=0,50 % Wielkości geometryczne [cm]: h=18,0, d=14,4, x=2,5 (ξ=0,171), a 1 =3,6, a c =0,9, z c =13,5, A cc =247 cm 2, ε c =-2,07, ε s1 =10,00, Wielkości statyczne [kn, knm]: Nośność przekroju prostopadłego: zadanie Schody przy windzie, pręt nr 2, przekrój: x a =1,72 m, x b =1,00 m Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 37

29 a2 h d a1 zc Wielkości obliczeniowe: N Sd =41,427 kn, M Sd = (M Sdx 2 + M Sdy 2 ) = (-47, ,000 2 ) =47,248 knm f cd =20,0 MPa, f yd =420 MPa =f td, Zbrojenie rozciągane: A s1 =11,31 cm 2, Zbrojenie mniej rozciągane: A s2 =11,31 cm 2, A s =A s1 +A s2 =22,62 cm 2, ρ=100 A s /A c = ,62/1800=1,26 % Wielkości geometryczne [cm]: h=18,0, d=14,4, x=4,5 (ξ=0,315), a 1 =3,6, a 2 =3,6, a c =1,6, z c =12,8, A cc =454 cm 2, ε c =-0,81, ε s2 =-0,17, ε s1 =1,76, Wielkości statyczne [kn, knm]: F c = -318,842, F s1 = 398,371, F s2 = -38,102, M c = 23,679, M s1 = 21,512, M s2 = 2,058, Warunek stanu granicznego nośności: N Rd = 52,526 kn > N Sd =F c +F s1 +F s2 =-318,842+(398,371)+(-38,102)=41,427 kn Zarysowanie zadanie Schody przy windzie, pręt nr 2, Położenie przekroju: Przekrój zarysowany Fs2 Fc Fs ,0 x = 1,785 m S z e r o k ość rozw a r c i a r y s y p r o s t o p a d ł e j d o o s i p ręta: w k = 0,18 < 0,3 = w lim S z e r o k ość rozw a r c i a r y s y u k ośnej: Rysy ukośne nie występują. 180 Cechy przekroju: zadanie Schody przy windzie, pręt nr 3, przekrój: x a =1,18 m, x b =1,17 m Wymiary przekroju [cm]: h=20,0, b=100,0, Cechy materiałowe dla sytuacji stałej lub przejściowej ,0 J sx =1594 cm 4, J sy =37003 cm 4, BETON: B37 f ck = 30,0 MPa, f cd =α f ck /γ c =1,00 30,0/1,50=20,0 MPa Cechy geometryczne przekroju betonowego: A c =2000 cm 2, J cx =66667 cm 4, J cy = cm 4 STAL: A-IIIN (RB 500) f yk =500 MPa, γ s =1,15, f yd =420 MPa ξ lim =0,0035/(0,0035+f yd /E s )=0,0035/(0, /200000)=0,625, Zbrojenie główne: Siły przekrojowe: zadanie: Schody przy windzie, pręt nr 3, przekrój: x a =1,18 m, x b =1,17 m A s1 +A s2 =42,73 cm 2, ρ=100 (A s1 +A s2 )/A c =100 42,73/2000=2,14 %, Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: ABDE Momenty zginające: M x = -40,111 knm, M y = 0,000 knm, Siły poprzeczne: V y = -35,671 kn, V x = 0,000 kn, Siła osiowa: N = 36,564 kn = N Sd,. Zbrojenie wymagane: (zadanie Schody przy windzie, pręt nr 3, przekrój: x a =2,35 m, x b =0,00 m) Obliczenia wykonano: 200 Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 38

30 - przy założeniu maksymalnego wykorzystania nośności strefy ściskanej betonu (ξ lim =0,625). Wielkości obliczeniowe: N Sd =36,564 kn, M Sd = (M Sdx 2 + M Sdy 2 ) = (144, ,000 2 ) =144,655 knm f cd =20,0 MPa, f yd =420 MPa =f td, Zbrojenie rozciągane (ε s1 =4,92 ): A s1 =26,50 cm 2 (9 20 = 28,27 cm 2 ), a1 h d zc Fs1 Fc 1000,0 F c = -1076,443, F s1 = 1113,008, M c = 77,874, M s1 = 66,780, Warunki równowagi wewnętrznej: 200 F c +F s1 =-1076,443+(1113,008)=36,565 kn (N Sd =36,564 kn) M c +M s1 =77,874+(66,780)=144,655 knm (M Sd =144,655 knm) Dodatkowe zbrojenie ściskane nie jest obliczeniowo wymagane. A s =A s1 +A s2 =26,50 cm 2, ρ=100 A s /A c = ,50/2000=1,33 % Wielkości geometryczne [cm]: h=20,0, d=16,0, x=6,6 (ξ=0,416), a 1 =4,0, a c =2,8, z c =13,2, A cc =665 cm 2, ε c =-3,50, ε s1 =4,92, Wielkości statyczne [kn, knm]: Nośność przekroju prostopadłego: zadanie Schody przy windzie, pręt nr 3, przekrój: x a =2,35 m, x b =0,00 m a1 h d zc a Fs1 Fs2 Fc ,0 Wielkości obliczeniowe: N Sd =36,564 kn, M Sd = (M Sdx 2 + M Sdy 2 ) = (144, ,000 2 ) =144,655 knm f cd =20,0 MPa, f yd =420 MPa =f td, Zbrojenie rozciągane: A s1 =31,42 cm 2, Zbrojenie ściskane: A s2 =11,31 cm 2, A s =A s1 +A s2 =42,73 cm 2, ρ=100 A s /A c = ,73/2000=2,14 % Wielkości geometryczne [cm]: h=20,0, d=16,0, x=7,6 (ξ=0,474), a 1 =4,0, a 2 =3,6, a c =2,8, z c =13,2, A cc =759 cm 2, ε c =-1,62, ε s2 =-0,85, ε s1 =1,79, Wielkości statyczne [kn, knm]: F c = -896,228, F s1 = 1124,964, F s2 = -192,162, M c = 64,858, M s1 = 67,498, M s2 = 12,298, Warunek stanu granicznego nośności: M Rd = 171,675 knm > M Sd =M c +M s1 +M s2 =64,858+(67,498)+(12,298)=144,655 knm 200 Zbrojenie biegu schodów Sch_2_M_7.4 przyjęto wg następującego schematu: pasmo o szerokości 1,00m od strony oparcia prostopadłych biegów będzie zbrojone: w przęśle górą i dołem #12 co 10cm a przy podporach - górą #20 co 10cm i dołem #12 co 10cm, pozostała szerokość biegu: w przęśle górą i dołem #12 co 10cm a przy podporach - górą #16 co 10cm i dołem #12 co 10cm, Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 39

31 3.4 Strop monolityczny Str_2_M_7.4 Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 40

32 Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 41

33 Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 42

34 Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 43

35 Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 44

36 4. Strop nad parterem (poziom 1) na rzędnych 3,36 w osiach 5-6 / B-P 4.1 Strop prefabrykowany Str_1_Pr_6.4 Na podstawie poz 3.2 przyjęto płytę HC265-4 z 5cm nadbetonem. 4.2 Strop prefabrykowany Str_1_Pr_5.4 Na podstawie poz 3.2 przyjęto płytę HC265-4 z 5cm nadbetonem. 4.3 Strop prefabrykowany Str_1_Pr_5.5 Na podstawie poz 3.2 przyjęto płytę HC265-4 z 5cm nadbetonem. 4.4 Strop prefabrykowany Str_1_Pr_8.5 Biblioteka obciążenia stałe - warstwy wykończeniowe 14,50cm - nadbeton 5cm na płytach - płyty prefabrykowane HC-320 Razem stałe OBC.CHAR OBC.OBL. kn/m 2 γ kn/m 2 2,62 1,,35 3,53 1,25 1,,35 1,69 4,20 1,,35 5,67 8,07 1,,35 10,89 obciążenia zmienne - użytkowe - instalacje Razem zmienne 7,50 0,50 8,00 1,,50 1,,50 1,,50 11,25 0,75 12,00 Ψ 2 0,6 Razem obciążenie zewnętrzne ( bez ciężaru płyty ) pk = 11,87 1,,45 17,22 Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 45

37 dopuszczalne obciążenie charakterystyczne dla płyty HC dla Leff = 8,50m qk = 11,9 kn/m2 < pk = 13,5 kn/m2 SLS Edk = 12,8 kn/m2 Mmax = 139 knm < Mcr = 235 knm 59,22% ULS Ed = 22,9 kn/m2 Md = 248 knm < Mrd = 385 knm 64,44% Vd = 117 kn < Vrd = 120 kn 97,28% Reakcje na podpory OBC.CHAR OBC.OBL. kn/m γ kn/m - obc. stałe całk. 34,28 1,35 46,28 - obc. zmienne 34,00 1,50 51, Strop prefabrykowany Str_1_Pr_12.4 Świetlica + komputery OBC.CHAR OBC.OBL. Obciążenie od ścianki działowej wzdłuż płyty kn/m γ kn/m - ciężar własny ścianki działowej z g-k dla sciany o wysokości Hs= 4,60m 5,52 1,35 7,45 Do obliczeń przyjęto że ścianka działowa jest na całej długości płyty i jej ciężar rozkłada się na sąsiednie płyty wg schematu 25%+50%+25%. Rzeczywista ścianka zajmuje tylko 70% długości płyty dlatego niewielkie przekroczenie nośności płyty w praktyce nie wystąpi. 4.6 Strop monolityczny Str_1_M_7.4 Na podstawie poz 3.4 przyjęto płytę o grubości 25cm opartą na ścianach w osiach K i 5 szybie windowym oraz podciągu 65x30cm wzdłuż osi 7. Zbrojenie dołem #12/10cm w obu kierunkach, podciąg 3#16 dołem i górą. Zbrojenie górą #12co 10cm w paśmie 120cm przy podporach. 4.7 Bieg schodów Sch_1_M_7.4 Przyjęto bieg o kształcie i zbrojeniu wg poz. poz Bieg schodów Sch_1_M_2.4 Przyjęto bieg o kształcie i zbrojeniu wg poz. poz OBC.CHAR OBC.OBL. obciążenia stałe kn/m 2 γ kn/m 2 - warstwy wykończeniowe 14,50cm 2,62 1,35 3,53 - ścianka działowa z g-k o wysokości 4,60m - 50% obciążenia 2,76 1,35 3,73 - nadbeton 6cm na płytach 1,50 1,35 2,03 - płyty prefabrykowane HC-400 4,80 1,35 6,48 Razem stałe 11,68 1,35 15,76 obciążenia zmienne Ψ 2 - użytkowe 5,00 1,50 7,50 0,6 - instalacje 0,50 1,50 0,75 Razem zmienne 5,50 1,50 8,25 Razem obciążenie zewnętrzne ( bez ciężaru płyty ) pk = 12,38 1,42 17,53 dopuszczalne obciążenie charakterystyczne dla płyty HC dla Leff = 12,30m qk = 12,4 kn/m2 > pk = 12,0 kn/m2 SLS Edk = 12,5 kn/m2 Mmax = 284 knm < Mcr = 389 knm 72,96% ULS Ed = 24,0 kn/m2 Md = 545 knm < Mrd = 682 knm 79,91% Vd = 177 kn > Vrd = 166 kn 106,76% Reakcje na podpory OBC.CHAR OBC.OBL. kn/m γ kn/m - obc. stałe całk. 71,81 1,35 96,95 - obc. zmienne 33,83 1,50 50,74 Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 46

38 5. Rama nośna stropów w osi 2 NAZWA: Rama w osi 2 WĘZŁY: Skala 1: , ,000 7, ,610 0,190,070 2,460 1,570 1,7401,270 0,200 0,540 2,800 3,000 3,000 3,000 3,000 3,000 3,000 3,180 2,060 V=14,840 H=33,630 WĘZŁY: Nr: X [m]: Y [m]: Nr: X [m]: Y [m]: 1 0,000 2, ,450 14, ,000 10, ,450 2, ,000 14, ,450 10, ,920 10, ,450 14, ,920 14, ,450 2, ,450 10, ,450 10, ,450 14, ,450 14, ,450 10, ,630 2, ,450 14, ,630 10, ,450 10, ,630 14, ,450 14, ,990 10, ,450 2, ,990 2, ,450 10, ,110 10, ,450 14, ,570 10, ,450 2, ,570 14, ,450 10, ,250 10, ,450 14, ,250 2, ,450 2, ,110 9, ,450 10, ,380 9, ,450 14, ,180 9, ,450 2, ,380 0, ,450 10, ,180 0,000 PODPORY: P o d a t n o ś c i Węzeł: Rodzaj: Kąt: Dx(Do*): Dy: DFi: [ m / k N ] [rad/knm] 1 utwierdzenie 90,0 0,000E+00 0,000E+00 0,000E utwierdzenie 90,0 0,000E+00 0,000E+00 0,000E+00 Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 47

39 15 utwierdzenie 90,0 0,000E+00 0,000E+00 0,000E utwierdzenie 90,0 0,000E+00 0,000E+00 0,000E utwierdzenie 90,0 0,000E+00 0,000E+00 0,000E utwierdzenie 90,0 0,000E+00 0,000E+00 0,000E utwierdzenie 90,0 0,000E+00 0,000E+00 0,000E utwierdzenie 90,0 0,000E+00 0,000E+00 0,000E utwierdzenie 90,0 0,000E+00 0,000E+00 0,000E stała 0,0 0,000E+00 0,000E utwierdzenie 90,0 0,000E+00 0,000E+00 0,000E utwierdzenie 90,0 0,000E+00 0,000E+00 0,000E+00 PRĘTY I PRZEKROJE PRĘTÓW: Skala 1: ,470 1, ,310 1,610 0,190,070 1,570 1,7401,270 0,200 2,800 3,000 2,460 0,540 3,000 3,000 3,000 3,000 3,000 3,180 2,060 V=14,840 H=33,630 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: ,000 8,310 8,310 1,000 3 B 400x ,000 4,470 4,470 1,000 8 B 350x ,000 4,470 4,470 1,000 8 B 350x ,000 4,470 4,470 1,000 8 B 350x ,000 4,470 4,470 1,000 8 B 350x ,000 4,470 4,470 1,000 8 B 350x ,000 8,310 8,310 1, B 500x ,000 4,470 4,470 1,000 8 B 350x ,000 8,310 8,310 1, B 500x ,000 4,470 4,470 1,000 8 B 350x ,000 8,310 8,310 1, B 500x ,000 4,470 4,470 1,000 8 B 350x ,000 8,310 8,310 1, B 500x ,000 4,470 4,470 1,000 8 B 350x ,000 8,310 8,310 1, B 500x ,000 4,470 4,470 1,000 8 B 350x ,000 8,310 8,310 1, B 500x ,000 4,470 4,470 1,000 8 B 350x ,000 8,310 8,310 1,000 7 B 930x ,000 4,470 4,470 1,000 6 B 850x ,570 0,000 1,570 1, B 1200x400 Jacek Babecki KONSTRUKCJA str. 48