MM SECURE DESIGN M A C I E J M A C I Ą G A

Transkrypt

1 MM SECURE DESIGN M A C I E J M A C I Ą G A Warszawa ul. Rembielinska 20 lok.403 NIP Regon: tel m.maciaga79@wp.pl NAZWA OPRACOWANIE: EKSPERTYZA BUDOWLANA. OBIEKT: WARSZAWA, BUDYNEK MIESZKALNO-USŁUGOWY, UL. RYBNA 28. ZAWARTOŚĆ: EKSPERTYZA BUDOWLANA INWESTOR: ZAKŁĄD GOSPODAROWANIA NIERUCHOMOŚCIAMI W Dzielnicy Praga Połunie m.st. WARSZAWY WARSZAWA, UL. WALEWSKA 4 OPRACOWAŁ: mgr inż. Halina Muzylak rzeczoznawca buowlany mgr inż. Marek Skórzewski mgr inż. Robert Sitnicki PAŹDZIERNIK 206 TOM NR EGZ. NR

2 Zawartość opracowania :. Wstęp Przemiot opracowania Cel i zakres ekspertyzy Postawa opracowania Warunki gruntowo wone Opis ogólny buynku Opis konstrukcji buynku Funamenty Ściany Stropy Klatki schoowe Dach Elewacje balkony Ocena techniczna elementów konstrukcji Klasy oporności ogniowej elementów buynku Wnioski i zalecenia Zakres robót remontowych Uwagi końcowe Obliczenia statyczne Zestawienie obciążeń Zestawienie obciążeń na funamenty Pozycja Pozycja Zestawienie obciążeń na filarki murowane Pozycje., Pozycja Pozycja Obliczenie funamentów Pozycje 0., Obliczenia filarków murowanych Obliczenia filarka w ścianie wewnętrznej poz Obliczenia filarka w ścianie zewnętrznej poz Obliczenie belek stropowych Obliczenie belki stropu na piwnicą poz Obliczenie belki stropu powtarzalnego. poz Obliczenie belki stalowej poasza Obliczenie konstrukcji achu poz. 3.0, Obliczenie spocznika kl. schoowej pozycja Dokumentacja fotograficzna Określenie zużycia obiektu buowlanego Załączniki Oświaczenie projektanta i sprawzającego Uprawnienia i przynależność o MOIIB Część rysunkowa Ekspertyza konstrukcyjna K00- PLAN SYTUACYJNAY K0- RZUT FUNDAMENTÓW, K02- SCHEMAT STROPU NAD PIWNICAMI, FILARKI. K03- SCHEMAT STROPU POWTARZALNEGO. K04- SCHEMAT STROPU PODDASZA, K05- SCHEMAT WIĘŹBY DACHOWEJ. K06- ELEWACJA OD ULICY - USZKODZENIA. K07- ELEWACJA BOCZNA - USZKODZENIA. K08- PRZEKRÓJ KONSTRUKCJI

3 . Wstęp.. Przemiot opracowania Przemiotem opracowania jest ekspertyza techniczna otycząca buynku mieszkalnego usytuowanego w Warszawie przy ulicy Rybnej Cel i zakres ekspertyzy Celem niniejszej ekspertyzy jest: Określenie stanu technicznego elementów konstrukcyjnych buynku, Dokonanie okrywek i obliczeń statycznych, sprawzających nośność poszczególnych elementów, a mianowicie: o Funamentów o Ścian i filarków o Stropów o Konstrukcji więźby achowej..3. Postawa opracowania Ekspertyzę opracowano na zlecenie Inwestora tj. ZGN w zielnicy Praga Połunie m.st. Warszawy, Warszawa, ul. Walewska 4 w oparciu o następujące materiały: Inwentaryzację buowlaną buynku z września 206, Opinie geotechniczną opracowaną przez mgr J.S. Dawiowskiego z września 206 r. Wytyczne o wykonania okumentacji ujęte w zleceniu, Oglęziny buynku poczas wizji w lokalnych, okonanych we wrześniu 206 r., Okrywki ław funamentowych i stropów, Informacje uzyskane o użytkowników buynku, Obowiązujące Polskie Normy i przepisy z zakresu buownictwa. 2. Warunki gruntowo wone. Po przeprowazonej analizie posiaanych anych geologicznych i hyrogeologicznych ośroek gruntowy rozzielono o głębokości 0m na wie warstwy geotechniczne: -warstwa I piaski robne, miejscami śrenie, żółte ID=0.5 Warstwę pokrywową stanowi nasyp piaszczysto-gruzowy o miąższości o.5 m. Dla tej warstwy nie poano parametrów geotechnicznych. 2

4 Parametry geotechniczne la wyzielonej warstwy ustalono weług normy PN-8/B metoą B - korelacyjną w oniesieniu o cechy wioącej. Jako cechę wioącą przyjęto la gruntów niespoistych- stopień zagęszczenia ID. Warstwa I-ID=0.5, =.85 x 0.9=.66 t/m3, =33x 0.9= 29.7stopni, Eo=80Mpa. Szczegółowe informacje w orębnym opracowaniu. 3. Opis ogólny buynku. Baany buynek mieszkalny wzniesiono na początku wuziestego wieku, w technologii traycyjnej, murowanej. Usytuowany w linii zabuowy ulicy, z jenej strony przyległa o sąsiaa. Buynek posiaa trzy konygnacje naziemne, nieużytkowe poasze. Umieszczony jest w Gminnej Ewiencji Zabytków. 4. Opis konstrukcji buynku. 4.. Funamenty Ściany. Stanowią je ławy funamentowe po ścianami konstrukcyjnymi. Ławy z cegły ceramicznej pełnej. Dokonano okrywek ław. Osazki 7x4cm, 0x4 posaowienie 25-30cm poniżej poziomu posazki, stan techniczny ław funamentowych w okrywkach jest ostateczny. Ściany murowane, o ukłazie połużnym stanowią wa trakty. Ściany są murowane z cegły ceramicznej pełnej, część ścian zewnętrznych wykonana z cegły ziurawki. W piwnicach ściany w stanie surowym, nieotynkowane. Nie stwierzono pęknięć ani zarysowań ścian, oprócz elewacji frontowej. Naproże ceglane, bez uszkozeń. Ścianki ziałowe rewniane w piwnicy o rozbiórki. Na konygnacjach ścianki ziałowe rewniane w stanie zaowalającym Stropy. Na piwnicami wykonany jest ceglany strop Kleina, na belkach stalowych wuteowych. Strop jest nieotynkowany. Wioczne stopki olne belek o szerokości 7,5cm opowiaają profilowi IPN 60. Rozstaw belek co ~ 95cm. Belki są powierzchniowo zarzewiałe. 3

5 Również na bramą występuje strop Kleina, na belkach stalowych wuteowych wioczne są rysy na płytach stropowych oraz wzłuż belek. Stropy mięzy-piętrowe w konstrukcji rewnianej. Belki stropowe o przekrojach 2x25cm w rozstawie co ~ 95cm. Na ślepym pułapie wypełnienie - polepa wykonana z gruzu i piasku. W okrywkach belki bez zastrzeżeń. Na poaszu wykonany jest strop Kleina na belkach stalowych wuteowych IPN 200 w rozstawie co ~ 00cm. Połoga z esek Klatki schoowe. Buynek posiaa jeną klatkę schoową, wubiegową. Bieg o piwnicy betonowy. Biegi na wyższych konygnacjach wykonane z prefabrykowanych stopni lastricowych, osazonych wspornikowo w murze. Stan konstrukcji bez zastrzeżeń. Brak możliwości wykonania okrywek schoów bez naruszania ich nośności, a co za tym izie - brak możliwości wykonania prawiłowych obliczeń statycznych, (w niniejszym opracowaniu zamieszczono obliczenia statyczne belek konstrukcyjnych spocznika). Tynki i lamperie na ścianach są zniszczone, o otworzenia. Balustraa metalowa, stan techniczny zaowalający, wymaga powyższenia 4.5. Dach. Dach wuspaowy, konstrukcji rewnianej. Ukła więźby achowej prawiłowy, są to płatwie 2x4cm, poparte oatkowo mieczami 6x4cm, słupki o wym. 2x4cm, krokwie 6x4cm. Nieprawiłowo ułożone krokwie na kominach, brak wymiarów. Nie stwierzono występowania szkoników biologicznych rewna. Pokrycie achu stanowi blacha fałowa na ażurowym eskowaniu. Kominy na achem i o remontu, ławy kominiarskie o wymiany. 5. Elewacje balkony. Elewacja o ulicy wykonana w tynku narzutowym typu,,baranek". W górnych partiach buynku oraz przy rurze spustowej, tynki na użej powierzchni są skoroowane i ospajają się o muru. Występują pęknięcia w murze mięzy oknami parteru i pierwszego piętra. Są też robniejsze zarysowania w naprożach ceglanych. Balkony w obrym stanie, po remoncie. 4

6 Brak możliwości wykonania okrywek balkonów bez naruszania ich wyremontowanej struktury, a co za tym izie - brak możliwości wykonania prawiłowych obliczeń statycznych. Elewacja o powórza w tynku cementowo - wapiennym głakim. Uszkozenia, oparzenia tynków występują miejscowo, w małym zakresie. Daszek na wejściem żelbetowy na belkach stalowych. Wioczna korozja belek i zbrojenia. Kwalifikuje się o wymiany ( wykonanie obliczeń nie uzasanione ). Stolarka okienna powyżej parteru jest wymieniona na stolarkę z pcv. 6. Ocena techniczna elementów konstrukcji. Na postawie oglęzin buynku przeprowazonych okrywek i obliczeń statycznych określa się stan techniczny konstrukcji buynku następująco; Funamenty są w stanie zaowalającym. Nośność ław jest przekroczona o 2-5%. co mieści się w granicach opuszczalnych la buynków ustabilizowanych, Ściany konstrukcyjne w śrenim stanie technicznym. Elewacyjne ściany posiaają zarysowania i wymagają napraw. Ściany wewnętrzne w stanie zaowalającym. Obliczenia statyczne nie wykazały przekroczenia naprężeń w ścianach ani w filarach. Stropy Kleina w piwnicach, na przejazem bramowym i na poaszu, są w ostatecznym stanie technicznym, wymagają napraw. Stropy rewniane - sprawzone obliczeniowo belki nie przekraczają norm nośności i ugięć. Klatka schoowa w obrym stanie technicznym. Elementy wykończeniowe o onowienia. Elementy konstrukcyjne achu ogólnie w stanie zaowalającym, wymagane uzupełnienie/wzmocnienie, Elewacja - ściana frontowa wymaga wzmocnienia zarysowań. Tynki o renowacji. Daszek na wejściem w złym stanie technicznym - o wymiany. Balkony w obrym stanie. 5

7 7. Klasy oporności ogniowej elementów buynku. Buynek niski, o czterech konygnacjach naziemnych z poaszem nie użytkowym, przeznaczony na cele mieszkalne, zakwalifikowany jest w całości o kategorii zagrożenia luzi ZL IV, Dla części naziemnej wymagana jest klasie oporności ogniowej D, la poziemnej C. Wymagana oporność ogniowa poszczególnych elementów konstrukcyjnych la buynku o klasie D i C oporności pożarowej oraz stopień rozprzestrzeniania ognia wynosi : Lp Elementy buynku Klasa oporności pożarowej C D. Główna konstrukcja nośna (ściany, słupy, pociągi, ramy) R 60, R 30, 2. Stropy Nie otyczy REI Strop pomięzy piwnicą a częścią naziemną REI 60 Nie otyczy 4. Ściany zewnętrzne REI 30, (o REI 30, - i), (o - i), 5. Ściany wewnętrzne Nie określa EI 5 się 6. Ściany ozielenia przeciwpożarowego pomięzy obiektami REI 20 REI Ściany ozielające poszczególne lokale i lokale o róg ewakuacyjnych EI 30 EI Biegi i spoczniki klatki schoowej R 60 R Ściany obuowy klatki schoowej, oraz wyjścia z klatki schoowej na zewnątrz REI (EI) 60 REI (EI) 30 6

8 0. Pionowy pas ściany zewnętrznej o szerokości co najmniej 2 m wyzielający różne strefy pożarowe lub występ 30 cm w klasie Nie otyczy EI 60 oporności ogniowej jak ściana. Dotyczy oległości okien o granicy ziałki w oficynie. Konstrukcja achu Nie otyczy (-) 2. Przekrycie achu 3. Zamknięcia strychu Nie otyczy (-) Nie otyczy EI 5 Oznaczenia użyte w tabeli: R - nośność ogniowa (w minutach), określona zgonie z Polską Normą otyczącą zasa ustalania klas oporności ogniowej elementów buynku, E - szczelność ogniowa (w minutach), określona jw., I - izolacyjność ogniowa (w minutach), określona jw., (-) nie stawia się wymagań co o oporności ogniowej. Wymienione elementy konstrukcyjne w tabeli powinny spełniać nie rozprzestrzeniania ognia. Jeżeli przegroa jest częścią głównej konstrukcji nośnej, bęzie spełniać także kryteria nośności ogniowej la anej klasy oporności pożarowej buynku. Klasa oporności ogniowej otyczy pasa mięzykonygnacyjnego wraz z połączeniem ze stropem szerokość pasa 0,8 m. Wymagania nie otyczą naświetli achowych, świetlików, lukarn i okien połaciowych jeśli otwory w połaci achowej nie zajmują więcej niż 20% jej powierzchni. Ponato: Przejścia instalacji przez elementy ozieleń przeciwpożarowych bęą wyposażone w przepusty ogniochronne o klasie oporności ogniowej (EI) wymaganą la tych elementów. Przepusty nie bęą instalowane la pojeynczych rur instalacji wonych, kanalizacyjnych i ogrzewczych, wprowazanych przez ściany i stropy o pomieszczeń higienicznosanitarnych. Przepusty instalacyjne o śrenicy większej niż 0,04 m w ścianach i stropach pomieszczenia zamkniętego, la których wymagana klasa oporności ogniowej jest nie niższa niż E I 60 lub R E I 60, a niebęących elementami ozielenia 7

9 przeciwpożarowego, bęą mieć klasę oporności ogniowej (E I) ścian i stropów tego pomieszczenia. Przewoy wentylacyjne lub klimatyzacyjne w miejscu przejścia przez elementy ozielenia przeciwpożarowego zostaną wyposażone w przeciwpożarowe klapy ocinające o klasie oporności ogniowej (EIS), równej klasie oporności ogniowej elementu ozielenia przeciwpożarowego. Przewoy wentylacyjne i klimatyzacyjne prowazone przez strefę pożarową, której nie obsługują, bęą obuowane elementami o klasie oporności ogniowej (EIS), wymaganej la elementów ozielenia przeciwpożarowego tych stref pożarowych, bąź też bęą wyposażone w przeciwpożarowe klapy ocinające. 8. Wnioski i zalecenia. W oparciu o ocenę stanu technicznego elementów konstrukcyjnych, buynek kwalifikuje się o remontu generalnego. Poczas remontu należy wziąć po uwagę zmiany struktury mieszkalnej. Przebuowa i moernizacja mieszkań jest możliwa o zrealizowania po następującymi warunkami; Zastosowanie ścianek ziałowych typu lekkiego z płyt G-K Przy wymianie połóg ociążyć strop przez usunięcie istniejących polepy i zastosowanie wełny mineralnej, Sprawzać stan rewnianych belek stropowych i ewentualnie wzmacniać lub wymieniać szczególnie po ścianami mięzy-lokalowymi, nie opuszcza się zmiany usytuowania ścian mięzy-lokalowych bez wzmocnienia belek stropowych, ściany prawopoobnie samonośne Wykonać remont buynku weług opracowanego projektu z uwzglęnieniem poniżej poanego zakresu robót. 9. Zakres robót remontowych. W piwnicach wykonać płytę posazkową żelbetową grubości 5-20cm, w celu usztywnienia i zabezpieczenia ław funamentowych. Otynkowanie ścian. Belki stropu piwnicznego oczyścić z rzy, osiatkować i cały strop otynkować. Uporząkować piwnice, rozebrać zniszczone ścianki rewniane i zapewnić wentylację grawitacyjną pomieszczeń piwnicznych. Strop na przejazem bramowym wyremontować, przez reperację zarysowań tynku. Ściany przejazu onowić, reperować tynki i pomalować. 8

10 Stropy mięzy-piętrowe, sprawzać poczas wymiany połóg. Ociążyć belki likwiując istniejącą polepę i zastosowanie płyt z wełny mineralnej Onowić klatkę schoową przez reperację tynków, malowanie ścian i poestów oraz wykonanie lamperii. Balustray przystosować o obowiązującej normowej wysokości. W konstrukcji achu uzupełnić wymiany przy kominach. Poeprzeć wspornikową płatew. Wymienić obróbki blacharskie. Wyreperować i otynkować kominy na achem. Wykonać ławy kominiarskie. Na elewacji frontowej istniejące pęknięcia w ścianie wyreperować przez,,zszycie" pęknięć klamrami z prętów Φ 2 osazonych prostopale o pęknięć w oległościach pionowych ~ 20 cm. Następnie wykonać iniekcję pęknięć i pozostałych zarysowań przez zastosowanie systemu naprawczego,,sika", żywicą epoksyową o niskiej lepkości SIKADUR 52. Naprawy wykonać zgonie z instrukcją systemu. Można stosować inny system naprawy, o tych samych parametrach. W ramach termoizolacji wykonać ocieplenie ścian zewnętrznych po uzgonieniu z opowienimi instytucjami. Wykonać tynki zewnętrzne. Wykonać właściwą nawierzchnię powórza oraz,,opaskę" zabezpieczającą, wokół buynku. Rozebrać istniejący aszek na wejściem i wykonać nowy, otworzeniowo. 0. Uwagi końcowe Roboty remontowe wykonać weług projektu wykonawczego. Roboty rozbiórkowe i buowlane prowazić po kierownictwem uprawnionej osoby, przestrzegając przepisów BHP. OPRACOWAŁ: mgr inż. Halina Muzylak rzeczoznawca buowlany mgr inż. Marek Skórzewski mgr inż. Robert Sitnicki 9

11 . Obliczenia statyczne.. Zestawienie obciążeń 0

12 .2. Zestawienie obciążeń na funamenty..3. Pozycja Pozycja 0.2

13 .5. Zestawienie obciążeń na filarki murowane Pozycje., Pozycja..7. Pozycja.2 2

14 .8. Obliczenie funamentów Pozycje 0., 0.2 3

15 .9. Obliczenia filarków murowanych.9.. Obliczenia filarka w ścianie wewnętrznej poz.. marka zaprawy f m MPa Wytrzymałość charakterystyczna muru f k,5 Mpa Częściowy współczynnik bezpieczeństwa γ m 2,2 Wysokość muru 3,2 m Grubość muru t 0,58 m Obciążenia z wyższych konygnacji N O 93 kn Obciążenia ze stropu N sp 8 kn Obciążenia ze stropu N sl 0 kn Ciężar własny ściany 8 kn Mimośró niezamierzony e a h/300 0,0 m Przyjęta wartość e a 0,0 m Całkowite obciążenie obliczeniowe N OC 29 kn Ściana śrokowa konygnacji pośreniej M g= 4,63 knm M =,38 knm Mimośró zastępczy e m 0,03 m Warunek: e m>0,05 t 0,05t= 0,03 m Przyjęta wartość mimośrou zast. e m : 0,03 m Wysokość efektywna ściany h ef 4,80 m ρh=,5 ρn= ( sztywność buynku zapewniają ściany usztywniające klatki schoowej, ściana poprzeczna pośroku buynku ) Smukłość ściany h ef/t: 8,28 Warunek smukłość ściany. h ef/t <8 SPEŁNIONY Współczynnik sprężystości muru αc, 400 (minimalny) Stosunek e m/t 0,05 t 4

16 Przyjęty współczynnik reukcyjny nośności Φ m 0,82 Nośność ściany f k,5 MPa Nośność ściany f 0,68 MPa Obciążenie ściany N oc 29 kn Grubość ściany t 0,58 m Rozpatrywany ocinek 0,48 m Nośność ściany N o=f *t*l*φm 55,7 kn/m Wykorzystanie przekroju 83% Uwaga: Ze wzglęu na trune oszacowanie Marki zaprawy oraz klasy cegieł o obliczeń przyjęto iż elementy murowe są w grupie 2, cegły wykonano w klasie 5 a zaprawa jest marki Obliczenia filarka w ścianie zewnętrznej poz..2. marka zaprawy f m 2 MPa Wytrzymałość charakterystyczna muru f k,5 Mpa Częściowy współczynnik bezpieczeństwa γ m 2,2 Wysokość muru 3,2 m Grubość muru t 0,6 m Obciążenia z wyższych konygnacji N O Obciążenia ze stropu N sp Cieżar własny ściany Mimośró niezamierzony e a h/300 Przyjęta wartość e a 78 kn 28 kn 4 kn 0,0 m 0,0 m Całkowite obciążenie obliczeniowe z CW N OC Ściana zewnętrzna kon. najniższej M g= M = 247 kn 7,74 knm 2,63 knm 5

17 Mimośró zastępczy e m 0,02 m Warunek: e m>0,05 t 0,05t= 0,03 m Przyjęta wartość mimośrou zast. e m : 0,03 m Wysokość efektywna ściany h ef 4,80 m ρh=,5 ρn= ( ściany usztywniające klatki schoowej, ściana poprzeczna pośroku buynku ) Smukłość ściany h ef/t: 8,00 Warunek smukłość ściany z bet kom. h ef/t <8 SPEŁNIONY Współczynnik sprężystości muru αc, 400 Stosunek e m/t 0,05 t Przyjęty współczynnik reukcyjny nośności Φ m 0,79 Nośność ściany f k,5 MPa Nośność ściany f 0,68 MPa Obciążenie ściany N oc 247 kn Grubość ściany t 0,6 m Rozpatrywany ocinek,06 m Nośność ściany N o=f *t*l*φm 342,6 kn/m Wykorzystanie przekroju 72% waga: Ze wzglęu na trune oszacowanie Marki zaprawy oraz klasy cegieł o obliczeń przyjęto iż elementy murowe są w grupie 2, cegły wykonano w kasie 5 a zaprawa jest marki 2. 6

18 .0. Obliczenie belek stropowych..0.. Obliczenie belki stropu na piwnicą poz. 2.. PRZEKROJE PRĘTÓW: 4,500 H=4,500 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] W[cm3] h[cm] Materiał: 22, ,0 2 St3S (X,Y,V,W) STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Mouł E: Napręż.gr.: AlfaT: [kn/mm2] [N/mm2] [/K] 2 St3S (X,Y,V, ,000,20E-05 OBCIĄŻENIA: 4,80 4,80,425,425,80,80 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rozaj: Kąt: P(Tg): P2(T): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne f=,20 Liniowe 0,0,80,80 0,00 4,50 Grupa: S "" Zmienne f=,20 Liniowe 0,0 4,80 4,80 0,00 4,50 Grupa: U "" Zmienne f=,40 7

19 Liniowe 0,0,425,425 0,00 4,50 ================================================================== W Y N I K I wg PN 82/B Teoria I-go rzęu ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: : f: Ciężar wł.,0 A -"" Zmienne,00,20 S -"" Zmienne,00,20 U -"" Zmienne,00,40 MOMENTY: 2,829 TNĄCE: 9,404-9,404 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+asu Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 0,00 0,000 0,000 9,404 0,000 0,50 2,250 2,829* -0,000 0,000,00 4,500-0,000-9,404 0,000 * = Wartości ekstremalne PRZEMIESZCZENIA WĘZŁÓW: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+asu Węzeł: Ux[m]: Uy[m]: Wypakowe[m]: Fi[ra]([eg]): 8

20 0, , , ,0708 ( -0,979) 2 0, , , ,0708 ( 0,979) Pręt nr Zaanie: Poz-- Przekrój: I 60 Y x X 60,0 y 74,0 Wymiary przekroju: I 60 h=60,0 g=6,3 s=74,0 t=9,5 r=6,3 Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=935,0 Jyg=54,7 A=22,80 ix=6,4 iy=,5 Jw=3098,4 Jt=6,2 is=6,6. Materiał: St3S (X,Y,V,W) Wytrzymałość f=25 MPa la g=9,5. Przekrój spełnia warunki przekroju klasy. Siły przekrojowe: xa = 2,250; xb = 2,250. Obciążenia ziałające w płaszczyźnie ukłau: ASU Mx = -2,829 knm, Vy = -0,000 kn, N = 0,000 kn, Naprężenia w skrajnych włóknach: t = 86,8 MPa C = -86,8 MPa Naprężenia: xa = 2,250; xb = 2,250. Naprężenia w skrajnych włóknach: t = 86,8 MPa C = -86,8 MPa Naprężenia: - normalne: = 0,0 = 86,8 MPa oc =,000 Warunki nośności: ec = / oc + = 0,0 /, ,8 = 86,8 < 25 MPa Długości wyboczeniowe pręta - przy wyboczeniu w płaszczyźnie ukłau przyjęto poatności węzłów ustalone wg załącznika normy: a =,000 b =,000 węzły nieprzesuwne =,000 la l o = 4,500 l w =,000 4,500 = 4,500 m 9

21 - przy wyboczeniu w płaszczyźnie prostopałej o płaszczyzny ukłau: a =,000 b =,000 węzły nieprzesuwne =,000 la l o =,000 l w =,000,000 =,000 m - la wyboczenia skrętnego przyjęto współczynnik ługości wyboczeniowej =,000. Rozstaw stężeń zabezpieczających prze obrotem l o =,000 m. Długość wyboczeniowa l =,000 m. Siły krytyczne: N N x y 2 2 EJ lw EJ Nz i 2 2 s l EJ lw GJT 3,4² ,0 4,500² 3,4² ,7,000² 0-2 = 934,20 kn 0-2 = 06,728 kn 6,6²( 3,4² ,4,000² ,2 0 2 ) = 2585,589 kn Zwichrzenie Dla wuteownika walcowanego rozstaw stężeń zabezpieczających przekrój prze obrotem l = l o =000 mm: 35iy 25/ f / 25 = 356 > 000 = l 0,400 Pręt jest zabezpieczony prze zwichrzeniem. Nośność przekroju na zginanie: xa = 2,250; xb = 2,250 - wzglęem osi X M R = p W f =,0006, = 25,28 knm Współczynnik zwichrzenia la L = 0,000 wynosi L =,000 Warunek nośności (54): Mx M L Rx = 2,829,000 25,28 = 0,869 < Nośność przekroju na ścinanie xa = 4,500; xb = 0, wzłuż osi Y V R = 0,58 A V f = 0,58 0, = 25,698 kn Vo = 0,6 V R = 75,49 kn Warunek nośności la ścinania wzłuż osi Y: V = 9,404 < 25,698 = V R 20

22 Nośność przekroju zginanego, w którym ziała siła poprzeczna xa = 2,250; xb = 2, la zginania wzglęem osi X V y = 0,000 < 75,49 = V o Warunek nośności (55): M R,V = M R = 25,28 knm M M x Rx, V 2,829 25,28 = 0,869 < Nośność śronika po obciążeniem skupionym xa = 0,000; xb = 4,500. Przyjęto szerokość rozkłau obciążenia skupionego c = 00,0 mm. Naprężenia ściskające w śroniku wynoszą c= 0,0 MPa. Współczynnik reukcji nośności wynosi: c =,000 Nośność śronika na siłę skupioną: P R,W = c o t w c f = 78,8 6,3, = 242,243 kn Warunek nośności śronika: P = 0,000 < 242,243 = P R,W Stan graniczny użytkowania: Ugięcia wzglęem osi Y liczone o cięciwy pręta wynoszą: a max = 9,4 mm a gr = l / 250 = 4500 / 250 = 8,0 mm a max = 9,4 > 8,0 = a gr.0.2. Obliczenie belki stropu powtarzalnego. poz PRZEKROJE PRĘTÓW: 4,500 H=4,500 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] W[cm3] h[cm] Materiał: 300, ,0 7 Drewno C24 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Mouł E: Napręż.gr.: AlfaT: [kn/mm2] [N/mm2] [/K] 7 Drewno C24 24,000 5,00E-06 2

23 OBCIĄŻENIA: 2,30 2,30,500,500 0,750 0,750 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rozaj: Kąt: P(Tg): P2(T): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne f=,20 Liniowe 0,0 0,750 0,750 0,00 4,50 Grupa: S "" Zmienne f=,20 Liniowe 0,0 2,30 2,30 0,00 4,50 Grupa: U "" Zmienne f=,40 Liniowe 0,0,500,500 0,00 4,50 ================================================================== W Y N I K I wg PN 82/B Teoria I-go rzęu ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: : f: Ciężar wł.,0 A -"" Zmienne,00,20 S -"" Zmienne,00,20 U -"" Zmienne,00,40 MOMENTY: 4,96 22

24 TNĄCE: 3,299-3,299 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+asu Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 0,00 0,000 0,000 3,299 0,000 0,50 2,250 4,96* 0,000 0,000,00 4,500 0,000-3,299 0,000 * = Wartości ekstremalne PRZEMIESZCZENIA WĘZŁÓW: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+asu Węzeł: Ux[m]: Uy[m]: Wypakowe[m]: Fi[ra]([eg]): 0, , , ,0306 ( -0,748) 2 0, , , ,0306 ( 0,748) Pręt nr Zaanie Poz--2 Z y Y 250 3,299 A B z -3, Sprawzenie nośności pręta nr 4,96 Nośność na zginanie Wyniki la x a=2,25 m; x b=2,25 m, przy obciążeniach ASU. Warunek stateczności: σ m, = M / W = 4,96 / 250, =,97 < 4,77 =,000 4,77 = k crit f m, 23

25 Nośność la x a=2,25 m; x b=2,25 m, przy obciążeniach ASU : m, y, m, z, km f m, y, fm, z,,97 4,77 + 0,7 0,00 4,77 = 0,80 < k m f m, y, m, y, f m, z, m, z, 0,7,97 4,77 + 0,00 4,77 = 0,567 < Stan graniczny użytkowania Wyniki la x a=2,25 m; x b=2,25 m, przy obciążeniach ASU. u z,fin = -0,7 + -8,8 = 9,4 < 22,5 = u net,fin.0.3. Obliczenie belki stalowej poasza. PRZEKROJE PRĘTÓW: 4,700 H=4,700 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] W[cm3] h[cm] Materiał: 33, ,0 2 St3S (X,Y,V,W) STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Mouł E: Napręż.gr.: AlfaT: [kn/mm2] [N/mm2] [/K] 2 St3S (X,Y,V, ,000,20E-05 OBCIĄŻENIA: 6,000 4,860 4,860 24

26 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rozaj: Kąt: P(Tg): P2(T): a[m]: b[m]: Grupa: C "" Zmienne f=,20 Liniowe 0,0 4,860 4,860 0,00 4,70 Grupa: D "" Zmienne f=,40 Skupione 0,0 6,000 2,35 ================================================================== W Y N I K I wg PN 82/B Teoria I-go rzęu ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: : f: Ciężar wł.,0 C -"" Zmienne,00,20 D -"" Zmienne,00,40 MOMENTY: 26,772 TNĄCE: 8,585 4,200-4,200-8,585 25

27 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+cd Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 0,00 0,000 0,000 8,585 0,000 0,50 2,350 26,772* 4,200 0,000,00 4,700-0,000-8,585 0,000 * = Wartości ekstremalne PRZEMIESZCZENIA WĘZŁÓW: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+cd Węzeł: Ux[m]: Uy[m]: Wypakowe[m]: Fi[ra]([eg]): 0, , , ,00868 ( -0,497) 2 0, , , ,00868 ( 0,497) Pręt nr Zaanie: Poz--3 Przekrój: I 200 Y x X 200,0 y 90,0 Wymiary przekroju: I 200 h=200,0 g=7,5 s=90,0 t=,3 r=7,5 Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=240,0 Jyg=7,0 A=33,50 ix=8,0 iy=,9 Jw=0437,8 Jt=2,9 is=8,2. Materiał: St3S (X,Y,V,W) Wytrzymałość f=25 MPa la g=,3. Przekrój spełnia warunki przekroju klasy. Siły przekrojowe: xa = 2,350; xb = 2,350. Obciążenia ziałające w płaszczyźnie ukłau: CD Mx = -26,772 knm, Vy = -4,200 kn, N = 0,000 kn, Naprężenia w skrajnych włóknach: t = 25, MPa C = -25, MPa Naprężenia: 26

28 xa = 2,350; xb = 2,350. Naprężenia w skrajnych włóknach: t = 25, MPa C = -25, MPa Naprężenia: - normalne: = 0,0 = 25, MPa oc =,000 - ścinanie wzłuż osi Y: Av = 5,00 cm 2 = 2,8 MPa ov =,000 Warunki nośności: ec = / oc + = 0,0 /, , = 25, < 25 MPa ey = / ov = 2,8 /,000 = 2,8 < 24,7 = MPa 2 2 e e 3 25, ,0 2 = 25, < 25 MPa Długości wyboczeniowe pręta - przy wyboczeniu w płaszczyźnie ukłau przyjęto poatności węzłów ustalone wg załącznika normy: a =,000 b =,000 węzły nieprzesuwne =,000 la l o = 4,700 l w =,000 4,700 = 4,700 m - przy wyboczeniu w płaszczyźnie prostopałej o płaszczyzny ukłau: a =,000 b =,000 węzły nieprzesuwne =,000 la l o = 4,700 l w =,000 4,700 = 4,700 m - la wyboczenia skrętnego przyjęto współczynnik ługości wyboczeniowej =,000. Rozstaw stężeń zabezpieczających prze obrotem l o = 4,700 m. Długość wyboczeniowa l = 4,700 m. Siły krytyczne: N x 2 2 w l EJ 3,4² ,0 4,700² 0-2 = 960,070 kn N y 2 2 w l EJ 3,4² 205 7,0 4,700² 0-2 = 07,63 kn 2 EJ Nz i 2 2 s l GJT 8,2²( 3,4² ,8 4,700² ,9 0 2 ) = 674,025 kn Zwichrzenie Dla wuteownika walcowanego rozstaw stężeń zabezpieczających przekrój prze obrotem l = l o =4700 mm: 35iy Pręt nie jest zabezpieczony prze zwichrzeniem. 25/ f / 25 = 636 < 4700 = l 0,400 Współrzęna punktu przyłożenia obciążenia a o = 0,00 cm. Różnica współrzęnych śroka ścinania i punktu przyłożenia siły a s = 0,00 cm. Przyjęto następujące wartości parametrów zwichrzenia: A = 0,000, A 2 = 0,000, B = 0,000. A o = A b y + A 2 a s = 0,000 0,00 + 0,000 0,00 = 0,000 Mcr Ao Ny ( Ao Ny) 2 B 2 is 2 NyNz 0,000 07,63 + (0,000 07,63) 2 + 0, , ,63 674,025 = 0,000 27

29 Przyjęto, że pręt jest zabezpieczony prze zwichrzeniem: L = 0. Nośność przekroju na zginanie: xa = 2,350; xb = 2,350 - wzglęem osi X M R = p W f =,00024, = 46,00 knm Współczynnik zwichrzenia la L = 0,000 wynosi L =,000 Warunek nośności (54): Mx M L Rx = 26,772,000 46,00 = 0,582 < Nośność przekroju na ścinanie xa = 4,700; xb = 0, wzłuż osi Y V R = 0,58 A V f = 0,58 5, = 87,050 kn Vo = 0,6 V R = 2,230 kn Warunek nośności la ścinania wzłuż osi Y: V = 8,585 < 87,050 = V R Nośność przekroju zginanego, w którym ziała siła poprzeczna xa = 2,350; xb = 2, la zginania wzglęem osi X V y = 4,200 < 2,230 = V o Warunek nośności (55): M R,V = M R = 46,00 knm M M x Rx, V 26,772 46,00 = 0,582 < Nośność śronika po obciążeniem skupionym xa = 0,000; xb = 4,700. Przyjęto szerokość rozkłau obciążenia skupionego c = 00,0 mm. Naprężenia ściskające w śroniku wynoszą c= 0,0 MPa. Współczynnik reukcji nośności wynosi: c =,000 Nośność śronika na siłę skupioną: P R,W = c o t w c f = 94,0 7,5, = 32,898 kn Warunek nośności śronika: P = 0,000 < 32,898 = P R,W Stan graniczny użytkowania: Ugięcia wzglęem osi Y liczone o cięciwy pręta wynoszą: a max = 0,4 mm a gr = l / 250 = 4700 / 250 = 8,8 mm a max = 0,4 < 8,8 = a gr 28

30 .. Obliczenie konstrukcji achu poz. 3.0, 3.. WĘZŁY: 4,90 3 5, ,250 3, , ,700 0,540 0,460,000,000 0,470 0,530,000 0,850 0,50 2,70 2,530 0,540 V=7,580 H=,240 WĘZŁY: Nr: X [m]: Y [m]: Nr: X [m]: Y [m]:,000 5,80 4,000, ,460 4, ,000, ,530 6, ,000, ,850 7, ,000 0, ,70 6, ,000 0,000 6,240 4, ,000 0, ,700 5,80 7 3,000 0, ,000, ,000 0, ,000,700 9,000, ,000, ,000 0,700 29

31 PRZEKROJE PRĘTÓW: , , ,250 3, , ,700 0,540 0,460,000,000 0,470 0,530,000 0,850 0,50 2,70 2,530 0,540 V=7,580 H=,240 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] W[cm3] h[cm] Materiał: 44, ,0 7 Drewno C , ,0 7 Drewno C24 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Mouł E: Napręż.gr.: AlfaT: [kn/mm2] [N/mm2] [/K] 7 Drewno C24 24,000 5,00E-06 30

32 OBCIĄŻENIA: 0,720 0,920 0,720 0,090 0,300-0,220 0,920 0,720 0,720 0,720 0,090 0,300 0,090 0, ,720 0,920 0,090 0,300 0,300-0, ,920 0,920 0,920 0,300-0,220 0,300-0, ,600 4,600 4,600 4,600 4,600 4,600 4,600 4, OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rozaj: Kąt: P(Tg): P2(T): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne f=,30 Liniowe 0,0 0,300 0,300 0,00 0,60 2 Liniowe 0,0 0,300 0,300 0,00 2,80 3 Liniowe 0,0 0,300 0,300 0,00 2,6 4 Liniowe -0,0 0,300 0,300 0,00 2,6 5 Liniowe -0,0 0,300 0,300 0,00 2,80 6 Liniowe -0,0 0,300 0,300 0,00 0,60 Grupa: C "" Zmienne f=,40 7 Liniowe 0,0 4,600 4,600 0,00,00 8 Liniowe 0,0 4,600 4,600 0,00,00 9 Liniowe 0,0 4,600 4,600 0,00,00 0 Liniowe 0,0 4,600 4,600 0,00,00 Liniowe 0,0 4,600 4,600 0,00 0,50 Liniowe 0,0 4,600 4,600 0,50,00 2 Liniowe 0,0 4,600 4,600 0,00,00 Grupa: S "" Zmienne f=,50 Liniowe-Y 0,0 0,720 0,720 0,00 0,60 2 Liniowe-Y 0,0 0,720 0,720 0,00 2,80 3 Liniowe-Y 0,0 0,720 0,720 0,00 2,6 4 Liniowe-Y 0,0 0,920 0,920 0,00 2,6 5 Liniowe-Y 0,0 0,920 0,920 0,00 2,80 6 Liniowe-Y 0,0 0,920 0,920 0,00 0,60 Grupa: W "" Zmienne f=,50 Liniowe 24,8 0,090 0,090 0,00 0,60 2 Liniowe 24,8 0,090 0,090 0,00 2,80 3

33 3 Liniowe 24,8 0,090 0,090 0,00 2,6 4 Liniowe -24,8-0,220-0,220 0,00 2,6 5 Liniowe -24,8-0,220-0,220 0,00 2,80 6 Liniowe -24,8-0,220-0,220 0,00 0,60 ================================================================== W Y N I K I wg PN 82/B Teoria I-go rzęu ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: : f: Ciężar wł.,0 A -"" Zmienne,00,30 C -"" Zmienne,00,40 S -"" Zmienne,00,50 W -"" Zmienne,00,50 MOMENTY:,220, ,025,025-0,635-0, , ,250-0,250-0,685-0,577 0,22-0,22 6 -,375 -,353-0,238-0,244-0,8,66, ,06 9 0,007 0, , ,627 0,46 0,02 0,747-0,02 0, ,649 0,769-0,02-0,009,57,00-0, ,607 -,607 32

34 TNĄCE:,099,68 2 2,256 0,090-2,30 3 -, ,945-0,090 -, ,7-0,84 -, ,255 3,880 4,390 2,45 2,002 2,423,252,66 7-0, , ,06 0-0,033 0, , , ,6-2,627 20,66 0,033-0,06 0,033 -,426-0,033-4,362-0,033-4,083-2,309-5,255 0,03 2, ,309 0,03 2,296 NORMALNE: -2,45-2, ,309 0,89 2,309 0,52-3, ,35 5 0,352-0,8 0,420 -,86 6,66,66 7,383 7,383 7,368 7,368,426,426-3, , , ,26 0-2,296-2, ,083-2,296-2,296-5,58 2-5, , ,633-3,946-4,328-4,50-5,584-7,99-23,778-5,297-7,99 8-3, , ,965-23,824-7,965 33

35 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+acsw Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 0,00 0,000-0,000-0,000-0,000 0,00 0,002-0,000* -0,003 0,00,00 0,595-0,250-0,84 0, ,00 0,000,220-2,30 0,89 0,59,643-0,685* -0,008-0,06 0,59,654-0,685* 0,007-0,3,00 2,804 0,250,68-0,8 3 0,00 0,000 0,000 -,320-2,30 0,37 0,968-0,635* 0,007-2,920 0,37 0,957-0,635* -0,007-2,94,00 2,607,220 2,256-3, ,00 0,000,025 -,885-4,35 0,63,650-0,528* 0,003-3,25,00 2,607 0,000,099-2,45 5 0,00 0,000 0,22 -,365 -,86 0,4,50-0,577* -0,007 -,035 0,4,6-0,577* 0,006 -,027,00 2,804,025,945 0,52 6 0,00 0,000-0,22 0,7 0,420,00 0,595-0,000-0,000 0, ,00 0,000-0,000 3,880,66 0,60 0,598,57* -0,009,66,00,000 0,627-2,627,66 8 0,00 0,000 0,627,252-2,309 0,9 0,9 0,747* 0,006-2,309,00,000 -,375-5,255-2, ,00 0,000 -,375 4,390 7,383 0,68 0,676 0,06* -0,007 7,383,00,000-0,238-2,6 7, ,00 0,000-0,244 2,45 7,368 0,33 0,328 0,09* 0,00 7,368,00,000 -,353-4,362 7,368 0,00 0,000 -,353 5,255-2,296 0,80 0,805 0,769* 0,09-2,296,00,000 0,649 -,252-2, ,00 0,000 0,649 2,423,426 0,37 0,37,00* 0,009,426,00,000-0,8-4,083, ,00 0,000-0,8 -,426-4,083,00,000 -,607 -,426-4,50 4 0,00 0,000 -,607 2,296-7,99,00 0,700-0,000 2,296-7, ,00 0,000 0,007-0,06-4,26,00,000-0,009-0,06-4, ,00 0,000-0,009 0,03-23,778,00 0,700 0,000 0,03-23,824 34

36 7 0,00 0,000 0,000,66-3,880,00,000,66,66-3, ,00 0,000,66-2,309-7,99,00 0,700 0,000-2,309-7, ,00 0,000 0,000-0,033-5,297 0,52 0,729-0,02* 0,00-5,262 0,49 0,69-0,02* -0,00-5,264,00,44 0,000 0,033-5, ,00 0,000 0,000 0,033-3,700 0,52 0,729 0,02* -0,00-3,665 0,49 0,69 0,02* 0,00-3,667,00,44-0,000-0,033-3, ,00 0,000 0,000-0,033-3,740 0,52 0,729-0,02* 0,00-3,706 0,49 0,69-0,02* -0,00-3,708,00,44 0,000 0,033-3, ,00 0,000 0,000 0,090 2,309 0,50 2,302 0,04* 0,00 2,309,00 4,640-0,000-0,090 2, ,00 0,000 0,000 0,033-5,584 0,52 0,729 0,02* -0,00-5,550 0,49 0,69 0,02* 0,00-5,552,00,44-0,000-0,033-5,58 * = Wartości ekstremalne PRZEMIESZCZENIA WĘZŁÓW: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+acsw Węzeł: Ux[m]: Uy[m]: Wypakowe[m]: Fi[ra]([eg]): -0, , , ,00320 ( -0,83) 2-0, ,0059 0,0080-0,00287 ( -0,65) 3-0, , , ,00020 ( 0,0) 4-0, ,0003 0, ,00308 ( 0,76) 5 0, , , ,0009 ( -0,0) 6 0, ,0034 0,0048 0,00242 ( 0,39) 7 0, , , ,00270 ( 0,54) 8 0,0000-0, , ,00402 ( -0,230) 9 0, , , ,0037 ( 0,078) 0 0, ,0003 0,0004-0,00002 ( -0,00) 0,0000-0, , ,0037 ( -0,079) 2 0, , ,0020-0,00037 ( -0,02) 3 0, , ,000 0,0037 ( 0,23) 4 0, , , ,00395 ( -0,226) 5 0, , , ,00005 ( -0,003) 6-0, , , , ,000 0,000-0,00003 ( -0,002) 8 0, , , ,00099 ( -0,057) 9 0, ,0020 0,0020 0,00048 ( 0,028) 20-0,0098-0, ,0098 0,00085 ( 0,048) 35

37 Pręt nr 2 Zaanie Poz Z,220-2,30 A y Y 40 z 60 0,250 B,68-0,68 Sprawzenie nośności pręta nr 2 Nośność na rozciąganie Wyniki la x a=0,00 m; x b=2,80 m, przy obciążeniach ACSW. Pole powierzchni przekroju netto A n = 84,00 cm 2. Nośność na ściskanie σ t,0, = N / A n = 0,89 / 84,00 0 = 0, < 6,46 = f t,0, Wyniki la x a=2,80 m; x b=0,00 m, przy obciążeniach ACSW. Nośność na ściskanie: σ c,0, = N / A = 0,8 / 84,00 0 = 0,0 < 7,20 = 0,743 9,69 = k c f c,0, Ściskanie ze zginaniem la x a=,58 m; x b=,23 m, przy obciążeniach ACSW : c, 0, m, z, m, y, km 0,0 f f f 0,743 9,69 + 0,7 0,00,08 + 3,47,08 = 0,35 < k c, y c,0, m, z, m, y, c, 0, m, z, m, y, km 0,0 f f f 0,747 9,69 + 0,00,08 + 0,7 3,47,08 = 0,22 < k c, z c,0, m, z, m, y, Nośność na zginanie Wyniki la x a=0,00 m; x b=2,80 m, przy obciążeniach ACSW. Warunek stateczności: σ m, = M / W =,220 / 96, = 6,23 <,08 =,000,08 = k crit f m, Nośność la x a=0,00 m; x b=2,80 m, przy obciążeniach ACSW : t,0, f t,0, m, y, m, z, km 0, f 6,46 + 6,23,08 f m, y, m, z, + 0,7 0,00,08 = 0,578 < t,0, f t,0, k m m, y, m, z, 0, f f 6,46 m, y, m, z, + 0,7 6,23,08 + 0,00,08 = 0,40 < Nośność ze ściskaniem la x a=,58 m; x b=,23 m, przy obciążeniach ACSW : f 2 c,0, 2 c,0, m, y, m, z, km 0,0² f 9,69² f m, y, m, z, + 3,47,08 + 0,7 0,00,08 = 0,34 < 36

38 f 2 c,0, 2 c,0, k m f m, y, m, y, f m, z, m, z, 0,0² 9,69² + 0,7 3,47,08 + 0,00,08 = 0,220 < Nośność na ścinanie Wyniki la x a=0,00 m; x b=2,80 m, przy obciążeniach ACSW. Warunek nośności τ = 2 2 z, y, = 0,4² + 0,00² = 0,4 <,5 =,000,5 = k v f v, Stan graniczny użytkowania Wyniki la x a=,58 m; x b=,23 m, przy obciążeniach ACSW. u z,fin = 0, + 2,3 = 2,4 < 4,0 = u net,fin Pręt nr Zaanie Poz Z -,353 5,255 y Y 20 2,002 A B z 20 Sprawzenie nośności pręta nr Nośność na ściskanie 0,46 0,769 -,252 0,649 Wyniki la x a=0,00 m; x b=,00 m, przy obciążeniach ACSW. Nośność na ściskanie: σ c,0, = N / A = 2,296 / 44,00 0 = 0,6 < 9,65 = 0,996 9,69 = k c f c,0, Ściskanie ze zginaniem la x a=0,00 m; x b=,00 m, przy obciążeniach ACSW : c, 0, m, z, m, y, km 0,6 f f f 0,996 9,69 + 0,7 0,00,08 + 4,70,08 = 0,44 < k c, y c,0, m, z, m, y, c, 0, m, z, m, y, km 0,6 f f f,003 9,69 + 0,00,08 + 0,7 4,70,08 = 0,33 < k c, z c,0, m, z, m, y, Nośność na zginanie Wyniki la x a=0,00 m; x b=,00 m, przy obciążeniach ACSW. Warunek stateczności: σ m, = M / W =,353 / 288, = 4,70 <,08 =,000,08 = k crit f m, Nośność la x a=0,00 m; x b=,00 m, przy obciążeniach ACSW : 37

39 m, y, m, z, km f m, y, fm, z, 4,70,08 + 0,7 0,00,08 = 0,424 < k m f m, y, m, y, f m, z, m, z, 0,7 4,70,08 + 0,00,08 = 0,297 < Nośność ze ściskaniem la x a=0,00 m; x b=,00 m, przy obciążeniach ACSW : f 2 c,0, 2 c,0, m, y, m, z, km f m, y, fm, z, 0,6² 9,69² + 4,70,08 + 0,7 0,00,08 = 0,424 < f 2 c,0, 2 c,0, k m f m, y, m, y, f m, z, m, z, 0,6² 9,69² + 0,7 4,70,08 + 0,00,08 = 0,297 < Nośność na ścinanie Wyniki la x a=0,00 m; x b=,00 m, przy obciążeniach ACSW. Warunek nośności τ = 2 2 z, y, = 0,55² + 0,00² = 0,55 <,5 =,000,5 = k v f v, Stan graniczny użytkowania Wyniki la x a=,00 m; x b=0,00 m, przy obciążeniach ACSW. u z,fin = -0, + -,9 =,9 < 22,5 = u net,fin.2. Obliczenie spocznika kl. schoowej pozycja 4.0. NAZWA: Poz-4-0-schoy WĘZŁY: 2 2,500 H=2,500 WĘZŁY: Nr: X [m]: Y [m]: 0,000 0, ,500 0,000 38

40 PRĘTY: 2,500 H=2,500 PRZEKROJE PRĘTÓW: 2,500 H=2,500 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] W[cm3] h[cm] Materiał: 39, ,0 2 St3S (X,Y,V,W) STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Mouł E: Napręż.gr.: AlfaT: [kn/mm2] [N/mm2] [/K] 2 St3S (X,Y,V, ,000,20E-05 OBCIĄŻENIA:,000,000 3,600 2,000 3,600 2,000 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rozaj: Kąt: P(Tg): P2(T): a[m]: b[m]: Grupa: C "" Zmienne f=,30 Liniowe 0,0,000,000 0,00 2,50 Grupa: S "" Zmienne f=,30 Liniowe 0,0 3,600 3,600 0,00 2,50 39

41 Grupa: U "" Zmienne f=,40 Liniowe 0,0 2,000 2,000 0,00 2,50 ================================================================== W Y N I K I wg PN 82/B Teoria I-go rzęu ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: : f: Ciężar wł.,0 C -"" Zmienne,00,30 S -"" Zmienne,00,30 U -"" Zmienne,00,40 MOMENTY: 7,283 TNĄCE: 27,652-27,652 NORMALNE: SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+csu 40

42 Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 0,00 0,000 0,000 27,652 0,000 0,50,250 7,283* 0,000 0,000,00 2,500 0,000-27,652 0,000 * = Wartości ekstremalne PRZEMIESZCZENIA WĘZŁÓW: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+csu Węzeł: Ux[m]: Uy[m]: Wypakowe[m]: Fi[ra]([eg]): 0, , , ,00230 ( -0,32) 2 0, , , ,00230 ( 0,32) PRZEMIESZCZENIA: DEFORMACJE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+csu Pręt: Wa[m]: Wb[m]: FIa[eg]: FIb[eg]: f[m]: L/f: -0,0000-0,0000-0,32 0,32 0, ,8 Pręt nr Zaanie: Poz-4-0-schoy Przekrój: I 220 Y x X 220,0 y 98,0 Wymiary przekroju: I 220 h=220,0 g=8, s=98,0 t=2,2 r=8, 4

43 Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=3060,0 Jyg=62,0 A=39,60 ix=8,8 iy=2,0 Jw=7577,3 Jt=7,6 is=9,0. Materiał: St3S (X,Y,V,W) Wytrzymałość f=25 MPa la g=2,2. Przekrój spełnia warunki przekroju klasy. Siły przekrojowe: xa =,250; xb =,250. Obciążenia ziałające w płaszczyźnie ukłau: CSU M x = -7,283 knm, V y = 0,000 kn, N = 0,000 kn, Naprężenia w skrajnych włóknach: t = 62, MPa C = -62, MPa Naprężenia: xa =,250; xb =,250. Naprężenia w skrajnych włóknach: t = 62, MPa C = -62, MPa Naprężenia: - normalne: = 0,0 = 62, MPa oc =,000 Warunki nośności: ec = / oc + = 0,0 /, , = 62, < 25 MPa Długości wyboczeniowe pręta - przy wyboczeniu w płaszczyźnie ukłau przyjęto poatności węzłów ustalone wg załącznika normy: a =,000 b =,000 węzły nieprzesuwne =,000 la l o = 2,500 l w =,000 2,500 = 2,500 m - przy wyboczeniu w płaszczyźnie prostopałej o płaszczyzny ukłau: a =,000 b =,000 węzły nieprzesuwne =,000 la l o = 2,500 l w =,000 2,500 = 2,500 m - la wyboczenia skrętnego przyjęto współczynnik ługości wyboczeniowej =,000. Rozstaw stężeń zabezpieczających prze obrotem l o = 2,500 m. Długość wyboczeniowa l = 2,500 m. Siły krytyczne: N x 2 2 w l EJ 3,4² ,0 2,500² 0-2 = 9905,925 kn N y 2 2 w l EJ 3,4² ,0 2,500² 0-2 = 524,43 kn 2 EJ Nz i 2 2 s l GJT 9,0²( 3,4² ,3 2,500² ,6 0 2 ) = 2433,330 kn Zwichrzenie Dla wuteownika walcowanego rozstaw stężeń zabezpieczających przekrój prze obrotem l = l o =2500 mm: 42

44 35iy Pręt nie jest zabezpieczony prze zwichrzeniem. 25/ f / 25 = 767 < 2500 = l 0,400 Współrzęna punktu przyłożenia obciążenia a o = 0,00 cm. Różnica współrzęnych śroka ścinania i punktu przyłożenia siły a s = 0,00 cm. Przyjęto następujące wartości parametrów zwichrzenia: A = 0,000, A 2 = 0,000, B = 0,000. A o = A b y + A 2 a s = 0,000 0,00 + 0,000 0,00 = 0,000 Mcr Ao Ny ( Ao Ny) 2 B 2 is 2 NyNz 0, ,43 + (0, ,43) 2 + 0, , , ,330 = 0,000 Przyjęto, że pręt jest zabezpieczony prze zwichrzeniem: L = 0. Nośność przekroju na zginanie: xa =,250; xb =,250 - wzglęem osi X M R = p W f =,000278, = 59,809 knm Współczynnik zwichrzenia la L = 0,000 wynosi L =,000 Warunek nośności (54): Mx M L Rx = 7,283,000 59,809 = 0,289 < Nośność przekroju na ścinanie xa = 0,000; xb = 2, wzłuż osi Y V R = 0,58 A V f = 0,58 7, = 222,25 kn Vo = 0,6 V R = 33,329 kn Warunek nośności la ścinania wzłuż osi Y: V = 27,652 < 222,25 = V R Nośność przekroju zginanego, w którym ziała siła poprzeczna xa =,250; xb =, la zginania wzglęem osi X V y = 0,000 < 33,329 = V o M R,V = M R = 59,809 knm Warunek nośności (55): M M x Rx, V 7,283 59,809 = 0,289 < Nośność śronika po obciążeniem skupionym xa = 0,000; xb = 2,500. Przyjęto szerokość rozkłau obciążenia skupionego c = 00,0 mm. Naprężenia ściskające w śroniku wynoszą c= 0,0 MPa. Współczynnik reukcji nośności wynosi: c =,000 43

45 Nośność śronika na siłę skupioną: P R,W = c o t w c f = 20,4 8,, = 350,732 kn Warunek nośności śronika: P = 0,000 < 350,732 = P R,W Stan graniczny użytkowania: Ugięcia wzglęem osi Y liczone o cięciwy pręta wynoszą: a max =,4 mm a gr = l / 250 = 2500 / 250 = 0,0 mm a max =,4 < 0,0 = a gr OPRACOWAŁ: mgr inż. Halina Muzylak rzeczoznawca buowlany mgr inż. Marek Skórzewski mgr inż. Robert Sitnicki 44

46 2. Dokumentacja fotograficzna. Zjęcie nr - elewacja o ul. Rybnej. Zjęcie nr 2 - elewacja o ul. Rybnej. 45

47 Zjęcie nr 3 - elewacja o ul. Rybnej. Zjęcie nr 4 - elewacja o powórza 46

48 Zjęcie nr 5 elewacja o powórza. Zjęcie nr 6 elewacja o powórza, 47

49 Zjęcie nr 7 żelbetowy aszek na wejściem o buynku. Do wymiany lub reperacji. Zjęcie nr 8 przejście bramowe. 48

50 Zjęcie nr 9 przejście bramowe. Zjęcie nr 0 kl. schoowa - parter. 49

51 Zjęcie nr kl. schoowa - piętro. Zjęcie nr 2 kl. schoowa - poasze. 50

52 Zjęcie nr 3 - belka spocznika Zjęcie nr 4 - bieg schoów 5

53 Zjęcie nr 5 okrywka funamentów. Zjęcie nr 6 strop na piwnicą wioczne belki stalowe. 52

54 Zjęcie nr 7 strop na piwnicą, zarzewiała belka stalowa. Zjęcie nr 8 strop na piwnicą, zarzewiała belka stalowa. 53

55 Zjęcie nr 9 korytarz w piwnicy. Zjęcie nr 20 korytarz w piwnicy. 54

56 Zjęcie nr 2 wiok sufitu i ściany w lok nr 7 - zacieki i grzyb. Lokal zamieszkały. Zjęcie nr 22 wiok sufitu i ściany w lok nr 7 - zacieki i grzyb. Lokal zamieszkały. 55

57 Zjęcie nr 23 wiok sufitu i ściany w lok nr 2 - pustostan. Zjęcie nr 24 - okrywka naproża w lok nr. 5 56

58 Zjęcie nr 25 poasze - wiok komina oraz więźby achowej - zacieki. Zjęcie nr 26 poasze - wiok komina oraz więźby achowej - zacieki. 57

59 Zjęcie nr 27 poasze - wiok achowej - zacieki. 3. Określenie zużycia obiektu buowlanego Weług efinicji zawartej w Ilustrowanym leksykonie architektoniczno buowlanym, praca zbiorowa po reakcją Wojciecha Skowrońskiego, wyanym przez Arkay Warszawa 2008 r. Zużycie obiektu buowlanego, bu., utrata wartości ekonomicznej, wynikająca z analizy postawowych właściwości obiektu: fizycznych, technicznych, funkcjonalnych i śroowiskowych Zużycie obiektu buowlanego utrata wartości ekonomicznej, wynikającej ze zużycia fizycznego, tzn. obniżenia sprawności technicznej w miarę upływu czasu, ze zużycia funkcjonalnego (użytkowego) i śroowiskowego. Wyróżnia się zużycie: techniczne, funkcjonalne, śroowiskowe oraz łączne technicznofunkcjonalne. Zużycie techniczne wynika z wieku obiektu buowlanego, trwałości zastosowanych materiałów, jakości wykonawstwa buowlanego, sposobu użytkowania i warunków eksploatacji, wa projektowych, prowazonej gospoarki remontowej itp.; zużycie to najczęściej określa się procentowo. Zużycie funkcjonalne wynika z porównań zastosowanych rozwiązań o rozwiązań aktualnie preferowanych, uwzglęniających rozwój technologii i treny. Zużycie śroowiskowe wynika z okonywanych wokół obiektu zmian w otoczeniu, powoujących uciążliwości w eksploatacji, i niekorzystnych zmian ekologicznych, np. prowazenie autostray, zlokalizowanie wysypiska opaów komunalnych. efinicja poana w Leksykonie rzeczoznawcy majątkowego po reakcją Ewy Kucharskiej Stasiak, wyanym przez Polską Feerację Stowarzyszeń Rzeczoznawców Majątkowych Warszawa 2004 r. Metoy ustalenia stopnia zużycia technicznego 58

60 Oceny technicznej obiektu buowlanego okonuje się na postawie wizji lokalnej. Pomocne mogą być wyniki baań, ekspertyzy elementów obiektu, informacje uzielone przez właściciela lub zarzącę itp. Postawowymi sposobami określania stopnia zużycia technicznego są: określenie zużycia poszczególnych elementów obiektu, a następnie wyliczenie śrenioważonego zużycia technicznego obiektu, określenie wskaźnika zużycia technicznego obiektu Przy wycenie techniką szczegółową lub techniką elementów scalonych określa się stopień zużycia poszczególnych elementów wchozących w skła obiektu wycenianego. Zróżnicowana trwałość i przebieg zużycia poszczególnych elementów obiektu buowlanego pozwalają wyorębnić grupy elementów: elementy o trwałości technicznej przekraczającej lub równej trwałości buynku - funamenty, ściany, stropy ogniooporne, schoy, elementy o trwałości mniejszej o trwałości buynku - achy, stropy rewniane, stolarka, połogi, instalacje, elementy o znacznie mniejszej trwałości o trwałości buynku -(roboty wykończeniowe, okłaziny, osprzęt instalacyjny. Literatura: Zasay szacowania wartości otworzeniowej (rzeczywistej) obiektów buowlanych. Przykła wyceny obiektu buowlanego Janusz Traczyk SEKOCENBUD, Warszawa 2008r.; Zużycie obiektów buowlanych oraz postawowe nazewnictwo buowlane - wyanie V poprawione i uzupełnione WACETOB, Warszawa 2000r.; Ilustrowany leksykon architektoniczno buowlany, praca zbiorowa po reakcją Wojciecha Skowrońskiego, Arkay Warszawa 2008r.; Leksykon rzeczoznawcy majątkowego po reakcją Ewy Kucharskiej Stasiak, PFSRM Warszawa 2004r.; Kryteria ogólne i pomocnicze oceny i klasyfikacji technicznej stanu elementów buynku, umieszczono w tablicach poniżej. Tablica. Kryteria ogólne oceny i klasyfikacji technicznej stanu elementów buynku. Lp. Klasyfikacja stanu technicznego elementu Procentow e zużycie elementu Kryterium oceny b. obry 0-0 Element buynku (lub rozaj konstrukcji, wykończenia, wyposażenia) jest obrze utrzymany, konserwowany, nie wykazuje zużycia i uszkozeń. Cechy i właściwości wbuowanych materiałów opowiaają wymogom normy. 2. obry - 25 Element buynku nie wykazuje większego zużycia. Mogą wystąpić nieznaczne uszkozenia wynikające z użytkowania szczególnie mechaniczne. Element wymaga konserwacji. 3. śreni Element buynku utrzymany jest zaowalająco. Celowy jest remont bieżący polegający na 59

61 robnych naprawach, uzupełnieniach, konserwacji, impregnacji itp. 4. zaawalający 5-60 W elementach buynku występują śrenie uszkozenia i ubytki nie zagrażające bezpieczeństwu publicznemu. Celowy jest częściowy remont kapitalny. 5. zły 6-70 W elementach buynku występują znaczne uszkozenia, ubytki. Cechy i właściwości wbuowanych materiałów mają obniżoną klasę. Wymagany kompleksowy remont kapitalny. 6. awaryjny pow. 70 Buynek naaje się o likwiacji. Uwaga: Kryteria oceny i klasyfikacji technicznej elementów buynku onosić się mogą również o oceny buynku jako całości. Źróło: Zużycie obiektów buowlanych oraz postawowe nazewnictwo buowlane - wyanie V poprawione i uzupełnione WACETOB, Warszawa 2000r. Po przeprowazonej wizji lokalnej okonano oceny stanu technicznego elementów buynku wg bonitacji zawartej w Tablicy nr, przyjęto poz. 4: Tablica 2. Kryteria pomocnicze la określenia zużycia głównych elementów buynku. Funamenty, ściany konstrukcyjne, stropy, ścianki ziałowe. Lp. Klasyfikacja stanu technicznego elementu Procentow e zużycie elementu Oznaki zużycia b. obry 0-0 Mury i posazki piwnic suche. Deformacje nie występują. Elementy nośne jak słupy, filary, naproża opowiaają wymaganiom normowym. Mogą występować robne rysy w tynkach. 2. obry - 25 Stan elementów jest obry. Mury i posazki piwnic suche. Ochylenia murów o poziomu małe. 3. zaawalający Nieliczne szczeliny w sklepieniach lub stropach, głównie na wyższych piętrach buynku. Zawilgocenia na poziomem terenu. Niewielkie uszkozenia murów. 4. zły Mury i posazki piwnic zawilgocone. Ochylenia o poziomu i pionu nieco większe. Pęknięcia sklepień i filarków w ilości o 0% powierzchni elementów. 5. awaryjny 50 Mury silnie zawilgocone, występują powierzchniowe i wgłębne korozje. Znaczne ochylenie o poziomu i pionu. Liczne pęknięcia sklepień i filarów, uże zniszczenia murów w różnych miejscach. Cechy i właściwości wbuowanych materiałów w stosunku o nowych uże zniszczenie. 60

62 Źróło: Zużycie obiektów buowlanych oraz postawowe nazewnictwo buowlane - wyanie V poprawione i uzupełnione WACETOB, Warszawa 2000r. Po przeprowazonej wizji lokalnej okonano oceny stanu technicznego elementów buynku wg bonitacji zawartej w Tablicy nr 2, przyjęto poz. 3: Tablica 3. Kryteria pomocnicze la określenia zużycia elementów wykończeniowych buynku. Dachy, stolarka, połogi, tynki. Lp. Klasyfikacja stanu technicznego elementu Procentow e zużycie elementu Oznaki zużycia obry 0-5 Powierzchnie achu równe, bez wiocznych szczelin w pokryciu i bez ślaów przecieków. Stolarka brak spękań w skrzyłach otworów, co najwyżej robne szczeliny w ościeżach. Połogi głakie, nierozeschnięte, bez szczelin. Powierzchnie tynków równe, głakie, co najwyżej wioczne rysy włoskowate z ewentualnym łuszczeniem się farby. 2. śreni 6-30 Wygięcie achu w granicach 20% powierzchni, liczniejsze przecieki, konstrukcja achu miejscami rozeschnięta, uszkozenia rur spustowych. Stolarka częściowo rozeschnięta, spaczenia materiału, okucia zluzowane, ościeżnice zawilgocone, skrzyła ze szczelinami. Połogi przekrzywienia i osiaanie połóg, liczniejsze uszkozenia posazek klepkowych i innych (w granicach 20%). Tynki zewnętrzne i wewnętrzne na powierzchni tynków wioczne pęknięcia, wybrzuszenia i miejscowe opaanie (w granicach o 5%). 3. zaawalający 3-50 Dachy wygięcia w granicach 50% powierzchni liczne przecieki, ślay porażenia grzybami, częściowo konstrukcja nawątlona. Stolarka spaczenia skrzyeł, okucia zluzowane, ślay grzybienia, uszkozenie częściowe okuć, spękania i zawilgocenia. Połogi zmurszenia jak wyżej, lecz ochozące o 50%, ewentualne gnicie i zagrzybienie rewna. Tynki wewnętrzne i zewnętrzne na powierzchni pęknięcia, wybrzuszenia, miejscowe opaanie (w granicach o 35%) 4. zły 5-70 Dachy uże zmurszenie achu (w granicach 60%), niebezpieczeństwo zawalenia się. Stolarka znaczne zniszczenie materiału, zawilgocenie, zagrzybienie, naaje się o wymiany. Połogi uszkozenie połóg powyżej 50% 6

63 powierzchni. Tynki opaają użymi płatami na znacznych powierzchniach spękania, tynki skruszałe pona 35% powierzchni. Źróło: Zużycie obiektów buowlanych oraz postawowe nazewnictwo buowlane - wyanie V poprawione i uzupełnione WACETOB, Warszawa 2000r. Po przeprowazonej wizji lokalnej okonano oceny stanu technicznego elementów buynku wg bonitacji zawartej w Tablicy 3, przyjęto poz. 3: Okres trwałości poszczególnych elementów buynku wg. książki Zużycie obiektów buowlanych oraz postawowe nazewnictwo buowlane - wyanie V poprawione i uzupełnione WACETOB, Warszawa 2000 r. określono w następujących granicach czasowych:. Funamenty żelbetowe lat, 2. Ściany piwnic, ceglane lat, 3. Ściany zewnętrzne, słupowo-ramowe, żelbetowe z wypełnieniem z pustaka Siporex lat 4. Ściany wewnętrzne, połużne słupowo -ramowy żelbetowy z wypełnieniami ceramiki i poprzeczne z płyt prefabrykowanych lat, 5. Stropy, żelbetowe i prefabrykowane lat, 6. Schoy, żelbetowe lat, 7. Dachy, konstrukcji żelbetowej lat, 8. Dachy, pokrycie papą 5-8 lat 9. Dachy, obróbki blacharskie, rynny, i rury spustowe 0-5 lat 0. Ścianki ziałowe, murowane lat. Stolarka, okna i rzwi zewnętrzne lat, 2. Stolarka, rzwi wewnętrzne lat, 3. Tynki wewnętrzne lat, 4. Tynki zewnętrzne lat, 5. Powłoki malarskie, klejowe i emulsyjne 3-5 lat 6. Powłoki malarskie, olejne ścian 8-0 lat, 7. Powłoki malarskie olejne stolarki otworowej 5-0 lat, 8. Połogi: - wykłaziny PVC o 5 lat, - lastryko lat, - terakota lat, 9. Instalacje: - woociągowe, kanalizacyjne i gazowe lat - przybory sanitarne o 25 lat, - instalacje centralnego ogrzewania i cieplej woy lat, - instalacji elektrycznych lat 20. Inne: - urzązenia terenu lat. Na postawie analizy ww. tablic zużycie obiektu szacuje się na ok. 48%. Należy zastosować sie o wytycznych p. 8 i 9 niniejszego opracowania. 62

64 4. Załączniki. 4.. Oświaczenie projektanta i sprawzającego. OŚWIADCZENIE Zgonie z art. 20, pkt. 4 Ustawy z nia 7 lipca 994 roku Prawo Buowlane (Dz. U. Nr 89, poz. 44) brzmienie o ; tekst jenolity z nia 2 listopaa 200 roku (Dz. U. Nr 243, poz. 623) ze wszystkimi zmianami. my niżej popisani oświaczamy, iż niniejsze opracowanie tj. " Ekspertyza techniczna buynku przy ul. Rybnej 28 w Warszawie" - został sporzązony w zakresie objętym przemiotem zamówienia, zgonie z obowiązującymi przepisami oraz zasaami wiezy technicznej, - jest kompletny z punktu wizenia celu któremu ma służyć ZESPÓŁ PROJEKTOWY: Architektura - konstrukcja mgr inż. Halina Muzylak mgr inż. Marek Skórzewski mgr inż. Robert Sitnicki

65 4.2. Uprawnienia i przynależność o MOIIB. 64

66 65

67 66

68 67

69 68