OBLICZENIA STATYCZNE hala sportowa
|
|
- Sylwester Górski
- 8 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 OBLICZENIA STATYCZNE hala sportowa poz.a.1.0 HALA poz.a.1.1 DACH OBCIĄŻENIA STAŁE: obc.char. γ f obc.obl. 2xpapa 0,30 1,2 0,36 wełna mineralna 1,2x0,2 0,24 1,3 0,31 blacha trapezowa 0,20 1,1 0,22 0,74 1,21 0,89 kn/m 2 OBCIĄŻENIE ŚNIEGIEM: wg Z1-1 PN-80/B-02010/Az1 3 strefa śniegowa α= 2,8deg obc.char. γ f obc.obl. dla C 1 1,2x0,8 0,96 1,5 1,44 dla C 2 1,2x0,8 0,96 1,5 1,44 kn/m 2 OBCIĄŻENIE WIATREM: wg Z1-3 PN -77/B-02011/Az1 II strefa wiatrowa teren B budynek niepodatny α= 2,8deg obc.char. γ f obc.obl. dla wariant Ia (ssanie nawietrzna) 0,42x0,8x1,8x-0,9-0,54 1,5-0,82 dla wariant (ssanie zawietrzna) 0,42x0,8x1,8x-0,4-0,24 1,5-0,36 kn/m 2 obc.char. γ f obc.obl. parcie boczne wiatru 0,42x0,8x1,8x0,7 0,42 1,5 0,64 ssanie boczne 0,42x0,8x1,8x-0,4-0,24 1,5-0,36 kn/m 2 OBCIĄŻENIE UŻYTKOWE: podwieszenia obc.char. γ f obc.obl. 0,30 1,4 0,42 0,30 1,40 0,42 kn/m 2 39
2 poz.a Blacha trapezowa pokrycia parcie: obc. obliczeniowe p obl =0,89+1,44+0,3=2,75 kn/m 2 obc. charakterystyczne p char =0,74+0,96+0,3=2,00 kn/m 2 ssanie: obc. obliczeniowe p obl =0,89-0,82=0,07 kn/m 2 obc. charakterystyczne p char =0,74-0,54=0,20 kn/m 2 L=6,6m Przyjęto blachę trapezową BTR gr.0,88mm POZYTYW ze stali S320GD w układzie wieloprzęsłowym z pojedynczych przęseł z zakładem na podporze. poz.a DŹWIGAR 2,75/3,4 = 0,81 < 1,0 obc. stałe char. obc. śnieg char. obc. wiatr I char. obc. wiatr II char. obc. wiatr III char. obc. użytkowe char. g char =0,74x6,3=4,66 kn/m p1 char =0,96x6,3=6,05 kn/m p2 char =-0,54x6,3=-3,40 kn/m p3 char =-0,24x6,3=-1,51 kn/m p4 char =0,42x6,3=2,65 kn/m q1 char =0,30x6,3=1,89 kn/m W OBLICZENIACH UWZGLĘDNIONO SIŁY OD STĘŻEŃ PRZEKAZUJĄCE SIĘ NA PODPARCIE DŹWIGARA. GEOMETRIA: ,308 0, ,800 6,400 6,400 6,400 6,400 V=8,415 H=25,600 40
3 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: ,000 7,800 7,800 1,000 2 B 60,0x30, ,400 0,307 6,407 1,000 1 I 650 HEB ,400 0,308 6,407 1,000 1 I 650 HEB ,400-0,307 6,407 1,000 1 I 650 HEB ,400-0,308 6,407 1,000 1 I 650 HEB ,000-7,800 7,800 1,000 2 B 60,0x30,0 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: 1 286, ,0 4 18G2 (A) , ,0 20 B30 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [N/mm2] [N/mm2] [1/K] 4 18G2 (A) ,000 1,20E B ,700 1,00E-05 OBCIĄŻENIA: 4,66 4,66 4,66 4,66 4, OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "obc. stałe" Stałe γf= 1,21 2 Liniowe 2,8 4,66 4,66 0,00 6,41 3 Liniowe 2,8 4,66 4,66 0,00 6,41 4 Liniowe -2,8 4,66 4,66 0,00 6,41 5 Liniowe -2,8 4,66 4,66 0,00 6,41 41
4 OBCIĄŻENIA: 6,05 6,05 6,05 6,05 6,05 6,05 6, OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: B "obc. ścniegiem" Zmienne γf= 1,50 2 Liniowe-Y 0,0 6,05 6,05 0,00 6,41 3 Liniowe-Y 0,0 6,05 6,05 0,00 6,41 4 Liniowe-Y 0,0 6,05 6,05 0,00 6,41 5 Liniowe-Y 0,0 6,05 6,05 0,00 6,41 OBCIĄŻENIA: -3,40-3,40-3,40-1,51-1,51-1,51 2, ,51 2, ,51 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: C "wiatr z lewej" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe 90,0 2,65 2,65 3,90 7,80 2 Liniowe 2,8-3,40-3,40 0,00 6,41 42
5 3 Liniowe 2,8-3,40-3,40 0,00 6,41 4 Liniowe -2,8-1,51-1,51 0,00 6,41 5 Liniowe -2,8-1,51-1,51 0,00 6,41 6 Liniowe -90,0-1,51-1,51 0,00 3,90 OBCIĄŻENIA: -1,51-1,51-3,40-1,51-3,40-3,40-1, ,65-1, ,65 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: D "wiatr z prawej" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe 90,0-1,51-1,51 3,90 7,80 2 Liniowe 2,8-1,51-1,51 0,00 6,41 3 Liniowe 2,8-1,51-1,51 0,00 6,41 4 Liniowe -2,8-3,40-3,40 0,00 6,41 5 Liniowe -2,8-3,40-3,40 0,00 6,41 6 Liniowe -90,0 2,65 2,65 0,00 3,90 OBCIĄŻENIA: 1,89 1,89 1,89 1,89 1,
6 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: E "podwieszenia" Stałe γf= 1,30 2 Liniowe 0,0 1,89 1,89 0,00 6,41 3 Liniowe 0,0 1,89 1,89 0,00 6,41 4 Liniowe 0,0 1,89 1,89 0,00 6,41 5 Liniowe 0,0 1,89 1,89 0,00 6,41 OBCIĄŻENIA: 50, , OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: F "od stężenia I" Zmienne γf= 1,00 1 Skupione 90,0 50,36 7,80 6 Skupione -90,0 50,36 0,00 OBCIĄŻENIA: -84, ,
7 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: G "od stężenia II" Zmienne γf= 1,00 1 Skupione 90,0-84,92 7,80 6 Skupione -90,0-84,92 0,00 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu Kombinatoryka obciążeń ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: Ciężar wł. 1,10 A -"obc. stałe" Stałe 1,21 B -"obc. śniegiem" Zmienne 1 1,00 1,50 C -"wiatr z lewej" Zmienne 1 1,00 1,50 D -"wiatr z prawej" Zmienne 1 1,00 1,50 E -"podwieszenia" Stałe 1,30 F -"od stężenia I" Zmienne 1 1,00 1,00 G -"od stężenia II" Zmienne 1 1,00 1,00 RELACJE GRUP OBCIĄŻEŃ: Grupa obc.: Relacje: Ciężar wł. ZAWSZE A -"obc. stałe" B -"obc. śniegiem" C -"wiatr z lewej" D -"wiatr z prawej" E -"podwieszenia" F -"od stężenia I" EWENTUALNIE EWENTUALNIE EWENTUALNIE Nie występuje z: D EWENTUALNIE Nie występuje z: C EWENTUALNIE EWENTUALNIE Nie występuje z: G G -"od stężenia II" EWENTUALNIE Nie występuje z: F KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ: Nr: Specyfikacja: 1 ZAWSZE : A+E EWENTUALNIE: B+C+D+F+G 45
8 MOMENTY-OBWIEDNIE: 2 376, ,03 376, , , ,96-2,20 64, ,89-2, ,59 147,02 147,02-34,59 TNĄCE-OBWIEDNIE: 254,64 128,95 128,96 76,27 41,29 41,28 12,76 12,14-13,96-5, ,15-12, ,29-41,28-128,95-128, ,96 5,43-76,26-254,65 8,30-21, ,06-8,30 6 8,30-21,06 21,06-8,30 NORMALNE-OBWIEDNIE: 73,90 75,41 75,40 76,92 75,41 75,40 73,88-79,11-251, ,88-70,58-70, ,29-70,58-70, ,11-251,50-74, ,65-270, ,65-270,03-116,18-288,56-116,18-288,56 46
9 SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń: 1 0, ,02* -21,06-250,44 ABDEG 0,000-34,59* 8,30-116,18 ACEF 0, ,02-21,06* -250,44 ABDEG 3,900 64,89-21,06* -231,91 ABDEG 7,800 0,00-8,02-79,11* ACEG 0, ,37-13,38-288,56* ABEG 2 6, ,89* 128,95 63,70 ABEG 0,000-0,00* 248,20-74,88 ABEF 0,000-0,00 254,64* 59,41 ABEG 6, ,07 47,73 75,41* ADEG 0,000-0,00 248,20-74,88* ABEF 3 6, ,52* 3,27 67,99 ABEG 0, ,60* 41,28-59,75 ACEF 0, ,89 128,96* 63,68 ABEG 6, ,71-5,40 76,92* ADEG 0, ,62 122,50-70,60* ABEF 4 0, ,52* -3,26 67,99 ABEG 6, ,54* -41,29-59,75 ADEF 6, ,96-128,95* 63,70 ABEG 0, ,71 5,41 76,92* ACEG 6, ,55-122,51-70,58* ABEF 5 0, ,96* -128,96 63,68 ABEG 6,407-0,00* -248,18-74,92 ABEF 6,407-0,00-254,65* 59,37 ABEG 0, ,15-47,74 75,40* ACEG 6,407-0,00-248,18-74,92* ABEF 6 7, ,02* 21,06-250,44 ABCEG 7,800-34,59* -8,30-116,18 ADEF 7, ,02 21,06* -250,44 ABCEG 3,900 64,89 21,06* -231,91 ABCEG 0,000 0,00 7,49-79,11* ADE 7, ,37 13,38-288,56* ABEG REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciążeń: 1 21,06* 250,44 251,32-147,02 ABDEG -8,30* 116,18 116,47 34,59 ACEF 13,38 288,56* 288,87-104,37 ABEG 12,54 288,56* 288,84-97,80 ABEF -7,46 116,18* 116,42 28,01 ACEG -8,30 116,18* 116,47 34,59 ACEF 13,38 288,56 288,87* -104,37 ABEG -8,30 116,18 116,47 34,59* ACEF 21,06 250,44 251,32-147,02* ABDEG 5 8,30* 116,18 116,48-34,59 ADEF -21,06* 250,44 251,32 147,02 ABCEG -12,54 288,56* 288,84 97,80 ABEF 47
10 -13,38 288,56* 288,87 104,37 ABEG 8,30 116,18* 116,48-34,59 ADEF 7,46 116,18* 116,42-28,02 ADEG -13,38 288,56 288,87* 104,37 ABEG -21,06 250,44 251,32 147,02* ABCEG 8,30 116,18 116,48-34,59* ADEF * = Wartości ekstremalne PRZEMIESZCZENIA - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Węzeł: Ux[m]: Uy[m]: Wypadkowe[m]: Kombinacja obciążeń: 1 0,00000 ABDEG 0,00000 ABE 0,00000 ABEG 2 0,01690 ABDEG 0,00038 ABE 0,01690 ABDEG 3 0,00655 ABDEG 0,26065 ABEG 0,26065 ABEG 4 0,01690 ABCEG 0,00038 ABE 0,01690 ABCEG 5 0,00000 ABCEG 0,00000 ABE 0,00000 ABEG 6 0,00951 ABDEG 0,18569 ABEG 0,18573 ABEG 7 0,00949 ABCEG 0,18569 ABEG 0,18573 ABEG NOŚNOŚĆ PRĘTÓW: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Przekrój:Pręt: Warunek: Wykorzystanie: Kombinacja obc. 1 2 Napręż.(1) 67,3% ABEG 3 Napręż.(1) 90,3% ABEG 4 Napręż.(1) 90,3% ABEG 5 Napręż.(1) 67,3% ABEG 2 1 Zły przek. 0,0% 6 Zły przek. 0,0% 48
11 poz.a STYKI poz.a STYK W KALENICY POŁĄCZENIE DOCZOŁOWE SPAWANE Zadanie: rama; węzel nr: x671x10 10 I 650 HEB I 650 HEB 300x16 180x x881x Siły przekrojowe w odległości lo = 0 mm od węzła: M = 1652,52 knm, V = 6,53 kn, N = 67,76 kn. Przyjęto blachę czołową o wymiarach mm i grubości t = 20 mm ze stali 18G2 (A). Nośność spoin: Przyjęto spoiny o grubości zależnej od grubości ścianki a = 0,60 t. Kład spoin daje następujące wielkości: A = 356,51 cm 2, A v = 146,69 cm 2, I x = ,1 cm 4, I y = 17328,0 cm 4. Naprężenia: τ = V / A v = (6,53 / 146,69) 10 = 0,45 MPa, σ = M I x x y + N = 1652,52 46,3 10³ + 67,76 10 = 228,02 MPa A ,1 356,51 σ = σ / 2 = 228,02 / 2 = 161,23 MPa Dla R e = 345 MPa, współczynnik χ wynosi 0,85. Naprężenia zredukowane: W miejscu występowania największych naprężeń zredukowanych τ = 0,00 MPa χ σ + 3 ( τ + τ ) = 0,85 161, (0, ,23 2 ) = 274,09 < 285 = f d Największe naprężenia prostopadłe: σ = M I x x y + N = 1652,52 46,3 10³ + 67,76 10 = 228,02 MPa A ,1 356,51 σ = σ / 2 = 161,23 < 285 = f d 49
12 poz.a STYK MONTAŻOWY POŁĄCZENIE DOCZOŁOWE SPAWANE Zadanie: rama; węzel nr: I 650 HEB I 650 HEB x700x Siły przekrojowe w odległości lo = 0 mm od węzła: M = 1228,89 knm, V = 128,95 kn, N = 63,71 kn. Przyjęto blachę czołową o wymiarach mm i grubości t = 20 mm ze stali 18G2 (A). Nośność spoin: Przyjęto spoiny o grubości zależnej od grubości ścianki a = 0,60 t. Kład spoin daje następujące wielkości: A = 264,22 cm 2, A v = 110,56 cm 2, I x = ,6 cm 4, I y = 12764,7 cm 4. Naprężenia: τ = V / A v = (128,95 / 110,56) 10 = 11,66 MPa, σ = M I x x y + N = 1228,89 33,9 10³ + 63,71 10 = 236,26 MPa A ,6 264,22 σ = σ / 2 = 236,26 / 2 = 167,06 MPa Dla R e = 345 MPa, współczynnik χ wynosi 0,85. Naprężenia zredukowane: W miejscu występowania największych naprężeń zredukowanych τ = 0,00 MPa χ σ + 3 ( τ + τ ) = 0,85 167, (0, ,06 2 ) = 284,00 < 285 = f d Największe naprężenia prostopadłe: σ = M I x x y + N = 1228,89 33,9 10³ + 63,71 10 = 236,26 MPa A ,6 264,22 σ = σ / 2 = 167,06 < 285 = f d 50
13 poz.a STĘŻENIA POŁACIOWE SIŁA DO PRZENIESIENIA PRZEZ STĘŻENIA: F = 0,005* A C * f d = 0,005* 286*30,5 = 43,61kN SIŁA OBCIĄŻAJĄCA STĘŻENIE: I II l + l 4,26 + 4,26 F0 = F = 43,61 = l 25,6 m 2 F = 1+ m 2 = *1* 25, F0 i = i= 1 PARCIE WIATRU NA ŚCIANĘSZCZYTOWĄ: Q=0,64x6,0x0,5=1,92 kn/m GEOMETRIA: 25,16kN 25,16kN , ,260 4,260 4,280 4,280 4,260 4,260 V=6,000 H=25,600 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: ,260 0,000 4,260 1,000 2 I 650 HEB ,260 0,000 4,260 1,000 2 I 650 HEB ,280 0,000 4,280 1,000 2 I 650 HEB ,280 0,000 4,280 1,000 2 I 650 HEB ,260 0,000 4,260 1,000 2 I 650 HEB ,260 0,000 4,260 1,000 2 I 650 HEB ,260 0,000 4,260 1,000 2 I 650 HEB ,260 0,000 4,260 1,000 2 I 650 HEB ,280 0,000 4,280 1,000 2 I 650 HEB ,280 0,000 4,280 1,000 2 I 650 HEB ,260 0,000 4,260 1,000 2 I 650 HEB ,260 0,000 4,260 1,000 2 I 650 HEB ,000 6,000 6,000 1,000 1 R 101.6x ,000 6,000 6,000 1,000 1 R 101.6x ,000 6,000 6,000 1,000 1 R 101.6x ,000 6,000 6,000 1,000 1 R 101.6x ,000 6,000 6,000 1,000 1 R 101.6x ,260 6,000 7,359 1,000 3 R 24x12 51
14 ,260 6,000 7,359 1,000 3 R 24x ,260-6,000 7,359 1,000 3 R 24x ,260-6,000 7,359 1,000 3 R 24x ,280-6,000 7,370 1,000 3 R 24x ,280-6,000 7,370 1,000 3 R 24x ,280 6,000 7,370 1,000 3 R 24x ,280 6,000 7,370 1,000 3 R 24x ,260 6,000 7,359 1,000 3 R 24x ,260 6,000 7,359 1,000 3 R 24x ,260-6,000 7,359 1,000 3 R 24x ,260-6,000 7,359 1,000 3 R 24x12 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: 1 18, ,2 4 18G2 (A) 2 286, ,0 4 18G2 (A) 3 4, ,4 4 18G2 (A) STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [N/mm2] [N/mm2] [1/K] 4 18G2 (A) ,000 1,20E-05 OBCIĄŻENIA: 25,16 25,16 25,16 25,16 25, OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "OD SIŁY W DŹWIGARACH Zmienne γf= 1,00 7 Skupione 0,0 25,16 4,26 8 Skupione 0,0 25,16 4,26 9 Skupione 0,0 25,16 4,28 10 Skupione 0,0 25,16 4,28 11 Skupione 0,0 25,16 4,26 52
15 OBCIĄŻENIA: 1,92 1,92 1,92 1,92 1,92 1,92 1, OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: B "ZE ŚCIANY SZCZYTOWEJ" Zmienne γf= 1,00 7 Liniowe 0,0 1,92 1,92 0,00 4,26 8 Liniowe 0,0 1,92 1,92 0,00 4,26 9 Liniowe 0,0 1,92 1,92 0,00 4,28 10 Liniowe 0,0 1,92 1,92 0,00 4,28 11 Liniowe 0,0 1,92 1,92 0,00 4,26 12 Liniowe 0,0 1,92 1,92 0,00 4,26 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: A -" OD SIŁY W DŹWIGARACH " Zmienne 1 1,00 1,00 B -" ZE ŚCIANY SZCZYTOWEJ " Zmienne 1 1,00 1,00 MOMENTY: 7-0,91 8-0, , , ,41 3,58 3,09 3,09 3,58 4,41 5,33 5,34 5,33 7, ,43 8, , , , ,91 0,51-0,51-0, ,50 3,59 3,59 4,50 7,78 7,28 7,28 7,78 8,92 53
16 TNĄCE: 5,34 3,89 4,63 3,58 4,29 2,84 7-0,30 8-0, , , ,84-3, ,29-3,89-4, ,34 1,06 1,06 0,98 0,98-0,30-0,17 0,38 0,38 0,17 0, ,38 4-0, ,98-0,98-1,06-1,06 NORMALNE: 99,44 27,36 27,36 99,44 60,41 27,36 27,36 19,38 7-7,92-81,15 8-7,92-49, ,38-19,34-32,33-19, ,92-49, ,34-7,92-81, , ,44 42,65 42,65 60,4142,65 7,51-81,15 7,51-49,86 19,38-32,33 7,51-49,86 7,51-81, , ,41-50,36 99,44-50,36-50,36-50,36 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: AB Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000 0,00 1,06-50,36 1,00 4,260 4,50 1,06-50,36 2 0,00 0,000 3,59 0,98 7,51 1,00 4,260 7,78 0,98 7,51 3 0,00 0,000 7,28 0,38 42,65 1,00 4,280 8,92 0,38 42,65 4 0,00 0,000 8,92-0,38 42,65 1,00 4,280 7,28-0,38 42,65 5 0,00 0,000 7,78-0,98 7,51 1,00 4,260 3,59-0,98 7,51 6 0,00 0,000 4,50-1,06-50,36 1,00 4,260 0,00-1,06-50,36 7 0,00 0,000 0,00 5,34 27,36 0,65 2,779 7,43* 0,00 27,36 1,00 4,260 5,33-2,84 27,36 54
17 8 0,00 0,000 4,41 3,89-7,92 0,48 2,030 8,36* -0,00-7,92 1,00 4,260 3,58-4,29-7,92 9 0,00 0,000 3,09 4,63-19,34 0,56 2,408 8,68* 0,01-19,34 1,00 4,280 5,34-3,58-19, ,00 0,000 5,34 3,58-19,34 0,44 1,872 8,68* -0,01-19,34 1,00 4,280 3,09-4,63-19, ,00 0,000 3,58 4,29-7,92 0,52 2,230 8,36* 0,00-7,92 1,00 4,260 4,41-3,89-7, ,00 0,000 5,33 2,84 27,36 0,35 1,481 7,43* -0,00 27,36 1,00 4,260 0,00-5,34 27, ,00 0,000 0,91-0,30-81,15 1,00 6,000-0,91-0,30-81, ,00 0,000 0,51-0,17-49,86 1,00 6,000-0,49-0,17-49, ,00 0,000 0,00-0,00-32,33 1,00 6,000-0,00-0,00-32, ,00 0,000-0,51 0,17-49,86 1,00 6,000 0,49 0,17-49, ,00 0,000-0,91 0,30-81,15 1,00 6,000 0,91 0,30-81, ,00 0,000 0,00 0,00 99,44 1,00 7,359 0,00 0,00 99, ,00 0,000 0,00 0,00 0,00 1,00 7,359 0,00 0,00 0, ,00 0,000 0,00 0,00 60,41 1,00 7,359 0,00 0,00 60, ,00 0,000 0,00 0,00 0,00 1,00 7,359 0,00 0,00 0, ,00 0,000 0,00 0,00 19,38 1,00 7,370 0,00 0,00 19, ,00 0,000 0,00 0,00 0,00 1,00 7,370 0,00 0,00 0, ,00 0,000 0,00 0,00 0,00 1,00 7,370 0,00 0,00 0, ,00 0,000 0,00 0,00 19,38 1,00 7,370 0,00 0,00 19, ,00 0,000 0,00 0,00 0,00 1,00 7,359 0,00 0,00 0,00 55
18 27 0,00 0,000 0,00 0,00 60,41 1,00 7,359 0,00 0,00 60, ,00 0,000 0,00 0,00 0,00 1,00 7,359 0,00 0,00 0, ,00 0,000 0,00 0,00 99,44 1,00 7,359 0,00 0,00 99,44 * = Wartości ekstremalne REAKCJE PODPOROWE: 7 84, , ,36 86,42 86, ,36 1,06 1,06 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: AB Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 1 50,36 1,06 50, ,36 1,06 50, ,92 86,42 121, ,92 86,42 121,16 NOŚNOŚĆ PRĘTÓW: T.I rzędu Obciążenia obl.: AB Przekrój:Pręt: Warunek nośności: Wykorzystanie: 1 13 Nośność przy ściskaniu ze zgin 93,3% 14 Nośność przy ściskaniu ze zgin 57,1% 15 Nośność na ściskanie (39) 36,0% 16 Nośność przy ściskaniu ze zgin 57,1% 17 Nośność przy ściskaniu ze zgin 93,3% 2 1 Naprężenia zredukowane (1) 2,3% 2 Naprężenia zredukowane (1) 3,0% 3 Naprężenia zredukowane (1) 3,9% 4 Naprężenia zredukowane (1) 3,9% 5 Naprężenia zredukowane (1) 3,0% 6 Naprężenia zredukowane (1) 2,3% 7 Naprężenia zredukowane (1) 3,1% 8 Stan graniczny użytkowania 3,5% 9 Stan graniczny użytkowania 3,7% 10 Stan graniczny użytkowania 3,7% 11 Stan graniczny użytkowania 3,5% 56
19 12 Naprężenia zredukowane (1) 3,1% 3 18 Naprężenia zredukowane (1) 72,1% 19 Nie odnaleziono warunku normow 0,0% 20 Nośność na rozciąganie (32) 43,8% 21 Nie odnaleziono warunku normow 0,0% 22 Nośność na rozciąganie (32) 14,0% 23 Nie odnaleziono warunku normow 0,0% 24 Nie odnaleziono warunku normow 0,0% 25 Naprężenia zredukowane (1) 14,0% 26 Nie odnaleziono warunku normow 0,0% 27 Nośność na rozciąganie (32) 43,8% 28 Nie odnaleziono warunku normow 0,0% 29 Nośność na rozciąganie (32) 72,1% poz.a.1.2 NADPROŻA poz.a NADPROŻE Nż-1 z pokrycia dachowego 2,75x6,6x0,5 ciężar własny 0,24x0,24x25,0x1,1 9,08 kn/m 1,58 kn/m 10,66 kn/m ciężar własny b=24cm h=24cm uwzględniono przy obliczeniach komp. Lo=3,24m M=11x3,24 2 x0,125=14,43 knm Q=11x3,24x0,5=17,82 kn Zginanie Przekrój: b=24 cm h=24 cm a=3 cm a'=3 cm Materiały: Beton B30,0 Stal A-IIIN Rb=17,1 MPa Ra=400 MPa Obciążenie: M=14,00 knm Wyniki : sb=0,077 sbgr=0,375 Fac=0,00 cm^2 Fa=1,74 cm^2 procent zbrojenia: 0,34 poz.a NADPROŻE Nż-2 ściana wypełniająca 0,36x1,66x18,0x1,1 11,83 kn/m wspornik 1,0x0,1x25,0x1,1 2,75 kn/m śnieg 1,2x0,8x1,0x1,5 1,44 kn/m 16,02 kn/m ciężar własny b=24cm h=30cm uwzględniono przy obliczeniach komp. 57
20 OBCIĄŻENIA: 16,02 16,02 16,02 16, OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf= 1,00 1 Liniowe 0,0 16,02 16,02 0,00 4,78 2 Liniowe 0,0 16,02 16,02 0,00 4,78 3 Liniowe 0,0 16,02 16,02 0,00 4,62 MOMENTY: -41,43-41,43-38,99-38, ,98 32,56 30,30 TNĄCE: 34,16 43,34 49, ,50-42,32-32,96 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000 0,00 34,16 0,00 0,40 1,905 32,56* 0,03 0,00 1,00 4,780-41,43-51,50 0,00 2 0,00 0,000-41,43 43,34 0,00 0,51 2,427 10,98* -0,16 0,00 1,00 4,780-38,99-42,32 0,00 3 0,00 0,000-38,99 49,84 0,00 0,60 2,779 30,31* 0,03 0,00 1,00 4,620 0,00-32,96 0,00 * = Wartości ekstremalne 58
21 REAKCJE PODPOROWE: ,16 32,96 94,84 92,16 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 1 0,00 34,16 34,16 2 0,00 94,84 94,84 3 0,00 92,16 92,16 4 0,00 32,96 32,96 poz.a NADPROŻE Nż-3 ściana wypełniająca 0,36x0,66x18,0x1,1 wspornik 1,0x0,1x25,0x1,1 śnieg 1,2x0,8x1,0x1,5 4,70 kn/m 2,75 kn/m 1,44 kn/m 8,89 kn/m OBCIĄŻENIA: ciężar własny b=24cm h=30cm uwzględniono przy obliczeniach komp. 8,89 8,89 8,89 8,89 8, OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf= 1,00 1 Liniowe 0,0 8,89 8,89 0,00 6,30 2 Liniowe 0,0 8,89 8,89 0,00 6,30 3 Liniowe 0,0 8,89 8,89 0,00 6,00 4 Liniowe 0,0 8,89 8,89 0,00 6,60 59
22 MOMENTY: -46,63-47,32-27, ,83 11,58 32,76 37,47 TNĄCE: 26,59 37,01 29,09 42, ,39-30,97-35,66-28,44 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000-0,00 26,59 0,00 0,39 2,461 32,76* 0,03 0,00 1,00 6,300-46,63-41,39 0,00 2 0,00 0,000-46,63 37,01 0,00 0,54 3,421 16,83* 0,10 0,00 1,00 6,300-27,62-30,97 0,00 3 0,00 0,000-27,62 29,09 0,00 0,45 2,695 11,58* 0,00 0,00 1,00 6,000-47,32-35,66 0,00 4 0,00 0,000-47,32 42,78 0,00 0,60 3,970 37,48* -0,06 0,00 1,00 6,600 0,00-28,44 0,00 * = Wartości ekstremalne REAKCJE PODPOROWE: ,59 78,40 60,06 78,44 28,44 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 1 0,00 26,59 26,59 2 0,00 78,40 78,40 60
23 3 0,00 60,06 60,06 4 0,00 78,44 78,44 5 0,00 28,44 28,44 poz.a NADPROŻE Nż-4 ściana wypełniająca 0,36x1,66x18,0x1,1 11,38 kn/m ciężar własny b=24cm h=30cm uwzględniono przy obliczeniach komp. OBCIĄŻENIA: 11,83 11,83 11,83 11,83 11,83 11,83 11, OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf= 1,00 1 Liniowe 0,0 11,83 11,83 0,00 3,24 2 Liniowe 0,0 11,83 11,83 0,00 4,34 3 Liniowe 0,0 11,83 11,83 0,00 4,34 4 Liniowe 0,0 11,83 11,83 0,00 4,62 5 Liniowe 0,0 11,83 11,83 0,00 5,14 6 Liniowe 0,0 11,83 11,83 0,00 1,43 MOMENTY: -19,93-21,95-21,60-29,62-24, ,43 11,40 10,56 11,14 18,24 TNĄCE: 16,09 29,33 29,88 29,98 36,25 27,06 7, ,39-30,26-29,72-33,45-34,32 61
24 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000 0,00 16,09 0,00 0,36 1,177 9,43* -0,07 0,00 1,00 3,240-19,93-28,39 0,00 2 0,00 0,000-19,93 29,33 0,00 0,49 2,136 11,40* 0,00 0,00 1,00 4,340-21,95-30,26 0,00 3 0,00 0,000-21,95 29,88 0,00 0,50 2,170 10,56* 0,08 0,00 1,00 4,340-21,60-29,72 0,00 4 0,00 0,000-21,60 29,98 0,00 0,47 2,184 11,14* -0,00 0,00 1,00 4,620-29,62-33,45 0,00 5 0,00 0,000-29,62 36,25 0,00 0,52 2,650 18,24* -0,14 0,00 1,00 5,140-24,65-34,32 0,00 6 0,00 0,000-24,65 27,06 0,00 1,00 1,430 0,00 7,42 0,00 * = Wartości ekstremalne REAKCJE PODPOROWE: ,09 57,73 60,14 59,70 69,71 61,38 7,42 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 1 0,00 16,09 16,09 2 0,00 57,73 57,73 3 0,00 60,14 60,14 4 0,00 59,70 59,70 5 0,00 69,71 69,71 6 0,00 61,38 61,38 7 0,00-7,42 7,42 62
25 poz.a.1.3 STROP ŻELBETOWY poz.a STROP 1. Dane konstrukcji 1.1. Dane płyt Symbol Grubość Pole powierzchni Poziom pł. środk. Materiał 1 160mm 23,90m2-0,88m C25/ mm 125,48m2-0,06m C25/ Dane żeber Symbol Przekrój Szer. wsp. b eff Całk. dlugość Poziom osi oboj. Materiał 1 400x240mm 0,00m 5,74m -1,00m C25/ x240mm 0,00m 5,74m -1,00m C25/ x240mm 0,00m 3,84m -0,48m C25/ x120mm 0,00m 30,90m -0,45m C25/ Dane słupów Symbol Przekrój wys. L d X Y Kąt obr. Materiał Typ połączenia 1 240x240mm 3,00m 20,13 32,69 0,00 C25/30 przegubowe 2 240x240mm 3,00m 23,97 32,69 0,00 C25/30 przegubowe 3 240x240mm 3,00m 23,97 30,89 0,00 C25/30 przegubowe 4 240x240mm 3,00m 20,13 30,89 0,00 C25/30 przegubowe 5 640x300mm 3,00m 6,60 25,91 0,00 C25/30 przegubowe 6 640x300mm 3,00m 12,60 25,91 0,00 C25/30 przegubowe 7 640x300mm 3,00m 18,90 25,91 0,00 C25/30 przegubowe 8 640x300mm 3,00m 25,20 25,91 0,00 C25/30 przegubowe 9 640x300mm 3,00m 31,50 25,91 0,00 C25/30 przegubowe x300mm 3,00m 37,50 25,91 0,00 C25/30 przegubowe 1.4. Dane ścian Symbol Grubość wys. L d Całk. dlugość Materiał Typ połączenia 1 240mm 3,00m 29,32m C25/30 przegubowe 2 240mm 3,00m 29,32m C25/30 przegubowe 1.5. Model konstrukcyjny 1.6. Lista materiałów beton C25/30 Wytrzymałość gwarantowana na ściskanie f G c,cube = 30 MPa 63
26 Wytrzymałość obliczeniowa na ściskanie f cd = 16,67 MPa Moduł Younga E = 31,48 GPa Współczynnik Poissona ν = 0,20 Współczynnik rozszerzalności term. α T = 0, /K Gęstość ρ = 2500 kg/m3 stal A-IIIN Obliczeniowa granica plastyczności f yd = 420 MPa Moduł Younga E = 200 GPa Gęstość ρ = 7810 kg/m Grupy obciążeń Symbol Nazwa Rodzaj Znaczenie γ f1 γ f2 ψ d c.w. ciężar własny stałe 1,1 1 1 A Stałe stałe 1,3 1 1 B Śnieg stałe 1, Lista obciążeń Lp. Grupa Rodzaj γ f1 γ f2 Wartość obc. Współrzędne 1 A cała płyta 1,3 1 2,00kN/m2 płyta "2" 2 A cała płyta 1,3 1 2,00kN/m2 płyta "1" 3 B cała płyta 1,5 1 1,00kN/m2 płyta "2" 4 B cała płyta 1,5 1 1,00kN/m2 płyta "1" 1.9. Schematy obciążeń dla poszczególnych grup Grupa A Grupa B 64
27 2. Analiza 2.1. Płyty - miarodajne momenty zginające M x Wartości maksymalne [knm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:200 Wartości minimalne [knm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1: Płyty - miarodajne momenty zginające M y Wartości maksymalne [knm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:200 Wartości minimalne [knm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1: Żebra - momenty zginające M Wartości maksymalne [knm] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:200 65
28 Wartości minimalne [knm] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1: Żebra - siły tnące T Wartości maksymalne [kn] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:200 Wartości minimalne [kn] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1: Słupy - reakcje Wartości maksymalne - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:200 Wartości minimalne - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:200 66
29 2.6. Ściany - Siły N Wartości maksymalne [kn/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:200 Wartości minimalne [kn/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1: Wymiarowanie (wg PN-EN 1992:2005) 3.1. Zbrojenie obliczone w płytach Zbrojenie dolne - kierunek 1 [szt/mb] Skala rys. 1:200 Zbrojenie dolne - kierunek 2 [szt/mb] Skala rys. 1:200 Zbrojenie górne - kierunek 1 [szt/mb] Skala rys. 1:200 67
30 Zbrojenie górne - kierunek 2 [szt/mb] Skala rys. 1: Analiza stanu granicznego użytkowalności (wg PN-EN 1992:2005) 4.1. Płyty - SGU - przemieszczenia w [mm] - (obc. charakterystyczne, długotrwałe, dla grup obc.: c.własny, A, B) Skala rys. 1:200 poz.a.1.4 SŁUPY poz.a SŁUPY ŚCIANY SZCZYTOWEJ OBCIĄŻENIA: MOMENTY: TNĄCE: NORMALNE: 3,20 7,20 8, ,20-14,40-12,00-9,12 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000 0,00 7,20 0,00 0,38 2,250 8,10* 0,00-3,42 1,00 6,000-14,40-12,00-9,12 * = Wartości ekstremalne 68
31 Projektowanie przekroju dla dwukierunkowego ściskania mimośrodowego 1. Założenia: Beton klasy B30, α cc = 0,85 Stal klasy A-IIIN f yk = 490,0 (MPa) Struktura o węzłach nieprzesuwnych Wysokość słupa l = 600 (cm) Długość obliczeniowa l 0 = 600 (cm) Względny udział obciążeń długotrwałych N d /N = 1,00 Współczynnik pełzania betonu ϕ p = 2,88 Obliczenia z uwzględnieniem równomiernego rozkładu zbrojenia w przekroju Obliczenia zgodne z PN-B-03264:2002 Nośność przekroju sprawdzana w sposób ścisły (z wyznaczenia rozkładu naprężeń) 2. Przekrój: b = 24,0 (cm) h = 24,0 (cm) d = 5,0 (cm) 3. Przypadki obciążeniowe: Przypadek N O N (kn) M y (kn*m) M z (kn*m) 1. 9,20 14,40 0,00 Numer przypadku wymiarującego: 1 4. Wyniki: Rzeczywista powierzchnia prętów zbrojeniowych: A s1 = 2,26 (cm2) A s2 = 0,00 (cm2) 2 φ12 = 2,26 (cm2) 0 φ12 = 0,00 (cm2) Rozkład prętów zbrojeniowych: Przekrój zbrojony prętami φ 12 Całkowita liczba prętów w przekroju = 4 Liczba prętów na boku b = 2 Liczba prętów na boku h = 2 Rzeczywista powierzchnia zbrojenia = 4,52 (cm2) Stopień zbrojenia µ = 0,79 (%) - minimalny µ min = 0,30 (%) maksymalny µ max = 4,00 (%) 69
32 Analiza przypadków obciążeniowych: Przypadek N O 1 N = 9,20 (kn) M y = 14,40 (kn*m) M z = 0,00 (kn*m) Momenty obliczeniowe M y = 15,36 (kn*m) M z = 0,09 (kn*m) Względem Y: Względem Z: Smukłość słupa λ y = 87 > 25 λ z = 87 > 25 Mimośród statyczny siły podłużnej e s = 156,5 (cm) e s = 0,0 (cm) Mimośród niezamierzony e n = 1,0 (cm) e n = 1,0 (cm) Mimośród początkowy e 0 = 157,5 (cm) e 0 = 1,0 (cm) Siła krytyczna N kr = 162,65 (kn) N kr = 422,17 (kn) Mimośród obliczeniowy e = η e 0 e = 167,0 (cm) e = 1,0 (cm) Nośność elementu : N n = 10,67 (kn) Stopień wykorzystania nośności = 86,2 (%) poz.a SŁUPY W OSI C Projektowanie przekroju dla dwukierunkowego ściskania mimośrodowego 1. Założenia: Beton klasy B25, α cc = 1,00 Stal klasy A-II f yk = 355,0 (MPa) Struktura o węzłach nieprzesuwnych Wysokość słupa l = 400 (cm) Długość obliczeniowa l 0 = 800 (cm) Względny udział obciążeń długotrwałych N d /N = 1,00 Współczynnik pełzania betonu ϕ p = 2,88 Obliczenia z uwzględnieniem równomiernego rozkładu zbrojenia w przekroju Obliczenia zgodne z PN-B-03264:2002 Nośność przekroju sprawdzana w sposób ścisły (z wyznaczenia rozkładu naprężeń) 2. Przekrój: b = 30,0 (cm) h = 60,0 (cm) d = 5,0 (cm) 3. Przypadki obciążeniowe: z poz.a poz.a.1.3 Przypadek N O N (kn) M y (kn*m) M z (kn*m) ,00 104,00 0, ,00 147,00 0, ,00-35,00 0,00 70
33 Numer przypadku wymiarującego: 2 4. Wyniki: Rzeczywista powierzchnia prętów zbrojeniowych: A s1 = 6,03 (cm2) A s2 = 0,00 (cm2) 3 φ16 = 6,03 (cm2) 0 φ16 = 0,00 (cm2) Rozkład prętów zbrojeniowych: Przekrój zbrojony prętami φ 16 Całkowita liczba prętów w przekroju = 6 Liczba prętów na boku b = 3 Liczba prętów na boku h = 2 Rzeczywista powierzchnia zbrojenia = 12,06 (cm2) Stopień zbrojenia µ = 0,67 (%) - minimalny µ min = 0,30 (%) maksymalny µ max = 4,00 (%) Analiza przypadków obciążeniowych: Przypadek N O 1 N = 381,00 (kn) M y = 104,00 (kn*m) M z = 0,00 (kn*m) Momenty obliczeniowe M y = 125,45 (kn*m) M z = 6,23 (kn*m) Względem Y: Względem Z: Smukłość słupa λ y = 46 > 25 λ z = 92 > 25 Mimośród statyczny siły podłużnej e s = 27,3 (cm) e s = 0,0 (cm) Mimośród niezamierzony e n = 2,0 (cm) e n = 1,0 (cm) Mimośród początkowy e 0 = 29,3 (cm) e 0 = 1,0 (cm) Siła krytyczna N kr = 3455,44 (kn) N kr = 982,03 (kn) Mimośród obliczeniowy e = η e 0 e = 32,9 (cm) e = 1,6 (cm) Nośność elementu : N n = 634,35 (kn) Stopień wykorzystania nośności = 60,1 (%) Przypadek N O 2 N = 343,00 (kn) M y = 147,00 (kn*m) M z = 0,00 (kn*m) Momenty obliczeniowe M y = 172,40 (kn*m) M z = 5,27 (kn*m) Względem Y: Względem Z: Smukłość słupa λ y = 46 > 25 λ z = 92 > 25 Mimośród statyczny siły podłużnej e s = 42,9 (cm) e s = 0,0 (cm) Mimośród niezamierzony e n = 2,0 (cm) e n = 1,0 (cm) Mimośród początkowy e 0 = 44,9 (cm) e 0 = 1,0 (cm) Siła krytyczna N kr = 3189,33 (kn) N kr = 982,03 (kn) Mimośród obliczeniowy e = η e 0 e = 50,3 (cm) e = 1,5 (cm) Nośność elementu : N n = 366,85 (kn) Stopień wykorzystania nośności = 93,5 (%) Przypadek N O 3 N = 201,00 (kn) M y = -35,00 (kn*m) M z = 0,00 (kn*m) Momenty obliczeniowe M y = -41,20 (kn*m) M z = 2,53 (kn*m) Względem Y: Względem Z: Smukłość słupa λ y = 46 > 25 λ z = 92 > 25 Mimośród statyczny siły podłużnej e s = 17,4 (cm) e s = 0,0 (cm) Mimośród niezamierzony e n = -2,0 (cm) e n = 1,0 (cm) Mimośród początkowy e 0 = -19,4 (cm) e 0 = 1,0 (cm) 71
34 Siła krytyczna N kr = 3793,70 (kn) N kr = 982,03 (kn) Mimośród obliczeniowy e = η e 0 e = -20,5 (cm) e = 1,3 (cm) Nośność elementu : N n = 824,64 (kn) Stopień wykorzystania nośności = 24,4 (%) poz.a.2.0 STROP NAD PRZYZIEMIEM poz.a.2.1 PŁYTA STROPOWA OBCIĄŻENIA STAŁE: obc.char. γ f obc.obl. warstwy wykończeniowe 0,02x21,0 0,42 1,3 0,55 szlichta betonowa 0,05x24 1,20 1,3 1,56 styropian 0,04x0,35 0,01 1,2 0,02 tynk cew-wap 0,015x19,0 0,29 1,3 0,37 1,92 1,30 2,49 kn/m 2 Obciążenie śniegiem OBCIĄŻENIA UŻYTKOWE: tarasy korytarze i hole obc.char. γ f obc.obl. 3,00 1,3 3,90 3,00 1,3 3,90 kn/m 2 1. Dane konstrukcji 1.1. Dane płyt Symbol Grubość Pole powierzchni Poziom pł. środk. Materiał 1 160mm 675,27m2-0,08m C25/ mm 100,89m2 0,00m C25/ mm 8,34m2 0,00m C25/ Dane żeber Symbol Przekrój Szer. wsp. b eff Całk. dlugość Poziom osi oboj. Materiał 1 400x240mm 0,00m 2,59m -0,20m C25/ x300mm 0,00m 5,83m -0,30m C25/ x240mm 0,00m 30,90m -0,20m C25/ x300mm 0,00m 5,83m -0,30m C25/ x300mm 0,00m 5,83m -0,30m C25/ x300mm 0,00m 5,83m -0,30m C25/ x240mm 0,00m 14,50m -0,25m C25/30 72
35 9 500x240mm 0,00m 5,50m -0,25m C25/ Dane słupów Symbol Przekrój wys. L d wys. L g X Y Kąt obr. Materiał Typ połączenia 1 600x300mm 3,00m 3,00m 12,60 25,93 0,00 C25/30 przegubowe 4 600x300mm 3,00m 3,00m 18,90 25,93 0,00 C25/30 przegubowe 5 600x300mm 3,00m 3,00m 25,20 25,93 0,00 C25/30 przegubowe 6 600x300mm 3,00m 3,00m 31,50 25,93 0,00 C25/30 przegubowe 1.4. Dane ścian Symbol Grubość wys. L d wys. L g Całk. dlugość Materiał Typ połączenia 1 240mm 3,00m - 83,66m C20/25 sztywne 2 240mm 3,00m - 76,79m C20/25 sztywne 3 240mm 3,00m - 22,07m C20/25 sztywne 4 240mm 3,00m - 76,14m C20/25 przegubowe 5 240mm 3,00m - 9,60m C20/25 przegubowe 6 240mm 3,00m - 9,60m C20/25 przegubowe 7 240mm 3,00m - 51,95m C20/25 przegubowe 8 240mm 3,00m - 3,75m C20/25 przegubowe 9 240mm 3,00m - 3,75m C20/25 przegubowe mm 3,00m - 3,75m C20/25 przegubowe mm 3,00m - 3,75m C20/25 przegubowe mm 3,00m - 3,75m C20/25 przegubowe mm 3,00m - 3,75m C20/25 przegubowe mm 3,00m - 29,89m C20/25 przegubowe mm 3,00m - 8,85m C20/25 przegubowe mm 3,00m - 6,81m C20/25 przegubowe mm 3,00m - 5,26m C20/25 przegubowe mm 3,00m - 5,26m C20/25 przegubowe mm 3,00m - 2,35m C20/25 przegubowe mm 3,00m - 2,35m C20/25 przegubowe mm 3,00m - 1,63m C20/25 przegubowe mm 3,00m - 1,63m C20/25 przegubowe mm 3,00m - 0,74m C20/25 przegubowe mm 3,00m - 0,12m C20/25 przegubowe 73
36 1.5. Model konstrukcyjny 1.6. Lista materiałów beton C20/25 Wytrzymałość gwarantowana na ściskanie f G c,cube = 25 MPa Wytrzymałość obliczeniowa na ściskanie f cd = 13,33 MPa Moduł Younga E = 29,96 GPa Współczynnik Poissona ν = 0,20 Współczynnik rozszerzalności term. α T = 0, /K Gęstość ρ = 2500 kg/m3 beton C25/30 Wytrzymałość gwarantowana na ściskanie f G c,cube = 30 MPa Wytrzymałość obliczeniowa na ściskanie f cd = 16,67 MPa Moduł Younga E = 31,48 GPa Współczynnik Poissona ν = 0,20 Współczynnik rozszerzalności term. α T = 0, /K Gęstość ρ = 2500 kg/m3 stal A-IIIN Obliczeniowa granica plastyczności f yd = 420 MPa Moduł Younga E = 200 GPa Gęstość ρ = 7810 kg/m3 74
37 1.7. Grupy obciążeń Symbol Nazwa Rodzaj Znaczenie γ f1 γ f2 ψ d c.w. ciężar własny stałe 1,1 1 1 A Stałe stałe 1,3 1 1 B ścianki stałe 1,3 1 1 C użytkowe zmienne 1 1,3 0, Lista obciążeń Lp. Grupa Rodzaj γ f1 γ f2 Wartość obc. Współrzędne 1 A cała płyta 1,3 1 2,00kN/m2 płyta "2" 2 A cała płyta 1,3 1 2,00kN/m2 płyta "3" 3 A cała płyta 1,3 1 2,00kN/m2 płyta "1" 4 B nóż 1,3 1 5,0kN/m (37,50; 22,87) 5,0kN/m (29,00; 22,87) 5,0kN/m (29,00; 26,11) 5 B nóż 1,3 1 5,0kN/m (31,50; 22,87) 5,0kN/m (31,50; 26,11) 6 B nóż 1,3 1 5,0kN/m (12,60; 22,89) 5,0kN/m (12,60; 26,11) 7 B nóż 1,3 1 5,0kN/m (6,60; 22,87) 5,0kN/m (15,10; 22,87) 5,0kN/m (15,10; 26,11) 8 B pole 1,3 1 1,25kN/m2 (44,22; 25,99) 1,25kN/m2 (44,22; 28,82) 1,25kN/m2 (-0,12; 28,82) 1,25kN/m2 (-0,12; 25,99) 9 B cała płyta 1,3 1 1,25kN/m2 płyta "2" 10 C nóż 1,3 1 1,0kN/m (15,10; 22,75) 1,0kN/m (15,10; 22,15) 1,0kN/m (29,00; 22,15) 1,0kN/m (29,00; 22,75) 11 C cała płyta 1,3 1 3,00kN/m2 płyta "1" 12 C cała płyta 1,3 1 5,00kN/m2 płyta "2" 13 C cała płyta 1,3 1 5,00kN/m2 płyta "3" 75
38 1.9. Schematy obciążeń dla poszczególnych grup Grupa A Grupa B 76
39 Grupa C 2. Analiza 2.1. Płyty - miarodajne momenty zginające M x Wartości maksymalne [knm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:400 77
40 Wartości minimalne [knm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1: Płyty - miarodajne momenty zginające M y Wartości maksymalne [knm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:400 78
41 Wartości minimalne [knm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1: Żebra - momenty zginające M Wartości maksymalne [knm] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:400 79
42 Wartości minimalne [knm] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1: Żebra - siły tnące T Wartości maksymalne [kn] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:400 80
43 Wartości minimalne [kn] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1: Słupy - reakcje Wartości maksymalne - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:400 81
44 Wartości minimalne - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1: Ściany - Siły N Wartości maksymalne [kn/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:400 82
45 Wartości minimalne [kn/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1: Wymiarowanie (wg PN-EN 1992:2005) 3.1. Zbrojenie obliczone w płytach Zbrojenie dolne - kierunek 1 [szt/mb] Skala rys. 1:400 83
46 Zbrojenie dolne - kierunek 2 [szt/mb] Skala rys. 1:400 Zbrojenie górne - kierunek 1 [szt/mb] Skala rys. 1:400 84
47 Zbrojenie górne - kierunek 2 [szt/mb] Skala rys. 1: Analiza stanu granicznego użytkowalności (wg PN-EN 1992:2005) 4.1. Płyty - SGU - przemieszczenia w [mm] - (obc. charakterystyczne, długotrwałe, dla grup obc.: c.własny, A, B, C) Skala rys. 1:400 85
48 poz.a.2.2 SŁUPY poz.a SŁUPY W OSI E Projektowanie przekroju dla dwukierunkowego ściskania mimośrodowego 1. Założenia: Beton klasy B25, α cc = 1,00 Stal klasy A-II f yk = 355,0 (MPa) Struktura o węzłach nieprzesuwnych Wysokość słupa l = 800 (cm) Długość obliczeniowa l 0 = 1600 (cm) Względny udział obciążeń długotrwałych N d /N = 1,00 Współczynnik pełzania betonu ϕ p = 2,88 Obliczenia z uwzględnieniem równomiernego rozkładu zbrojenia w przekroju Obliczenia zgodne z PN-B-03264:2002 Nośność przekroju sprawdzana w sposób ścisły (z wyznaczenia rozkładu naprężeń) 2. Przekrój: b = 30,0 (cm) h = 60,0 (cm) d = 5,0 (cm) 3. Przypadki obciążeniowe: z poz.a Przypadek N O N (kn) M y (kn*m) M z (kn*m) ,00 104,00 0, ,00 147,00 0, ,00-35,00 0,00 Numer przypadku wymiarującego: 2 4. Wyniki: Rzeczywista powierzchnia prętów zbrojeniowych: A s1 = 8,04 (cm2) A s2 = 2,01 (cm2) 4 φ16 = 8,04 (cm2) 1 φ16 = 2,01 (cm2) 86
49 Rozkład prętów zbrojeniowych: Przekrój zbrojony prętami φ 16 Całkowita liczba prętów w przekroju = 10 Liczba prętów na boku b = 4 Liczba prętów na boku h = 3 Rzeczywista powierzchnia zbrojenia = 20,11 (cm2) Stopień zbrojenia µ = 1,12 (%) - minimalny µ min = 0,30 (%) maksymalny µ max = 4,00 (%) Analiza przypadków obciążeniowych: Przypadek N O 1 N = 288,00 (kn) M y = 104,00 (kn*m) M z = 0,00 (kn*m) Momenty obliczeniowe M y = 154,34 (kn*m) M z = 28,22 (kn*m) Względem Y: Względem Z: Smukłość słupa λ y = 92 > 25 λ z = 185 > 25 Mimośród statyczny siły podłużnej e s = 36,1 (cm) e s = 0,0 (cm) Mimośród niezamierzony e n = 2,0 (cm) e n = 1,3 (cm) Mimośród początkowy e 0 = 38,1 (cm) e 0 = 1,3 (cm) Siła krytyczna N kr = 997,13 (kn) N kr = 333,36 (kn) Mimośród obliczeniowy e = η e 0 e = 53,6 (cm) e = 9,8 (cm) Nośność elementu : N n = 310,55 (kn) Stopień wykorzystania nośności = 92,7 (%) Przypadek N O 2 N = 250,00 (kn) M y = 147,00 (kn*m) M z = 0,00 (kn*m) Momenty obliczeniowe M y = 207,23 (kn*m) M z = 13,33 (kn*m) Względem Y: Względem Z: Smukłość słupa λ y = 92 > 25 λ z = 185 > 25 Mimośród statyczny siły podłużnej e s = 58,8 (cm) e s = 0,0 (cm) Mimośród niezamierzony e n = 2,0 (cm) e n = 1,3 (cm) Mimośród początkowy e 0 = 60,8 (cm) e 0 = 1,3 (cm) Siła krytyczna N kr = 938,03 (kn) N kr = 333,36 (kn) Mimośród obliczeniowy e = η e 0 e = 82,9 (cm) e = 5,3 (cm) Nośność elementu : N n = 258,68 (kn) Stopień wykorzystania nośności = 96,6 (%) Przypadek N O 3 N = 116,00 (kn) M y = -35,00 (kn*m) M z = 0,00 (kn*m) Momenty obliczeniowe M y = -42,09 (kn*m) M z = 2,37 (kn*m) Względem Y: Względem Z: Smukłość słupa λ y = 92 > 25 λ z = 185 > 25 Mimośród statyczny siły podłużnej e s = 30,2 (cm) e s = 0,0 (cm) Mimośród niezamierzony e n = -2,0 (cm) e n = 1,3 (cm) Mimośród początkowy e 0 = -32,2 (cm) e 0 = 1,3 (cm) Siła krytyczna N kr = 1024,19 (kn) N kr = 333,36 (kn) Mimośród obliczeniowy e = η e 0 e = -36,3 (cm) e = 2,0 (cm) Nośność elementu : N n = 313,94 (kn) Stopień wykorzystania nośności = 36,9 (%) 87
50 poz.a SŁUPY W OSI C 1. Założenia: Projektowanie przekroju dla dwukierunkowego ściskania mimośrodowego Beton klasy B25, α cc = 1,00 Stal klasy A-II f yk = 355,0 (MPa) Struktura o węzłach nieprzesuwnych Wysokość słupa l = 400 (cm) Długość obliczeniowa l 0 = 400 (cm) Względny udział obciążeń długotrwałych N d /N = 1,00 Współczynnik pełzania betonu ϕ p = 2,88 Obliczenia z uwzględnieniem równomiernego rozkładu zbrojenia w przekroju Obliczenia zgodne z PN-B-03264:2002 Nośność przekroju sprawdzana w sposób ścisły (z wyznaczenia rozkładu naprężeń) 2. Przekrój: b = 30,0 (cm) h = 60,0 (cm) d = 5,0 (cm) 3. Przypadki obciążeniowe: z poz.a poz.a.1.3+poz.a.2.1 Przypadek N O N (kn) M y (kn*m) M z (kn*m) ,00 104,00 0, ,00 147,00 0, ,00-35,00 0,00 Numer przypadku wymiarującego: 2 4. Wyniki: Rzeczywista powierzchnia prętów zbrojeniowych: A s1 = 4,02 (cm2) A s2 = 0,00 (cm2) 2 φ16 = 4,02 (cm2) 0 φ16 = 0,00 (cm2) 88
51 Rozkład prętów zbrojeniowych: Przekrój zbrojony prętami φ 16 Całkowita liczba prętów w przekroju = 4 Liczba prętów na boku b = 2 Liczba prętów na boku h = 2 Rzeczywista powierzchnia zbrojenia = 8,04 (cm2) Stopień zbrojenia µ = 0,45 (%) - minimalny µ min = 0,31 (%) maksymalny µ max = 4,00 (%) Analiza przypadków obciążeniowych: Przypadek N O 1 N = 1146,00 (kn) M y = 104,00 (kn*m) M z = 0,00 (kn*m) Momenty obliczeniowe M y = 126,92 (kn*m) M z = 18,93 (kn*m) Względem Y: Względem Z: Smukłość słupa λ y = 23 < 25 λ z = 46 > 25 Mimośród statyczny siły podłużnej e s = 9,1 (cm) e s = 0,0 (cm) Mimośród niezamierzony e n = 2,0 (cm) e n = 1,0 (cm) Mimośród początkowy e 0 = 11,1 (cm) e 0 = 1,0 (cm) Siła krytyczna N kr N kr = 2904,85 (kn) Mimośród obliczeniowy e = η e 0 e = 11,1 (cm) e = 1,7 (cm) Nośność elementu : N n = 1644,42 (kn) Stopień wykorzystania nośności = 69,7 (%) Przypadek N O 2 N = 1108,00 (kn) M y = 147,00 (kn*m) M z = 0,00 (kn*m) Momenty obliczeniowe M y = 169,16 (kn*m) M z = 17,91 (kn*m) Względem Y: Względem Z: Smukłość słupa λ y = 23 < 25 λ z = 46 > 25 Mimośród statyczny siły podłużnej e s = 13,3 (cm) e s = 0,0 (cm) Mimośród niezamierzony e n = 2,0 (cm) e n = 1,0 (cm) Mimośród początkowy e 0 = 15,3 (cm) e 0 = 1,0 (cm) Siła krytyczna N kr N kr = 2904,85 (kn) Mimośród obliczeniowy e = η e 0 e = 15,3 (cm) e = 1,6 (cm) Nośność elementu : N n = 1399,88 (kn) Stopień wykorzystania nośności = 79,1 (%) Przypadek N O 3 N = 894,00 (kn) M y = -35,00 (kn*m) M z = 0,00 (kn*m) Momenty obliczeniowe M y = -52,88 (kn*m) M z = 12,91 (kn*m) Względem Y: Względem Z: Smukłość słupa λ y = 23 < 25 λ z = 46 > 25 Mimośród statyczny siły podłużnej e s = 3,9 (cm) e s = 0,0 (cm) Mimośród niezamierzony e n = -2,0 (cm) e n = 1,0 (cm) Mimośród początkowy e 0 = -5,9 (cm) e 0 = 1,0 (cm) Siła krytyczna N kr N kr = 2904,85 (kn) Mimośród obliczeniowy e = η e 0 e = -5,9 (cm) e = 1,4 (cm) Nośność elementu : N n = 1929,43 (kn) Stopień wykorzystania nośności = 46,3 (%) 89
52 poz.a.3.0 SCHODY stopnie: h= 16,2 b= 29 α= 29,19 obc.char. γ f obc.obl. warstwy wykończeniowe 2cm 0,02x18,0 0,36 1,3 0,47 stopnie betonowe (0,162*0,29)/2*24/0,28 1,94 1,1 2,14 płyta biegowa 16cm 0,16*24,00/cos α 4,40 1,1 4,84 tynk cementowo-wapienny 1.5cm 0,015*19,00/cos α 0,33 1,3 0,42 7,03 1,12 7,87 kn/m 2 Obciążenie użytkowe klatki schodowej obciążenie użytkowe 3,0 kn/m 2 3,00 1,3 3,90 3,00 1,3 3,90 kn/m 2 poz.a.3.1 płyta biegowa lo=3,2m M=11,8x3,2 2 x0,125=15,1 knm Q=11,8x3,2x0,5=18,9 kn Zginanie Przekrój: b=100 cm h=16 cm a=2 cm a'=2 cm Materiały: Beton B25,0 Stal Rb=14,3 MPa Ra=400 MPa Obciążenie: M=16,00 knm Wyniki : sb=0,057 sbgr=0,399 Fac=0,00 cm^2 Fa=2,94 cm^2 procent zbrojenia: 0,21 przyjęto #10co15cm poz.a.3.2 płyta spocznikowa 1. Dane konstrukcji 1.1. Dane płyt Symbol Grubość Pole powierzchni Poziom pł. środk. Materiał 1 160mm 5,61m2 0,00m C20/ Dane ścian Symbol Grubość wys. L d wys. L g Całk. dlugość Materiał Typ połączenia 1 240mm 3,00m - 6,70m C20/25 przegubowe 90
53 1.3. Model konstrukcyjny 1.4. Grupy obciążeń Symbol Nazwa Rodzaj Znaczenie γ f1 γ f2 ψ d c.w. ciężar własny stałe 1,1 1 1 A Stałe stałe 1,3 1 1 B Użytkowe zmienne 1 1, Lista obciążeń Lp. Grupa Rodzaj γ f1 γ f2 Wartość obc. Współrzędne 1 A nóż 1,3 1 14,5kN/m (1,70; 0,12) 14,5kN/m (1,70; 3,18) 2 A cała płyta 1,3 1 2,00kN/m2 płyta "1" 3 B cała płyta 1,3 1 3,00kN/m2 płyta "1" 1.6. Schematy obciążeń dla poszczególnych grup Grupa A Grupa B 91
54 2. Analiza 2.1. Płyty - miarodajne momenty zginające M x Wartości maksymalne [knm/m] - (obc. obliczeniowe) Wartości minimalne [knm/m] - (obc. obliczeniowe) 2.2. Płyty - miarodajne momenty zginające M y Wartości maksymalne [knm/m] - (obc. obliczeniowe) Wartości minimalne [knm/m] - (obc. obliczeniowe) 2.3. Ściany - Siły N Wartości maksymalne [kn/m] - (obc. obliczeniowe) Wartości minimalne [kn/m] - (obc. obliczeniowe) 92
55 3. Wymiarowanie (wg PN-EN 1992:2005) 3.1. Zbrojenie obliczone w płytach Zbrojenie dolne - kierunek 1 [szt/mb] Zbrojenie dolne - kierunek 2 [szt/mb] Zbrojenie górne - kierunek 1 [szt/mb] Zbrojenie górne - kierunek 2 [szt/mb] poz.a.3.3 TRZON WINDOWY Zaprojektowano ściany trzonów windowych żelbetowe z betonu B30 zbrojone siatkami prętów #10 w rozstawie 15x15 ze stali A-IIIN poz.a.4.0 FUNDAMENTY poz.a.4.1 ŚCIANA FUNDAMENTOWA Parcie gruntu na ścianę ciężar gruntu zasypowego 18,0 kn/m 3 kąt tarcia wew. Φ=30 tg 2 (45 -φ/2)=0,333 obciążenie naziomu 5,0 kn/m 2 h=3,20m h z =5,0/18,0=0,28m p 1 = 18,0*0,28*0,333*1,1=1,85kPa p 2 = 18,0*(2,8+0,28)*0,333*1,1=20,33kPa OBCIĄŻENIA: MOMENTY: TNĄCE: NORMALNE: 4,14 1,85 4,14 4,14-6,34 1 6, ,33-15,66-26,91-24,08 93
56 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000 0,00 4,14 0,00 0,49 1,875 6,32* -0,00-11,88 0,26 1,000 4,14 4,14* -6,34 1,00 3,800-15,66-26,91-24,08 * = Wartości ekstremalne Obciążenia pionowe: ze stropu piw. ściana 0,24x3,2x25,0x1,1 26,00 kn/m 24,08 kn/m 50,08 kn/m 1. Założenia: Projektowanie przekroju mimośrodowo ściskanego Beton klasy B25, α cc = 1,00 Stal klasy A-IIIN f yk = 490,0 (MPa) Struktura o węzłach nieprzesuwnych Wysokość słupa l = 380 (cm) Długość obliczeniowa l 0 = 380 (cm) Względny udział obciążeń długotrwałych N d /N = 1,00 Współczynnik pełzania betonu φ p = 2,89 Brak sprawdzenia stanu granicznego rozwarcia rys Obliczenia zgodne z PN-B-03264: Przekrój: b = 100,0 (cm) h = 24,0 (cm) d 1 = 3,0 (cm) d 2 = 3,0 (cm) 3. Przypadki obciążeniowe: N O Typ N (kn) M (kn*m) 1. SGN 50,00 16,00 Numer przypadku wymiarującego: 1 94
57 4. Wyniki: Teoretyczna powierzchnia zbrojenia: A s1 = 3,60 (cm2) A s2 = 3,60 (cm2) 5 φ10 = 3,93 (cm2) 5 φ10 = 3,93 (cm2) Stopień zbrojenia µ = 0,30 (%) - minimalny µ min = 0,30 (%) - maksymalny µ max = 4,00 (%) Analiza przypadków obciążeniowych: Przypadek 1. SGN N = 50,00 (kn) M = 16,00 (kn*m) Moment obliczeniowy M = 17,07 (kn*m) Stopień wykorzystania nośności: 41,1 (%) - przypadek nieistotny Smukłość słupa: λ = 55 Mimośród statyczny siły podłużnej: e s = 32,0 (cm) Mimośród niezamierzony: e n = 1,0 (cm) Mimośród początkowy: e 0 = 33,0 (cm) Siła krytyczna: N kr = 1493,18 (kn) Mimośród obliczeniowy e = h e 0 e = 34,1 (cm) poz.a.4.2 ŁAWY FUNDAMENTOWE poz.a ŁAWA - ściana zewnętrzna ze stropu ścian żelbetowa 0,24x3,80x25x1,1 26,00 kn/m 25,08 kn/m 51,08 kn/m Ciężar własny ławy uwzględniono programie obliczeniowym 1. Założenia: MATERIAŁ: BETON: STAL: klasa B25, ciężar objętościowy = 24,0 (kn/m3) klasa A-III-N, f yd = 420,00 (MPa) OPCJE: Obliczenia wg normy: betonowej: PN-B (2002) gruntowej: PN-81/B Oznaczenie parametrów geotechnicznych metodą: B współczynnik m = 0,81 - do obliczeń nośności współczynnik m = 0,72 - do obliczeń poślizgu współczynnik m = 0,72 - do obliczeń obrotu Wymiarowanie fundamentu na: Nośność Osiadanie - S dop = 7,00 (cm) - czas realizacji budynku: tb > 12 miesięcy - współczynnik odprężenia: λ = 1,00 Obrót Poślizg Ścinanie Graniczne położenie wypadkowej obciążeń: - długotrwałych w rdzeniu I - całkowitych w rdzeniu II 95
58 2. Geometria A = 0,60 (m) L = 15,00 (m) h = 0,40 (m) h1 = 0,00 (m) ex = 0,00 (m) a = 0,24 (m) objętość betonu fundamentu: V = 0,240 (m3/m) otulina zbrojenia: c = 0,05 (m) poziom posadowienia: D = 3,0 (m) minimalny poziom posadowienia: Dmin = 0,6 (m) 3. Grunt Charakterystyczne parametry gruntu: Warstwa Nazwa Poziom IL / ID Symbol Typ wilgotności [m] konsolidacji 1 Piasek drobny 0,0 0, mokre Pozostałe parametry gruntu: Warstwa Nazwa Miąższość Spójność Kąt tarcia Ciężar obj. Mo M [m] [kpa] [deg] [kn/m3] [kpa] [kpa] 1 Piasek drobny --- 0,0 29,9 19, , ,9 4. Obciążenia OBLICZENIOWE Lp. Nazwa N My Fx Nd/Nc [kn/m] [kn*m/m] [kn/m] 1 L1 52,00 0,00 0,00 1,00 współczynnik zamiany obciążeń obliczeniowych na charakterystyczne = 1,20 5. Wyniki obliczeniowe WARUNEK NOŚNOŚCI Rodzaj podłoża pod fundamentem: jednorodne Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=52,00kN/m Wyniki obliczeń na poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy ciężar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 16,87 (kn/m) Obciążenie wymiarujące: Nr = 68,87kN/m My = -1,90kN*m/m Zastępczy wymiar fundamentu: A_ = 0,54 (m) Współczynniki nośności oraz wpływu nachylenia obciążenia: 96
59 OSIADANIE OBRÓT POŚLIZG N B = 7,47 i B = 1,00 N C = 30,00 i C = 1,00 N D = 18,28 i D = 1,00 Graniczny opór podłoża gruntowego: Qf = 116,78 (kn/m) Współczynnik bezpieczeństwa: Qf * m / Nr = 1,37 Rodzaj podłoża pod fundamentem: jednorodne Kombinacja wymiarująca: L1 N=43,33kN/m Charakterystyczna wartość ciężaru fundamentu i nadległego gruntu: 15,34 (kn/m) Obciążenie charakterystyczne, jednostkowe od obciążeń całkowitych: q = 98 (kpa) Miąższość podłoża gruntowego aktywnie osiadającego: z = 0,6 (m) Naprężenie na poziomie z: - dodatkowe: σzd = 16 (kpa) - wywołane ciężarem gruntu: σzγ = 68 (kpa) Osiadanie: - pierwotne: s' = 0,03 (cm) - wtórne: s'' = 0,03 (cm) - CAŁKOWITE: S = 0,06 (cm) < Sdop = 7,00 (cm) Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=52,00kN/m Obliczeniowy ciężar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 13,80 (kn/m) Obciążenie wymiarujące: Nr = 65,80kN/m My = -1,55kN*m/m Moment zapobiegający obrotowi fundamentu: - My(stab) = 18,19 (kn*m/m) Współczynnik bezpieczeństwa: M(stab) * m / M = +INF Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=52,00kN/m Obliczeniowy ciężar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 13,80 (kn/m) Obciążenie wymiarujące: Nr = 65,80kN/m My = -1,55kN*m/m Zastępcze wymiary fundamentu: A_ = 0,60 (m) Współczynnik tarcia: - fundament grunt: µ = 0,40 Współczynnik redukcji spójności gruntu = 0,20 Wartość siły poślizgu: F = 0,00 (kn/m) Wartość siły zapobiegającej poślizgowi fundamentu: - w poziomie posadowienia: F(stab) = 26,49 (kn/m) Współczynnik bezpieczeństwa: F(stab) * m / F = +INF WYMIAROWANIE ZBROJENIA Wzdłuż boku A: Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=52,00kN/m Obciążenie wymiarujące: Nr = 68,87kN/m My = -1,90kN*m/m Powierzchnia zbrojenia [cm2/m]: 97
1.0 Obliczenia szybu windowego
1.0 Obliczenia szybu windowego 1.1 ObciąŜenia 1.1.1 ObciąŜenie cięŝarem własnym ObciąŜenie cięŝarem własnym program Robot przyjmuje automartycznie. 1.1.2 ObciąŜenie śniegiem Sopot II strefa Q k =1.2 kn/m
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA KONSTRUKCYJNE Zestawienie obciążeń na dach Lp Opis obciążenia Obc. char. 1. Obciążenie śniegiem połaci dachu dwupołaciowego wg PN-EN 1991-1-3 p.5.3.3 (strefa 1, A=112 m n.p.m. -> sk = 0,7 kn/m2,
Bardziej szczegółowoZAŁ. K-1 KONSTRUKCJA CZĘŚĆ OBLICZENIOWA
ZAŁ. K-1 KONSTRUKCJA CZĘŚĆ OBLICZENIOWA NAZWA INWESTYCJI: ADRES INWESTYCJI: TEREN INWESTYCJI: INWESTOR: Zagospodarowanie terenu polany rekreacyjnej za Szkołą Podstawową nr 8 w Policach ul. Piaskowa/ul.
Bardziej szczegółowoFundamenty. Ustalenie jednostkowego oporu obliczeniowego podłoŝa. Sprawdzenia nośności dla gruntu warstwy geotechnicznej IIIa tj.
Fndamenty Ustalenie jednostkowego opor obliczeniowego podłoŝa Sprawdzenia nośności dla grnt warstwy geotechnicznej IIIa tj. piaski drobne I D =,4. = 1,75t =, N D = 1,2 N C = 2,94 N B = 4,66 B = 2 cm L
Bardziej szczegółowo1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m.
1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU Poziom odniesienia: 0,00 m. 4 2 0-2 -4 0 2. Fundamenty Liczba fundamentów: 1 2.1. Fundament nr 1 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, Położenie fundamentu względem
Bardziej szczegółowo7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary:
7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu Wymiary: B=1,2m L=4,42m H=0,4m Stan graniczny I Stan graniczny II Obciążenie fundamentu odporem gruntu OBCIĄŻENIA: 221,02 221,02 221,02
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczne dla stalowego dźwigara kratowego Sali gimnastycznej w Lgocie Górnej gm. Koziegłowy
Obliczenia statyczne dla stalowego dźwigara kratowego Sali gimnastycznej w Lgocie Górnej gm. Koziegłowy 1. Stan istniejący. 1.1. Schemat układu poprzecznego budynku wiązar kratowy 1.2. Schemat obliczeniowy
Bardziej szczegółowo"ENERGOPROJEKT - WARSZAWA" S.A. Nazwa :.rmt Projekt: Dom podcieniowy Miłocin Strona: 12 Pozycja: Więźba dachowa drewniana Arkusz: 1
Projekt: Dom podcieniowy Miłocin Strona: Pozycja: Więźba dachowa drewniana Arkusz: PRZEKRÓJ Nr: Nazwa: "Drewno K7 8x" Y x X,00 Skala : CHARAKTERYSTYKA PRZEKROJU: y 8,00 V=,00 H=8,00 Materiał: Drewno K7
Bardziej szczegółowo1. Zebranie obciążeń. Strop nad parterem
Wyciąg z obliczeń 1. Zebranie obciążeń Stropodach Obciążenie Y qk Y f qo 2x papa termozgrzewalna 0,15 kn/m2 0,15 1,2 0,18 Szlichta cementowa 5cm 21 kn/m3 21*0,05 1,05 1,3 1,365 Folia PE 0,002kN/m2 0,002
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
OBLICZENIA STATYCZNE do projektu budowlano wykonawczego przebudowy i modernizacji istniejącego budynku filii biblioteki w Barcicach dz. nr 303/ obr. Barcice Materiały konstrukcyjne: - beton C20/25 (dawne
Bardziej szczegółowo10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej.
10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. OBCIĄŻENIA: 6,00 6,00 4,11 4,11 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa:
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ = 1,50
KONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ Zebranie obciążeń: Śnieg: Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu q k = 0,70 kn/m 2 przyjęto zgodnie ze zmianą do normy Az, jak
Bardziej szczegółowo9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe
9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe OBCIĄŻENIA: 55,00 55,00 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,0 Liniowe 0,0 55,00 55,00
Bardziej szczegółowoOPIS DO PROJEKTU BUDOWLANO - WYKONAWCZEGO KONSTRUKCJI
1 OPIS DO PROJEKTU BUDOWLANO - WYKONAWCZEGO KONSTRUKCJI budynku garażu dla potrzeb Urzędu Celnego na terenie Drogowego Przejścia Granicznego w Bezledach 1. Dane ogólne Projektowany budynek jest jednokondygnacyjny,
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY KONSTRUKCJA PRZEKRYCIA BUDYNKU. Centrum biblioteczno - kulturalne. Dz. nr 170/7, 271, AM-1, Obręb Bierkowice
USŁUGI PROJEKTOWO - BUDOWLANE Kłodzko ul. Łużycka 11/3 tel/fax 74 647 55 00, kom. 880 106 099 e-mail : dragan.kazimierz@gmail.com PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY KONSTRUKCJA PRZEKRYCIA BUDYNKU Obiekt :
Bardziej szczegółowoDANE OGÓLNE PROJEKTU
1. Metryka projektu Projekt:, Pozycja: Posadowienie hali Projektant:, Komentarz: Data ostatniej aktualizacji danych: 2016-07-04 Poziom odniesienia: P 0 = +0,00 m npm. DANE OGÓLNE PROJEKTU 15 10 1 5 6 7
Bardziej szczegółowoII. SPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA
II. SPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA I. STRONA TYTUŁOWA. 01/12 II. SPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA. 02/12 III. OPIS TECHNICZNY. 03/12 IV. OBLICZENIA STATYCZNE. 05/12 IV. RYSUNKI TECHNICZNE. 10/12 V. WYKAZ NORM
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
I. Zebranie obciążeń 1. Obciążenia stałe Do obliczeń przyjęto wartości według normy PN-EN 1991-1-1:2004 1.1. Dach część górna ELEMENT CHARAKTERYSTYCZNE γ OBLICZENIOWE Płyta warstwowa 10cm 0,10 1,2 0,12
Bardziej szczegółowoPRZEKRÓJ Nr: 1 "I 280 HEB"
PRZEKRÓJ Nr: "I 80 HEB" CHARAKTERYSTYKA PRZEKROJU: ateriał: Stal St3 Gł.centr.osie bezwładn.[cm]: Xc= 4,0 Yc= 4,0 alfa= 0,0 omenty bezwładności [cm4]: Jx= 970,0 Jy= 6590,0 oment dewiacji [cm4]: Dxy= 0,0
Bardziej szczegółowomr1 Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 4.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1 [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2
4. mur oporowy Geometria mr1 Wysokość ściany H [m] 2.50 Szerokość ściany B [m] 2.00 Długość ściany L [m] 10.00 Grubość górna ściany B 5 [m] 0.20 Grubość dolna ściany B 2 [m] 0.24 Minimalna głębokość posadowienia
Bardziej szczegółowoLp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f
0,10 0,30 L = 0,50 0,10 H=0,40 OBLICZENIA 6 OBLICZENIA DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY SCHODÓW ZEWNĘTRZNYCH, DRZWI WEJŚCIOWYCH SZT. 2 I ZADASZENIA WEJŚCIA GŁÓWNEGO DO BUDYNKU NR 3 JW. 5338 przy ul.
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE. Zestawienie obciążeń
OBLICZENIA STATYCZNE Zestawienie obciążeń 0.. Pokrycie Rodzaj: ciężar Typ: stałe 0... Pokrycie Charakterystyczna wartość obciążenia: Q k = 0,96 kn/m 2. Obliczeniowe wartości obciążenia: Q o =,5 kn/m 2,
Bardziej szczegółowoProjekt budowlany część konstrukcyjna
Projekt budowlany część konstrukcyjna Nazwa inwestycji: Remont i termomodernizacja budynku szkoły Adres inwestycji: Al. Wojska Polskiego 8, -20 SĘPOPOL (dz. Nr 63) Inwestor: Zespół Szkolno Przedszkolny
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANY WZMOCNIENIE KONSTRUKCJI STALOWEJ DACHU.
PROJEKT BUDOWLANY Nazwa obiektu DOCIEPLENIE ZE ZMIANĄ KOLORYSTYKI budowlanego: ELEWACJI ISTNIEJĄCEGO BUDYNKU NR 5. Zakres opracowania: Adres budowy: Inwestor: Nazwa i adres jednostki projekt.: WZMOCNIENIE
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
OBLICZENIA STATYCZNE. ZałoŜenia do obliczeń Wiatr Strefa I, Śnieg strefa II Kategoria Geotechniczna obiektu Na podstawie Rozporządzenia Ministra Spraw Wewnętrznych i Administracji w sprawie ustalania geotechnicznych
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE KONSTRUKCJI ZABUDOWY OTWORU W PŁYCIE PODŚWIETLKOWEJ
OBLICZENIA STATYCZNE KONSTRUKCJI ZABUDOWY OTWORU W PŁYCIE PODŚWIETLKOWEJ.. Obciążenia stałe Rozaj: ciężar Typ: stałe... Ciężar Charakterystyczna wartość obciążenia: Q k = 0,63 kn/m 2. Obliczeniowe wartości
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczne. 1.Zestaw obciążeń/
1.Zestaw obciążeń/ Obliczenia statyczne 0.1. Śnieg Rodzaj: śnieg Typ: zmienne 0.1.1. Śnieg Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu q k = 0,90 kn/m 2 przyjęto zgodnie ze zmianą do normy Az1, jak dla
Bardziej szczegółowoRemont i adaptacja pomieszczeń PIW ul. Foksal 17 w Warszawie konstrukcja - część opisowa str. 2 I. DOKUMENTY FORMALNO-PRAWNE... 3
Remont i adaptacja pomieszczeń PIW ul. Foksal 17 w Warszawie konstrukcja - część opisowa str. 2 SPIS TREŚCI: I. DOKUMENTY FORMALNO-PRAWNE... 3 II. DANE OGÓLNE... 6 II.1 Przedmiot opracowania... 6 II.2
Bardziej szczegółowoAdres : Sieradz, ul. Sportowa, dz. nr 3 (obręb 7)
PROJEKT BUDOWLANY Inwestor : Inwestycja : MOSIR Sieradz Przykryty kort tenisowy Adres : Sieradz, ul. Sportowa, dz. nr 3 (obręb 7) Stadium : Budowa kortu tenisowego Funkcja : Imię i Nazwisko : podpis :
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. Obciążenia 1.1. Założenia Ze względu na brak pełnych danych dotyczących konstrukcji istniejącego obiektu, w tym stalowego podciągu, drewnianego stropu oraz więźby
Bardziej szczegółowoPROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWALNY GEOTECHNICZNE WARUNKI POSADOWIENIA
PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWALNY GEOTECHNICZNE WARUNKI POSADOWIENIA Przebudowa i rozbudowa budynku szkoły muzycznej wraz z zapleczem, przebudowa i rozbiórka infrastruktury technicznej, przewidzianej
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE
Wrocławiu 1 OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE Spis treści 1.DANE OGÓLNE...2 2.ZEBRANIE OBCIĄśEŃ...2 2.1.CięŜar własny...2 2.2.ObciąŜenia stałe...2 2.3.ObciąŜenia uŝytkowe...5 2.4.ObciąŜenia śniegiem
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJI
Spis treści Opis techniczny 1. Przedmiot i zakres opracowania 2. Podstawa formalna projektu 3. Podstawy merytoryczne opracowania 4. Układ konstrukcyjny obiektu 5. Zastosowane schematy konstrukcyjne 6.
Bardziej szczegółowoPOZ. 1 ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ Stropy pod lokalami mieszkalnymi przy zastosowaniu płyt WPS
OBLICZENIA STATYCZNE DO AKTUALIZACJI PROJEKTÓW BUDOWLANYCH REMONTU ELEWACJI WRAZ Z BALKONAMI I NAPRAWĄ RYS ORAZ REMONTU PIWNIC W BUDYNKU MIESZKALNYM PRZY UL. ŻELAZNEJ 64 r/ KROCHMALNEJ TOM I POZ. 1 ZESTAWIENIE
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE 1. ZESTAWIENIE NORM PN -82/B - 02000 PN -82/B - 02001 PN -82/B
Bardziej szczegółowoe = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 958 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2
OBLICZENIA STATYCZNE POZ.1.1 ŚCIANA PODŁUŻNA BASENU. Projektuje się baseny żelbetowe z betonu B20 zbrojone stalą St0S. Grubość ściany 12 cm. Z = 0,5x10,00x1,96 2 x1,1 = 21,13 kn e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65
Bardziej szczegółowoProjekt budowlany. konstrukcja. Obiekt : Budynek Przedszkola nr 243
Projekt budowlany konstrukcja Obiekt : Budynek Przedszkola nr 243 Adres obiektu: ul. KORDIANA 7/1, WARSZAWA REMBERTÓW, DZIAŁKA NR. EW. 45, OBR. 3-09-19 Temat: PROJEKT BUDOWLANY ROZBUDOWY BUDYNKU PRZEDSZKOLA
Bardziej szczegółowoPomoce dydaktyczne: normy: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcje. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
Bardziej szczegółowoParametry geotechniczne gruntów ustalono na podstawie Metody B Piasek średni Stopień zagęszczenia gruntu niespoistego: I D = 0,7.
.11 Fundamenty.11.1 Określenie parametrów geotechnicznych podłoża Rys.93. Schemat obliczeniowy dla ławy Parametry geotechniczne gruntów ustalono na podstawie Metody B Piasek średni Stopień zagęszczenia
Bardziej szczegółowoOPIS DO PROJEKTU BUDOWLANO - WYKONAWCZEGO KONSTRUKCJI
1 OPIS DO PROJEKTU BUDOWLANO - WYKONAWCZEGO KONSTRUKCJI budynku garażu dla potrzeb Urzędu Celnego na terenie Drogowego Przejścia Granicznego w Bezledach 1. Dane ogólne Budynek zaplecza garażowego 1-no
Bardziej szczegółowoZAŁĄCZNIK NR 1 OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE
ZAŁĄCZNIK NR 1 OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA: 1. Zestawienie obciążeń... 4 1.1. Obciążenia Stałe... 4 1.2. Obciążenia Zmienne - Klimatyczne... 4 2. Pawilon... 6 2.1. Płyta
Bardziej szczegółowo10.0. Schody górne, wspornikowe.
10.0. Schody górne, wspornikowe. OBCIĄŻENIA: Grupa: A "obc. stałe - pł. spocznik" Stałe γf= 1,0/0,90 Q k = 0,70 kn/m *1,5m=1,05 kn/m. Q o1 = 0,84 kn/m *1,5m=1,6 kn/m, γ f1 = 1,0, Q o = 0,63 kn/m *1,5m=0,95
Bardziej szczegółowoZałożenia obliczeniowe i obciążenia
1 Spis treści Założenia obliczeniowe i obciążenia... 3 Model konstrukcji... 4 Płyta trybun... 5 Belki trybun... 7 Szkielet żelbetowy... 8 Fundamenty... 12 Schody... 14 Stropy i stropodachy żelbetowe...
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczne... 1 Sala gimnastyczna... 1 Poz. 1 Dach... 1 Poz. 2 Płatwie co 2,06 m... 1 Poz.3 Dźwigary... 3 Pas dolny Pas górny...
Obliczenia statyczne... 1 Sala gimnastyczna... 1 Poz. 1 Dach... 1 Poz. 2 Płatwie co 2,06 m... 1 Poz.3 Dźwigary... 3 Pas dolny... 11 Pas górny... 11 KrzyŜulce 60x60x 5... 12 Krzyzulce 40x40x4... 12 Poz.
Bardziej szczegółowo700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:
Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE 1 KONSTRUKCJA GŁÓWNA BUDYNKU. Zestawienie obciążeń na 1m 2 rzutu połaci dachowej [kn/m 2 ] Obciążenia stałe g:
OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE 1 KONSTRUKCJA GŁÓWNA BUDYNKU Zestawienie obciążeń na 1m 2 rzutu połaci dachowej [kn/m 2 ] Obciążenia stałe g: DACH KONSTRUKCJA STALOWA g k [kn/m 2 ] γf g o [kn/m 2 ]
Bardziej szczegółowoSPIS ZAWARTOŚCI. Opis techniczny str. 2-6 Obliczenia statyczne str. 7-10
1 SPIS ZAWARTOŚCI Opis techniczny str. 2-6 Obliczenia statyczne str. 7-10 Rysunki konstrukcyjne : Schemat konstrukcyjny wiaty W-1 K-001 Schemat konstrukcyjny wiaty W-2 K-002 Schemat konstrukcyjny wiaty
Bardziej szczegółowoZbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła
Zginanie: (przekrój c-c) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)130.71 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 4.90 cm 2. Przyjęto 3 16 o s = 6.03 cm 2 ( = 0.36%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)130.71
Bardziej szczegółowoObciążenia. Wartość Jednostka Mnożnik [m] oblicz. [kn/m] 1 ciężar [kn/m 2 ]
Projekt: pomnik Wałowa Strona 1 1. obciążenia -pomnik Obciążenia Zestaw 1 nr Rodzaj obciążenia 1 obciążenie wiatrem 2 ciężar pomnika 3 ciężąr cokołu fi 80 Wartość Jednostka Mnożnik [m] obciążenie charakter.
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA KONSTRUKCYJNE
OLICZENI KONSTRUKCYJNE SLI GIMNSTYCZNEJ W JEMIELNIE 1. Płatew dachowa DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 16,0 cm Wysokość h = 20,0 cm Drewno: Drewno klejone z drewna litego iglastego,
Bardziej szczegółowoPoziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW
Poziom I-II ieg schodowy SZKIC SCHODÓW 23 0 175 1,5 175 32 29,2 17,5 10x 17,5/29,2 1,5 GEOMETRI SCHODÓW 30 130 413 24 Wymiary schodów : Długość dolnego spocznika l s,d = 1,50 m Grubość płyty spocznika
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI I OBLICZENIA.
OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI I OBLICZENIA. Założenia przyjęte do wykonania projektu konstrukcji: - III kategoria terenu górniczego, drgania powierzchni mieszczą się w I stopniu intensywności, deformacje
Bardziej szczegółowoEKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku
EKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku TEMAT MODERNIZACJA POMIESZCZENIA RTG INWESTOR JEDNOSTKA PROJEKTOWA SAMODZIELNY PUBLICZNY ZESPÓŁ OPIEKI ZDROWOTNEJ 32-100 PROSZOWICE,
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANY. remontu i przebudowy sanitariatów w Teatrze Lalek w Olsztynie. Budynek użyteczności publicznej
EGZEMPLARZ NR PROJEKT BUDOWLANY remontu i przebudowy sanitariatów w Teatrze Lalek w Olsztynie Inwestor: Obiekt budowlany: Olsztyński Teatr Lalek ul. Głowackiego 7 0-447 Olsztyn Budynek użyteczności publicznej
Bardziej szczegółowoQ r POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE
- str. 28 - POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE Na podstawie dokumentacji geotechnicznej, opracowanej przez Przedsiębiorstwo Opoka Usługi Geologiczne, opracowanie marzec 2012r, stwierdzono następującą budowę podłoża
Bardziej szczegółowoSchemat statyczny płyty: Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 3,24 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,34 m
5,34 OLICZENI STTYCZNE I WYMIROWNIE POZ.2.1. PŁYT Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f k d Obc.obl. 1. TERKOT 0,24 1,35 -- 0,32 2. WYLEWK CEMENTOW 5CM 2,10 1,35 --
Bardziej szczegółowoOświadczenie projektanta
Warszawa, 31.08.2017 Oświadczenie projektanta Zgodnie z art. 20 ust. 4 Ustawy Prawo Budowlane projektant mgr inż. Maciej Rozum posiadający uprawnienia do projektowania bez ograniczeń w specjalności konstrukcyjnobudowlanej
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE. Materiały konstrukcyjne
OBLICZENIA STATYCZNE Podstawa opracowania Projekt budowlany architektoniczny. Obowiązujące normy i normatywy budowlane a w szczególności: PN-82/B-02000 ObciąŜenia budowli. Zasady ustalania wartości. PN-82/B-02001
Bardziej szczegółowoAnaliza ściany żelbetowej Dane wejściowe
Analiza ściany żelbetowej Dane wejściowe Projekt Data : 0..05 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Materiały i normy Konstrukcje betonowe : Współczynniki EN 99-- : Mur zbrojony : Konstrukcje
Bardziej szczegółowoII. OBLICZENIA STATYCZNE do projektu nadbudowy i rozbudowy budynku mieszkalnego z usługami
II. OBLICZENIA STATYCZNE o projektu nabuowy i rozbuowy buynku mieszkalnego z usługami Założenia projektowe 1. Materiały konstrukcyjne: - stal zbrojeniowa A I w gatunku St0S oznaczenie φ - stal zbrojeniowa
Bardziej szczegółowoO P I S T E C H N I C Z N Y część B do projektu zabezpieczenia gazociągu w/c 350 przed przejazdem
O P I S T E C H N I C Z N Y część B do projektu zabezpieczenia gazociągu w/c 350 przed przejazdem I. Podstawa opracowania: 3 Mapa do celów projektowych w skali 1:500 4 Pismo nr TT.420.76.2013.KWO.4315
Bardziej szczegółowo- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET
- 1 - Kalkulator Elementów Żelbetowych 2.1 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2001-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.4.1. Elementy żelbetowe
Bardziej szczegółowoROZBUDOWA I PRZEBUDOWA SZKOŁY PODSTAWOWEJ W TARCZYNIE
PROJEKT KONSTRUKCJI TOM 3 ABC Studio Architektoniczne mgr inż. arch. Paweł Lebiedziński ul. Słoneczna 10, 05-555 Tarczyn tel. 501 930 320, e-mail: studio.abc@wp.pl P R O J E K T B U D O W L A N Y Egzemplarz
Bardziej szczegółowo2.1. Wyznaczenie nośności obliczeniowej przekroju przy jednokierunkowym zginaniu
Obliczenia statyczne ekranu - 1 - dw nr 645 1. OBLICZENIE SŁUPA H = 4,00 m (wg PN-90/B-0300) wysokość słupa H 4 m rozstaw słupów l o 6.15 m 1.1. Obciążenia 1.1.1. Obciążenia poziome od wiatru ( wg PN-B-0011:1977.
Bardziej szczegółowoObliczenia ściany oporowej Dane wejściowe
Obliczenia ściany oporowej Dane wejściowe Projekt Data : 8.0.005 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Materiały i normy Konstrukcje betonowe : Współczynniki EN 99 : Ściana murowana (kamienna)
Bardziej szczegółowoZakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne
Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne PROJEKT WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCJI ŻELBETOWEJ BUDYNKU BIUROWEGO DESIGN FOR SELECTED
Bardziej szczegółowoProjekt belki zespolonej
Pomoce dydaktyczne: - norma PN-EN 1994-1-1 Projektowanie zespolonych konstrukcji stalowo-betonowych. Reguły ogólne i reguły dla budynków. - norma PN-EN 199-1-1 Projektowanie konstrukcji z betonu. Reguły
Bardziej szczegółowo2. PB_K-02 - Budynek administracyjny KONSTRUKCJA BUDYNKU ADMINISTRACYJNEGO
ZAWARTOŚĆ PROJEKTU I. Załączniki: - Oświadczenie projektantów - Uprawnienia budowlane - Przynależność do Izby Inżynierów Budownictwa II. Opis techniczny 1. Opis techniczny konstrukcyjny 1.1. Przedmiot
Bardziej szczegółowoStr. 9. Ciężar 1m 2 rzutu dachu (połaci ) qkr qor gr = 0,31 / 0,76 = 0,41 * 1,20 = 0,49 kn/m 2
Str. 9 5. OBLICZENIA STATYCZNE Zastosowane schematy konstrukcyjne (statyczne), założenia przyjęte do obliczeń konstrukcji, w tym dotyczące obciążeń, oraz podstawowe wyniki tych obliczeń. Założenia przyjęte
Bardziej szczegółowoTOMAFIL PROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH MARCIN JANISIEWCZ ul. WIŚNIOWA 11, MAGDALENKA tel
TOMAFIL PROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI CH MARCIN JANISIEWCZ ul. WIŚNIOWA, 05-506 MAGDALENKA tel. 502-79-55 NAZWA INWESTYCJI SOCJALNO - KOMUNALNY ADRES INWESTYCJI DZIAŁKA NR EW. 62/2 ul. UMIASTOWSKA, WIEŚ UMIASTÓW
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY. 1. Dane ogólne Podstawa opracowania.
OPIS TECHNICZNY 1. Dane ogólne. 1.1. Podstawa opracowania. - projekt architektury - wytyczne materiałowe - normy budowlane, a w szczególności: PN-82/B-02000. Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości.
Bardziej szczegółowoOpracowanie: Emilia Inczewska 1
Wyznaczyć zbrojenie przekroju pokazanego na rysunku z uwagi na przekrój podporowy i przęsłowy. Rozwiązanie: 1. Dane materiałowe Beton C25/30 - charakterystyczna wytrzymałość walcowa na ściskanie betonu
Bardziej szczegółowoObciążenie zmienne klatki schodowej Wg tabl.1 pkt.b.7 PN-82/B przyjęto obciążenie zmienne p = 6,0 kn/m 2 ( γ f = 1,2 ); Obciążenie śniegiem Jast
Schemat klatki schodowej Ciężar pokrycia dachu Obciążenie Obc. char. [kn/m 2 ] γ f (max.) γ f (min.) Obc. obl. max. [kn/m 2 ] Obc. obl. min. [kn/m 2 ] Folia dachowa (przyjęto ciężar 2,5 kg/m 2 ) 0,03 1,2
Bardziej szczegółowoWYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCH I WYMIAROWANIE
WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCH I WYMIAROWANIE 9.1. HALA SPORTOWA Z ZAPLECZEM...14 9.1.3. Płyty...16 9.1.3.1. Płyta poz +3.54 gr.20cm...16 9.1.3.2. Płyta poz +4.80 gr.20 i 16cm...18 9.1.3.3. Płyta poz +8,00
Bardziej szczegółowoBUDOWA SIEDZIBY PLACÓWKI TERENOWEJ W STASZOWIE PRZY UL. MICKIEWICZA PROJEKT WYKONAWCZY - KONSTRUKCJA SPIS TREŚCI
SPIS TREŚCI I./ OPIS TECHNICZNY II./ WYKAZY STALI III./ RYSUNKI 1K.RZUT FUNDAMENTÓW SKALA 1 : 50 2K.RZUT KONSTRUKCYJNY PARTERU SKALA 1 : 100 3K.RZUT KONSTRUKCYJNY I PIĘTRA SKALA 1 : 100 4K.RZUT KONSTRUKCYJNY
Bardziej szczegółowo1. Płyta: Płyta Pł1.1
Plik: Płyta Pł1.1.rtd Projekt: Płyta Pł1.1 1. Płyta: Płyta Pł1.1 1.1. Zbrojenie: Typ : Przedszk Kierunek zbrojenia głównego : 0 Klasa zbrojenia głównego : A-III (34GS); wytrzymałość charakterystyczna =
Bardziej szczegółowoPROJEKT KONSTRUKCJI PRZEBUDOWA GMINNEGO TARGOWISKA W SKRWILNIE WITACZ SKRWILNO, GM. SKRWILNO DZ. NR 245/20
PROJEKT KONSTRUKCJI PRZEBUDOWA GMINNEGO TARGOWISKA W SKRWILNIE WITACZ SKRWILNO, GM. SKRWILNO DZ. NR 245/20 INWESTOR: GMINA SKRWILNO SKRWILNO 87-510 ADRES: DZIAŁKA NR 245/20 SKRWILNO GM. SKRWILNO PROJEKTOWAŁ:
Bardziej szczegółowo1. Obliczenia sił wewnętrznych w słupach (obliczenia wykonane zostały uproszczoną metodą ognisk)
Zaprojektować słup ramy hali o wymiarach i obciążeniach jak na rysunku. DANE DO ZADANIA: Rodzaj stali S235 tablica 3.1 PN-EN 1993-1-1 Rozstaw podłużny słupów 7,5 [m] Obciążenia zmienne: Śnieg 0,8 [kn/m
Bardziej szczegółowoRys. 29. Schemat obliczeniowy płyty biegowej i spoczników
Przykład obliczeniowy schodów wg EC-2 a) Zebranie obciąŝeń Szczegóły geometryczne i konstrukcyjne przedstawiono poniŝej: Rys. 28. Wymiary klatki schodowej w rzucie poziomym 100 224 20 14 9x 17,4/28,0 157
Bardziej szczegółowoSPIS ZAWARTOŚCI. Opis techniczny str. 2-6 Obliczenia statyczne str. 7-10
1 SPIS ZAWARTOŚCI Opis techniczny str. 2-6 Obliczenia statyczne str. 7-10 Rysunki konstrukcyjne : Schemat konstrukcyjny wiaty W-1 K-001 Schemat konstrukcyjny wiaty W-2 K-002 Schemat konstrukcyjny wiaty
Bardziej szczegółowo0,195 kn/m 2. 0,1404 kn/m 2. 0,837 kn/m 2 1,4 1,1718 kn/m 2
1.1 Dach drewniany krokwiowy o rozpiętości osiowej 13,44 m a) Obciążenia stałe wg PN-82/B-02001: blachodachówka (wraz z konstrukcją drewnianą) 0,350 kn/m 2 0,385 kn/m 2 wełna mineralna miękka 18cm 0,6kN/m
Bardziej szczegółowoOpracowanie: Emilia Inczewska 1
Dla żelbetowej belki wykonanej z betonu klasy C20/25 ( αcc=1,0), o schemacie statycznym i obciążeniu jak na rysunku poniżej: należy wykonać: 1. Wykres momentów- z pominięciem ciężaru własnego belki- dla
Bardziej szczegółowoRzut z góry na strop 1
Rzut z góry na strop 1 Przekrój A-03 Zestawienie obciążeń stałych oddziaływujących na płytę stropową Lp Nazwa Wymiary Cięzar jednostko wy Obciążenia charakterystyczn e stałe kn/m Współczyn n. bezpieczeń
Bardziej szczegółowoTEMAT: PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANO- WYKONAWCZY ROZBUDOWY URZĘDU O ŁĄCZNIK Z POMIESZCZENIAMI BIUROWYMI
TEMAT: PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANO- WYKONAWCZY ROZBUDOWY URZĘDU O ŁĄCZNIK Z POMIESZCZENIAMI BIUROWYMI RODZAJ OPRACOWANIA: PROJEKT WYKONAWCZO BUDOWLANY KONSTRUKCJI ADRES: ul. Wojska Polskiego 10
Bardziej szczegółowoZałącznik nr 2. Obliczenia konstrukcyjne
1 Załącznik nr 2 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Obliczenie obciążeń zewnętrznych zmiennych 2 1. Obciążenie wiatrem Rodzaj: wiatr. Typ: zmienne. 1.1. Dach jednospadowy Charakterystyczne ciśnienie prędkości
Bardziej szczegółowoZestawić siły wewnętrzne kombinacji SGN dla wszystkich kombinacji w tabeli:
4. Wymiarowanie ramy w osiach A-B 4.1. Wstępne wymiarowanie rygla i słupa. Wstępne przyjęcie wymiarów. 4.2. Wymiarowanie zbrojenia w ryglu w osiach A-B. - wyznaczenie otuliny zbrojenia - wysokość użyteczna
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku
1 Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku Poz. 1. Wymiany w stropie przy szybie dźwigu w hollu. Obciąż. stropu. - warstwy posadzkowe 1,50 1,2 1,80 kn/m 2 - warstwa wyrównawcza 0,05 x 21,0 = 1,05 1,3
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE
1112 Z1 1 OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE SPIS TREŚCI 1. Nowe elementy konstrukcyjne... 2 2. Zestawienie obciążeń... 2 2.1. Obciążenia stałe stan istniejący i projektowany... 2 2.2. Obciążenia
Bardziej szczegółowo1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ.
1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ. Zestawienie obciążeń. Kąt nachylenia połaci dachowych: Obciążenie śniegie. - dla połaci o kącie nachylenia 0 stopni Lokalizacja
Bardziej szczegółowoKlasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 3.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1. [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2
Projekt: Wzmocnienie skarpy w Steklnie_09_08_2006_g Strona 1 Geometria Ściana oporowa posadowienie w glinie piaszczystej z domieszką Ŝwiru Wysokość ściany H [m] 3.07 Szerokość ściany B [m] 2.00 Długość
Bardziej szczegółowoEKSPERTYZA TECHNICZNA
Zakład PHU SaW tel. 512 150 045 siedziba jednostki: 17-100 Bielsk Podlaski ul. Wojska Polskiego 3 pracownia: 17-100 Bielsk Podlaski ul. Mickiewicza 34 b lok. 7 EKSPERTYZA TECHNICZNA dotycząca oceny stanu
Bardziej szczegółowo- 1 - Belka Żelbetowa 3.0 A B C 0,30 5,00 0,30 5,00 0,25 1,00
- - elka Żelbetowa 3.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEUD 200-200 SPEUD Gliwice utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.7.3. elka żelbetowa ciągła SZKI ELKI:
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej
OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej 1.0 DŹWIGAR DACHOWY Schemat statyczny: kratownica trójkątna symetryczna dwuprzęsłowa Rozpiętości obliczeniowe: L 1 = L 2 = 3,00 m Rozstaw dźwigarów: a =
Bardziej szczegółowoPręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x900 (Beton
Bardziej szczegółowoProjektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne:
- str.10 - POZ.2. STROP NAD KLATKĄ SCHODOWĄ Projektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne: 1/ Grubość płyty h = 15cm 2/ Grubość otulenia zbrojenia a = 2cm 3/
Bardziej szczegółowoZałącznik nr 3. Obliczenia konstrukcyjne
32 Załącznik nr 3 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Strop istniejący nad parterem (sprawdzenie nośności) Istniejący strop typu Kleina z płytą cięŝką. Wartość charakterystyczna obciąŝenia uŝytkowego w projektowanym
Bardziej szczegółowoTYTUŁ OPRACOWANIA: PROJEKT BUDOWLANY BUDOWA BUDYNKU SZKOŁY PRZEZNACZONEGO NA BAJKOWĄ SZKOŁĘ DLA SZEŚCIOLATKÓW PRZY SZKOLE PODSTAWOWEJ NR 149 W ŁODZI
TYTUŁ OPRACOWANIA: PROJEKT BUDOWLANY BUDOWA BUDYNKU SZKOŁY PRZEZNACZONEGO NA BAJKOWĄ SZKOŁĘ DLA SZEŚCIOLATKÓW PRZY SZKOLE PODSTAWOWEJ NR 49 W ŁODZI ul. TARZAŃSKA 69 a, DZIAŁKA NR 5/52 OBRĘB W 30 KONSTRUKCJA
Bardziej szczegółowoTablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa
strona 1 Tablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 1. Blachodachówka o grubości 0,55 mm γ f k d Obc. obl. kn/m 2 0,35 1,30
Bardziej szczegółowoWyciąg z obliczeń elementów konstrukcji budynku
Wyciąg z obliczeń elementów konstrukcji budynku Tablica. 1 Dach g k Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Blacha fałdowa stalowa o wysokości fałdy 55 (T- 0,09 1,10 -- 0,10 55) gr.
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY. 1.2 Podstawa opracowania. Podstawą formalną niniejszego opracowania są normy :
OPIS TECHNICZNY 1.1 Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania jest projekt techniczny dachu kratowego hali produkcyjnej. 1.2 Podstawa opracowania Podstawą formalną niniejszego opracowania są normy
Bardziej szczegółowo