DOMY MIESZKALNE BLIŹNIACZE PARTEROWE, Z UŻYTKOWYM PODDASZEM ORAZ GARAŻEM

Transkrypt

1 1 PROJEKT ARCHITEKTONICZNO - BUDOWLANY DOMY MIESZKALNE BLIŹNIACZE PARTEROWE, Z UŻYTKOWYM PODDASZEM ORAZ GARAŻEM LOKALIZACJA: INWESTOR: Mysłowice, ul. Wybickiego nr ziałek: 3055/7; 3057/7; 3058/7; 3059/7; 3060/7 Celina i Taeusz Powaga ul. Wysockiego 4/ Mysłowice PROJEKT ARCHITEKTONICZNY: mgr inż. arch. Ilona Grzbiela PROJEKT KONSTRUKCYJNY: mgr inż. Zbigniew Pietrzykowski mgr inż. Jarosław Gromelski PROJEKT WEWN. INSTALACJI GAZU, WOD.-KAN. I C.O.: mgr inż. Marzena Bart mgr inż. Katarzyna Zawazka PROJEKT INSTALACJI ELEKTRYCZNEJ: mgr inż. Artur Stanik Gliwice lipiec 015

2 . ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA LP. POZYCJA STRONA NR. RYS. 1. STRONA TYTUŁOWA 1 -. ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA - 3. STRONA UZGODNIEŃ 4-4. PROJEKT ZAGOSPODAROWANIA TERENU 5-5. PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANY 6-6. PROJEKT KONSTRUKCYJNY 8-7. PROJEKT INSTALACJI WODNO - KANALIZACYJNEJ 40-8 PROJEKT INSTALACJI CENTRALNEGO OGRZEWANIA 44 9 PROJEKT INSTALACJI GAZU PROJEKT INSTALACJI ELEKTRYCZNEJ ZESTAWIENIA MATERIAŁÓW INFORMACJA DOTYCZĄCA BEZPIECZEŃSTWA I OCHRONY ZDROWIA 58 ZAGOSPODAROWANIE TERENU - MAPA A.00 ELEWACJE BUDYNKU SEGMENT A B A.01 A.0 ELEWACJE BUDYNKU SEGMENT C D A.03 A.04 ELEWACJE BUDYNKU SEGMENT E F A.05 A.06 ELEWACJE BUDYNKU SEGMENT G H A.07 A.08 RZUT PARTERU - SEGMENT A B A.09 RZUT PARTERU - SEGMENT C D A.10 RZUT PARTERU - SEGMENT E F A.11 RZUT PARTERU - SEGMENT G H A.1 RZUT PODDASZA A.13 RZUT DACHU A.14 PRZEKRÓJE - SEGMENT A B A.15 PRZEKRÓJE - SEGMENT C D A.16 PRZEKRÓJE - SEGMENT E F A.17 PRZEKRÓJE - SEGMENT G H A.18 ZESTAWIENIE STOLARKI A.19 RZUT FUNDAMENTÓW K.01 RYSUNEK ZESTAWCZY K.0

3 3 ŁF1-ŁF, WF1-WF ŁAWY I WIECE FUND. K.03 SF1- SF4 RDZENIE ZELBETOWE DLA SEGMENTÓW A-B, E-F, G-H K.04 SF1- SF4 RDZENIE ZELBETOWE DLA SEGMENTU C-D K.05 SCH1 SCHODY ZELBETOWE K.06 SŁ1-SŁ3 SŁUPY ZELBETOWE K.07 SŁ4-SŁ5 SŁUPY ZELBETOWE K.08 SŁ6-SŁ7 SŁUPY ZELBETOWE K.09 PŁ1 PŁYTA ZELBETOWA K.10 B1-B3 BELKI ZELBETOWE K.11 B4, B5, B8 BELKI ZELBETOWE K.1 B6-B7 BELKI ZELBETOWE K.13 W1-W, WO1 WIENCE ŻELB. K.14 NADPROZA ZELBETOWE K.15 K16 RZUT WIĘŹBY K.17 AKSONOMETRIA WIEZBY K.18 RZUT PARTERU- INSTALACJA WOD.- KAN. S.01 RZUT PODDASZA- INSTALACJA WOD.- KAN. S.0 PROFILE INSTALACJA KALIZACJI SAN. S.03 ROZWINIĘCIE - INSTALACJA KALIZACJI SAN. S.04 ROZWINIĘCIE INSTALACJA WODY S.05 RZUT PARTERU INSTALACJA C.O. S.06 RZUT PODDASZA INSTALACJA C.O. S.07 ROZWINIĘCIE INSTALACJA C.O. S.08 RZUT PARTERU INSTALACJA GAZU S.09 AKSONOMETRIA INSTALACJA GAZU S.10 PROFIL - INSTALACJA S.11 TABLICA 400/30V T-M E.01 INSTALACJE ELEKTRYCZNE RZUT PARTERU E.0 INSTALACJE ELEKTRYCZNE RZUT PODDASZA E.03

4 4 3. STRONA UZGODNIEŃ L.P. BRANŻA PODPIS / PIECZĄTKA 01 ARCHITEKTURA mgr inż. arch. Ilona Grzbiela nr uprawnień: 11/10SLOKK 0 KONSTRUKCJA mgr inż. Jarosław Gromelski nr uprawnień: 14/91 B-B mgr inż. Zbigniew Pietrzykowski 03 INSTALACJE GAZU, WOD. KAN. I C.O. mgr inż. Marzena Bart nr uprawnień: SLK/43/POOS/08 mgr inż. Katarzyna Zawazka 04 ELEKTRYKA mgr inż. Artur Stanik nr uprawnień: SKL/1106/POOE/05

5 5 4. PROJEKT ZAGOSPODAROWANIA TERENU Przemiotem inwestycji jest buowa OŚMIU DOMÓW MIESZKALNYCH BLIŹNIACZYCH - PARTEROWYCH, Z UŻYTKOWYM PODDASZEM ORAZ GARAŻEM w Mysłowicach przy ul. Wybickiego na ziałkach nr :3055/7; 3057/7; 3058/7; 3059/7; 3060/7. Domy oznaczono symbolami : A, B, C, D, E, F, G, H. Wjaz na w/w ziałki bęzie usytuowany bezpośrenio z ulicy Wybickiego poprzez ziałkę 3056/7 której inwestorzy są właścicielami. Planowana inwestycja bęzie polegać na buowie omów bliźniaczych, z poaszem użytkowym, nie popiwniczonych o wysokości max 7,71 m. na poziomem terenu. Planowana inwestycja wymaga wykonania nowych przyłączy zewnętrznych następujących meiów: woa, kanalizacja sanitarna i eszczowa, energia elektryczna, gaz. W projekcie załączono komplet uzgonień otyczących lokalizacji obiektu oraz ostawy i obioru meiów. Inwestycja ma być realizowana bez etapowania w latach Inwestycja została zaprojektowana z uwzglęnieniem przepisów Prawa Buowlanego oraz Rozporzązenia o Warunkach Technicznych, jakim muszą opowiaać buynki i ich usytuowanie oraz przepisów branżowych. Teren na którym planowana jest inwestycja użytkowany jest obecnie jako niezagospoarowana ziałka. Inwestycja została zaprojektowana z uwzglęnieniem kubatur, wysokości i yspozycji przestrzennych zgonych miejscowym planem zagospoarowania przestrzennego Morgi Wschonie zatwierzonym Uchwałą Ray Miasta Mysłowice Nr LIV/558/05 z nia 4 listopaa 005 roku. Działki nr :3055/7; 3057/7; 3058/7; 3059/7; 3060/7 znajują się w strefie MUIV Teren ten jest wstępnie pozielony na w/w ziałki, jenak ze wzglęu projekt zagospoarowania zachozi konieczność nowego poziału. Ukła zagospoarowania ziałek zaprojektowany został wraz z elementami komunikacji pieszo jeznej, z usytuowaniem bram wjazowych o strony rogi wewnętrznej ( ziałka 3056/7) oraz uzbrojeniem terenu (energetyka, woa, ga kanalizacja sanitarna i oprowazenie wó eszczowych o zbiornika bezopływowego). Kategoria geotechniczna II w prostych warunkach gruntowych. Projekt zawiera ekspertyzę geotechniczną. Zestawienie powierzchni terenu: powierzchnia ziałek 3055/7 i 3059/7 : 195 m powierzchnia zabuowy omów E,F,G,H: 4 x 11,70 m = 486,8 m powierzchnia całkowita omów EFGH: 4x15,8 m = 4x 37,5 m = 949 m wskaźnik intensywności zabuowy : 0,49 teren utwarzony ( pojazy, tarasy) : 4x70,9 m =83,6 m powierzchnia terenów zielonych: 1154,6 m wskaźnik zieleni : 60 % powierzchnia ziałek 3057/7 i 3058/7 i 3060/7 : 000 m powierzchnia zabuowy omu A,B,C,D: 4 x 11,70 m = 486,8 m powierzchnia całkowita omów EFGH: 4x 37,5 m = 949 m wskaźnik intensywności zabuowy : 0,47 teren utwarzony ( pojazy, tarasy) : 4x70,9 m =83,6 m powierzchnia terenów zielonych: 19,6 m wskaźnik zieleni czynna :61,5 %

6 6 5. PROJEKT ARCHITEKTONICZNO - BUDOWLANY 5.1. Przeznaczenie i program użytkowy Dom bliźniaczy wolnostojący parterowy z użytkowym poaszem, niepopiwniczony. Wejście o lokali w buynku znajuje się w części centralnej fasay frontowej. Na parterze znajuje się przesionek, jaalnia z komunikacją, kuchnia, pokój zienny, łazienka, gareroba, garaż, kotłownia, pomieszczenie gospoarcze. Schoami wychozimy na poasze, gzie oprócz 3 pokoi połączonych hallem, znajuje się łazienka i gareroba. 5.. Zestawienie powierzchni i kubatury jeen lokal cały buynek Powierzchnia zabuowy: 11,70 m 43,40 m Powierzchnia tarasów zewnętrznych: 38,40 m 76,80 m Powierzchnia użytkowa: 14,75 m 85,50 m Powierzchnia netto parteru: 95,30 m 190,60 m Powierzchnia netto poasza: 7,85 m 145,70 m Powierzchnia netto razem: 168,15 m 336,30 m Powierzchnia całkowita: 37,5 m 474,50 m Kubatura: 710,30 m 3 140,60 m 3 Wysokość buynku: 7,70 m 7,70 m Długość buynku: 1,06 m 4,11 m 5.3. Forma i funkcja obiektu Buynek wukonygnacyjny (parter z poaszem) przykryty achem wuspaowym o kącie nachylenia 35. Poasze oświetlone oknami w ścianach szczytowych oraz oknami połaciowymi Dostosowanie o krajobrazu i otaczającej zabuowy Bryła omu jest prosta i traycyjna. Dobrze wkomponowuje się w krajobraz Rozwiązania i sposób funkcjonowania zasaniczych urzązeń instalacji technicznych Buynek mieszkalny bęzie wyposażony w instalacje centralnego ogrzewania, wono-kanalizacyjną, elektryczną i gazową. Instalacja grzejnikowa niskoparametrowa zasilana z własnej kotłowni. Woa zimna i ciepła zostanie oprowazona o wszystkich przyborów sanitarnych. Woa ostarczona bęzie z sieci zewnętrznej o parametrach zgonych z wymaganiami normy. Ścieki oprowazane bęą o obiornika wskazanego w warunkach technicznych przez obiorcę ścieków. Gaz ostarczany bęzie z sieci zewnętrznej na zasaach wskazanych w warunkach technicznych ostawcy gazu. Przyłącza zewnętrzne gazu, woy i kanalizacji winny być wykonane zgonie z projektami przyłączy uzgonionymi z lokalnymi właścicielami sieci oraz właścicielami terenów po których ewentualnie przebiegają trasy przyłączy.

7 5.6. Dane techniczne obiektu charakteryzujące jego wpływ na śroowisko, zrowie luzi i obiekty sąsienie. 7 Przyjmuje się śrenie zapotrzebowanie na woę pitną w ilości 100 l / 4 h la jenego mieszkańca buynku, jakość woy zapewnia jej ostawca w oparciu o ustalenia normy branżowej. W buynku mieszkalnym powstają ścieki bytowo-gospoarcze i jako takie winny być oprowazane bezopływowego osanika na ścieki. Z uwagi na projektowane ogrzewanie buynku gazem ziemnym, emisja zanieczyszczeń gazowych bęących efektem spalania gazu ziemnego jest w granicach normy. W efekcie założonego programu użytkowego buynku jenorozinnego zanieczyszczenia pyłowe, płynne i zapachowe - nie występują. Usuwanie opaów stałych tzn. kuchennych i omowych obywa się przez wywożenie. Jako śrenie wartości jenostkowe powstawania opaów stałych przyjmuje się,8 m 3 na 4 h la jenego mieszkańca. Opay należy gromazić w pojemnikach stalowych opróżnianych okresowo przez koncesjonowany zakła oczyszczania. Dla założonego programu użytkowego, nie występuje związana z eksploatacją buynku emisja hałasu, wibracji i promieniowania w tym jonizującego jak również nie powstaje pole elektromagnetyczne czy inne zakłócenia. Charakter, program użytkowy i wielkość buynku oraz sposób jego posaowienia - nie wpływa negatywnie na istniejący rzewostan, powierzchnię ziemi, glebę oraz woy powierzchniowe i poziemne Warunki ochrony przeciwpożarowej. Elementy buynku spełniają wymagania w zakresie oporności ogniowej (Dz.U. z 00 r. Nr 75, poz. 690, 13 pkt. 1a) Analiza możliwości racjonalnego wykorzystania wysoko - efektywnych systemów alternatywnych. Projekt zawiera charakterystykę energetyczną buynków z poziałem na usytuowanie i nasłonecznienie. Dla wszystkich buynków wybrano system zaprojektowany z uwagi na niższe koszty inwestycyjne, eksploatacyjne oraz niższe EP i wartość emisji CO Dla omów A-B, C-D : Obliczeniowe zapotrzebowanie na nieonawialną energię pierwotną : EP 113,30 [kwh/m² rok] Zapotrzebowanie na energię użytkową o ogrzewania i wentylacji: EUCO+W wynosi:59,41 [kwh/m² rok] Zapotrzebowanie na energię użytkową o przygotowania ciepłej woy użytkowej: EUCWU wynosi: 0,40 [kwh/m² rok] Zapotrzebowanie na całkowitą energię użytkową EU wynosi : 79,8 [kwh/m² rok] Zapotrzebowanie na energię końcową EK 16,53 EK [kwh/m² rok] Dla omów E-F, G-H : Obliczeniowe zapotrzebowanie na nieonawialną energię pierwotną : EP 113,38 [kwh/m² rok] Zapotrzebowanie na energię użytkową o ogrzewania i wentylacji: EUCO+W wynosi:59,33 [kwh/m² rok] Zapotrzebowanie na energię użytkową o przygotowania ciepłej woy użytkowej: EUCWU wynosi: 0,40 [kwh/m² rok] Zapotrzebowanie na całkowitą energię użytkową EU wynosi : 79,74 [kwh/m² rok] Zapotrzebowanie na energię końcową EK 16,4 EK [kwh/m² rok]

8 8 6. PROJEKT KONSTRUKCYJNY 6.1. Ukła konstrukcji Buynek w technologii murowanej, przykryty achem w konstrukcji rewnianej jętkowej z płatwią kalenicową, ze stropami żelbetowymi. Posaowienie na ławach funamentowych żelbetowych. 6.. Założenia przyjęte o obliczeń konstrukcji Przyjęto: - obciążenie śniegiem wg PN - 80 / B II strefa - obciążenie śniegiem wg PN - 80 / B 0010/Az1. Zmiana o PN-80/B obciążenie wiatrem wg PN - 77 / B I strefa - obciążenie wiatrem wg PN-B-0011:1977/Az1:009. Zm. o PN-77/B posaowienie funamentów wg PN - 81 / B obciążenia użytkowe wg PN - 8 / B obciążenia stałe wg PN - 8 / B Postawowe wyniki obliczeń We wszystkich elementach żelbetowych zastosowano beton B0 oraz stal AIIIN. ŁAWY ŁF1 - ławy żelbetowe ścian zewnętrznych i wewnętrznych parteru, przekrój 60x40 cm zbrojenie główne 8 1 mm, strzemiona 6 mm w rozstawie 5,0 cm. ŁAWY ŁF - ściąg żelbetowy ścian zewnętrznych i wewnętrznych parteru, przekrój 30x40 cm zbrojenie główne 6 1 mm, strzemiona 6 mm w rozstawie 5,0 cm. WIENIEC WF1 - wieniec spinający zewnętrzne i wewnętrzne ściany funmentowe, przekrój 5x5cm, zbrojenie główne górą 1mm, ołem 1mm, strzemiona 6 mm co 5cm. WIENIEC WF - wieniec spinający zewnętrzne i wewnętrzne ściany funamentowe, przekrój 5x5cm, zbrojenie główne górą 1mm, ołem 1mm, strzemiona 6 mm co 5cm. RDZEŃ SF1 - słup żelbetowy o wysokości 0,50 (0,8) m, przekrój 5x5 cm zbrojenie 4 1 mm, strzemiona 6 mm co 11,5 (11,0) cm. RDZEŃ SF - słup żelbetowy o wysokości 0,75 (1,05) m, przekrój 5x5 cm zbrojenie 4 1,5 mm, strzemiona 6 mm co 1,0 cm. RDZEŃ SF3 - słup żelbetowy o wysokości 0,55 m, przekrój 5x5 cm zbrojenie 4 1,5 mm, strzemiona 6 mm co 1,0 cm. RDZEŃ SF4 - słup żelbetowy o wysokości 0,97 m, przekrój 40x70 cm zbrojenie 8 1 mm, strzemiona czterocięte 6 mm co 11,5 cm. SCHODY ŻELBETOWE SCH1 - płyta żelbetowa monolityczna, grubości 15 cm, zbrojenie główne 1mm co 1 cm, zbrojenie rozzielcze 6mm co 15 cm. SŁUP SŁ1 - słup żelbetowy o wysokości,70 m, przekrój 5x5 cm zbrojenie 4 1 mm, strzemiona 6 mm co 9,0 cm i 18,0 cm. SŁUP SŁ - słup żelbetowy o wysokości 3,39 m, przekrój 5x5 cm zbrojenie 4 1 mm, strzemiona 6 mm co 9,0 cm i 18,0 cm.

9 9 SŁUP SŁ3 - słup żelbetowy o wysokości,90 m, przekrój 5x50 cm zbrojenie 6 1 mm, strzemiona 6 mm co 9,0 cm i 18,0 cm. SŁUP SŁ4 - słup żelbetowy o wysokości,53 m, przekrój 40x70 cm zbrojenie 8 1 mm, strzemiona cztero-cięte 6 mm co 9,0 cm i 18,0 cm. SŁUP SŁ5 - słup żelbetowy o wysokości 1,00 m, przekrój 5x5 cm zbrojenie 8 1 mm, strzemiona 6 mm co 1,0 cm. SŁUP SŁ6 - słup żelbetowy o wysokości,5 m, przekrój 5x5 cm zbrojenie 4 1 mm, strzemiona 6 mm co 9,0 cm i 18,0 cm. SŁUP SŁ7 - słup żelbetowy o wysokości,5 m, przekrój 5x5 cm zbrojenie 4 1 mm, strzemiona 6 mm co 9,0 cm i 18,0 cm. STROP PŁ1 - strop żelbetowy monolityczny, grubości 16 cm, zbrojenie wg rysunku PODCIĄG B1 - belka żelbetowa o rozpiętości 160 cm, przekrój 5x4 cm zbrojenie główne ołem 3 1mm, górą 1mm, strzemiona 6mm co 14,0 cm. PODCIĄG B - belka żelbetowa o rozpiętości 0 cm, przekrój 5x4 cm zbrojenie główne ołem 4 1mm, górą 1mm, strzemiona 6mm co 14,0 cm. PODCIĄG B3 - belka żelbetowa o rozpiętości 3 cm, przekrój 5x39 cm zbrojenie główne ołem 4 1mm, górą 1mm, strzemiona 6mm co 0,0 cm. PODCIĄG B4 - belka żelbetowa o rozpiętości 459 cm, przekrój 5x44 cm zbrojenie główne ołem 4 16mm, górą 4 1mm, strzemiona cztero-cięte 6mm co 17,5 cm. PODCIĄG B5 - belka żelbetowa o rozpiętości 95 cm, przekrój 5x44 cm zbrojenie główne ołem 1mm, górą 1mm, strzemiona 6mm co 19,0 cm. PODCIĄG B6 - belka żelbetowa o rozpiętości 300 cm, przekrój 5x44 cm zbrojenie główne ołem 4 16mm, górą 4 1mm, strzemiona cztero-cięte 6mm co 18,5 cm. PODCIĄG B7 - belka żelbetowa o rozpiętości 50 cm, przekrój 5x44 cm zbrojenie główne ołem 3 16mm, górą 3 1mm, strzemiona cztero-cięte 6mm co 17,5 cm. PODCIĄG B8 - belka żelbetowa o rozpiętości 100 cm, przekrój 5x44 cm zbrojenie główne ołem 1mm, górą 1mm, strzemiona 6mm co 19,0 cm. WIENIEC W1 - wieniec żelbetowy zewnętrznych i wewnętrznych ścian, przekrój 5x4 cm, zbrojenie główne górą 1mm, ołem 1mm, w śroku 1mm, strzemiona 6 mm co 5 cm. WIENIEC W - wieniec żelbetowy zewnętrznych i wewnętrznych ścian, przekrój 5x4cm, zbrojenie główne górą 1mm, ołem 1mm, w śroku 1mm, strzemiona 6 mm co 5 cm. WIENIEC OPASKOWY WO1 - wieniec żelbetowy po murłaty, przekrój 5x15 cm, zbrojenie główne górą 1mm, ołem 1mm, strzemiona 6 mm co 16 cm. NADPROŻE ZEWNĘTRZNE N1 - belka żelbetowa o rozpiętości 110cm, przekrój 5x cm zbrojenie główne ołem 1mm, górą 1mm, strzemiona 6mm co 13 cm. NADPROŻE ZEWNĘTRZNE N - belka żelbetowa o rozpiętości 90cm, przekrój 5x40 cm zbrojenie główne ołem 1mm, górą 1mm, strzemiona 6mm co 18 cm. NADPROŻE ZEWNĘTRZNE N3 - belka żelbetowa o rozpiętości 50cm, przekrój 5x40 cm zbrojenie główne ołem 4 1mm, górą 1mm, strzemiona 6mm co 19 cm.

10 10 NADPROŻE ZEWNĘTRZNE N4 - belka żelbetowa o rozpiętości 100cm, przekrój 5x3 cm zbrojenie główne ołem 1mm, górą 1mm, strzemiona 6mm co 1,5 cm. NADPROŻE ZEWNĘTRZNE N5 - belka żelbetowa o rozpiętości 00cm, przekrój 5x5 cm zbrojenie główne ołem 4 1mm, górą 1mm, strzemiona 6mm co 15 cm Rozwiązania buowlane konstrukcyjno materiałowe. więźba achowa rewniana z rewna świerkowego lub sosnowego klasy co najmniej C4 ściany nośne zewnętrzne konygnacji naziemnych warstwowe: warstwa nośna gr. 5 cm z pustaków ceramicznych klasy 15 na zaprawie cem.-wap. klasy M5, ocieplenie styropianem gr. 15 cm ściany wewnętrzne nośne grubości 5 cm - z pustaków ceramicznych klasy 15 na zaprawie cem.-wap. klasy M5 ściany wewnętrzne ziałowe parteru grubości 1 cm z pustaków ceramicznych klasy 10 na zaprawie cem.-wap. klasy M ławy funamentowe z betonu B0, zbrojone, stal A-IIIN ściany funamentowe z betonu B0, zbrojone, stal A-IIIN słupy funamentowe z betonu B0, zbrojone, stal A-IIIN słupy, płyty, pociągi i wieńce z betonu B0, zbrojone, stal A-IIIN naproża ścian wewnętrznych i zewnętrznych z naproży L-19 lub monolityczne (patrz rysunki konstrukcyjne) kominy wieloprzewoowe kominy systemowe Funamenty. Ze wzglęu na warunki gruntowe korzystne la posaowień bezpośrenich funamenty zaprojektowano jako ukła ław funamentowych żelbetowych la prostych warunków gruntowych - o wartości skorygowanego jenostkowego obliczeniowego oporu granicznego położa nie większego niż q = 150 kpa. Ściany zewnętrzne nośne parteru i poasza zaprojektowano z pustaków ceramicznych klasy 15 na zaprawie cem.-wap. klasy M5. Ściany należy zamknąć wieńcami żelbetowymi. Ściany wewnętrzne nośne parteru zaprojektowano z pustaków ceramicznych klasy 15 na zaprawie cem.-wap. klasy M5. Ściany należy zamknąć wieńcami żelbetowymi. Stropy zaprojektowano jako monolityczne żelbetowe gr. 16cm, beton B0. Dach zaprojektowano jako rewniany z rewna klasy C4. Więźba - ukła jętkowy z płatwią kalenicową. Schoy, belki, naproża i słupy. Schoy zaprojektowano jako wubiegowe, żelbetowe. Belki i słupy wykonać jako żelbetowe monolityczne. Elementy konstrukcji obliczono jako jeno i wieloprzęsłowe, zamocowane przegubowo lub utwierzone. Kominy zaprojektowano jako kominy systemowe.

11 Zestawienie obciążeń Ciężar achu α= 35 - rozstaw krokwi założony wstępnie 1,00 m Nr Nazwa Gabaryty Rozstaw Wartość g charakter γ f g oblicz (m/m) (m) (kn/m 3) (kn/m ) (kn/m ) 1 achówka cementowa 0,550 1, 0,660 łaty 5x5cm 0,05 0,05 0,155 5,5 0,089 1, 0,106 3 kontrłaty 5x,5cm 0,03 0,05 1,00 5,5 0,007 1, 0,008 4 wełna mineralna 30cm 0,30 0,45 0,135 1, 0,16 5 łaty 5x5cm co 40cm 0,05 0,05 0,4 5,5 0,034 1, 0,041 6 płyty g.-k. gr.1,5mm 0,15 0,15 1, 0,150 7 krokwie 8,0x0,0cm 0,08 0,0 1,00 5,5 0,088 1,1 0,097 8 połoga eski gr. 3cm 0,03 5,5 0,165 1, 0,198 9 kleszcze x5,0x0,0cm 0,05 0,0 1,00 5,5 0,055 1,1 0, pobitka gr.cm 0,0 5,5 0,110 1, 0,13 Suma 1,358 1,1875 1, achówka+łaty+kontrłaty 0,646 1,00 0,775 - achówka+łaty+kontrłaty+wełna+łaty+płyty 0,940 1,00 1, achówka+łaty+kontrłaty+pobitka 0,756 1,00 0, wełna+połoga+płyty 0,459 1,00 0, połoga+płyty 0,34 1,00 0,389 Obciążenie śniegiem. - Obciążenie śniegiem II strefa - kąt nachylenia achu α= 35 - C 1 wsp.kształtu ach o strony nawietrznej C 1 = 0,67 - C wsp.kształtu ach o strony zawietrznej C = 1,00 - char. Ob.. Śniegiem gruntu max. Q k = 0,90 - ob.. śniegiem achu charakterystyczne γ f obliczeniowe - strona nawietrzna S 1 = 0,60 (kn/m ) 1,5 0,90 (kn/m ) - strona zawietrzna S = 0,90 (kn/m ) 1,5 1,35 (kn/m ) Obciążenia wiatrem. - Obciążenie wiatrem I strefa - charakterystyczne ciśnienie prękości wiatru q k = 0,5 - wsp ekspozycji la h<10 C e = 1,00 - wsp ziałania porywów wiatru b= 1,8 - wsp aeroynamiczny - strona nawietrzna C n = 0,35 - strona zawietrzna C z = -0,4 - obciążenie wywołane ziałaniem wiatru charakterystyczne γ f obliczeniowe - strona nawietrzna q 1 = 0,146 (kn/m ) 1,5 0,19 (kn/m ) - strona zawietrzna q = -0,180 (kn/m ) 1,5-0,70 (kn/m )

12 1 Ciężar schoów Nr Nazwa Grubość Wartość Ob charakter γ f Ob oblicz (m) (kn/m 3) (kn/m ) (kn/m ) 1 płytki ceramiczne 0,03 0,00 0,60 1,0 0,7 stopnice betonowe 0,161 0,30 4,00 0,58 1,10 0,64 3 płyta żelbetowa gr. 15cm 0,15 5,00 3,75 1,10 4,13 4 tynk c-w gr. 1,5cm 0,015 19,00 0,9 1,30 0,37 Suma 5,1 1,1 5,85 5 obciążenie technologiczne 3,00 1,30 3,90 Suma 8,1 1,19 9,75 6 Ciężar warstw bez płyty 1,46 1,18 1,73 Obciążenia elementów konstrukcyjnych. Nr Rozaj obciążenia Grubość Wartość Tynk Ob charakter γ f Ob oblicz l st(m) h o(m) (kn/m 3) (kn/m ) (kn/m ) (kn/m ) 1 ściana nośna ceramika, gr. 5cm 0,5 9,00 0,570,80 1,1 3,16 ściana ziałowa ceramika, gr. 1cm 0,1 9,00 0,570 1,650 1,1 1,99 3 wieniec opaskowy Beton B0 gr 5cm 0,5 5,00 6,50 1,1 6,875 Ciężar stropu żelbetowego Nr Nazwa Grubość Wartość Ob charakter γ f Ob oblicz (m) (kn/m 3) (kn/m ) (kn/m ) 1 płytki ceramiczne 0,0 0,00 0,30 1,0 0,36 wylewka bet. zbroj. gr. 5,5cm 0,06 1,00 1,16 1,30 1,50 3 styropian gr. 3cm 0,03 0,45 0,01 1,0 0,0 4 płyta żelbetowa gr. 16cm 0,16 5,00 4,00 1,10 4,40 5 tynk c-w gr. 1,5cm 0,0 19,00 0,9 1,30 0,37 Suma 5,75 1,16 6,65 6 obciążenie technologiczne 1,50 1,40,10 7 obciążenie zastępcze 1,5 1,0 1,50 Suma 8,50 1,1 10,5 8 obciążenie warstw bez płyty 1,75 1,8,5

13 Obliczenia statyczno-wytrzymałościowe Wiązar 1 WĘZŁY: 3 1, , ,00,050,050,00 V=,850 H=8,140 WĘZŁY: Nr: X [m]: Y [m]: Nr: X [m]: Y [m]: 1 0,000 0, ,10 1,414,00 1, ,140 0, ,070,850 PRĘTY: 3 1, ,414,00,050,050,00 V=,850 H=8,140

14 14 PRZEKROJE PRĘTÓW: , ,414,00,050,050,00 V=,850 H=8,140 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Re.EJ: Przekrój: ,00 1,414,466 1,000 6 B 0,0x8,0 01 3,050 1,436,503 1,000 6 B 0,0x8, ,050-1,436,503 1,000 6 B 0,0x8, ,00-1,414,466 1,000 6 B 0,0x8, ,100 0,000 4,100 1,000 5 IIIa 18,0x0,0 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] W[cm3] h[cm] Materiał: 5 00, ,0 71 Drewno C , ,0 71 Drewno C4 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Mouł E: Napręż.gr.: AlfaT: [N/mm] [N/mm] [1/K] 71 Drewno C4 11 4,000 5,00E-06

15 15 OBCIĄŻENIA: 0,900 0,900 0,900 0,600 0,650 0,600 0,600 0,150-0,180 0,900 0,940 0, ,940 0,900 0,900 0,600 0,600 0,650 0,650 0,600 0,600 0,460 0,500 0,460 0,500-0,180 0,150-0,180 0, , ,940-0,180 0,150-0,180 0,150 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rozaj: Kąt: P1(Tg): P(T): a[m]: b[m]: Grupa: A "Ciężar pokrycia" Stałe γf= 1,0 1 Liniowe 0,0 0,940 0,940 0,00,47 Liniowe 0,0 0,650 0,650 0,00,50 3 Liniowe 0,0 0,650 0,650 0,00,50 4 Liniowe 0,0 0,940 0,940 0,00,47 5 Liniowe 0,0 0,460 0,460 0,00 4,10 Grupa: B "Śnieg 1" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe-Y 0,0 0,600 0,600 0,00,47 Liniowe-Y 0,0 0,600 0,600 0,00,50 3 Liniowe-Y 0,0 0,900 0,900 0,00,50 4 Liniowe-Y 0,0 0,900 0,900 0,00,47 Grupa: C "Śnieg " Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe-Y 0,0 0,900 0,900 0,00,47 Liniowe-Y 0,0 0,900 0,900 0,00,50 3 Liniowe-Y 0,0 0,600 0,600 0,00,50 4 Liniowe-Y 0,0 0,600 0,600 0,00,47 Grupa: D "Wiatr 1" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe 36,0 0,150 0,150 0,00,47 Liniowe 36,0 0,150 0,150 0,00,50 3 Liniowe -35,0-0,180-0,180 0,00,50 4 Liniowe -35,0-0,180-0,180 0,00,47 Grupa: E "Wiatr " Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe 36,0-0,180-0,180 0,00,47 Liniowe 36,0-0,180-0,180 0,00,50 3 Liniowe -35,0 0,150 0,150 0,00,50 4 Liniowe -35,0 0,150 0,150 0,00,47 Grupa: F "Użytkowe poasza" Zmienne γf= 1,40 5 Liniowe 0,0 0,500 0,500 0,00 4,10

16 16 W Y N I K I Teoria I-go rzęu Kombinatoryka obciążeń ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψ: γf: Ciężar wł. 1,10 A -"Ciężar pokrycia" Stałe 1,0 B -"Śnieg 1" Zmienne 1 0,00 1,50 C -"Śnieg " Zmienne 1 0,00 1,50 D -"Wiatr 1" Zmienne 1 0,00 1,50 E -"Wiatr " Zmienne 1 1,00 1,50 F -"Użytkowe poasza" Zmienne 1 0,35 1,40 RELACJE GRUP OBCIĄŻEŃ: Grupa obc.: Relacje: Ciężar wł. ZAWSZE A -"Ciężar pokrycia" ZAWSZE B -"Śnieg 1" C -"Śnieg " D -"Wiatr 1" E -"Wiatr " EWENTUALNIE Nie występuje z: C EWENTUALNIE Nie występuje z: B EWENTUALNIE Nie występuje z: E EWENTUALNIE Nie występuje z: D F -"Użytkowe poasza" EWENTUALNIE KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ: Nr: Specyfikacja: 1 ZAWSZE : EWENTUALNIE: A+B+C+D+E+F

17 17 MOMENTY-OBWIEDNIE: ,00 -,360 0,00 -,360 0,00 -,360 0,00 -,360 TNĄCE-OBWIEDNIE: ,655 0,336-1,410 -,613,81 1,068 -,336,336-1,067 -,81,613 1,410-0,336 -,655,756 1,31-1,31 -,756 NORMALNE-OBWIEDNIE: ,098-9,484 -,408-6,09 6,334,593 9,135 3,831 9,145 3,80 6,335,594 -,408-6,08-4,107-9,471-6,45-1,434-6,45-1,434

18 18 SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń: 1 1,33 1,666* 0,047-6,964 ACDF,466 -,360* -,583-4,955 ABE 0,000-0,000,655* -8,591 ACDF,466 0,184-1,417 -,408* AD 0,000 0,000 1,46-9,484* ACEF 1,51 1,491* -0,046 7,73 ACDF 0,000 -,360*,36 4,30 ABE,503-0,000 -,336* 9,135 ACDF,503-0,000 -,336 9,135* ACDF 0,000-1,343 1,074,593* AE 3 1,51 1,491* 0,046 7,738 ABEF,503 -,360* -,36 4,31 ACD 0,000 0,000,336* 9,145 ABEF 0,000 0,000,336 9,145* ABEF,503-1,343-1,074,594* AD 4 1,33 1,666* -0,047-6,968 ABEF 0,000 -,360*,583-4,954 ACD,466 0,000 -,655* -8,599 ABEF 0,000 0,184 1,417 -,408* AE,466 0,000-1,46-9,471* ABDF 5,050,85* 0,000-1,434 ACF 0,000 0,000*,756-1,434 ACF 0,000 0,000,756* -1,434 ACF 0,000 0,000 1,31-6,45* AD,050 1,354 0,000-6,45* AD 0,000 0,000,756-1,434* ABF,050,85 0,000-1,434* ABF * = Wartości ekstremalne REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciążeń: 1 6,95* 6,606 9,590 ACEF 6,95* 5,691 8,984 ABEF,460* 3,633 4,387 AD 5,515 7,10* 8,99 ACDF 3,896 3,138* 5,003 AE 6,95 6,606 9,590* ACEF 3 0,000* 11,989 11,989 ABF 0,000* 5,886 5,886 AD 0,000* 5,983 5,983 A 0,000 11,989* 11,989 ABF 0,000 5,886* 5,886 AD 0,000 11,989 11,989* ABF 5 -,467* 3,638 4,395 AE -6,941* 6,599 9,578 ABDF -6,941* 5,683 8,971 ACDF -5,5 7,107* 9,000 ABEF -3,886 3,130* 4,990 AD -6,941 6,599 9,578* ABDF * = Wartości ekstremalne

19 19 Pręt nr 1 Z -,343 y Y 00 B -,576 z 80 0,676 A 0,171 Przekrój: 6 B 0,0x8,0 Wymiary przekroju: h=00,0 mm b=80,0 mm. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jyg=5333,3; Jzg=853,3 cm 4 ; A=160,00 cm ; iy=5,8; iz=,3 cm; Wy=533,3; Wz=13,3 cm 3. Własności techniczne rewna: Przyjęto 1 klasę użytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 0 i wilgotności powyżej 65% tylko przez kilka tygoni w roku) oraz klasę trwania obciążenia: Stałe (więcej niż 10 lat, np. ciężar własny). K mo = 0,60 γ M =1,3 Cechy rewna: Drewno C4. f m,k = 4,00 f t,0,k = 14,00 f t,90,k = 0,50 f c,0,k = 1,00 f c,90,k =,50 f v,k =,50 E 0,mean = MPa E 90,mean = 370 MPa E 0,05 = 7400 MPa G mean = 690 MPa ρ k = 350 kg/m 3 f m, = 11,08 MPa f t,0, = 6,46 MPa f t,90, = 0,3 MPa f c,0, = 9,69 MPa f c,90, = 1,15 MPa f v, = 1,15 MPa Sprawzenie nośności pręta nr 1 Sprawzenie nośności przeprowazono wg PN-B-03150:000. W obliczeniach uwzglęniono ekstremalne wartości wielkości statycznych przy uwzglęnieniu niekorzystnych kombinacji obciążeń. Nośność na ściskanie: Wyniki la x a=0,00 m; x b=,47 m, przy obciążeniach ACEF. - ługość wyboczeniowa w płaszczyźnie ukłau(wyznaczona na postawie poatności węzłów): l c = μ l = 1,053,466 =,597 m - ługość wyboczeniowa w płaszczyźnie prostopałej o płaszczyzny ukłau: l c = μ l = 1,000 0,600 = 0,600 m Długości wyboczeniowe la wyboczenia w płaszczyznach prostopałych o osi głównych przekroju, wynoszą: l c,y =,596 m; l c,z = 0,600 m

20 0 Współczynniki wyboczeniowe: λ y = l c,y / i y =,596 / 0,0577 = 44,97 λ z = l c,z / i z = 0,600 / 0,031 = 5,98 σ c,crit,y = π E 0,05 / λ y = 9, / (44,97) = 36,11 MPa σ c,crit,z = π E 0,05 / λ z = 9, / (5,98) = 108,0 MPa λ rel,y = f c 0, k c, crit, y, /σ = 1/36,11 = 0,763 λ rel,z = f c 0, k c, crit, z, /σ = 1/108,0 = 0,441 k y = 0,5 [1 + β c (λ rel,y - 0,5) + λ rel,y] = 0,5 [1+0, (0,763-0,5) + (0,763) ] = 0,817 k z = 0,5 [1 + β c (λ rel,z - 0,5) + λ rel,z] = 0,5 [1+0, (0,441-0,5) + (0,441) ] = 0,591 k c,y = 1/( k y + k y λ rel, y ) = 1/(0, ,817² - 0,763² ) = 0,901 z k z rel, z k c,z = 1/( k + λ ) = 1/(0, ,591² - 0,441² ) = 1,015 Powierzchnia obliczeniowa przekroju A = 160,00 cm. Nośność na ściskanie: σ c,0, = N / A = 9,484 / 160,00 10 = 0,593 < 8,73 = 0,901 9,69 = k c f c,0, Ściskanie ze zginaniem la x a=,47 m; x b=0,00 m, przy obciążeniach ABEF : σc, 0, σm, σm, y, + km + = 0,388 f f f 0,901 9,69 + 0,7 0,000 11,08 + 4,393 11,08 = 0,441 < 1 k c, y c,0, m, m, y, σc, 0, σm, σm, y, + + km = 0,388 f f f 1,015 9,69 + 0,000 11,08 + 0,7 4,393 11,08 = 0,317 < 1 k c, z c,0, m, m, y, Nośność na zginanie: Wyniki la x a=,47 m; x b=0,00 m, przy obciążeniach ABE. Długość obliczeniowa la pręta swobonie popartego, obciążonego równomiernie lub momentami na końcach, przy obciążeniu przyłożonym o powierzchni górnej, wynosi: λ rel,m = l = 1, = 866 mm l hfm, E0, mean πb Ek Gmean Wartość współczynnika zwichrzenia: la λ rel,m 0,75 k crit = 1 Warunek stateczności: = , ,14 80² = 0,413 σ m, = M / W =,360 / 533, = 4,44 < 11,077 = 1,000 11,08 = k crit f m, Nośność la x a=1,08 m; x b=1,39 m, przy obciążeniach ACF : σm, y, σm, + km =,107 f 11,08 + 0,7 0,000 11,08 = 0,190 < 1 f m, y, m, k m σ f m, y, m, y, σ + f m, m, = 0,7,107 11,08 + 0,000 11,08 = 0,133 < 1 Nośność ze ściskaniem la x a=,47 m; x b=0,00 m, przy obciążeniach ABE : σ f σ f c,0, c,0, c,0, c,0, σ + + k, y, σm, + km = 0,310² f 9,69² m f m, y, m, m σm, y, σm, + = 0,310² f f 9,69² m, y, m, + 4,44 11,08 + 0,7 0,000 11,08 = 0,400 < 1 + 0,7 4,44 11,08 + 0,000 11,08 = 0,81 < 1

21 1 Nośność na ścinanie: Wyniki la x a=0,00 m; x b=,47 m, przy obciążeniach ACDF. Naprężenia tnące: τ = 1,5 V z / A = 1,5,655 / 160, = 0,49 MPa τ y, = 1,5 V y / A = 1,5 0,000 / 160, = 0,000 MPa Przyjęto k v = 1,000. Warunek nośności τ = + τ y, τ = 0,49² + 0,000² = 0,49 < 1,154 = 1,000 1,15 = k v f v, Stan graniczny użytkowania: Wyniki la x a=,16 m; x b=0,31 m, przy obciążeniach ACDF. Ugięcie graniczne u net,fin = l / 00 = 4,8 mm Ugięcia o obciążeń stałych (ciężar własny + A ): u fin = u inst [1 + 19, (h/l) ](1+k ef) = -0, [1 + 19, (00,0/4960) ](1 + 0,60) = -0,4 mm u y,fin = u y,inst (1+k ef) = 0,0 (1 + 0,60) = 0,0 mm Ugięcia o obciążeń zmiennych ( CDF ): Klasa trwania obciążeń zmiennych: Stałe (więcej niż 10 lat, np. ciężar własny). u fin = u inst [1 + 19, (h/l) ](1+k ef) = -3,7 [1 + 19, (00,0/4960) ](1 + 0,60) = -6,0 mm u y,fin = u y,inst (1+k ef) = 0,0 (1 + 0,60) = 0,0 mm Ugięcie całkowite: u fin = -0,4 + -6,0 = 6,4 < 4,8 = u net,fin Pręt nr 5 Y Z z 00 A B y 180 Przekrój: 5 IIIa 18,0x0,0 Wymiary przekroju: h=00,0 mm b=180,0 mm. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jyg=8866,7; Jzg=6666,7 cm 4 ; A=00,00 cm ; iy=6,7; iz=5,8 cm; Wy=985,; Wz=666,7 cm 3. Własności techniczne rewna: Przyjęto 1 klasę użytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 0 i wilgotności powyżej 65% tylko przez kilka tygoni w roku) oraz klasę trwania obciążenia: Stałe (więcej niż 10 lat, np. ciężar własny). K mo = 0,60 γ M =1,3 Cechy rewna: Drewno C4. f m,k = 4,00 f m, = 11,08 MPa

22 f t,0,k = 14,00 f t,90,k = 0,50 f c,0,k = 1,00 f c,90,k =,50 f v,k =,50 E 0,mean = MPa E 90,mean = 370 MPa E 0,05 = 7400 MPa G mean = 690 MPa ρ k = 350 kg/m 3 Sprawzenie nośności pręta nr 5 f t,0, = 6,46 MPa f t,90, = 0,3 MPa f c,0, = 9,69 MPa f c,90, = 1,15 MPa f v, = 1,15 MPa Sprawzenie nośności przeprowazono wg PN-B-03150:000. W obliczeniach uwzglęniono ekstremalne wartości wielkości statycznych przy uwzglęnieniu niekorzystnych kombinacji obciążeń. Charakterystyka zastępcza przekroju: Moment bezwłaności wzglęem osi prostopałej o przewiązek: I tot = b [(h + a) 3 - a 3 ] / 1 = 0,0 [( 5,0 + 8,0) 3-8,0 3 ] / 1 = 8866,7 cm 4 Nośność na ściskanie: Wyniki la x a=0,00 m; x b=4,10 m, przy obciążeniach ACF. - ługość wyboczeniowa w płaszczyźnie ukłau(wyznaczona na postawie poatności węzłów): l c = μ l = 1,000 4,100 = 4,100 m - ługość wyboczeniowa w płaszczyźnie prostopałej o płaszczyzny ukłau: l c = μ l = 1,000 0,100 = 0,100 m Długości wyboczeniowe la wyboczenia w płaszczyznach prostopałych o osi głównych przekroju, wynoszą: l c,y = 0,100 m; Współczynniki wyboczeniowe: l c,z = 4,100 m λ y = l c, y/ I tot, y/ Atot = 10,0 / 8866,7 / 00,00 = 1,5 λ z = l c, z/ Itot, z/ Atot = 410,0 / 6666,7 / 00,00 = 71,0 λ 1 = 1 l 1 / h = 3,464 98,8 / 5,0 = 68,5 1 λ ef = λ + η λ n / = 1,5² + 3,5 68,5² / = 18,1 σ c,crit,y = π E 0,05 / λ ef,y = 9, / (18,07) = 4,45 MPa σ c,crit,z = π E 0,05 / λ ef,z = 9, / (71,01) = 14,48 MPa λ rel,y = f c 0, k c, crit, y, /σ = 1/4,45 =,17 λ rel,z = f c 0, k c, crit, z, /σ = 1/14,48 = 1,04 k y = 0,5 [1 + β c (λ rel,y - 0,5) + λ rel,y] = 0,5 [1+0, (,17-0,5) + (,17) ] = 3,05 k z = 0,5 [1 + β c (λ rel,z - 0,5) + λ rel,z] = 0,5 [1+0, (1,04-0,5) + (1,04) ] = 1,95 k c,y = 1/( k y + k y λ rel, y ) = 1/(3,05 + 3,05² -,17² ) = 0,195 z k z rel, z k c,z = 1/( k + λ ) = 1/(1,95 + 1,95² - 1,04² ) = 0,564 Powierzchnia obliczeniowa przekroju A = 00,00 cm. Nośność na ściskanie: σ c,0, = N / A = 1,434 / 00,00 10 = 0,6 < 1,89 = 0,195 9,69 = k c f c,0, Nośność na zginanie: Wyniki la x a=,05 m; x b=,05 m, przy obciążeniach ACF. Największe naprężenia la gałęzi ściskanej:

23 3 σ i = γ i a i M / I ef = 1,000 0,0,85 / 6666, = 0,000 < 9,69 = f c,0, Największe naprężenia la gałęzi rozciąganej: σ i = γ i a i M / I ef = 1,000 0,0,85 / 6666, = 0,000 < 6,46 = f c,0,t Nośność la x a=,05 m; x b=,05 m, przy obciążeniach ACF : σm, y, σm, + km = 0,000 f 11,08 + 1,0 4,37 11,08 = 0,383 < 1 f m, y, m, Nośność ze ściskaniem la x a=,05 m; x b=,05 m, przy obciążeniach ACF : σ f c,0, c,0, σ +, y, σm, + km = 0,6² f 9,69² m f m, y, m, + 0,000 11,08 + 1,0 0,000 11,08 = 0,004 < 1 Nośność na ścinanie: Wyniki la x a=0,00 m; x b=4,10 m, przy obciążeniach ACF. Naprężenia tnące la ścinania w płaszczyźnie równoległej o przewiązek: τ = 1,5 V / (n b h) = 1,5 0,000 / ( 0,0 5,0) 10 = 0,000 MPa Naprężenia tnące la ścinania w płaszczyźnie prostopałej o przewiązek: τ = 1,5 V / (n b h) = 1,5,756 / ( 0,0 5,0) 10 = 0,07 MPa Nośność na ścinanie: τ + τ' = 0,000² + 0,07² = 0,07 < 1,15 = f v, Stan graniczny użytkowania: Wyniki la x a=,56 m; x b=1,54 m, przy obciążeniach ABEF. Ugięcie graniczne u net,fin = l / 00 = 0,5 mm Ugięcia o obciążeń stałych (ciężar własny + A ): u fin = u inst (1+k ef) = 0,0 (1 + 0,60) = 0,0 mm u y,fin = u y,inst (1+k ef) = -,7 (1 + 0,60) = -4,3 mm Ugięcia o obciążeń zmiennych ( BEF ): Klasa trwania obciążeń zmiennych: Stałe (więcej niż 10 lat, np. ciężar własny). u fin = u inst (1+k ef) = 0,0 (1 + 0,60) = 0,0 mm u y,fin = u y,inst (1+k ef) = -3, (1 + 0,60) = -5,1 mm Ugięcie całkowite: u y,fin = -4,3 + -5,1 = 9,4 < 0,5 = u net,fin

24 0,001 0, Wiązar WĘZŁY: 3 4 0,47, ,80 0,610 0,610 3,80 V=,74 H=7,780 WĘZŁY: Nr: X [m]: Y [m]: Nr: X [m]: Y [m]: 1 0,000 0, ,500,97 3,80,96 5 7,780 0, ,890,74 PRĘTY: 3 5 0,47 1 4,96 3,80 0,610 0,610 3,80 V=,74 H=7,780

25 0,001 5 PRZEKROJE PRĘTÓW: , ,96 3,80 0,610 0,610 3,80 V=,74 H=7,780 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Re.EJ: Przekrój: ,80,96 4,004 1,000 6 B 0,0x8, ,610 0,48 0,745 1,000 6 B 0,0x8, ,610-0,47 0,745 1,000 6 B 0,0x8, ,80 -,97 4,004 1,000 6 B 0,0x8, ,0 0,001 1,0 1,000 5 IIIa 18,0x0,0 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] W[cm3] h[cm] Materiał: 5 00, ,0 71 Drewno C , ,0 71 Drewno C4 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Mouł E: Napręż.gr.: AlfaT: [N/mm] [N/mm] [1/K] 71 Drewno C4 11 4,000 5,00E-06

26 6 OBCIĄŻENIA: 0,900 0,940 0,900 0,900 0,600 0,600 0,600 0,900 0,900 0,940-0,180 0,150 0,940 0,900 0,900 0,600 0,600 0,600 0,600 0,460 0,460-0,180 0, ,180 0, ,940-0,180 0,150 0,940-0,180 0,150 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rozaj: Kąt: P1(Tg): P(T): a[m]: b[m]: Grupa: A "Ciężar pokrycia" Stałe γf= 1,0 1 Liniowe 0,0 0,940 0,940 0,00 4,00 Liniowe 0,0 0,940 0,940 0,00 0,75 3 Liniowe 0,0 0,940 0,940 0,00 0,74 4 Liniowe 0,0 0,940 0,940 0,00 4,00 5 Liniowe 0,0 0,460 0,460 0,00 1, Grupa: B "Śnieg 1" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe-Y 0,0 0,600 0,600 0,00 4,00 Liniowe-Y 0,0 0,600 0,600 0,00 0,75 3 Liniowe-Y 0,0 0,900 0,900 0,00 0,74 4 Liniowe-Y 0,0 0,900 0,900 0,00 4,00 Grupa: C "Śnieg " Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe-Y 0,0 0,900 0,900 0,00 4,00 Liniowe-Y 0,0 0,900 0,900 0,00 0,75 3 Liniowe-Y 0,0 0,600 0,600 0,00 0,74 4 Liniowe-Y 0,0 0,600 0,600 0,00 4,00 Grupa: D "Wiatr 1" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe 36,0 0,150 0,150 0,00 4,00 Liniowe 36,0 0,150 0,150 0,00 0,75 3 Liniowe -35,0-0,180-0,180 0,00 0,74 4 Liniowe -35,0-0,180-0,180 0,00 4,00 Grupa: E "Wiatr " Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe 36,0-0,180-0,180 0,00 4,00 Liniowe 36,0-0,180-0,180 0,00 0,75 3 Liniowe -35,0 0,150 0,150 0,00 0,74 4 Liniowe -35,0 0,150 0,150 0,00 4,00

27 7 W Y N I K I Teoria I-go rzęu Kombinatoryka obciążeń ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψ: γf: Ciężar wł. 1,10 A -"Ciężar pokrycia" Stałe 1,0 B -"Śnieg 1" Zmienne 1 0,00 1,50 C -"Śnieg " Zmienne 1 0,00 1,50 D -"Wiatr 1" Zmienne 1 0,00 1,50 E -"Wiatr " Zmienne 1 1,00 1,50 RELACJE GRUP OBCIĄŻEŃ: Grupa obc.: Relacje: Ciężar wł. ZAWSZE A -"Ciężar pokrycia" ZAWSZE B -"Śnieg 1" C -"Śnieg " D -"Wiatr 1" EWENTUALNIE Nie występuje z: C EWENTUALNIE Nie występuje z: B EWENTUALNIE Nie występuje z: E E -"Wiatr " EWENTUALNIE Nie występuje z: D KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ: Nr: Specyfikacja: 1 ZAWSZE : EWENTUALNIE: A+B+C+D+E

28 8 MOMENTY-OBWIEDNIE: -3,411-3,411-1,01-1, ,40-3,40-1,10-1, TNĄCE-OBWIEDNIE: 5,068,06 4,086 0,393 1,161-1, ,078-0,393 -,075-1,917-5,059-4,788 1,915 4, ,68 0,944-3,680-0,947

29 9 NORMALNE-OBWIEDNIE: 17,56 7,983 18,41 4,370 0,450 8, ,406 9,318 16,41 8,805 3,545 1,77-8,894-15,661-8,893-15, ,179-3,41-0,663 -,577 SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń: 1 1,75 3,04* -0,04 1,398 ACD 4,004-3,411* -3,49 1,55 ABE 4,004 -,14-4,788* 4,370 ACD 4,004 -,14-4,788 4,370* ACD 0,000 0,000,505-3,41* ACE 0,745 0,000*,184 18,41 ACD 0,000-3,411* 5,068 14,459 ABE 0,000-3,411 5,068* 14,459 ABE 0,745 0,000,184 18,41* ACD 0,000-1,947,879 7,983* AE 3 0,000 0,000* -3,361 17,406 ABD 0,745-3,40* -5,059 16,076 ACD 0,745-3,40-5,059* 16,076 ACD 0,000 0,000-3,361 17,406* ABD 0,745-1,10 -,075 8,805* AE 4,5 3,01* 0,06-0,58 ABE 0,000-3,40* 3,489 3,00 ACD 0,000 -,3 4,790*,74 ABE 0,000 -,95 3,981 3,545* ABD 4,004 0,000-3,680 -,577* ABE 5 0,610 0,10* 0,000-15,661 AB 0,000 0,000* 0,393-15,661 AB 1,0 0,000* -0,393-15,661 AB 0,000 0,000 0,393* -15,661 AB 1,0 0,000-0,393* -15,661 AB 1,0 0,000-0,393-8,893* AD 0,000 0,000 0,393-15,661* AB REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń"

30 30 Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciążeń: 1 1,366* 4,014 4,40 ACE 1,366*,109,513 AE -1,363* 3,541 3,794 ACD -1,363* 1,635,19 AD 1,366 4,014* 4,40 ACE -1,363 1,635*,19 AD 1,366 4,014 4,40* ACE 3-0,000* 15,043 15,043 ABD 0,000* 7,343 7,343 AE 0,000* 8,37 8,37 A -0,000 15,043* 15,043 ABD 0,000 7,343* 7,343 AE -0,000 15,043 15,043* ABD 5-0,000* 4,493 4,493 ABE 0,000* 1,156 1,156 AD -0,000* 1,915 1,915 A -0,000 4,493* 4,493 ABE 0,000 1,156* 1,156 AD -0,000 4,493 4,493* ABE * = Wartości ekstremalne Pręt nr 1 Z -3,411 y Y 00 B -3,49 z 80 1,788 A 1,05 Przekrój: 6 B 0,0x8,0 Wymiary przekroju: h=00,0 mm b=80,0 mm. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jyg=5333,3; Jzg=853,3 cm 4 ; A=160,00 cm ; iy=5,8; iz=,3 cm; Wy=533,3; Wz=13,3 cm 3. Własności techniczne rewna: Przyjęto 1 klasę użytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 0 i wilgotności powyżej 65% tylko przez kilka tygoni w roku) oraz klasę trwania obciążenia: Stałe (więcej niż 10 lat, np. ciężar własny). K mo = 0,60 γ M =1,3 Cechy rewna: Drewno C4. f m,k = 4,00 f m, = 11,08 MPa

31 f t,0,k = 14,00 f t,90,k = 0,50 f c,0,k = 1,00 f c,90,k =,50 f v,k =,50 E 0,mean = MPa E 90,mean = 370 MPa E 0,05 = 7400 MPa G mean = 690 MPa ρ k = 350 kg/m 3 f t,0, = 6,46 MPa f t,90, = 0,3 MPa f c,0, = 9,69 MPa f c,90, = 1,15 MPa f v, = 1,15 MPa Sprawzenie nośności pręta nr 1 Sprawzenie nośności przeprowazono wg PN-B-03150:000. W obliczeniach uwzglęniono ekstremalne wartości wielkości statycznych. Nośność na rozciąganie: Wyniki la x a=4,00 m; x b=0,00 m, przy obciążeniach ABE. Pole powierzchni przekroju netto A n = 160,00 cm. σ t,0, = N / A n = 1,55 / 160,00 10 = 0,097 < 6,46 = f t,0, Nośność na ściskanie: Wyniki la x a=0,00 m; x b=4,00 m, przy obciążeniach ABE. - ługość wyboczeniowa w płaszczyźnie ukłau(wyznaczona na postawie poatności węzłów): l c = μ l = 0,739 4,004 =,959 m - ługość wyboczeniowa w płaszczyźnie prostopałej o płaszczyzny ukłau: l c = μ l = 1,000 0,600 = 0,600 m Długości wyboczeniowe la wyboczenia w płaszczyznach prostopałych o osi głównych przekroju, wynoszą: l c,y =,959 m; Współczynniki wyboczeniowe: λ y = l c,y / i y =,959 / 0,0577 = 51,5 λ z = l c,z / i z = 0,600 / 0,031 = 5,98 l c,z = 0,600 m σ c,crit,y = π E 0,05 / λ y = 9, / (51,5) = 7,81 MPa σ c,crit,z = π E 0,05 / λ z = 9, / (5,98) = 108,0 MPa 31 λ rel,y = f c 0, k c, crit, y, /σ = 1/7,81 = 0,869 λ rel,z = f c 0, k c, crit, z, /σ = 1/108,0 = 0,441 k y = 0,5 [1 + β c (λ rel,y - 0,5) + λ rel,y] = 0,5 [1+0, (0,869-0,5) + (0,869) ] = 0,914 k z = 0,5 [1 + β c (λ rel,z - 0,5) + λ rel,z] = 0,5 [1+0, (0,441-0,5) + (0,441) ] = 0,591 k c,y = 1/( k y + k y λ rel, y ) = 1/(0, ,914² - 0,869² ) = 0,834 z k z rel, z k c,z = 1/( k + λ ) = 1/(0, ,591² - 0,441² ) = 1,015 Powierzchnia obliczeniowa przekroju A = 160,00 cm. Nośność na ściskanie: σ c,0, = N / A =,919 / 160,00 10 = 0,18 < 8,08 = 0,834 9,69 = k c f c,0, Ściskanie ze zginaniem la x a=1,5 m; x b=,75 m, przy obciążeniach ABE : σc, 0, σm, σm, y, + km + = 0,095 f f f 0,834 9,69 + 0,7 0,000 11,08 +,59 11,08 = 0,16 < 1 k c, y c,0, m, m, y, σc, 0, σm, σm, y, + + km = 0,095 f f f 1,015 9,69 + 0,000 11,08 + 0,7,59 11,08 = 0,15 < 1 k c, z c,0, m, m, y,

32 3 Nośność na zginanie: Wyniki la x a=4,00 m; x b=0,00 m, przy obciążeniach ABE. Długość obliczeniowa la pręta swobonie popartego, obciążonego równomiernie lub momentami na końcach, przy obciążeniu przyłożonym o powierzchni górnej, wynosi: λ rel,m = l = 1, = 4404 mm l hfm, E0, mean πb Ek Gmean Wartość współczynnika zwichrzenia: la λ rel,m 0,75 k crit = 1 = ,08 3,14 80² = 0,51 Warunek stateczności: σ m, = M / W = 3,411 / 533, = 6,395 < 11,077 = 1,000 11,08 = k crit f m, Nośność la x a=4,00 m; x b=0,00 m, przy obciążeniach ABE : σ t,0, f t,0, σ t,0, f t,0, + + k σm, y, σm, + km = 0,097 f 6,46 f m, y, m, m σm, y, σm, + = 0,097 f f 6,46 m, y, m, + 6,395 11,08 + 0,7 0,000 11,08 = 0,59 < 1 + 0,7 6,395 11,08 + 0,000 11,08 = 0,419 < 1 Nośność ze ściskaniem la x a=1,5 m; x b=,75 m, przy obciążeniach ABE : σ f σ f c,0, c,0, c,0, c,0, σ + + k, y, σm, + km = 0,095² f 9,69² m f m, y, m, m σm, y, σm, + = 0,095² f f 9,69² m, y, m, Nośność na ścinanie: Wyniki la x a=4,00 m; x b=0,00 m, przy obciążeniach ABE. Naprężenia tnące: τ = 1,5 V z / A = 1,5 3,49 / 160, = 0,37 MPa τ y, = 1,5 V y / A = 1,5 0,000 / 160, = 0,000 MPa Przyjęto k v = 1,000. Warunek nośności τ = + τ y, +,59 11,08 + 0,7 0,000 11,08 = 0,04 < 1 + 0,7,59 11,08 + 0,000 11,08 = 0,143 < 1 τ = 0,37² + 0,000² = 0,37 < 1,154 = 1,000 1,15 = k v f v, Stan graniczny użytkowania: Wyniki la x a=3,75 m; x b=0,5 m, przy obciążeniach ABE. Ugięcie graniczne u net,fin = l / 00 = 3,7 mm Ugięcia o obciążeń stałych (ciężar własny + A ): u fin = u inst (1+k ef) = -0,3 (1 + 0,60) = -0,5 mm u y,fin = u y,inst (1+k ef) = 0,0 (1 + 0,60) = 0,0 mm Ugięcia o obciążeń zmiennych ( BE ): Klasa trwania obciążeń zmiennych: Stałe (więcej niż 10 lat, np. ciężar własny). u fin = u inst (1+k ef) = 1,7 (1 + 0,60) =,7 mm u y,fin = u y,inst (1+k ef) = 0,0 (1 + 0,60) = 0,0 mm Ugięcie całkowite: Pręt nr 5 u fin = -0,5 +,7 =,1 < 3,7 = u net,fin

33 33 Y Z z 00 A B y 180 Przekrój: 5 IIIa 18,0x0,0 Wymiary przekroju: h=00,0 mm b=180,0 mm. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jyg=8866,7; Jzg=6666,7 cm 4 ; A=00,00 cm ; iy=6,7; iz=5,8 cm; Wy=985,; Wz=666,7 cm 3. Własności techniczne rewna: Przyjęto 1 klasę użytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 0 i wilgotności powyżej 65% tylko przez kilka tygoni w roku) oraz klasę trwania obciążenia: Stałe (więcej niż 10 lat, np. ciężar własny). K mo = 0,60 γ M =1,3 Cechy rewna: Drewno C4. f m,k = 4,00 f t,0,k = 14,00 f t,90,k = 0,50 f c,0,k = 1,00 f c,90,k =,50 f v,k =,50 E 0,mean = MPa E 90,mean = 370 MPa E 0,05 = 7400 MPa G mean = 690 MPa ρ k = 350 kg/m 3 Sprawzenie nośności pręta nr 5 f m, = 11,08 MPa f t,0, = 6,46 MPa f t,90, = 0,3 MPa f c,0, = 9,69 MPa f c,90, = 1,15 MPa f v, = 1,15 MPa Sprawzenie nośności przeprowazono wg PN-B-03150:000. W obliczeniach uwzglęniono ekstremalne wartości wielkości statycznych. Charakterystyka zastępcza przekroju: Moment bezwłaności wzglęem osi prostopałej o przewiązek: I tot = b [(h + a) 3 - a 3 ] / 1 = 0,0 [( 5,0 + 8,0) 3-8,0 3 ] / 1 = 8866,7 cm 4 Nośność na ściskanie: Wyniki la x a=0,00 m; x b=1, m, przy obciążeniach ABE. - ługość wyboczeniowa w płaszczyźnie ukłau(wyznaczona na postawie poatności węzłów): l c = μ l =,363 1,0 =,883 m

34 34 - ługość wyboczeniowa w płaszczyźnie prostopałej o płaszczyzny ukłau: l c = μ l = 1,000 0,100 = 0,100 m Długości wyboczeniowe la wyboczenia w płaszczyznach prostopałych o osi głównych przekroju, wynoszą: l c,y = 0,100 m; l c,z =,883 m Współczynniki wyboczeniowe: λ y = l c, y/ I tot, y/ Atot = 10,0 / 8866,7 / 00,00 = 1,5 λ z = l c, z/ Itot, z/ Atot = 88,3 / 6666,7 / 00,00 = 49,9 λ 1 = 1 l 1 / h = 3,464 98,8 / 5,0 = 68,5 1 λ ef = λ + η λ n / = 1,5² + 3,5 68,5² / = 18,1 σ c,crit,y = π E 0,05 / λ ef,y = 9, / (18,07) = 4,45 MPa σ c,crit,z = π E 0,05 / λ ef,z = 9, / (49,93) = 9,9 MPa λ rel,y = f c 0, k c, crit, y, /σ = 1/4,45 =,17 λ rel,z = f c 0, k c, crit, z, /σ = 1/9,9 = 0,847 k y = 0,5 [1 + β c (λ rel,y - 0,5) + λ rel,y] = 0,5 [1+0, (,17-0,5) + (,17) ] = 3,05 k z = 0,5 [1 + β c (λ rel,z - 0,5) + λ rel,z] = 0,5 [1+0, (0,847-0,5) + (0,847) ] = 0,893 k c,y = 1/( k y + k y λ rel, y ) = 1/(3,05 + 3,05² -,17² ) = 0,195 z k z rel, z k c,z = 1/( k + λ ) = 1/(0, ,893² - 0,847² ) = 0,849 Powierzchnia obliczeniowa przekroju A = 00,00 cm. Nośność na ściskanie: σ c,0, = N / A = 15,478 / 00,00 10 = 0,774 < 1,89 = 0,195 9,69 = k c f c,0, Nośność na zginanie: Wyniki la x a=0,61 m; x b=0,61 m, przy obciążeniach ABE. Największe naprężenia la gałęzi ściskanej: σ i = γ i a i M / I ef = 1,000 0,0 0,10 / 6666, = 0,000 < 9,69 = f c,0, Największe naprężenia la gałęzi rozciąganej: σ i = γ i a i M / I ef = 1,000 0,0 0,10 / 6666, = 0,000 < 6,46 = f c,0,t Nośność la x a=0,61 m; x b=0,61 m, przy obciążeniach ABE : σm, y, σm, + km = 0,000 f 11,08 + 1,0 0,180 11,08 = 0,016 < 1 f m, y, m, Nośność ze ściskaniem la x a=0,00 m; x b=1, m, przy obciążeniach ABE : σ f c,0, c,0, σ +, y, σm, + km = 0,774² f 9,69² m f m, y, m, + 0,000 11,08 + 1,0 0,000 11,08 = 0,006 < 1 Nośność na ścinanie: Wyniki la x a=0,00 m; x b=1, m, przy obciążeniach ABE. Naprężenia tnące la ścinania w płaszczyźnie równoległej o przewiązek: τ = 1,5 V / (n b h) = 1,5 0,000 / ( 0,0 5,0) 10 = 0,000 MPa Naprężenia tnące la ścinania w płaszczyźnie prostopałej o przewiązek: τ = 1,5 V / (n b h) = 1,5 0,393 / ( 0,0 5,0) 10 = 0,09 MPa Nośność na ścinanie: τ + τ' = 0,000² + 0,09² = 0,09 < 1,15 = f v, Stan graniczny użytkowania:

35 35 Wyniki la x a=1, m; x b=0,00 m, przy obciążeniach ABE. Ugięcie graniczne u net,fin = l / 00 = 6,1 mm Ugięcia o obciążeń stałych (ciężar własny + A ): u fin = u inst (1+k ef) = 0,0 (1 + 0,60) = 0,0 mm u y,fin = u y,inst (1+k ef) = -0,1 (1 + 0,60) = -0,1 mm Ugięcia o obciążeń zmiennych ( BE ): Klasa trwania obciążeń zmiennych: Stałe (więcej niż 10 lat, np. ciężar własny). u fin = u inst (1+k ef) = 0,0 (1 + 0,60) = 0,0 mm u y,fin = u y,inst (1+k ef) = -1, (1 + 0,60) = -,0 mm Ugięcie całkowite: u y,fin = -0,1 + -,0 =,1 < 6,1 = u net,fin 5.3. Płatew kalenicowa WĘZŁY: ,080 3,50 1,580,90 H=10,00 WĘZŁY: Nr: X [m]: Y [m]: Nr: X [m]: Y [m]: 1 0,000 0, ,910 0,000 3,080 0, ,00 0, ,330 0,000 PRĘTY: ,080 3,50 1,580,90 H=10,00

36 36 PRZEKROJE PRĘTÓW: ,080 3,50 1,580,90 H=10,00 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Re.EJ: Przekrój: ,080 0,000 3,080 1,000 3 B 4,0x0, ,50 0,000 3,50 1,000 3 B 4,0x0, ,580 0,000 1,580 1,000 3 B 4,0x0, ,90 0,000,90 1,000 3 B 4,0x0,0 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] W[cm3] h[cm] Materiał: 3 480, ,0 71 Drewno C4 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Mouł E: Napręż.gr.: AlfaT: [N/mm] [N/mm] [1/K] 71 Drewno C4 11 4,000 5,00E-06 OBCIĄŻENIA: 9,100 9,100 9,100 9,100 9, OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rozaj: Kąt: P1(Tg): P(T): a[m]: b[m]: Grupa: C "" Zmienne γf= 1,30 1 Liniowe 0,0 9,100 9,100 0,00 3,08 Liniowe 0,0 9,100 9,100 0,00 3,5 3 Liniowe 0,0 9,100 9,100 0,00 1,58 4 Liniowe 0,0 9,100 9,100 0,00,9

37 37 W Y N I K I Teoria I-go rzęu ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψ: γf: Ciężar wł. 1,10 C -"" Zmienne 1 1,00 1,30 MOMENTY: -13,4-6,67-1,99-4, ,367 6,069 5,658 TNĄCE: 14,0 1,675 10,641 15, ,401-17,493 -,918-11,678 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+c Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000 0,000 14,0 0,000 0,38 1,179 8,368* -0,008 0,000 1,00 3,080-13,4 -,918 0,000 0,00 0,000-13,4 1,675 0,000 0,55 1,803 6,069* -0,051 0,000 1,00 3,50-6,67-17,493 0, ,00 0,000-6,67 10,641 0,000 0,56 0,883-1,99* 0,004 0,000 1,00 1,580-4,857-8,401 0, ,00 0,000-4,857 15,90 0,000 0,58 1,34 5,658* -0,035 0,000 1,00,90 0,000-11,678 0,000 * = Wartości ekstremalne

38 38 REAKCJE PODPOROWE: ,0 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+c Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypakowa[kN]: M[kNm]: 1 0,000 14,0 14,0 0,000 44,59 44,59 3 0,000 8,134 8, ,000 4,31 4,31 5 0,000 11,678 11,678 8,134 4,31 11,678 Pręt nr 1 Z y Y 40-13,4 14,0 A B z 00 8,365 -,918 Przekrój: 3 B 4,0x0,0 Wymiary przekroju: h=40,0 mm b=00,0 mm. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jyg=3040,0; Jzg=16000,0 cm 4 ; A=480,00 cm ; iy=6,9; iz=5,8 cm; Wy=190,0; Wz=1600,0 cm 3. Własności techniczne rewna: Przyjęto 1 klasę użytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 0 i wilgotności powyżej 65% tylko przez kilka tygoni w roku) oraz klasę trwania obciążenia: Stałe (więcej niż 10 lat, np. ciężar własny). K mo = 0,60 γ M =1,3 Cechy rewna: Drewno C4. f m,k = 4,00 f t,0,k = 14,00 f t,90,k = 0,50 f c,0,k = 1,00 f m, = 11,08 MPa f t,0, = 6,46 MPa f t,90, = 0,3 MPa f c,0, = 9,69 MPa

39 f c,90,k =,50 f v,k =,50 E 0,mean = MPa E 90,mean = 370 MPa E 0,05 = 7400 MPa G mean = 690 MPa ρ k = 350 kg/m 3 f c,90, = 1,15 MPa f v, = 1,15 MPa Sprawzenie nośności pręta nr 1 Sprawzenie nośności przeprowazono wg PN-B-03150:000. W obliczeniach uwzglęniono ekstremalne wartości wielkości statycznych. Nośność na zginanie: Wyniki la x a=3,08 m; x b=0,00 m, przy obciążeniach C. Długość obliczeniowa la pręta swobonie popartego, obciążonego równomiernie lub momentami na końcach, przy obciążeniu przyłożonym o powierzchni górnej, wynosi: λ rel,m = l = 1, = 3560 mm l hfm, E0, mean πb Ek Gmean = , ,14 00² = 0,0 Wartość współczynnika zwichrzenia: la λ rel,m 0,75 k crit = 1 Warunek stateczności: σ m, = M / W = 13,4 / 190, = 6,991 < 11,077 = 1,000 11,08 = k crit f m, Nośność la x a=3,08 m; x b=0,00 m, przy obciążeniach C : σm, y, σm, + km = 6,991 f 11,08 + 0,7 0,000 11,08 = 0,631 < 1 f m, y, m, k m σ f m, y, m, y, σ + f m, m, = 0,7 6,991 11,08 + 0,000 11,08 = 0,44 < 1 Nośność na ścinanie: Wyniki la x a=3,08 m; x b=0,00 m, przy obciążeniach C. Naprężenia tnące: τ = 1,5 V z / A = 1,5,918 / 480, = 0,716 MPa τ y, = 1,5 V y / A = 1,5 0,000 / 480, = 0,000 MPa Przyjęto k v = 1,000. Warunek nośności τ = + τ y, τ = 0,716² + 0,000² = 0,716 < 1,154 = 1,000 1,15 = k v f v, Stan graniczny użytkowania: Wyniki la x a=1,35 m; x b=1,73 m, przy obciążeniach C. Ugięcie graniczne u net,fin = l / 150 = 0,5 mm Ugięcia o obciążeń stałych (ciężar własny + ): u fin = u inst [1 + 19, (h/l) ](1+k ef) = 0,0 [1 + 19, (40,0/3080) ](1 + 0,60) = -0,1 mm u y,fin = u y,inst [1 + 19, (h/l) ](1+k ef) = 0,0 [1 + 19, (00,0/3080) ](1 + 0,60) = 0,0 mm Ugięcia o obciążeń zmiennych ( C ): Klasa trwania obciążeń zmiennych: Stałe (więcej niż 10 lat, np. ciężar własny). u fin = u inst [1 + 19, (h/l) ](1+k ef) = -1,9 [1 + 19, (40,0/3080) ](1 + 0,60) = -3,4 mm u y,fin = u y,inst [1 + 19, (h/l) ](1+k ef) = 0,0 [1 + 19, (00,0/3080) ](1 + 0,60) = 0,0 mm Ugięcie całkowite: u fin = -0,1 + -3,4 = 3,5 < 0,5 = u net,fin CAŁOŚĆ OBLICZEŃ W ARCHIWUM AUTORA 39

40 40 7. PROJEKT INSTALACJI WODNO - KANALIZACYJNEJ 7.1. URZĄDZENIA SANITARNE Węzły sanitarne wyposażone bęą w: - ceramikę, - baterie, - opływy z urzązeń. Urzązenia bęą skłaały się z następujących elementów: - muszla powieszona + stelaż + eska + element montażowy + przycisk spłukujący + przekłaka akustyczna, - umywalka + element montażowy + bateria stojąca + syfon butelkowy + zawory kątowe, - wanna + korek automatyczny + bateria termostatyczna + zestaw natryskowy, - zlewozmywak + bateria zlewozmywakowa z wyciąganą wylewką + syfon zlewozmywakowy jenokomorowy + zawory kątowe, - prysznic + bateria termostatyczna prysznicowa + brozik + zestaw syfonowy o brozika, - pralka, - zmywarka. Do oprowazenia ścieków z połogi w pomieszczeniu technicznym oraz w garażu zastosowano wpust połogowy. 7.. INSTALACJA WODY ZIMNEJ, CIEPŁEJ I CYRKULACJI Obiekt bęzie zasilany z nowo projektowanego przyłącza woy (poza niniejszym opracowaniem) Ø40PE przeznaczonego o zasilania węzłów sanitarnych. Wejście przyłącza o buynku przewiuje się o garażu, gzie zostanie zabuowany zestaw woomierzowy. Projekt obejmuje oprowazenie woy zimnej, ciepłej i cyrkulacji o poszczególnych punktów poboru w węzłach sanitarnych: - w kuchni zostanie zabuowany w blacie zlewozmywak ze stali nierzewnej wyposażony w baterię zlewozmywakową stojącą oraz kurek woy zimnej ze złączką o węża la połączenia zmywarki o naczyń, - w łazience na parterze zostanie zabuowana umywalka porcelanowa z baterią stojącą jenouchwytową, miska ustępowa wisząca z wustopniowym spłukiwaniem (6/9l) oraz prysznic z baterią natryskową, - w łazience na poaszu zostanie zabuowana umywalka porcelanowa z baterią stojącą jenouchwytową, miska ustępowa wisząca z wustopniowym spłukiwaniem (6/9l), biet wyposażony w baterię bietową, prysznic z baterią natryskową oraz wanna wyposażona w baterię termostatyczną, - w pomieszczeniu technicznym zostanie zabuowana umywalka porcelanowa z baterią stojącą jenouchwytową, - w pralni zostanie zabuowana umywalka porcelanowa z baterią stojącą jenouchwytową oraz kurek woy zimnej ze złączką o węża la połączenia pralki. Ponato zostanie zamontowany kurek woy zimnej ze złączką o węża w pomieszczeniu technicznym oraz w garażu 1szt. Ciepła woa bęzie wytwarzana w pojemnościowym pogrzewaczu woy o poj. min 150l zasilanym z kotła gazowego zamontowanego w pomieszczeniu technicznym. Zapotrzebowanie woy Wyznaczono zgonie z PN-9/B Instalacje woociągowe. Wymagania w projektowaniu. Wyposażenie buynku w punkty czerpalne: - 3 x umywalka q = 3 x 0,07 = 0,1m 3 /s - x płuczka zbiorn. q = x 0,13 = 0,6m 3 /s - 1 x bateria czerpalna wannowa q = 1 x 0,15 = 0,30m 3 /s - 1 x bateria bietowa q = 1 x 0,07 = 0,07m 3 /s - x bateria natryskowa q = x 0,15 = 0,30m 3 /s - 1 x zmywarka o naczyń q = 1 x 0,15 = 0,15m 3 /s - 1 x pralka automatyczna q = 1 x 0,5 = 0,5m 3 /s - 1 x zlewozmywak q = 1 x 0,07 = 0,07m 3 /s

41 41 - x zawór czerpalny DN15 q = x 0,30 = 0,60m 3 /s Σqn =,1m 3 /s Przepływ obliczeniowy wyznaczono ze wzoru: q = 0,68 (Σqn) 0,45-0,14 = 0,68 (,1) 0,45-0,14 = 0,83m 3 /s =,98m 3 /h Zestaw woomierzowy zostanie obrany w projekcie przyłącza woociągowego. Przewoy i armatura Poejścia po przybory i grupy przyborów wykonać w technologii rur polietylenowych z polietylenu sieciowanego (PE-Xc) lub PP. Rury te charakteryzują się wysoką plastycznością umożliwiającą ich swobone wyginanie przy jenoczesnym zachowaniu stabilności kształtu i wysokiej oporności na ściskanie. Ponato zapewniają ługotrwałą wytrzymałość na ziałanie wysokiej temperatury oraz ciśnienia. Poprzez zastosowanie warstwy aluminium posiaają 100% barierę antyyfuzyjną, która zapobiega przenikaniu tlenu o wnętrza instalacji. Armaturę ocinającą, ze wzglęu na sposób prowazenia, przyjęto prze każym urzązeniem obiorczym. Armaturę przyjęto typową - zawory ocinające kulowe potynkowe (la obiorów łączonych na sztywno ) oraz ćwierćobrotowe la obiorów łączonych za pomocą wężyków elastycznych przyłączeniowych. Przewoy należy prowazić w miejscach jak pokazano na rzutach w bruzach ściennych lub połogowych. Poejścia po obiory w połoze oraz w ścianach. Próby i obiory Wszystkie rurociągi muszą przejść, po zmontowaniu lecz prze przykryciem, test na szczelność. Wartość ciśnienia przy próbie ciśnieniowej powinna być 1,5raza większa niż ciśnienie robocze. Próba ta polega na wukrotnym poniesieniu ciśnienia o ciśnienia próbnego na okres 10minut. Ostęp mięzy pierwszą a rugą próbą powinien wynosić 30min. Próba musi wykazać absolutną szczelność instalacji a opuszczalny spaek ciśnienia wynosi 0,6bara. Próbę tą nazywamy próbą wstępną. Próba główna trwa goziny przy ciśnieniu próbnym jak wyżej i spaek ciśnienia po tym czasie nie może przekroczyć 0,bara. Oczywiste jest, że ani w czasie próby wstępnej ani głównej nie może wystąpić żaen przeciek. Ważne, aby w czasie próby temperatura woy nie uległa zmianie, gyż może zafałszować wynik INSTALACJA KANALIZACJI SANITARNEJ Ścieki sanitarne z buynku oprowazone bęą o projektowanego przykanalika jego obór oraz wykonanie zawarte w projekcie przyłącza kanalizacji sanitarnej (poza niniejszym opracowaniem). Instalacja kanalizacji sanitarnej obejmuje oprowazenie ścieków bytowo - gospoarczych z przyborów i urzązeń sanitarnych. Instalacja kanalizacji skłaa się z węzłów sanitarnych obejmujących poejścia o przyborów.

42 4 Ilość ścieków Max natężenie opływu la przykanalika sanitarnego wyniesie: - 3 x umywalka AWs = 3 x 0,50 = 1,50 - x płuczka zbiorn. AWs = x,50 = 5,00-1 x zlewozmywak AWs = 1 x 1,00 = 1,00-1 x biet AWs = 1 x 1,00 = 1,00-1 x zmywarka o naczyń AWs = 1 x 1,00 = 1,00-1 x pralka automatyczna AWs = 1 x 1,00 = 1,00-1 x wanna AWs = 1 x 1,00 = 1,00 - x prysznic AWs = x 1,00 =,00 - x wpust połogowy 0,10m AWs = x,00 = 4, ΣAWs = 17,50 a przepływ obliczeniowy wynosi: qs = K Σ AWs = 0,5 17, 5 =,09m 3 /s lecz nie mniej niż opływ z największego pojeynczego przyboru tj. qs =,5m 3 /s Przewoy kanalizacyjne Projektuje się wykonanie pionów sanitarnych i poejść z rur i kształtek typu PVC. Pozostałe elementy kanalizacji tj. poejścia po umywalki i zlewozmywak projektuje się wykonać z rur i kształtek PP a poziomy po posazką parteru z rur i kształtek PVC. Wszystkie systemy łączone w kielichach przy użyciu uszczelek gumowych pierścieniowych. Pion K1 należy wyprowazić na wysokość 0,5 m pona ach i zakończyć kominkiem wywietrznikowym. Pozostałe piony zakończyć zaworem napowietrzającym. W olnej części pionu zamontować czyszczak. Przymocowanie pionów o ścian należy wykonać uchwytami metalowymi. Każy ocinek rury pionowej musi posiaać przynajmniej jeno zamocowanie stałe nieruchome przy postawie kielicha rury lub kształtki w oległości la pionu l<,0m a la poejścia l<10. Projektowane wyjście kanalizacji z buynku o śrenicy 160mm wprowazone zostanie o projektowanego przyłącza kanalizacyjnego. Próby i obiory Baanie szczelności instalacji kanalizacyjnej powinno opowiaać następującym warunkom: - poejścia i przewoy spustowe (piony) należy sprawzić na szczelność w czasie swobonego przepływu przez nie woy, - przewoy opływowe (poziomy) sprawza się na szczelność po napełnieniu woą powyżej kolana łączącego pion z poziomem poprzez oglęziny. Obiorowi polegają: - przebieg tras kanalizacyjnych, - szczelność połączeń kanalizacyjnych, - sposób prowazenia przewoów poziomych i pionowych, - lokalizacja przyborów sanitarnych IZOLACJA TERMICZNA Przewoy woy zimnej, ciepłej i cyrkulacji zaizolować termicznie izolacją z pianki PE lub PU WYKONYWANIE ROBÓT Łączenie elementów instalacji można wykonać w temperaturach ujemnych (nawet o -15 o C). Należy jeynie uważać, aby poczas tych prac nie spowoować uerzeń mechanicznych w rurę (łączniki) gyż większa kruchość w tej temperaturze może spowoować mikropęknięcia, które mogą ać początek korozji materiałowej. Roboty należy wykonać zgonie z "Warunkami technicznymi wykonania i obioru robót buowlano-montażowych, tom II - instalacje sanitarne i przemysłowe", Warunkami technicznymi wykonania i obioru rurociągów z tworzyw sztucznych wy. przez Polską Korporację Techniki Sanitarnej, Gazowej i Klimatyzacji a także katalogami technicznymi i instrukcjami montażu proucentów rurociągów oraz wyposażenia.

43 ZBIORNIK NA DESZCZÓWKĘ Przykłaowy zbiornik na eszczówkę : o pojemności 6,5 tyś litrów. Beton klasy B-5 Plastyfikatory (śroek chemiczny oawany o betonu zapewniający wooszczelność) Stalowe zbrojenie, pręt żebrowany 80mm,10mm i1mm. Kruszywo olomitowe, piasek płukany. Powójna zewnętrzna warstwa IZOLBETU (zapewniająca oatkową szczelność).

44 44 8. PROJEKT INSTALACJI CENTRALNEGO OGRZEWANIA 8.1. INFORMACJE OGÓLNE Instalacja została zaprojektowana jako wuprzewoowa wona o temperaturach czynnika grzewczego 70/55 C z olnym zasilaniem grzejników i ogrzewaniem połogowym. Zasilanie każego grzejnika i pętli grzewczej z rozzielacza zgonie z rzutami. Opowietrzenie ręczne miejscowe. Zasilanie z kotła gazowego jenofunkcyjnego konensacyjnego umieszczonego w pomieszczeniu technicznym. W przesionku (parter) oraz w garerobie (piętro) zostaną zabuowane rozzielacze, z którego wyprowazone są gałęzie la ogrzewania połogowego oraz ogrzewania grzejnikowego. Dzięki temu uzyskuje się możliwość elastycznego sterowania ogrzewaniem oraz zabezpiecza ziałanie instalacji na wypaek awaryjnego (lub celowego) zatrzymania pracy którejkolwiek z gałęzi. Przewoy poziome, piony i poejścia po grzejniki, la zachowania maksymalnie korzystnych warunków higienicznych, prowazi się w bruzach ściennych lub połogowych. Poejścia po grzejniki o strony ściany co umożliwia zachowanie czystości po grzejnikami. 8.. OBLICZENIA ZAPOTRZEBOWANIA CIEPŁA Przeprowazono przy temperaturach ogrzewanych pomieszczeń w buynkach zgonie z PN-8/B-040, temperaturach obliczeniowych zewnętrznych wg PN-8/B-0453, współczynnikach przenikania ciepła U wg PN- 91/B-000. Obliczenia zapotrzebowania ciepła przeprowazono wg PN-94/B W tych warunkach zapotrzebowanie ciepła buynku wynosi: Q = 9619 W 8.3. GRZEJNIKI Przewiuje się zastosowanie grzejników: - rurkowych łazienkowych zintegrowanych (tzw. rabinki ), - stalowych płytowych profilowanych zintegrowanych (zasilanych o ołu), - płaszczyznowych grzejników połogowych (pętle ogrzewania połogowego), Grzejniki płytowe o wysokości 600mm zabuować wzłuż ścian zewnętrznych (zgonie z rysunkami), na wysokościach 10-15cm na posazką, zapewniając minimalną oległość 1cm góry grzejnika o parapetu. Na korpusy zaworów termostatycznych zabuować głowice termostatyczne z wbuowanym czujnikiem termostatycznym firmy DANFOSS. Grzejniki połogowe zamontować zgonie z ołączonymi rysunkami. Przewoy grzejne ułożyć na warstwie izolacji, zachować opowienie oległości mięzy rurami. Płytę grzejną należy oizolować o ścian warstwą ylatacyjną. Przewoy montować o izolacji szpilkami montażowymi OGRZEWANIE PODŁOGOWE Pętle grzejne zaprojektowano z rur o ogrzewania połogowego śrenicy 16x,0mm z barierą antyyfuzyjną zabezpieczającą prze wniknięciem tlenu o wnętrza obiegu grzewczego. Zasilanie pętli grzewczych realizowane bęzie z rozzielaczy umieszczonych w potynkowych szafkach rozzielaczowych na parterze i na piętrze. W celu wymuszenia obiegu w instalacji ogrzewania połogowego zamontować należy pompę obiegową, obraną na parametry pracy zestawione w tabeli wyników ogólnych. Rozprowazenie czynnika grzewczego o rozzielaczy obywać się bęzie częściowo w izolacji termicznej typu THERMAFLEX. Ocinki poziome rur zasilających prowazić w warstwie styropianu w szlichcie połogowej. Mocowanie rur o stropu uchwytami w rozstawie zgonym z obliczeniami. Rury w pętlach ukłaać w sposób ślimakowy na styropianie zgonie z obliczeniami, z użyciem folii z rastrem oraz samoprzylepnych szyn montażowych 16mm. Włączenie przewoów o rozzielaczy obywa się przez zawory ocinające na powrocie i zasilaniu. Rury zasilające pętle zaizolować na ocinku ok. 50cm przy wyprowazeniu z rozzielacza. Jako elementy regulacyjne należy stosować w uzupełnieniu o zaworów ławiących na rozzielaczach oraz regulacji pogoowej źróła ciepła, termostaty pokojowe 4V współpracujące z siłownikami 4V na rozzielaczach.

45 8.5. ARMATURA Przy grzejnikach przewiziano głowice termostatyczne z czujnikami wbuowanymi, moel stanarowy RA 994 (tzw. click). Dla umożliwienia emontażu każego grzejnika orębnie bez konieczności spuszczania woy z całego złau przewiuje się zamontowanie armatury połączeniowej powójnej kątowej po grzejnikami. Dla wykonania tej operacji niezbęne jest posiaanie specjalnego firmowego urzązenia. Dla grzejników połogowych zastosować rozzielacz z przepływomierzami wbuowanymi, ukła uzupełnić o termostaty pokojowe i głowice termostatyczne z czujnikami wyniesionymi ODPOWIETRZENIE I ODWODNIENIE Dla prawiłowego funkcjonowania instalacji oraz z uwarunkowania wynikającego ze sposobu prowazenia przewoów rozzielczych zastosowano opowietrzenie miejscowe realizowane za pomocą opowietrzników ręcznych zamontowanych na każym z zastosowanych grzejników. Ponieważ ukła jest zamknięty a cała instalacja, łącznie ze źrółem ciepła, znajuje się w jenym obiekcie - nie ma ryzyka niekontrolowanego spustu woy i zapowietrzania się instalacji. Owonienie całości instalacji przewiziano przy kotle, a inywiualnego grzejnika za pomocą kompletu przyłączeniowego i końcówki spustowej. Dla oprowazenia woy z owonienia należy w pomieszczeniu źróła ciepła, gzie bęzie następował spust woy zabuować kratkę ściekową i połączyć ją o instalacji kanalizacji PRZEWODY Instalację wykonać z rur i kształtek z polietylenu sieciowanego, warstwowego z przekłaką aluminiową lub PP. Zastosowane przewoy z polietylenu sieciowanego z przekłaką aluminiową nie wymagają zabezpieczenia antykorozyjnego REGULACJA Regulację hyrauliczną przeprowaza się w staiach: przy grzejnikach poprzez zastosowanie: kompletów przyłączeniowych z ustawieniem wstępnym (na wyposażeniu grzejników) przy rozzielaczu ogrzewania połogowego: okonując regulacji zaworami regulacyjnymi z wykorzystaniem wbuowanych przepływomierzy, w pomieszczeniu technicznym poprzez wykorzystanie: pompy obiegowej o regulowanych elektronicznie obrotach - na wyposażeniu kotła ŹRÓDŁO CIEPŁA Źrółem ciepła bęzie jenofunkcyjny gazowy kocioł konensacyjny zainstalowany w pomieszczeniu technicznym WARUNKI WYKONAWSTWA Montaż Przewoy należy łączyć ze sobą oraz z armaturą z wykorzystaniem łączników gwintowanych zaprasowywanych. Przewoy należy prowazić w miejscach jak pokazano na rysunkach rzutów. Poejścia po grzejniki w posazkach. Sposób prowazenia przewoów pozwala na ich samokompensację. Próby i regulacja Prze przystąpieniem o baania szczelności należy cały zła polegający próbie kilkakrotnie przepłukać woą. Baanie szczelności należy wykonać prze izolacją przewoów, zakryciem rur w bruzach i zalaniem płyty grzejnej. Po napełnieniu instalacji woą należy ją okłanie opowietrzyć i okonać przegląu wszystkich elementów instalacji, sprawzić szczelność połączeń gwintowanych. Próbę szczelności uznaje się za pozytywną jeżeli po upływie 0min. próby po ciśnieniem 0,4MPa: - manometr nie wykaże spaku ciśnienia, - nie stwierza się przecieków ani roszenia, szczególnie na połączeniach, szwach, ławicach. Prze przystąpieniem o próby na gorąco instalacja winna pracować 7 goziny. Próbę na gorąco przeprowaza się przy parametrach obliczeniowych (70/55 C). Poczas tej próby należy okonać przegląu wszystkich połączeń, uszczelnień itp. Wszystkie zauważone usterki należy usuwać. Próbę uważa się za pozytywną, jeżeli nie stwierza się przecieków lub roszenia a po ochłozeniu instalacji brak uszkozeń. Izolacja termiczna Przewoy należy zaizolować ciepłochronnie otulinami z pianki PE lub PU UWAGI KOŃCOWE Całość roboty należy wykonać zgonie z "Warunkami technicznymi wykonania i obioru robót buowlanomontażowych, tom II - instalacje sanitarne i przemysłowe", Warunkami technicznymi wykonania i obioru rurociągów z tworzyw sztucznych wy. przez Polską Korporację Techniki Sanitarnej, Gazowej i Klimatyzacji a także katalogami technicznymi i instrukcjami montażu proucentów rurociągów oraz wyposażenia. 45

46 46 9. PROJEKT INSTALACJI GAZU 9.1. PODSTAWA OPRACOWANIA Projekt opracowano w oparciu o : - projekt buowlany pomieszczeń buynku, - Rozporzązenie Ministra Infrastruktury z nia r. w sprawie warunków technicznych jakim powinny opowiaać buynki i ich usytuowanie (Dz. U. Nr 75, poz. 690 z n. 15 czerwca 00r.) - normy, normatywy i wytyczne techniczne w zakresie projektowania i wykonawstwa inst. gaz. 9.. CEL I ZAKRES OPRACOWANIA Celem projektu jest buowa instalacji gazowej i wyposażenie pomieszczeń buynku w urzązenia gazowe la potrzeb grzewczych jenofunkcyjny kocioł gazowy z zasobnikiem ciepłej woy użytkowej. Projekt obejmuje opracowanie wykonania nowej wewnętrznej instalacji gazowej przewoowej poprzez zamontowanie kotła jenofunkcyjnego w pomieszczeniu technicznym. Gazomierz umieszczony zostanie w linii ogrozenia ziałki w szafce gazowej naściennej z zamknięciem kominiarskim. Niniejsza okumentacja wymagana jest przez wykonawcę robót, ostawcę gazu i terenowy oział aministracji państwowej INSTALACJA WEWNĘTRZNA Instalacja biegnie wewnątrz buynku poprzez garaż o pomieszczenia technicznego - gzie został umieszczony kocioł gazowy jenofunkcyjny - zgonie z rzutem parteru. Przewoy i armatura Poejście po skrzynkę z kurkiem gazowym o przyłącza (poejście po buynek) są wykonane z rur stalowych DN5mm instalacyjnych czarnych bez szwu, głakich wg PN-80/H-7419 gat. R lub R35 łączonych za pomocą spawania a przy armaturze z zastosowaniem połączeń gwintowanych i uszczelnieniem taśmą teflonową. Instalację gazową wewnątrz buynku projektuje się wykonać z rur miezianych. Rury o instalacji gazowych muszą spełniać wymagania normy europejskiej EN 1057 i być wykonane z miezi otlenionej fosforem o zawartości czystej miezi 99,9% oraz zawartości fosforu 0,015 0,040% - gatunek miezi oznakowany jest jako Cu-DHP. Do instalacji gazowych należy stosować rury tware ciągnione bez szwu. Grubość ścianki rur miezianych o instalacji gazowych nie może być mniejsza niż 1mm. Rury muszą być głakie, czyste, bez rys, pozbawione smarów po procesie ciągnienia i węgla po procesie wyżarzania. Dotyczy to zewnętrznej i wewnętrznej powierzchni rur. Rury muszą mieć aprobatę techniczną wyaną przez Instytut Górnictwa Naftowego i Gazownictwa w Krakowie potwierzoną eklaracją zgoności przez proucenta. Do łączenia rur miezianych ze sobą oraz o zmiany kierunku prowazenia przewoów stosuje się kielichowe łączniki mieziane a o połączenia z armaturą i obiornikami gazu - łączniki przejściowe z brązu i mosiązu. Stopy miezi o proukcji łączników muszą mieć skła chemiczny gwarantujący oporność na ocynkowanie, latego w instalacjach gazowych zaleca się stosowanie łączników z brązu. Łączniki mosiężne o instalacji gazowych stosuje się tylko wtey, gy nie biorą one bezpośreniego uziału w procesie lutowania. W instalacjach gazowych wolno stosować tylko łączniki wykonane fabrycznie. Nieopuszczalne jest używanie trójników, reukcji i innych ogałęzień wykonanych ręcznie. Rury mieziane stosowane o buowy instalacji gazowych, ze wzglęu na ochronę przeciwpożarową, należy łączyć wyłącznie lutem twarym o temperaturze topnienia powyżej C. Do lutowania twarego łączników z miezi stosuje się : - luty fosforowe (CuP) bez topnika - luty srebrne (AgCuZn) z topnikiem Do lutowania twarego łączników z brązu i mosiązu stosuje się : - luty srebrne (AgCuZn) z topnikiem - luty fosforowe (CuP) z topnikiem Połączenia rozłączne można uzyskać za pomocą łączników gwintowanych z brązu lub mosiązu. Jako materiał uszczelniający stosuje się przee wszystkim taśmy teflonowe wymaganej grubości, przeznaczone o instalacji gazowych, pasty uszczelniające lub opowienie włókno konopne. Dopuszcza się stosowanie rur miezianych zaciskowych. Alternatywnie instalację wewnętrzną można wykonać z rur instalacyjnych czarnych bez szwu, głakich wg PN- 80/H-7419 gat. R lub R35 łączonych za pomocą spawania a przy armaturze z zastosowaniem połączeń gwintowanych i uszczelnieniem taśmą teflonową o opowienich śrenicach. Przewoy należy prowazić po ścianach prostopale i równolegle o ich krawęzi ze spakiem min 4 w kierunku przyboru gazowego zachowując minimalne oległości :

47 - cm o ścian a 3cm o ścian w piwnicach, - 10cm o poziomych rurociągów woociągowych i kanalizacyjnych umieszczając je na tymi rurociągami, - 10cm o poziomych rurociągów cieplnych / c.o. i c.w.u. / umieszczając je na tymi rurociągami, - 10cm o nieuszczelnionych puszek rozgałęźnych instalacji elektrycznej, umieszczając je na tymi puszkami, - 60cm o urzązeń elektrycznych iskrzących / wyłączniki, bezpieczniki, gniaza wtykowe itp. - cm przy skrzyżowaniu z innymi przewoami instalacyjnymi. Przejścia przewou przez ściany konstrukcyjne należy wykonać w tulejach ochronnych uszczelnionych obustronnie gipsem lub kitem miniowym. Przymocowanie rur o ścian wykonać za pomocą haków i uchwytów stalowych w ostępach co 1,5m la ocinków poziomych. Jako armaturę ocinającą przy urzązeniach gazowych należy zabuować kurki gazowe stożkowe bezławikowe lub kurki sferyczne (kulowe) opuszczone o stosowania w instalacjach gazowych. Wszystkie opuszczone o stosowania w instalacjach gazowych zawory i kurki muszą mieć znak bezpieczeństwa B a także na korpusie zaworu poane : a) nazwę proucenta, b) śrenicę nominalną, c) ciśnienie nominalne lub maksymalne ciśnienie pracy. Końcówkę przewou gazowego prze kotłem należy wyposażyć w armaturę ocinającą i śrubunek gwintowany lub szybkozłącze zaciskowe o śrenicy równej śrenicy króćca przyłączeniowego. Główny kurek gazowy zlokalizowano przy gazomierzu w skrzynce punktu pomiarowego. Urzązenia gazowe Dla buynku projektuje się zainstalowanie następujących urzązeń gazowych : POMIESZCZENIE TECHNICZNE: (1,5m 3 ) - kocioł jenofunkcyjny gazowy konensacyjny z zamkniętą komorą spalania o mocy Q =,0kW np. WBS firmy Broetje. Przewoy wentylacyjne i spalinowe Nawiew powietrza la celów wentylacji pomieszczenia kotła bęzie zrealizowany bezpośrenio z pomieszczenia, a nawiew la celów spalania kotła bezpośrenio z zewnątr zna achu, poprzez zewnętrzny przewó systemu powietrzno-spalinowego Ø80/15mm. Przewó wentylacyjny wywiewny jest o wymiarach przekroju poprzecznego 10x7cm, ma wlot posufitowy, prowazi o komina i jest wyprowazony pona ach buynku na wysokość co najmniej,5m pona poziom terenu w oległości nie mniejszej niż 0,5m o krawęzi okien i rzwi. Przewó spalinowy jest wyprowazony pona ach na wysokość zabezpieczającą je prze zmuchiwaniem przez wiatr. Wylot spalin powinien znajować się pona płaszczyzną prowazoną po kątem 1 w ół o poziomu najwyższej przeszkoy znajującej się w oległości o 10m (ach stromy o kącie nachylenia połaci achowych pona 1 ) - warunek spełniony. Efektywna wysokość przewou spalinowego (o okapu przerywacza ciągu o wylotu spalin pona ach) nie może być mniejsza niż mb - warunek spełniony. Wewnętrzna powierzchnia przewoów oprowazających spaliny powinna być głaka, szczelna, oporna na wilgoć i korozję ora określoną przez proucenta kotła, temperaturę. Do wykonania przewoów spalinowych należy używać n/w materiałów mających atest uprawnionego organu : - szamot szkliwiony, - stal kwasooporna - specjalne szkło, - aluminium. Tutaj zastosowano wkła kominowy ze stali kwasoopornej 80/15mm. Płaszcz zewnętrzny kominów można wykonać z następujących materiałów : - mur ceglany, - kształtki z betonu lekkiego, - inne materiały mające stosowne atesty. Materiały izolacyjne muszą wykazać trwałość w czasie eksploatacji, potwierzoną opowienimi atestami. Obuowa przewou spalinowego ma oporność ogniową co najmniej 60min. Pomieszczenie gospoarcze - wymagania buowlane Pomieszczenie, w którym umieszczono kocioł powinno być suche, wyposażone w rzwi o szerokości min. 0,80m otwierane na zewnątrz. Posazkę pomieszczenia należy wykonać z materiałów ognioopornych, najlepiej z płytek terakotowych lub lastriko oszlifowanego. Ściany pomieszczenia o wys. min. 1,7m należy pomalować farbą olejną lub emulsyjną. Minimalna wysokość pomieszczenia wynosi,m (w buynkach istniejących - 1,9m). Kubatura pomieszczenia kotła nie może być mniejsza niż 6,5m 3 (kocioł z zamkniętą komorą spalania) i nie mniejsza niż 1m 3 /4650W łącznej mocy wszystkich zainstalowanych urzązeń gazowych - kubatura wynosi,0m 3 a wskaźnik kubaturowy wynosi 1m 3 /1081W. Pomieszczenie należy wyposażyć w oświetlenie elektryczne hermetyczne z wyłącznikiem umieszczonym na zewnątrz 47

48 48 Montaż kotła Prze przystąpieniem o montażu kotła gazowego wymagane jest spełnienie następujących warunków : - uzyskanie zapewnienia ostawy gazu na cele grzewcze i przygotowania posiłków, - przełożenie protokołów kontroli jakości i zgoności wykonania instalacji z projektem,- przełożenie protokołów z pozytywnych prób szczelności instalacji gazowej i c.o., - przełożenia zaświaczenia stwierzającego prawiłowość połączeń kanału spalinowego, nawiewnego i wywiewnego, - zainstalowanie gazomierza. Kocioł powinien mieć przerywacz ciągu zakończony króćcem pionowym, umożliwiającym nałożenie na niego przewou spalinowego na głębokość co najmniej 15mm. Śrenica przewou łączącego kocioł z kanałem spalinowym nie powinna być mniejsza o śrenicy króćca kotła a jego pionowy ocinek na króćcem - nie mniejszy niż cm. Poziomy ocinek przewou spalinowego powinien mieć ługość nie większą niż,0m i być poprowazony ze spakiem 5% w stronę kotła. Na całej ługości przewou i kanałów spalinowych nie może występować zmniejszenie ich przekroju. Połączenie kotła o instalacji zaciskowego. gazowej wykonać za pomocą wuzłączki gwintowanej lub szybkozłącza Aparatura regulacyjno-zabezpieczająca Eksploatacja kotła obywać się bęzie bez stałej obsługi i latego konieczne jest zastosowanie pełnej automatyki regulacyjno-zabezpieczającej, która zapewni bezpieczne i bezawaryjne ziałanie instalacji. Zabezpieczenie kotła : - prze wzrostem ciśnienia - zabuowany fabrycznie zawór bezpieczeństwa o ciśnieniu otwarcia 0,3MPa, - prze wzrostem objętości - zabuowane fabrycznie naczynie przeponowe wzbiorcze o pojemności użytkowej 8m 3. Kocioł posiaa ukłay automatycznej regulacji, w skła której wchozą : - bezpiecznik termiczny który zabezpiecza prze przekroczeniem temperatury woy powyżej 95 o C, - zabezpieczenie przeciwypływowe gazu, - zabezpieczenie prze zanikiem ciągu kominowego,- urzązenie regulacji temperatury woy obiegowej c.o. Na życzenie obiorcy o kotła bęzie oatkowo zamontowany programator tygoniowy. Próby szczelności Wykonaną instalację gazową prze pomalowaniem oraz ustawieniem gazomierza należy poać wukrotnej próbie szczelności. Pierwszą próbę należy wykonać prze połączeniem przewoów o obiorników a rugą z obiornikami połączonymi o instalacji (bez gazomierza). Po zakończeniu montażu instalacji należy sprawzić zgoność robót z projektem po wzglęem jakości i rozaju użytych materiałów a następnie przemuchać sprężonym powietrzem la sprawzenia prawiłowości przepływu. Po tych czynnościach wstępnych można przystąpić o właściwych prób. Pierwszą próbę szczelności instalacji należy przeprowazić sprężonym powietrzem, wutlenkiem węgla lub azotem o ciśnieniu 0,05MPa w czasie 30minut, po uprzenim ocięciu instalacji gazowej przypalnikowej (tzw. ścieżki gazowej) i wyrównaniu się temperatury czynnika. Drugą próbę szczelności należy wykonać po połączeniu przyborów gazowych na ciśnienie 0,015MPa. Do kontroli ciśnienia należy używać manometru rtęciowego lub wonego. Dopuszczalne jest stosowanie innego typu urzązenia pomiarowego, po warunkiem, że ma ono aktualne świaectwo legalizacji i wymaganą okłaność pomiaru. Instalację należy uważać za szczelną jeśli manometr nie wykaże żanego spaku ciśnienia w czasie 30minut trwania próby. Jeżeli trzykrotna próba a wynik ujemny, wszelkie nieszczelności należy usunąć przez rozmontowanie baanego ocinka instalacji i ponowne zmontowanie po uszczelnieniu. Z przeprowazonych pozytywnych prób szczelności należy sporzązić protokół komisyjny. Uwaga! Zabrania się sprawzania szczelności instalacji gazowej przez napełnianie jej woą lub innymi cieczami. Izolacja antykorozyjna Przewoy stalowe instalacji gazowej po oczyszczeniu z rzy o II stopnia czystości należy zagruntować farbą przeciwrzewną miniową - jenokrotnie oraz pomalować farbą syntetyczną ogólnego stosowania - wukrotnie. Przewoy instalacji gazowej z rur i kształtek miezianych nie wymagają stosowania powłok antykorozyjnych jenakże la poprawienia estetyki wykonania połączeń lutowanych opuszcza się ich pokrycie lakierem bezbarwnym z omieszką sproszkowanej miezi. Powłoki antykorozyjne należy nakłaać po uzyskaniu pozytywnych wyników prób szczelności.

49 49 Obiór Obiór instalacji gazowej polega na sprawzeniu : a) zgoności wykonania instalacji : - z projektem technicznym i ewentualnymi zmianami wprowazonymi o tego projektu, - zapisami w zienniku buowy otyczącymi zmian i ostępstw o okumentacji technicznej, b) atestów (aprobat technicznych, certyfikatów, eklaracji zgoności) i innych materiałów, których przestawienie ciąży na ostawcy urzązeń i materiałów, c) protokołów wykonania prób i baań : - protokół prób szczelności instalacji, - protokół z opowietrzenia i napełnienia gazem instalacji i sieci, - protokół z baań urzązeń i zespołów stanowiących część urzązeń gazowych zasilanych prąem elektrycznym o napięciu wyższym niż bezpieczne, - protokół ze sprawzenia ziałania urzązeń zabezpieczających, reukcyjnych i regulacyjnych. Z obioru instalacji gazowej należy sporzązić orębny protokół UWAGI KOŃCOWE Wykonanie instalacji gazowej i montaż urzązeń oraz kotła gazowego należy powierzyć osobie posiaającej opowienie uprawnienia. Montaż kotła przeprowazić zgonie z instrukcją obsługi ostarczoną przez proucenta. Przy montażu należy sprawzić, czy palnik kotła przeznaczony jest o spalania gazu ziemnego niskiego ciśnienia. Konstrukcja palnika powinna być zgona z PN-86/M Urzązenia gazowe użytku omowego. Wymagania ogólne. Wykonawca zobowiązany jest o wykonania robót zgonie z okumentacją, uruchomienia instalacji i jej właściwego wyregulowania oraz pouczenia użytkownika o zasaach bezpiecznej eksploatacji. Całość robót wykonać należy zgonie z "Warunkami technicznymi wykonania i obioru robót buowlanomontażowych, część II - instalacje sanitarne i przemysłowe", Warunkami technicznymi wykonania i obioru kotłowni na paliwa gazowe i olejowe, PN-B kwiecień 1999 Ogrzewnictwo. Kotłownie wbuowane na paliwa gazowe o gęstości wzglęnej mniejszej niż 1. Wymagania oraz Rozporzązeniem MI.

50 10. OPIS DO PROJEKTU INSTALACJI ELEKTRYCZNEJ Przemiot opracowania Przemiotem opracowania jest projekt instalacji elektrycznych wewnętrznych, w buynkach zlokalizowanych na ul. Józefa Wybickiego - w Mysłowicach 10.. Zakres opracowania Projekt swym zakresem obejmuje postawowe ane instalacji elektrycznych wymagane w opracowaniu projektu buowlanego i bęące wytycznymi o wykonania projektu wykonawczego. Projekt obejmuje: bilans mocy elektrycznej, schemat strukturalny zasilania, usytuowanie tablicy rozzielczej, instalację oświetlenia instalację gniaz wtykowych, instalację połączeń wyrównawczych, Postawa opracowania. 1. zlecenie Inwestora,. ane techniczne zainstalowanych obiorników, 3. założenia wentylacji, ogrzewania pomieszczeń i woy, 4. wytyczne przekazane przez koorynatora, 5. Normy: PN-IEC pt. Instalacje elektryczne w obiektach buowlanych. Zakres, przemiot i wymagania postawowe, PN-IEC :00 Światło i oświetlenie oświetlenie miejsc pracy - miejsca pracy we wnętrzach, PN-INC pt. Instalacje elektryczne w obiektach buowlanych. Ochrona la zapewnienia bezpieczeństwa. Ochrona przeciwporażeniowa PN-IEC pt. Instalacje elektryczne w obiektach buowlanych. Ochrona la zapewnienia bezpieczeństwa. Ochrona prze prąem przetężeniowym Zasilanie. Buynek zasilany bęzie ze złącza rozzielczo pomiarowego usytuowanego w granicy ziałki a projektowanego przez przesiębiorstwo sieciowe zgonie z warunkami zasilania. Ze skrzynki złącza o buynku oprowazony zostanie kabel zasilający typu YKY 4 x 16mm, o tablicy zabezpieczeń obwoów parteru. Na piętrze również zostanie zabuowana tablica zabezpieczeń, Na każej z tablic zainstalowane zostaną zabezpieczenia obwoów zainstalowanych na anej konygnacji. Miejsca zabuowy tablic pokazano na rzutach konygnacji Wyłącznik główny zasilania. Wyłącznik główny zasilania zabuowany zostanie na tablicy T-M zlokalizowanej w przesionku Pomiar i zabezpieczenie obwoów. Licznik pomiaru zużycia energii elektrycznej zabuowany bęzie w złączu pomiarowym. Skrzynkę złącza wraz z licznikiem ostarcza przesiębiorstwo sieciowe w ramach umowy przyłączeniowej. Tablica TM wyposażona zostanie w : - wyłącznik główny, - wskaźniki obecności napięcia, - wyłączniki instalacyjne i różnicowoprąowe, - ochronnik przepięciowy, Instalacja oświetleniowa. W projekcie pokazano miejsca zabuowy opraw oświetleniowych. Oprawy obrane zostaną zgonie z życzeniem Inwestora. Dla możliwości regulacji natężenia oświetlenia zaprojektowano łączniki świecznikowe. 50

51 Instalacja gniaz wtykowych. W omu projektuje się instalację gniaz wtykowych 30V w wykonaniu potynkowym. W łazience przewiziano zainstalowanie gniaz na umywalką o zasilenia golarki lub suszarki. W kuchni przewiuje się zainstalowanie gniaz na wysokości h=1m (na szafkami). Należy zwrócić szczególną uwagę aby były zachowane strefy montażu poane w PN. W pozostałych pomieszczeniach rozmieszczenie gniaz zgonie z życzeniem Inwestora Prowazenie kabli i przewoów WLZ-et prowazony bęzie po tynkiem w rurach ochronnych. Pozostałe instalacje zostaną wykonane jako potynkowe i przewoy bęą prowazone bezpośrenio w tynku lub w pustce ścian gipsowych Instalacje ochronne. Instalacja elektryczna zaprojektowana została w ukłazie TNCS. Przewó ochronny musi posiaać ciągłość metaliczną (nie może być rozłączalny żanym wyłącznikiem). Ochronie polegają wszystkie części urzązeń elektrycznych, które normalnie nie znajują się po napięciem, a przerzut napięcia na te urzązenia, w przypakach awaryjnych może stworzyć niebezpieczeństwo porażenia. Wszystkie połączenia przewoów biorących uział w ochronie przeciwporażeniowej należy wykonać w sposób trwały w czasie i zabezpieczyć o skutków korozji. Ochronę oatkową prze porażeniem prąem elektrycznym zapewnią wyłączniki przeciwporażeniowe o prązie różnicowym 30 ma. Ochronę przeciwporażeniową zapewnia system szybkiego wyłączenia zasilania. Ochrona przepięciowa realizowana bęzie poprzez zainstalowanie w rozzielnicy ochronnika przepięciowego klasy B i C Obliczenia techniczne. - Bilans mocy omu jenorozinnego Oświetlenie 4,5 kw Gniaza wtykowe p. ogólne 3,5 kw Piec kuchenny 6,4 kw RAZEM 16.4 kw Moc obliczeniowa zapotrzebowana: PBm = 14 kw Prą IB = 3 U cosj PBm = 14000/ 1.7 x 400 x 1 = A Kabel typu YKY 4 x 16 mm (posiaa obciążalność prąową ługotrwałą In = 50A Zabezpieczony w złączu wkłaką bezpiecznikową 5 A IB In IZ I 1.45 Iz IB A (prą obliczeniowy w obwozie elektrycznym), In 5A (prą znamionowy urzązenia zabezpieczającego), IZ 50 A (obciążalność prąowa ługotrwała przewoów), I prą zaziałania zabezpieczenia 1.6 x 5A = 40 A A 5A 50A A Obliczenia opuszczalnego spaku napięcia i skuteczności szybkiego wyłączenia Po obliczeniu spaku napięcia i skuteczności szybkiego wyłączenia w linii zasilającej, stwierzono, że ich wartości mieszczą się w opuszczalnych granicach. Obliczenia zawarte są w projekcie archiwalnym. Po wykonaniu instalacji należy ołączyć o okumentacji powykonawczej protokół wykonania pomiarów skuteczności samoczynnego wyłączenia zasilania la wszystkich obwoów.

52 Uwagi końcowe. Wszystkie urzązenia i aparaty elektryczne muszą posiaać atesty i opuszczenia o eksploatacji wyane przez instytucje krajowe zgone z prawem buowlanym. Instalacje powinny być wykonane przez firmy branżowe z uprawnieniami. Wszystkie prace montażowe wykonać zgonie z przepisami (PN, PBUE, PEUE, BHP) Roboty elektryczne obiera Inspektor robót elektrycznych. Całość robót wykonać zgonie z niniejszą okumentacją i obowiązującymi przepisami, Wykonać kompleksowe pomiary zgonie z wymogami Wytyczne la stworzenia planu BIOZ. Zaleca się prowazić roboty elektryczne tak, aby nie wystąpiła konieczność stworzenia przez kierownika buowy w/w planu BIOZ, tzn. wszystkie prace wykonywać należy w instalacji beznapięciowej oraz w strefie beznapięciowej. W przypaku opracowania innego planu przez kierownika buowy i wykonawcę mogącego stworzyć sytuację, w której mogłoby ojść o porażenia prąem elektrycznym, wówczas należy opracować plan BIOZ. Plan BIOZ winien być opracowany zgonie z Rozporzązeniem Ministra Infrastruktury z nia 3 czerwca 003r. w sprawie informacji otyczących bezpieczeństwa i ochrony zrowia oraz planu bezpieczeństwa i ochrony zrowia oraz zawierać wszystkie elementy wymienione w w/w rozporzązeniu. W czasie prowazenia prac należy stosować się o Rozporzązenia Ministra Gospoarki z nia 17 września 1999r w sprawie bezpieczeństwa i higieny pracy przy urzązeniach i instalacjach energetycznych oraz o Rozporzązenia Ministra Infrastruktury z nia 6 luty 003 r w sprawie bezpieczeństwa i higieny pracy poczas wykonywania robót buowlanych.

53 ZESTAWIENIA MATERIAŁÓW ZESTAWIENIE DREWNA - DOTYCZY JEDNEGO LOKALU (DREWNO KLASY C4) Materiał Grubość Wysokość Długość Ilość Dł. całk. Obj. całk. [cm] [cm] [m] [szt] [m] [m 3 ] Krokwie 8 0 1,0 3 3,60 1,60 1 1,60,40 4,80,70 1,70 5, ,10 5, ,40 RAZEM 184,0,947 Murłaty ,0 6,40 10,00 0,00 RAZEM 6,40 0,517 Płatwie 0 4 4,30 1 4,30 10, ,50 RAZEM 14,80 0,710 Słupy ,40 1 1,40 RAZEM 1,40 0,07 Kleszcze 5 0, ,40 5, ,00 RAZEM 191,40 1,914 Deski koszowe 15,5 4, ,00 RAZEM 18,00 0,068 Wymiany 8 0 1,00 5 5,00 1,70 3,40 8,40 0,134 Deski okapowe 3 0,50 5,00 3,30 6,60 10, ,00 RAZEM 1,60 0,130 Kontrłaty (łącznie),5 5 RAZEM 184,0 0,30 Łaty po achówkę (łącznie) 4 6 na powierzchni achu=141 m RAZEM 430,00 1,03 w rozstawie max. co 33 cm RAZEM WSZYSTKO [m 3 ] 7,710 w tym - konstrukcja więźby [m 3 ] 6,318 - łaty i kontrłaty [m 3 ] 1,6 - eski okapowe i czołowe [m 3 ] 0,130 UWAGA!!! WYMIARY PODANE W ZESTAWIENIU DOTYCZĄ RZECZYWISTYCH WYMIARÓW POSZCZEGÓLNYCH ELEMENTÓW. ZAMAWIAJĄC NALEŻY UWZGLĘDNIĆ DODATEK NA PRZYCIĘCIE.

54 54

55 55

56 56

57 57