OBLICZENIA STATYCZNE. Zestawienie obciążeń
|
|
- Jakub Urban
- 7 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 OBLICZENIA STATYCZNE Zestawienie obciążeń 0.. Pokrycie Rodzaj: ciężar Typ: stałe 0... Pokrycie Charakterystyczna wartość obciążenia: Q k = 0,96 kn/m 2. Obliczeniowe wartości obciążenia: Q o =,5 kn/m 2, γ f =,20, Q o2 = 0,86 kn/m 2, γ f2 = 0,90. Składniki obciążenia: Blacha dachówkowa na deskowaniu Q k = 0,350 kn/m 2 = 0,35 kn/m 2. Q o = 0,42 kn/m 2, γ f =,20, Q o2 = 0,32 kn/m 2, γ f2 = 0,90. Wełna mineralna Q k =,2 kn/m 3 24 cm = 0,29 kn/m 2. Q o = 0,35 kn/m 2, γ f =,20, Q o2 = 0,26 kn/m 2, γ f2 = 0,90. Płyty gipsowo-kartonowe Q k = 2,0 kn/m 3 2 2,5 mm = 0,30 kn/m 2. Q o = 0,36 kn/m 2, γ f =,20, Q o2 = 0,27 kn/m 2, γ f2 = 0,90. Ruszt stalowy Q k = ( 2,0 /,00 + 0,2 ( 0,22 + 0,00 ) ),00 0,0 kn/m 2 = 0,02 kn/m 2. Q o = 0,02 kn/m 2, γ f =,20, Q o2 = 0,02 kn/m 2, γ f2 = 0, Śnieg Rodzaj: śnieg Typ: zmienne Śnieg Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu q k =,60 kn/m 2 przyjęto zgodnie ze zmianą do normy Az, jak dla strefy IV. Współczynnik kształtu C = 0,80 jak dla dachu dwuspadowego przy obciążeniu dla pokryć i płatwi.
2 7 7 C C2 C Charakterystyczna wartość obciążenia śniegiem: Q k =,6 kn/m 2 0,8 =,28 kn/m 2. Obliczeniowa wartość obciążenia śniegiem: Q o =,92 kn/m 2, γ f =, Wiatr Rodzaj: wiatr Typ: zmienne Wiatr (Wariant I strona nawietrzna) Charakterystyczne ciśnienie prędkości wiatru q k = 0,25 kn/m 2 przyjęto jak dla strefy I. Współczynnik ekspozycji C e =,00 przyjęto jak dla terenu A i wysokości nad poziomem gruntu z = 4,90 m. Ponieważ H/L 2 przyjęto stały po wysokości rozkład współczynnika ekspozycji C e o wartości jak dla punktu najwyższego. 4,90 4,9 0 Współczynnik działania porywów wiatru β =,80 przyjęto jak do obliczeń budowli niepodatnych na dynamiczne działanie wiatru (logarytmiczny dekrement tłumienia = 0,20; okres drgań własnych T = 0,20 s). Współczynnik aerodynamiczny C połaci nawietrznej dachu dwuspadowego (α = 7 ) wg wariantu I równy jest C = C z - C w = -0,90, gdzie: C z = -0,90 jest współczynnikiem ciśnienia zewnętrznego, C w = 0,00 jest współczynnikiem ciśnienia wewnętrznego.
3 7,7 Wiatr 3,72 6 Cz Wiatr 4,9 Charakterystyczna wartość obciążenia wiatrem: Q k = 0,25 kn/m 2,00 ( - 0,90-0,00 ),8 = -0,4 kn/m 2. Obliczeniowa wartość obciążenia wiatrem: Q o = -0,53 kn/m 2, γ f =, Wiatr (Wariant I strona zawietrzna) Charakterystyczne ciśnienie prędkości wiatru q k = 0,25 kn/m 2 przyjęto jak dla strefy I. Współczynnik ekspozycji C e =,00 przyjęto jak dla terenu A i wysokości nad poziomem gruntu z = 4,90 m. Ponieważ H/L 2 przyjęto stały po wysokości rozkład współczynnika ekspozycji C e o wartości jak dla punktu najwyższego. 4,90 4,9 0 Współczynnik działania porywów wiatru β =,80 przyjęto jak do obliczeń budowli niepodatnych na dynamiczne działanie wiatru (logarytmiczny dekrement tłumienia = 0,20; okres drgań własnych T = 0,20 s). Współczynnik aerodynamiczny C połaci zawietrznej dachu dwuspadowego (α = 7 ) wg wariantu I równy jest C = C z - C w = -0,40, gdzie: C z = -0,40 jest współczynnikiem ciśnienia zewnętrznego, C w = 0,00 jest współczynnikiem ciśnienia wewnętrznego.
4 7,7 Wiatr 6 Cz Wiatr 3,72 4,9 Charakterystyczna wartość obciążenia wiatrem: Q k = 0,25 kn/m 2,00 ( - 0,40-0,00 ),8 = -0,8 kn/m 2. Obliczeniowa wartość obciążenia wiatrem: Q o = -0,23 kn/m 2, γ f =,30. Poz. Płatwie ,900 0,250 0,830 3,000 3,000 0,930 V=,50 H=7,760 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 0 - sztyw.-przegub; 0 - przegub-sztyw.; - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: ,830 0,250 0,867,000 B 6,0x8, ,000 0,900 3,32,000 B 6,0x8, ,000-0,900 3,32,000 B 6,0x8, ,930-0,250 0,963,000 B 6,0x8,0
5 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: 28, ,0 45 Drewno C24 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [N/mm2] [N/mm2] [/K] 45 Drewno C ,000 5,00E-06 OBCIĄŻENIA:,08 0,8,08 0,8,08 0,8-0,34-0,5,08,08 0,8 0,8-0,34-0,34 2 3,08,08 0,8 0,8-0,5-0,5 4 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,20 Liniowe-Y 0,0 0, Pokrycie p=0,96*0,840 0,8 0,00 0,87 2 Liniowe-Y 0,0 0, Pokrycie p=0,96*0,840 0,8 0,00 3,3 3 Liniowe-Y 0,0 0, Pokrycie p=0,96*0,840 0,8 0,00 3,3 4 Liniowe-Y 0,0 0, Pokrycie p=0,96*0,840 0,8 0,00 0,96 Grupa: B "" Zmienne γf=,50 Liniowe-Y 0, Śnieg p=,28*0,840,08,08 0,00 0,87 2 Liniowe-Y 0, Śnieg p=,28*0,840,08,08 0,00 3,3 3 Liniowe-Y 0, Śnieg p=,28*0,840,08,08 0,00 3,3 4 Liniowe-Y 0, Śnieg p=,28*0,840,08,08 0,00 0,96 Grupa: C "" Zmienne γf=,30 Liniowe 6,8-0,34-0,34 0, Wiatr (Wariant I strona nawietrzna) p= -0,4*0,840 0,87 2 Liniowe 6,8-0,34-0,34 0, Wiatr (Wariant I strona nawietrzna) p= -0,4*0,840 3,3 3 Liniowe -5, -0,5-0,5 0, Wiatr (Wariant I strona zawietrzna) p= -0,8*0,840 3,3 4 Liniowe -5, -0,5-0,5 0, Wiatr (Wariant I strona zawietrzna) p= -0,8*0,840 0,96
6 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: Ciężar wł.,0 A -"" Zmienne,00,20 B -"" Zmienne,00,50 C -"" Zmienne,00,30 MOMENTY: -2, -2, -0,7-0,7,0 2 3,2 -, -, 4 TNĄCE: 3,8 2,7 -, ,5-3, 2,2 4 NORMALNE:,, 0, ,6 4 -, -,
7 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+abc Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 0,00 0,000-0,0 0,0 0,0,00 0,867-0,7 -,7 0,6 2 0,00 0,000-0,7 2,7 -, 0,43,346,0* -0,0-0,2,00 3,32-2, -3,5, 3 0,00 0,000-2, 3,8, 0,55,725,2* -0,0-0,,00 3,32 -, -3, -, 4 0,00 0,000 -, 2,2 0,6,00 0,963 0,0 0,0-0,0 * = Wartości ekstremalne NAPRĘŻENIA: NAPRĘŻENIA: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+abc Pręt: x/l: x[m]: SigmaG: SigmaD: SigmaMax/Ro: [MPa] 45 Drewno C24 0,00 0,000 0,0-0,0 0,000,00 0,867 2,2-2, 0,093* 2 0,00 0,000 2, -2,3 0,094,00 3,32 6,3-6, 0,264* 3 0,00 0,000 6,3-6, 0,264*,00 3,32 3,0-3,2 0,32 4 0,00 0,000 3, -3,0 0,30*,00 0,963-0,0 0,0 0,000 * = Wartości ekstremalne
8 REAKCJE PODPOROWE: 0, 3 0, ,2 5 7,7 4,7 5,6 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+abc Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 2 0,4 4,7 4,7 3 0, 7,7 7,7 4-0,2 5,6 5,6 PRZEMIESZCZENIA WĘZŁÓW: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+abc Węzeł: Ux[m]: Uy[m]: Wypadkowe[m]: Fi[rad]([deg]): -0, ,0034 0,0039-0,0043 ( -0,082) 2-0, , , ,0024 ( -0,23) 3-0, , , ,00027 ( -0,05) 4 0, , , ,0024 ( 0,23) 5 0, ,002 0,0025 0,0002 ( 0,058) PRZEMIESZCZENIA: DEFORMACJE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+abc Pręt: Wa[m]: Wb[m]: FIa[deg]: FIb[deg]: f[m]: L/f: 0,004-0,0000-0,082-0,23 0, , 2-0,0000 0,0000-0,23-0,05 0, ,9 3-0,0000-0,0000-0,05 0,23 0,0028,2 4-0,0000 0,002 0,23 0,058 0, ,6
9 Wymiarowanie - Pręt nr 2 Z y Y 60-2, B z 80 2,7-0,7 A,0-3,5 Przekrój: B 6,0x8,0 Wymiary przekroju: h=60,0 mm b=80,0 mm. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jyg=2730,7; Jzg=682,7 cm 4 ; A=28,00 cm 2 ; iy=4,6; iz=2,3 cm; Wy=34,3; Wz=70,7 cm 3. Własności techniczne drewna: Przyjęto klasę użytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 20 i wilgotności powyżej 65% tylko przez kilka tygodni w roku) oraz klasę trwania obciążenia: Stałe (więcej niż 0 lat, np. ciężar własny). K mod = 0,60 γ M =,3 Cechy drewna: Drewno C24. f m,k = 24,00 f m,d =,08 MPa f t,0,k = 4,00 f t,0,d = 6,46 MPa f t,90,k = 0,50 f t,90,d = 0,23 MPa f c,0,k = 2,00 f c,0,d = 9,69 MPa f c,90,k = 2,50 f c,90,d =,5 MPa f v,k = 2,50 f v,d =,5 MPa E 0,mean = 000 MPa E 90,mean = 370 MPa E 0,05 = 7400 MPa G mean = 690 MPa ρ k = 350 kg/m 3 Sprawdzenie nośności pręta nr 2 Sprawdzenie nośności przeprowadzono wg PN-B-0350:2000. Nośność na zginanie: Wyniki dla x a =,57 m; x b =,57 m, przy obciążeniach ABC. Długość obliczeniowa dla pręta swobodnie podpartego, obciążonego równomiernie lub momentami na końcach, przy obciążeniu przyłożonym do powierzchni górnej, wynosi: l d =, = 3452 mm λ rel,m = l d hf m, d E0, mean 2 πb Ek Gmean Wartość współczynnika zwichrzenia: = , ,42 80² = 0,405
10 dla λ rel,m 0,75 k crit = Warunek stateczności: σ m,d = M / W =,0 / 34, = 2,9 <, =,000,08 = k crit f m,d Nośność dla x a =,57 m; x b =,57 m, przy obciążeniach ABC : σm, y, d σm, z, d 2,9 + km = f,08 f m, y, d m, z, d k m σ f m, y, d m, y, d σ + f m, z, d m, z, d = + 0,7 0,0,08 = 0,3 < 0,7 2,9,08 + 0,0,08 = 0,2 < Nośność na ścinanie: Wyniki dla x a =,57 m; x b =,57 m, przy obciążeniach ABC. Naprężenia tnące: τ z,d =,5 V z / A =,5 0,4 / 28,0 0 = 0, MPa τ y,d =,5 V y / A =,5 0,0 / 28,0 0 = 0,0 MPa Przyjęto k v =,000. Warunek nośności τ d = 2 2 z, d + τ y, d τ = 0,² + 0,0² = 0, <,2 =,000,5 = k v f v,d Stan graniczny użytkowania: B A Wyniki dla x a =,57 m; x b =,57 m, przy obciążeniach ABC. Ugięcie graniczne u net,fin = l / 50 = 20,9 mm Ugięcia od obciążeń stałych (ciężar własny + ): u z,fin = u z,inst [ + 9,2 (h/l) 2 ](+k def) = -0, [ + 9,2 (60,0/332) 2 ]( + 0,60) = -0, mm u y,fin = u y,inst (+k def) = 0,0 ( + 0,60) = 0,0 mm Ugięcia od obciążeń zmiennych ( ABC ): Klasa trwania obciążeń zmiennych: Stałe (więcej niż 0 lat, np. ciężar własny). u z,fin = u z,inst [ + 9,2 (h/l) 2 ](+k def) = -,6 [ + 9,2 (60,0/332) 2 ]( + 0,60) = -2,8 mm u y,fin = u y,inst (+k def) = 0,0 ( + 0,60) = 0,0 mm Ugięcie całkowite: u z,fin = -0, + -2,8 = 2,9 < 20,9 = u net,fin
11 Poz. 2 Płatew , ,430 0,620 0,580 0,820 0,820 0,580 0,620 V=,250 H=4,040 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 0 - sztyw.-przegub; 0 - przegub-sztyw.; - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: ,620 0,000 0,620,000 2 B 4,0x4, ,580 0,000 0,580,000 2 B 4,0x4, ,820 0,000 0,820,000 2 B 4,0x4, ,820 0,000 0,820,000 2 B 4,0x4, ,580 0,000 0,580,000 2 B 4,0x4, ,620 0,000 0,620,000 2 B 4,0x4, ,000-0,820 0,820,000 2 B 4,0x4, ,000-0,430 0,430,000 2 B 4,0x4, ,820 0,820,60,000 B 0,0x0, ,820 0,820,60,000 B 0,0x0,0 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: 00, ,0 45 Drewno C , ,0 45 Drewno C24 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [N/mm2] [N/mm2] [/K] 45 Drewno C ,000 5,00E-06
12 OBCIĄŻENIA: 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: C "" Zmienne γf=,00 Liniowe 0,0 0,00 0,00 0,00 0,62 2 Liniowe 0,0 0,00 0,00 0,00 0,58 3 Liniowe 0,0 0,00 0,00 0,00 0,82 4 Liniowe 0,0 0,00 0,00 0,00 0,82 5 Liniowe 0,0 0,00 0,00 0,00 0,58 6 Liniowe 0,0 0,00 0,00 0,00 0,62 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: Ciężar wł.,0 C -"" Zmienne,00,00 MOMENTY: -,9 -,9-0,9-0,9 -,9 -,9 2 0,2-0, 0, 3 0,5 4 0, 0, 0,2 0, , 8
13 TNĄCE: 6,6 5,3 6,3 3,0 0,7 2-0, 3 4 0, -0, ,0 0-5,3-6, ,6 0,2-0,2 8 NORMALNE: 0,9 0,9 0,9 0,9 -,2 2 -,2 3-0,6 4 -,2 5 -,2 6-3, -3, , 8-0,6-3, -5,3-5,3 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+c Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 0,00 0,000-0,0-0,0-0,0,00 0,620 -,9-6,3-0,0 2 0,00 0,000 -,9 6,6 -,2,00 0,580 0,2 0,7 -,2 3 0,00 0,000 0, 3,0 0,9 0,36 0,295 0,5* 0,0 0,9,00 0,820-0,9-5,3 0,9 4 0,00 0,000-0,9 5,3 0,9 0,64 0,525 0,5* -0,0 0,9 0,64 0,522 0,5* 0,0 0,9,00 0,820 0, -3,0 0,9 5 0,00 0,000 0,2-0,7 -,2,00 0,580 -,9-6,6 -,2 6 0,00 0,000 -,9 6,3 0,0,00 0,620 0,0-0,0 0,0 7 0,00 0,000 0,0 0,0-0,6,00 0,820 0,0 0,0-0,6 8 0,00 0,000 0,0-0,0-5,3,00 0,430 0,0-0,0-5,3
14 9 0,00 0,000-0, 0,2-3,,00,60 0, 0, -3, 0 0,00 0,000 0, -0,2-3,,00,60-0, -0, -3, * = Wartości ekstremalne NAPRĘŻENIA: NAPRĘŻENIA: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+c Pręt: x/l: x[m]: SigmaG: SigmaD: SigmaMax/Ro: [MPa] 45 Drewno C24 0,00 0,000 0,0-0,0 0,000,00 0,620 4,2-4,2 0,77* 2 0,00 0,000 4,2-4,3 0,79*,00 0,580-0,4 0,3 0,08 3 0,00 0,000-0, 0,2 0,007,00 0,820 2,0 -,9 0,083* 4 0,00 0,000 2,0 -,9 0,083*,00 0,820-0, 0,2 0, ,00 0,000-0,4 0,3 0,08,00 0,580 4,2-4,3 0,79* 6 0,00 0,000 4,2-4,2 0,77*,00 0,620-0,0 0,0 0, ,00 0,000-0,5-0,5 0,022,00 0,820-0,5-0,5 0,023* 8 0,00 0,000-0,8-0,8 0,033,00 0,430-0,8-0,8 0,033* 9 0,00 0,000 0, -0,7 0,03,00,60 -,0 0,4 0,043* 0 0,00 0,000-0,7 0, 0,03,00,60 0,4 -,0 0,043* * = Wartości ekstremalne
15 REAKCJE PODPOROWE:, ,2 7 2,8 8 2,8 9 5,3 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+c Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 2,2 2,8 2,9 6 -,2 2,8 2,9 9 0,0 5,3 5,3 PRZEMIESZCZENIA WĘZŁÓW: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+c Węzeł: Ux[m]: Uy[m]: Wypadkowe[m]: Fi[rad]([deg]): -0, , , ,0079 ( 0,02) 2-0, , , ,00065 ( 0,037) 3-0, , , ,00034 ( -0,020) 4-0, , , ,00000 ( -0,000) 5 0, , , ,00034 ( 0,020) 6 0, , , ,00065 ( -0,037) 7 0, , , ,0079 ( -0,02) 8-0, , , ,00000 ( 0,000) 9-0, , , ,00000 ( 0,000) PRZEMIESZCZENIA: DEFORMACJE: T.I rzędu
16 Obciążenia obl.: Ciężar wł.+c Pręt: Wa[m]: Wb[m]: FIa[deg]: FIb[deg]: f[m]: L/f: -0,0009-0,0000 0,02 0,037 0, ,2 2-0,0000-0,000 0,037-0,020 0, ,8 3-0,000-0,000-0,020 0,000 0, ,8 4-0,000-0,000-0,000 0,020 0, ,8 5-0,000 0,0000 0,020-0,037 0, ,8 6-0,0000-0,0009-0,037-0,02 0, ,2 7-0,0000-0,0000-0,000 0,000 0,0000,54E+5 8-0,0000 0,0000 0,000 0,000 0,0000 2,52E+5 9-0,0000-0,000 0,000 0,020 0, ,9 0 0,0000 0,000 0,000-0,020 0, ,9 Wymiarowanie - Pręt nr Z y Y 40 -,9 A B z Przekrój: 2 B 4,0x4,0 40-6,3 Wymiary przekroju: h=40,0 mm b=40,0 mm. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jyg=320,3; Jzg=320,3 cm 4 ; A=96,00 cm 2 ; iy=4,0; iz=4,0 cm; Wy=457,3; Wz=457,3 cm 3. Własności techniczne drewna: Przyjęto klasę użytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 20 i wilgotności powyżej 65% tylko przez kilka tygodni w roku) oraz klasę trwania obciążenia: Stałe (więcej niż 0 lat, np. ciężar własny). K mod = 0,60 γ M =,3 Cechy drewna: Drewno C24. f m,k = 24,00 f m,d =,08 MPa f t,0,k = 4,00 f t,0,d = 6,46 MPa f t,90,k = 0,50 f t,90,d = 0,23 MPa f c,0,k = 2,00 f c,0,d = 9,69 MPa f c,90,k = 2,50 f c,90,d =,5 MPa f v,k = 2,50 f v,d =,5 MPa E 0,mean = 000 MPa E 90,mean = 370 MPa E 0,05 = 7400 MPa G mean = 690 MPa
17 ρ k = 350 kg/m 3 Sprawdzenie nośności pręta nr Sprawdzenie nośności przeprowadzono wg PN-B-0350:2000. W obliczeniach uwzględniono ekstremalne wartości wielkości statycznych. Nośność na zginanie: Wyniki dla x a =0,62 m; x b =0,00 m, przy obciążeniach C. Długość obliczeniowa dla pręta swobodnie podpartego, obciążonego równomiernie lub momentami na końcach, przy obciążeniu przyłożonym do powierzchni górnej, wynosi: l d =, = 900 mm λ rel,m = l d hf m, d E0, mean 2 πb Ek Gmean = , ,42 40² = 0, Wartość współczynnika zwichrzenia: dla λ rel,m 0,75 k crit = Warunek stateczności: σ m,d = M / W =,9 / 457, = 4,2 <, =,000,08 = k crit f m,d Nośność dla x a =0,62 m; x b =0,00 m, przy obciążeniach C : σm, y, d σm, z, d 4,2 + km = f,08 f m, y, d m, z, d k m σ f m, y, d m, y, d σ + f m, z, d m, z, d = + 0,7 0,0,08 = 0,4 < 0,7 4,2,08 + 0,0,08 = 0,3 < Nośność na ścinanie: Wyniki dla x a =0,62 m; x b =0,00 m, przy obciążeniach C. Naprężenia tnące: τ z,d =,5 V z / A =,5 6,3 / 96,0 0 = 0,5 MPa τ y,d =,5 V y / A =,5 0,0 / 96,0 0 = 0,0 MPa Przyjęto k v =,000. Warunek nośności τ d = 2 2 z, d + τ y, d τ = 0,5² + 0,0² = 0,5 <,2 =,000,5 = k v f v,d Stan graniczny użytkowania: A B Wyniki dla x a =0,00 m; x b =0,62 m, przy obciążeniach C. Ugięcie graniczne u net,fin = l / 50 = 4, mm Ugięcia od obciążeń stałych (ciężar własny + ): u z,fin = u z,inst [ + 9,2 (h/l) 2 ](+k def) = 0,0 [ + 9,2 (40,0/620) 2 ]( + 0,60) = 0,0 mm u y,fin = u y,inst [ + 9,2 (h/l) 2 ](+k def) = 0,0 [ + 9,2 (40,0/620) 2 ]( + 0,60) = 0,0 mm Ugięcia od obciążeń zmiennych ( C ): Klasa trwania obciążeń zmiennych: Stałe (więcej niż 0 lat, np. ciężar własny). u z,fin = u z,inst [ + 9,2 (h/l) 2 ](+k def) = -0,9 [ + 9,2 (40,0/620) 2 ]( + 0,60) = -2,9 mm
18 u y,fin = u y,inst [ + 9,2 (h/l) 2 ](+k def) = 0,0 [ + 9,2 (40,0/620) 2 ]( + 0,60) = 0,0 mm Ugięcie całkowite: u z,fin = 0,0 + -2,9 = 2,9 < 4, = u net,fin Poz. 3 Fundamenty Zestawienie obciążeń na ścianę w osi - i z dachu 7,5 kn/m - ściana 3,02x0,25x8,0x, + 0,03x9,0x3,02x,3 + 0,2x0,45x3,02x,2 = 5,76 kn/m - ściana fundamentowa 0,25x,0x24,0x, = 6,60 kn/m - wieniec żelbetowy 0,25x0,6x25,0x, = 4,2 kn/m - ze stropu 9,0x0,6 = 5,40 kn/m - ława fundamentowa 0,6x0,4x25,0x, = 6,0 kn/m Razem = 45,2 kn/m Zestawienie obciążeń na ścianę w osi A-A i B-B - z dachu 6,00 kn/m - ściana 4,50x0,25x8,0x, + 0,03x9,0x4,50x,3 + 0,45x4,50x,2 = 26,38 kn/m - ściana fundamentowa 0,25x,0x24,0x, = 6,60 kn/m - wieniec żelbetowy 0,25x0,30x25,0x, = 2,06 kn/m - ze stropu 9,0x4,55x0,5 = 20,50 kn/m - ława fundamentowa 0,6x0,4x25,0x, = 6,0 kn/m Razem = 67,64 kn/m
19 FUNDAMENT. ŁAWA Nazwa fundamentu: ława z [m] Skala : ,00 x Ph z 0,50 0,80 Pd,0 0,40 p 0,60. Podłoże gruntowe.. Teren Istniejący względny poziom terenu: z t = 0,00 m, Projektowany względny poziom terenu: z tp = 0,00 m..2. Warstwy gruntu Lp. Poziom stropu Grubość warstwy Nazwa gruntu Poz. wody grunt. [m] [m] [m] 0,00 0,50 Piasek próchniczy brak wody 2 0,50 0,30 Piasek drobny brak wody 3 0,80 nieokreśl. Pył piaszczysty brak wody.3. Parametry geotechniczne występujących gruntów Symbol I D I L ρ stopień c u Φ u M 0 M gruntu [ ] [ ] [t/m 3 ] wilgotn. [kpa] [ 0 ] [kpa] [kpa] Ph 0,40,55 m.wilg. 0,00 29, Pd 0,40,65 m.wilg. 0,00 29, p 0,20 2,0 7,00 4, Konstrukcja na fundamencie Typ konstrukcji: ściana Szerokość: b = 0,25 m, długość: l = 6,00 m, Współrzędne końców osi ściany: x = 0,00 m, y = 0,00 m, x 2 = 6,00 m, y 2 = 0,00 m, Kąt obrotu układu lokalnego względem globalnego: φ = -90,00 0.
20 3. Warstwa wyrównawcza pod fundamentem Grubość: h = 0,0 m, Charakterystyczny ciężar objętościowy: γ ww char = 22,00 kn/m 3, 4. Obciążenie od konstrukcji Względny poziom przyłożenia obciążenia: z obc = 0,70 m. Lista obciążeń: Lp Rodzaj N Hx My γ obciążenia * [kn/m] [kn/m] [knm/m] [ ] D+K 45, 0,0 0,00,20 * D obciążenia stałe, zmienne długotrwałe, D+K - obciążenia stałe, zmienne długotrwałe i krótkotrwałe. 5. Materiał Rodzaj materiału: żelbet Klasa betonu: B25, nazwa stali: St3S-b, Średnica prętów zbrojeniowych: na kierunku x: d x = 4,0 mm, na kierunku y: d y = 4,0 mm, Kierunek zbrojenia głównego: x, Grubość otuliny: 5,0 cm. W warunku na przebicie nie uwzględniać strzemion. 6. Wymiary fundamentu Względny poziom posadowienia: z f =,0 m Kształt fundamentu: prosty Wymiary podstawy: B = 0,60 m, L = 6,00 m, Wysokość: H = 0,40 m, mimośród: E = 0,00 m. 7. Stan graniczny I 7.. Zestawienie wyników analizy nośności i mimośrodów Nr obc. Rodzaj obciążenia Poziom [m] Wsp. nośności Wsp. mimośr. * D+K,0 0,5 0, Analiza stanu granicznego I dla obciążenia nr Wymiary podstawy fundamentu rzeczywistego: B = 0,60 m, L = 6,00 m. Względny poziom posadowienia: H =,0 m. Rodzaj obciążenia: D+K, Zestawienie obciążeń: Pozycja Obc. char. Ex γ Obc. obl. G Mom. obl. M G [kn/m] [m] [ ] [kn/m] [knm/m] Fundament 5,89 0,00,0 6,47 0,00 Grunt - pole,90-0,2,20 2,28-0,48 Grunt - pole 2,90 0,2,20 2,28 0,48 Suma,03 0,00 Obciążenia zewnętrzne od konstrukcji na jednostkę długości fundamentu: siła pionowa: N = 45,2 kn/m, mimośród względem podstawy fund. E = 0,00 m, siła pozioma: H x = 0,00 kn/m, mimośród względem podstawy fund. E z = 0,40 m, moment: M y = 0,00 knm/m.
21 Sprawdzenie położenia wypadkowej obciążenia względem podstawy fundamentu Obciążenie pionowe: N r = (N + G) L = (45,2 +,03) 6,00 = 336,88 kn. Moment względem środka podstawy: M r = (-N E + H x E z + M y + M Gy ) L = (-45,2 0,00 + 0,00) 6,00 = 0,00 knm. Mimośród siły względem środka podstawy: e r = M r /N r = 0,00/336,88 = 0,00 m. e r = 0,00 m < 0,5 m. Wniosek: Warunek położenia wypadkowej jest spełniony. Sprawdzenie warunku granicznej nośności fundamentu rzeczywistego Zredukowane wymiary podstawy fundamentu: B = B 2 e r = 0,60-2 0,00 = 0,60 m, L = L = 6,00 m. Obciążenie podłoża obok ławy (min. średnia gęstość dla pola 2): średnia gęstość obl.: ρ D(r) =,55 t/m 3, min. wysokość: D min =,0 m, obciążenie: ρ D(r) g D min =,55 9,8,0 = 6,78 kpa. Współczynniki nośności podłoża: obliczeniowy kąt tarcia wewnętrznego: Φ u(r) = Φ u(n) γ m = 4,80 0,90 = 3,32 0, spójność: c u(r) = c u(n) γ m = 7,00 0,90 = 5,30 kpa, N B = 0,42 N C = 9,98, N D = 3,36. Wpływ odchylenia wypadkowej obciążenia od pionu: tg δ = H x L/N r = 0,00 6,00/336,88 = 0,0000, tg δ/tg Φ u(r) = 0,0000/0,2368 = 0,000, i B =,00, i C =,00, i D =,00. Ciężar objętościowy gruntu pod ławą fundamentową: ρ B(n) γ m g = 2,0 0,90 9,8 = 8,54 kn/m 3. Współczynniki kształtu: m B = 0,25 B /L = 0,97, m C = + 0,3 B /L =,03, m D = +,5 B /L =,5. Odpór graniczny podłoża: Q fnb = B L (m C N C c u(r) i C + m D N D ρ D(r) g D min i D + m B N B ρ B(r) g B i B ) = 86,34 kn. Sprawdzenie warunku obliczeniowego: N r = 336,88 kn < m Q fnb = 0,8 86,34 = 66,24 kn. Wniosek: warunek nośności jest spełniony.
22 FUNDAMENT 2. ŁAWA Nazwa fundamentu: ława z [m] Skala : ,00 x Ph z 0,50 0,80 Pd,0 0,40 p 0,60. Podłoże gruntowe.. Teren Istniejący względny poziom terenu: z t = 0,00 m, Projektowany względny poziom terenu: z tp = 0,00 m..2. Warstwy gruntu Lp. Poziom stropu Grubość warstwy Nazwa gruntu Poz. wody grunt. [m] [m] [m] 0,00 0,50 Piasek próchniczy brak wody 2 0,50 0,30 Piasek drobny brak wody 3 0,80 nieokreśl. Pył piaszczysty brak wody.3. Parametry geotechniczne występujących gruntów Symbol I D I L ρ stopień c u Φ u M 0 M gruntu [ ] [ ] [t/m 3 ] wilgotn. [kpa] [ 0 ] [kpa] [kpa] Ph 0,40,55 m.wilg. 0,00 29, Pd 0,40,65 m.wilg. 0,00 29, p 0,20 2,0 7,00 4, Konstrukcja na fundamencie Typ konstrukcji: ściana Szerokość: b = 0,25 m, długość: l = 4,80 m, Współrzędne końców osi ściany: x = 0,00 m, y = 0,00 m, x 2 = 0,00 m, y 2 = 4,80 m, Kąt obrotu układu lokalnego względem globalnego: φ = 0,00 0.
23 3. Warstwa wyrównawcza pod fundamentem Grubość: h = 0,0 m, Charakterystyczny ciężar objętościowy: γ ww char = 22,00 kn/m 3, 4. Obciążenie od konstrukcji Względny poziom przyłożenia obciążenia: z obc = 0,70 m. Lista obciążeń: Lp Rodzaj N Hx My γ obciążenia * [kn/m] [kn/m] [knm/m] [ ] D+K 67,6 0,0 0,00,20 * D obciążenia stałe, zmienne długotrwałe, D+K - obciążenia stałe, zmienne długotrwałe i krótkotrwałe. 5. Materiał Rodzaj materiału: żelbet Klasa betonu: B25, nazwa stali: St3S-b, Średnica prętów zbrojeniowych: na kierunku x: d x = 4,0 mm, na kierunku y: d y = 4,0 mm, Kierunek zbrojenia głównego: x, Grubość otuliny: 5,0 cm. W warunku na przebicie nie uwzględniać strzemion. 6. Wymiary fundamentu Względny poziom posadowienia: z f =,0 m Kształt fundamentu: prosty Wymiary podstawy: B = 0,60 m, L = 4,80 m, Wysokość: H = 0,40 m, mimośród: E = 0,00 m. 7. Stan graniczny I 7.. Zestawienie wyników analizy nośności i mimośrodów Nr obc. Rodzaj obciążenia Poziom [m] Wsp. nośności Wsp. mimośr. * D+K,0 0,70 0, Analiza stanu granicznego I dla obciążenia nr Wymiary podstawy fundamentu rzeczywistego: B = 0,60 m, L = 4,80 m. Względny poziom posadowienia: H =,0 m. Rodzaj obciążenia: D+K, Zestawienie obciążeń: Pozycja Obc. char. Ex γ Obc. obl. G Mom. obl. M G [kn/m] [m] [ ] [kn/m] [knm/m] Fundament 5,89 0,00,0 6,47 0,00 Grunt - pole,90-0,2,20 2,28-0,48 Grunt - pole 2,90 0,2,20 2,28 0,48 Suma,03 0,00 Obciążenia zewnętrzne od konstrukcji na jednostkę długości fundamentu: siła pionowa: N = 67,64 kn/m, mimośród względem podstawy fund. E = 0,00 m, siła pozioma: H x = 0,00 kn/m, mimośród względem podstawy fund. E z = 0,40 m, moment: M y = 0,00 knm/m.
24 Sprawdzenie położenia wypadkowej obciążenia względem podstawy fundamentu Obciążenie pionowe: N r = (N + G) L = (67,64 +,03) 4,80 = 377,60 kn. Moment względem środka podstawy: M r = (-N E + H x E z + M y + M Gy ) L = (-67,64 0,00 + 0,00) 4,80 = 0,00 knm. Mimośród siły względem środka podstawy: e r = M r /N r = 0,00/377,60 = 0,00 m. e r = 0,00 m < 0,5 m. Wniosek: Warunek położenia wypadkowej jest spełniony. Sprawdzenie warunku granicznej nośności fundamentu rzeczywistego Zredukowane wymiary podstawy fundamentu: B = B 2 e r = 0,60-2 0,00 = 0,60 m, L = L = 4,80 m. Obciążenie podłoża obok ławy (min. średnia gęstość dla pola 2): średnia gęstość obl.: ρ D(r) =,55 t/m 3, min. wysokość: D min =,0 m, obciążenie: ρ D(r) g D min =,55 9,8,0 = 6,78 kpa. Współczynniki nośności podłoża: obliczeniowy kąt tarcia wewnętrznego: Φ u(r) = Φ u(n) γ m = 4,80 0,90 = 3,32 0, spójność: c u(r) = c u(n) γ m = 7,00 0,90 = 5,30 kpa, N B = 0,42 N C = 9,98, N D = 3,36. Wpływ odchylenia wypadkowej obciążenia od pionu: tg δ = H x L/N r = 0,00 4,80/377,60 = 0,0000, tg δ/tg Φ u(r) = 0,0000/0,2368 = 0,000, i B =,00, i C =,00, i D =,00. Ciężar objętościowy gruntu pod ławą fundamentową: ρ B(n) γ m g = 2,0 0,90 9,8 = 8,54 kn/m 3. Współczynniki kształtu: m B = 0,25 B /L = 0,97, m C = + 0,3 B /L =,04, m D = +,5 B /L =,9. Odpór graniczny podłoża: Q fnb = B L (m C N C c u(r) i C + m D N D ρ D(r) g D min i D + m B N B ρ B(r) g B i B ) = 662,38 kn. Sprawdzenie warunku obliczeniowego: N r = 377,60 kn < m Q fnb = 0,8 662,38 = 536,53 kn. Wniosek: warunek nośności jest spełniony. Poz.4 Rura osłonowa 2 3,000,000 9,000 H=,000 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 0 - sztyw.-przegub; 0 - przegub-sztyw.; - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: 00 2,000 0,000,000,000 R 406.4x ,000 0,000 9,000,000 R 406.4x ,000 0,000,000,000 R 406.4x20.0
25 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: 242, ,6 2 Stal St3 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [N/mm2] [N/mm2] [/K] 2 Stal St ,000,20E-05 OBCIĄŻENIA: 0,00 0,00 0,00 0,00 0,60 0,60 0,60 0, OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,0 Liniowe 0,0 0,00 0,00 0,00,00 2 Liniowe 0,0 0,00 0,00 0,00 9,00 3 Liniowe 0,0 0,00 0,00 0,00,00 Grupa: B "" Zmienne γf=,40 Liniowe 0,0 0,60 0,60 0,00,00 2 Liniowe 0,0 0,60 0,60 0,00 9,00 3 Liniowe 0,0 0,60 0,60 0,00,00 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: Ciężar wł.,0 A -"" Zmienne,00,0 B -"" Zmienne,00,40
26 MOMENTY: -7,0-7,0-7,0-7, , TNĄCE: 62, ,9-62,7 3,9 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+ab Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 0,00 0,000-0,0 0,0 0,0,00,000-7,0-3,9 0,0 2 0,00 0,000-7,0 62,7 0,0 0,50 4,500 34,* -0,0 0,0,00 9,000-7,0-62,7 0,0 3 0,00 0,000-7,0 3,9 0,0,00,000 0,0 0,0 0,0 * = Wartości ekstremalne REAKCJE PODPOROWE: ,7 76,7 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+ab Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 2 0,0 76,7 76,7 3 0,0 76,7 76,7
27 DEFORMACJE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+ab Pręt: Wa[m]: Wb[m]: FIa[deg]: FIb[deg]: f[m]: L/f: 0,0042 0,0000-0,240-0,24 0, , 2-0,0000-0,0000-0,24 0,24 0, ,4 3-0,0000 0,0042 0,24 0,240 0, , NOŚNOŚĆ PRĘTÓW: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+ab Przekrój:Pręt: Warunek nośności: Wykorzystanie: Naprężenia zredukowane (),7% 2 Stan graniczny użytkowania 42,0% 3 Naprężenia zredukowane (),7% Wymiarowanie - Pręt nr 2 Przekrój: R 406.4x20.0 x Y y X 406,4 Wymiary przekroju: R 406.4x20.0 D=406,4 d=366,4 g=20,0. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=45432, Jyg=45432, A=242,78 ix=3,7 iy=3,7. Materiał: St3SX,St3SY,St3S,St3V,St3W. Wytrzymałość fd=205 MPa dla g=20,0. 406,4 Przekrój spełnia warunki przekroju klasy. Siły przekrojowe: xa = 4,500; xb = 4,500. Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: AB M x = -34, knm, V y = -0,0 kn, N = 0,0 kn, Naprężenia w skrajnych włóknach: σ t = 60,0 MPa σ C = -60,0 MPa. Długości wyboczeniowe pręta: - przy wyboczeniu w płaszczyźnie układu przyjęto podatności węzłów ustalone wg załącznika normy: χ =,000 χ 2 =,000 węzły nieprzesuwne µ =,000 dla l o = 9,000 l w =,000 9,000 = 9,000 m - przy wyboczeniu w płaszczyźnie prostopadłej do płaszczyzny układu: χ =,000 χ 2 =,000 węzły nieprzesuwne µ =,000 dla l o = 9,000 l w =,000 9,000 = 9,000 m
28 Siły krytyczne: N N x y π 2 EJ = = 2 lw π 2 EJ = = 2 lw 3,4² , 9,000² 3,4² , 9,000² 0-2 = 348,3 kn 0-2 = 348,3 kn Nośność przekroju na zginanie: xa = 4,500; xb = 4, względem osi X M R = α p W f d =, , = 458,3 knm Współczynnik zwichrzenia dla λ L = 0,000 wynosi ϕ L =,000 Warunek nośności (54): Mx M ϕl Rx = 34,, ,3 = 0,293 < Nośność przekroju na ścinanie: xa = 9,000; xb = 0, wzdłuż osi Y V R = 0,58 A V f d = 0,58 54, = 837,7 kn Vo = 0,3 V R = 55,3 kn Warunek nośności dla ścinania wzdłuż osi Y: V = 62,7 < 837,7 = V R Nośność przekroju zginanego, w którym działa siła poprzeczna: xa = 4,500; xb = 4, dla zginania względem osi X: V y = 0,0 < 55,3 = V o M R,V = M R = 458,3 knm Warunek nośności (55): M M x Rx, V = 34, 458,3 = 0,293 < Stan graniczny użytkowania: Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą: a max = 0,8 mm a gr = l / 350 = 9000 / 350 = 25,7 mm a max = 0,8 < 25,7 = a gr Opracował: mgr inż. Cz. Hryniewicz
1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m.
1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU Poziom odniesienia: 0,00 m. 4 2 0-2 -4 0 2. Fundamenty Liczba fundamentów: 1 2.1. Fundament nr 1 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, Położenie fundamentu względem
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE KONSTRUKCJI ZABUDOWY OTWORU W PŁYCIE PODŚWIETLKOWEJ
OBLICZENIA STATYCZNE KONSTRUKCJI ZABUDOWY OTWORU W PŁYCIE PODŚWIETLKOWEJ.. Obciążenia stałe Rozaj: ciężar Typ: stałe... Ciężar Charakterystyczna wartość obciążenia: Q k = 0,63 kn/m 2. Obliczeniowe wartości
Bardziej szczegółowoDANE OGÓLNE PROJEKTU
1. Metryka projektu Projekt:, Pozycja: Posadowienie hali Projektant:, Komentarz: Data ostatniej aktualizacji danych: 2016-07-04 Poziom odniesienia: P 0 = +0,00 m npm. DANE OGÓLNE PROJEKTU 15 10 1 5 6 7
Bardziej szczegółowoPRZEKRÓJ Nr: 1 "I 280 HEB"
PRZEKRÓJ Nr: "I 80 HEB" CHARAKTERYSTYKA PRZEKROJU: ateriał: Stal St3 Gł.centr.osie bezwładn.[cm]: Xc= 4,0 Yc= 4,0 alfa= 0,0 omenty bezwładności [cm4]: Jx= 970,0 Jy= 6590,0 oment dewiacji [cm4]: Dxy= 0,0
Bardziej szczegółowo"ENERGOPROJEKT - WARSZAWA" S.A. Nazwa :.rmt Projekt: Dom podcieniowy Miłocin Strona: 12 Pozycja: Więźba dachowa drewniana Arkusz: 1
Projekt: Dom podcieniowy Miłocin Strona: Pozycja: Więźba dachowa drewniana Arkusz: PRZEKRÓJ Nr: Nazwa: "Drewno K7 8x" Y x X,00 Skala : CHARAKTERYSTYKA PRZEKROJU: y 8,00 V=,00 H=8,00 Materiał: Drewno K7
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczne. 1.Zestaw obciążeń/
1.Zestaw obciążeń/ Obliczenia statyczne 0.1. Śnieg Rodzaj: śnieg Typ: zmienne 0.1.1. Śnieg Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu q k = 0,90 kn/m 2 przyjęto zgodnie ze zmianą do normy Az1, jak dla
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
OBLICZENIA STATYCZNE. ZałoŜenia do obliczeń Wiatr Strefa I, Śnieg strefa II Kategoria Geotechniczna obiektu Na podstawie Rozporządzenia Ministra Spraw Wewnętrznych i Administracji w sprawie ustalania geotechnicznych
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ = 1,50
KONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ Zebranie obciążeń: Śnieg: Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu q k = 0,70 kn/m 2 przyjęto zgodnie ze zmianą do normy Az, jak
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. Obciążenia 1.1. Założenia Ze względu na brak pełnych danych dotyczących konstrukcji istniejącego obiektu, w tym stalowego podciągu, drewnianego stropu oraz więźby
Bardziej szczegółowoSPIS ZAWARTOŚCI II. EKSPERTYZA STANU TECHNICZNEGO OBIEKTU. 1. Opis szczegółowy budynku. 2. Opis techniczny elementów budynku
SPIS ZAWARTOŚCI I. CZĘŚĆ OGÓLNA. Podstawa opracowania 2. Zakres opracowania 3. Wykorzystane materiały 4. Opis ogólny II. EKSPERTYZA STANU TECHNICZNEGO OBIEKTU. Opis szczegółowy budynku. 2. Opis techniczny
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANY Tarnów. Specjalistyczny Szpital im. E. Szczeklika w Tarnowie ul. Szpitalna Tarnów. Konstrukcje
PROJEKT BUDOWLANY TEMAT PROJEKT KONSTRUKCJI NADPROŻY W ODDZIALE GINEKOLOGICZNO-POŁOŻNICZYM I ODDZIALE NOWORODKÓW Z OŚRODKIEM INTENSYWNEJ TERAPII I PATOLOGII NOWORODKA W BUDYNKU PAWILONU I SPECJALISTYCZNEGO
Bardziej szczegółowoO B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E
.0 Obciążenia O B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E. Obciążenie śniegiem strefa IV kn/m γ f kn/m.. Dach łukowy Q,60 k = - połać:, x Q k x 0,8 =,536,500,304. Obciążenie wiatrem Z uwagi na nachylenie dachu
Bardziej szczegółowo7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary:
7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu Wymiary: B=1,2m L=4,42m H=0,4m Stan graniczny I Stan graniczny II Obciążenie fundamentu odporem gruntu OBCIĄŻENIA: 221,02 221,02 221,02
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczne dla stalowego dźwigara kratowego Sali gimnastycznej w Lgocie Górnej gm. Koziegłowy
Obliczenia statyczne dla stalowego dźwigara kratowego Sali gimnastycznej w Lgocie Górnej gm. Koziegłowy 1. Stan istniejący. 1.1. Schemat układu poprzecznego budynku wiązar kratowy 1.2. Schemat obliczeniowy
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA KONSTRUKCYJNE Zestawienie obciążeń na dach Lp Opis obciążenia Obc. char. 1. Obciążenie śniegiem połaci dachu dwupołaciowego wg PN-EN 1991-1-3 p.5.3.3 (strefa 1, A=112 m n.p.m. -> sk = 0,7 kn/m2,
Bardziej szczegółowoEKSPERTYZA TECHNICZNA
Zakład PHU SaW tel. 512 150 045 siedziba jednostki: 17-100 Bielsk Podlaski ul. Wojska Polskiego 3 pracownia: 17-100 Bielsk Podlaski ul. Mickiewicza 34 b lok. 7 EKSPERTYZA TECHNICZNA dotycząca oceny stanu
Bardziej szczegółowoII. SPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA
II. SPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA I. STRONA TYTUŁOWA. 01/12 II. SPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA. 02/12 III. OPIS TECHNICZNY. 03/12 IV. OBLICZENIA STATYCZNE. 05/12 IV. RYSUNKI TECHNICZNE. 10/12 V. WYKAZ NORM
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE
ul. Inflanckiej 13 we Wrocławiu 1 OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE Spis treści 1.DANE OGÓLNE...2 2.ZEBRANIE OBCIĄśEŃ...2 2.1.CięŜar własny...2 2.2.ObciąŜenia stałe...2 2.3.ObciąŜenia uŝytkowe...5
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANY WZMOCNIENIE KONSTRUKCJI STALOWEJ DACHU.
PROJEKT BUDOWLANY Nazwa obiektu DOCIEPLENIE ZE ZMIANĄ KOLORYSTYKI budowlanego: ELEWACJI ISTNIEJĄCEGO BUDYNKU NR 5. Zakres opracowania: Adres budowy: Inwestor: Nazwa i adres jednostki projekt.: WZMOCNIENIE
Bardziej szczegółowoe = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 958 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2
OBLICZENIA STATYCZNE POZ.1.1 ŚCIANA PODŁUŻNA BASENU. Projektuje się baseny żelbetowe z betonu B20 zbrojone stalą St0S. Grubość ściany 12 cm. Z = 0,5x10,00x1,96 2 x1,1 = 21,13 kn e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY do mostków drewnianych w parku zlokalizowanym przy ul. Poznańskiej w Skórzewie gmina Dopiewo.
OPIS TECHNICZNY do mostków drewnianych w parku zlokalizowanym przy ul. Poznańskiej w Skórzewie gmina Dopiewo. PODSTAWA OPRACOWANIA Podkłady architektoniczne projektowanego mostku drewnianego CHARAKTERYSTYKA
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej
OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej 1.0 DŹWIGAR DACHOWY Schemat statyczny: kratownica trójkątna symetryczna dwuprzęsłowa Rozpiętości obliczeniowe: L 1 = L 2 = 3,00 m Rozstaw dźwigarów: a =
Bardziej szczegółowoProjekt budowlany część konstrukcyjna
Projekt budowlany część konstrukcyjna Nazwa inwestycji: Remont i termomodernizacja budynku szkoły Adres inwestycji: Al. Wojska Polskiego 8, -20 SĘPOPOL (dz. Nr 63) Inwestor: Zespół Szkolno Przedszkolny
Bardziej szczegółowo9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe
9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe OBCIĄŻENIA: 55,00 55,00 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,0 Liniowe 0,0 55,00 55,00
Bardziej szczegółowoEKSPERTYZA TECHNICZNA
GEOKONSBUD Piotr Kuleta 62-050 Krosinko k./mosiny, ul.wiejska 6 Biuro: 60-749 Poznań, ul.wyspiańskiego 10/8 tel./fax (0-61) 866-80-81 tel. kom. 0-602-392-185 e-mail: biuro@geokonsbud.pl GEOKONSBUD Zleceniodawca:
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE PODKONSTRUKCJI ŚWIETLIKA PODWYŻSZONEGO
OBLICZEIA STATYCZE PODKOSTRUKCJI ŚWIETLIKA PODWYŻSZOEGO 1. Zebranie obciążeń 1.1. Śnieg Rodzaj: śnieg p: zmienne 1.1.1. Śnieg Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu q k = 0,90 k/m 2 przyjęto (*War17
Bardziej szczegółowo10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej.
10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. OBCIĄŻENIA: 6,00 6,00 4,11 4,11 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa:
Bardziej szczegółowoO P I S T E C H N I C Z N Y część B do projektu zabezpieczenia gazociągu w/c 350 przed przejazdem
O P I S T E C H N I C Z N Y część B do projektu zabezpieczenia gazociągu w/c 350 przed przejazdem I. Podstawa opracowania: 3 Mapa do celów projektowych w skali 1:500 4 Pismo nr TT.420.76.2013.KWO.4315
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE hala sportowa
OBLICZENIA STATYCZNE hala sportowa poz.a.1.0 HALA poz.a.1.1 DACH OBCIĄŻENIA STAŁE: obc.char. γ f obc.obl. 2xpapa 0,30 1,2 0,36 wełna mineralna 1,2x0,2 0,24 1,3 0,31 blacha trapezowa 0,20 1,1 0,22 0,74
Bardziej szczegółowoMAXPOL P.W. PRACOWNIA PROJEKTOWA O B L I C Z E NIA S TATY C Z N O -WYTRZY M A ŁOŚCIOWE
P.W. PRACOWNIA PROJEKTOWA MAXPOL Raom ul. śeromskiego 51a tel./fax. (0-48) 385-09-57 O B L I C Z E NIA S TATY C Z N O -WYTRZY M A ŁOŚCIOWE Lokalizacja: Kierzyń z. Nr 100/1, 101/1 gm. Góz Inwestor: Gmina
Bardziej szczegółowoANALIZA STATYCZNA i WYMIAROWANIE KONSTRUKCJI RAMY
ANALIZA STATYCZNA i WYMIAROWANIE KONSTRUKCJI RAMY 11 10 9 8 7 6 5 4 1 1 WĘZŁY: Nr: X [m]: Y [m]: Nr: X [m]: Y [m]: 1,7 1,41 7 1,6,17,968 1,591 8 1,07,46,658 1,759 9 0,688,54 4,4 1,916 10 0,46,609 5,00,061
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczne... 1 Sala gimnastyczna... 1 Poz. 1 Dach... 1 Poz. 2 Płatwie co 2,06 m... 1 Poz.3 Dźwigary... 3 Pas dolny Pas górny...
Obliczenia statyczne... 1 Sala gimnastyczna... 1 Poz. 1 Dach... 1 Poz. 2 Płatwie co 2,06 m... 1 Poz.3 Dźwigary... 3 Pas dolny... 11 Pas górny... 11 KrzyŜulce 60x60x 5... 12 Krzyzulce 40x40x4... 12 Poz.
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY KONSTRUKCJA PRZEKRYCIA BUDYNKU. Centrum biblioteczno - kulturalne. Dz. nr 170/7, 271, AM-1, Obręb Bierkowice
USŁUGI PROJEKTOWO - BUDOWLANE Kłodzko ul. Łużycka 11/3 tel/fax 74 647 55 00, kom. 880 106 099 e-mail : dragan.kazimierz@gmail.com PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY KONSTRUKCJA PRZEKRYCIA BUDYNKU Obiekt :
Bardziej szczegółowoPROJEKT DOMU JEDNORODZINNEGO Z USŁUGAMI W PARTERZ dz. nr ew. 113/6. PROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJI Segment
PROJEKT DOMU JEDNORODZINNEGO Z USŁUGAMI W PARTERZ dz. nr ew. 113/6 ADRES BUDOWY: PRUSZKÓW-ŻBIKÓW, UL. ZOFII NAŁKOWSKIEJ RÓG JANUSZA KORCZAKA PROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJI Segment OPRACOWAŁ ZESPÓŁ W SKŁADZIE:
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczne do projektu konstrukcji wiaty targowiska miejskiego w Olsztynku z budynkiem kubaturowym.
Obliczenia statyczne do projektu konstrukcji wiaty targowiska miejskiego w Olsztynku z budynkiem kubaturowym. Poz. 1.0 Dach wiaty Kąt nachylenia połaci α = 15 o Obciążenia: a/ stałe - pokrycie z płyt bitumicznych
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANY. remontu i przebudowy sanitariatów w Teatrze Lalek w Olsztynie. Budynek użyteczności publicznej
EGZEMPLARZ NR PROJEKT BUDOWLANY remontu i przebudowy sanitariatów w Teatrze Lalek w Olsztynie Inwestor: Obiekt budowlany: Olsztyński Teatr Lalek ul. Głowackiego 7 0-447 Olsztyn Budynek użyteczności publicznej
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE
POLITECHNIKA BIAŁOSTOCKA WBiIŚ KATEDRA KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH ZAJĘCIA 5 KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE Mgr inż. Julita Krassowska 1 CHARAKTERYSTYKI MATERIAŁOWE drewno lite sosnowe klasy C35: - f m,k =
Bardziej szczegółowoRemont i adaptacja pomieszczeń PIW ul. Foksal 17 w Warszawie konstrukcja - część opisowa str. 2 I. DOKUMENTY FORMALNO-PRAWNE... 3
Remont i adaptacja pomieszczeń PIW ul. Foksal 17 w Warszawie konstrukcja - część opisowa str. 2 SPIS TREŚCI: I. DOKUMENTY FORMALNO-PRAWNE... 3 II. DANE OGÓLNE... 6 II.1 Przedmiot opracowania... 6 II.2
Bardziej szczegółowoPręt nr 0 - Element drewniany wg PN-EN 1995:2010
Pręt nr 0 - Element drewniany wg PN-EN 1995:010 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x0.000m, y-0.000m); 1 (x4.000m, y-0.000m) Profil: Pr 150x50 (C 0)
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE
Wrocławiu 1 OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE Spis treści 1.DANE OGÓLNE...2 2.ZEBRANIE OBCIĄśEŃ...2 2.1.CięŜar własny...2 2.2.ObciąŜenia stałe...2 2.3.ObciąŜenia uŝytkowe...5 2.4.ObciąŜenia śniegiem
Bardziej szczegółowoOpis techniczny do projektu budowlanego konstrukcji
Opis techniczny do projektu budowlanego konstrukcji budynku spotkań wiejskich wolnostojącego o konstrukcji murowanej zlokalizowanego w miejscowości Orzeszki, gm. Rozogi na działce Nr 69 I Dane ogólne:
Bardziej szczegółowoMnożnik [m] Jednostka. [kn/m 2 ] Jednostka [m] 1.00
Projekt: Trzebinia ŁUKI BRAME Element: Obciążenia Strona 65 0080607. Rama R obciążenie wiatrem Zestaw nr Rodzaj obciążenia obciążenie wiatrem Wartość.57 Jednostka [k/m ] Mnożnik [m].00 obciążenie charakter.
Bardziej szczegółowo10.0. Schody górne, wspornikowe.
10.0. Schody górne, wspornikowe. OBCIĄŻENIA: Grupa: A "obc. stałe - pł. spocznik" Stałe γf= 1,0/0,90 Q k = 0,70 kn/m *1,5m=1,05 kn/m. Q o1 = 0,84 kn/m *1,5m=1,6 kn/m, γ f1 = 1,0, Q o = 0,63 kn/m *1,5m=0,95
Bardziej szczegółowo2.0. Dach drewniany, płatwiowo-kleszczowy.
.0. Dach drewniany, płatwiowo-kleszczowy..1. Szkic.. Charakterystyki przekrojów Własności techniczne drewna: Czas działania obciążeń: ormalny. Klasa warunków wilgotnościowych: 1 - Wilg. 60% (
Bardziej szczegółowoProjekt: Data: Pozycja: EJ 3,14² , = 43439,93 kn 2,667² = 2333,09 kn 5,134² EJ 3,14² ,0 3,14² ,7
Pręt nr 8 Wyniki wymiarowania stali wg P-90/B-0300 (Stal_3d v. 3.33) Zadanie: Hala stalowa.rm3 Przekrój: 1 - U 00 E Y Wymiary przekroju: h=00,0 s=76,0 g=5, t=9,1 r=9,5 ex=0,7 Charakterystyka geometryczna
Bardziej szczegółowoAdres : Sieradz, ul. Sportowa, dz. nr 3 (obręb 7)
PROJEKT BUDOWLANY Inwestor : Inwestycja : MOSIR Sieradz Przykryty kort tenisowy Adres : Sieradz, ul. Sportowa, dz. nr 3 (obręb 7) Stadium : Budowa kortu tenisowego Funkcja : Imię i Nazwisko : podpis :
Bardziej szczegółowo700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:
Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny
Bardziej szczegółowoII. OBLICZENIA STATYCZNE do projektu nadbudowy i rozbudowy budynku mieszkalnego z usługami
II. OBLICZENIA STATYCZNE o projektu nabuowy i rozbuowy buynku mieszkalnego z usługami Założenia projektowe 1. Materiały konstrukcyjne: - stal zbrojeniowa A I w gatunku St0S oznaczenie φ - stal zbrojeniowa
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczne Przebudowa Poradni Hepatologicznej Chorzów ul. Zjednoczenia 10.
1 Obliczenia statyczne Przebudowa Poradni Hepatologicznej Chorzów ul. Zjednoczenia 10. Obliczenia wykonano w oparciu o obliczenia statyczne sprawdzające wykonane dla ekspertyzy technicznej opracowanej
Bardziej szczegółowoPROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH MICHAŁ ŚWIDERSKI
M-DES PROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH MICHAŁ ŚWIDERSKI, PROJEKT BUDOWLANY W ZAKRESIE REMONTU DACHU NA BUDYNKACH GARAŻY USYTUOWANYCH PRZY BUDYNKU DAWNEJ OBERŻY NA TERENIE MUZEUM ŁAZIENKI KRÓLEWSKIE
Bardziej szczegółowoTOMAFIL PROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH MARCIN JANISIEWCZ ul. WIŚNIOWA 11, MAGDALENKA tel
TOMAFIL PROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI CH MARCIN JANISIEWCZ ul. WIŚNIOWA, 05-506 MAGDALENKA tel. 502-79-55 NAZWA INWESTYCJI SOCJALNO - KOMUNALNY ADRES INWESTYCJI DZIAŁKA NR EW. 62/2 ul. UMIASTOWSKA, WIEŚ UMIASTÓW
Bardziej szczegółowoEKSPERTYZA TECHNICZNA ISTNIEJĄCEGO BUDYNKU SZKOŁY PODSTAWOWEJ W śabnie
EKSPERTYZA TECHNICZNA ISTNIEJĄCEGO BUDYNKU SZKOŁY PODSTAWOWEJ W śabnie 1. Ogólna charakterystyka istniejącego budynku. Budynek niski, dwukondygnacyjny, częściowo podpiwniczony. Obiekt wykonany w technologii
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA KONSTRUKCYJNE
OLICZENI KONSTRUKCYJNE SLI GIMNSTYCZNEJ W JEMIELNIE 1. Płatew dachowa DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 16,0 cm Wysokość h = 20,0 cm Drewno: Drewno klejone z drewna litego iglastego,
Bardziej szczegółowoParametry geotechniczne gruntów ustalono na podstawie Metody B Piasek średni Stopień zagęszczenia gruntu niespoistego: I D = 0,7.
.11 Fundamenty.11.1 Określenie parametrów geotechnicznych podłoża Rys.93. Schemat obliczeniowy dla ławy Parametry geotechniczne gruntów ustalono na podstawie Metody B Piasek średni Stopień zagęszczenia
Bardziej szczegółowoLp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f
0,10 0,30 L = 0,50 0,10 H=0,40 OBLICZENIA 6 OBLICZENIA DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY SCHODÓW ZEWNĘTRZNYCH, DRZWI WEJŚCIOWYCH SZT. 2 I ZADASZENIA WEJŚCIA GŁÓWNEGO DO BUDYNKU NR 3 JW. 5338 przy ul.
Bardziej szczegółowomr1 Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 4.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1 [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2
4. mur oporowy Geometria mr1 Wysokość ściany H [m] 2.50 Szerokość ściany B [m] 2.00 Długość ściany L [m] 10.00 Grubość górna ściany B 5 [m] 0.20 Grubość dolna ściany B 2 [m] 0.24 Minimalna głębokość posadowienia
Bardziej szczegółowoROZBUDOWA I PRZEBUDOWA SZKOŁY PODSTAWOWEJ W TARCZYNIE
PROJEKT KONSTRUKCJI TOM 3 ABC Studio Architektoniczne mgr inż. arch. Paweł Lebiedziński ul. Słoneczna 10, 05-555 Tarczyn tel. 501 930 320, e-mail: studio.abc@wp.pl P R O J E K T B U D O W L A N Y Egzemplarz
Bardziej szczegółowo1.0 Obliczenia szybu windowego
1.0 Obliczenia szybu windowego 1.1 ObciąŜenia 1.1.1 ObciąŜenie cięŝarem własnym ObciąŜenie cięŝarem własnym program Robot przyjmuje automartycznie. 1.1.2 ObciąŜenie śniegiem Sopot II strefa Q k =1.2 kn/m
Bardziej szczegółowoObciążenia. Wartość Jednostka Mnożnik [m] oblicz. [kn/m] 1 ciężar [kn/m 2 ]
Projekt: pomnik Wałowa Strona 1 1. obciążenia -pomnik Obciążenia Zestaw 1 nr Rodzaj obciążenia 1 obciążenie wiatrem 2 ciężar pomnika 3 ciężąr cokołu fi 80 Wartość Jednostka Mnożnik [m] obciążenie charakter.
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANY CZĘŚĆ KONSTRUKCYJNA
1 PROJEKTOWANIE ORAZ NADZÓR W BUDOWNICTWIE mgr inż. Janusz Drożak 43-344 Bielsko Biała ul Wysoka 8 tel.338107018 EGZEMPLARZ NR: 1 PROJEKT BUDOWLANY CZĘŚĆ KONSTRUKCYJNA INW ESTYCJA: HALA PRODUKCYJNA Z BUDYNKIEM
Bardziej szczegółowo0,195 kn/m 2. 0,1404 kn/m 2. 0,837 kn/m 2 1,4 1,1718 kn/m 2
1.1 Dach drewniany krokwiowy o rozpiętości osiowej 13,44 m a) Obciążenia stałe wg PN-82/B-02001: blachodachówka (wraz z konstrukcją drewnianą) 0,350 kn/m 2 0,385 kn/m 2 wełna mineralna miękka 18cm 0,6kN/m
Bardziej szczegółowoKlasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 3.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1. [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2
Projekt: Wzmocnienie skarpy w Steklnie_09_08_2006_g Strona 1 Geometria Ściana oporowa posadowienie w glinie piaszczystej z domieszką Ŝwiru Wysokość ściany H [m] 3.07 Szerokość ściany B [m] 2.00 Długość
Bardziej szczegółowoPręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN :2004
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x800
Bardziej szczegółowoPrzykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014)
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
1. ZAŁOŻENIA: IP-398 PROJEKT PRZEBUDOWY ANTRESOLI W HANGAR MEL OBLICZENIA STATYCZNE - konstrukcja stalowa gatunek stali profilowej S235JR zgodnie z EN10025-2 (odpowiednik St3SX wg PN-88 H-84020): f y =
Bardziej szczegółowodo projektu przebudowy,,łączników szkolnych w budynku Gimnazjum nr1 w Kępnie.
3 OPIS TECHICZY do projektu przebudowy,,łączników szkolnych w budynku Gimnazjum nr w Kępnie.. Informacje ogólne: Inwestor: Gimnazjum nr w Kępnie Adres budowy: Kępno ul. Tysiąclecia Materiały wyjściowe
Bardziej szczegółowoPręt nr 3 - Element drewniany wg EN 1995:2010
Pręt nr 3 - Element drewniany wg EN 1995:2010 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 3 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 3 (x4.000m, y2.000m); 4 (x2.000m, y1.000m) Profil: Pr 50x170 (C 30) Wyniki
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
I. Zebranie obciążeń 1. Obciążenia stałe Do obliczeń przyjęto wartości według normy PN-EN 1991-1-1:2004 1.1. Dach część górna ELEMENT CHARAKTERYSTYCZNE γ OBLICZENIOWE Płyta warstwowa 10cm 0,10 1,2 0,12
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
OBLICZENIA STATYCZNE do projektu budowlano wykonawczego przebudowy i modernizacji istniejącego budynku filii biblioteki w Barcicach dz. nr 303/ obr. Barcice Materiały konstrukcyjne: - beton C20/25 (dawne
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE 1. ZESTAWIENIE NORM PN -82/B - 02000 PN -82/B - 02001 PN -82/B
Bardziej szczegółowoObciążenia (wartości charakterystyczne): - pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: ): Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DANE: Szkic wiązara
Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DNE: Szkic wiązara 571,8 396,1 42,0 781,7 10,0 20 51,0 14 690,0 14 51,0 820,0 Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 42,0 o Rozpiętość wiązara
Bardziej szczegółowoAutorska Pracownia Architektoniczna Kraków, ul. Zygmuntowska 33/12, tel
Autorska Pracownia Architektoniczna 31-314 Kraków, ul. Zygmuntowska 33/1, tel. 1 638 48 55 Adres inwestycji: Województwo małopolskie, Powiat wielicki, Obręb Wola Batorska [ Nr 0007 ] Działki nr: 1890/11,
Bardziej szczegółowoZałącznik nr 2 1 OBLICZENIA STATYCZNE
Załącznik nr 2 1 OBLICZENIA STATYCZNE OBCIĄŻENIE WIATREM WG PN-EN 1991-1-4:2008 strefa wiatrowa I kategoria terenu III tereny regularnie pokryte roślinnością lub budynkami albo o pojedynczych przeszkodach,
Bardziej szczegółowoZAŁĄCZNIK NR 1 OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE
ZAŁĄCZNIK NR 1 OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA: 1. Zestawienie obciążeń... 4 1.1. Obciążenia Stałe... 4 1.2. Obciążenia Zmienne - Klimatyczne... 4 2. Pawilon... 6 2.1. Płyta
Bardziej szczegółowoPROJEKT WYKONAWCZY Remont pomieszczeń kuchennych i zaplecza socjalnego w Szkole Podstawowej nr 3 w Szczecinie
Remont pomieszczeń kuchennych i zaplecza socjalnego w Szkole Postawowej nr 3 w Szczecinie OPIS TECHICZY DO PROJEKTU REMOTU POMIESZCZEŃ KUCHEYCH I ZAPLECZA SOCJALEGO w Szkole Postawowej nr 3 Szczecin, ul.
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO konstrukcja szybu windy Z E S T A W I E N I E O B C I Ą Ż E Ń 1. DANE PODTAWOWE Lokalizacja obiektu: Wrocław 200 m npm - strefa obciążenia śniegiem I - strefa
Bardziej szczegółowoOPINIA KONSTRUKCYJNA
OPINIA KONSTRUKCYJNA dotycząca możliwości nadbudowy budynku Specjalistycznego Szpitala im. E. Szczeklika w Tarnowie Pawilon nr II ADRES INWESTYCJI: Tarnów, ul. Szpitalna 13 INWESTOR: BRANŻA: Specjalistyczny
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
OLICZENI STTYCZNE Obciążenie śniegiem wg PN-80/-02010/z1 / Z1-5 S [kn/m 2 ] h=1,0 l=5,0 l=5,0 1,080 2,700 2,700 1,080 Maksymalne obciążenie dachu: - Dach z przegrodą lub z attyką, h = 1,0 m - Obciążenie
Bardziej szczegółowoPręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x900 (Beton
Bardziej szczegółowoSPIS TREŚCI I. CZĘŚĆ OPISOWA
KONSTRUKCJA SPIS TREŚCI I. CZĘŚĆ OPISOWA. PODSTAWY FORMALNE OPRACOWANIA I MATERIAŁY WEJŚCIOWE 2. PRZEDMIOT OPRACOWANIA 3. ZAKRES PROJEKTU 4. LOKALIZACJA OBIEKTU 5. FUNKCJA OBIEKTU 6. ROZWIĄZANIA KONSTRUKCYJNO-MATERIAŁOWE
Bardziej szczegółowoOpracowanie: Emilia Inczewska 1
Wyznaczyć zbrojenie przekroju pokazanego na rysunku z uwagi na przekrój podporowy i przęsłowy. Rozwiązanie: 1. Dane materiałowe Beton C25/30 - charakterystyczna wytrzymałość walcowa na ściskanie betonu
Bardziej szczegółowoObciążenia konstrukcji dachu Tablica 1. Pokrycie dachu Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f k d Obc. obl. kn/m 2 1. Blachodachówka 0,10 1,20 -- 0,12 2. Łaty i kontrłaty [0,100kN/m2] 0,10 1,10 -- 0,11
Bardziej szczegółowoZałącznik nr 2. Obliczenia konstrukcyjne
1 Załącznik nr 2 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Obliczenie obciążeń zewnętrznych zmiennych 2 1. Obciążenie wiatrem Rodzaj: wiatr. Typ: zmienne. 1.1. Dach jednospadowy Charakterystyczne ciśnienie prędkości
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANY. Przebudowa dachu na budynku świetlicy wiejskiej w Szarocinie nr 110
ZAKŁAD USŁUG TECHNICZNO-BUDOWLANYCH MAK-TECH s.c. A. Makaś W. Wilk 58-400 Kamienna Góra ul. J. Słowackiego 9 tel. (075) 746-4-07, 744-20-98 Regon 230432537 NIP 64-4-20-960 Konto BS Kamienna Góra 5 8395
Bardziej szczegółowoSala Sportowa Akademii Wychowania Fizycznego i Sportu w Gdańsku
TOM nr II EGZ. nr... Nazwa opracowania: PROJEKT BUDOWLANY DOSTOSOWANIE POMIESZCZEŃ DLA POTRZEB SALI SPORTOWEJ WYSIŁKU FIZYCZNEGO AWFiS w GDAŃSKU Nazwa obiektu: Adres obiektu: Sala Sportowa Akademii Wychowania
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
PROJEKT BUDOWLANY ZMIANY KONSTRUKCJI DACHU W RUDZICZCE PRZY UL. WOSZCZYCKIEJ 17 1 OBLICZENIA STATYCZNE Inwestor: Gmina Suszec ul. Lipowa 1 43-267 Suszec Budowa: Rudziczka, ul. Woszczycka 17 dz. nr 298/581
Bardziej szczegółowo1. Zebranie obciążeń. Strop nad parterem
Wyciąg z obliczeń 1. Zebranie obciążeń Stropodach Obciążenie Y qk Y f qo 2x papa termozgrzewalna 0,15 kn/m2 0,15 1,2 0,18 Szlichta cementowa 5cm 21 kn/m3 21*0,05 1,05 1,3 1,365 Folia PE 0,002kN/m2 0,002
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku
1 Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku Poz. 1. Wymiany w stropie przy szybie dźwigu w hollu. Obciąż. stropu. - warstwy posadzkowe 1,50 1,2 1,80 kn/m 2 - warstwa wyrównawcza 0,05 x 21,0 = 1,05 1,3
Bardziej szczegółowoLista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00 8 4.41-0.47 9 9.29-0.
7. Więźba dachowa nad istniejącym budynkiem szkoły. 7.1 Krokwie Geometria układu Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00
Bardziej szczegółowoPręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004
Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr z 7 Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN 992--:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 4 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 2 (x=4.000m,
Bardziej szczegółowoZAŁ. K-1 KONSTRUKCJA CZĘŚĆ OBLICZENIOWA
ZAŁ. K-1 KONSTRUKCJA CZĘŚĆ OBLICZENIOWA NAZWA INWESTYCJI: ADRES INWESTYCJI: TEREN INWESTYCJI: INWESTOR: Zagospodarowanie terenu polany rekreacyjnej za Szkołą Podstawową nr 8 w Policach ul. Piaskowa/ul.
Bardziej szczegółowoSPIS POZYCJI OBLICZEŃ STATYCZNYCH:
UDYNEK ILIOTEKI ŚLĄSKIEJ W KTOWICCH PLC EUROPY 1 PROJEKT DOSTOSOWNI DCHU DO ZWIĘKSZONYCH OCIĄŻEŃ ŚNIEGIEM str. 12/K SPIS POZYCJI OLICZEŃ STTYCZNYCH: POZ.1 DCH...13 POZ.1.1 ELK O ROZPIĘTOŚCI LŚW MX =4,9M...17
Bardziej szczegółowoPROJEKT WYKONAWCZY BRANŻA KONSTRUKCYJNA
PROJEKT WYKONAWCZY BRANŻA KONSTRUKCYJNA I. OPIS TECHNICZNY do projektu konstrukcyjnego 1. Dane ogólne: Budynek w technologii tradycyjnej, fundamenty żelbetowe, ściany murowane z cegły pełnej. Dach o konstrukcji
Bardziej szczegółowo- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO
- 1 - Kalkulator Elementów Drewnianych v.2.2 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2002-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mg inż. Jan Kowalski Tytuł: Obliczenia elementów
Bardziej szczegółowoTablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa
strona 1 Tablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 1. Blachodachówka o grubości 0,55 mm γ f k d Obc. obl. kn/m 2 0,35 1,30
Bardziej szczegółowoPROJEKT KONSTRUKCJI PRZEBUDOWA GMINNEGO TARGOWISKA W SKRWILNIE WITACZ SKRWILNO, GM. SKRWILNO DZ. NR 245/20
PROJEKT KONSTRUKCJI PRZEBUDOWA GMINNEGO TARGOWISKA W SKRWILNIE WITACZ SKRWILNO, GM. SKRWILNO DZ. NR 245/20 INWESTOR: GMINA SKRWILNO SKRWILNO 87-510 ADRES: DZIAŁKA NR 245/20 SKRWILNO GM. SKRWILNO PROJEKTOWAŁ:
Bardziej szczegółowoDokumetacja techniczna Remont i przebudowa dachu sali sportowej przy gimnazjum nr 1 w Środzie Wlkp.
Dokumetacja techniczna Remont i przebudowa dachu sali sportowej przy gimnazjum nr w Środzie Wlkp. Inwestor : Urząd Miejski w Środzie Wlkp Adres inwestora: 63-000 Środa Wlkp,ul. Daszyńskiego 5 Adres obiektów
Bardziej szczegółowoADRES INWESTYCJI: UL. Marszałkowska 24/26, WARSZAWA NR EW. DZIAŁKI 5/1 OBRĘB DZ. ŚRÓDMIEŚCIE
EGZ. NR 2 3 TOM ITEMAT: PRZEBUDOWA I REMONT POMIESZCZEŃ NA 5 KONDYGNACJACH BUDYNKU DAWNEGO SZPITALA DZIECĘCEGO PRZY UL. MARSZAŁKOWSKIEJ 24/26 W WARSZAWIE NA POTRZEBY KATEGORIA OBIEKTU XI ADRES INWESTYCJI:
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
OLICZENI STTYCZNE Obciążenie śniegiem wg PN-80/-02010/z1 / Z1-5 S [kn/m 2 ] h=1,0 l=5,0 l=5,0 1,080 2,700 2,700 1,080 Maksmalne obciążenie dachu: - Dach z przegrodą lub z attką, h = 1,0 m - Obciążenie
Bardziej szczegółowoPoziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW
Poziom I-II ieg schodowy SZKIC SCHODÓW 23 0 175 1,5 175 32 29,2 17,5 10x 17,5/29,2 1,5 GEOMETRI SCHODÓW 30 130 413 24 Wymiary schodów : Długość dolnego spocznika l s,d = 1,50 m Grubość płyty spocznika
Bardziej szczegółowo