ORZECZENIE TECHNICZNE DOTYCZĄCE STROPU NAD SALA LUSTRZANĄ
|
|
- Ryszard Kowal
- 7 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 ORZECZENIE TECHNICZNE DOTYCZĄCE STROPU ND SL LUSTRZNĄ OIEKT Specjalny Ośroek Szkolno-Wychowawczy Im. Marynarza Polskiego DRES: Damnica, ul. Korczaka 1 gmina Słupsk INWESTOR : Powiat Słupski Ul. Szarych Szeregów Słupsk UTOR : inŝ. I. Wełpa upr. proj. 184/G/00 USTK - sierpień 2011r
2 KRT OPISOW 1. Strona tytułowa 2. Karta opisowa 3. Zawartość opracowania 3.1. Dane ogólne Postawa opracowania Cel orzeczenia technicznego Ogólny opis buynku 3.3 Opis stropu analizowanego 3.4 Opis konstrukcji ścianek ociąŝających strop istniejący 4. Opis elementów obiektu i stan ich zachowania 4.1. Opis wykonanych okrywek 4.2. Opis zachowania się i stanu technicznego okrytych elementów 5. Dane wytrzymałościowe 5.1. Przyjęte obciąŝenia w stanie istniejącym 5.2. Sprawzenie nośności belek olnych (utrzymujących sufit) ELK D ELK D ELK D3 5.3 Sprawzenie nośności belek górnych nie obciąŝonych ścianką ziałową ELK G ELK G ELK G Sprawzenie nośności belek górnych obciąŝonych oatkowo ścianką lub schoami ELK G ELK G ELK G Sprawzenie nośności pociągów stalowych Pociąg P Pociąg P2 6. Wnioski i zalecenia. 7. Uwagi. 9. Załączniki 10. Rysunki : Rys.1 Rzut parteru sala lustrzana Rys.2 Rzut pietra na salą lustrzaną Rys.3 Inwentaryzacja wysokości pomieszczenia sali lustrzanej Rys.4 Lokalizacja okrywek stropu oraz ścian piętra Rys.5 Ukła konstrukcyjny warstwy olnej stropu nas salą lustrzaną Rys.6 Ukła konstrukcyjny warstwy górnej stropu nas salą lustrzaną Rys.7 Przekrój - przez strop Rys.8 Przekrój -, C-C przez strop Rys.9 Schemat oparcia belek stropowych na pociągu stalowym Rys.10 Przekrój przez ścianki ziałowe piętra 2
3 Postawa opracowania Zlecenie inwestora Wizja lokalna oraz wykonana inwentaryzacja buowlana Informacje uzyskane o uŝytkowników buynku. Sporzązona okumentacja fotograficzna Wykonane na potrzeby aaptacji okrywki stropu oraz ścian stojących na stropie Ekspertyzy konstrukcji buowlanych Jerzy Łempicki wyanie RKDY-1972 Wytyczne w sprawie opracowania ekspertyz technicznych Wincenty Winniczek CUTO PZIT Wrocław 1986r. Wytyczne w sprawie opracowania ekspertyz techniczno-ekonomicznych i przegląów sprawności technicznej buynków CUTO, PZIT Wrocław 1985 Jerzy Karyś, Jerzy WaŜn Ochrona buynków prze korozją biologiczną. rkay ronisław Zyska, ZagroŜenia biologiczne w buynków. rkay Wzmacnianie konstrukcji buowlanych " - E.Masłowski, rkay Warszawa 1988 Obowiązujące przepisy oraz normy buowlane. PN :1982 ObciąŜenia buowli. Zasay ustalania wartości PN :1982 ObciąŜenia buowli. ObciąŜenia stałe. PN :1982 ObciąŜenia buowli. ObciąŜenia zmienne technologiczne. Postawowe obciąŝenia technologiczne i montaŝowe PN :2000 Konstrukcje rewniane -- Obliczenia statyczne i projektowanie PN :2000/z1:2001 Konstrukcje rewniane -- Obliczenia statyczne i projektowanie PN :2000/z2:2003 Konstrukcje rewniane -- Obliczenia statyczne i projektowanie PN :2000/z3:2004 Konstrukcje rewniane -- Obliczenia statyczne i projektowanie PN :1990 Konstrukcje stalowe -- Obliczenia statyczne i projektowanie PN :1990/z3:1995 Konstrukcje stalowe -- Obliczenia statyczne i projektowanie Cel orzeczenia Celem wykonania niniejszego orzeczenia jest ustalenie nośności stropu na salą lustrzaną oraz ustalenie czy stan istniejący nie wpływa w sposób niekorzystny na istniejący buynek i bezpieczeństwo uŝytkowania. Doatkowo w orzeczeniu przestawiono moŝliwości wzmocnienia stropu wraz ze wstępnymi wytycznymi oraz obliczeniami statycznym przy nowoprojektowanych obciąŝeniach. 3
4 3.2 OGÓLNY OPIS UDYNKU. ryła buynku wuczłonowa złoŝona ze skrzyła na planie prostokąta zlokalizowanego po stronie PN-wsch oraz kubatury z wieŝą przylegającej o skrzyła o strony P-wsch. uynek zasaniczo wukonygnacyjn w części parterow całkowicie popiwniczon ściany konstrukcji murowanej, ukła konstrukcyjny mieszan ach stromy wielospaowy w konstrukcji rewnianej. Strop zasaniczo rewniane ze ślepym pułape strop na piwnicą stalowo-betonowy typu Kleina. Schoy rewniane. 3.3 OPIS KONSTRUKCJI STROPU NLIZOWNEGO Pomieszczenie sali lustrzanej (rys.1) ma zmienna wysokość (rys.3), a ściany na piętrze (na salą lustrzaną) wykonane są w zabuowie lekkiej (rys. 2). Przekrój przez ścianki ziałowe piętra przestawiono na rysunku nr 10. Strop na analizowaną salą lustrzaną typu rewnianego powójnego tzw cichy. Strop w konstrukcji rewnianej tzw powójny cichy oatkowo poparty w wóch częściach belkami stalowymi w postaci wuteowników normalnych 380, ukrytych w grubości stropu. Dwuteowniki spełniają równieŝ role poparcia ścianek ziałowych piętra oraz belek rewnianych zarówno części górnej jak i olnej stropu patrz szczegół oparcie belek rewnianych na pociągu stalowym rysunek nr 9. Konstrukcja stropu wuwarstwowa la potrzeb orzeczenia oznaczona jako strop części olnej i górnej. Ukła konstrukcyjny belek rewnianych obywu stropów przestawiono na rysunkach nr 5, nr 6. Strop powójny ze ślepym pułapem awniej zwany stropem powójnym cichym (przekroje przez strop rys. 7, rys.8): - I WRSTW GÓRN - posazka z wykłaziny PCV - eski połogowe 2,5cm - belki rewniane o przekrojach 18x18cm w rozstawie osiowym co cm - pustka powietrzna - polepa gliniana z trocinami 2-8cm - ślepy pułap z półbala o wysokości 6cm - listwy rewniane 4,5x6,5cm (o mocowania półbali) - II WRSTW DOLN - belki rewniane o przekrojach 18 x 9,5cm w rozstawie osiowym co cm - eska sufitowa 2,5 cm - tynk sufitowy na matach trzcinowych 3.4 OPIS KONSTRUKCJI ŚCINEK OCIĄśJĄCYCH STROP NLIZO- WNY Ścianki poasza obciąŝają bezpośrenio belki stalowe w osiach i C oraz belki rewniane warstwy górnej stropu w osiach 2 i 3. Konstrukcja ścianek rewniana z tynkiem na matach trzcinowych (przekrój rys.10): - tynk ścienny (cementowo-gipsowy) na matach trzcinowych - eski rewniane 2,5cm - konstrukcja nośna z krawęziaków 9x9cm 4
5 - eski rewniane 2,5cm - tynk ścienny (cementowo-gipsowy) na matach trzcinowych Grubość ścianek ziałowych wacha się mięzy 17 a 19cm 4. OPIS ELEMENTÓW OIEKTU I STN ICH ZCHOWNI Obyte na przełomie sierpnia i września 2011 oglęziny oraz pomiary okrytej części stropu oraz ścianek ziałowych piętra pozwoliły określić : ściany piętra oparte bezpośrenio na belkach rewnianych warstwy górnej stropu w osiach 2 i 3 określa się na śreni, bez jakichkolwiek ślaów zarysowań lub zniszczeń, lekkie wybrzuszenia tynku (ZDJĘCIE NR 1) ZDJĘCIE NR 1 ściany piętra oparte bezpośrenio na belkach stalowych w osiach i C określa się na śreni, bez jakichkolwiek ślaów zarysowań lub zniszczeń (ZDJĘCI NR 2, Nr3) 5
6 ZDJĘCIE NR 2 ZDJĘCIE NR 3 6
7 strop rewniano - stalowy stan śreni, niezaowalający maksymalne wygięcia stropu przekroczone. Wg obmiarów (rys.3) ugięcia stropu części olnej wynoszą: - w osi (pociąg stalowy P1) 57 mm - w osi C (pociąg stalowy P2) 56 mm - w osi 2 (belka D1) - 20mm - w osi 2 (belka D2) - 6mm - w osi 2 (belka D3) - 8mm Wg obmiarów poziomicą na górze stropu ugięcia stropu części górnej wynoszą: - belka G1 - o 8 o 27mm - belka G2 - o 13 o 26mm - belka G3 - o 20 o 39mm - belka G4-47mm - belka G5-13mm - belka G6-22mm Niestety stan sufitu w sali lustrzanej jest niezaawalająca, gyŝ zostały przekroczone ugięcia opuszczalne. Dopuszczalne ugięcia stalowego pociągu bęącego głównym elementem nośnym stropu to l/350= 1048/350=29,9mm. Gołym okiem wiać, jak równieŝ z wykonanych pomiarów, iŝ przekroczone ugięcia spowoowały zarysowania wyprawy pokrywającej strop (zjęcia nr o 4 o 11) ZDJĘCIE NR 4 7
8 ZDJĘCIE NR 5 ZDJĘCIE NR 6 8
9 ZDJĘCIE NR 7 ZDJĘCIE NR 8 Największe zniszczenia i ubytki obejmują promieniowo-wzłuŝne rozciągające się o naroŝników po śroek kompozycji pęknięcia czyli okłanie wskazują namierne 9
10 ugięcie w centralnej części stropu. W miejscach tych tynk się wykruszył się i popękał nieregularnie, a nawet wybrzuszył. Na licu malowiła wioczne są wkręt śruby wraz z ich główkami oraz sklejenia popękanego tynku. ZDJĘCIE NR 9 ZDJĘCIE NR 10 10
11 ZDJĘCIE NR 11 Najprawopoobniej tynk na matach trzcinowych zaczął się ospajać o warstwy esek. Spowoowane to mogło być zarówno nienormowym ugięciem stropu jak równieŝ obciąŝeniami ynamicznymi na stropie na górze znajują się pokoje internetowe la zieci oraz sale lekcyjne OPIS WYKONNYCH ODKRYWEK W celu określenia konstrukcji stropu oraz ścianek postawionych na stropie wykonano 7 sztuk okrywek lokalizacja okrywek została przestawiona na rysunku nr 3 lokalizacja okrywek stropu i ścianek ziałowych ODKRYWK O1 Okrywka ta została wykonana w korytarzu POM.1.5, obejmowała swoim zasięgiem wie sąsienie belki aŝ o posufitki olnego stropu. 11
12 ZDJĘCIE NR 12 ZDJĘCIE NR 13 12
13 ODKRYWK O2 Okrywka ta została wykonana w korytarzu POM.1.5, obejmowała swoim zasięgiem wie sąsienie belki aŝ o posufitki olnego stropu, miejscu oparcia schoów rewnianych na poasze. ZDJĘCIE NR 14 ZDJĘCIE NR 15 13
14 ODKRYWK O3 Okrywka ta została wykonana w korytarzu POM.1.5, obejmowała swoim zasięgiem wie sąsienie belki aŝ o posufitki olnego stropu, w miejscu oparcia ścianki ziałowej na pociągu stalowym ZDJĘCIE NR ODKRYWK O4 Okrywka ta została wykonana w pokoju POM.1.2, obejmowała swoim zasięgiem wie sąsienie belki aŝ o posufitki olnego stropu, w miejscu oparcia ścianki ziałowej na pociągu stalowym oraz na belce górnej stropu rewnianego. 14
15 ZDJĘCIE NR ODKRYWK O5 Okrywka ta została wykonana w korytarzu POM.1.5, obejmowała swoim zasięgiem olną część ściany ziałowej (na przelot) celem uzyskania informacji o jej konstrukcji ściany stojącej na belce rewnianej stropu górnego. 15
16 ZDJĘCIE NR ODKRYWK O6 Okrywka ta została wykonana w korytarzu POM.1.5, obejmowała swoim zasięgiem olną część ściany ziałowej celem uzyskania informacji o konstrukcji ściany stojącej na pociągu stalowym. 16
17 ZDJĘCIE NR ODKRYWK O7 Okrywka ta została wykonana w sali lekcyjnej POM.1.3, obejmowała swoim zasięgiem olną część ściany ziałowej celem uzyskania informacji o jej konstrukcji. ZDJĘCIE NR 20 17
18 4.2. Opis zachowania się i stanu technicznego okrytych elementów Po okryciu stropu stwierzono, Ŝe belki stropowe nie są poraŝone biologicznie, gołym okiem nie wiać Ŝanych zacieków, wysoleń, otworków. (ZDJĘCI NR 21, 22, 23). ZDJĘCIE NR 21 18
19 ZDJĘCIE NR 22 19
20 ZDJĘCIE NR 23 Strop znajuje się w obrym stanie technicznym. rak ślaów zawilgoceń oraz poraŝenia owaami (zjęcie nr 24). Przy opukiwaniu oraz rapaniu gwoźziem rewno nie sypie się. 20
21 ZDJĘCIE NR 24 Nieliczne rozwarstwienia wzłuŝne belek nośnych (zjęcie nr 24) powouje konieczność przyjęcia 90% nośności belek rewnianych oraz za kwalifikować je jenocześnie o klasy C-24. ZDJĘCIE NR 25 21
22 5. Dane wytrzymałościowe 5.1. Przyjęte obciąŝenia w stanie istniejącym CięŜar ścianek ziałowych piętra - tynk ścienny na matach trzcinowych 0,02m x 15 kn/m 3 x 1,2 = 0,36 kn/m 2 - eski rewniane 2,5cm 0,025m x 6 kn/m 3 x 1,2 = 0,18 kn/m 2 - konstrukcja nośna z kraw. 9x9cm 2x0,09m x 0,09m x 6 kn/m 3 /0,8 x 1,2= 0,15 kn/m 2 - eski rewniane 2,5cm 0,025m x 6 kn/m 3 x 1,2 = 0,18 kn/m 2 - tynk ścienny na matach trzcinowych 0,02m x 15 kn/m 3 x 1,2 = 0,36 kn/m 2 CięŜar stropu olnego Σ = 1,23 kn/m 2 - tynk sufitowy na matach trzcinowych 0,02m x 15 kn/m 3 x 1,2 = 0,36 kn/m 2 - eski rewniane 2,5cm 0,025m x 6 kn/m 3 x 1,2 = 0,18 kn/m 2 CięŜar stropu górnego Zestawienie obciąŝeń na 1m 2 stropu w stanie istniejącym: -obciąŝenie uŝytkowe 2,0 kn/m 2 x 1,4 = 2,80kN/m 2 -pcv 0,04kN/m x 1,2 = 0,05 kn/m 2 -eski 0,025 x 6 kn/m 3 x 1,2 = 0,18 kn/m 2 -polepa gliniana z trocinami 0,07m x 20 kn/m 3 x 1,2 = 1,68N/m 2 -półbal wys. 6cm 0,04 x 6 kn/m 3 x 1,2 = 0,29 kn/m 2 Σ = 5,00 kn/m 2 -krawęziaki popierająca półbale 2x0,065 x 0,045 x 6 kn/m 3 x 1,2 = 0,05 kn/m Σ = 0,54 kn/m Przyjęte obciąŝenia projektowane w wariancie 4 CięŜar ścianek ziałowych piętra - 2x płyty regipsowe 9,5mm 2x 0,075 kn/m 2 x 1,2 = 0,18 kn/m 2 - wełna mineralna 12cm 0,12m x 1,25 kn/m 3 x 1,2 = 0,18 kn/m 2 - stelaŝ aluminiowy 0,07 kn/m/ x 1,2= 0,084 kn/m 2 Σ = 0,444 kn/m 2 22
23 CięŜar stropu górnego Zestawienie obciąŝeń na 1m 2 stropu w stanie istniejącym: -obciąŝenie uŝytkowe (biura, sale lekcyjne) 0 kn/m 2 x 1,4 = 2,80kN/m 2 -pcv 0,04kN/m x 1,2 = 0,05 kn/m 2-2xOS (9mm) 2x 0,075 kn/m 2 x 1,2 = 0,18 kn/m 2 -styropian 10cm 0,1x0,45x1,2= 0,054 kn/m 2 Σ = 3,08 kn/m 2 -krawęziaki popierająca OS 2x0,045 x 0,045 x 6 kn/m 3 x 1,2 = 0,029 kn/m 5.2 Sprawzenie nośności belek olnych (utrzymujących sufit) ELK D1 Y Z z 95 1,2 180 y 1,2-1,2 Przekrój: 1 95x180 Wymiary przekroju: h=95,0 mm b=180,0 mm. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jyg=4617,0; Jzg=1286,1 cm 4 ; =171,00 cm 2 ; iy=5,2; iz=2,7 cm; Wy=513,0; Wz=270,7 cm 3. Własności techniczne rewna: Przyjęto 2 klasę uŝytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 20 i wilgotności powyŝej 85% tylko przez kilka tygoni w roku) oraz klasę trwania obciąŝenia: Stałe (więcej niŝ 10 lat, np. cięŝar własny). K mo = 0,60 γ M =1,3 Cechy rewna: Drewno C24. f k = 24,00 f = 11,08 MPa f t,0,k = 14,00 f t,0, = 6,46 MPa f t,90,k = 0,50 f t,90, = 0,23 MPa 23
24 f c,0,k = 21,00 f c,90,k = 2,50 f v,k = 2,50 E 0,mean = MPa E 90,mean = 370 MPa E 0,05 = 7400 MPa G mean = 690 MPa ρ k = 350 kg/m 3 f c,0, = 9,69 MPa f c,90, = 1,15 MPa f v, = 1,15 MPa Sprawzenie nośności pręta nr 1 Sprawzenie nośności przeprowazono wg PN :2000. Nośność na zginanie: Wyniki la x a =2,10 m; x b =2,10 przy obciąŝeniach. Długość obliczeniowa la pręta swobonie popartego, obciąŝonego równomiernie lub momentami na końcach, przy obciąŝeniu przyłoŝonym o powierzchni olnej, wynosi: l = 1, /2-180/2 = 4030 mm λ rel,m = l hf E0, mean 2 πb Ek Gmean = , ,142 95² = 0,391 Wartość współczynnika zwichrzenia: la λ rel,m 0,75 k crit = 1 Warunek stateczności: σ = M / W = 0,0 / 513, = 0,0 < 11,1 = 1,000 11,08 = k crit f Nośność la x a =2,10 m; x b =2,10 przy obciąŝeniach : σ σ 0,0 + km = f 11,08 f + 0,7 4,5 11,08 = 0,3 < 1 k m σ f σ + f = 0,7 0,0 11,08 + 4,5 11,08 = 0,4 < 1 Stan graniczny uŝytkowania: Wyniki la x a =2,10 m; x b =2,10 przy obciąŝeniach. 24
25 Ugięcie graniczne (strop tynkowany) u net,fin = l / 300 = 14,0 mm w obiektach remontowanym moŝe zostać powiększone o 50%, wówczas u net,fin = 21,0 mm. Ugięcia o obciąŝeń stałych (cięŝar własny + ): u fin = u inst (1+k ef) = 0,0 (1 + 0,80) = 0,0 mm u fin = u inst (1+k ef) = -2,1 (1 + 0,80) = -3,7 mm Ugięcia o obciąŝeń zmiennych ( ): Klasa trwania obciąŝeń zmiennych: Stałe (więcej niŝ 10 lat, np. cięŝar własny). u fin = u inst (1+k ef) = 0,0 (1 + 0,80) = 0,0 mm u fin = u inst (1+k ef) = -11,3 (1 + 0,80) = -20,4 mm Ugięcie całkowite: u fin = -3, ,4 = 24,1 > 21,0 = u net,fin Stan graniczny nośności belka jest wytęŝona w 41%. Przy załoŝeniu, Ŝe nośności przekroju zostaną pomniejszone o 90% stan graniczny nośności nie zostanie przekroczony jenak ze wzglęu na stan graniczny uŝytkowania - ugięcia opuszczalne zostały przekroczone ELK D2 Y Z z 95 0,9 180 y 0,7-0,9 Przekrój: 1 95x180 Wymiary przekroju: h=95,0 mm b=180,0 mm. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jyg=4617,0; Jzg=1286,1 cm 4 ; =171,00 cm 2 ; iy=5,2; iz=2,7 cm; Wy=513,0; Wz=270,7 cm 3. 25
26 Własności techniczne rewna: Przyjęto 2 klasę uŝytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 20 i wilgotności powyŝej 85% tylko przez kilka tygoni w roku) oraz klasę trwania obciąŝenia: Stałe (więcej niŝ 10 lat, np. cięŝar własny). K mo = 0,60 γ M =1,3 Cechy rewna: Drewno C24. f k = 24,00 f = 11,08 MPa f t,0,k = 14,00 f t,0, = 6,46 MPa f t,90,k = 0,50 f t,90, = 0,23 MPa f c,0,k = 21,00 f c,0, = 9,69 MPa f c,90,k = 2,50 f c,90, = 1,15 MPa f v,k = 2,50 f v, = 1,15 MPa E 0,mean = MPa E 90,mean = 370 MPa E 0,05 = 7400 MPa G mean = 690 MPa ρ k = 350 kg/m 3 Sprawzenie nośności pręta nr 1 Sprawzenie nośności przeprowazono wg PN :2000. Nośność na zginanie: Wyniki la x a =1,63 m; x b =1,63 przy obciąŝeniach. Długość obliczeniowa la pręta swobonie popartego, obciąŝonego równomiernie lub momentami na końcach, przy obciąŝeniu przyłoŝonym o powierzchni olnej, wynosi: l = 1, /2-180/2 = 3080 mm λ rel,m = l hf E0, mean 2 πb Ek Gmean = , ,142 95² = 0,342 Wartość współczynnika zwichrzenia: la λ rel,m 0,75 k crit = 1 Warunek stateczności: σ = M / W = 0,0 / 513, = 0,0 < 11,1 = 1,000 11,08 = k crit f Nośność la x a =1,63 m; x b =1,63 przy obciąŝeniach : σ σ 0,0 + km = f 11,08 f + 0,7 2,7 11,08 = 0,2 < 1 k m σ f σ + f = 0,7 0,0 11,08 + 2,7 11,08 = 0,2 < 1 Stan graniczny uŝytkowania: 26
27 Wyniki la x a =1,63 m; x b =1,63 przy obciąŝeniach. Ugięcie graniczne (strop tynkowany) u net,fin = l / 300 = 10,9 mm w obiektach remontowanym moŝe zostać powiększone o 50%, wówczas u net,fin = 16,3 mm. Ugięcia o obciąŝeń stałych (cięŝar własny + ): u fin = u inst [1 + 19,2 (h/l) 2 ](1+k ef) = 0,0 [1 + 19,2 (180,0/3260) 2 ](1 + 0,80) = 0,0 mm u fin = u inst (1+k ef) = -0,7 (1 + 0,80) = -1,3 mm Ugięcia o obciąŝeń zmiennych ( ): Klasa trwania obciąŝeń zmiennych: Stałe (więcej niŝ 10 lat, np. cięŝar własny). u fin = u inst [1 + 19,2 (h/l) 2 ](1+k ef) = 0,0 [1 + 19,2 (180,0/3260) 2 ](1 + 0,80) = 0,0 mm u fin = u inst (1+k ef) = -4,1 (1 + 0,80) = -7,3 mm Ugięcie całkowite: u fin = -1,3 + -7,3 = 8,7 < 16,3 = u net,fin Stan graniczny nośności przy załoŝeniu, Ŝe nośności przekroju zostaną pomniejszone o 90% stan graniczny nośności oraz uŝytkowalności nie zostaną przekroczone ELK D3 Y Z z 95 1,2 180 y 1,3-1,2 27
28 Przekrój: 1 95x180 Wymiary przekroju: h=95,0 mm b=180,0 mm. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jyg=4617,0; Jzg=1286,1 cm 4 ; =171,00 cm 2 ; iy=5,2; iz=2,7 cm; Wy=513,0; Wz=270,7 cm 3. Własności techniczne rewna: Przyjęto 2 klasę uŝytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 20 i wilgotności powyŝej 85% tylko przez kilka tygoni w roku) oraz klasę trwania obciąŝenia: Stałe (więcej niŝ 10 lat, np. cięŝar własny). K mo = 0,60 γ M =1,3 Cechy rewna: Drewno C24. f k = 24,00 f = 11,08 MPa f t,0,k = 14,00 f t,0, = 6,46 MPa f t,90,k = 0,50 f t,90, = 0,23 MPa f c,0,k = 21,00 f c,0, = 9,69 MPa f c,90,k = 2,50 f c,90, = 1,15 MPa f v,k = 2,50 f v, = 1,15 MPa E 0,mean = MPa E 90,mean = 370 MPa E 0,05 = 7400 MPa G mean = 690 MPa ρ k = 350 kg/m 3 Sprawzenie nośności pręta nr 1 Sprawzenie nośności przeprowazono wg PN :2000. Nośność na zginanie: Wyniki la x a =2,17 m; x b =2,17 przy obciąŝeniach. Długość obliczeniowa la pręta swobonie popartego, obciąŝonego równomiernie lub momentami na końcach, przy obciąŝeniu przyłoŝonym o powierzchni olnej, wynosi: l = 1, /2-180/2 = 4160 mm λ rel,m = l hf E0, mean 2 πb Ek Gmean = , ,142 95² = 0,397 Wartość współczynnika zwichrzenia: la λ rel,m 0,75 k crit = 1 Warunek stateczności: σ = M / W = 0,0 / 513, = 0,0 < 11,1 = 1,000 11,08 = k crit f Nośność la x a =2,17 m; x b =2,17 przy obciąŝeniach : 28
29 σ σ 0,0 + km = f 11,08 f + 0,7 4,8 11,08 = 0,3 < 1 k m σ f σ + f = 0,7 0,0 11,08 + 4,8 11,08 = 0,4 < 1 Stan graniczny uŝytkowania: Wyniki la x a =2,17 m; x b =2,17 przy obciąŝeniach. Ugięcie graniczne (strop tynkowany) u net,fin = l / 300 = 14,5 mm w obiektach remontowanym moŝe zostać powiększone o 50%, wówczas u net,fin = 21,7 mm. Ugięcia o obciąŝeń stałych (cięŝar własny + ): u fin = u inst (1+k ef) = 0,0 (1 + 0,80) = 0,0 mm u fin = u inst (1+k ef) = -2,3 (1 + 0,80) = -4,2 mm Ugięcia o obciąŝeń zmiennych ( ): Klasa trwania obciąŝeń zmiennych: Stałe (więcej niŝ 10 lat, np. cięŝar własny). u fin = u inst (1+k ef) = 0,0 (1 + 0,80) = 0,0 mm u fin = u inst (1+k ef) = -12,8 (1 + 0,80) = -23,0 mm Ugięcie całkowite: u fin = -4, ,0 = 27,2 > 21,7 = u net,fin Stan graniczny nośności belka jest wytęŝona w 43%. Przy załoŝeniu, Ŝe nośności przekroju zostaną pomniejszone o 90% stan graniczny nośności nie zostanie przekroczony jenak ze wzglęu na stan graniczny uŝytkowania ugięcia opuszczalne zostały przekroczone. 29
30 5.3. Sprawzenie nośności belek górnych (nie obciąŝonych ściankami) elka G1 Z y Y ,0 z -10, ,8 Przekrój: 1 180x180 Wymiary przekroju: h=180,0 mm b=180,0 mm. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jyg=8748,0; Jzg=8748,0 cm 4 ; =324,00 cm 2 ; iy=5,2; iz=5,2 cm; Wy=972,0; Wz=972,0 cm 3. Własności techniczne rewna: Przyjęto 2 klasę uŝytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 20 i wilgotności powyŝej 85% tylko przez kilka tygoni w roku) oraz klasę trwania obciąŝenia: Śreniotrwałe (1 tyzień - 6 miesięc np. obciąŝenie uŝytkowe). K mo = 0,80 γ M =1,3 Cechy rewna: Drewno C24. f k = 24,00 f = 14,77 MPa f t,0,k = 14,00 f t,0, = 8,62 MPa f t,90,k = 0,50 f t,90, = 0,31 MPa f c,0,k = 21,00 f c,0, = 12,92 MPa f c,90,k = 2,50 f c,90, = 1,54 MPa f v,k = 2,50 f v, = 1,54 MPa E 0,mean = MPa E 90,mean = 370 MPa E 0,05 = 7400 MPa G mean = 690 MPa ρ k = 350 kg/m 3 30
31 Sprawzenie nośności pręta Sprawzenie nośności przeprowazono wg PN :2000. Nośność na zginanie: Wyniki la x a =2,17 m; x b =2,17 przy obciąŝeniach. Długość obliczeniowa la pręta swobonie popartego, obciąŝonego równomiernie lub momentami na końcach, przy obciąŝeniu przyłoŝonym o powierzchni olnej, wynosi: l = 1, /2-180/2 = 4160 mm λ rel,m = l hf E0, mean 2 πb Ek Gmean = , , ² = 0,242 Wartość współczynnika zwichrzenia: la λ rel,m 0,75 k crit = 1 Warunek stateczności: σ = M / W = 10,8 / 972, = 11,1 < 14,8 = 1,000 14,77 = k crit f Nośność la x a =2,17 m; x b =2,17 przy obciąŝeniach : σ σ 11,1 + km = f 14,77 f + 0,7 0,0 14,77 = 0,8 < 1 k m σ f σ + f = 0,7 11,1 14,77 + 0,0 14,77 = 0,5 < 1 Przy załoŝeniu, Ŝe nośność przekroju zostanie pomniejszone o 90% i ostateczną wytrzymałość. belka ma Stan graniczny uŝytkowania: Wyniki la x a =2,17 m; x b =2,17 przy obciąŝeniach. Ugięcie graniczne (strop nietynkowany) u net,fin = l / 250 = 17,4 mm w obiektach remontowanym moŝe zostać powiększone o 50%, wówczas u net,fin = 26,0 mm. Ugięcia o obciąŝeń stałych (cięŝar własny + ): u fin = u inst (1+k ef) = -0,7 (1 + 0,80) = -1,2 mm 31
32 u fin = u inst (1+k ef) = 0,0 (1 + 0,80) = 0,0 mm Ugięcia o obciąŝeń zmiennych ( ): Klasa trwania obciąŝeń zmiennych: Śreniotrwałe (1 tyzień - 6 miesięc np. obciąŝenie uŝytkowe). u fin = u inst (1+k ef) = -17,8 (1 + 0,25) = -22,3 mm u fin = u inst (1+k ef) = 0,0 (1 + 0,25) = 0,0 mm Ugięcie całkowite: u fin = -1, ,3 = 23,4 < 26,0 = u net,fin elka G2 Z y Y 180 7,5 z -7, ,1 Przekrój: 1 180x180 Wymiary przekroju: h=180,0 mm b=180,0 mm. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jyg=8748,0; Jzg=8748,0 cm 4 ; =324,00 cm 2 ; iy=5,2; iz=5,2 cm; Wy=972,0; Wz=972,0 cm 3. Własności techniczne rewna: Przyjęto 2 klasę uŝytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 20 i wilgotności powyŝej 85% tylko przez kilka tygoni w roku) oraz klasę trwania obciąŝenia: Śreniotrwałe (1 tyzień - 6 miesięc np. obciąŝenie uŝytkowe). K mo = 0,80 γ M =1,3 Cechy rewna: Drewno C24. f k = 24,00 f = 14,77 MPa f t,0,k = 14,00 f t,0, = 8,62 MPa f t,90,k = 0,50 f t,90, = 0,31 MPa f c,0,k = 21,00 f c,0, = 12,92 MPa f c,90,k = 2,50 f c,90, = 1,54 MPa 32
33 f v,k = 2,50 E 0,mean = MPa E 90,mean = 370 MPa E 0,05 = 7400 MPa G mean = 690 MPa ρ k = 350 kg/m 3 f v, = 1,54 MPa Sprawzenie nośności pręta nr 1 Sprawzenie nośności przeprowazono wg PN :2000. Nośność na zginanie: Wyniki la x a =1,63 m; x b =1,63 przy obciąŝeniach. Długość obliczeniowa la pręta swobonie popartego, obciąŝonego równomiernie lub momentami na końcach, przy obciąŝeniu przyłoŝonym o powierzchni olnej, wynosi: l = 1, /2-180/2 = 3080 mm λ rel,m = l hf E0, mean 2 πb Ek Gmean = , , ² = 0,208 Wartość współczynnika zwichrzenia: la λ rel,m 0,75 k crit = 1 Warunek stateczności: σ = M / W = 6,1 / 972, = 6,3 < 14,8 = 1,000 14,77 = k crit f Nośność la x a =1,63 m; x b =1,63 przy obciąŝeniach : σ σ 6,3 + km = f 14,77 f + 0,7 0,0 14,77 = 0,4 < 1 k m σ f σ + f = 0,7 6,3 14,77 + 0,0 14,77 = 0,3 < 1 Przy załoŝeniu, Ŝe nośność przekroju zostanie pomniejszone o 90% i ostateczną wytrzymałość. Stan graniczny uŝytkowania: belka ma Wyniki la x a =1,63 m; x b =1,63 przy obciąŝeniach. Ugięcie graniczne (strop nietynkowany) 33
34 u net,fin = l / 250 = 13,0 mm w obiektach remontowanym moŝe zostać powiększone o 50%, wówczas u net,fin = 19,6 mm. Ugięcia o obciąŝeń stałych (cięŝar własny + ): u fin = u inst [1 + 19,2 (h/l) 2 ](1+k ef) = -0,2 [1 + 19,2 (180,0/3260) 2 ](1 + 0,80) = -0,4 mm u fin = u inst [1 + 19,2 (h/l) 2 ](1+k ef) = 0,0 [1 + 19,2 (180,0/3260) 2 ](1 + 0,80) = 0,0 mm Ugięcia o obciąŝeń zmiennych ( ): Klasa trwania obciąŝeń zmiennych: Śreniotrwałe (1 tyzień - 6 miesięc np. obciąŝenie uŝytkowe). u fin = u inst [1 + 19,2 (h/l) 2 ](1+k ef) = -5,7 [1 + 19,2 (180,0/3260) 2 ](1 + 0,25) = -7,5 mm u fin = u inst [1 + 19,2 (h/l) 2 ](1+k ef) = 0,0 [1 + 19,2 (180,0/3260) 2 ](1 + 0,25) = 0,0 mm Ugięcie całkowite: u fin = -0,4 + -7,5 = 7,9 < 19,6 = u net,fin elka G3 Z y Y ,0 z -10, ,8 Przekrój: 1 180x180 Wymiary przekroju: h=180,0 mm b=180,0 mm. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jyg=8748,0; Jzg=8748,0 cm 4 ; =324,00 cm 2 ; iy=5,2; iz=5,2 cm; Wy=972,0; Wz=972,0 cm 3. Własności techniczne rewna: Przyjęto 2 klasę uŝytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 20 i wilgotności powyŝej 85% tylko przez kilka tygoni w roku) oraz klasę trwania obciąŝenia: Śreniotrwałe (1 tyzień - 6 miesięc np. obciąŝenie uŝytkowe). K mo = 0,80 γ M =1,3 34
35 Cechy rewna: Drewno C24. f k = 24,00 f t,0,k = 14,00 f t,90,k = 0,50 f c,0,k = 21,00 f c,90,k = 2,50 f v,k = 2,50 E 0,mean = MPa E 90,mean = 370 MPa E 0,05 = 7400 MPa G mean = 690 MPa ρ k = 350 kg/m 3 f = 14,77 MPa f t,0, = 8,62 MPa f t,90, = 0,31 MPa f c,0, = 12,92 MPa f c,90, = 1,54 MPa f v, = 1,54 MPa Sprawzenie nośności pręta nr 1 Sprawzenie nośności przeprowazono wg PN :2000. Nośność na zginanie: Wyniki la x a =2,17 m; x b =2,17 przy obciąŝeniach. Długość obliczeniowa la pręta swobonie popartego, obciąŝonego równomiernie lub momentami na końcach, przy obciąŝeniu przyłoŝonym o powierzchni olnej, wynosi: l = 1, /2-180/2 = 4160 mm λ rel,m = l hf E0, mean 2 πb Ek Gmean = , , ² = 0,242 Wartość współczynnika zwichrzenia: la λ rel,m 0,75 k crit = 1 Warunek stateczności: σ = M / W = 10,8 / 972, = 11,1 < 14,8 = 1,000 14,77 = k crit f Nośność la x a =2,17 m; x b =2,17 przy obciąŝeniach : σ σ 11,1 + km = f 14,77 f + 0,7 0,0 14,77 = 0,8 < 1 k m σ f σ + f = 0,7 11,1 14,77 + 0,0 14,77 = 0,5 < 1 Przy załoŝeniu, Ŝe nośność przekroju zostanie pomniejszone o 90% i ostateczną wytrzymałość. belka ma 35
36 Stan graniczny uŝytkowania: Wyniki la x a =2,17 m; x b =2,17 przy obciąŝeniach. Ugięcie graniczne u net,fin = l / 250 = 17,4 mm w obiektach remontowanym moŝe zostać powiększone o 50%, wówczas u net,fin = 26,0 mm. Ugięcia o obciąŝeń stałych (cięŝar własny + ): u fin = u inst (1+k ef) = -0,7 (1 + 0,80) = -1,2 mm u fin = u inst (1+k ef) = 0,0 (1 + 0,80) = 0,0 mm Ugięcia o obciąŝeń zmiennych ( ): Klasa trwania obciąŝeń zmiennych: Śreniotrwałe (1 tyzień - 6 miesięc np. obciąŝenie uŝytkowe). u fin = u inst (1+k ef) = -17,8 (1 + 0,25) = -22,3 mm u fin = u inst (1+k ef) = 0,0 (1 + 0,25) = 0,0 mm Ugięcie całkowite: u fin = -1, ,3 = 23,4 < 26,0 = u net,fin 5.4. Sprawzenie nośności i ugięć belek górnych (obciąŝonych ścianką ziałową ) elka G4 Z y Y ,0 z -20, ,7 36
37 Przekrój: 1 180x180 Wymiary przekroju: h=180,0 mm b=180,0 mm. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jyg=8748,0; Jzg=8748,0 cm 4 ; =324,00 cm 2 ; iy=5,2; iz=5,2 cm; Wy=972,0; Wz=972,0 cm 3. Własności techniczne rewna: Przyjęto 2 klasę uŝytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 20 i wilgotności powyŝej 85% tylko przez kilka tygoni w roku) oraz klasę trwania obciąŝenia: Śreniotrwałe (1 tyzień - 6 miesięc np. obciąŝenie uŝytkowe). K mo = 0,80 γ M =1,3 Cechy rewna: Drewno C24. f k = 24,00 f = 14,77 MPa f t,0,k = 14,00 f t,0, = 8,62 MPa f t,90,k = 0,50 f t,90, = 0,31 MPa f c,0,k = 21,00 f c,0, = 12,92 MPa f c,90,k = 2,50 f c,90, = 1,54 MPa f v,k = 2,50 f v, = 1,54 MPa E 0,mean = MPa E 90,mean = 370 MPa E 0,05 = 7400 MPa G mean = 690 MPa ρ k = 350 kg/m 3 Sprawzenie nośności pręta nr 1 Sprawzenie nośności przeprowazono wg PN :2000. Nośność na zginanie: Wyniki la x a =2,17 m; x b =2,17 przy obciąŝeniach. Długość obliczeniowa la pręta swobonie popartego, obciąŝonego równomiernie lub momentami na końcach, przy obciąŝeniu przyłoŝonym o powierzchni olnej, wynosi: l = 1, /2-180/2 = 4160 mm λ rel,m = l hf E0, mean 2 πb Ek Gmean = , , ² = 0,242 Wartość współczynnika zwichrzenia: la λ rel,m 0,75 k crit = 1 Warunek stateczności: σ = M / W = 21,7 / 972, = 22,4 > 14,8 = 1,000 14,77 = k crit f Nośność la x a =2,17 m; x b =2,17 przy obciąŝeniach : 37
38 σ σ 22,4 + km = f 14,77 f + 0,7 0,0 14,77 = 1,5 > 1 k m σ f σ + f = 0,7 22,4 14,77 + 0,0 14,77 = 1,1 = 1 Stan graniczny uŝytkowania: Wyniki la x a =2,17 m; x b =2,17 przy obciąŝeniach. Ugięcie graniczne u net,fin = l / 250 = 17,4 mm w obiektach remontowanym moŝe zostać powiększone o 50%, wówczas u net,fin = 26,0 mm. Ugięcia o obciąŝeń stałych (cięŝar własny + ): u fin = u inst (1+k ef) = -19,2 (1 + 0,80) = -34,5 mm u fin = u inst (1+k ef) = 0,0 (1 + 0,80) = 0,0 mm Ugięcia o obciąŝeń zmiennych ( ): Klasa trwania obciąŝeń zmiennych: Śreniotrwałe (1 tyzień - 6 miesięc np. obciąŝenie uŝytkowe). u fin = u inst (1+k ef) = -17,8 (1 + 0,25) = -22,3 mm u fin = u inst (1+k ef) = 0,0 (1 + 0,25) = 0,0 mm Ugięcie całkowite: u fin = -34, ,3 = 56,8 > 26,0 = u net,fin Stan graniczny nośności oraz stan graniczny uŝytkowania zostały przekroczone. elka posiaa nieostateczna nośność elka G5 38
39 Z y Y ,1 z -15, ,3 Przekrój: 1 180x180 Wymiary przekroju: h=180,0 mm b=180,0 mm. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jyg=8748,0; Jzg=8748,0 cm 4 ; =324,00 cm 2 ; iy=5,2; iz=5,2 cm; Wy=972,0; Wz=972,0 cm 3. Własności techniczne rewna: Przyjęto 2 klasę uŝytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 20 i wilgotności powyŝej 85% tylko przez kilka tygoni w roku) oraz klasę trwania obciąŝenia: Śreniotrwałe (1 tyzień - 6 miesięc np. obciąŝenie uŝytkowe). K mo = 0,80 γ M =1,3 Cechy rewna: Drewno C24. f k = 24,00 f = 14,77 MPa f t,0,k = 14,00 f t,0, = 8,62 MPa f t,90,k = 0,50 f t,90, = 0,31 MPa f c,0,k = 21,00 f c,0, = 12,92 MPa f c,90,k = 2,50 f c,90, = 1,54 MPa f v,k = 2,50 f v, = 1,54 MPa E 0,mean = MPa E 90,mean = 370 MPa E 0,05 = 7400 MPa G mean = 690 MPa ρ k = 350 kg/m 3 Sprawzenie nośności pręta nr 1 Sprawzenie nośności przeprowazono wg PN :2000. Nośność na zginanie: 39
40 Wyniki la x a =1,63 m; x b =1,63 przy obciąŝeniach. Długość obliczeniowa la pręta swobonie popartego, obciąŝonego równomiernie lub momentami na końcach, przy obciąŝeniu przyłoŝonym o powierzchni olnej, wynosi: l = 1, /2-180/2 = 3080 mm λ rel,m = l hf E0, mean 2 πb Ek Gmean = , , ² = 0,208 Wartość współczynnika zwichrzenia: la λ rel,m 0,75 k crit = 1 Warunek stateczności: σ = M / W = 12,3 / 972, = 12,7 < 14,8 = 1,000 14,77 = k crit f Nośność la x a =1,63 m; x b =1,63 przy obciąŝeniach : σ σ 12,7 + km = f 14,77 f + 0,7 0,0 14,77 = 0,9 < 1 k m σ f σ + f = 0,7 12,7 14,77 + 0,0 14,77 = 0,6 < 1 Stan graniczny uŝytkowania: Wyniki la x a =1,63 m; x b =1,63 przy obciąŝeniach. Ugięcie graniczne u net,fin = l / 250 = 13,0 mm w obiektach remontowanym moŝe zostać powiększone o 50%, wówczas u net,fin = 19,6 mm. Ugięcia o obciąŝeń stałych (cięŝar własny + ): u fin = u inst [1 + 19,2 (h/l) 2 ](1+k ef) = -6,2 [1 + 19,2 (180,0/3260) 2 ](1 + 0,80) = -11,7 mm u fin = u inst [1 + 19,2 (h/l) 2 ](1+k ef) = 0,0 [1 + 19,2 (180,0/3260) 2 ](1 + 0,80) = 0,0 mm Ugięcia o obciąŝeń zmiennych ( ): Klasa trwania obciąŝeń zmiennych: Śreniotrwałe (1 tyzień - 6 miesięc np. obciąŝenie uŝytkowe). u fin = u inst [1 + 19,2 (h/l) 2 ](1+k ef) = -5,7 [1 + 19,2 (180,0/3260) 2 ](1 + 0,25) = -7,5 mm u fin = u inst [1 + 19,2 (h/l) 2 ](1+k ef) = 0,0 [1 + 19,2 (180,0/3260) 2 ](1 + 0,25) = 0,0 mm Ugięcie całkowite: 40
41 u fin = -11,7 + -7,5 = 19,2 < 19,6 = u net,fin Stan graniczny nośności belka jest wytęŝona w 80%. Przy załoŝeniu, Ŝe nośności przekroju zostaną pomniejszone o 90% stan graniczny nośności nie zostanie przekroczony. Stan graniczny uŝytkowania (ugięcia opuszczalne) nie zostały równieŝ przekroczone ELK G6 Z y Y ,1 z -20, ,8 Przekrój: 1 180x180 Wymiary przekroju: h=180,0 mm b=180,0 mm. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jyg=8748,0; Jzg=8748,0 cm 4 ; =324,00 cm 2 ; iy=5,2; iz=5,2 cm; Wy=972,0; Wz=972,0 cm 3. Własności techniczne rewna: Przyjęto 2 klasę uŝytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 20 i wilgotności powyŝej 85% tylko przez kilka tygoni w roku) oraz klasę trwania obciąŝenia: Śreniotrwałe (1 tyzień - 6 miesięc np. obciąŝenie uŝytkowe). K mo = 0,80 γ M =1,3 Cechy rewna: Drewno C24. f k = 24,00 f = 14,77 MPa f t,0,k = 14,00 f t,0, = 8,62 MPa f t,90,k = 0,50 f t,90, = 0,31 MPa f c,0,k = 21,00 f c,0, = 12,92 MPa f c,90,k = 2,50 f c,90, = 1,54 MPa f v,k = 2,50 f v, = 1,54 MPa E 0,mean = MPa 41
42 E 90,mean = 370 MPa E 0,05 = 7400 MPa G mean = 690 MPa ρ k = 350 kg/m 3 Sprawzenie nośności pręta nr 1 Sprawzenie nośności przeprowazono wg PN :2000. Nośność na zginanie: Wyniki la x a =2,17 m; x b =2,17 przy obciąŝeniach. Długość obliczeniowa la pręta swobonie popartego, obciąŝonego równomiernie lub momentami na końcach, przy obciąŝeniu przyłoŝonym o powierzchni olnej, wynosi: l = 1, /2-180/2 = 4160 mm λ rel,m = l hf E0, mean 2 πb Ek Gmean = , , ² = 0,242 Wartość współczynnika zwichrzenia: la λ rel,m 0,75 k crit = 1 Warunek stateczności: σ = M / W = 21,8 / 972, = 22,5 > 14,8 = 1,000 14,77 = k crit f Nośność la x a =2,17 m; x b =2,17 przy obciąŝeniach : σ σ 22,5 + km = f 14,77 f + 0,7 0,0 14,77 = 1,5 > 1 k m σ f σ + f = 0,7 22,5 14,77 + 0,0 14,77 = 1,1 = 1 Stan graniczny uŝytkowania: Wyniki la x a =2,17 m; x b =2,17 przy obciąŝeniach. Ugięcie graniczne u net,fin = l / 250 = 17,4 mm w obiektach remontowanym moŝe zostać powiększone o 50%, wówczas u net,fin = 26,0 mm. Ugięcia o obciąŝeń stałych (cięŝar własny + ): u fin = u inst (1+k ef) = -0,7 (1 + 0,80) = -1,2 mm 42
43 u fin = u inst (1+k ef) = 0,0 (1 + 0,80) = 0,0 mm Ugięcia o obciąŝeń zmiennych ( ): Klasa trwania obciąŝeń zmiennych: Śreniotrwałe (1 tyzień - 6 miesięc np. obciąŝenie uŝytkowe). u fin = u inst (1+k ef) = -36,5 (1 + 0,25) = -45,6 mm u fin = u inst (1+k ef) = 0,0 (1 + 0,25) = 0,0 mm Ugięcie całkowite: u fin = -1, ,6 = 46,8 > 26,0 = u net,fin Stan graniczny nośności oraz stan graniczny uŝytkowania zostały przekroczone. elka posiaa nieostateczna nośność SPRWDZENIE NOŚNOŚCI PODCIĄGÓW STLOWYCH Siły skupione o belek stropowych: D1 = 1,2kN D2 = 0,9kN D3 = 1,2kN G1 = 10,0kN G2 = 7,5kN G3 = 10,0kN G4 = 20,0kN G5 = 15,1kN G6 = 20,1kN ObciąŜenia obliczeniowe rozłoŝone o ścianki ziałowej stojącej na pociągu q = 1,23kN/m2 x 3,81m = 4,68kN/m PODCIĄG STLOWY P 1 Długość obliczeniowa pociągi P1 L o = 980 x 1,05=1029cm Schemat statyczny (cięŝar belki uwzglęniony automatycznie): 4,68 11,20 8,40 11,20 8,40 11,20 8,40 11,20 16,00 11,20 8,40 21,20 8,40 11,20 8,40 11,20 16,80 11,20 8,40 11,20 8,40 11,20 8,40 4, ,84 0,06 0,81 0,05 0,83 0,05 0,83 0,09 0,790,05 0,830,02 0,86 0,05 0,83 0,05 0,83 0,05 0,83 0,05 0,83 0,050,61 10,29 43
44 Tabela obciąŝeń obliczeniowych (oatkowo cięŝar belki g = 0,92 kn/m) Przekrój x [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0, ,68 0,00 0, ,84 4,68 4,68 11,20 0, ,90 4,68 4,68 8,40 0, ,71 4,68 4,68 11,20 0, ,76 4,68 4,68 8,40 0, ,59 4,68 4,68 11,20 0, ,64 4,68 4,68 8,40 0, ,47 4,68 4,68 11,20 0, ,56 4,68 4,68 16,00 0, ,35 4,68 4,68 11,20 0, ,40 4,68 4,68 8,40 0, ,23 4,68 4,68 21,20 0, ,25 4,68 4,68 8,40 0, ,11 4,68 4,68 11,20 0, ,16 4,68 4,68 8,40 0, ,99 4,68 4,68 11,20 0, ,04 4,68 4,68 16,80 0, ,87 4,68 4,68 11,20 0, ,92 4,68 4,68 8,40 0, ,75 4,68 4,68 11,20 0, ,80 4,68 4,68 8,40 0, ,63 4,68 4,68 11,20 0, ,68 4,68 4,68 8,40 0,00. 10,29 4, ,00 0,00 Momenty zginające [knm]: 146,91 422,99 152,36 Siły poprzeczne [kn]: 146,91 142,20 130,66 131,00 117,73 106,25 122,26 93,19 81,71 106,53 97,85 68,66 56,96 81,99 73,31 57,46 36,53 25,05 40,96 12,00 25,33-9,31 16,65-22,53-34,01-17,71-9,20-47,06-58,54-33,73-42,41-80,00-58,26-91,48-75,34-104,53-116,01-91,20-99,88-129,06-140,54-115,73-124,41-140,26-148,94-152,36 Ugięcia[mm]: 75,07 44
45 Wymiarowanie wg PN-90/ y x x y Przekrój : I 380 stal: St3 W x = 1260 cm 3, J x = cm 4, v = 52,1 cm 2, m = 84,0 kg/m zginanie : klasa przekroju 1 (α p = 1,087) M R = 280,85 knm ścinanie : klasa przekroju 1 V R = 649,19 kn Nośność na zginanie Współczynnik zwichrzenia ϕ L = 0,444 Moment maksymalny M max = 422,99 knm M max / ϕ L M R = 3,389 > 1 Nośność na ścinanie Maksymalna siła poprzeczna V max = 152,36 kn V max / V R = 0,235 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem V max = 152,36 kn < V o = 0,6 V R = 389,51 kn warunek niemiaroajny Stan graniczny uŝytkowania (γ f =1,25) Ugięcie graniczne f gr = l o / 350 = 29,40 mm Ugięcie maksymalne f max = 75,07 mm f max = 75,07 mm > f gr = 29,40 mm Stan graniczny nośności oraz stan graniczny uŝytkowania zostały przekroczone. Pociąg stalowy posiaa nieostateczna nośność PODCIĄG STLOWY P2 Długość obliczeniowa pociągi P2 L= 980 x 1,05=1029cm Schemat statyczny (cięŝar belki uwzglęniony automatycznie): 8,40 11,20 8,40 11,20 8,40 11,20 8,40 4,68 20,10 15,00 11,20 8,40 11,20 8,40 11,20 8,40 11,20 8,40 11,20 8,40 11,20 8,40 8,40 11,20 4, ,18 0,79 0,10 0,780,08 0,80 0,08 0,80 0,08 0,80 0,08 0,80 0,08 0,80 0,08 0,80 0,09 0,79 0,08 0,79 0,090,670,130,52 10,29 45
46 Tabela obciąŝeń obliczeniowych (oatkowo cięŝar belki g = 0,92 kn/m) Przekrój x [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0, ,00 0,00 0, ,18 0,00 0,00 8,40 0, ,97 0,00 0,00 11,20 0, ,07 0,00 0,00 8,40 0, ,85 0,00 0,00 11,20 0, ,93 0,00 0,00 8,40 0, ,73 0,00 0,00 11,20 0, ,81 0,00 0,00 8,40 0, ,61 0,00 4,68 20,10 0, ,69 4,68 4,68 15,00 0, ,49 4,68 4,68 11,20 0, ,57 4,68 4,68 8,40 0, ,37 4,68 4,68 11,20 0, ,45 4,68 4,68 8,40 0, ,25 4,68 4,68 11,20 0, ,33 4,68 4,68 8,40 0, ,13 4,68 4,68 11,20 0, ,22 4,68 4,68 8,40 0, ,01 4,68 4,68 11,20 0, ,09 4,68 4,68 8,40 0, ,88 4,68 4,68 11,20 0, ,97 4,68 4,68 8,40 0, ,64 4,68 4,68 8,40 0, ,77 4,68 4,68 11,20 0,00. 10,29 4, ,00 0,00 Momenty zginające [knm]: 135,69 Siły poprzeczne [kn]: 382,55 135,69 135,52 126,39 115,10 127,12 115,19 105,98 94,71 85,57 106,70 74,29 94,78 65,15 86,31 74,37 44,61 65,89 25,12 45,05 13,47 29,61 0,59-11,06 13,92 5,07-23,94-35,59-10,61-19,46-48,47-60,18-35,14-43,99-73,00-84,65-59,67-68,58-97,48-109,18-84,20-93,05-121,34-130,47-108,68-117,58-129,74-141,67-144,58 Ugięcia[mm]: 144,58 68,63 - brak stęŝeń bocznych na ługości belki; - obciąŝenie przyłoŝone w śroku cięŝkości belki; 46
47 Wymiarowanie wg PN-90/ y x x y Przekrój : I 380 stal: St3 W x = 1260 cm 3, J x = cm 4, v = 52,1 cm 2, m = 84,0 kg/m zginanie : klasa przekroju 1 (α p = 1,087) M R = 280,85 knm ścinanie : klasa przekroju 1 V R = 649,19 kn Nośność na zginanie Współczynnik zwichrzenia ϕ L = 0,444 Moment maksymalny M max = 382,55 knm M max / ϕ L M R = 3,065 > 1 Nośność na ścinanie Maksymalna siła poprzeczna V max = 144,58 kn V max / V R = 0,223 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem V max = 144,58 kn < V o = 0,6 V R = 389,51 kn warunek niemiaroajny Stan graniczny uŝytkowania (γ f =1,25) Ugięcie graniczne f gr = l o / 350 = 29,40 mm Ugięcie maksymalne f max = 68,63 mm f max = 68,63 mm > f gr = 29,40 mm Stan graniczny nośności oraz stan graniczny uŝytkowania zostały przekroczone. Pociąg stalowy posiaa nieostateczna nośność. 6. WNIOSKI I ZLECENI nazwa elementu Ugięcie normowe graniczne (mm) Ugięcie rzeczywiste wg obmiarów (mm) Ugięcie wg obliczeń (mm) P1 29,4 57,0 75,0 P2 29,4 56,0 68,6 D1 21,0 20,0 24,1 D2 16,3 6,0 8,7 D3 21,7 8,5 27,2 G1 26,0 27,0 23,4 G2 19,6 26,0 7,9 G3 26,0 39,0 23,4 G4 26,0 47,0 56,8 G5 19,6 13,0 19,2 G6 26,0 22,0 46,8 47
48 Wg powyŝszej tabeli moŝna stwierzić, iŝ ugięcia graniczne zostały przekroczone la belek rewnianych zarówno części stropu części górnej jak i olnej. Jeynie wie belki D2 i G5 mają opowienią nośność i opuszczalne ugięcie, zarówno wg obliczeń jak i pomiarów rzeczywistych. Doatkowo obywa pociągi stalowe P1 oraz P2 ugięcia graniczne przekroczyły wukrotnie, co ma swoje ozwiercielenia zarówno w obliczeniach jak i w rzeczywistości. Dlatego teŝ cały ukła stropowy naleŝy wzmocnić. Proponuję zastosowanie kilku rozwiązań. o wyboru przez Inwestora po bezwzglęnym uzgonieniu wybranego wariantu z Wojewózkim Konserwatorem Zabytków. Rozwiązanie czwarte (polecane) poparte jest obliczeniami statycznymi przestawionym w załącznikach: Wariant I : Poparcie pociągów stalowych o ołu (w sali lustrzanej) słupach stalowymi osazonymi w posazce. Niesie to za sobą konieczność okłanej inwentaryzacji piwnic, celem ustalenia czy nowe obciąŝenia skupione nie zostaną zlokalizowane na niewzmocnionych stropach piwnic. Jest to ewentualność barzo prawopoobna - latego tez naleŝałoby wzmocnić stropy piwniczne. Wykonanie tych obywu czynności nie zwalania z konieczności wzmocnienie belek rewnianych stropu. Wzmocnienie belek rewnianych moŝe być wykonane poprzez nabicie po obywu ich stronach oatkowych elementów rewnianych. W takim rozwiązaniu nie ma konieczności likwiacji ścianek ziałowych poasza. Preferowane byłoby natomiast zastąpienie ich lekkim ścianami regipsowymi oraz zastąpienie polepy gliniano-trocinowej z rewnianym półbalami ( w górnej części stropu) styropianem lub granulatem styropianowym na płycie OS, oatkowe zastosowanie folii buowlanej oraz nowych posazek. Wariant II : Likwiacja pomieszczeń sal lekcyjnych, pokoi internatowych, ścianek ziałowych oraz nie korzystanie z pomieszczeń na salą lustrzana. Doatkowo, aby ociąŝyć przeciąŝony strop i uniknąć alszego ugięcia pociągów stalowych, naleŝałoby wyrzucić polepę wraz z półbalami potrzymującymi ją. Styropian lub granulat styropianowy ułoŝyć na płycie OS pomięzy istniejącymi belkami warstwy górnej z oatkowym zastosowaniem folii buowlanej. Wariant III : Wzmocnienie pociągów stalowych poprzez ospawania o ścianki wewnętrznej (po obywu jego stronach) płaskowników, kątowników lub oatkowych ceowników o opowienich przekrojach, spoina ciągłą pachwinową. Jest to trune o wykonania ze wzglęu na konieczność rozbiórki całego stropu rewnianego, czyli jego warstwy olnej i górnej. Przy wybraniu jenak takiego rozwiązania, po wzmocnieniu pociągu stalowego, naleŝy postąpić z belkami rewnianymi olnymi, tak jak opisano to w rozwiązaniu pierwszym. elki rewniane górnej części stropu zaleca się wymienić na nowe tak jak przestawiono to w rozwiązaniu czwartym wraz z wymiana warstw posazkowych stropu. JenakŜe wybór tego wariantu pociągnie za sobą rozbiórkę olnej części stropu wraz z elementami ekoracyjnymi i freskiem co zapewne spowouje jego całkowite zniszczenie. 48
49 Wariant IV : Przeprojektowanie stropu poprzez zupełną likwiację górnej części stropu rewnianego wraz z wszystkimi ściankami ziałowymi pozostawienie jeynie olnej części stropu opartej na stopce wuteownika (obliczenie pociągu P1 przy takim ociąŝeniu przestawiono w załączniku nr1). Wzmocnienia belek olnych D1 i D3 poprzez nabicie o obywu stronach wzmacnianych belek, esek o wymiarach 3,8x9,5cm na całych ich ługościach (zastosować gwoźzie wucięte 4x120 w rozstawie wurzęowym co 10cm (obliczenia statyczne wzmocnienia przestawiono w załączniku 2) Wykonanie nowego pociągu stalowego (załącznik nr 3) na pociągiem istniejącym. Jest to moŝliwe, gyŝ pomieszczenia na piętrze posiaają wysokość 382c więc ich zmniejszenie o 300cm bęzie ze wzglęów na warunki techniczne ozwolone. Wykonanie nowego stropu rewnianego (propozycja belek rewnianych G1, G2, G3 - załącznik nr 4). Konieczne jest przejęcie obciąŝeń o stropu górnego przez nowy pociąg i nie ociąŝanie stropu olnego ze wzglęu na postępującą egraację fresku w sali lustrzanej. Doatkowo po nowe ścianki ziałowe naleŝy wykonać belki rewniane G4, G5, G6 (załącznik nr 5). Istniejące ścianki ziałowe zastąpić ściankami w lekkiej zabuowie na stelaŝu aluminiowym wypełnione wełną mineralną obuowane płytami regipsowymi. Rozwiązanie to aje moŝliwość przeprojektowania pomieszczeń na sala lustrzaną w innymi barziej optymalnym rozwiązaniu funkcji. Doatkowo w obliczeniach statycznych tego rozwiązania ujęto wymianę warstw posazkowych tj płytę OSx2, styropian 15c folię buowlaną. 7. UWGI. Wybór jenego z czterech przestawionych rozwiązań nie zwalnia z wykonania okłanego projektu buowlano-wykonawczego i przestawieniu w nim wszystkich zaleceń wykonawczych. Projektant posiaając wiezę o obciąŝeniach przestawionych w niniejszym orzeczeniu moŝe wybrać inne rozwiązanie konstrukcyjne, poparte obliczeniami statycznymi. W trakcie moernizacji i przebuowy obiektu naleŝy stosować wyłącznie materiały posiaające świaectwo opuszczeniowe Instytutu Techniki uownictwa w Warszawie oraz atest Państwowego Zakłau Higieny w Warszawie.Roboty buowlane wykonać na postawie : - Warunków technicznych wykonania i obioru prac buowlanych. - Rozporzązenia Ministra uownictwa, Przemysłu i Materiałów uowlanych w sprawie bezpieczeństwa i higieny pracy przy wykonaniu robót montaŝowych i rozbiórkowych. - projektu buowlano-wykonawczego. 49
50 ZŁĄCZNIK nr1 50
51 PODCIĄG P1 i P2 PO ODCIĄśENIU POPRZEZ LIWKIDCJĘ WRSTW STROPU GÓRNEGO Schemat statyczny (cięŝar belki uwzglęniony automatycznie): 1,20 0,90 1,20 0,90 1,20 0,90 1,20 0,90 1,20 0,90 1,20 0,90 1,20 0,90 1,20 1,20 1,20 0,90 1,20 0, ,84 0,06 0,81 0,05 0,83 0,05 0,83 0,09 0,790,05 0,830,02 0,86 0,05 0,83 0,05 0,83 0,05 0,83 0,05 0,83 0,050,61 10,29 Tabela obciąŝeń obliczeniowych (oatkowo cięŝar belki g = 0,92 kn/m) Przekrój x [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0, ,00 0,00 0, ,84 0,00 0,00 1,20 0, ,90 0,00 0,00 0,90 0, ,71 0,00 0,00 1,20 0, ,76 0,00 0,00 0,90 0, ,59 0,00 0,00 1,20 0, ,64 0,00 0,00 0,90 0, ,47 0,00 0,00 1,20 0, ,56 0,00 0,00 0,90 0, ,35 0,00 0,00 1,20 0, ,40 0,00 0,00 0,90 0, ,23 0,00 0,00 1,20 0, ,25 0,00 0,00 0,90 0, ,11 0,00 0,00 1,20 0, ,16 0,00 0,00 0,90 0, ,99 0,00 0,00 1,20 0, ,04 0,00 0,00 1,20 0, ,87 0,00 0,00 1,20 0, ,92 0,00 0,00 1,20 0, ,75 0,00 0,00 1,20 0, ,80 0,00 0,00 0,90 0, ,63 0,00 0,00 1,20 0, ,68 0,00 0,00 0,90 0,00. 10,29 0, ,00 0,00 Momenty zginające [knm]: 16,23 Siły poprzeczne [kn]: 16,23 15,45 14,19 12,55 11,30 14,25 13,29 11,35 10,40 9,63 8,39 6,72 5,44 8,43 7,49 5,52 4,54 3,81 2,56 0,89-0,33 2,61 1,66-2,02-3,27-0,31-1,23-4,93-6,18-3,22-4,17-8,15-6,13-9,39-7,38-11,36-10,59-9,35-12,61-14,27-15,52-12,56-13,51-15,47-16,42-16,98 44,79 16,98 51
52 Ugięcia[mm]: - brak stęŝeń bocznych na ługości belki; - obciąŝenie przyłoŝone na pasie olnym belki; Wymiarowanie wg PN-90/ y 8,31 x x y Przekrój : I 380 stal: St3 W x = 1260 cm 3, J x = cm 4, v = 52,1 cm 2, m = 84,0 kg/m zginanie : klasa przekroju 1 (α p = 1,087) M R = 280,85 knm ścinanie : klasa przekroju 1 V R = 649,19 kn Nośność na zginanie Współczynnik zwichrzenia ϕ L = 0,487 Moment maksymalny M max = 44,79 knm M max / ϕ L M R = 0,328 < 1 Nośność na ścinanie Maksymalna siła poprzeczna V max = 16,98 kn V max / V R = 0,026 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem V max = 16,98 kn < V o = 0,6 V R = 389,51 kn warunek niemiaroajny Stan graniczny uŝytkowania (γ f =1,25) Ugięcie graniczne f gr = l o / 350 = 29,40 mm Ugięcie maksymalne f max = 8,31 mm f max = 8,31 mm < f gr = 29,40 mm Pociągi stalowe P1 i P2 ma ostateczną nośność oraz opuszczalne ugięcie graniczne przy załoŝeniu, Ŝe zostaną obciąŝona tylko stropem olnym. 52
53 ZŁĄCZNIK Nr2 53
54 PODCIĄG STLOWY P1, P2 NOWOPOROJEKTOWNY Siły skupione o belek stropowych olnych : D1 = 1,2kN D2 = 0,9kN D3 = 1,2kN Siły skupione o belek stropowych nowoprojektowanych górnych : G1 = 6,1kN G2 = 4,6kN G3 = 6,1kN G4 = 9,9kN G5 = 7,4kN G6 = 9,9kN ObciąŜenia obliczeniowe rozłoŝone o ścianki ziałowej stojącej na pociągu q = 0,44kN/m2 x 3,81m = 1,67kN/m Schemat statyczny (cięŝar belki uwzglęniony automatycznie): 1,67 1,67 7,30 5,50 7,30 5,50 7,30 5,50 7,30 8,30 7,30 5,50 8,30 5,50 7,30 5,50 7,30 8,30 7,30 5,50 7,30 5,50 7,30 5, ,84 0,06 0,81 0,05 0,83 0,05 0,83 0,09 0,790,05 0,830,02 0,86 0,05 0,83 0,05 0,83 0,05 0,83 0,05 0,83 0,050,61 10,29 Tabela obciąŝeń obliczeniowych (oatkowo cięŝar belki g = 1,47 kn/m) Przekrój x [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0, ,67 0,00 0, ,84 1,67 1,67 7,30 0, ,90 1,67 1,67 5,50 0, ,71 1,67 1,67 7,30 0, ,76 1,67 1,67 5,50 0, ,59 1,67 1,67 7,30 0, ,64 1,67 1,67 5,50 0, ,47 1,67 1,67 7,30 0, ,56 1,67 1,67 8,30 0, ,35 1,67 1,67 7,30 0, ,40 1,67 1,67 5,50 0, ,23 1,67 1,67 8,30 0, ,25 1,67 1,67 5,50 0, ,11 1,67 1,67 7,30 0,00 54
55 14. 6,16 1,67 1,67 5,50 0, ,99 1,67 1,67 7,30 0, ,04 1,67 1,67 8,30 0, ,87 1,67 1,67 7,30 0, ,92 1,67 1,67 5,50 0, ,75 1,67 1,67 7,30 0, ,80 1,67 1,67 5,50 0, ,63 1,67 1,67 7,30 0, ,68 1,67 1,67 5,50 0,00. 10,29 1, ,00 0,00 Momenty zginające [knm]: 88,30 Siły poprzeczne [kn]: 88,30 246,97 85,66 78,17 78,36 70,13 62,67 72,67 62,83 54,56 47,10 57,17 38,99 31,41 47,26 41,60 31,69 20,63 13,17 23,11 5,06 13,33-3,30 7,67-11,51-18,96-3,24-8,80-27,07-34,53-18,81-24,46-45,44-34,37-52,90-42,83-61,01-68,46-52,74-58,40-76,57-84,03-68,31-73,96-83,87-89,53-91,45 Ugięcia[mm]: 91,45 29,17 - brak stęŝeń bocznych na ługości belki; - obciąŝenie przyłoŝone w śroku cięŝkości belki; Tabela wyników obliczeń statycznych: L.p. x [m] M l [knm] M p [knm] V l [kn] V p [kn] f [mm] Przęsło - (l 0 = 10,29 m). 0, , ,30 0, ,84 73,07 73,07 85,66 78,36 7, ,90 77,76 77,76 78,17 72,67 8, ,71 135,60 135,60 70,13 62,83 14, ,76 138,73 138,73 62,67 57,17 15, ,59 185,10 185,10 54,56 47,26 20, ,64 187,46 187,46 47,10 41,60 21, ,47 220,91 220,91 38,99 31,69 25, ,56 223,75 223,75 31,41 23,11 25, ,35 241,02 241,02 20,63 13,33 28, ,40 241,69 241,69 13,17 7,67 28,43 5,14 246,53 246,53 5,33 5,33 29, ,23 246,97 246,97 5,06-3,24 29, ,25 246,90 246,90-3,30-8,80 29, ,11 238,17 238,17-11,51-18,81 27, ,16 237,23 237,23-18,96-24,46 27, ,99 215,84 215,84-27,07-34,37 24, ,04 214,11 214,11-34,53-42,83 24,53 55
OBLICZENIA STATYCZNE KONSTRUKCJI ZABUDOWY OTWORU W PŁYCIE PODŚWIETLKOWEJ
OBLICZENIA STATYCZNE KONSTRUKCJI ZABUDOWY OTWORU W PŁYCIE PODŚWIETLKOWEJ.. Obciążenia stałe Rozaj: ciężar Typ: stałe... Ciężar Charakterystyczna wartość obciążenia: Q k = 0,63 kn/m 2. Obliczeniowe wartości
Bardziej szczegółowoMAXPOL P.W. PRACOWNIA PROJEKTOWA O B L I C Z E NIA S TATY C Z N O -WYTRZY M A ŁOŚCIOWE
P.W. PRACOWNIA PROJEKTOWA MAXPOL Raom ul. śeromskiego 51a tel./fax. (0-48) 385-09-57 O B L I C Z E NIA S TATY C Z N O -WYTRZY M A ŁOŚCIOWE Lokalizacja: Kierzyń z. Nr 100/1, 101/1 gm. Góz Inwestor: Gmina
Bardziej szczegółowoANALIZA STATYCZNA i WYMIAROWANIE KONSTRUKCJI RAMY
ANALIZA STATYCZNA i WYMIAROWANIE KONSTRUKCJI RAMY 11 10 9 8 7 6 5 4 1 1 WĘZŁY: Nr: X [m]: Y [m]: Nr: X [m]: Y [m]: 1,7 1,41 7 1,6,17,968 1,591 8 1,07,46,658 1,759 9 0,688,54 4,4 1,916 10 0,46,609 5,00,061
Bardziej szczegółowoPROJEKT WYKONAWCZY Remont pomieszczeń kuchennych i zaplecza socjalnego w Szkole Podstawowej nr 3 w Szczecinie
Remont pomieszczeń kuchennych i zaplecza socjalnego w Szkole Postawowej nr 3 w Szczecinie OPIS TECHICZY DO PROJEKTU REMOTU POMIESZCZEŃ KUCHEYCH I ZAPLECZA SOCJALEGO w Szkole Postawowej nr 3 Szczecin, ul.
Bardziej szczegółowoZałącznik nr 3. Obliczenia konstrukcyjne
32 Załącznik nr 3 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Strop istniejący nad parterem (sprawdzenie nośności) Istniejący strop typu Kleina z płytą cięŝką. Wartość charakterystyczna obciąŝenia uŝytkowego w projektowanym
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej
OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej 1.0 DŹWIGAR DACHOWY Schemat statyczny: kratownica trójkątna symetryczna dwuprzęsłowa Rozpiętości obliczeniowe: L 1 = L 2 = 3,00 m Rozstaw dźwigarów: a =
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku
1 Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku Poz. 1. Wymiany w stropie przy szybie dźwigu w hollu. Obciąż. stropu. - warstwy posadzkowe 1,50 1,2 1,80 kn/m 2 - warstwa wyrównawcza 0,05 x 21,0 = 1,05 1,3
Bardziej szczegółowoŚCIANA WSPINACZKOWA WEWNĘTRZNA W GIMNAZJUM W RAJCZY PRZY. UL. GÓRSKIEJ PROJEKT BUDOWLANY ŚCIANY WSPINACZKOWEJ
INWESTOR: GMINA RAJCZA, 34-370 RAJCZA, UL. GÓRSKA 1 NAZWA INWESTYCJI: ŚCIANA WSPINACZKOWA WEWNĘTRZNA W GIMNAZJUM W RAJCZY PRZY. UL. GÓRSKIEJ TYTUŁ OPRACOWANIA: PROJEKT BUDOWLANY ŚCIANY WSPINACZKOWEJ PROJEKTOWAŁ:
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OLICZENI STTYCZNO - WYTRZYMŁOŚCIOWE 1. ZESTWIENIE OCIĄśEŃ N IEG SCHODOWY Zestawienie obciąŝeń [kn/m 2 ] Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. ObciąŜenie zmienne (wszelkiego rodzaju budynki mieszkalne,
Bardziej szczegółowoEKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku
EKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku TEMAT MODERNIZACJA POMIESZCZENIA RTG INWESTOR JEDNOSTKA PROJEKTOWA SAMODZIELNY PUBLICZNY ZESPÓŁ OPIEKI ZDROWOTNEJ 32-100 PROSZOWICE,
Bardziej szczegółowoe = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 958 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2
OBLICZENIA STATYCZNE POZ.1.1 ŚCIANA PODŁUŻNA BASENU. Projektuje się baseny żelbetowe z betonu B20 zbrojone stalą St0S. Grubość ściany 12 cm. Z = 0,5x10,00x1,96 2 x1,1 = 21,13 kn e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65
Bardziej szczegółowoRys. 29. Schemat obliczeniowy płyty biegowej i spoczników
Przykład obliczeniowy schodów wg EC-2 a) Zebranie obciąŝeń Szczegóły geometryczne i konstrukcyjne przedstawiono poniŝej: Rys. 28. Wymiary klatki schodowej w rzucie poziomym 100 224 20 14 9x 17,4/28,0 157
Bardziej szczegółowoP R O J E K T O W A N I E I R E A L I Z A C J A K O N S T R U K C J I B U D O W L A N Y C H
K O N S T R U K C Y J N E D R E W N O K L E J O N E P R O J E K T O W A N I E I R E A L I Z A C J A K O N S T R U K C J I B U D O W L A N Y C H t e l. : ( 0 9 1 ) 8 1 2 5 3 8 7 u l. K s. W I t o l a 7-9
Bardziej szczegółowo- 1 - Belka Żelbetowa 4.0
- 1 - elka Żelbetowa 4.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEU utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: elki żelbetowe stropu 2001-2014 SPEU Gliwice Podciąg - oś i
Bardziej szczegółowo- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO
- 1 - Kalkulator Elementów Drewnianych v.2.2 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2002-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mg inż. Jan Kowalski Tytuł: Obliczenia elementów
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. Obciążenia 1.1. Założenia Ze względu na brak pełnych danych dotyczących konstrukcji istniejącego obiektu, w tym stalowego podciągu, drewnianego stropu oraz więźby
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
PROJEKT BUDOWLANY ZMIANY KONSTRUKCJI DACHU W RUDZICZCE PRZY UL. WOSZCZYCKIEJ 17 1 OBLICZENIA STATYCZNE Inwestor: Gmina Suszec ul. Lipowa 1 43-267 Suszec Budowa: Rudziczka, ul. Woszczycka 17 dz. nr 298/581
Bardziej szczegółowoParametry geotechniczne gruntów ustalono na podstawie Metody B Piasek średni Stopień zagęszczenia gruntu niespoistego: I D = 0,7.
.11 Fundamenty.11.1 Określenie parametrów geotechnicznych podłoża Rys.93. Schemat obliczeniowy dla ławy Parametry geotechniczne gruntów ustalono na podstawie Metody B Piasek średni Stopień zagęszczenia
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE MOSTU NAD RZEKĄ ORLA 1. ZałoŜenia obliczeniowe
OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE MOSTU NAD RZEKĄ ORLA. ZałoŜenia obliczeniowe.. Własciwości fizyczne i mechaniczne materiałów R - wytrzymałość obliczeniowa elementów pracujących na rozciąganie i sciskanie
Bardziej szczegółowoSPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA
SPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA 1.1. TEMAT OPRACOWANIA 2 1.2. PODSTAWY FORMALNE OPRACOWANIA 2 1.3. PODSTAWY TECHNICZNE OPRACOWANIA 2 1.4. CHARAKTERYSTYKA BUDYNKU 2 1.5. INWENTARYZACJA STROPÓW I WYNIKI BADAŃ
Bardziej szczegółowo700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:
Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny
Bardziej szczegółowoII. Określenie podstawy formalnej wykonania ekspertyzy. Ekspertyza niniejsza została opracowana na podstawie zlecenia Inwestora.
EKSPERTYZA TECHNICZNA DOTYCZĄCA OCENY STANU TECHNICZNEGO STROPÓW W KONSTRUKCJI BUDYNKU MIESZKALNEGO PRZY UL. JAGIELLOŃSKIEJ 6 W BYDGOSZCZY W ZWIĄZKU Z PLANOWANĄ ZMIANĄ SPOSOBU UŻYTKOWANIA. DZIAŁKA NR 58/6.
Bardziej szczegółowo- 1 - Belka Żelbetowa 3.0 A B C 0,30 5,00 0,30 5,00 0,25 1,00
- - elka Żelbetowa 3.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEUD 200-200 SPEUD Gliwice utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.7.3. elka żelbetowa ciągła SZKI ELKI:
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJA
OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJ 1.0 Ocena stanu konstrukcji istniejącego budynku Istniejący budynek to obiekt dwukondygnacyjny, z poddaszem, częściowo podpiwniczony, konstrukcja ścian nośnych tradycyjna murowana.
Bardziej szczegółowoPrzykłady obliczeń złączy na łączniki trzpieniowe obciążone poprzecznie wg PN-B-03150
Politechnika Gańska Wyział Inżynierii Ląowej i Śroowiska Przykłay obliczeń złączy na łączniki trzpieniowe obciążone poprzecznie wg PN-B-03150 Jerzy Bobiński Gańsk, wersja 0.33 (2015) Politechnika Gańska
Bardziej szczegółowoSprawdzenie stanów granicznych użytkowalności.
MARCIN BRAŚ SGU Sprawzenie stanów granicznych użytkowalności. Wymiary belki: szerokość przekroju poprzecznego: b w := 35cm wysokość przekroju poprzecznego: h:= 70cm rozpiętość obliczeniowa przęsła: :=
Bardziej szczegółowoSPIS ZAWARTOŚCI II. EKSPERTYZA STANU TECHNICZNEGO OBIEKTU. 1. Opis szczegółowy budynku. 2. Opis techniczny elementów budynku
SPIS ZAWARTOŚCI I. CZĘŚĆ OGÓLNA. Podstawa opracowania 2. Zakres opracowania 3. Wykorzystane materiały 4. Opis ogólny II. EKSPERTYZA STANU TECHNICZNEGO OBIEKTU. Opis szczegółowy budynku. 2. Opis techniczny
Bardziej szczegółowo0,42 1, ,50 [21,0kN/m3 0,02m] 4. Warstwa cementowa grub. 7 cm
PROJEKT MONTŻU WNIEN SP Z PODESTEM N NTRESOLI WRZ Z TECHNOLOGIĄ UZDTNINI WODY W UDYNKU KRYTEGO SENU WODNIK 2000 W GRODZISKU MZOWIECKIM N DZIŁKCH NR 55/2, 58/2 (ORĘ 0057) Inwestor Ośrodek Sportu i Rekreacji
Bardziej szczegółowoZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA
III. KONSTRUKCJA ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA CZĘŚĆ OPISOWA DANE OGÓLNE... str. ZASTOSOWANE ROZWIĄZANIA TECHNICZNE... str. OBLICZENIA... str. EKSPERTYZA TECHNICZNA DOTYCZĄCA MOŻLIWOŚCI WYKONANIA PODESTU POD AGREGATY
Bardziej szczegółowoOPINIA TECHNICZNA. Dane ogólne. Inwestor: Gmina Dobra ul. Szczecińska 16a Dobra
OPINIA TECHNICZNA Dane ogólne Inwestor: Gmina Dobra ul. Szczecińska 16a 72-003 Dobra Projekt: Remont pomieszczeń sekretariatu i dyrekcji Publicznej Szkoły Podstawowej w Bezrzeczu Adres: Bezrzecze, ul.
Bardziej szczegółowoPoz Strop prefabrykowany, zmodyfikowana cegła Ŝerańska
Poz. 2.1. Strop prefabrykowany, zmodyfikowana cegła Ŝerańska ObciąŜenia obliczeniowe zewnętrzne : - warstwy wykończeniowe 6.16 4.30 = 1.72 - ścianki działowe = 1.80 q = 9,52 kn/m² Dobrano płyty stropowe
Bardziej szczegółowoRys.59. Przekrój poziomy ściany
Obliczenia dla ściany wewnętrznej z uwzględnieniem cięŝaru podciągu Obliczenia ściany wewnętrznej wykonano dla ściany, na której oparte są belki stropowe o największej rozpiętości. Zebranie obciąŝeń jednostkowych-
Bardziej szczegółowoRzut z góry na strop 1
Rzut z góry na strop 1 Przekrój A-03 Zestawienie obciążeń stałych oddziaływujących na płytę stropową Lp Nazwa Wymiary Cięzar jednostko wy Obciążenia charakterystyczn e stałe kn/m Współczyn n. bezpieczeń
Bardziej szczegółowoTEMAT: PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANO- WYKONAWCZY ROZBUDOWY URZĘDU O ŁĄCZNIK Z POMIESZCZENIAMI BIUROWYMI
TEMAT: PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANO- WYKONAWCZY ROZBUDOWY URZĘDU O ŁĄCZNIK Z POMIESZCZENIAMI BIUROWYMI RODZAJ OPRACOWANIA: PROJEKT WYKONAWCZO BUDOWLANY KONSTRUKCJI ADRES: ul. Wojska Polskiego 10
Bardziej szczegółowoPROJEKT WYKONAWCZY. Obiekt: Parter i I piętro bloku C. Adres: Lublin, ul. Lubartowska 81. Konstrukcja.
Przedsiębiorstwo WielobranŜowe 0-471 Lublin ul. K. Olszewskiego 8 tel./fax ( 081 ) 444 10 8 NIP 71--5-49 Regon 4089451 E-mail sanit-gaz.lublin@wp.pl Inwestor: Samodzielny Publiczny Szpital Wojewódzki im.
Bardziej szczegółowoTablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa
strona 1 Tablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 1. Blachodachówka o grubości 0,55 mm γ f k d Obc. obl. kn/m 2 0,35 1,30
Bardziej szczegółowoZakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne
Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne PROJEKT WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCJI ŻELBETOWEJ BUDYNKU BIUROWEGO DESIGN FOR SELECTED
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczno wytrzymałościowe
1. Segment pomiędzy osiami A-B. 1.1. Dach. stałe Pokrycie dachu - 2 x papa 0,01*11,00 0,11 1,20 0,13 - styropian 0,30*0,45 0,14 1,20 0,16 - tynk cem. - wap. 0,015*19,00 0,29 1,30 0,37 razem 0,53 1,25 0,66
Bardziej szczegółowoEKSPERTYZA O STANIE TECHNICZNYM
EKSPERTYZA O STANIE TECHNICZNYM Dla potrzeb projektu przebudowy budynku żłobka, Zdzieszowice, ul. Piastów 20, dz. nr 69/54 Inwestor : Żłobek Samorządowy, Zdzieszowice, ul. Piastów 20 I. CZĘŚĆ OGÓLNA 1.1.
Bardziej szczegółowoII. OBLICZENIA STATYCZNE do projektu nadbudowy i rozbudowy budynku mieszkalnego z usługami
II. OBLICZENIA STATYCZNE o projektu nabuowy i rozbuowy buynku mieszkalnego z usługami Założenia projektowe 1. Materiały konstrukcyjne: - stal zbrojeniowa A I w gatunku St0S oznaczenie φ - stal zbrojeniowa
Bardziej szczegółowoZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA
EKSPERTYZA WRAZ Z INWENTARYZACJĄ STANU ISTNIEJĄCEGO BUDYNKU OFICYNY przy ul. Wesołej 38 w Kielcach 2 ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA I. OPIS TECHNICZNY II. III. DOKUMENTACJA FOTOGRAFICZNA RYSUNKI - INWENTARYZACJA
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ = 1,50
KONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ Zebranie obciążeń: Śnieg: Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu q k = 0,70 kn/m 2 przyjęto zgodnie ze zmianą do normy Az, jak
Bardziej szczegółowo5. SCHEMAT STATYCZNY DACHU
5. SCHEMAT STATYCZNY DACHU... 6. KROKIEW 8X0CM... 0 7. JĘTKA 8X0CM... 3 8. PŁATEW NAD WEJŚCIEM XCM, LO=,4M... 8 9. STROP NAD PARTEREM H=4CM... 3 0. ŁAWY FUNDAMENTOWE... 37. SCHODY ŻELBETOWE... 46. DACH
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANY PROJKET ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANY
Marek Raczkowski, Jacek Szczurek 67-200 Głogów, ul. Kosmonautów Polskich 87/7 PROJEKT BUDOWLANY Egz. 1 TEMAT: OBIEKT: KAT. OBIEKTU: INWESTOR: PROJKET ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANY PRZEBUDOWA WIĘŹBY DACHOWEJ
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE. Materiały konstrukcyjne
OBLICZENIA STATYCZNE Podstawa opracowania Projekt budowlany architektoniczny. Obowiązujące normy i normatywy budowlane a w szczególności: PN-82/B-02000 ObciąŜenia budowli. Zasady ustalania wartości. PN-82/B-02001
Bardziej szczegółowoPOZ. 1 ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ Stropy pod lokalami mieszkalnymi przy zastosowaniu płyt WPS
OBLICZENIA STATYCZNE DO AKTUALIZACJI PROJEKTÓW BUDOWLANYCH REMONTU ELEWACJI WRAZ Z BALKONAMI I NAPRAWĄ RYS ORAZ REMONTU PIWNIC W BUDYNKU MIESZKALNYM PRZY UL. ŻELAZNEJ 64 r/ KROCHMALNEJ TOM I POZ. 1 ZESTAWIENIE
Bardziej szczegółowoEkspertyza techniczna stanu konstrukcji i elementów budynku przy ul. Krasińskiego 65 w Warszawie
Ekspertyza techniczna stanu konstrukcji i elementów budynku przy ul. Krasińskiego 65 w Warszawie 1. Podstawa opracowania Zapis zawarty w 06 ust. Rozporządzenia Ministra Infrastruktury z dnia 1 kwietnia
Bardziej szczegółowoPrzedmiotem opracowania jest przebudowa holu wejściowego wraz z korytarzem parteru budynku Starostwa Powiatowego przy ul. Borsuczej 2 w Białymstoku.
Spis zawartości I. INFORMACJE OGÓLNE...3 1 Przedmiot opracowania...3 2 Podstawa merytoryczna opracowania...3 3 Zakres opracowania...3 4 Normy, normatywy i wykorzystane materiały...3 II. OPIS TECHNICZNY...4
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
Poz. 1 Zestawienie postawowych obciąŝeń Poz. 1.1 Dach rewniany OBLICZENIA STATYCZNE blacha 0,1*1 0,10 1,1 0,11 kpa eskowanie 0,025*6 0,15 1,2 0,18 kpa krokwie 0,08*0,16*6 0,08 1,1 0,08 kpa 0,33 1,15 0,37
Bardziej szczegółowoOPINIA TECHNICZNA DOTYCZĄCA STANU TECHNICZNEGO BUDYNKU
OPINI TECHNICZN DOTYCZĄC STNU TECHNICZNEGO UDYNKU Temat: Projekt wykonania przejścia w ścianach przydalatycyjnych na poziomie parteru istniejącego budynku Urzędu Miasta Mysłowice znajdującego się przy
Bardziej szczegółowoAutorska Pracownia Architektoniczna Kraków, ul. Zygmuntowska 33/12, tel
Autorska Pracownia Architektoniczna 31-314 Kraków, ul. Zygmuntowska 33/1, tel. 1 638 48 55 Adres inwestycji: Województwo małopolskie, Powiat wielicki, Obręb Wola Batorska [ Nr 0007 ] Działki nr: 1890/11,
Bardziej szczegółowoPROJEKT WYKONAWCZY. Branża: Konstrukcyjna. Autorzy: Mariuz- Tomasz Walczak ul. Taśmowa 10/ Warszawa. mgr inż. Tomasz Walczak.
PROJEKT WYKONAWCZY Inwestor: Szpital Dziecięcy im. prof. dr med. Jana Bogdanowicza Samodzielny Publiczny Zakład Opieki Zdrowotnej, Warszawa, ul. Niekłańska 4/24 Branża: Konstrukcyjna Autorzy: Mariuz- Tomasz
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE
1112 Z1 1 OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE SPIS TREŚCI 1. Nowe elementy konstrukcyjne... 2 2. Zestawienie obciążeń... 2 2.1. Obciążenia stałe stan istniejący i projektowany... 2 2.2. Obciążenia
Bardziej szczegółowo7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary:
7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu Wymiary: B=1,2m L=4,42m H=0,4m Stan graniczny I Stan graniczny II Obciążenie fundamentu odporem gruntu OBCIĄŻENIA: 221,02 221,02 221,02
Bardziej szczegółowoZadanie 1 Zadanie 2 tylko Zadanie 3
Zadanie 1 Obliczyć naprężenia oraz przemieszczenie pionowe pręta o polu przekroju A=8 cm 2. Siła działająca na pręt przenosi obciążenia w postaci siły skupionej o wartości P=200 kn. Długość pręta wynosi
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE
POLITECHNIKA BIAŁOSTOCKA WBiIŚ KATEDRA KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH ZAJĘCIA 5 KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE Mgr inż. Julita Krassowska 1 CHARAKTERYSTYKI MATERIAŁOWE drewno lite sosnowe klasy C35: - f m,k =
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE. 1. Założenia obliczeniowe. materiały:
II. OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. Założenia obliczeniowe. materiały: elementy żelbetowe: beton C25/30, stal A-IIIN mury konstrukcyjne: bloczki Silka gr. 24 cm kl. 20 mury osłonowe: bloczki Ytong
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE 1. ZESTAWIENIE NORM PN -82/B - 02000 PN -82/B - 02001 PN -82/B
Bardziej szczegółowoSPIS POZYCJI OBLICZEŃ STATYCZNYCH:
UDYNEK ILIOTEKI ŚLĄSKIEJ W KTOWICCH PLC EUROPY 1 PROJEKT DOSTOSOWNI DCHU DO ZWIĘKSZONYCH OCIĄŻEŃ ŚNIEGIEM str. 12/K SPIS POZYCJI OLICZEŃ STTYCZNYCH: POZ.1 DCH...13 POZ.1.1 ELK O ROZPIĘTOŚCI LŚW MX =4,9M...17
Bardziej szczegółowoOCENA STANU TECHNICZNEGO ORAZ ANALIZA WYKONALNOŚCI ZADANIA
OCENA STANU TECHNICZNEGO ORAZ ANALIZA WYKONALNOŚCI ZADANIA pn. Moernizacja zabytkowego woru w Skrzynkach na potrzeby ośroka szkoleniowo-konerencyjnego la Powiatu Poznańskiego Opracował: r hab. inż. Zbigniew
Bardziej szczegółowo10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej.
10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. OBCIĄŻENIA: 6,00 6,00 4,11 4,11 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa:
Bardziej szczegółowoOPINIA TECHNICZNA DO DO REMONT URZĘDU POCZTOWEGO W SZTABINIE PRZY UL.AUGUSTOWSKA 60
OPINIA TECHNICZNA DO DO REMONT URZĘDU POCZTOWEGO W SZTABINIE PRZY UL.AUGUSTOWSKA 60 1. Lokalizacja obiektu Budynek urzędu pocztowego znajduje się w Sztabinie przy ul. Augustowskiej 60. 2. Cel ekspertyzy
Bardziej szczegółowoEKSPERTYZA TECHNICZNA
EKSPERTYZA TECHNICZNA DOTYCZĄCA STANU TECHNICZNEGO ZESPOŁU SZKÓŁ W LIGOCIE PRZY UL. BIELSKIEJ 17 W ZWIĄZKU Z PRZEBUDOWĄ I ZMIANĄ SPOSOBU UŻYTKOWANIA STRYCHU NA SALE ZAJĘĆ LOKALIZACJA: LIGOTA, UL. BIELSKA
Bardziej szczegółowoPrzykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014)
Bardziej szczegółowoZestaw pytań z konstrukcji i mechaniki
Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki 1. Układ sił na przedstawionym rysunku a) jest w równowadze b) jest w równowadze jeśli jest to układ dowolny c) nie jest w równowadze d) na podstawie tego rysunku
Bardziej szczegółowoPręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004
Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr z 7 Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN 992--:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 4 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 2 (x=4.000m,
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE Poz. 1. ELEMENTY KONSTRUKCYJNE PARTERU. Poz. 1.1. KONSTRUKCJA WIĄZARA DACHOWEGO. strefa wiatrowa - III strefa śniegowa - III drewno C - 24 f m.0,d = 2,40 x 0,9 : 1,3
Bardziej szczegółowo1. Projekt techniczny żebra
1. Projekt techniczny żebra Żebro stropowe jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla płyty. Jest to element słabo bądź średnio obciążony siłą równomiernie obciążoną składającą się z obciążenia
Bardziej szczegółowo... PROJEKT BUDOWLANY.
TOM: II... PROJEKT BUDOWLANY. Obiekt: WYDZIAŁ ELEKTRYCZNY Zachodniopomorskiego Uniwersytetu Technologicznego w Szczecinie Projekt: Adres: Inwestor: Jednostka projektowa: Opracowanie: Rozbudowa budynku
Bardziej szczegółowoProjekt budowlany. Przebudowa ze zmianą sposobu uŝytkowania lokalu mieszkalnego na pomieszczenie biblioteki
Biuro Usług Inwestycyjnych Plumber ul. Lwowska 31/303, 56-400 Oleśnica tel. 71 399 42 80; email: poczta@plumber.com.pl Projekt budowlany Przebudowa ze zmianą sposobu uŝytkowania lokalu mieszkalnego na
Bardziej szczegółowomgr inŝ.. Antoni Sienicki 1/21 Poz. 1.1 Deskowanie Poz. 1.2 Krokiew Obliczenia statyczno wytrzymałościowe
1/21 Poz. 1.1 Deskowanie Przyjęto deskowanie połaci dachu z płyt OSB gr. 22 lub 18 mm. Płyty mocować do krokwi za pomocą wkrętów do drewna. Poz. 1.2 Krokiew DANE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny
Bardziej szczegółowoProjektowanie konstrukcji stalowych według Eurokodów / Jan Bródka, Mirosław Broniewicz. [Rzeszów], cop Spis treści
Projektowanie konstrukcji stalowych według Eurokodów / Jan Bródka, Mirosław Broniewicz. [Rzeszów], cop. 2013 Spis treści Od Wydawcy 10 Przedmowa 11 Preambuła 13 Wykaz oznaczeń 15 1 Wiadomości wstępne 23
Bardziej szczegółowomgr inż. Sławomir Żebracki MAP/0087/PWOK/07
PLASMA PROJECT s.c. Justyna Derwisz, Adam Kozak 31-871 Kraków, os. Dywizjonu 303 5/159 biuro@plasmaproject.com.pl Inwestycja: REMONT KŁADKI PIESZEJ PRZYWRÓCENIE FUNKCJI UŻYTKOWYCH Brzegi Górne NA DZIAŁCE
Bardziej szczegółowoSchöck Isokorb typu K-Eck
1. Warstwa (składający się z dwóch części: 1 warstwy i 2 warstwy) Spis treści Strona Ułożenie elementów/wskazówki 62 Tabele nośności 63-64 Ułożenie zbrojenia Schöck Isokorb typu K20-Eck-CV30 65 Ułożenie
Bardziej szczegółowoadres inwstycji adres ul. Rybacka 1 70-204 Szczecin Projektant Autor projektu adres ul. Janickiego 1/9 71-270 Szczecin tom
tytuł/temat Projekt remontu i dostosowania pomieszczeń w budynku w obszarze wejścia do Sali wykładowej i Sali dydaktycznej Katedry i Zakładu Radiologii Ogólnej i Stomatologicznej i Pracowni Stawu Skokowo-śuchwowego
Bardziej szczegółowo9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe
9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe OBCIĄŻENIA: 55,00 55,00 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,0 Liniowe 0,0 55,00 55,00
Bardziej szczegółowoWYCIĄG Z OBLICZEŃ. 1. Dane wyjściowe
WYCIĄG Z OBLICZEŃ 1. Dane wyjściowe Obliczenia wykonano dla rozpiętości osiowej 6m i długości przekrojowej przęsła 7,5m. Z uwagi na duŝy skos osi mostu (i tym samym prefabrykatów) względem osi rzeki, przyjęto
Bardziej szczegółowoPRZEBUDOWA I ROZBUDOWA BUDYNKU ZAKŁADU OPIEKI ZDROWOTNEJ W SKOŁYSZYNIE BRANŻA KONSTRUKCJA
P R O J E K T B U D O W L A N Y PRZEBUDOWA I ROZBUDOWA BUDYNKU ZAKŁADU OPIEKI ZDROWOTNEJ W SKOŁYSZYNIE BRANŻA KONSTRUKCJA nazwa inwestycji: adres inwestycji: PRZEBUDOWA I ROZBUDOWA BUDYNKU ZAKŁADU OPIEKI
Bardziej szczegółowoEKSPERTYZA TECHNICZNA ISTNIEJĄCEGO BUDYNKU SZKOŁY PODSTAWOWEJ W śabnie
EKSPERTYZA TECHNICZNA ISTNIEJĄCEGO BUDYNKU SZKOŁY PODSTAWOWEJ W śabnie 1. Ogólna charakterystyka istniejącego budynku. Budynek niski, dwukondygnacyjny, częściowo podpiwniczony. Obiekt wykonany w technologii
Bardziej szczegółowodo PB branży konstrukcyjnej dla zadania: PRZEBUDOWA KINA PEGAZ W CKIS
CZĘŚĆ OPISOWA do PB branży konstrukcyjnej dla zadania: PRZEBUDOWA KINA PEGAZ W CKIS 1. Podstawa opracowania : - zlecenie inwestora - założenia i wytyczne branży architektonicznej - projekt branży technologicznej
Bardziej szczegółowoPoziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW
Poziom I-II ieg schodowy SZKIC SCHODÓW 23 0 175 1,5 175 32 29,2 17,5 10x 17,5/29,2 1,5 GEOMETRI SCHODÓW 30 130 413 24 Wymiary schodów : Długość dolnego spocznika l s,d = 1,50 m Grubość płyty spocznika
Bardziej szczegółowoPROJEKT. OBIEKT: PRZEBUDOWA BUDYNKU ZE ZMIANĄ SPOSOBU UśYTKOWANIA Z PRZEZNACZENIEM NA GALERIĘ ARTYSTYCZNĄ PRZY PL. NIEPODLEGŁOŚCI 1A W KIELCACH
PROJEKT BUDOWLANY Stadium KONSTRUKCJA BranŜa OBIEKT: PRZEBUDOWA BUDYNKU ZE ZMIANĄ SPOSOBU UśYTKOWANIA Z PRZEZNACZENIEM NA GALERIĘ ARTYSTYCZNĄ PRZY PL. NIEPODLEGŁOŚCI 1A W KIELCACH ADRES: PLAC NIEPODLEGŁOŚCI
Bardziej szczegółowoDz. dz.nr 4606/1 Białka, dz. nr 7569, 3270 Skawica
P R O J E K T Temat: Obiekt METRYKA PROJEKTU REMONT MOSTU DROGOWEGO OS. MARYNIAKI Most Drogowy T E C H N I C Z N Y Inwestor: Lokalizacja budowy: Jednostka Projektowa Gmina Maków Podhalański Ul. Szpitalna
Bardziej szczegółowoI. OBLICZENIA WIĘŹBY DACHOWEJ wg PN-B-03150:2000
I. OBLICZENIA WIĘŹBY DACHOWEJ wg PN-B-050:000. ZałoŜenia o obliczeń.. Schemat geometrczn więźb achowej Więźba achowa płatwiowo-kleszczowa... Dane ogólne Lokalizacja bunku - Biłgoraj Strefa obciąŝenia śniegiem
Bardziej szczegółowoPręt nr 0 - Element drewniany wg PN-EN 1995:2010
Pręt nr 0 - Element drewniany wg PN-EN 1995:010 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x0.000m, y-0.000m); 1 (x4.000m, y-0.000m) Profil: Pr 150x50 (C 0)
Bardziej szczegółowoτ R2 := 0.32MPa τ b1_max := 3.75MPa E b1 := 30.0GPa τ b2_max := 4.43MPa E b2 := 34.6GPa
10.6 WYMIAROWANE PRZEKROJÓW 10.6.1. DANE DO WMIAROWANIA Beton istniejącej konstrukcji betonowej klasy B5 dla którego: - wytrzymałość obliczeniowa na ściskanie (wg. PN-91/S-1004 dla betonu B5) - wytrzymałość
Bardziej szczegółowoKraków, lipiec 2012.
. EKSPERTYZA TECHNICZNO-BUDOWLANA Stanu konstrukcji istniejącego tarasu półokrągłego w Pawilonie A0 pod kątem jego nadbudowy położonego na działce nr 19/26 obr.12 Krowodrza przy al. Mickiewicza 30 w Krakowie.
Bardziej szczegółowoBIURO KONSTRUKCYJNE PUZYREWSKI 80-812 Gdańsk, ul. Dokerów 15
BIURO KONSTRUKCYJNE PUZYREWSKI ul.dokerów 15, 80-812 Gdańsk NIP 583-014-01-70 TEL/FAX 058 302-36-22 e-mail: puzyrewski@post.pl OPRACOWANIE: PROJEKT KONSTRUKCYJNY BUDYNKU MIESZKALNEGO WIELORODZINNEGO ADRES
Bardziej szczegółowoP R O J E K T W Y K O N A W C Z Y (zgłoszenie nr I z dnia r.)
P R O J E K T W Y K O N A W C Z Y (zgłoszenie nr I.6740.5.105.2014 z dnia 02.09.2014 r.) Obiekt: Remont budynku świetlicy wiejskiej Obiekt: Mdzewko dz. nr ewid 113, gm. Strzegowo Inwestor: Gmina Strzegowo
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJA
Pracownia Usług Projektowych i Inwestycyjnych KONSTRUKTOR inŝ. Rajmund Scheffler ul. Brodzińskiego 15 33-100 Tarnów PROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJA TEMAT: ADRES: INWESTOR: Projekt dostosowania budynku do
Bardziej szczegółowo- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET
- 1 - Kalkulator Elementów Żelbetowych 2.1 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2001-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.4.1. Elementy żelbetowe
Bardziej szczegółowoProjektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne:
- str.10 - POZ.2. STROP NAD KLATKĄ SCHODOWĄ Projektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne: 1/ Grubość płyty h = 15cm 2/ Grubość otulenia zbrojenia a = 2cm 3/
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI I OBLICZENIA.
OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI I OBLICZENIA. Założenia przyjęte do wykonania projektu konstrukcji: - III kategoria terenu górniczego, drgania powierzchni mieszczą się w I stopniu intensywności, deformacje
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY. 1. Dane ogólne Podstawa opracowania.
OPIS TECHNICZNY 1. Dane ogólne. 1.1. Podstawa opracowania. - projekt architektury - wytyczne materiałowe - normy budowlane, a w szczególności: PN-82/B-02000. Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości.
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANY ROZWIĄZANIA PROJEKTOWE WYNIKAJĄCE Z ZALECEŃ EKSPERTYZY EKSPERTYZA TECHNICZNA O STANIE TECHNICZNYM BUDYNKU W CZĘŚCI LOKALU NR 1
PROJEKT BUDOWLANY ROZWIĄZANIA PROJEKTOWE WYNIKAJĄCE Z ZALECEŃ EKSPERTYZY EKSPERTYZA TECHNICZNA O STANIE TECHNICZNYM BUDYNKU W CZĘŚCI LOKALU NR 1 OBIEKT: Budynek mieszkalny, LOKAL NR 1 ADRES: Słupsk, ul.
Bardziej szczegółowoProgram funkcjonalno uŝytkowy
Program funkcjonalno uŝytkowy Nazwa zamówienia: Zaprojektowanie i wykonanie robót polegających na częściowej przebudowie Sali kolumnowej i Sali ślubów w ramach zadania Modernizacja Sali ślubów oraz klatki
Bardziej szczegółowoProjekt wykonawczy w branŝy konstrukcyjno budowlanej
Projekt wykonawczy w branŝy konstrukcyjno budowlanej do projektu budowlanego Rozbudowy Gminnego Zespołu Szkół w Wiązowie CZĘŚĆ 6 KONSTRUKCJA DACHOWA - DREWNIANA Dane inwestora: Gmina Wiązów Pl. Wolności
Bardziej szczegółowoWytrzymałość drewna klasy C 20 f m,k, 20,0 MPa na zginanie f v,k, 2,2 MPa na ścinanie f c,k, 2,3 MPa na ściskanie
Obliczenia statyczno-wytrzymałościowe: Pomost z drewna sosnowego klasy C27 dla dyliny górnej i dolnej Poprzecznice z drewna klasy C35 lub stalowe Balustrada z drewna klasy C20 Grubość pokładu górnego g
Bardziej szczegółowoRaport wymiarowania stali do programu Rama3D/2D:
2. Element poprzeczny podestu: RK 60x40x3 Rozpiętość leff=1,0m Belka wolnopodparta 1- Obciążenie ciągłe g=3,5kn/mb; 2- Ciężar własny Numer strony: 2 Typ obciążenia: Suma grup: Ciężar własny, Stałe Rodzaj
Bardziej szczegółowo