PROJEKT BUDOWLANY PROJKET ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANY

Transkrypt

1 Marek Raczkowski, Jacek Szczurek Głogów, ul. Kosmonautów Polskich 87/7 PROJEKT BUDOWLANY Egz. 1 TEMAT: OBIEKT: KAT. OBIEKTU: INWESTOR: PROJKET ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANY PRZEBUDOWA WIĘŹBY DACHOWEJ WRAZ Z TERMOMODERNIZACJĄ STROPU I ŚCIAN OSTATNIEJ KONDYGNACJI PÓŁNOCNEGO SKRZYDŁA BUDYNKU ZESPOŁU SZKÓŁ POLITECHNICZNYCH W GŁOGOWIE Plac Jana z Głogowa Głogów z. nr 251 obręb: 0002 Matejki, je. ewi. miasto Głogów IX Zespół Szkół Politechnicznych w Głogowie Plac Jana z Głogowa Głogów Na postawie art. 20 ust. 4 ustawy z nia 7 lipca 1994 Prawo Buowlane (jenolity tekst Dz. U. Z 2013r., poz z późniejszymi zmianami) Oświaczam, Ŝe projekt buowlany został sporzązony zgonie z obowiązującymi przepisami oraz zasaami wiezy technicznej Autorzy: Imię i nazwisko Data Popis PROJEKTANT: mgr inŝ. Jacek Szczurek upr. nr 649/01/DUW specjalność konstrukcyjno -buowlana PROJEKTANT: mgr inŝ. Marek Raczkowski upr. nr 76/98/Lw specjalność konstrukcyjno -buowlana ASYS.PROJEKT. mgr inŝ. Joanna Inków mgr inŝ. Ewa Gieroń Ares pracowni: ul. Garncarska 13, Głogów, tel. : , fax: , konstruktor@interia.eu

2 ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA str. 2 PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANY str. 3-6 I. Opis techniczny str II. Uzgonienia formalno-prawne str. 7 Oświaczenie projektantów str. 8 Uprawnienia projektantów str Informacja ot. bezpieczeństwa i ochrony zrowia str Zgoa Dolnośląskiego Wojewózkiego konserwatora Zabytków str III. Rysunki str Plan sytuacyjny 1:500 str Rzut achu 1:100 str Rzut więźby achowej inwentaryzacja 1:100 str Rzut więźby achowej 1:100 str.20 Szczegóły konstrukcyjne 1:10 str.21 IV. Obliczenia str

3 I. OPIS TECHNICZNY 1. Dane ogólne Obiekt: Buynek Zespołu Szkół Politechnicznych w Głogowie Ares: Ul. Plac Jana z Głogowa7, Głogów z. nr geo. 251 Obręb 0002 Matejki, jenostka ewiencyjna miasto Głogów, Inwestor: Zespół Szkół Politechnicznych w Głogowie 2. Przemiot opracowania Przemiotem opracowania jest przebuowa więźby achowej wraz z termomoernizacją stropu i ścian ostatniej konygnacji północnego skrzyła buynku Zespołu Szkół Politechnicznych w Głogowie. 3. Lokalizacja Buynek zlokalizowany jest w Głogowie przy ul. Plac Jana z Głogowa 7, na ziałce nr geo. 251, obręb 0002 Matejki, jenostka ewiencyjna miasto Głogów. 4. Postawa opracowania Pomiary inwentaryzacyjne Aktualna mapa zasanicza w skali 1:500; Obowiązujące przepisy i normy buowlane. 5. Ekspertyza techniczna Przebuowywany fragment achu typu mansarowego znajuje na aulą w północnym skrzyle buynku. Konstrukcję mansar o kącie nachylenia połaci ok. 70º oraz stropu ostatniej konygnacji buynku stanowią Ŝelbetowe ramy o pochylonych ramionach i przekroju 30cmx50cm w rozstawie 3,9m-4,9m. Na ramach oparto rewnianą konstrukcję krokwiowo-jętkową, na murłatach spiętych ściągami stalowymi. Kąt nachylenia połaci 38º. Krokwie o przekroju 20cmx6cm, jętki 18cmx6cm oraz murłaty o przekroju 18cmx14cm. Dach pokryty achówka ceramiczną karpiówką. W wyniku przeprowazonej wizji lokalnej achu stwierzono, Ŝe rewniana konstrukcja achu jest w barzo złym stanie technicznym, stanowiącym zagroŝenie la bezpiecznego uŝytkowania. Wizja lokalna ujawniła liczne uszkozenia więźby achowej, w tym brak oparcia krokwi na murłatach, które zostały skręcone, zmieniając schemat statyczny więźby. Zerwaniu uległy równieŝ istniejące ściągi stalowe. W wyniku utraty właściwego oparcia na murłatach, część krokwi uległa zniszczeniu. W związku ze złym stanem technicznym konstrukcji rewnianej achu na aulą, naleŝy przeprowazić przebuowę uszkozonego fragmentu achu polegający na całkowitej rozbiórce zniszczonej więźby o konstrukcji krokwiowo-jętkowej i otworzeniu jej w tym samym kształcie i gabarytach ale o konstrukcji płatwiowo-krokwiowej wspartej na słupach w osiach istniejących ram Ŝelbetowych -4-

4 Stan techniczny ram Ŝelbetowych, stanowiących oparcie achu ocenia się jako obry. Po wykonaniu okrywek, zinwentaryzowaniu zbrojenia i okonaniu analizy statycznej, stwierzono, Ŝe zmiana oparcia konstrukcji achu oraz oatkowe obciąŝenie w związku z termomoernizacją stropu nie zagroŝą bezpiecznej eksploatacji buynku. 6. Roboty buowlane 6.1 Roboty rozbiórkowe W związku ze złym stanem technicznym rewnianej więźby achowej, konieczna jest jej rozbiórka. Roboty rozbiórkowe wykonać z zachowaniem obowiązujących zasa przy wykonywaniu robót rozbiórkowych, warunków bezpieczeństwa i higieny pracy oraz po stałym nazorem osoby uprawnionej o wykonywania tego typu robót. Prze przystąpieniem o robót rozbiórkowych naleŝy wykonać wszelkie niezbęne zabezpieczenia terenu rozbiórki wygrozić prze ostępem osób postronnych i oznakować o groŝącym niebezpieczeństwie. Doatkowo na ogrozeniu oznakować tablicami koloru Ŝółtego informującymi o groŝącym niebezpieczeństwie. NaleŜy wyznaczyć miejsca niebezpieczne oraz miejsce skłaowania materiałów porozbiórkowych. Miejsca niebezpieczne, w których istnieje zagroŝenie moŝliwością spaania z wysokości przemiotów lub materiałów powinny być oznaczone i ogrozone poręczami bąź zabezpieczone aszkiem ochronnym. W czasie prowazenia prac rozbiórkowych przebywanie luzi na niŝej połoŝonych konygnacjach oraz na elementach emontowanych jest zabronione. Istniejące pokrycie z achówki ceramicznej zemontować w sposób umoŝliwiający jego ponowne ułoŝenie. Konstrukcję achu rozbierać, kolejno emontując jego elementy. Rozbiórki elementów konstrukcyjnych achu nie wolno prowazić jenocześnie w kilu miejscach. Zabrania się przebywania zarówno po jak i na emontowanym elemencie. Elementy achu na pozostałą częścią buynku wspierające się na remontowanej więźbie poeprzeć i zabezpieczyć prze zawaleniem. W trakcie prowazenia robót rozbiórkowych naleŝy okonywać bieŝącej oceny stanu poszczególnych elementów i w miarę potrzeb wykonać niezbęne zabezpieczenia lub wzmocnienia konstrukcji. 6.2 Roboty buowlano-montaŝowe Nową konstrukcję achu wykonać jako płatwiowo-krokwiową. Drewno klasy C24. Krokwie (K1) o przekroju 20cmx8cm, jętki (J1) o przekroju 2x18cmx4cm. Płatwie (P1) o przekroju 24cmx20xm wsparte na rewnianych słupach (S1) o przekroju 20cmx20cm ustawionych w osiach istniejących ram Ŝelbetowych na powalinach (P2) o przekroju 14cmx20cm. Murłaty wykonać jako poziome ramki z pasami olnym(m1) o przekroju 20cmx20cm i górnym (M3) o przekroju 20cmx12cm, połączonymi słupkami rewnianymi (B1) o przekroju 20cmx8cm w miejscach oparcia krokwi za pomocą kątowników oraz wkrętów ciesielskich. Murłaty łączyć na poporach za pomocą kątowników stalowych 120x120x8 o ługości 30cm, mocowanych o murłat wkrętami ciesielskimi oraz zakotwionymi w źwigarach Ŝelbetowych 2 kotwami wklejanymi M16 np. HILTI HIT-V

5 Ramki murłaty zakotwić w ramach Ŝelbetowych kotwami wklejanymi M16 np. HILTI HIT-V-5.8, poprzez pas górny i olny (M1) oraz oatkowe 2 słupki (B1) zamontowane obok siebie w miejscu łączenia pasów. Doatkowo na ramki przybić płytę OSB. W celu oparcia konstrukcji rewnianej, skorygować nierówności na źwigarach Ŝelbetowych przy pomocy systemu naprawczego o betonu zgonie z technologią proucenta. Na powalinach oprzeć belki B2 o przekroju 14cmx10cm w celu wykonania pomostu roboczego z OSB. Elementy rewniane zabezpieczyć prze bioegraacją solnymi preparatami ogniochronnymi i grzybobójczymi (np. Ogniochron, Cromos B-796). Pokrycie achu z istniejącej achówki ceramicznej. Dachówkę, która ulegnie zniszczeniu przy emontaŝu zastąpić achówką o takich samych parametrach. Okna w lukarnach wstawić rewniane o tych samych wymiarach i kształcie. Strop poniŝej rewnianej więźby achowej oraz ściany mansar ocieplić wełną mineralną o grubości 20cm. Gzyms powyŝej olnej mansary ocieplić styrourem o gr. 4cm. W pomieszczeniu poniŝej remontowanego achu wykonać samonośny, systemowy sufit powieszany o oporności ogniowej EI60 np. przęsłowy sufit powieszany KNAUF z płyt GKF FIRE gr. 2x1,5cm na profilach 2xUA Warunki ochrony ppoŝ. buynku. Projektowana przebuowa achu nie wpływa na zmianę warunków przeciwpoŝarowych UWAGA : Wszystkie roboty buowlane winny być prowazone zgonie z przepisami techniczno-buowlanymi, obowiązującymi Polskimi Normami oraz zasaami wiezy technicznej i przepisami BHP i po nazorem osoby o tego uprawnionej, przy uŝyciu wyrobów buowlanych opuszczonych o obrotu i powszechnego stosowania w buownictwie. Opracował: mgr inŝ. Jacek Szczurek -6-

6 II. UZGODNIENIA FORMALNO-PRAWNE -7-

7 Głogów nia, r. OŚWIADCZENIE Na postawie art. 20 ust.4 ustawy z nia 7 lipca 1994r. Prawo buowlane (jenolity tekst Dz.U z 2013roku, poz z późniejszymi zmianami) OŚWIADCZAM, Ŝe projekt buowlany Przebuowa więźby achowej wraz z termomoernizacją stropu i ścian ostatniej konygnacji północnego skrzyła buynku Zespołu Szkół Politechnicznych w Głogowie Głogów, Plac Jana z Głogowa 7 z. geo. 251 obręb: 0002Matejki je. ewi. miasto Głogów został sporzązony zgonie z obowiązującymi przepisami oraz zasaami wiezy technicznej (projektant) (projektant) -8-

8 INFORMACJA DOT. BEZPIECZEŃSTWA I OCHRONY ZDROWIA Nazwa i ares obiektu buowlanego PRZEBUDOWA WIĘŹBY DACHOWEJ WRAZ Z TERMOMODERNIZACJĄ STROPU I ŚCIAN OSTATNIEJ KONDYGNACJI PÓŁNOCNEGO SKRZYDŁA BUDYNKU ZESPOŁU SZKÓŁ POLITECHNICZNYCH W GŁOGOWIE Plac Jana z Głogowa 7 z. geo. nr 251 obręb 0002 Matejki jen. ewi. miasto Głogów Nazwa i ares inwestora Zespół Szkół Politechnicznych w Głogowie Plac Jana z Głogowa Głogów Imię i nazwisko oraz ares projektanta sporzązającego informację mgr inŝ. Jacek Szczurek ul. Garncarska 12B/ Głogów -12-

9 CZĘŚĆ OPISOWA Zakres robót la całego zamierzenia buowlanego oraz kolejność realizacji poszczególnych projektów; Roboty rozbiórkowe części achu. Roboty buowlano-montaŝowe achu. Roboty ciesielskie, ekarskie, wykończeniowe. Realizacja następuje jenocześnie; Wykaz istniejących obiektów buowlanych; Istniejący buynek Zespołu Szkół Politechnicznych Wskazanie elementów zagospoarowania ziałki lub terenu, które mogą stwarzać zagroŝenie bezpieczeństwa i zrowia luzi; Wskazania otyczące przewiywanych zagroŝeń występujących poczas realizacji robót buowlanych, określające skalę i rozaje zagroŝeń oraz miejsce i czas ich wystąpienia szczególnie; Brak Roboty przy których wykonywaniu występuje ryzyko upaku z wysokości pona 20,00m. Wskazanie sposobu prowazenia instruktaŝu pracowników prze przystąpieniem o realizacji robót szczególnie niebezpiecznych; Zgonie z obowiązującymi przepisami bezpieczeństwa i higieny pracy. Wskazanie śroków technicznych i organizacyjnych, zapobiegających niebezpieczeństwom wynikającym z wykonania robót buowlanych w strefach szczególnego zagroŝenia zrowia lub w ich sąsieztwie, w tym zapewniających bezpieczną i sprawną komunikację umoŝliwiającą szybką ewakuację na wypaek poŝaru, awarii i innych zagroŝeń. NaleŜy opracować Plan bezpieczeństwa i ochrony zrowia prze rozpoczęciem prac buowlano-montaŝowych. -13-

10 III. RYSUNKI -16-

11

12

13

14

15

16 IV. OBLICZENIA -22-

17 Zestawienie obciąŝeń na ach Dach Lp. ObciąŜenie gr. G k Rozstaw G k ξ γ f G [kn/m 3 ] [m] [kn/m 2 ] [m] [kn/m] [kn/m] 1 Dachówka 0,9 0,9 0,81 1 1,35 1,09 Σ 0,81 1,35 1,09 S Rozstaw S ψ 0 γ f γ f S [kn/m 3 ] [m] [kn/m 2 ] [m] [kn/m] [kn/m] 1 Śnieg 0,411 0,9 0,37 0,5 1,5 0,28 2 Śnieg 0,205 0,9 0,18 0,5 1,5 0,14 p k Rozstaw p k ψ 0 γ f p [kn/m 3 ] [m] [kn/m 2 ] [m] [kn/m] [kn/m] 1 Wiatr F 0,45 0,9 0,41 0,6 1,5 0,37 2 Wiatr G 0,45 0,9 0,41 0,6 1,5 0,37 3 Wiatr H 0,33 0,9 0,29 0,6 1,5 0,27 4 Wiatr I -0,19 0,9-0,17 0,6 1,5-0,15 5 Wiatr J -0,25 0,9-0,23 0,6 1,5-0,21 Schemat statyczny -23-

18 Pręt nr 2 Z y Y 200-0,25 B -1,40 0,32-1,96 2,81 z 80 A Przekrój: 2 B 20,0x8,0 Wymiary przekroju: h=200,0 mm b=80,0 mm. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jyg=5333,3; Jzg=853,3 cm 4 ; A=160,00 cm 2 ; iy=5,8; iz=2,3 cm; Wy=533,3; Wz=213,3 cm 3. Własności techniczne rewna: Przyjęto 2 klasę uŝytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 20 i wilgotności powyŝej 85% tylko przez kilka tygoni w roku) oraz klasę trwania obciąŝenia: Stałe (więcej niŝ 10 lat, np. cięŝar własny). K mo = 0,60 γ M =1,3 Cechy rewna: Drewno C24. f = 24,00 m,k f = 14,00 t,0,k f = 0,50 t,90,k f = 21,00 c,0,k f = 2,50 c,90,k f = 2,50 v,k f m, f t,0, f t,90, f c,0, f c,90, f v, = 11,08 MPa = 6,46 MPa = 0,23 MPa = 9,69 MPa = 1,15 MPa = 1,15 MPa E 0,mean = MPa E 90,mean = 370 MPa E 0,05 = 7400 MPa G mean = 690 MPa ρ k = 350 kg/m 3-24-

19 Sprawzenie nośności pręta nr 2 Sprawzenie nośności przeprowazono wg PN-B-03150:2000. W obliczeniach uwzglęniono ekstremalne wartości wielkości statycznych. Nośność na ściskanie: Wyniki la x a =0,00 m; x b =2,43 m, przy obciąŝeniach ASW. - ługość wyboczeniowa w płaszczyźnie ukłau(wyznaczona na postawie poatności węzłów): l = µ l = 0,735 2,434 = 1,789 m c - ługość wyboczeniowa w płaszczyźnie prostopałej o płaszczyzny ukłau: l = µ l = 1,000 2,434 = 2,434 m c Długości wyboczeniowe la wyboczenia w płaszczyznach prostopałych o osi głównych przekroju, wynoszą: = 1,789 m; l = 2,434 m c,z l c,y Współczynniki wyboczeniowe: λ = l / i = 1,789 / 0,0577 = 30,99 y c,y y λ = l / i = 2,434 / 0,0231 = 105,40 z c,z z σ = c,crit,y π2 E 0,05 / λ 2 = 9, / y (30,99)2 = 76,06 MPa σ c,crit,z = π2 E 0,05 / λ 2 z = 9, / (105,40)2 = 6,57 MPa λ λ = f c 0, k c, crit, y rel,y, / σ = 21/76,06 = 0,525 = f c 0, k c, crit, z rel,z, / σ = 21/6,57 = 1,787 k y = 0,5 [1 + β c (λ rel,y - 0,5) + λ2 rel,y ] = 0,5 [1+0,2 (0,525-0,5) + (0,525)2 ] = 0,641 k z = 0,5 [1 + β c (λ rel,z - 0,5) + λ2 rel,z ] = 0,5 [1+0,2 (1,787-0,5) + (1,787)2 ] = 2,226 k c,y k c,z 2 2 = 1/( k y + k y λ rel, y ) = 1/(0, ,641² - 0,525² ) = 0,993 2 z k z 2 rel, z = 1/( k + λ ) = 1/(2, ,226² - 1,787² ) = 0,281 Powierzchnia obliczeniowa przekroju A = 160,00 cm 2. Nośność na ściskanie: σ c,0, = N / A = 4,43 / 160,00 10 = 0,28 < 2,73 = 0,281 9,69 = k c f c,0, Ściskanie ze zginaniem la x a =0,00 m; x b =2,43 m, przy obciąŝeniach ASW : σc, 0, σm, z, σm, y, 0,28 + km + = f f f 0,993 9,69 k c, y c,0, m, z, m, y, σc, 0, σm, z, σm, y, 0, km = f f f 0,281 9,69 + 0,00 11,08 k c, z c,0, m, z, m, y, + 0,7 0,00 11,08 + 3,67 11,08 = 0,360 < 1 + 0,7 3,67 11,08 = 0,333 < 1-25-

20 Nośność na zginanie: Wyniki la x a =0,00 m; x b =2,43 m, przy obciąŝeniach ASW. Długość obliczeniowa la pręta swobonie popartego, obciąŝonego równomiernie lub momentami na końcach, przy obciąŝeniu przyłoŝonym o powierzchni górnej, wynosi: λ rel,m = l = 1, = 2834 mm l hf m, E0, mean 2 πb Ek Gmean Wartość współczynnika zwichrzenia: la λ rel,m 0,75 k crit = 1 Warunek stateczności: = , ,142 80² = 0,410 σ m, = M / W = 1,96 / 533, = 3,67 < 11,08 = 1,000 11,08 = k crit f m, Nośność la x a =0,00 m; x b =2,43 m, przy obciąŝeniach ASW : σm, y, σm, z, 3,67 + km = f 11,08 f m, y, m, z, + 0,7 0,00 11,08 = 0,33 < 1 k m σ f m, y, m, y, σ + f m, z, m, z, = 0,7 3,67 11,08 + 0,00 11,08 = 0,23 < 1 Nośność ze ściskaniem la x a =0,00 m; x b =2,43 m, przy obciąŝeniach ASW : σ f 2 c,0, 2 c,0, + σm, y, σm, z, 0,28² + km = f 9,69² + 3,67 11,08 f m, y, m, z, + 0,7 0,00 11,08 = 0,33 < 1 σ f 2 c,0, 2 c,0, + k m σm, y, σm, z, 0,28² + = f f 9,69² m, y, m, z, + 0,7 3,67 11,08 + 0,00 11,08 = 0,23 < 1 Nośność na ścinanie: Wyniki la x a =0,00 m; x b =2,43 m, przy obciąŝeniach ASW. NapręŜenia tnące: τ = 1,5 V / A = 1,5 2,81 / 160,00 10 = 0,26 MPa z, z τ = 1,5 V / A = 1,5 0,00 / 160,00 10 = 0,00 MPa y, y Przyjęto k = 1,000. v Warunek nośności τ = 2 2 z, + τ y, τ = 0,26² + 0,00² = 0,26 < 1,15 = 1,000 1,15 = k v f v, -26-

21 Stan graniczny uŝytkowania: Wyniki la x a =0,46 m; x b =1,98 m, przy obciąŝeniach ASW. Ugięcie graniczne u = l / 150 = 16,2 mm net,fin Ugięcia o obciąŝeń stałych (cięŝar własny + ): u z,fin = u z,inst [1 + 19,2 (h/l)2 ](1+k ef ) = 0,0 [1 + 19,2 (200,0/2434)2 ](1 + 0,80) = 0,0 mm u = u (1+k ) = 0,0 (1 + 0,80) = 0,0 mm y,fin y,inst ef Ugięcia o obciąŝeń zmiennych ( ASW ): Klasa trwania obciąŝeń zmiennych: Stałe (więcej niŝ 10 lat, np. cięŝar własny). u z,fin = u z,inst [1 + 19,2 (h/l)2 ](1+k ef ) = 0,1 [1 + 19,2 (200,0/2434)2 ](1 + 0,80) = 0,3 mm u = u (1+k ) = 0,0 (1 + 0,80) = 0,0 mm y,fin y,inst ef Ugięcie całkowite: u z,fin = 0,0 + 0,3 = 0,3 < 16,2 = u net,fin Zestawienie obciąŝeń na ramę Ŝelbetową Lp. ObciąŜenie gr. G k Rozstaw G k ξ γ f G [kn/m 3 ] [m] [kn/m 2 ] [m] [kn/m] [kn/m] 1 Wełna min. 1 0,2 0,2 4,4 0,88 1 1,35 1,19 2 strop betonowy 25 0,08 2 4,4 8,8 1 1,35 11,88 3 Płyta GK 12 0,030 0,36 4,4 1,58 1 1,35 2,14 Σ 11,26 1,35 15,21 Lp. ObciąŜenie gr. Q k Rozstaw Q k ψ 0 γ f Q [kn/m 3 ] [m] [kn/m 2 ] [m] [kn/m] [kn/m] 1 UŜytkowe 0,4 4,4 1,76 0,7 1,5 1,85 4,4 1,76 1,05 1,85 Reakcje poporowe o achu -27-

22 Schemat statyczny Cechy przekroju: pręt nr 2, przekrój: x a =4,62 m, x b =4,63 m Wymiary przekroju [cm]: h=50,0, b=30,0, Cechy materiałowe la sytuacji stałej lub przejściowej BETON : B20 f ck = 16,0 MPa, f c =α f ck /γ c =1,00 16,0/1,50=10,7 MPa Cechy geometryczne przekroju betonowego: A c =1500 cm 2, J cx = cm 4, J cy = cm 4 STAL : A-I (St3SX-b) f yk =240 MPa, γ s =1,15, f y =210 MPa ξ lim =0,0035/(0,0035+f y /E s )=0,0035/(0, /200000)=0,769, Zbrojenie główne: A s1 +A s2 =64,34 cm 2, ρ=100 (A s1 +A s2 )/A c =100 64,34/1500=4,29 %, J sx =26253 cm 4, J sy =3765 cm 4, Zbrojenie wymagane: Obliczenia wykonano: - przy załoŝeniu maksymalnego wykorzystania nośności strefy ściskanej betonu (ξ lim =0,769). Wielkości obliczeniowe: N S =-120,23 kn, M S = (M Sx2 + M Sy2 ) = (-153, ,00 2 ) =153,13 knm f c =10,7 MPa, f y =210 MPa =f t, Zbrojenie rozciągane (ε s1 =5,23 ): A s1 =16,71 cm 2 (3 32 = 24,13 cm 2 ), Doatkowe zbrojenie ściskane nie jest obliczeniowo wymagane. A s =A s1 +A s2 =16,71 cm 2, ρ=100 A s /A c = ,71/1500=1,11 % Wielkości geometryczne [cm]: h=50,0, =45,2, x=18,1 (ξ=0,401), a 1 =4,8, a c =7,5, z c =37,7, A cc =544 cm 2, ε c =-3,50, ε s1 =5,23, -28-

23 Wielkości statyczne [kn, knm]: F c = -471,11, F s1 = 350,88, M c = 82,25, M s1 = 70,88, Warunki równowagi wewnętrznej: F c +F s1 =-471,11+(350,88)=-120,23 kn (N S =-120,23 kn) M c +M s1 =82,25+(70,88)=153,13 knm (M S =153,13 knm) Nośność przekroju prostopałego: pręt nr 2, przekrój: x a =4,62 m, x b =4,63 m Wielkości obliczeniowe: N S =-120,23 kn, M S = (M Sx2 + M Sy2 ) = (-153, ,00 2 ) =153,13 knm f c =10,7 MPa, f y =210 MPa =f t, Zbrojenie rozciągane: A s1 =40,21 cm 2, Zbrojenie ściskane: A s2 =24,13 cm 2, A s =A s1 +A s2 =64,34 cm 2, ρ=100 A s /A c = ,34/1500=4,29 % Wielkości geometryczne [cm]: h=50,0, =45,2, x=26,4 (ξ=0,583), a 1 =4,8, a 2 =4,8, a c =9,0, z c =36,2, A cc =791 cm 2, ε c =-0,60, ε s2 =-0,49, ε s1 =0,43, Wielkości statyczne [kn, knm]: F c = -227,43, F s1 = 342,74, F s2 = -235,54, M c = 36,32, M s1 = 69,23, M s2 = 47,58, Warunek stanu granicznego nośności: M R = 366,69 knm > M S =M c +M s1 +M s2 =36,32+(69,23)+(47,58)=153,13 knm Zbrojenie poprzeczne (strzemiona) Na całej ługości pręta przyjęto strzemiona o śrenicy =6 mm ze stali A-0, la której R as = 0,8 R a = 152 MPa. Maksymalny rozstaw strzemion: s 1 = 0,75 h = 0,75 50,0 = 37,5 s 1 50 cm przyjęto s 1 = 37,5 cm. Zagęszczony rozstaw strzemion: s 2 = 1/3 h = 1/3 50,0 = 16,7 s 2 30 cm przyjęto s 2 = 16,7 cm. Rozstaw strzemion: Strefa nr 1 Początek i koniec strefy: x a = 30,0 x b = 240,0 cm Strzemiona 2-cięte o rozstawie 15,0 cm. F s = n f s = 2 0,28 = 0,57 cm 2, q s = F s R as / s = 0, / 15,0 10 = 57,30 kn/m Strefa nr 2 Początek i koniec strefy: x a = 240,0 x b = 490,2 cm Strzemiona 2-cięte o rozstawie 25,0 cm. F s = n f s = 2 0,28 = 0,57 cm 2, q s = F s R as / s = 0, / 25,0 10 = 34,38 kn/m Strefa nr 3 Początek i koniec strefy: x a = 490,2 x b = 684,8 cm Strzemiona 2-cięte o rozstawie 25,0 cm. F s = n f s = 2 0,28 = 0,57 cm 2, q s = F s R as / s = 0, / 25,0 10 = 34,38 kn/m -29-

24 Strefa nr 4 Początek i koniec strefy: x a = 684,8 x b = 895,0 cm Strzemiona 2-cięte o rozstawie 15,0 cm. F s = n f s = 2 0,28 = 0,57 cm 2, q s = F s R as / s = 0, / 15,0 10 = 57,30 kn/m Ścinanie PołoŜenie przekroju ukośnego: x = 0,300 m Siła poprzeczna: Q = 139,32 kn Wymiary przekroju: b = 30,0 cm h o = h - a = 50,0-4,8 = 45,2 cm Dla poparcia i obciąŝenia bezpośreniego: β s = 0,15 Strzemiona: 2-cięte; = 6 mm; A-0 Wytrzymałości stali: R as = 0,8 R a = 152 MPa R ao = 0,8 R a = 168 MPa Siła przenoszona przez strzemiona: F s R as = 2 0, = 8,595 kn Rozstaw strzemion: s = 150 mm Nośność strzemion na jenostkę ługości: q s = R as F s / s = 8,595 / 0,150 = 57,30 kn/m Długość rzutu przekroju ukośnego: c s 2 βs Rb bho = = qs 0,15 11,5 10³ 0,300 0,452² 57,30 Siła poprzeczna przenoszona przez strzemiona i beton: 2 Qsb = 2 βs Rbb h qs Ras Fs = o = 1,358 m 2 0,15 11, ,300 0, , , = 147,08 kn Warunek nośności przekroju ukośnego: Q = 139,32 < 147,08 = Q sb -30-