OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY ISTNIEJ

Wielkość: px

Rozpocząć pokaz od strony:

Download "OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY ISTNIEJ"

Julia Czarnecka
6 lat temu
Przeglądów:

1 9 OLICZENI STTYCZNE DO PROJEKTU UDOWLNEGO PRZEUDOWY ISTNIEJĄCEJ OCZYSZCZLNI ŚCIEKÓW N OCZYSZCZLNĘ MECHNICZNO IOLOGICZNĄ W TECHNOLOGII SR ORZ KNLIZCJI SNITRNEJ Z POMPOWNIĄ ŚCIEKÓW W MIEJSCOWOŚCI SMOKLĘSKI, GMIN KMIONK, POWIT LURTOWSKI, WOJ. LUELSKIE I. udynek oczyszczalni ścieków: Poz. 0 Dach nad budynkiem oczyszczalni ścieków: Szkic wiązara 364,9 294,4 80, ,0 66, , ,0 600,0 Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 30,0 o ; Rozpiętość wiązara l = 6,00 m Rozstaw podpór w świetle l s = 4,40 m; Poziom jętki h = 0,80 m; Rozstaw krokwi a = 1,10 m Rozstaw podparć murłaty l mo = 1,50 m; Wysięg wspornika murłaty l mw = 0,60 m ObciąŜenia (wartości charakterystyczne i obliczeniowe): - pokrycie dachu (Papa podwójnie na deskowaniu):g k = 0,35 kn/m 2 ; g o = 0,42 kn/m 2 - obciąŝenie śniegiem (połać bardziej obciąŝona, strefa 3, =154 m n.p.m., nachylenie połaci 30,0 st.): - na stronie nawietrznej s kl = 1,44 kn/m 2, s ol = 2,16 kn/m 2 - na stronie zawietrznej s kp = 0,96 kn/m 2, s op = 1,44 kn/m 2 - obciąŝenie wiatrem (wg PN-77/-02011/Z1-3: strefa I, teren, wys. budynku z =5,5 m): - na stronie nawietrznej p kl I = -0,20 kn/m 2, p ol I = -0,26 kn/m 2 - na stronie nawietrznej p kl II = 0,11 kn/m 2, p ol II = 0,15 kn/m 2 - na stronie zawietrznej p kp = -0,18 kn/m 2, p op = -0,23 kn/m 2 - obciąŝenie jętki q jk = 0,00 kn/m 2, q jo = 0,00 kn/m 2 - ocieplenie na całej długości krokwi g kk = 1,00 kn/m 2, g ok = 1,20 kn/m 2 - obciąŝenie jętki robotnikiem F jk = 1,0 kn, F jo = 1,2 kn Dane materiałowe: - krokiew 8/16 cm (zaciosy: murłata - 3 cm, jętka - 3 cm) z drewna C27 - jętka 8/16 cm z drewna C27, - murłata 14/14 cm z drewna C27 ZałoŜenia obliczeniowe: - klasa uŝytkowania konstrukcji: 2 - obciąŝenie śniegiem traktuje się jako obciąŝenie średniotrwałe

2 10 WYNIKI -0,86 Obwiednia momentów: -0,86-0,63-0,63 0,76 0,54 0,69 0,54 Ekstremalne reakcje podporowe V max = 12,68 kn H max = 13,54 kn V min = 0,35 kn H min = 0,93 kn Wymiarowanie wg PN : 2000 drewno z gatunków iglastych, klasy C27 f m,y,d = 16,62 MPa, f m,z,d = 16,62 MPa, f c,0,d = 13,54 MPa Krokiew 8/16 cm (zaciosy: murłata - 3 cm, jętka - 3 cm) z drewna C27 Smukłość: λ y = 47,3 < 150; λ z = 94,6 < 150 w przęśle M = 0,76 knm; N = 1,52 kn; σ m,y,d = 2,22 MPa; σ c,0,d = 0,12 MPa; k c,y = 0,886; k c,z = 0,354 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,144 < 1 σ c,0,d /(k c,z f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,159 < 1 na podporze - murłacie M = -0,63 knm; N = 17,44 kn; σ m,y,d = 2,80 MPa; σ c,0,d = 1,68 MPa (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d = 0,184 < 1 na podporze - jętce M = -0,86 knm; N = 12,94 kn; σ m,y,d = 4,05 MPa; σ c,0,d = 1,62 MPa; k c,y = 0,886; k c,z = 0,354 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,379 < 1 σ c,0,d /(k c,z f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,582 < 1 Jętka 8/16 cm z drewna C27 Smukłość: λ y = 50,8 < 150; λ z = 101,6 < 150 M = 0,69 knm; N = 9,91 kn; σ m,y,d = 2,04 MPa; σ c,0,d = 0,77 MPa; k c,y = 0,848; k c,z = 0,310 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,190 < 1 σ c,0,d /(k c,z f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,307 < 1 Murłata 14/14 cm z drewna C27 ObciąŜenia obliczeniowe: q z = 11,52 kn/m; q y = 12,31 kn/m M z = 2,97 knm; σ m,z,d = 6,487 MPa σ m,z,d /f m,z,d = 0,390 < 1 Część wspornikowa murłaty ObciąŜenia obliczeniowe: q z = 8,25 kn/m; q y = 7,80 kn/m M y = 1,48 knm; M z = 1,40 knm; σ m,y,d = 3,25 MPa; σ m,z,d = 3,07 MPa σ m,y,d /f m,y,d + k m σ m,z,d /f m,z,d = 0,325 < 1 k m σ m,y,d /f m,y,d + σ m,z,d /f m,z,d = 0,321 < 1

3 11 Poz. 0 NadproŜa: 1 NadproŜe Lo = 1,37m: - obc. dachu: - masa własna: Schemat statyczny belki 13,24 q 0,25 * 0,25 * 25,0 * 1,1 = 11,52 kn/m = 1,72 kn/m = 13,24 kn/m 13,24 1,62 DNE MTERIŁOWE I ZŁOśENI: Klasa betonu: 15 (C12/C15) f cd = 8,00 MPa, f ctd = 0,73 MPa, E cm = 27,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -II (18G2-b) f yk = 355 MPa, f yd = 310 MPa, f tk = 410 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -0 (St0S-b) f yk = 220 MPa, f yd = 190 MPa, f tk = 260 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała; Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyŝulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm; Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [knm]: Siły tnące [kn]: 4,34 WYMIROWNIE wg PN :2002: Przyjęte wymiary przekroju: b w = 25,0 cm; h = 25,0 cm; otulina zbrojenia c nom = 25 mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 4,34 knm Przyjęto indywidualnie dołem 3φ12 o s = 3,39 cm 2 Warunek nośności na zginanie: M Sd = 4,34 knm/mb < M Rd = 19,64 knm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 6,25 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 6,25 kn < V Rd3 = 27,46 kn SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 3,66 knm Szerokość rys prostopadłych: zarysowanie nie występuje Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 0,36 mm < a lim = 8,10 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 7,64 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje Poz. 3.0 Płyta fundamentowa: obc. dachu: - wieniec: - ściana gr. 24cm: - ściana gr. 25cm: - mur fundamentowy: - zbiorniki SR: - zbiornik STO: - obc. uŝytkowe: - posadzka: - szlichta cementowa: - płyta fundamentowa: - płyta fundamentowa: 2,50 * 72,0 0,25 * 0,25 * 35,0 * 25,0 * 1,1 0,24 * 3,00 * 25,0 * 9,00 * 1,1 0,25 * 2,25 * 8,12 * 14,5 * 1,1 0,25 * 0,60 * 33,16 * 21,0 * 1,1 10,0 * 11,0 * 1,2 * 2 7,0 * 11,0 * 1,2 5,00 * 1,4 0,32 * 15,15 * 1,2 0,08 * 15,15 * 21,0 * 1,3 0,40 * 5,30 * 9,80 * 25,0 * 1,1 0,17 * 2,20 * 7,28 * 25,0 * 1,1 = 180,00 kn = 60,16 kn = 178,20 kn = 72,85 kn = 114,90 kn = 264,00 kn = 92,40 kn = 7,00 kn = 5,82 kn = 33,09 kn = 571,34 kn = 74,87 kn = 1654,63 kn Przyjęto płytę fundamentową o wymiarach w rzucie 5,30m x 9,80m i wysokości 40cm σ = = 3,18 N / cm < σ dop = 10,0N / cm 530*980 -

4 12 II. Zbiornik istniejący: Poz. 4.0 Płyta przekrycia zbiornika: - 2 x papa termozgrzewalna - obc. uŝytkowe: 3. - płyta gr. 12cm: 0,10 * 1,2 5,00 * 1,4 0,12 * 25,0 * 1,1 Schemat statyczny płyty: = 0,12 kn/m 2 = 7,00 kn/m 2 = 3,30 kn/m 2 = 10,42 kn/m 2 Obliczenia statyczne przeprowadzono przy uŝyciu programu Robot. Wymiarowanie wg PN :2002 b = 100cm; h = 12cm eton 30; f cd = 16,7 MPa; f ctm = 2,6 MPa Stal kl. -III; f yd = 350 MPa; f yk = 410 MPa; f tk = 550 MPa; ξ eff lim = 0,53 1/ Stan graniczny nośności zginanie w przęśle M sd = 6,00 knm: Sytuacja obliczeniowa trwała; Klasa ekspozycji XF3 poziome powierzchnie betonowe naraŝone na deszcz i zamarzanie; Otulenie zbrojenia: Odchyłka wymiarowa: c min = 2,5cm; ø = 1,2cm c = 0,5cm; c nom = 3,0cm a = c nom + 0,5ø = 3,6cm d = 12,0 3,6 = 8,4cm Scc =M / b*d 2 *fcd = 0,051 ξ = 1 - (1-2 Scc)1/2 = 0,052; ς = 1-0,5 ξ = 0,974 s1 = M / ς * d * fyd = 2,10 cm 2 s1,min = 0,0013*b*d = 1,09 cm 2 Przyjęto zbrojenie dolne płyty górnej zbiornika # 10 co 15cm, s = 5,23cm 2. 2/ Stan graniczny nośności zginanie na podporze M sd = 8,00 knm: Sytuacja obliczeniowa trwała; Klasa ekspozycji XF3 poziome powierzchnie betonowe naraŝone na deszcz i zamarzanie; Otulenie zbrojenia: Odchyłka wymiarowa: c min = 2,5cm; ø = 1,2cm c = 0,5cm; c nom = 3,0cm a = c nom + 0,5ø = 3,6cm d = 12,0 3,6 = 8,4cm Scc =M / b*d 2 *fcd = 0,068 ξ = 1 - (1-2 Scc)1/2 = 0,070; ς = 1-0,5 ξ = 0,965 s1 = M / ς * d * fyd = 2,82 cm 2 s1,min = 0,0013*b*d = 1,09 cm 2 Przyjęto zbrojenie górne płyty górnej zbiornika # 10 co 15cm, s = 5,23cm 2.

5 13 Poz. 5.0 Ściana działowa w zbiorniku: ObciąŜenia poziome gruntem: od obc. naziomu: - od cięŝaru gruntu powyŝej ppw: - od cięŝaru gruntu poniŝej ppw: - parcie wody gruntowej: 5,00 * 0,6 * 1,3 1,50 * 21,0 * 0,6 * 1,2 2,30 * 11,0 * 0,6 * 1,2 2,30 * 10,0 * 1,1 ObciąŜenia poziome gruntem: - ścieki: 11,0 * 1,40 * 1,1 Schemat statyczny płyty: = 3,90 kn/m 2 = 22,68 kn/m 2 = 18,22 kn/m 2 = 25,30 kn/m 2 = 70,10 kn/m 2 = 16,94 kn/m 2 = 16,94 kn/m 2 qo = 72,86 leff = 1,35 Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff = 1,35 m Wyniki obliczeń statycznych: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 16,60 knm/m Reakcja obliczeniowa R = R = 49,18 kn/m Dane materiałowe: Grubość płyty 20,0 cm Klasa betonu 30 (C25/C30) f cd = 16,67 MPa, f ctd = 1,20 MPa, E cm = 31,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -II (18G2-b) f yk = 355 MPa, f yd = 310 MPa, f tk = 410 MPa Otulenie zbrojenia przęsłowego c nom = 25 mm ZałoŜenia obliczeniowe: Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm; Graniczne ugięcie a lim = l eff /200 - jak dla stropów (tablica 8) Wymiarowanie wg PN :2002 (metoda uproszczona): Przęsło: Zbrojenie potrzebne s = 3,24 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 15,0 cm o s = 5,24 cm 2 /mb Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 0,43 mm < a lim = 6,75 mm Opracowała: mgr inŝ. gata Ostrowska Projektował: mgr inŝ. Nai Van Hoang KL 199/86

Podobne dokumenty

Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła

Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła Zginanie: (przekrój c-c) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)130.71 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 4.90 cm 2. Przyjęto 3 16 o s = 6.03 cm 2 ( = 0.36%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)130.71