Ośrodek Rzeczoznawstwa i Techniki Budowlanej O/W PZITB

Transkrypt

1 SPIS TREŚCI 1. PODSTAWA FORMALNA EKSPERTYZY PRZEDMIOT, CEL I ZAKRES EKSPERTYZY PODSTAWA MERYTORYCZNA OPRACOWANIA BADANIA I ANALIZY WŁASNE UDOSTĘPNIONA DOKUMENTACJA TECHNICZNA DODATKOWA DOKUMENTACJA TECHNICZNA WAŻNIEJSZE PUBLIKACJE I NORMY OGRANICZENIA i ZASTRZEŻENIA OGÓLNA CHARAKTERYSTYKA ISTNIEJĄCEGO BUDYNKU OCENA STANU TECHNICZNEGO BUDYNKU W ŚWIETLE BADAŃ IN SITU DANE OGÓLNE BADANIA WŁASNE ELEMENTÓW BUDYNKU FUNDAMENTY PODCIĄGI I STROPY SŁUPY ŚCIANY IZOLACJE P.WILGOCIOWE STOLARKA, OBRÓBKI BLACHARSKIE, POSADZKI, INSTALACJE PRZYCZYNY USZKODZEŃ STWIERDZONYCH W BUDYNKU WNIOSKI OGÓLNE Z OCENY STANU TECHNICZNEGO OCENA ZUŻYCIA NATURALNEGO BUDYNKU OCENA WYTRZYMAŁOŚCI MATERIAŁÓW KONSTRUKCYJNYCH OBLICZENIA STATYCZNE PLANOWANE ARCHIWUM W BUDYNKU ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ ISTNIEJĄCYCH ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ PO ADAPTACJI STROPU NA POTRZEBY ARCHIWUM OBLICZENIA ELEMENTÓW KONSTRUIKCYJNYCH STROP 3.15 OBCIĄŻENIE ISTNIEJĄCE STROP 3.23 OBCIĄŻENIE ISTNIEJĄCE RAMA ŻELBETOWA W OSI 8 (NAD PODCIĄGIEM 3.61) OBCIĄŻENIE ISTNIEJĄCE RAMA ŻELBETOWA W OSI 9 (NAD PODCIĄGIEM 3.43) OBCIĄŻENIE ISTNIEJĄCE RAMA ŻELBETOWA W OSI F (NAD PODCIĄGIEM 3.53) OBCIĄŻENIE ISTNIEJĄCE RAMA ŻELBETOWA W OSI G (NAD PODCIĄGIEM 3.54) OBCIĄŻENIE ISTNIEJĄCE ZESTAWIENIE WYNIKÓW OBLICZEŃ PROPOZYCJA WZMOCNIENIA KONSTRUKCJI BELKI STALOWE NAD STROPEM RAMY STALOWE POD STROPEM FUNDAMENTY RAM STALOWYCH WNIOSKI I ZALECENIA...87 ZAŁĄCZNIKI: ZAŁĄCZNIK NR 1 - DOKUMENTACJA GRAFICZNA (RYSUNKOWA) ZAŁĄCZNIK NR 2 - UPRAWNIENIA OPRACOWUJĄCYCH EKSPERTYZĘ ZAŁĄCZNIK NR 3 BADANIA GRUNTU I BETONU

2 1. PODSTAWA FORMALNA EKSPERTYZY Ekspertyzę opracowano na podstawie zlecenia od Innogy Stoen Operator Sp. z o. o. ul. Piękna 46, Warszawa, dla Ośrodka Rzeczoznawstwa z siedzibą w Warszawie przy ul. Nowolipie 9/11 reprezentowanego przez dyr. Aleksandrę Kielar. 2. PRZEDMIOT, CEL I ZAKRES EKSPERTYZY Przedmiotem ekspertyzy jest budynek biurowy część C położony przy ul. Pory 80 w Warszawie. Celem ekspertyzy jest sprawdzenie wytrzymałości stropu planowanego pod archiwum nad piwnicami części C. Planowane jest obciążenie użytkowe stropu o wartości 1800 kg/m 2 dla regałów kompaktowych o wys. 1,8 m. Ekspertyza swym zakresem obejmuje: analizę otrzymanej dokumentacji budowlanej budynku, oględziny, badania in situ oraz sporządzenie dokumentacji fotograficznej miejsca planowanych zmian, ocena stanu technicznego zinwentaryzowanych elementów konstrukcyjnych budynku, dokumentację fotograficzną wykonanych odkrywek istniejącej konstrukcji budynku, dokumentację fotograficzną istniejących uszkodzeń budynku, statyczne obliczenia sprawdzające konstrukcję budynku w rejonie planowanego archiwum, wnioski i zalecenia. Ekspertyza niniejsza stanowi utwór w rozumieniu ustawy o prawie autorskim i prawach pokrewnych (Dz. U. nr 24 z 1994r., poz. 83 z późniejszymi zmianami). 3. PODSTAWA MERYTORYCZNA OPRACOWANIA 3.1. BADANIA I ANALIZY WŁASNE Ekspertyzę opracowano na podstawie: własnych oględzin kompleksu biurowego w dniu 15 lutego 2018r., dokumentacji fotograficznej wykonanej przez autorów ekspertyzy, odkrywek elementów konstrukcji obiektu (płyty stropowe, żebra, belki, słupy) oraz badań makroskopowych materiałów konstrukcyjnych, własnego doświadczenia związanego z projektowaniem, realizacją i diagnostyką konstrukcji, obliczeń statycznych, literatury przedmiotu. 3

3 3.2. UDOSTĘPNIONA DOKUMENTACJA TECHNICZNA Autorom ekspertyzy Zleceniodawca udostępnił następujące dokumenty: {1} Projekt architektoniczno budowlany przebudowy budynku administracyjno-technicznego (budowa ściany oddzielenia pożarowego celem podziału budynku) sporządzony przez arch. Adama Skrzypka sierpień 2008r. {2} Dokumentacja techniczna i warsztatowa elewacji budynku stacji 110/15kV RPZ STEGNY oraz kompleksu biurowego STOEN stołecznego zakładu energetycznego S.A. Część I, Dokumentacja Techniczna sporządzona przez mgr inż. C. Grzębskiego maj 1997r. {3} Projekt techniczny stacji 110/15kV Warszawa-Stegny konstrukcja, sporządzony przez mgr inż. Krzysztofa Guraja grudzień 1994r DODATKOWA DOKUMENTACJA TECHNICZNA Autorzy ekspertyzy zlecili wykonanie następującej dokumentacji: {{1}} Raport z badań nr B/368/18 sporządzony przez Laboratorium Budowlane MP Sp. z o.o. dnia r. {{2}} Opinia geotechniczna dla możliwości nadbudowy istniejącego budynku (części B) przy ul. Pory 80 w Warszawie sporządzona przez Geotechnika Mazowsze s.c. luty 2018r WAŻNIEJSZE PUBLIKACJE I NORMY [1] Norma PN-82/B-02000,,Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości". [2] Norma PN-82/B-02001,,Obciążenia budowli. Obciążenia stałe." [3] Norma PN-82/B-02003,,Obciążenia budowli. Obciążenia zmienne technologiczne. Podstawowe obciążenia technologiczne i montażowe". [4] Norma PN-80/B Obciążenie śniegiem. Obciążenia w obliczeniach statycznych." [5] Norma PN-80/B-02010/Az1 Obciążenie śniegiem. Obciążenia w obliczeniach statycznych." [6] Norma PN-77/B Obciążenie wiatrem. Obciążenia w obliczeniach statycznych." [7] Norma PN-77/B-02011/Az1 Obciążenie wiatrem. Obciążenia w obliczeniach statycznych." [8] Norma PN-77/B-02011/Az1 Obciążenie wiatrem. Obciążenia w obliczeniach statycznych." [9] Norma PN-90/B Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projektowanie." [10] Norma PN-91/B Posadowienie bezpośrednie budowli. Grunty budowlane. Obliczenia statyczne i projektowanie 4

4 [11] Norma PN-B Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. Obliczenia statyczne i projektowanie". [12] Praca zbiorowa: Zużycie obiektów budowlanych. Poradnik. WACETOB [13] Praca zbiorowa: Remonty i modernizacja budynków mieszkalnych. Arkady [14] J. Łempicki: Ekspertyzy konstrukcji budowlanych. Arkady [15] Żenczykowski W.: Budownictwo ogólne tom 1 3. Arkady 1976 i [16] Poradnik inżyniera i technika budowlanego t. 1 5, Wyd. ARKADY. [17] Praca zbiorowa: Budownictwo ogólne tom 1 i 2. Arkady OGRANICZENIA i ZASTRZEŻENIA Opracowanie oparte jest na dokumentacji i informacjach udostępnionych przez przedstawicieli Zamawiającego. Założono, że nie ukryto żadnych faktów, które mogłyby mieć istotny wpływ na treść sporządzanej ekspertyzy technicznej. Ekspertyza ważna jest na dzień opracowania. Autorzy opracowania nie biorą odpowiedzialności za ewentualne ukryte wady lub błędy w przedstawionej przez zleceniodawcę dokumentacji technicznej. Niniejsza ekspertyza nie może być opublikowana w całości lub w części w jakimkolwiek dokumencie bez zgody autorów i bez uzgodnienia z nimi formy i treści takiej publikacji. Nie może być wykorzystana do żadnego innego celu aniżeli określona w punkcie OGÓLNA CHARAKTERYSTYKA ISTNIEJĄCEGO BUDYNKU Przedmiotowy budynek znajduje się w Warszawie, przy ulicy Pory 80, na działkach ew. nr 2/6, 16/4, 16/6 w obrębie Wykonany budynek ma funkcję techniczno biurową, z częścią gospodarczą. Budynek składa się z trzech części funkcjonalnych. Część techniczna A mieści stację energetyczną 110/15kV z rozdzielniami i zapleczem socjalno administracyjnym dla obsługi. Części B (część niższa, dwukondygnacyjna, w osiach A-E/7-12) oraz C (część wyższa, 6-kondygnacyjna, w osiach E-L/8-12) mieszczą strefę biurową obiektu. Części A, B i C w rzucie poziomym tworzą literę L. Naprzeciw części A znajduje się pergola połączona z boksami garażowymi, domykająca wewnętrzny dziedziniec. Części A i C budynku są podpiwniczone, część B jest częściowo podpiwniczona. Linię podziału na część techniczną i biurową budynku stanowi ściana oddzielenia pożarowego zlokalizowana w osi 7 (w poziomie piwnicy fragment tej ściany nie przebiega w osi 7). Bryła budynku o zróżnicowanej liczbie kondygnacji z rozbudowanym hallem wejściowym w narożniku od strony ulicy Pory. Wymiary budynku w rzucie wynoszą 54,55x52,45m, wysokość budynku w części A 5

5 wynosi 19,40m, w część B 11,15m a w części C 25,90m. W budynku znajdują się trzy klatki schodowe, po jednej w każdej części budynku. Obiekt został zrealizowany w konstrukcji żelbetowej, monolitycznej w układzie płytowo słupowo ścianowym. Elementy konstrukcji tj. płyty stropowe, płyty stropodachów, belki, podciągi, słupy i klatki schodowe żelbetowe. Ściany wypełniające z elementów murowanych (gazobetonowe lub SILKA). Pokrycie na płaskich stropodachach z papy. Fragment poddasza mansardowego pokryty powlekaną blachą stalową ułożoną na stojący rąbek. Budynek został oddany do użytkowania na podstawie Decyzji pozwolenie na użytkowanie nr 264/D/MC/99 z dnia r., gdzie jako inwestor występował Stołeczny Zakład Energetyczny STOEN z siedzibą w Warszawie przy ul. Wybrzeże Kościuszkowskie 41. Budynek część "C" to sześciokondygnacyjny, w pełni podpiwniczony budynek biurowy, którego konstrukcję zaprojektowano w postaci trójnawowego, podłużnego układu szkieletowego. Podstawowa siatka słupów nośnych to układ 6.0x6.0 i 6.0x3.0 m. Podłużne pięcioprzęsłowe, wielopiętrowe ramy wewnętrzne prócz przenoszenia obciążeń pionowych przenoszą również na fundamenty obciążenia poziome wynikłe z parcia wiatru. Wieloprzęsłowe podciągi zaprojektowano także wzdłuż ścian zewnętrznych. Przenoszą one na fundamenty obciążenie ze stropów i ścian zewnętrznych budynku. Sztywność w kierunku poprzecznym zapewniają ramy skrajne oraz ściany obudowy klatki schodowej. Na podłużnych układach szkieletowych oparto wieloprzęsłowe płyty stropowe wykonane w postaci pełnych stropów wylewanych. Również w postaci monolitycznego szkieletu wykonana jest konstrukcja poszerzająca obrys budynku w obrębie I piętra. Najwyższa kondygnacja zaprojektowana została jako żelbetowa powłoka sytuowana wzdłuż dłuższych boków obiektu. Pod powłokę tę przewidziano w stropie IV piętra specjalną konstrukcję odwracając w nim kierunek rozpięcia stropów. Komunikację pionową zapewni w budynku klatka schodowa wykonana w technologii wylewanego żelbetu. Na każde piętro prowadzą trzy biegi schodowe. Między nimi umieszczony został monolityczny szyb windy osobowej obsługiwanej mechanicznie. Nad szybem przewidziano pomieszczenie maszynowni. Płyta nad szybem monolityczna, żelbetowa policzona została na obciążenie technologiczne wynikające z ciężaru urządzeń dźwigowych i kabiny. Obciążenie od konstrukcji sprowadzane jest na podłużne ławy fundamentowe obliczone jako ławy pod rzędy słupów. Budynek jest wyposażony w kanalizację sanitarną (kolektor miejski), kanalizację deszczową (kolektor sanitarny miejski), sieć wodociągową i hydrantową, sieć elektryczną, sieć telefoniczną oraz wentylację grawitacyjną i mechaniczną z elementami klimatyzacji. Budynek obecnie nie jest użytkowany. 6

6 Podstawowe dane techniczne budynku: Powierzchnia zabudowy 1.693,5m 2 Powierzchnia całkowita 7.139,55m 2 Powierzchna użytkowa 6.100,5m 2 Kubatura ,0m 3 Zdjęcie satelitarne budynku przy ul. Pory 80 w Warszawie, z podziałem na poszczególne części. Widok z prawej strony część C budynku, objęta opracowaniem. 7

7 Obszar stropu parteru objęty opracowaniem. 5. OCENA STANU TECHNICZNEGO BUDYNKU W ŚWIETLE BADAŃ IN SITU 5.1. DANE OGÓLNE Przegląd konstrukcji w budynku biurowego część C, położonym przy ul. Pory 80 w Warszawie do celów niniejszej Ekspertyzy wykonano w lutym 2018r. Sporządzoną dokumentację fotograficzną przedstawiono poniżej. W Ekspertyzie dokonano oceny stanu technicznego budynku na podstawie: szczegółowych oględzin budynku, badań in situ elementów konstrukcji budynku, analizy otrzymanej dokumentacji budowlanej obiektu, analizy dokumentacji fotograficznej, własnych makroskopowych badań materiałów i elementów konstrukcji, analizy stopnia zużycia technicznego budynku, obliczeń sprawdzających. Ogólnie można stwierdzić, że na obecny stan techniczny budynku cz. C położonego przy ul. Pory 80 w Warszawie, mają wpływ m. in.: warunki użytkowania bieżąca konserwacji budynku, 8

8 okres eksploatacji budynku, zastosowane rozwiązania materiałowo konstrukcyjne, Mając na względzie te uwarunkowania, autorzy niniejszej Ekspertyzy dokonali oceny stanu technicznego elementów konstrukcji w obrębie planowanych zmian w budynku, przyjmując kryteria oceny wg tab. 18 [12] BADANIA WŁASNE ELEMENTÓW BUDYNKU W trakcie przeprowadzonego przeglądu konstrukcji części C budynku biurowego stwierdzono, że płyty stropowe wykonane są jako żelbetowe w technologii Filigran, oparte na żelbetowych podciągach monolitycznych o przekrojach 40x60. Podciągi oparte są na żelbetowych słupach o przekrojach 30x40cm, 40x40cm. Sztywność przestrzenna budynku jest zapewniona przez ramy żelbetowe (podciągi i słupy) oraz trzon klatki schodowej. Stropy są oddylatowane od części B budynku. Poziom parteru wg {3} jest na rzędnej 0,00=9,85m n.p. 0 Wisły. Poziom piwnicy jest na rzędnej -2,95. 9

9 Widoczny korytarz w poziomie piwnicy. Widoczne pomieszczenie nr

10 FUNDAMENTY Ze względu na wysoki poziom wody gruntowej oraz poziom posadowienia fundamentów budynku od 4,40m p.p.p. odstąpiono od wykonywania ich odkrywek. Geometrię przyjęto na podstawie dokumentacji archiwalnej budynku {3}. Budynek jest posadowiony na ławach fundamentowych o przekroju odwróconego T i wysokości całkowitej 150cm (odsadzki gr. 50cm), wymiary w rzucie od 50cm do 170. Wg informacji uzyskanej od projektanta konstrukcji budynku mgr inż. Guraja, oraz od kierownika projektu p. Macieja Wojdala jego fundamenty zostały wykonane zgodnie z projektem {3}. W projekcie poziom wody gruntowej określono na rzędnej -2,95m, tj. 6,90m n.p. 0 Wisły. Wg badań podłoża gruntowego {{2}} wykonanego na zlecenie autorów Ekspertyzy, poziom wody gruntowej określono na rzędnej 6,65m n.p. 0 Wisły. W trakcie przeprowadzonego przeglądu stanu technicznego budynku nie stwierdzono uszkodzeń, świadczących o utracie nośności przez fundamenty budynku. Ogólnie stan techniczny fundamentów został oceniony jako dobry. Rzut fundamentów PODCIĄGI I STROPY W poziomie piwnicy wykonano odkrywki podciągów nr 2, 4, 6 i 8 oraz płyt stropowych nr 1, 3, 5, 7, 9, 10, 14, 15 i 16. W odkrywkach stwierdzono geometrię podciągów i stropów zgodne z projektem {3}. W odkrywkach płyt stropowych stwierdzono płyty prefabrykowane. Technologia wykonania płyt 11

11 stropowych na etapie realizacji została zamienione z płyt monolitycznych wg projektu {3} na stropy zespolone typu Filigran. Rysunki oraz lokalizację wykonanych odkrywek konstrukcji stropów zamieszczono w części rysunkowej ekspertyzy, w załączniku nr 1. Istniejące wykończenie na stropie parteru składa się z podłogi podniesionej (systemowej). Na podstawie przeprowadzonych w dniu 15 lutego 2018r. oględzin budynku w części C stwierdzono: a) Z dokumentacji projektowej {3} wynika, że zbrojenie dolne płyt stropowych stanowią pręty #10 co 10cm (płyta 3.15) oraz #10 co 9cm (płyta 3.23). Płyta 3.15 dodatkowo wzmacniana ukrytymi żebrami wzmacniającymi, zbrojonymi dołem prętami 5#18, strzemię z prętów ø6 (żebro 3.18). Na podstawie wykonanych odkrywek i oględzin stwierdza się, że zbrojenie dolne płyt stropowych budynku i żeber wzmacniających odbiega od zbrojenia przewidzianego w projekcie: w płycie 3.23 odkryto dołem zbrojenie prętami #10 i #8, układanych na przemian, w rozstawie co 8cm patrz załącznik nr 1 (odkrywka nr1), w płycie 3.15 namierzono dołem kilka typów zbrojenia: #12 co 12cm patrz załącznik nr 1 (odkrywka nr3), #12 co 8cm patrz załącznik nr1 (odkrywka nr14), #12 co 20cm / #5 co 9cm patrz załącznik nr 2 (odkrywka nr16). żebro wzmacniające 3.18 zbrojone dołem 6#16, strzemię z #6 patrz załącznik nr 1 (odkrywka nr5). b) Z dokumentacji projektowej {3} wynika, że zbrojenie dolne podciągu 3.53 stanowią pręty podłużne 4#14 oraz strzemiona czterocięte ø8. Na podstawie wykonanych odkrywek i oględzin stwierdza się, że zbrojenie dolne podciągu odbiega od zbrojenia przewidzianego w projekcie i jest wykonane z 2#18+2#20 zbrojenie podłużne oraz z ø6 czterocięte zbrojenie poprzeczne patrz załącznik nr 1 (odkrywka nr2). c) Z dokumentacji projektowej {3} wynika, że zbrojenie dolne podciągu 3.54 stanowią pręty podłużne 4#14 oraz strzemiona czterocięte ø8. Na podstawie wykonanych odkrywek i oględzin stwierdza się, że zbrojenie dolne podciągu odbiega od zbrojenia przewidzianego w projekcie i jest wykonane z 4#22 (zbrojenie podłużne) oraz z ø8 czterocięte zbrojenie poprzeczne. Patrz załącznik nr 1 (odkrywka nr4). 12

12 d) Z dokumentacji projektowej {3} wynika, że zbrojenie dolne podciągu 3.43 stanowią pręty podłużne 4#20 w przęsłach skrajnych oraz 4#16 w przęsłach środkowych. Zbrojenie poprzeczne strzemiona czterocięte ø8. Na podstawie wykonanych odkrywek i oględzin stwierdza się, że zbrojenie dolne podciągu odbiega od zbrojenia przewidzianego w projekcie i jest wykonane z 2#20+1#18+1#22 w przęśle skrajnym oraz z 2#20+2#18 w przęśle środkowym. Dodatkowo wzdłuż zbrojenia głównego są ułożone pręty #8. Zbrojenie poprzeczne ø8 czterocięte. Patrz załącznik nr 1 (odkrywki nr6 i nr8). W trakcie przeprowadzonego przeglądu stanu technicznego budynku nie stwierdzono uszkodzeń, świadczących o utracie nośności przez podciągi i strop nad piwnicą budynku część C. Widoczne zarysowania spodu płyt wynikają z zastosowania prefabrykatów do wykonania stropów zespolonych. Ogólnie stan techniczny podciągów i stropów został oceniony jako dobry. Rzut kondygnacji piwnicy. 13

13 Odkrywka nr1 zbrojenia dolnego płyty stropowej. Odkrywka nr2 zbrojenia dolnego podciągu. 14

14 Odkrywka nr8 zbrojenia dolnego podciągu. Widoczne klawiszowanie prefabrykowanych płyt stropowych w odkrywce nr10. 15

15 Szkic przedstawiający zasadę wykonania stropu w technologii Filigran SŁUPY W celu weryfikacji geometrii i zbrojenia słupów wykonano po 4 odkrywki słupów w poziomie kondygnacji piwnicy. W odkrywkach stwierdzono geometrię słupów zgodne z projektem {3}. Na podstawie przeprowadzonych w dniu 15 lutego 2018r. oględzin budynku w części C stwierdzono: a) Z dokumentacji projektowej {3} wynika, że zbrojenie słupów piwnicy 4.12 stanowią pręty podłużne 2x5#28+2#20 oraz poprzeczne czterocięte ø8/20. Na podstawie wykonanych odkrywek i oględzin stwierdza się, że zbrojenie podłużne słupa odbiega od zbrojenia przewidzianego w projekcie i jest wykonane z 2x5#25+2#18. Zbrojenie poprzeczne ø8/20 patrz załącznik nr 1 (odkrywka nr11). b) Z dokumentacji projektowej {3} wynika, że zbrojenie słupów piwnicy 4.15a stanowią pręty podłużne 8#18 oraz poprzeczne ø8/20. Na podstawie wykonanych odkrywek i oględzin stwierdza się, że zbrojenie podłużne słupa jest zgodne ze zbrojeniem przewidzianym w projekcie patrz załącznik nr 1 (odkrywka nr12). 16

16 c) Z dokumentacji projektowej {1} wynika, że zbrojenie słupów piwnicy 4.15a stanowią pręty podłużne 12#20 oraz poprzeczne ø8/20. Na podstawie wykonanych odkrywek i oględzin stwierdza się, że zbrojenie podłużne słupa odbiega od zbrojenia przewidzianego w projekcie i jest wykonane z prętów #22 i #20. Zbrojenie poprzeczne ø8/20 patrz załącznik nr 1 (odkrywka nr13). W trakcie przeprowadzonego przeglądu stanu technicznego piwnicy części C budynku nie stwierdzono uszkodzeń, świadczących o utracie nośności przez słupy budynku. Ogólnie stan techniczny słupów został oceniony jako dobry. Odkrywka nr12 zbrojenia podłużnego słupa. 17

17 Odkrywka nr11 zbrojenia podłużnego słupa ŚCIANY Ściany działowe murowane z elementów ceramicznych. Ściany zewnętrze piwnic żelbetowe monolityczne gr.25cm. W trakcie wizji lokalnych stwierdzono następujące uszkodzenia: lokalne zarysowania ścian działowych, pokazane w załączniku nr1 do Ekspertyzy. Ogólnie stan techniczny ścian określono jako zadowalający. Widoczne zarysowanie ściany działowej w pomieszczeniu nr15. 18

18 Widoczne zarysowanie ściany działowej w pomieszczeniu nr IZOLACJE P.WILGOCIOWE W dokumentacji archiwalnej brak jest informacji na temat zastosowanej izolacji p.wilgociowej posadzki i ścian piwnic. W trakcie wizji lokalnych stwierdzono następujące uszkodzenia: lokalne zwilgocenia ścian piwnic. Ogólnie stan techniczny izolacji p.wilgociowej określono jako zły. Widoczne zawilgocenia ścian piwnic. 19

19 STOLARKA, OBRÓBKI BLACHARSKIE, POSADZKI, INSTALACJE Stolarki okiennej i drzwiowej, obróbek blacharskich, posadzek i instalacji w niniejszej Ekspertyzie nie badano PRZYCZYNY USZKODZEŃ STWIERDZONYCH W BUDYNKU Zarysowania ścian działowych są typowe dla tego typu konstrukcji budynku, i wynikają z jej naturalnej pracy. Zarysowania płyt stropowych wynikają z przyjętej technologii zespolonej Filigran. Powstają one na skutek ugięcia płyt stropowych i rozwarcia się styku prefabrykatów. Brak lub niska skuteczność izolacji przeciwwilgociowej i wysoki poziom wody gruntowej powoduje zawilgocenie ścian piwnicznych WNIOSKI OGÓLNE Z OCENY STANU TECHNICZNEGO W świetle przeprowadzonych własnych badań In situ, analizy odkrytych elementów konstrukcji nośnej budynku, stan techniczny oceniono następująco: stan dobry, wymagana jest konserwacja: fundamenty, stropy i podciągi, słupy. stan zadowalający, wymagający podjęcia bieżącej naprawy: ściany. stan zły, wymagający podjęcia generalnego remontu: izolacje przeciwwilgociowe. 6. OCENA ZUŻYCIA NATURALNEGO BUDYNKU Normatywny okres technicznego zużycia budynku o opisanej konstrukcji, wg stosownej literatury technicznej Zużycie Nieruchomości Budowlanych - Poradnik wydany przez Instytut Doradztwa Majątkowego w 2003r." wynosi dla budynków użyteczności publicznej wg tab.12: T= lat. Przyjęto do dalszych obliczeń T=120lat. Budynek został oddany do użytkowania w 1999r. Przeżyty wiek budynku wynosi t = = 19 lat. Stopień zużycia budynku wg wzoru Rossa (metoda liniowa dla budynków utrzymywanych sporadyczne remonty) : Szt = [t / T ]* 100% gdzie : t = wiek budynku w latach T = przewidywany okres trwałości w latach Szt = [19 / 120 ] * 100% = ~15,8% Szacunkowy stopień technicznego zużycia naturalnego budynku wynosi Szt=15,8%. Biorąc pod 20

20 uwagę stan techniczny fundamentów, ścian, stropów i klatki schodowej budynku, stopień technicznego zużycia budynku szacuje się na 15%. 7. OCENA WYTRZYMAŁOŚCI MATERIAŁÓW KONSTRUKCYJNYCH a) W projekcie archiwalnym {3} zaprojektowano fundamenty z betonu B15, natomiast pozostałą konstrukcję budynku z betonu B20. Dla potwierdzenia zastosowanego betonu w konstrukcji budynku pobrano próbki rdzeniowe z elementów konstrukcji (6szt.) i poddano je badaniom laboratoryjnym oceniającym ich wytrzymałość na ściskanie {{1}}. Na podstawie wykonanych badań zakwalifikowano beton zastosowany w konstrukcji badanej części C budynku do klasy C16/20 tzn. dawnej klasy B20 wg [10], ze względu na niskiej jakości beton zastosowany w jednym ze słupów. b) W odkrywkach słupów, stropów i podciągów stwierdzono występowanie prętów żebrowanych ze stali klasy AIII i prętów gładkich (strzemiona) ze stali klasy A0. c) Dla wymiarowania fundamentów w projekcie archiwalnym {3} przyjęto posadowienie na gruntach rodzimych w postaci piasków średnich i żwiru o stopniu zagęszczenia Id=0,38. Na podstawie wykonanych obliczeń ograniczono maksymalny nacisk na grunt pod stopami fundamentowymi do 450kPa, natomiast dla ław do 300kPa. Autorzy ekspertyzy zlecili wykonanie badań podłoża gruntowego wg {{2}}, gdzie określono 21

21 parametr gruntu: 22

22 8. OBLICZENIA STATYCZNE 8.1. PLANOWANE ARCHIWUM W BUDYNKU Na potrzeby wykonania analizy obliczeniowej niezbędnej dla określenia możliwości lokalizacji archiwum na fragmencie stropu parteru w części C budynku, przyjęto obciążenie użytkowe stropu o wartości 1800 kg/m 2 dla regałów kompaktowych o wys. 1,8 m. Fragment rzutu parteru części C z archiwalnego projektu {1}, z zaznaczonym obszarem planowanego archiwum ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ Wg dokumentacji archiwalnej {3} obciążenia oraz grubości stropów wynoszą: Strop nad piwnicą gr.20cm. Obciążenie stropu wynosi: warstwy 1,00kN/m 2, użytkowe 2,00kN/m 2, zastępcze od ścianek działowych 0,75kN/m 2. Stropy nadziemia gr.20cm. Obciążenie stropu wynosi: warstwy 1,00kN/m 2, użytkowe 2,00kN/m 2, zastępcze od ścianek działowych 0,75kN/m 2. 23

23 Do wyznaczenia obciążeń odciągi i słupy w poziomie parteru zamodelowano ramy żelbetowe w osiach 8, 9, F i G ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ ISTNIEJĄCYCH POZ. 1 OBCIĄŻENIA PODSTAWOWE BUDYNKU POZ. 1.1 OBCIĄŻENIA ZEWNĘTRZNE BUDYNKU * Śnieg (II strefa) (wg PN-80/B-02010/Az1) obciążenie charakterystyczne sk = 0,90 [kn/m 2 ] współczynnik bezpieczeństwa γ f = 1,50 [-] WSPÓŁCZYNNIKI KSZTAŁTU DACHU - dach płaski C1 0,80 [-] Sk = C x qk = 0,72 [kn/m 2 ] Worki śnieżne wg Z1-5 nie zostały uwzglednione ponieważ ciężar konstrukcji płyty przekracza 1,5kN/m2 * Wiatr (I strefa) (wg PN-77/B-02011/Az1) qk = 0,30 [kn/m 2 ] γ f = 1,5 wysokość budynku ponad teren z = 26,0 [m] Ce = 0,9+0,015*z 1,29 24

24 Cz1 (PARCIE) = 0,70 Cz2 (SSANIE) = -0,40 β= 1,80 Wk(aII) = qk x Cz1 x Ce x β = 0,49 [kn/m 2 ] Wk(aII) = qk x Cz2 x Ce x β = -0,28 [kn/m 2 ] POZ OBCIĄŻENIE STROPU NAD PIWNICĄ - ISTNIEJĄCE (POZ. 3.15) OBCIĄŻENIE PIONOWE NA 1m 2 OBCIĄŻENIE CHARAKTERYST. [kn/m 2 ] γ f OBCIĄŻENIE OBLICZENIOWE [kn/ m 2 ] * Obciążenie stałe zewnętrzne - Podłoga podniesiona 0,50 1,20 0,60 - Instalacje 0,50 1,20 0,60 - Płyty żelbetowe (gr. 20cm) 5,00 1,10 5,50 - Tynk (1,0cm) 0,19 1,30 0,25 OBC. STAŁE: 6,19 1,12 6,95 * Obciążenie zmienne i użytkowe - Obciążenie użytkowe 2,00 1,4 2,80 - Lekkie ścianki działowe 0,75 1,20 0,90 OBC. ZMIENNE RAZEM: 2,75 1,35 3,70 OBC. STAŁE I ZMIENNE RAZEM: 8,94 1,19 10,65 POZ OBCIĄŻENIE STROPU NAD PA +4 - ISTNIEJĄCE (POZ. 3.15) OBCIĄŻENIE PIONOWE NA 1m 2 OBCIĄŻENIE CHARAKTERYST. [kn/m 2 ] γ f OBCIĄŻENIE OBLICZENIOWE [kn/ m 2 ] * Obciążenie stałe zewnętrzne - Warstwy podłogowe 1,00 1,30 1,30 - Płyty żelbetowe (gr. 20 cm) 5,00 1,10 5,50 OBC. STAŁE: 6,00 1,13 6,80 * Obciążenie zmienne i użytkowe - Obciążenie użytkowe 2,00 1,4 2,80 - Lekkie ścianki działowe 0,75 1,20 0,90 OBC. ZMIENNE RAZEM: 2,75 1,35 3,70 OBC. STAŁE I ZMIENNE RAZEM: 8,75 1,20 10,50 25

25 POZ ŚCIANA ZEWNĘTRZNA MUROWANA ISTNIEJĄCA - ŚCIANA WARSTWOWA OBCIĄŻENIE NA 1m 2 ŚCIANY OBCIĄŻENIE CHARAKTERYST. [kn/m 2 ] γ f OBCIĄŻENIE OBLICZENIOWE [kn/ m 2 ] - Tynk (gr. 2cm) 0,38 1,30 0,49 - Ściana - warstwa zewnętrzna (12cm) 2,16 1,10 2,38 - Ściana - warstwa wewnętrzna (19cm) 2,47 1,10 2,72 - Tynk (gr. 2cm) 0,38 1,30 0,49 RAZEM: 5,39 1,13 6,08 Współczynniki zmniejszające ciężar ściany o otwory okienne Przyjęto jeden współczynnik (wg projektu) 0, ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ PO ADAPTACJI STROPU NA POTRZEBY ARCHIWUM POZ. 1 OBCIĄŻENIA PODSTAWOWE BUDYNKU POZ. 1.1 OBCIĄŻENIA ZEWNĘTRZNE BUDYNKU * Śnieg (II strefa) (wg PN-80/B-02010/Az1) obciążenie charakterystyczne sk = 0,90 [kn/m 2 ] współczynnik bezpieczeństwa g f = 1,50 [-] WSPÓŁCZYNNIKI KSZTAŁTU DACHU - dach płaski C1 0,80 [-] Sk = C x qk = 0,72 [kn/m 2 ] * Wiatr (I strefa) (wg PN-77/B-02011/Az1) qk = 0,30 [kn/m 2 ] g f = 1,5 wysokość budynku ponad teren z = 26,0 [m] Ce = 0,9+0,015*z 1,29 Cz1 (PARCIE) = 0,70 Cz2 (SSANIE) = -0,40 b= 1,80 Wk(aII) = qk x Cz1 x Ce x b = 0,49 [kn/m 2 ] Wk(aII) = qk x Cz2 x Ce x b = -0,28 [kn/m 2 ] POZ OBCIĄŻENIE STROPU NAD PIWNICĄ - ARCHIWUM 26

26 OBCIĄŻENIE PIONOWE NA 1m 2 PŁYTY OBCIĄŻENIE CHARAKTERYST. [kn/m 2 ] g f OBCIĄŻENIE OBLICZENIOWE [kn/ m 2 ] * Obciążenie stałe zewnętrzne - Podłoga podniesiona 0,50 1,20 0,60 - Instalacje 0,50 1,20 0,60 - Płyty żelbetowe (gr. 20 cm) 5,00 1,10 5,50 - Tynk (1,0cm) 0,19 1,30 0,25 OBC. STAŁE RAZEM: 6,19 1,12 6,95 * Obciążenie zmienne i użytkowe - Obciążenie użytkowe 18,00 1,20 21,60 OBC. ZMIENNE RAZEM: 18,00 1,20 21,60 OBC. STAŁE I ZMIENNE RAZEM: 24,19 1,18 28,55 POZ OBCIĄŻENIE STROPU NAD PA +4 - ISTNIEJĄCE (POZ. 3.15) OBCIĄŻENIE PIONOWE NA 1m 2 OBCIĄŻENIE CHARAKTERYST. [kn/m 2 ] γ f OBCIĄŻENIE OBLICZENIOWE [kn/ m 2 ] * Obciążenie stałe zewnętrzne - Warstwy podłogowe 1,00 1,30 1,30 - Płyty żelbetowe (gr. 20 cm) 5,00 1,10 5,50 OBC. STAŁE: 6,00 1,13 6,80 * Obciążenie zmienne i użytkowe - Obciążenie użytkowe 2,00 1,4 2,80 - Lekkie ścianki działowe 0,75 1,20 0,90 OBC. ZMIENNE RAZEM: 2,75 1,35 3,70 OBC. STAŁE I ZMIENNE RAZEM: 8,75 1,20 10,50 POZ ŚCIANA ZEWNĘTRZNA MUROWANA ISTNIEJĄCA - ŚCIANA WARSTWOWA OBCIĄŻENIE NA 1m 2 ŚCIANY OBCIĄŻENIE CHARAKTERYST. [kn/m 2 ] γ f OBCIĄŻENIE OBLICZENIOWE [kn/ m 2 ] - Tynk (gr. 2cm) 0,38 1,30 0,49 - Ściana - warstwa zewnętrzna (12cm) 2,16 1,10 2,38 - Ściana - warstwa wewnętrzna (19cm) 2,47 1,10 2,72 - Tynk (gr. 2cm) 0,38 1,30 0,49 RAZEM: 5,39 1,13 6,08 27

27 Współczynniki zmniejszające ciężar ściany o otwory okienne Przyjęto jeden współczynnik (wg projektu) 0, OBLICZENIA ELEMENTÓW KONSTRUIKCYJNYCH STROP 3.15 OBCIĄŻENIE ISTNIEJĄCE NAZWA: strop 3-15_istn PRZEKROJE PRĘTÓW: ,000 3,000 6,000 H=15,000 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: ,000 0,000 6,000 1,000 1 B 20,0x100, ,000 0,000 3,000 1,000 1 B 20,0x100, ,000 0,000 6,000 1,000 1 B 20,0x100,0 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: , ,0 18 B20 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [kn/mm2] [N/mm2] [1/K] 18 B ,600 1,00E-05 OBCIĄŻENIA: 2,750 2,750 2,750 2,750 1,200 1,200 1,200 1, OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "Stałe" Stałe γf= 1,22 1 Liniowe 0,0 1,200 1,200 0,00 6,00 28

28 2 Liniowe 0,0 1,200 1,200 0,00 3,00 3 Liniowe 0,0 1,200 1,200 0,00 6,00 Grupa: B "" Zmienne γf= 1,35 1 Liniowe 0,0 2,750 2,750 0,00 6,00 Grupa: C "" Zmienne γf= 1,35 2 Liniowe 0,0 2,750 2,750 0,00 3,00 Grupa: D "" Zmienne γf= 1,35 3 Liniowe 0,0 2,750 2,750 0,00 6,00 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu Kombinatoryka obciążeń ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: Ciężar wł. 1,10 A -"Stałe" Stałe 1,22 B -"" Zmienne 1 1,00 1,35 C -"" Zmienne 1 1,00 1,35 D -"" Zmienne 1 1,00 1,35 KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ: Nr: Specyfikacja: 1 ZAWSZE : A EWENTUALNIE: B+C+D MOMENTY-OBWIEDNIE: -32,158-32,158-17,600-17,600-32,158-32,158-17,600-17, TNĄCE-OBWIEDNIE: 26,527 16,782 20,140 5,661 36,729 23, ,661-23,165-20,140-36,729-16,782-26,527 SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń: 1 2,625 33,607* -0,921 0,000 ABD 29

29 6,000-32,158* -36,729 0,000 ABC 6,000-32,158-36,729* 0,000 ABC 6,000-32,158-36,729 0,000* ABC 2,625 33,607-0,921 0,000* ABD 6,000-32,158-36,729 0,000* ABC 2,625 33,607-0,921 0,000* ABD 2 1,500-8,939* 0,000 0,000 AC 0,000-32,158* 20,140 0,000 ABC 0,000-32,158 20,140* 0,000 ABC 0,000-32,158 20,140 0,000* ABC 1,500-21,469 0,000 0,000* ABD 0,000-32,158 20,140 0,000* ABC 1,500-21,469 0,000 0,000* ABD 3 3,375 33,607* 0,921 0,000 ABD 0,000-32,158* 36,729 0,000 ACD 0,000-32,158 36,729* 0,000 ACD 0,000-32,158 36,729 0,000* ACD 3,375 33,607 0,921 0,000* ABD 0,000-32,158 36,729 0,000* ACD 3,375 33,607 0,921 0,000* ABD * = Wartości ekstremalne REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciążeń: 1 0,000* 26,527 26,527 ABD 0,000* 16,782 16,782 AC 0,000* 16,980 16,980 A 0,000 26,527* 26,527 ABD 0,000 16,782* 16,782 AC 0,000 26,527 26,527* ABD 2 0,000* 56,869 56,869 ABC 0,000* 28,826 28,826 AD 0,000* 33,600 33,600 A 0,000 56,869* 56,869 ABC 0,000 28,826* 28,826 AD 0,000 56,869 56,869* ABC 3 0,000* 56,869 56,869 ACD 0,000* 28,826 28,826 AB 0,000* 33,600 33,600 A 0,000 56,869* 56,869 ACD 0,000 28,826* 28,826 AB 0,000 56,869 56,869* ACD 4 0,000* 26,527 26,527 ABD 0,000* 16,782 16,782 AC 0,000* 16,980 16,980 A 0,000 26,527* 26,527 ABD 0,000 16,782* 16,782 AC 0,000 26,527 26,527* ABD * = Wartości ekstremalne Cechy przekroju: zadanie strop 3-15_istn, pręt nr 1, przekrój: x a=2,53 m, x b=3,47 m 30

30 ,0 Wymiary przekroju [cm]: h=20,0, b=100,0, Cechy materiałowe dla sytuacji stałej lub przejściowej BETON: B20 f ck= 16,0 MPa, f cd=α f ck/γ c=1,00 16,0/1,50=10,7 MPa Cechy geometryczne przekroju betonowego: A c=2000 cm 2, J cx=66667 cm 4, J cy= cm 4 STAL: A-III (34GS) f yk=410 MPa, γ s=1,15, f yd=350 MPa ξ lim=0,0035/(0,0035+f yd/e s)=0,0035/(0, / )=0,667, Zbrojenie główne: A s1+a s2=5,65 cm 2, ρ=100 (A s1+a s2)/a c =100 5,65/2000=0,28 %, J sx=310 cm 4, J sy=6353 cm 4, Siły przekrojowe: zadanie: strop 3-15_istn, pręt nr 1, przekrój: x a=2,53 m, x b=3,47 m 20,0 Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: ABD Momenty zginające: M x = -33,607 knm, M y = 0,000 knm, Siły poprzeczne: V y = -0,921 kn, V x = 0,000 kn, Siła osiowa: N = 0,000 kn = N Sd,. Zbrojenie wymagane: (zadanie strop 3-15_istn, pręt nr 1, przekrój: x a=2,53 m, x b=3,47 m) Obliczenia wykonano: - przy założeniu maksymalnego wykorzystania nośności strefy ściskanej betonu (ξ lim=0,667). - dla kombinacji [ABD] grup obciążeń, dla której suma zbrojenia wymaganego jest największa Wielkości obliczeniowe: N Sd=0,000 kn, M Sd= (M Sdx2 + M Sdy2 ) = (-33, ,000 2 ) =33,647 knm f cd=10,7 MPa, f yd=350 MPa =f td, Zbrojenie rozciągane (ε s1=6,74 ): Fc A s1=6,80 cm 2 (7 12 = 7,92 cm 2 h ), 20 a1zc d Fs1 Dodatkowe zbrojenie ściskane nie jest obliczeniowo wymagane. 100,0 A s=a s1+a s2=6,80 cm 2, ρ=100 A s/a c= 100 6,80/2000=0,34 % Wielkości geometryczne [cm]: h=20,0, d=15,4, x=3,4 (ξ=0,222), a 1=4,6, a c=1,3, z c=14,1, A cc=341 cm 2, ε c=-1,92, ε s1=6,74, Wielkości statyczne [kn, knm]: F c= -238,136, F s1 = 238,136, M c= 20,788, M s1 = 12,859, Warunki równowagi wewnętrznej: F c+f s1=-238,136+(238,136)=0,000 kn (N Sd=0,000 kn) M c+m s1=20,788+(12,859)=33,647 knm (M Sd=33,647 knm) 31

31 Nośność przekroju prostopadłego: zadanie strop 3-15_istn, pręt nr 1, przekrój: x a=2,53 m, x b=3,47 m Obliczenia wykonano dla kombinacji [ABD] grup obciążeń, dla której warunek stanu granicznego nośności przekroju jest najniekorzystniejszy Wielkości obliczeniowe: N Sd=0,000 kn, M Sd= (M Sdx2 + M Sdy2 ) = (-33, ,000 2 ) =33,647 knm f cd=10,7 MPa, f yd=350 MPa =f td, h dzc a ,0 Fc Fs1 Zbrojenie rozciągane: A s1=5,65 cm 2, A s=a s1+a s2=5,65 cm 2, ρ=100 A s/a c= 100 5,65/2000=0,28 % Wielkości geometryczne [cm]: h=20,0, d=17,4, x=2,8 (ξ=0,162), a 1=2,6, a c=1,1, z c=16,3, A cc=282 cm 2, ε c=-1,94, ε s1=10,00, Wielkości statyczne [kn, knm]: F c= -197,920, F s1 = 197,920, M c= 17,709, M s1 = 14,646, Warunek stanu granicznego nośności: M Rd = M c+m s1 = 17,709+(14,646)=32,355 knm < M Sd =33,647 knm 20 Nośność zbrojenia podłużnego zadanie strop 3-15_istn, pręt nr 1. Sprawdzenie siły przenoszonej przez zbrojenie rozciągane dla x = 2,813 m: ΔF td = 0,5 V Sd (cotθ - V Rd32/ V Rd3 cotα) = 0,5 3,399 (2,000) = 3,399 kn Sumaryczna siła w zbrojeniu rozciąganym: F td = F td,m + ΔF td = 203, ,399 = 206,798 kn; F td F td,max = 205,580 kn Przyjęto F td = 205,580 kn F td = 205,580 > 197,920 = 5, = A s f yd Ugięcia zadanie strop 3-15_istn, pręt nr 1 Ugięcia wyznaczono dla charakterystycznych obciążeń długotrwałych. Współczynniki pełzania dla obciążeń długotrwałych przyjęto równy φ(t,t o) = 2,00. E c,eff = E cm 1+ φ(t, t o ) = = 9667 MPa 1 + 2,00 Moment rysujący: M cr = f ctm W c = 1, = 12,667 knm Całkowity moment zginający M Sd = 28,072 kn powoduje zarysowanie przekroju. S z t y w n ość dla długotrw a ł e g o d z i a ł a n i a o b c iążeń długotrw a ł y c h : Sztywność na zginanie wyznaczona dla momentu M Sd = 28,072 knm. Wielkości geometryczne przekroju: x I = 10,4 cm I I = cm 4 x II = 5,3 cm I II = cm 4 32

32 B = = 1 β β 1 2 (M cr E c,eff / M I Sd II 2 ) (1 I II / I I ) = ,0 0,5 (12,667/28,072)² ( /72719) 10-5 = 2298 knm 2-24,429 28,108 Wykres sztywności i momentów dla obciążeń długotrwałych. Ugięcia. Ugięcie w punkcie o współrzędnej x = 2,625 m, wyznaczone poprzez całkowanie funkcji krzywizny osi pręta (1/ρ) z uwzględnieniem zmiany sztywności wzdłuż osi elementu, wynosi: a = a,d = 30,4 mm a = 30,4 > 30,0 = a lim Warunek SGN i SGU jest spełniony. Wytężenie płyty stropowej 3.15 pod obciążeniem istniejącym jest na poziomie 100%, dlatego pominięto obliczenia płyty dla stanu po adaptacji stropu na potrzeby archiwum, w którym obciążenia użytkowe są dużo wyższe STROP 3.23 OBCIĄŻENIE ISTNIEJĄCE NAZWA: strop 3-23_istn PRZEKROJE PRĘTÓW: 1 1 6,000 H=6,000 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub 22 - cięgno 33

33 Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: ,000 0,000 6,000 1,000 1 B 20,0x100,0 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: , ,0 18 B20 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [kn/mm2] [N/mm2] [1/K] 18 B ,600 1,00E-05 OBCIĄŻENIA: 2,750 2,750 1,200 1,200 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Stałe γf= 1,22 1 Liniowe 0,0 1,200 1,200 0,00 6,00 Grupa: B "" Zmienne γf= 1,35 1 Liniowe 0,0 2,750 2,750 0,00 6,00 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu Kombinatoryka obciążeń ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: Ciężar wł. 1,10 A -"" Stałe 1,22 B -"" Zmienne 1 1,00 1,35 KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ: Nr: Specyfikacja: 1 ZAWSZE : EWENTUALNIE: A+B 1 34

34 MOMENTY-OBWIEDNIE: 1 TNĄCE-OBWIEDNIE: 31,370 15,840 1 SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń: 1 3,000 47,054* 0,000 0,000 AB 0,000 0,000* 15,840 0,000 0,000-0,000 31,370* 0,000 AB 0,000-0,000 31,370 0,000* AB 3,000 47,054 0,000 0,000* AB 0,000-0,000 31,370 0,000* AB 3,000 47,054 0,000 0,000* AB REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciążeń: 1 0,000* 31,370 31,370 AB 0,000* 15,840 15,840 0,000 31,370* 31,370 AB 0,000 15,840* 15,840 0,000 31,370 31,370* AB 2 0,000* 31,370 31,370 AB 0,000* 15,840 15,840 0,000 31,370* 31,370 AB 0,000 15,840* 15,840 0,000 31,370 31,370* AB * = Wartości ekstremalne -15,840-31,370 Cechy przekroju: zadanie strop 3-23_istn, pręt nr 1, przekrój: x a=2,84 m, x b=3,16 m 35

35 ,0 Wymiary przekroju [cm]: h=20,0, b=100,0, Cechy materiałowe dla sytuacji stałej lub przejściowej BETON: B20 f ck= 16,0 MPa, f cd=α f ck/γ c=1,00 16,0/1,50=10,7 MPa Cechy geometryczne przekroju betonowego: A c=2000 cm 2, J cx=66667 cm 4, J cy= cm 4 STAL: A-III (34GS) f yk=410 MPa, γ s=1,15, f yd=350 MPa ξ lim=0,0035/(0,0035+f yd/e s)=0,0035/(0, /200000)=0,667, Zbrojenie główne: A s1+a s2=7,73 cm 2, ρ=100 (A s1+a s2)/a c =100 7,73/2000=0,39 %, J sx=439 cm 4, J sy=7019 cm 4, Siły przekrojowe: zadanie: strop 3-23_istn, pręt nr 1, przekrój: x a=2,84 m, x b=3,16 m Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: AB Momenty zginające: M x = -47,054 knm, M y = 0,000 knm, Siły poprzeczne: V y = 0,000 kn, V x = 0,000 kn, Siła osiowa: N = 0,000 kn = N Sd,. Zbrojenie wymagane: (zadanie strop 3-23_istn, pręt nr 1, przekrój: x a=2,84 m, x b=3,16 m) Obliczenia wykonano: - dla kombinacji [AB] grup obciążeń, dla której suma zbrojenia wymaganego jest największa Wielkości obliczeniowe: N Sd=0,000 kn, M Sd= (M Sdx2 + M Sdy2 ) = (-46, ,000 2 ) =46,924 knm f cd=10,7 MPa, f yd=350 MPa =f td, Zbrojenie rozciągane (ε s1=10,00 ): Fc A s1=8,35 cm 2 (11 10 = 8,64 cm 2 h d zc ), 20 a1 Fs1 Dodatkowe zbrojenie ściskane nie jest obliczeniowo wymagane. 100,0 A s=a s1+a s2=8,35 cm 2, ρ=100 A s/a c= 100 8,35/2000=0,42 % Wielkości geometryczne [cm]: h=20,0, d=17,5, x=3,7 (ξ=0,209), a 1=2,5, a c=1,4, z c=16,1, A cc=365 cm 2, ε c=-2,64, ε s1=10,00, Wielkości statyczne [kn, knm]: F c= -292,249, F s1 = 292,245, M c= 25,006, M s1 = 21,918, Warunki równowagi wewnętrznej: F c+f s1=-292,249+(292,245)=-0,004 kn (N Sd=0,000 kn) M c+m s1=25,006+(21,918)=46,924 knm (M Sd=46,924 knm) Nośność przekroju prostopadłego: zadanie strop 3-23_istn, pręt nr 1, przekrój: x a=2,84 m, x b=3,16 m 20,0 36

36 Obliczenia wykonano dla kombinacji [AB] grup obciążeń, dla której warunek stanu granicznego nośności przekroju jest najniekorzystniejszy Wielkości obliczeniowe: N Sd=0,000 kn, M Sd= (M Sdx2 + M Sdy2 ) = (-46, ,000 2 ) =46,924 knm f cd=10,7 MPa, f yd=350 MPa =f td, h d zc a ,0 Zbrojenie rozciągane: A s1=7,73 cm 2, A s=a s1+a s2=7,73 cm 2, ρ=100 A s/a c= 100 7,73/2000=0,39 % Wielkości geometryczne [cm]: h=20,2, d=17,7, x=3,6 (ξ=0,202), a 1=2,6, a c=1,4, z c=16,2, A cc=348 cm 2, ε c=-2,53, ε s1=10,00, Wielkości statyczne [kn, knm]: F c= -270,494, F s1 = 270,491, M c= 23,387, M s1 = 20,392, Warunek stanu granicznego nośności: M Rd = M c+m s1 = 23,387+(20,392)=43,779 knm < M Sd =46,924 knm Nośność zbrojenia podłużnego Fc Fs1 Sprawdzenie siły przenoszonej przez zbrojenie rozciągane dla x = 3,188 m: ΔF td = 0,5 V Sd (cotθ - V Rd32/ V Rd3 cotα) = 0,5 1,961 (2,000) = 1,961 kn Sumaryczna siła w zbrojeniu rozciąganym: F td = F td,m + ΔF td = 289, ,961 = 291,551 kn; F td F td,max = 290,726 kn Przyjęto F td = 290,726 kn F td = 290,726 > 270,491 = 7, = A s f yd Ugięcia zadanie strop 3-23_istn, pręt nr 1 Ugięcia wyznaczono dla charakterystycznych obciążeń długotrwałych. Współczynniki pełzania dla obciążeń długotrwałych przyjęto równy φ(t,t o) = 2,00. E cm E c,eff = 1+ φ(t, t o ) = = 9667 MPa 1 + 2,00 Moment rysujący: M cr = f ctm W c = 1, = 12,667 knm Całkowity moment zginający M Sd = 39,375 kn powoduje zarysowanie przekroju. S z t y w n ość dla dług o t r w a ł e g o d z i a ł a n i a o b c iążeń długotrwałych: Sztywność na zginanie wyznaczona dla momentu M Sd = 39,375 knm. Wielkości geometryczne przekroju: x I = 10,6 cm I I = cm 4 E c,eff I B = 1 β β (M / M 1 2 cr Sd II 20 2 ) (1 I x II = 6,1 cm I II = cm 4 II / I = 1-1,0 0,5 (12,667/39,375)² ( /75082) 10-5 = 2845 knm 2 I ) = 37

37 39,375 Wykres sztywności i momentów dla obciążeń długotrwałych. Ugięcia. Ugięcie w punkcie o współrzędnej x = 3,000 m, wyznaczone poprzez całkowanie funkcji krzywizny osi pręta (1/ρ) z uwzględnieniem zmiany sztywności wzdłuż osi elementu, wynosi: a = a,d = 50,8 mm a = 50,8 > 30,0 = a lim Wytężenie płyty stropowej 3.15 pod obciążeniem istniejącym jest na poziomie 100%, dlatego pominięto obliczenia płyty dla stanu projektowanego, w którym obciążenia są dużo wyższe. Warunek SGN jest spełniony. Wytężenie płyty stropowej 3.23 pod obciążeniem istniejącym jest na poziomie 100%, natomiast warunek SGU jest przekroczony o 70%. Dlatego pominięto obliczenia płyty dla stanu po adaptacji stropu na potrzeby archiwum, w którym obciążenia użytkowe są dużo wyższe. 38

38 RAMA ŻELBETOWA W OSI 8 (NAD PODCIĄGIEM 3.61) OBCIĄŻENIE ISTNIEJĄCE NAZWA: rama_3-61_istn WĘZŁY: , , , , , , ,000 3,000 3,000 3,000 3,000 3,000 3,000 3,000 V=21,500 H=24,000 PRZEKROJE PRĘTÓW: , , , , , ,000 3,000 3,000 3,000 3,000 3,000 3,000 3,000 3,000 V=21,500 H=24,000 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub 22 - cięgno 39

39 Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: ,000 0,000 3,000 1,000 7 B 45,0x25, ,000 0,000 3,000 1,000 7 B 45,0x25, ,000 0,000 3,000 1,000 7 B 45,0x25, ,000 0,000 3,000 1,000 7 B 45,0x25, ,000 0,000 3,000 1,000 7 B 45,0x25, ,000 0,000 3,000 1,000 7 B 45,0x25, ,000 0,000 3,000 1,000 7 B 45,0x25, ,000 0,000 3,000 1,000 7 B 45,0x25, ,000 3,000 3,000 1,000 6 B 40,0x30, ,000 3,000 3,000 1,000 5 B 60,0x24, ,000 3,000 3,000 1,000 6 B 40,0x30, ,000 3,000 3,000 1,000 5 B 60,0x24, ,000 3,000 3,000 1,000 6 B 40,0x30, ,000 3,000 3,000 1,000 5 B 60,0x24, ,000 3,000 3,000 1,000 6 B 40,0x30, ,000 3,000 3,000 1,000 5 B 60,0x24, ,000 3,000 3,000 1,000 4 B 40,0x40, ,000 4,000 4,000 1,000 6 B 40,0x30, ,000 4,000 4,000 1,000 6 B 40,0x30, ,000 4,000 4,000 1,000 6 B 40,0x30, ,000 4,000 4,000 1,000 6 B 40,0x30, ,000 4,000 4,000 1,000 4 B 40,0x40, ,000 0,000 6,000 1,000 2 B 80,0x30, ,000 0,000 6,000 1,000 2 B 80,0x30, ,000 0,000 6,000 1,000 2 B 80,0x30, ,000 0,000 6,000 1,000 2 B 80,0x30, ,000 4,000 4,000 1,000 6 B 40,0x30, ,000 4,000 4,000 1,000 6 B 40,0x30, ,000 4,000 4,000 1,000 6 B 40,0x30, ,000 4,000 4,000 1,000 6 B 40,0x30, ,000 4,000 4,000 1,000 4 B 40,0x40, ,000 0,000 6,000 1,000 2 B 80,0x30, ,000 0,000 6,000 1,000 2 B 80,0x30, ,000 0,000 6,000 1,000 2 B 80,0x30, ,000 0,000 6,000 1,000 2 B 80,0x30, ,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30, ,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30, ,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30, ,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30, ,000 3,500 3,500 1,000 4 B 40,0x40, ,000 0,000 6,000 1,000 3 B 60,0x30, ,000 0,000 6,000 1,000 3 B 60,0x30, ,000 0,000 6,000 1,000 3 B 60,0x30, ,000 0,000 6,000 1,000 3 B 60,0x30, ,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30, ,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30, ,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30, ,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30, ,000 3,500 3,500 1,000 4 B 40,0x40, ,000 0,000 6,000 1,000 3 B 60,0x30, ,000 0,000 6,000 1,000 3 B 60,0x30, ,000 0,000 6,000 1,000 3 B 60,0x30, ,000 0,000 6,000 1,000 3 B 60,0x30, ,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30, ,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30, ,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30, ,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30, ,000 3,500 3,500 1,000 4 B 40,0x40,0 40

40 ,000 0,000 6,000 1,000 1 B 45,0x30, ,000 0,000 6,000 1,000 1 B 45,0x30, ,000 0,000 6,000 1,000 1 B 45,0x30, ,000 0,000 6,000 1,000 1 B 45,0x30,0 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: , ,0 18 B , ,0 18 B , ,0 18 B , ,0 18 B , ,0 18 B , ,0 18 B , ,0 18 B20 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [kn/mm2] [N/mm2] [1/K] 18 B ,600 1,00E-05 OBCIĄŻENIA: 469, , ,000 43,900 43,900 43,900 43,900 43, , , ,600 0,900 43, , , , , ,600 0,900 43, , , , , ,600 0,900 43, , , , , ,600 0, ,900 43,900 43,900 43,900 43, ,600 0, , ,600 26,600 26,600 26,600 26,600 26,600 26,600 17,300 17, ,000 17,300 17,300 17,300 17,300 17,300 17,300 17,300 5,000 5,000 5,000-1,600 0, OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf= 1,00 1 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 3,00 7 Liniowe 0,0 26,600 26,600 0,00 3,00 Grupa: B "" Zmienne γf= 1,00 41

41 2 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 3,00 8 Liniowe 0,0 26,600 26,600 0,00 3,00 Grupa: C "" Zmienne γf= 1,00 3 Liniowe 0,0 26,600 26,600 0,00 3,00 Grupa: D "" Zmienne γf= 1,00 4 Liniowe 0,0 26,600 26,600 0,00 3,00 Grupa: E "" Zmienne γf= 1,00 5 Liniowe 0,0 26,600 26,600 0,00 3,00 Grupa: F "" Zmienne γf= 1,00 6 Liniowe 0,0 26,600 26,600 0,00 3,00 Grupa: G "" Zmienne γf= 1,00 1 Liniowe 0,0 17,300 17,300 0,00 3,00 2 Liniowe 0,0 17,300 17,300 0,00 3,00 3 Liniowe 0,0 17,300 17,300 0,00 3,00 4 Liniowe 0,0 17,300 17,300 0,00 3,00 5 Liniowe 0,0 17,300 17,300 0,00 3,00 6 Liniowe 0,0 17,300 17,300 0,00 3,00 7 Liniowe 0,0 17,300 17,300 0,00 3,00 8 Liniowe 0,0 17,300 17,300 0,00 3,00 Grupa: H "" Zmienne γf= 1,00 23 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 24 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 25 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 26 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 32 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 33 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 34 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 35 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 41 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 42 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 43 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 44 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 50 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 51 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 52 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 53 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 59 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 59 Skupione 0,0 234,500 0,00 60 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 60 Skupione 0,0 469,000 0,00 61 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 61 Skupione 0,0 469,000 0,00 62 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 62 Skupione 0,0 469,000 0,00 62 Skupione 0,0 234,500 6,00 Grupa: I "" Zmienne γf= 1,50 22 Liniowe 90,0-1,600-1,600 0,00 4,00 31 Liniowe 90,0-1,600-1,600 0,00 4,00 40 Liniowe 90,0-1,600-1,600 0,00 3,50 49 Liniowe 90,0-1,600-1,600 0,00 3,50 58 Liniowe 90,0-1,600-1,600 0,00 3,50 Grupa: J "" Zmienne γf= 1,50 22 Liniowe 90,0 0,900 0,900 0,00 4,00 31 Liniowe 90,0 0,900 0,900 0,00 4,00 40 Liniowe 90,0 0,900 0,900 0,00 3,50 49 Liniowe 90,0 0,900 0,900 0,00 3,50 58 Liniowe 90,0 0,900 0,900 0,00 3,50 Grupa: K "" Zmienne γf= 1,00 42

42 9 Skupione 0,0 516,000 3,00 11 Skupione 0,0 112,000 3,00 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu Kombinatoryka obciążeń ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: Ciężar wł. 1,10 A -"" Zmienne 1 1,00 1,00 B -"" Zmienne 1 1,00 1,00 C -"" Zmienne 1 1,00 1,00 D -"" Zmienne 1 1,00 1,00 E -"" Zmienne 1 1,00 1,00 F -"" Zmienne 1 1,00 1,00 G -"" Zmienne 1 1,00 1,00 H -"" Zmienne 1 1,00 1,00 I -"" Zmienne 1 1,00 1,50 J -"" Zmienne 1 1,00 1,50 K -"" Zmienne 1 1,00 1,00 KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ: Nr: Specyfikacja: 1 ZAWSZE : H+G+K EWENTUALNIE: A+B+C+D+E+F+I/J 43

43 MOMENTY-OBWIEDNIE: -112, , , , , , , , , , , , , , , , , , ,894-8, ,206-4, ,336 8, , , , , , , , , , , , , , , , , ,913-98,709-72,824-67,039-74,106-65,423 87,437 88, ,071-14, ,691-1, ,370 9, , , , , , , , , , , , , , , ,165-99, ,456 73,957 12,819 15,686 12,655 20,683 4,605 8,105 10,262 1,845-11,079-8,296-15,915-7,652-96,978-91,458-81,634-72, ,705-8, ,554-0, ,873 15, , , , , , , , , , , , ,902-96, , ,473-83,904 75,111 78,071 72,841 79,497 62,335 71,443-64,108-47,895 9,133 22,819 0,531 14,470-15,263-1, ,777-2, ,286 2, ,768 14, ,627-65,686 53,787 68, , , , , , , , , , , , , , ,323-66,740-69,190 47,481 62,954-43,945-18,645 0,694 21,572-2,531 18,155-12,104 9, ,285 7, ,121 9, ,218 13, ,240-46,390 21,545 47, , ,324-64,335-68,204-83,911-99, ,616-89,720-67,886-71,506-65,069-67,822-74,178-47,745-56,352-37,335-3,056-2,453 20,330-7,700 23,544-10,941 23,816-12,101 22,524-26,259-20,259 9,872 17,602 12,264 20, ,527-6, , ,838 55,878 50,685 18,659 4,171-27,074 19,546-9,820 20,216 13,166 8,694-26,585 20,677-11,113 15,857 9,395 7,605-7,672 42,231-17,266 17,122 4,016 56,718 49,766 52,918 45, ,200-2,164-0,049 29,114-3,900 9,346-12,938 24,655-6,441 9,806-13,985 23,912-6,180 10,374-25,957 14,825-2,532 11,686 44

44 TNĄCE-OBWIEDNIE: 139, , , , , , , ,049-57,071-57, ,164-7, ,558-4, ,501 3, ,105 60, , , , , , , , , , , , , , , , ,735-57,071-57,789-38,999-41, ,501-7, ,949-5, ,796 4, , , , , , , , , , , , , , , , ,808-38,999-41,937-12,501-7,719-0,949-5,986 9,796 4,872 47,993 38,082-36,504-41, ,720-5, ,214-8, ,716 0, ,215 42, , , , , , , , , , , , , , , , ,170-36,504-41,584-23,846-31,763-6,164-7,880-12,720-5,079-2,558-4,660-0,214-8,007 5,501 3,895 8,716 0, ,863-11, ,321-9, ,668-4, ,650 57,401 46,806 42,943 48,111 35,380 32,069 29, , , , , , , , , , , , , , , , ,639-23,846-31,763-3,967-15,998-0,863-11,336 1,321-9,110 6,668-4, ,883-11, ,103-11, ,464-10, ,469 20,251 15,699 7, , , , , ,029 95,741 65, , , , , , ,067 66,314 63,543 21,646 35,601 38,354 42,558 41,094-3,967-15,998 4,254 15,048 3,883-11,957 17,725 5,103-11,734 15,635 6,464-10,436 21,099-1,882 9,229 5, ,288-20, ,748-14,440 2,690-6, ,700-17, ,465 5,045-6, ,330-16, ,595-8,820-7, ,605-7, ,894 0,545-8,013-46,384-33,847-36,607-64,336-64,551-61,804-57,613-58, , , ,068 9,229 5,700-2,288-20,745 2,690-6,015 10,700-17,115 5,045-6,542 11,330-16,609 4,595-7,162 22,605-7,375 0,545-8,013 NORMALNE-OBWIEDNIE: -57,071-57, , , ,071-57,789-63,255-65, , , ,255-65,649-65,922-70, , , ,922-70,201-60,621-66, , , ,621-66, , , ,073 15, , ,657 18,073 15,851 16,518 11, , ,613 16,518 11,231 18,120 9, , ,835 18,120 9,910 22,404 10, , ,568 22,404 10, , , , , , , , , , , , , ,507 0, , ,832 2,507 0,341 5,121 0, , ,249 5,121 0,148 5, , ,738 5,832 4, , , , , , , , , , ,848-5, , , , , ,611-5, , , ,657 9, , ,781 12,657 9,821 16,830 11, , ,007 16,830 11,250 18,303 10, , ,990 18,303 10,208 16,307 5, , ,725 16,307 5, , , , , , , , , , , , , ,179 15, , ,929 20,179 15,464 24,721 15, , ,457 24,721 15,047 27,513 13, , ,009 27,513 13,412 25,138 9, , ,534 25,138 9, , , , , , , , , , , , , ,688 10, , ,140 24,688 10,207 10,670 1,192 10,670 1,192 16,072 0, , ,162 16,072 0,539 16,187 16,187 15, , ,793 15,412 18,474 18,474 13, , ,064 13,399 27, , , , , , , , ,981-5, ,991-0, , ,060-0, , ,868-8, ,421-1, , , ,383-1, ,134-0, , , ,945-0, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,768 45

45 SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń: 1 0,188 18,110* 0,808 12,684 DEGHJK 3,000-64,335* -64,336 13,682 ABDFGHJK 3,000-64,335-64,336* 13,682 ABDFGHJK 3,000-50,059-47,157 24,688* BDFGHIK 0,750 4,735-1,549 24,688* BDFGHIK 3,000-62,021-63,563 10,207* ACEGHJK 0,563 17,844-1,967 10,207* ACEGHJK 2 3,000 55,878* 14,918 5,341 ADFGHIK 0,000-83,911* 83,411 1,763 ABEGHIK 0,000-83,804 83,538* 2,966 ABDEGHIK 0,000-69,579 67,787 10,670* DFGHJK 3,000 42,568 6,977 10,670* DFGHJK 0,000-82,536 81,133 1,192* ABCEGHIK 3,000 47,147 5,323 1,192* ABCEGHIK 3 0,000 50,685* -14,336 7,183 ADGHJK 3, ,417* -115,708 7,082 CDFGHJK 3, , ,708* 7,082 CDFGHJK 3,000-73,804-66,923 16,072* BDFGHIK 0,000 35,751-6,113 16,072* BDFGHIK 3,000-95, ,335 0,539* ACEGHJK 0,563 41,520 0,910 0,539* ACEGHJK 4 3,000 56,718* 17,655 6,905 BCFGHIK 0, ,324* 118,819-1,238 ACDGHIK 0, , ,984* 1,685 ABCDFGHIK 0,000-77,692 70,783 16,187* BCFGHJK 3,000 43,441 9,973 16,187* BCFGHJK 0,000-99, ,515-5,991* ADEGHIK 2,438 40,756 0,269-5,991* ADEGHIK 5 0,000 49,766* -13,465 12,774 CFGHJK 3,000-99,461* -114,567 8,438 BEFGHJK 3,000-99, ,726* 9,101 CEFGHJK 3,000-72,096-66,511 15,412* BCFGHIK 0,000 36,224-5,701 15,412* BCFGHIK 3,000-92, ,019-0,082* ADEGHJK 0,563 36,500 4,226-0,082* ADEGHJK 6 3,000 52,918* 15,540 2,573 BEGHIK 0, ,616* 116,905 1,503 BCEFGHIK 0, , ,905* 1,503 BCEFGHIK 0,000-74,988 68,438 18,474* BCEGHJK 3,000 39,110 7,628 18,474* BCEGHJK 0,000-95, ,010-8,421* ADFGHIK 2,438 38,337-2,236-8,421* ADFGHIK 7 0,000 45,449* -8,694 13,399 BCEGHJK 3,000-89,720* -109,937 5,235 ABDGHJK 3,000-89, ,068* 6,621 ABDEGHJK 3,000-71,849-69,504 13,399* BCEGHJK 0,000 45,449-8,694 13,399* BCEGHJK 3,000-74,222-98,177-1,943* ADFGHIK 0,938 28,578-1,508-1,943* ADFGHIK 8 2,063 24,663* -3,439-0,876 BDFGHIK 0,000-74,178* 95,741 4,106 ABCEGHIK 0,000-74,178 95,741* 4,106 ABCEGHIK 0,000-43,579 43,605 27,562* ACEGHJK 2,063 3,244 1,798 27,562* ACEGHJK 0,000-67,934 93,230-0,876* BDFGHIK 2,063 24,663-3,439-0,876* BDFGHIK 46

46 9 3,000 20,158* 8, ,724 BDFGHIK 0,000-10,200* 9, ,393 BDFGHJK 3,000 17,488 9,229*-1542,889 BDFGHJK 0,000-10,200 9,229*-1552,393 BDFGHJK 3,000 15,706 8, ,390* DEGHJK 0,000-3,542 6, ,760* ABCFGHIK 10 0,000 29,114* -20, ,760 BCEGHIK 3,000-33,527* -20, ,929 BEGHIK 0,000 28,710-20,745* -141,334 BEGHIK 3,000-33,527-20,745* -129,929 BEGHIK 3,000-29,607-18, ,403* CFGHIK 0,000 2,361-4, ,642* ABDEGHJK 11 0,000 9,346* -6, ,059 ACEGHIK 3,000-8,699* -6, ,555 ACEGHIK 0,000 9,346-6,015*-2132,059 ACEGHIK 3,000-8,699-6,015*-2122,555 ACEGHIK 3,000 0,374-1, ,946* ADFGHIK 0,000 1,634-2, ,343* BCEGHJK 12 0,000 24,655* -16, ,981 ADEGHIK 3,000-27,074* -17, ,646 ABDGHIK 0,000 24,378-17,115* -195,531 ADGHIK 3,000-26,967-17,115* -184,126 ADGHIK 3,000-13,278-10, ,575* BEGHIK 0,000-6,391 4, ,386* ACDFGHJK 13 0,000 9,806* -6, ,948 ACEGHIK 3,000-9,820* -6, ,444 ACEGHIK 0,000 9,806-6,542*-2060,948 ACEGHIK 3,000-9,820-6,542*-2051,444 ACEGHIK 3,000-1,322-2, ,501* CFGHIK 0,000-1,417 0, ,564* ABDEGHJK 14 0,000 23,912* -16, ,031 ACFGHIK 3,000-26,585* -16, ,631 CDFGHIK 0,000 23,242-16,609* -190,035 CDFGHIK 3,000-26,585-16,609* -178,631 CDFGHIK 3,000 7,216 4, ,111* ADGHJK 0,000 17,584-10, ,273* BCEFGHIK 15 0,000 10,374* -7, ,912 ACEGHIK 3,000-11,113* -7, ,408 ACEGHIK 0,000 10,374-7,162*-1989,912 ACEGHIK 3,000-11,113-7,162*-1980,408 ACEGHIK 3,000-1,429-0, ,295* BCEGHJK 0,000 4,878-2, ,544* ADFGHIK 18 0,000 20,330* -15, ,896 ABDFGHIK 4,000-43,945* -15, ,399 BDFGHIK 0,000 20,330-15,998*-1045,896 ABDFGHIK 4,000-43,664-15,998*-1033,224 ABDFGHIK 4,000-19,646-4, ,934* ADEGHJK 0,000 18,802-15, ,140* BCFGHIK 19 0,000 23,544* -11, ,057 BCDFGHIK 4,000-24,285* -11, ,385 BCDFGHIK 0,000 23,544-11,957*-1987,057 BCDFGHIK 4,000-24,285-11,957*-1974,385 BCDFGHIK 4,000-22,762-11, ,090* ABCFGHIK 0,000-6,567 3, ,162* DEGHJK 20 0,000 23,816* -11, ,412 BEFGHIK 4,000-23,121* -11, ,740 BEFGHIK 0,000 23,816-11,734*-2029,412 BEFGHIK 4,000-23,121-11,734*-2016,740 BEFGHIK 4,000-20,113-9, ,084* DEGHIK 0,000-5,901 3, ,793* ABCFGHJK 21 0,000 22,524* -10, ,600 ABDGHIK 47

47 4,000-19,218* -10, ,928 ABDGHIK 0,000 22,524-10,436*-1954,600 ABDGHIK 4,000-19,218-10,436*-1941,928 ABDGHIK 4,000 11,950 5, ,889* ACFGHJK 0,000 18,618-9, ,064* BDEGHIK REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciążeń: 8 7,162* 1989, ,925-10,374 ACEGHIK -4,595* 1984, ,437 6,180 BDFGHJK 2, ,544* 2032,546-4,878 ADFGHIK 0, ,799* 1941,799 0,684 BCEGHJK 2, , ,546* -4,878 ADFGHIK -4, , ,437 6,180* BDFGHJK 7, , ,925-10,374* ACEGHIK 9-5,700* 1593, ,270 2,164 ACEGHIK -9,229* 1552, ,421 10,200 BDFGHJK -6, ,760* 1593,774 3,542 ABCFGHIK -8, ,894* 1551,915 8,822 DEGHJK -6, , ,774* 3,542 ABCFGHIK -9, , ,421 10,200* BDFGHJK -5, , ,270 2,164* ACEGHIK 10 20,745* 141, ,848-28,710 BEGHIK 2,288* 141, ,135-0,355 ACDFGHJK 4, ,642* 151,702-2,361 ABDEGHJK 18, ,808* 132,148-26,703 CFGHIK 4, , ,702* -2,361 ABDEGHJK 2, , ,709 0,049* ADFGHJK 20, , ,290-29,114* BCEGHIK 11 6,015* 2132, ,068-9,346 ACEGHIK -2,690* 2101, ,736 3,900 BDFGHJK 2, ,343* 2144,344-1,634 BCEGHJK 1, ,450* 2089,450-3,812 ADFGHIK 2, , ,344* -1,634 BCEGHJK -2, , ,736 3,900* BDFGHJK 6, , ,068-9,346* ACEGHIK 12 17,115* 195, ,278-24,378 ADGHIK -10,700* 192, ,132 12,660 BCEFGHJK -4, ,386* 238,421 6,391 ACDFGHJK 10, ,980* 150,344-18,108 BEGHIK 10, , ,482* -18,096 ACDFGHIK -10, , ,670 12,938* BCFGHJK 16, , ,725-24,655* ADEGHIK 13 6,542* 2060, ,959-9,806 ACEGHIK -5,045* 2059, ,626 6,441 BDFGHJK -0, ,564* 2101,564 1,417 ABDEGHJK 2, ,005* 2019,006-4,781 CFGHIK -0, , ,564* 1,417 ABDEGHJK -5, , ,626 6,441* BDFGHJK 6, , ,959-9,806* ACEGHIK 14 16,609* 190, ,760-23,242 CDFGHIK -11,330* 189, ,091 13,314 ABEGHJK 10, ,273* 235,495-17,584 BCEFGHIK -4, ,515* 144,600 7,657 ADGHJK 10, , ,495* -17,584 BCEFGHIK -11, , ,080 13,985* BDEGHJK 16, , ,733-23,912* ACFGHIK 24 8,013* 1111, ,758-6,774 ACEGHJK 48

48 -0,545* 1115, ,029-2,381 BDFGHIK 0, ,768* 1152,769 1,330 BCFGHJK 6, ,990* 1074,011-10,485 ADEGHIK 0, , ,769* 1,330 BCFGHJK -0, , ,241 2,532* BDFGHJK 7, , ,543-11,686* ACEGHIK 33 7,375* 164, ,662-14,452 BCEFGHIK -22,605* 162, ,391 25,584 ADGHJK 0, ,538* 209,539-8,070 ABDEGHIK -15, ,788* 118,843 19,202 CFGHJK 0, , ,539* -8,070 ABDEGHIK -22, , ,816 25,957* ADFGHJK 7, , ,242-14,825* BCEGHIK * = Wartości ekstremalne RAMA ŻELBETOWA W OSI 9 (NAD PODCIĄGIEM 3.43) OBCIĄŻENIE ISTNIEJĄCE NAZWA: rama_3-43_istn WĘZŁY: , , , , , , , ,000 6,000 6,000 6,000 6,000 V=25,500 H=30,000 49

49 PRZEKROJE PRĘTÓW: , , , , , ,000 3,000 6,000 6,000 6,000 6,000 6,000 V=25,500 H=30,000 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: ,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40, ,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40, ,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40, ,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40, ,000 3,000 3,000 1,000 5 B 40,0x40, ,000 3,000 3,000 1,000 5 B 40,0x40, ,000 3,000 3,000 1,000 5 B 40,0x40, ,000 3,000 3,000 1,000 5 B 40,0x40, ,000 3,000 3,000 1,000 5 B 40,0x40, ,000 4,000 4,000 1,000 5 B 40,0x40, ,000 4,000 4,000 1,000 5 B 40,0x40, ,000 4,000 4,000 1,000 5 B 40,0x40, ,000 4,000 4,000 1,000 3 R 40,0x20, ,000 4,000 4,000 1,000 5 B 40,0x40, ,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40, ,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40, ,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40, ,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40, ,000 4,000 4,000 1,000 5 B 40,0x40, ,000 4,000 4,000 1,000 5 B 40,0x40, ,000 4,000 4,000 1,000 5 B 40,0x40, ,000 4,000 4,000 1,000 5 B 40,0x40, ,000 4,000 4,000 1,000 5 B 40,0x40, ,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 50

50 ,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40, ,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40, ,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40, ,000 3,500 3,500 1,000 5 B 40,0x40, ,000 3,500 3,500 1,000 5 B 40,0x40, ,000 3,500 3,500 1,000 5 B 40,0x40, ,000 3,500 3,500 1,000 5 B 40,0x40, ,000 3,500 3,500 1,000 5 B 40,0x40, ,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40, ,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40, ,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40, ,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40, ,000 3,500 3,500 1,000 5 B 40,0x40, ,000 3,500 3,500 1,000 5 B 40,0x40, ,000 3,500 3,500 1,000 5 B 40,0x40, ,000 3,500 3,500 1,000 5 B 40,0x40, ,000 3,500 3,500 1,000 5 B 40,0x40, ,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40, ,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40, ,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40, ,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40, ,000 3,500 3,500 1,000 5 B 40,0x40, ,000 3,500 3,500 1,000 5 B 40,0x40, ,000 3,500 3,500 1,000 5 B 40,0x40, ,000 3,500 3,500 1,000 5 B 40,0x40, ,000 3,500 3,500 1,000 5 B 40,0x40, ,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40, ,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40, ,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40, ,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40, ,000 4,000 4,000 1,000 5 B 40,0x40, ,000 4,000 4,000 1,000 5 B 40,0x40, ,000 4,000 4,000 1,000 5 B 40,0x40, ,000 4,000 4,000 1,000 5 B 40,0x40, ,000 4,000 4,000 1,000 5 B 40,0x40, ,000 0,000 6,000 1,000 4 B 95,0x40, ,000 0,000 6,000 1,000 4 B 95,0x40, ,000 0,000 6,000 1,000 4 B 95,0x40, ,000 0,000 6,000 1,000 4 B 95,0x40, ,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40, ,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40, ,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40, ,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40, ,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40, ,000 0,000 6,000 1,000 4 B 95,0x40, ,000 3,000 3,000 1,000 5 B 40,0x40, ,000 4,000 4,000 1,000 3 R 40,0x20, ,000 4,000 4,000 1,000 3 R 40,0x20, ,000 3,500 3,500 1,000 2 B 30,0x40, ,000 3,500 3,500 1,000 2 B 30,0x40, ,000 3,500 3,500 1,000 2 B 30,0x40, ,000 4,000 4,000 1,000 2 B 30,0x40, ,000 0,000 6,000 1,000 1 B 20,0x100,0 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: , ,0 18 B , ,0 18 B , ,0 18 B20 51

51 4 3800, ,0 18 B , ,0 18 B , ,0 18 B20 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [kn/mm2] [N/mm2] [1/K] 18 B ,600 1,00E-05 OBCIĄŻENIA: 31,400 31,400 31,400 31,400 31,400 31, ,200 1, , , , , , , ,100 21,100 21,100 21,100 21,100 21, ,200 1,300 62, , , , , , ,200 1,300 62, , , , , , ,200 1,300 62, , , , , , ,200 1, , , , , , ,000 58, ,200 1, , , , ,900 79, ,000 56, ,000 5,900 9,000 5,900 5,900 5,900 9,000 9, ,200 1, OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf= 1,00 1 Liniowe 0,0 56,900 56,900 0,00 6,00 Grupa: B "" Zmienne γf= 1,00 2 Liniowe 0,0 56,900 56,900 0,00 6,00 Grupa: C "" Zmienne γf= 1,00 3 Liniowe 0,0 56,900 56,900 0,00 6,00 Grupa: D "" Zmienne γf= 1,00 4 Liniowe 0,0 79,000 79,000 0,00 2,00 4 Liniowe 0,0 9,000 9,000 2,00 6,00 77 Liniowe 0,0 9,000 9,000 0,00 6,00 Grupa: E "" Zmienne γf= 1,00 1 Liniowe 0,0 5,900 5,900 0,00 6,00 2 Liniowe 0,0 5,900 5,900 0,00 6,00 3 Liniowe 0,0 5,900 5,900 0,00 6,00 Grupa: F "" Zmienne γf= 1,00 52

52 15 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 16 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 17 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 18 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 24 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 25 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 26 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 27 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 33 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 34 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 35 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 36 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 42 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 43 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 44 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 45 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 51 Liniowe 0,0 21,100 21,100 0,00 6,00 51 Skupione 0,0 303,600 0,00 52 Liniowe 0,0 21,100 21,100 0,00 6,00 52 Skupione 0,0 303,600 0,00 53 Liniowe 0,0 21,100 21,100 0,00 6,00 53 Skupione 0,0 303,600 0,00 54 Liniowe 0,0 21,100 21,100 0,00 6,00 54 Skupione 0,0 303,600 0,00 54 Skupione 0,0 151,800 6,00 60 Liniowe 0,0 31,400 31,400 0,00 6,00 61 Liniowe 0,0 31,400 31,400 0,00 6,00 62 Liniowe 0,0 31,400 31,400 0,00 6,00 63 Liniowe 0,0 31,400 31,400 0,00 6,00 64 Liniowe -0,0 58,000 58,000 0,00 6,00 65 Liniowe -0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 66 Liniowe -0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 67 Liniowe -0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 68 Liniowe -0,0 21,100 21,100 0,00 6,00 68 Skupione -0,0 151,800 1,00 69 Liniowe -0,0 31,400 31,400 0,00 6,00 Grupa: G "" Zmienne γf= 1,00 14 Liniowe 90,0-2,200-2,200 0,00 4,00 23 Liniowe 90,0-2,200-2,200 0,00 4,00 32 Liniowe 90,0-2,200-2,200 0,00 3,50 41 Liniowe 90,0-2,200-2,200 0,00 3,50 50 Liniowe 90,0-2,200-2,200 0,00 3,50 59 Liniowe 90,0-2,200-2,200 0,00 4,00 Grupa: H "" Zmienne γf= 1,00 14 Liniowe 90,0 1,300 1,300 0,00 4,00 23 Liniowe 90,0 1,300 1,300 0,00 4,00 32 Liniowe 90,0 1,300 1,300 0,00 3,50 41 Liniowe 90,0 1,300 1,300 0,00 3,50 50 Liniowe 90,0 1,300 1,300 0,00 3,50 59 Liniowe 90,0 1,300 1,300 0,00 4,00 Grupa: I "" Zmienne γf= 1,00 5 Skupione 0,0 251,000 3,00 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu Kombinatoryka obciążeń ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: 53

53 Grupa: Znaczenie: ψd: γf: Ciężar wł. 1,10 A -"" Zmienne 1 1,00 1,00 B -"" Zmienne 1 1,00 1,00 C -"" Zmienne 1 1,00 1,00 D -"" Zmienne 1 1,00 1,00 E -"" Zmienne 1 1,00 1,00 F -"" Zmienne 1 1,00 1,00 G -"" Zmienne 1 1,00 1,00 H -"" Zmienne 1 1,00 1,00 I -"" Zmienne 1 1,00 1,00 KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ: Nr: Specyfikacja: 1 ZAWSZE : E+F+I EWENTUALNIE: A+B+C+D+G/H MOMENTY-OBWIEDNIE: -45,166-46,966-46,966-45, ,320-29,450-1,876-7,926-22,377-17, , , , , , , , ,423-7, ,678-0, ,848-10, ,854 23,736 11,049 14,137 18, ,206-72,894 68,206 72, , ,597 51,488 53,024-68,574-64, , ,741 85,822 82, ,583 67,956-69,785-64, , , ,759 69,089-67,769-60, , , ,084-93,789-72,333-80,409-83,818-93,351-73,184-82, , , ,415-95,341-67,839-73,887-41,697-51,011 13,746 9,839 2,377 7,346 13,941 8,372-17,853-13,921-13,537-21,685-60,124-53,313-11, , ,868-3,011-12, , , , ,015-2,540-15, , , , ,833-5,710 17,378 8,333 66,979 69, , , , , , , , , ,006 5,150-20, , ,388-7,459-16, , , , ,671-2,537-20, , , , ,298-6,392-4,894 8,401 93,080 98, , , , , , , , , ,526 6,662 10,942 1,969 2,739 15,872 15,006 5,443 6,682 20,394-13,546-5,164-8,117 4,567-89,115-80,554-97,546-86,023-19, , ,049-2,848-18, , , ,496-0,185-23, , , , ,680-4,270-8,615 9,307 84,913 93, , , , , , , , , , ,083 65,681-77,125-62, , ,295 60,207 75,364-53,547-35, ,105-12,374 16,054 34,128-16,886 5, ,184 18, ,961 19,590-18,724 5, ,020 5, ,370 2, ,864 9, ,445 87, , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,396 19, ,032 11, , ,635 29, ,065 20, ,793 19, ,740 73, , , , , , , ,863-51,499-34,561-14,551-8,058 64,320-50,994-11,041-10,131 54,993-38,658-6,218 55,763-32,446 27,312-55,604-7, ,807 17,643 2, ,28163, ,401 7,513 53, ,531 9,465 6,632 68, ,737 8,337 33, , ,019 46,623 0,659 18,523-7,132 21,537-39,242 39,788 4,888 23,307-3,606 23,734-32,504 40,095-7,420 9,802-8,033 21,012-41,052 30,689-94,927-80,354-93,215-71,500-24,305 17,785 54

54 TNĄCE-OBWIEDNIE: 131, , , , , , , , , ,191-24,164-24, , , , , ,521 36,673-24,164-24, , ,038-37,008-39, ,008-39, , ,379-36,577-39, ,577-39, ,244-34,177-38, , ,177-38,126-30,784-38, , , ,784-38,122-12,965-21, ,153-12,965 13,848-21,919 3,962-11, ,962-11, ,858-9, ,754-3, ,612-7, ,170 7, , , , ,142-96, , , , ,831 83,307 85,574 82,579 92,717 89,763 65,867 63, , , ,858-9,031-0,754-3,506-4,612-7,697 9,170 7,014 35,176 26, , ,550-2,332-7, , ,362-1,288-6, , ,134-3,186-8, , ,464 8,836 3, ,782 42, ,507-98, ,785-81, ,042-82, ,899-74, ,614-98, ,332-7, , ,907-11,031-4,035-1,288-6,602-3,186-8,836 8,836 3, , ,728-1,507-9, , ,444-11,775-3, , ,472 4,720-2, , ,778-11,031-4, , ,986-11,309-1, , ,266-1,507-9, , ,454-11,775-3, , ,682 4,720-2, , ,278-10,608-0, , ,864-13,304-2, , ,992 4,779-5, , ,437-11,309-1,660 3,269-9, , , , ,909-10,608-0, , ,088-13,304-2, , ,372 4,779-5, ,139 3, ,526 1, ,441-9, , , , , , , , , , , , , , , , ,824 3,269-9,545-10,139 3,262-11,526 1,483 4,441-9,219 47,890 32,341 6,412-25, ,015-22, ,430-22, ,913-12, ,489 18, , , , , , , , , , , , ,326 17,724 20,430 24,811 9, , ,496 23,244 6,412-25,838 20,015-22,820 14,430-22,678 12,913-12,026 34,689 9,537-13,118 10,554-40, ,146-32,215-28, ,792-15,263-34, ,360-15,311-24,074-10, ,188-2,100-11,174-45, , ,554-40,477 34,146-32, ,954 28,792-34, ,649 36,360-24, ,462 36,326 29,108 47,534 38,302 55,841 52,945 58,314 47, , ,352 51,954 50,670 56,104 43, , ,344 42,690 41,141 19,188-11,174 NORMALNE-OBWIEDNIE: -130, ,810-24,164-24, ,164-24, , ,119-31,021-34, ,021-34,028-32,116-37, , , ,116-37,193-37,530-44, , , ,530-44, , ,153-29,108-36, ,108-36, , , , , , , , , , , , , , ,297-12,840-14, , ,236-12,840-14, ,840-14,016-12,001-8, , , ,001-8,314-15,083-8, , , ,083-8,863-16,197-7, , , ,197-7,462-19,358-7, , , ,358-7, , , , ,324 0,443-0, , , , , , , , , , , , , ,647-0,683-1,260-4, , , ,260-4,697-1,491-7, , , ,491-7,295-10,216-2, , , ,216-2,058-16,779-6, , , ,779-6, , , ,486 1, , ,586 2,486 1,467 4,817 1, , ,662 4,817 1,233 5, , ,400 5,969 6, , ,013 6,918 6, , , , , , , , , , ,048-1, , , ,407-3, , , , , ,783-3, , , , , ,532-0, , , ,422 8,148 1, , ,239 8,148 1,941 11,352 2, , ,197 11,352 2,709 14,792 5, , ,687 14,792 5,147 14,266 1, , ,068 14,266 1, , ,911-0, , , , , , , , , , , ,852 14, , ,631 19,852 14,170 20,761 0, , ,139 20,761 0,112 24,296 0, , ,451 24,296 0,649 24,440 2, , ,257 24,440 2,300 25,735 6, , ,991 25,735 6, , , , , , , , , , , , , , , ,116 9, , ,220 18,116 9,582 18, , ,756 18,178 16,153 5, , ,481 16,153 5,785 21,359 3, , ,805 21,359 3,453 27,218 8,994 27, , ,855 8,994 27,218 8, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,394 SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" 55

55 Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń: 1 3, ,795* -11,288 0,638 ACEFHI 6, ,635* -232,954 4,604 ABEFHI 6, , ,954* 4,604 ABEFHI 6,000-81,971-44,762 18,178* BEFGI 2,250-0,148 1,123 18,178* BEFGI 6, , ,385-0,976* ACDEFHI 3, ,339-8,977-0,976* ACDEFHI 2 3, ,822* 7,492 7,266 BDEFGI 0, ,201* 228,094 8,039 ABEFGI 0, , ,891* 7,091 ABDEFGI 0,000-57,429 43,365 16,153* EFGI 3,375 19,240 2,069 16,153* EFGI 6, , ,861 5,785* ABCDEFHI 3,000 97,851-1,453 5,785* ABCDEFHI 3 3, ,011* -1,906 3,453 ACEFHI 0, ,522* 229,648 8,400 BCEFGI 0, , ,648* 8,400 BCEFGI 0, ,358 48,957 21,359* BDEFGI 4,125-7,512-1,516 21,359* BDEFGI 6, , ,314 3,453* ACEFHI 3, ,011-1,906 3,453* ACEFHI 4 1,875 76,960* 0,630 15,818 BDEFHI 0, ,685* 186,458 13,865 CDEFGI 0, , ,458* 13,865 CDEFGI 0,000-66,631 25,165 27,218* CEFHI 4,000-16,660-0,179 27,218* CEFHI 0, , ,939 8,994* ABDEFGI 2,000 70,784 0,267 8,994* ABDEFGI 5 0,000 46,623* -40, ,834 ACEFGI 3,000-74,807* -40, ,162 ACEFGI 0,000 46,623-40,477*-2981,834 ACEFGI 3,000-74,807-40,477*-2969,162 ACEFGI 3,000 7,446 5, ,375* BEFHI 0,000 40,568-35, ,083* ACDEFGI 6 3,000 63,622* 34, ,058 ACEFHI 3,000-57,281* -32, ,240 BDEFGI 3,000 63,197 34,146*-2750,728 ACDEFHI 0,000-39,242 34,146*-2763,400 ACDEFHI 3,000-6,867-6, ,520* CDEFGI 0,000-12,638 8, ,450* ABEFHI 7 3,000 53,871* 28, ,565 BDEFHI 3,000-62,401* -34, ,565 ACEFGI 0,000 40,095-34,165*-2774,237 ACEFGI 3,000-62,401-34,165*-2761,565 ACEFGI 3,000-13,688-9, ,587* ADEFGI 0,000-7,690 4, ,215* BCEFHI 8 3,000 68,028* 36, ,124 ACEFHI 3,000-41,531* -24, ,719 BDEFGI 3,000 68,028 36,360*-2614,124 ACEFHI 0,000-41,052 36,360*-2626,796 ACEFHI 3,000 10,700 7, ,220* BEFHI 0,000-0,021 5, ,294* ACDEFGI 9 3,000 33,260* 19, ,722 ABDEFHI 0,000-24,305* 19, ,394 ABDEFHI 3,000 33,260 19,188*-1389,722 ABDEFHI 0,000-24,305 19,188*-1402,394 ABDEFHI 3,000-15,737-11, ,506* CEFGI 0,000-24,305 19, ,394* ABDEFHI 56

56 10 0,000 64,320* -25, ,788 AEFGI 4,000-39,032* -25, ,892 AEFGI 0,000 64,320-25,838*-2496,788 AEFGI 4,000-39,032-25,838*-2479,892 AEFGI 4,000-6,315-9, ,689* ACDEFHI 0,000 18,105-9, ,756* BEFGI 11 0,000 54,993* -22, ,890 BDEFGI 0,000-50,994* 20, ,941 ACEFHI 0,000 54,993-22,820*-2493,890 BDEFGI 4,000-36,286-22,820*-2476,994 BDEFGI 4,000 11,986 6, ,454* ABEFHI 0,000 17,250-9, ,481* CDEFGI 12 0,000 55,763* -22, ,252 ACEFGI 0,000-38,658* 14, ,507 BDEFHI 0,000 55,763-22,678*-2518,252 ACEFGI 4,000-34,949-22,678*-2501,356 ACEFGI 4,000-23,349-11, ,059* BCEFGI 0,000-6,109 3, ,805* ADEFHI 13 0,000 27,312* -12, ,874 BDEFGI 0,000-32,446* 12, ,092 ACEFHI 4,000 19,205 12,913*-2366,822 ACEFHI 0,000-32,446 12,913*-2380,092 ACEFHI 4,000 13,528 8, ,841* ACDEFHI 0,000 14,871-7, ,855* BEFGI 14 4,000 73,361* 28, ,990 ACDEFHI 0,000-55,604* 34, ,894 ABDEFHI 0,000-55,604 34,689*-1317,894 ABDEFHI 4,000 47,740 19, ,518* BEFGI 0,000-50,132 33, ,886* ACDEFHI REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciążeń: 5 24,074* 2596, ,503-30,689 BDEFGI -36,360* 2626, ,047 41,052 ACEFHI -5, ,294* 2784,299 0,021 ACDEFGI -7, ,892* 2438,903 10,342 BEFHI -5, , ,299* 0,021 ACDEFGI -36, , ,047 41,052* ACEFHI 24, , ,503-30,689* BDEFGI 6 40,477* 2981, ,108-46,623 ACEFGI -10,554* 2829, ,316 14,019 BDEFHI 35, ,083* 3010,287-40,568 ACDEFGI -5, ,047* 2801,052 7,964 BEFHI 35, , ,287* -40,568 ACDEFGI -10, , ,316 14,019* BDEFHI 40, , ,108-46,623* ACEFGI 7 32,215* 2765, ,429-39,788 BEFGI -34,146* 2763, ,611 39,242 ACDEFHI -8, ,450* 2951,463 12,638 ABEFHI 6, ,192* 2577,200-13,183 CDEFGI -8, , ,463* 12,638 ABEFHI -34, , ,611 39,242* ACDEFHI 32, , ,429-39,788* BEFGI 8 34,165* 2774, ,447-40,095 ACEFGI -28,792* 2779, ,386 32,504 BDEFHI -4, ,215* 2964,218 7,690 BCEFHI 57

57 9, ,259* 2589,277-15,281 ADEFGI -4, , ,218* 7,690 BCEFHI -28, , ,386 32,504* BDEFHI 34, , ,447-40,095* ACEFGI 18 11,174* 1308, ,226-17,785 CEFGI -19,188* 1402, ,525 24,305 ABDEFHI -19, ,394* 1402,525 24,305 ABDEFHI 11, ,178* 1308,226-17,785 CEFGI -19, , ,525* 24,305 ABDEFHI -19, , ,525 24,305* ABDEFHI 11, , ,226-17,785* CEFGI 47 11,148* 1259, ,684-18,124 BCDEFGI -3,962* 1210, ,740 7,863 AEFHI 8, ,432* 1262,461-14,562 ADEFGI -1, ,936* 1207,937 4,301 BCEFHI 8, , ,461* -14,562 ADEFGI -3, , ,489 8,184* ACEFHI 11, , ,935-18,445* BDEFGI * = Wartości ekstremalne RAMA ŻELBETOWA W OSI F (NAD PODCIĄGIEM 3.53) OBCIĄŻENIE ISTNIEJĄCE NAZWA: rama_3-53_istn WĘZŁY: , , , , , , , ,400 4,600 3,000 4,600 1,400 V=25,500 H=15,000 58

58 PRZEKROJE PRĘTÓW: , , , , , , ,000 1,400 4,600 3,000 4,600 1,400 V=25,500 H=15,000 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: ,000 0,000 6,000 1,000 9 B 60,0x40, ,000 0,000 3,000 1,000 9 B 60,0x40, ,000 0,000 6,000 1,000 9 B 60,0x40, ,000 3,000 3,000 1,000 7 B 30,0x40, ,000 3,000 3,000 1,000 8 B 40,0x40,0 59

59 ,000 3,000 3,000 1,000 8 B 40,0x40, ,000 3,000 3,000 1,000 8 B 40,0x40, ,000 4,000 4,000 1,000 7 B 30,0x40, ,000 4,000 4,000 1,000 2 R 40,0x20, ,000 4,000 4,000 1,000 2 R 40,0x20, ,000 4,000 4,000 1,000 8 B 40,0x40, ,000 0,000 6,000 1,000 9 B 60,0x40, ,000 0,000 3,000 1,000 1 B 20,0x40, ,000 0,000 6,000 1,000 9 B 60,0x40, ,000 4,000 4,000 1,000 7 B 30,0x40, ,000 4,000 4,000 1,000 2 R 40,0x20, ,000 4,000 4,000 1,000 2 R 40,0x20, ,000 4,000 4,000 1,000 8 B 40,0x40, ,000 0,000 6,000 1,000 5 B 60,0x30, ,000 0,000 3,000 1,000 5 B 60,0x30, ,000 0,000 6,000 1,000 5 B 60,0x30, ,000 3,500 3,500 1,000 3 B 30,0x30, ,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30, ,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30, ,000 3,500 3,500 1,000 3 B 30,0x30, ,000 0,000 6,000 1,000 5 B 60,0x30, ,000 0,000 3,000 1,000 5 B 60,0x30, ,000 0,000 6,000 1,000 5 B 60,0x30, ,000 3,500 3,500 1,000 3 B 30,0x30, ,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30, ,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30, ,000 3,500 3,500 1,000 3 B 30,0x30, ,000 0,000 6,000 1,000 5 B 60,0x30, ,000 0,000 3,000 1,000 5 B 60,0x30, ,000 0,000 6,000 1,000 5 B 60,0x30, ,000 3,500 3,500 1,000 3 B 30,0x30, ,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30, ,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30, ,000 3,500 3,500 1,000 3 B 30,0x30, ,400 0,000 1,400 1,000 5 B 60,0x30, ,600 0,000 4,600 1,000 5 B 60,0x30, ,000 0,000 3,000 1,000 4 B 45,0x30, ,600 0,000 4,600 1,000 5 B 60,0x30, ,400 0,000 1,400 1,000 5 B 60,0x30, ,000 4,000 4,000 1,000 6 B 40,0x30, ,000 4,000 4,000 1,000 6 B 40,0x30, ,000 0,000 3,000 1,000 4 B 45,0x30,0 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: 1 800, ,0 18 B , ,0 18 B , ,0 18 B , ,0 18 B , ,0 18 B , ,0 18 B , ,0 18 B , ,0 18 B , ,0 18 B20 STAŁE MATERIAŁOWE: 60

60 Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [kn/mm2] [N/mm2] [1/K] 18 B ,600 1,00E-05 OBCIĄŻENIA: 49,000 49,000 5,000 5,000-7,500 4, , ,000 25,800 25,800 25, ,800 25,800 25,800 5,000 5,000-7,500 4,300-7,500 4, ,000 5,000 5,000 5,000-7,500 4, ,000 5,000 5,000 5, ,500 4, ,000 5,000 5,000 5, ,500 4, ,000 5,000 5,000 5,000-7,500 4, ,100 32,100 32,100 5,000 5,000-7,500 4, OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf= 1,00 1 Liniowe 0,0 32,100 32,100 0,00 6,00 Grupa: B "" Zmienne γf= 1,00 2 Liniowe 0,0 32,100 32,100 0,00 3,00 Grupa: C "" Zmienne γf= 1,00 3 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 6,00 61

61 Grupa: D "" Zmienne γf= 1,00 12 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 6,00 13 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 3,00 14 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 6,00 19 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 6,00 20 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 3,00 21 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 6,00 26 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 6,00 27 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 3,00 28 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 6,00 33 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 6,00 34 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 3,00 35 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 6,00 40 Liniowe 0,0 25,800 25,800 0,00 1,40 41 Liniowe 0,0 25,800 25,800 0,00 4,60 41 Skupione 0,0 117,000 0,00 42 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 3,00 43 Liniowe 0,0 25,800 25,800 0,00 4,60 43 Skupione 0,0 117,000 4,60 44 Liniowe 0,0 25,800 25,800 0,00 1,40 47 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 3,00 47 Skupione 0,0 49,000 0,00 47 Skupione 0,0 49,000 3,00 Grupa: E "" Zmienne γf= 1,50 11 Liniowe 90,0-7,500-7,500 0,00 4,00 18 Liniowe 90,0-7,500-7,500 0,00 4,00 25 Liniowe 90,0-7,500-7,500 0,00 3,50 32 Liniowe 90,0-7,500-7,500 0,00 3,50 39 Liniowe 90,0-7,500-7,500 0,00 3,50 46 Liniowe 90,0-7,500-7,500 0,00 4,00 Grupa: F "" Zmienne γf= 1,50 11 Liniowe 90,0 4,300 4,300 0,00 4,00 18 Liniowe 90,0 4,300 4,300 0,00 4,00 25 Liniowe 90,0 4,300 4,300 0,00 3,50 32 Liniowe 90,0 4,300 4,300 0,00 3,50 39 Liniowe 90,0 4,300 4,300 0,00 3,50 46 Liniowe 90,0 4,300 4,300 0,00 4,00 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu Kombinatoryka obciążeń ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: Ciężar wł. 1,10 A -"" Zmienne 1 1,00 1,00 B -"" Zmienne 1 1,00 1,00 C -"" Zmienne 1 1,00 1,00 D -"" Zmienne 1 1,00 1,00 E -"" Zmienne 1 1,00 1,50 F -"" Zmienne 1 1,00 1,50 KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ: 62

62 Nr: Specyfikacja: 1 ZAWSZE : D EWENTUALNIE: A+B+C+E/F MOMENTY-OBWIEDNIE: -13,744-0,268-13,744 17, ,718 0,268 17,815 17,718-65,775-30,171-65,775-30, , ,465-84,094-97,483-66,673-60,056-30,886-45,631-10,578-16,626 11,839 69, ,7266,065-76, , ,216-29,414 29,414 51,216-34, , , , , , , , ,946-76,920-78,654-57,317-54,723-56,818-33,126 11,446 42,779-42,490 15,131 1,62355,812-41,550 9,408 0,126 11, ,447 37,754-65, ,021 36, ,262 15,268 25,254 24,325 21,670 44, , ,981-92,290-64,351-67,688-51,276-8,951 34,867-39,111 58,239-31,716 65,106-30,002 32,580-45,711 13, ,764 59,369-99, , ,496 21,274 22,027 13,768 42,585 35,694 47,076 73, , , , ,004-75,425-69,430-11,341 41,563-58,803 86,527-49,256 99,835-28,944 30,036-78,649 28, , ,127 59, , ,675 71,128 39,820 44,384 34,488 63,152 86, , , , , ,920-30,313-99,283 80,802 39,953-20,644-55,842 83,130-47,483-13, , ,705 2, ,522 73, ,178 62, , , ,770 83,243 68, ,075 96, , , , , , , ,018-41,628-64, ,844-83,818-70, , , ,002 19, , ,264 95, , ,565 37,524 61,525 68,281 84,988 64, , ,924-28,192 64,512-90,867-80, , , ,488-62,119 98,126 63

63 TNĄCE-OBWIEDNIE: 23,326 6,826 15,842-0, ,366 0,773-15,842-18, , , , , , , ,501 18,530 2,701 15,842-0,773 3,150 9,986 3,809-44,256 0,738-11,890-31, ,016-2, ,047-37, ,667 14, ,542-13, , , , , , ,645 46,285 19,682-11,890-31,015 5,863-19,717 47,505 45,977 31,016-2,116 18,249 19,283-8,047-37, ,961-12,227-4,471-34,767 19,418-37, ,830-33,727 37,792-13,972-12,535 7,153 1,370-39, ,868 49,783 44,612 52,484 14,860 5,863-19,717 21,961-34,767 19,418 18,415-37,282 24,222-32,499 6,976-24, ,763-8,729-49, ,800-19,783-56, ,028 7,265 2,759-43,652-49,039-40, ,744 83,141 69,417 53,885 6,976 10,048-24,936 33,763 1,232-49,5127,800 6,841-56,917 25,636 10,905-32,411 14,808-39, ,807-44, ,079-53, ,740-26,111-23,248-48,464-52,504-51, ,712 90,977 14,808 1,986-39,863 20,395-51,032 22,961 19,939 28,807 5,418-44,34725,079-53, ,369-56, ,340-1,397-65, ,918-9,596 39,696 51,540-71,111 33,156-41,782-66, ,149-77, , ,115 92,195 38,201 20,395-51,032 17,571 39,369-56,247 33,340-65,999 58,956-86,782 16,030-5,195-42, ,116-86,434 51, ,432-95, ,214-46,563-42,722-65, , ,852 16,030-42,854 62,116-86,434 51,779-95,288 33,214-46,563 64

64 NORMALNE-OBWIEDNIE: 15,842-0,773-55,826-72, ,842-0,773-51,366-67, ,126-68,498-84,998 3,126-64,038-80,538-11,890-31, , ,303-11,890-31, ,890-31,015-32, , , ,202-14,954-25, , , ,954-25,667-14,954-25, , , ,760 11, , ,619 17,760 11,293 8, , ,863 8,704 36, , , , , , , , ,357-20, , , ,164-20, , , , , , , ,220-5, , ,003 1,119 12, , ,095 12,824 21, , , ,225-19, , , ,872-39, , , ,196-39, , , , , , , ,319-15, , ,063 8,073 2, , ,244 2,764 0, , , ,169-9, , ,536-9,652-6, , , ,144-6, , , , , , , ,735 6,155 12, , ,806 12,460 20, , ,844-11, , , ,736-19, , ,234-19,378-31, , , ,450-31, , , , , , , ,305 13,850 12, , ,505 12,765 27, , ,673-10, , , ,037-16, , ,821-16,393-41, , , ,460-41, , , , , , , , , , , , ,291 SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń: 1 2, ,570* -4,068-10,037 ACDF 6, ,145* -149,852-9,783 ABDF 6, , ,852* -9,783 ABDF 0, ,799 53,938 13,850* BDE 6,000 76,780 15,922 13,850* BDE 6, , ,203-10,037* ACDF 2, ,570-4,068-10,037* ACDF 2 3, ,439* 104,115-12,084 ADE 0, ,075* 171,149-13,662 ABDE 65

65 0, , ,149* -13,662 ABDE 3,000-76,151-37,317 12,765* ACDF 0,000 7,287-18,309 12,765* ACDF 0, , ,736-16,393* BDE 3, ,164 31,428-16,393* BDE 3 6, ,488* 38,201-40,219 BDE 0, ,854* 92,195-41,604 BCDE 0, ,854 92,195* -41,604 BCDE 6, ,727-50,001 27,460* ABDF 0,000 57,233-11,985 27,460* ABDF 0, ,753 90,748-41,937* CDE 6, ,689 22,732-41,937* CDE 4 0,000 64,512* -42, ,647 ACDE 3,000-64,049* -42, ,143 ACDE 0,000 64,512-42,854* -625,647 ACDE 3,000-64,049-42,854* -616,143 ACDE 3,000 19,898 16, ,934* BDF 0,000 64,512-42, ,647* ACDE 5 0, ,649* -86, ,962 BCDE 3, ,746* -86, ,907 BDE 0, ,649-86,434* -658,962 BCDE 3, ,652-86,434* -646,290 BCDE 3,000 71,255 49, ,596* CDF 0, ,164-74, ,493* ABDE 6 0, ,601* -95, ,995 ACDE 3, ,264* -95, ,323 ACDE 0, ,601-95,288* -426,995 ACDE 3, ,264-95,288* -414,323 ACDE 3, ,219-93, ,105* ADE 0,000-78,243 49, ,454* BCDF 7 0,000 98,126* -46, ,053 BDE 0,000-62,119* 33, ,291 ACDF 0,000 98,126-46,563* -162,053 BDE 3,000-41,565-46,563* -149,381 BDE 3,000-41,565-46, ,381* BDE 0,000-62,119 33, ,291* ACDF 8 0, ,844* -51, ,597 ACDE 4,000-99,283* -51, ,925 ACDE 0, ,844-51,032* -474,597 ACDE 4,000-99,283-51,032* -461,925 ACDE 4,000 39,572 20, ,749* CDF 0, ,111-50, ,305* ABDE 9 0, ,284* -56, ,909 BCDE 4, ,705* -56, ,639 BCDE 0, ,284-56,247* -518,909 BCDE 4, ,705-56,247* -505,639 BCDE 4,000 72,602 38, ,935* ABDF 0, ,946-55, ,505* CDE 10 0, ,793* -65, ,176 ACDE 4, ,522* -65, ,985 CDE 0, ,793-65,999* -426,176 ACDE 4, ,205-65,999* -412,906 ACDE 4, ,387-65, ,291* BCDE 0,000-67,645 32, ,673* ADF 11 0, ,924* -86, ,582 BDE 4, ,227* -41, ,022 DE 0, ,924-86,782* -187,582 BDE 4, ,627-40, ,020* ADE 0,000-98,335 57, ,815* BCDF * = Wartości ekstremalne 66

66 REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciążeń: 5 46,563* 162, ,610-98,126 BDE -33,214* 517, ,356 62,119 ACDF -33, ,291* 518,356 62,119 ACDF 46, ,053* 168,610-98,126 BDE -33, , ,356* 62,119 ACDF -33, , ,356 62,119* ACDF 46, , ,610-98,126* BDE 6 95,288* 426, , ,601 ACDE -51,779* 580, ,542 80,606 BDF -49, ,454* 600,509 78,243 BCDF 93, ,777* 419, ,238 ADE -49, , ,509* 78,243 BCDF -51, , ,542 80,606* BDF 95, , , ,601* ACDE 7 86,434* 658, , ,649 BCDE -62,116* 568, ,181 90,867 ADF 74, ,493* 789, ,164 ABDE -49, ,268* 444,078 78,381 CDF 74, , ,985* -125,164 ABDE -62, , ,181 90,867* ADF 86, , , ,649* BCDE 8 42,854* 625, ,113-64,512 ACDE -16,030* 264, ,923 28,192 BDF 42, ,647* 627,113-64,512 ACDE -16, ,438* 264,923 28,192 BDF 42, , ,113* -64,512 ACDE -16, , ,923 28,192* BDF 42, , ,113-64,512* ACDE * = Wartości ekstremalne RAMA ŻELBETOWA W OSI G (NAD PODCIĄGIEM 3.54) OBCIĄŻENIE ISTNIEJĄCE NAZWA: rama_3-54_istn WĘZŁY: , ,000 3,000 V=3,000 H=9,000 67

67 PRZEKROJE PRĘTÓW: ,000 6,000 3,000 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: ,000 0,000 6,000 1,000 3 B 60,0x40, ,000 0,000 3,000 1,000 3 B 60,0x40, ,000 3,000 3,000 1,000 2 B 40,0x40, ,000 3,000 3,000 1,000 2 B 40,0x40, ,000 3,000 3,000 1,000 1 B 30,0x40,0 V=3,000 H=9,000 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: , ,0 18 B , ,0 18 B , ,0 18 B20 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [kn/mm2] [N/mm2] [1/K] 18 B ,600 1,00E-05 OBCIĄŻENIA: 37,100 37,100 37,

68 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf= 1,00 1 Liniowe 0,0 37,100 37,100 0,00 6,00 Grupa: B "" Zmienne γf= 1,00 2 Liniowe 0,0 37,100 37,100 0,00 3,00 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu Kombinatoryka obciążeń ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: Ciężar wł. 1,10 A -"" Zmienne 1 1,00 1,00 B -"" Zmienne 1 1,00 1,00 KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ: Nr: Specyfikacja: 1 ZAWSZE : EWENTUALNIE: A+B MOMENTY-OBWIEDNIE: -141, ,193-31,796-3,861-31,796-3,861-20,686-16, ,231 38, ,823-7,577 8, ,102 15,491-19,769 2,559-3,930 3,072 69

69 TNĄCE-OBWIEDNIE: 113,516 14,661-1,988-15, ,189 14,906 24, ,312-2, ,699 4,251-3,550-56, , ,988-15,762 19,312-2,263 4,251-3,550 NORMALNE-OBWIEDNIE: 3,550-15,762-14,661-1, , ,762-1,988-4,251-36, , ,550 24,483-4,251-56, , ,020-49, ,618 11,811-69,375 SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń: 1 2, ,532* -0,504-15,762 A 6, ,809* -148,757-15,490 AB 6, , ,757* -15,490 AB 6,000-29,944-23,355-1,988* B 2,250 13,088 0,405-1,988* B 6, , ,100-15,762* A 2, ,532-0,504-15,762* A 2 1,688 28,187* 0,307-4,251 B 0, ,193* 102,189-0,612 AB 0, , ,189* -0,612 AB 0,000-94,383 43,491 3,550* A 3,000 7,577 24,483 3,550* A 0,000-34,176 73,605-4,251* B 1,688 28,187 0,307-4,251* B 3 3,000 8,823* 4,251-56,703 B 3,000-7,577* -3,550 24,483 A 3,000 8,823 4,251* -56,703 B 0,000-3,930 4,251* -69,375 B 3,000-7,577-3,550 24,483* A 0,000-3,930 4,251-69,375* B 4 3,000 38,168* 19, ,591 A 0,000-19,769* 19, ,263 A 3,000 38,168 19,312* -190,591 A 70

70 0,000-19,769 19,312* -203,263 A 3,000 4,320 2,170-36,605* 0,000-15,019 14, ,618* AB 5 0,000 15,491* -15, ,020 A 3,000-31,796* -15, ,516 A 0,000 15,491-15,762* -123,020 A 3,000-31,796-15,762* -113,516 A 3,000-3,861-1,988-14,661* B 0,000 15,491-15, ,020* A REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciążeń: 4 3,550* -11,811 12,333-3,072 A -4,251* 69,375 69,505 3,930 B -4,251 69,375* 69,505 3,930 B 3,550-11,811* 12,333-3,072 A -4,251 69,375 69,505* 3,930 B -4,251 69,375 69,505 3,930* B 3,550-11,811 12,333-3,072* A 5 2,263* 109, ,656-2,559 B -19,312* 203, ,178 19,769 A -14, ,618* 264,037 15,019 AB -2,170 49,277* 49,325 2,191-14, , ,037* 15,019 AB -19, , ,178 19,769* A 2, , ,656-2,559* B 6 15,762* 123, ,025-15,491 A 1,988* 24,165 24,246-2,102 B 15, ,020* 124,025-15,491 A 1,988 24,165* 24,246-2,102 B 15, , ,025* -15,491 A 1,988 24,165 24,246-2,102* B 15, , ,025-15,491* A * = Wartości ekstremalne Analogiczne obliczenia zostały wykonane dla ram żelbetowych z planowanym archiwum w poziomie parteru, w rejonie osi 8-9/F-J. 71

71 ZESTAWIENIE WYNIKÓW OBLICZEŃ Zestawienie wyników obliczeń nośności podciągów oraz słupów ram żelbetowych w poziomie parteru. Stan istniejący 2,00kN/m 2 uwzględnia dotychczasowe obciążenia użytkowe, natomiast stan po adaptacji uwzględnia obciążenia użytkowe od regałów archiwum wynoszące 18,00kN/m 2. Zbrojenie przekrojów przyjęto wg wykonanych odkrywek i projektu {3}. Materiały przyjęto wg pkt.7 Ekspertyzy. PODCIĄG 3.61 RAMY W OSI 8 STAN ISTNIEJĄCY (2kN/m 2 ) ARCHIWUM (18kN/m 2 ) Węzeł/Pręt Wytężenie Rysa Ugięcie Wytężenie Rysa Ugięcie [%] [wk / wlim] [a / alim] [%] [wk / wlim] [a / alim] Węzeł 1 38,3 0,09 / 0,3 43,4 0,12 / 0,3 Pręt 1 39,1 0,1 / 0,3 1,4 / 15,0 43,6 0,13 / 0,3 1,6 / 15,0 Węzeł 2 160,5 0,75 / 0,3 169,7 0,80 / 0,3 Pręt 2 108,4 0,48 / 0,3 2,4 / 15,0 118,5 0,53 / 0,3 2,5 / 15,0 Węzeł 3 108,5 0,48 / 0,3 118,5 0,53 / 0,3 Pręt 3 99,1 0,44 / 0,3 2,3 / 15,0 109,9 0,50 / 0,3 2,4 / 15,0 Węzeł 4 200,9 1,11 / 0,3 259,2 2,44 / 0,3 Pręt 4 110,5 0,49 / 0,3 2,3 / 15,0 119,9 0,54 / 0,3 2,3 / 15,0 Węzeł 5 110,5 0,49 / 0,3 119,9 0,54 / 0,3 Pręt 5 99,3 0,44 / 0,3 2,2 / 15,0 106,5 0,48 / 0,3 2,2 / 15,0 Węzeł 6 196,1 1,07 / 0,3 255,3 2,40 / 0,3 Pręt 6 101,7 0,45 / 0,3 2,2 / 15,0 109,1 0,49 / 0,3 2,2 / 15,0 Węzeł 6 101,7 0,45 / 0,3 109,1 0,49 / 0,3 Brak widocznych uszkodzeń podciągu świadczy o jego współpracy z żelbetową ścianą piwnicy. SŁUPY RAMY W OSI 8 STAN ISTNIEJĄCY (2kN/m 2 ) ARCHIWUM (18kN/m 2 ) Słup Wytężenie Wytężenie Wytężenie Wytężenie Wytężenie Wytężenie piwnica - dół piwnica - góra parter piwnica - dół piwnica - góra parter [%] [%] [%] [%] [%] [%] Pręt 9 71,0 74,8 58,3 77,8 82,5 52,5 72

72 Pręt 10 19,6 22,9 20,7 24,0 Pręt 11 86,0 87,5 89,5 95,2 98,0 89,5 Pręt 12 19,0 19,8 24,8 29,4 Pręt 13 92,7 91,9 91,0 97,1 97,8 93,7 Pręt 14 18,4 19,4 24,4 30,9 Pręt 15 90,6 90,1 91,2 95,1 95,4 91,7 W obu wariantach obciążeń warunek SGN i SGN dla słupów jest spełniony. PODCIĄG 3.43 RAMY W OSI 9 STAN ISTNIEJĄCY (2kN/m 2 ) ARCHIWUM (18kN/m 2 ) Węzeł/Pręt Wytężenie Rysa Ugięcie Wytężenie Rysa Ugięcie [%] [wk / wlim] [a / alim] [%] [wk / wlim] [a / alim] Węzeł 1 150,9 0,69 / 0,3 258,8 1,22 / 0,3 Pręt 1 69,8 0,27 / 0,3 9,0 / 30,0 138,5 0,55 / 0,3 16,9 / 30,0 Węzeł 2 95,9 0,36 / 0,3 186,7 1,29 / 0,3 Pręt 2 70,8 0,27 / 0,3 8,1 / 30,0 139,7 0,56 / 0,3 15,1 / 30,0 Węzeł 3 114,4 0,45 / 0,3 217,6 1,23 / 0,3 Pręt 3 73,9 0,29 / 0,3 8,5 / 30,0 145,5 0,59 / 0,3 15,7 / 30,0 Węzeł 4 77,8 0,29 / 0,3 136,3 1,09 / 0,3 Pręt 4 35,9 0,12 / 0,3 3,9 / 30,0 39,1 0,13 / 0,3 4,2 / 30,0 Węzeł 17 82,8 0,34 / 0,3 86,0 0,36 / 0,3 Dla zwiększonych obciążeń od archiwum warunek SGN i SGU nie jest spełniony. SŁUPY RAMY W OSI 9 STAN ISTNIEJĄCY (2kN/m 2 ) ARCHIWUM (18kN/m 2 ) Słup N wg projektu archiwaln. piwnica / parter N wg aktualnych obliczeń piwnica / parter Wytężenie Wytężenie Wytężenie Wytężenie Wytężenie piwnica - dół piwnica - góra parter piwnica - dół piwnica - góra Wytężenie parter [kn] [kn] [%] [%] [%] [%] [%] [%] 73

73 Pręt 5 Pręt 6 Pręt 7 Pręt 8 Pręt 9 Ośrodek Rzeczoznawstwa 2915,0 / 2451,8 2915,0 / 2451,8 2915,0 / 2451,8 2915,0 / 2451,8 1975,8 / 1975,8 3010,1 / 2506,8 2951,5 / 2506,5 2964,3 / 2529,9 2784,3 / 2395,9 1402,4 / 1323,9 102,9 109,8 88,4 121,2 134,0 113,0 95,3 98,7 89,7 111,4 119,7 111,0 94,9 98,8 88,3 109,5 122,5 109,8 87,7 95,3 103,1 102,0 120,5 113,3 72,7 74,8 82,1 73,5 75,9 82,9 UWAGA: Reakcje na słupy z poprzecznego podciągu (3.54) dodano jako siłę skupioną w obciążeniach. Dla zwiększonych obciążeń od archiwum warunek SGN i SGU nie jest spełniony.. PODCIĄG 3.54 RAMY W OSI G STAN ISTNIEJĄCY (2kN/m 2 ) ARCHIWUM (18kN/m 2 ) Węzeł/Pręt Wytężenie Rysa Ugięcie Wytężenie Rysa Ugięcie [%] [wk / wlim] [a / alim] [%] [wk / wlim] [a / alim] Węzeł 1 21,9 50,5 0,41 / 0,3 Pręt 1 42,1 0,15 / 0,3 5,8 / 30,0 97,6 0,37 / 0,3 14,2 / 30,0 Węzeł 2 107,4 0,46 / 0,3 236,5 1,07 / 0,3 Pręt 2 10,1 0,2 / 15,0 10,1 0,02 / 0,3 0,2 / 15,0 Węzeł 3 6,1 0,1 Dla zwiększonych obciążeń od archiwum warunek SGN i SGU nie jest spełniony. Na podstawie wykonane analizy można stwierdzić, że dla stanu istniejącego (funkcja biurowa) wytężenie podciągów i słupów w większości przypadków dochodzi do 100% i nie ma wystarczających zapasów w nośności, umożliwiających dociążenie konstrukcji budynku. Zwiększenie obciążenia użytkowego stropu parteru do 1800kg/m 2 powoduje znaczące przeciążenie istniejącej konstrukcji. Zwiększone obciążenie użytkowe wynikające z funkcji archiwum proponuje się przenieść przez dodatkową, niezależną konstrukcję, nie powodując jakiekolwiek dociążenia konstrukcji istniejącej. Inne sposoby wzmocnienia istniejącej konstrukcji polegające np. na zastosowaniu taśm z włókien węglowych mają ograniczoną możliwość zastosowania ze względu na niska klasę betonu. 74

74 9. PROPOZYCJA WZMOCNIENIA KONSTRUKCJI W celu przeniesienia zwiększonych obciążeń użytkowych od planowanego archiwum proponuje się dodatkową konstrukcję nośną, posadowioną na nowych fundamentach. Nowa konstrukcja powinna zostać zaprojektowana jedynie na obciążenia użytkowe 1800kg/m 2 wynikające z nowej funkcji wybranych pomieszczeń parteru, z pominięciem ciężaru własnego istniejącej konstrukcji oraz ciężaru warstw stropowych. Zaproponowano konstrukcję stalową z dwuteowników walcowanych HEB ułożonych na stropie parteru, będących podstawą dla torowiska regałów przesuwnych archiwum. Płyta parteru zostanie podparta ramami stalowymi o kształcie π z dwuteowników HEB w poziomie piwnicy. Obciążenie z belek torowiska zostanie przeniesione bezpośrednio na ramy w piwnicy, bez obciążenia płyt stropowych (dylatacja). Słupy ram zostaną oparte na projektowanych fundamentach stopowych, wykonanych pomiędzy fundamentami istniejącymi. Wzmocnienie należy zabezpieczyć antykorozyjnie oraz przeciwpożarowo. Ze względu na wysoki poziom wody gruntowej na czas pracy przy fundamentach poziom wody należy obniżyć do poziomu fundamentów istniejących. Lokalizacja belek i ram stalowych konstrukcji wzmocnienia. 75

75 Lokalizacja fundamentów konstrukcji wzmocnienia. W przypadku kolizji z fundamentami 6.19 ławy istniejące można lokalnie wyciąć BELKI STALOWE NAD STROPEM Belki stalowe montowane nad stropem (pod torowiska), stanowiące konstrukcję nośną pod szafy archiwum o przekroju HEB220. Belki obliczono jako ciągłe, czteroprzęsłowe ze wspornikami na obu końcach. Wymiarowanie obejmuje belkę najbardziej obciążoną. Stal 18G2(A). NAZWA: belka_wzmocnienie WĘZŁY: ,000 5,500 5,500 6,000 5,100 1,000 H=24,100 PRZEKROJE PRĘTÓW: ,000 1,000 5,500 5,500 6,000 5,100 H=24,100 76

76 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: ,000 0,000 1,000 1,000 1 I 220 HEB ,500 0,000 5,500 1,000 1 I 220 HEB ,500 0,000 5,500 1,000 1 I 220 HEB ,000 0,000 6,000 1,000 1 I 220 HEB ,100 0,000 5,100 1,000 1 I 220 HEB ,000 0,000 1,000 1,000 1 I 220 HEB OBCIĄŻENIA: 36,000 36,000 36,000 36,000 36,000 36,000 36, OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf= 1,20 1 Liniowe -0,0 36,000 36,000 0,00 1,00 Grupa: B "" Zmienne γf= 1,20 2 Liniowe 0,0 36,000 36,000 0,00 5,50 Grupa: C "" Zmienne γf= 1,20 3 Liniowe 0,0 36,000 36,000 0,00 5,50 Grupa: D "" Zmienne γf= 1,20 4 Liniowe 0,0 36,000 36,000 0,00 6,00 Grupa: E "" Zmienne γf= 1,20 5 Liniowe 0,0 36,000 36,000 0,00 5,10 Grupa: F "" Zmienne γf= 1,00 6 Liniowe 0,0 36,000 36,000 0,00 1,00 ================================================================== W Y N I K I wg PN 82/B Teoria I-go rzędu Kombinatoryka obciążeń ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: 77

77 Grupa: Znaczenie: ψd: γf: Ciężar wł. 1,10 A -"" Zmienne 1 1,00 1,20 B -"" Zmienne 1 1,00 1,20 C -"" Zmienne 1 1,00 1,20 D -"" Zmienne 1 1,00 1,20 E -"" Zmienne 1 1,00 1,20 F -"" Zmienne 1 1,00 1,00 RELACJE GRUP OBCIĄŻEŃ: Grupa obc.: Relacje: Ciężar wł. ZAWSZE A -"" EWENTUALNIE B -"" EWENTUALNIE C -"" EWENTUALNIE D -"" EWENTUALNIE E -"" EWENTUALNIE F -"" EWENTUALNIE KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ: Nr: Specyfikacja: 1 ZAWSZE : EWENTUALNIE: A+B+C+D+E+F MOMENTY-OBWIEDNIE: -159, , ,351-21,993-18,393-0,393-0, ,000 20,644 39,747 TNĄCE-OBWIEDNIE: 113, , , ,528 22,245 36,786 6,383 13,110 15,681 0,786-0,786-10, , , , , , , , ,139 REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" 78

78 Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciążeń: 1 0,000* 157, ,620 ABDF 0,000* -10,078 10,078 CE 0,000* 2,590 2,590 0, ,620* 157,620 ABDF 0,000-10,078* 10,078 CE 0, , ,620* ABDF 2 0,000* 294, ,761 BCE 0,000* -25,112 25,112 ADF 0,000* 4,731 4,731 0, ,761* 294,761 BCE 0,000-25,112* 25,112 ADF 0, , ,761* BCE 3 0,000* 290, ,241 ACDF 0,000* -39,557 39,557 BE 0,000* 4,404 4,404 0, ,241* 290,241 ACDF 0,000-39,557* 39,557 BE 0, , ,241* ACDF 4 0,000* 294, ,651 BDE 0,000* -18,761 18,761 ACF 0,000* 4,823 4,823 0, ,651* 294,651 BDE 0,000-18,761* 18,761 ACF 0, , ,651* BDE 5 0,000* 142, ,924 ACEF 0,000* -14,895 14,895 BD 0,000* 2,389 2,389 0, ,924* 142,924 ACEF 0,000-14,895* 14,895 BD 0, , ,924* ACEF * = Wartości ekstremalne NOŚNOŚĆ PRĘTÓW: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Przekrój:Pręt: Warunek: Wykorzystanie: Kombinacja obc. 1 1 Środ.(98) 20,1% ABDF 2 SGU 90,3% BDF 3 Zgin.(54) 80,0% BCE 4 SGU 84,1% BDF 5 Zgin.(54) 78,7% BDE 6 Środ.(98) 18,3% ACEF ZGINANIE ZE ŚCINANIEM (55): T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: x/l: Mx:Mrvx: My:Mrvy: N/Nr: SW: Kombinacja obc. 1 1,000 21, ,314 0,000 78,745 0,000 0,098 ABEF 79

79 2 1, , ,314 0,000 78,745 0,000 0,710 BCE 3 0, , ,314 0,000 78,745 0,000 0,710 BCE 4 1, , ,314 0,000 78,745 0,000 0,715 BDE 5 0, , ,314 0,000 78,745 0,000 0,715 BDE 6 0,000 18, ,314 0,000 78,745 0,000 0,082 AEF STAN GRANICZNY UŻYTKOWANIA: T.I rzędu Obciążenia char.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: Rodzaj: Ogr.: L(H*): agr: a: SW: Kombinacja obc. 1 Ugięcie Y L/ ,0 4,0 0,0 0,011 AB 2 Ugięcie Y L/ ,0 22,0 19,9 0,903 BDF 3 Ugięcie Y L/ ,0 22,0 15,1 0,688 ACE 4 Ugięcie Y L/ ,0 24,0 20,2 0,841 BDF 5 Ugięcie Y L/ ,0 20,4 15,1 0,739 ACE 6 Ugięcie Y L/ ,0 4,0 0,0 0,011 ADF *) H - wysokość poziomu węzła 9.2. RAMY STALOWE POD STROPEM Ramy stalowe montowane pod stropem, stanowiące konstrukcję nośną dla stalowych belek torowiska. Rygle ram z dwuteowników HEB220, słupki z dwuteowników HEB 160. Stal 18G2(A). Obciążenie ram reakcjami z belek torowiska wg pkt NAZWA: rama_wzmocnienie WĘZŁY: , ,000 2,500 0,500 V=3,000 H=4,000 80

80 PRZEKROJE PRĘTÓW: ,000 1,000 2,500 0,500 V=3,000 H=4,000 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: ,000 3,000 3,000 1,000 1 I 160 HEB ,500 0,000 2,500 1,000 2 I 220 HEB ,000 3,000 3,000 1,000 1 I 160 HEB ,500 0,000 0,500 1,000 2 I 220 HEB ,000 0,000 1,000 1,000 2 I 220 HEB 81

81 OBCIĄŻENIA: Ośrodek Rzeczoznawstwa 246, , , OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf= 1,20 2 Skupione 0,0 246,000 1,00 Grupa: B "" Zmienne γf= 1,20 4 Skupione 0,0 147,000 0,50 Grupa: C "" Zmienne γf= 1,20 5 Skupione 0,0 147,000 0,00 ================================================================== W Y N I K I wg PN 82/B Teoria I-go rzędu Kombinatoryka obciążeń ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: Ciężar wł. 1,10 A -"" Zmienne 1 1,00 1,20 B -"" Zmienne 1 1,00 1,20 C -"" Zmienne 1 1,00 1,20 RELACJE GRUP OBCIĄŻEŃ: Grupa obc.: Relacje: Ciężar wł. ZAWSZE 82

82 A -"" EWENTUALNIE B -"" EWENTUALNIE C -"" EWENTUALNIE KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ: Nr: Specyfikacja: 1 ZAWSZE : EWENTUALNIE: A+B+C MOMENTY-OBWIEDNIE: -176, , , ,693-88,298-0, ,644 11,811 36, ,098-36,703 24, , , TNĄCE-OBWIEDNIE: 248, , , , ,234-0,786-8,215-34,180 70,874-34, ,696 0,393 8,215-12, , , , , ,234-8,215 8,215-12,234 83

83 NORMALNE-OBWIEDNIE: 5 12,234 33,394-8, ,966 12,234-8, ,234 69,303-8, , , ,373 67, ,424 REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciążeń: 1 8,215* 180, ,599 A -12,234* 214, ,320 BC 0, ,373* 427,373 AC -4,068-31,987* 32,245 B 0, , ,373* AC 4 12,234* 143, ,303 BC -8,215* 120, ,023 A -4, ,424* 332,450 AB 8,151-67,896* 68,384 C -4, , ,450* AB * = Wartości ekstremalne NOŚNOŚĆ PRĘTÓW: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Przekrój:Pręt: Warunek: Wykorzystanie: Kombinacja obc. 1 1 Śc.zg.(58) 72,5% BC 3 Śc.zg.(58) 61,2% AB 2 2 Napręż.(1) 86,8% AC 4 Napręż.(1) 55,2% B 5 Napręż.(1) 78,8% BC ZGINANIE ZE ŚCINANIEM (55): T.I rzędu 84

84 Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: x/l: Mx:Mrvx: My:Mrvy: N/Nr: SW: Kombinacja obc. 1 1,000-36,703 94,931 0,000 33,893 0,129 0,516 BC 2 0, , ,276 0,000 78,745 0,000 0,818 AC 3 1,000 36,703 94,931 0,000 33,893 0,086 0,473 BC 4 0,000 88, ,314 0,000 78,745 0,000 0,394 BC 5 1, , ,314 0,000 78,745 0,000 0,788 BC STAN GRANICZNY UŻYTKOWANIA: T.I rzędu Obciążenia char.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: Rodzaj: Ogr.: L(H*): agr: a: SW: Kombinacja obc. 1 Ugięcie Y L/ ,0 12,0 3,5 0,288 BC 2 Ugięcie Y L/ ,0 10,0 3,8 0,375 BC 3 Ugięcie Y L/ ,0 12,0 3,5 0,288 BC 4 Ugięcie Y L/ ,0 2,0 0,1 0,036 B 5 Ugięcie Y L/ ,0 4,0 0,6 0,142 BC *) H - wysokość poziomu węzła 9.3. FUNDAMENTY RAM STALOWYCH Fundamenty żelbetowe pod słupy stalowe ram, posadowione na poziomie fundamentów istniejących. Parametry gruntu przyjęto wg badań {{2}}. Założenia: MATERIAŁ: BETON: STAL: klasa B25, ciężar objętościowy = 24,0 (kn/m3) klasa A-III, f yd = 350,00 (MPa) OPCJE: Obliczenia wg normy: betonowej: PN-B (2002) gruntowej: PN-81/B Oznaczenie parametrów geotechnicznych metodą: B współczynnik m = 0,81 - do obliczeń nośności współczynnik m = 0,72 - do obliczeń poślizgu współczynnik m = 0,72 - do obliczeń obrotu Wymiarowanie fundamentu na: Nośność Osiadanie - S dop = 7,00 (cm) - czas realizacji budynku: tb > 12 miesięcy - współczynnik odprężenia: λ = 1,00 Obrót Poślizg Przebicie / ścinanie Graniczne położenie wypadkowej obciążeń: - długotrwałych w rdzeniu I 85

85 - całkowitych w rdzeniu II Geometria A = 1,20 (m) B = 1,20 (m) h = 0,40 (m) h1 = 1,10 (m) ex = 0,00 (m) ey = 0,00 (m) a = 0,40 (m) b = 0,40 (m) objętość betonu fundamentu: V = 0,752 (m3) otulina zbrojenia: c = 0,05 (m) poziom posadowienia: D = 1,5 (m) minimalny poziom posadowienia: Dmin = 1,5 (m) poziom wody gruntowej Dw = 0,3 (m) Grunt Charakterystyczne parametry gruntu: Warstwa Nazwa Poziom IL / ID Symbol Typ wilgotności [m] konsolidacji 1 Piasek średni 0,0 0, mokre 2 Ił pylasty -3,0 0,10 D --- Pozostałe parametry gruntu: Warstwa Nazwa Miąższość Spójność Kąt tarcia Ciężar obj. Mo M [m] [kpa] [deg] [kn/m3] [kpa] [kpa] 1 Piasek średni 3,0 0,0 33,3 20, , ,9 2 Ił pylasty ,7 11,7 19, , ,6 4. Obciążenia OBLICZENIOWE Lp. Nazwa N Mx My Fx Fy Nd/Nc [kn] [kn*m] [kn*m] [kn] [kn] 1 L1 428,00 0,00 0,00 0,20 0,00 1,00 współczynnik zamiany obciążeń obliczeniowych na charakterystyczne = 1,20 Wyniki obliczeniowe WARUNEK NOŚNOŚCI Rodzaj podłoża pod fundamentem: warstwowe 86