Sala Sportowa Akademii Wychowania Fizycznego i Sportu w Gdańsku

Transkrypt

1 TOM nr II EGZ. nr... Nazwa opracowania: PROJEKT BUDOWLANY DOSTOSOWANIE POMIESZCZEŃ DLA POTRZEB SALI SPORTOWEJ WYSIŁKU FIZYCZNEGO AWFiS w GDAŃSKU Nazwa obiektu: Adres obiektu: Sala Sportowa Akademii Wychowania Fizycznego i Sportu w Gdańsku ul. Kazimierza Górskiego 1; Gdańsk,dz.213/13 Inwestor: Akademia Wychowania Fizycznego i Sportu w Gdańsku ul. Kazimierza Górskiego 1; Gdańsk Faza opracowania : Projekt budowlany BRANŻA: KONSTRUKCJA Projektant: mgr inż. Tomasz Okrój upr. nr POM/0218/POOK/07 Sprawdzający: mgr inż. Roman Radowski upr. nr 1770/Gd/84 ARCH & PRO CONCEPT ZALESKI JR DESIGN ul. Kubusia Puchatka 7; Gdańsk TEL./FAX: /058/ ; archpro@wp.pl luty 2012

2 STABILIS BIURO PROJEKTOWE Tomasz Okrój ul. Podgórska 8a/ Gdynia NIP: REGON: Tel.: (+48) OBIEKT: Sala sportowa AWFiS im. J.Śniadeckiego, ul. Kazimierza Górskiego 1, Gdańsk, dz.nr 213/13 INWESTOR: Akademia Wychowania Fizycznego i Sportu w Gdańsku ul.kazimierza Górskiego 1; Gdańsk BRANŻA: KONSTRUKCJA TEMAT: PROJEKT BUDOWLANY DOSTOSOWANIA POMIESZCZEŃ DLA POTRZEB SALI SPORTOWEJ WYSIŁKU FIZYCZNEGO AWFIS W GDAŃSKU PROJEKTOWAŁ: mgr inż. Tomasz Okrój uprawnienia budowlane POM/0218/POOK/07 Gdynia, luty2012

3 2

4 3

5 4

6 5

7 6

8 7

9 OŚWIADCZENIE PROJEKTANTA. Na podstawie ustawy z dnia 7 lipca 1994 r. Prawo budowlane, i ustawy z dnia 16 kwietnia 2004 r. o zmianie ustawy Prawo budowlane [art. 20 ust.4] oświadczam, że: PROJEKT BUDOWLANY DOSTOSOWANIA POMIESZCZEŃ DLA POTRZEB SALI SPORTOWEJ WYSIŁKU FIZYCZNEGO AWFIS W GDAŃSKU przy ul. Kazimierza Górskiego 1, Gdańsk, dz.nr 213/13 sporządzono zgodnie z obowiązującymi przepisami oraz zasadami wiedzy technicznej. Projektował: mgr inż. Tomasz Okrój upr. nr POM/0218/POOK/07 Sprawdził: mgr inż. Roman Radowski upr. nr 1770/Gd/84 8

10 PROJEKT BUDOWLANY Część opisowa: Strona tytułowa. Zaświadczenia przynależności do Izby Inżynierów Budownictwa. Oświadczenie projektanta. I. Opis techniczny. II. Obliczenia statyczno wytrzymałościowe. 1. Zestawienie obciążeń. 2. Płyta żelbetowa antresoli. 3. Ramy żelbetowe. 4. Belki nośne schodów. 5. Fundamenty. Część rysunkowa: L.p. Nr Pełny tytuł rysunku: Skala rysunku: 1 K-1 RZUT FUNDAMENTÓW ANTRESOLI 1:50 2 k-2 RZUT KONSTRUKCJI ANTRESOLI 9

11 I. OPIS TECHNICZNY do PROJEKTU BUDOWLANEGO DOSTOSOWANIA POMIESZCZEŃ DLA POTRZEB SALI SPORTOWEJ WYSIŁKU FIZYCZNEGO AWFIS przy ul. Kazimierza Górskiego 1, Gdańsk, dz.nr 213/13 1. WSTĘP Przedmiot opracowania. Przedmiotem opracowania jest projekt budowlany dostosowania pomieszczeń dla potrzeb sali sportowej Lokalizacja. Projektowane obiekty zlokalizowane są w Gdańsku przy ul. Kazimierza Górskiego 1, Gdańsk, dz.nr 213/ Zakres opracowania. Opracowanie zawiera opis techniczny, obliczenia statyczne oraz część rysunkową Podstawa opracowania Zlecenie firmy Arch & Pro Concept Zaleski JR Design; ul. Kubusia Puchatka 7, Gdańsk Projekt architektoniczny autorstwa mgr inż.arch. Leszek Zaleski Uzgodnienia z zamawiającym Obowiązujące normy i przepisy. 2. OGÓLNA CHARAKTERYSTYKA OBIEKTU. Istniejąca sala sportowa wykonana jest w technologii tradycyjnej, częściowo podpiwniczona, przekryta dachem z płyt korytkowych ułożonych na dźwigarach żelbetowych. Strop nad podpiwniczoną częścią sali wykonany jest, jako strop gęsto żebrowy (prawdopodobnie typu Ackermana). W pozostałej części sali podłoga wykonana jest, jako posadzka na gruncie. W zakres prac wchodzi wykonanie dostosowania pomieszczeń dla potrzeb sali sportowej tj.: - wykonanie antresoli, jako niezależnej konstrukcji wewnątrz hali. Projektowana antresola wykonana będzie, jako płyta żelbetowa oparta na żelbetowych ramach. Słupy ram posadowione na stopach fundamentowych poniżej poziomu posadzki w części niepodpiwniczonej lub na stopach fundamentowych poniżej poziomu posadzki piwnicy w podpiwniczonej części sali; - budowa klatki schodowej z sali na antresolę; 10

12 - wykonanie dodatkowych otworów okiennych oraz drzwiowych w ścianach zewnętrznych sali; - wykonanie docieplenia północnej elewacji oraz dachu sali. 3. OPIS KONSTRUKCJI Płyta żelbetowa antresoli. Płyta zaprojektowana, jako że jako żelbetowa monolityczna, wylewana na mokro, jednokierunkowo zbrojona, oparta na ryglach ram żelbetowych. Grubość płyty 16cm. Beton B30, stal AIIIN. Geometria wg rysunków architektonicznych. Zbrojenie oraz detale konstrukcyjne wg projektu wykonawczego Ramy żelbetowe. Ramy żelbetowe zaprojektowano, jako dwuprzęsłowe, monolityczne, wylewane na mokro. Wymiary podciągów 30x45cm, wymiary słupów 30x30cm(słupy kwadratowe) lub D=30cm(słupy okrągłe). Beton B30, stal AIIIN. Geometria wg rysunków architektonicznych. Zbrojenie oraz detale konstrukcyjne wg projektu wykonawczego. Układ nośny antresoli zaprojektowany został, jako konstrukcja niezależna i zdylatowana od istniejących elementów konstrukcyjnych sali Otwory w istniejących ścianach murowanych. Kolejność w wykonywania robót: 1. Wszystkie czynności należy wykonywać pod nadzorem osoby uprawnionej. 2. Nad górna krawędzią projektowanego otworu wykuć bruzdę poziome o wysokości ok.5cm większej niż przewidziany dla danego otworu profil stalowy, głębokości ok. 8cm i o długości równej rozpiętości projektowanego otworu powiększonej o 2x25cm. W miejscu podpór bruzdę należy obniżyć o 15cm celem wykonania poduszki betonowej. 3. Bruzdę należy przemyć mlekiem cementowym, a w miejscu przyszłych podpór wykonać poduszkę betonową z betonu. 4. W bruździe osadzić profil stalowy odpowiedni dla danego otworu wg projektu wykonawczego. 5. Czasowo zamocować belkę stalowymi klinami umieszczonymi na całej długości, co 40cm. 6. Przestrzeń wokół końców belek wypełnić bezskurczową lub ekspansywną zaprawą cementową (np. Ceresit CX 15). 11

13 7. Przestrzeń pomiędzy belką a murem wypełnić bezskurczową lub ekspansywną zaprawą cementową(np. Ceresit CX15). 8. Przestrzeń pomiędzy górną półką belki, a murem silnie i dokładnie ubić wilgotną bezskurczową lub ekspansywną zaprawą cementową. 9. Po wykonaniu wyżej wymienionych czynności z jednej strony muru wykonujemy identyczne założenie belki z drugiej strony. 10. w połowie wysokości belek, co 40cm wywiercić otwory i założyć nagwintowane sworznie. Poprzez ściągnięcie sworzni nakrętkami uzyskujemy połączenie obu belek. 11. Po upływie 7 dni wykuć projektowany otwór. 12. Wyrównać powstałe nierówności zaszpachlować belkę. 13. Szczegółowe usytuowanie nowoprojektowanych otworów oraz przekroje profili stalowych wg projektu architektonicznego oraz projektu wykonawczego Schody wejściowe na poziom antresoli. Schody zaprojektowano, jako żelbetowe monolityczne wykonywane na mokro na budowie o konstrukcji płytowej. Beton B30, stal AIIIN. Geometria wg rysunków architektonicznych. Zbrojenie oraz detale konstrukcyjne wg projektu wykonawczego Fundamenty. Ze względu na bliskość i możliwe kolizje z istniejącymi fundamentami hali sportowej przyjęto posadowienie nowoprojektowanej konstrukcji na żelbetowych oczepach podpartych mikropalami. Przyjęto układ 3 mikropali połączonych żelbetowym oczepem dla podparcia każdego słupa żelbetowego. Nośność zestawu mikropali należy dobierać tak, aby były w stanie przenieść siłę pionową minimum 360kN oraz siłę poziomą minimum 30kN. Ze względu na brak informacji o gruncie dobór mikropali należy wykonać po wykonaniu wykopów oraz odpowiednich odkrywek. Również proponowany układ oczepów oraz mikropali należy zweryfikować po wykonaniu wykopów i ustaleniu dokładnej geometrii istniejących elementów konstrukcyjnych budynku. Zaproponowane wówczas rozwiązania muszą zostać zaakceptowane przez projektantów (w ramach nadzoru autorskiego). W razie kolizji mikropali z istniejącymi fundamentami należy w nich wykonać przelotowy otwór umożliwiający przejście mikropala przez fundament bez przekazywania na niego obciążeń. Beton dla fundamentów - B30, stal AIIIN. Zbrojenie oraz detale konstrukcyjne wg projektu wykonawczego. Zbrojenie fundamentów oraz oczepów mikropali i ich detale konstrukcyjne wg projektu wykonawczego. 12

14 Warstwy izolacji fundamentów wg projektu architektonicznego Zalecenia wykonawcze odnośnie prac ziemnych i fundamentowania: a) Prace ziemne, oraz odbiór dna wykopu, zagęszczenia i wykonanej podsypki musi być dokonany przez uprawnionego geologa, oraz potwierdzony wpisem do dziennika budowy. b) W razie napotkania gruntów o nośności mniejszej od przewidzianej w projekcie prace należy przerwać do czasu ustalenia z inwestorem, projektantem i wykonawcą odpowiednich sposobów zabezpieczeń. c) Prace ziemne i fundamentowe należy prowadzić bardzo starannie, aby nie naruszyć naturalnej struktury gruntów. d) W czasie wykonywania projektowanych fundamentów poniżej poziomu posadowienia fundamentów istniejących należy zwrócić szczególną uwagę, aby nie podkopywać jednocześnie odcinków istniejących ław o długości większej niż 1,0m. UWAGI KOŃCOWE: 1. Niniejszy projekt jest projektem budowlanym, wykonanym w celu uzyskania pozwolenia na budowę. Aby rozpocząć realizację inwestycji należy wykonać całościowy projekt wykonawczy ze szczegółowymi rozwiązaniami technicznymi. 2. Roboty wykonać zgodnie z Warunkami technicznymi wykonania i odbioru robót budowlano-montażowych oraz zgodnie z warunkami określonymi w decyzji o pozwoleniu na budowę i wymaganiami Prawa Budowlanego pod kontrolą osób uprawnionych, z godnie z obowiązującymi przepisami BHP. 3. Roboty należy wykonać zgodnie z projektem budowlanym. 4. W czasie prowadzenia robót należy przestrzegać wszelkich przepisów związanych z prowadzonymi robotami 5. Zakupione materiały i elementy konstrukcyjne powinny posiadać klasę wytrzymałościową nie mniejszą od przyjętej w projekcie oraz atesty o dopuszczeniu do stosowania w budownictwie. 13

15 Niniejsze opracowanie jest chronione prawnie na podstawie przepisów Prawo autorskie. Zmiany jakiegokolwiek zapisu niniejszego opracowania wymaga zgody autorów projektu. OPRACOWAŁ mgr inż. Tomasz Okrój 14

16 II. Obliczenia statyczno -wytrzymałościowe 15

17 1. Zestawienie obciążeń Płyta antresoli [kn/m 2 ] γ [kn/m 2 ] a. Obciążenia stałe: Warstwa wykończeniowa gr.1cm 0,21 1,1 0,23 Wylewka betonowa 4cm 0,92 1,2 1,01 Styropian - 9cm 0,04 1,1 0,05 Folia PE 0,05 1,1 0,06 Płyta żelbetowa 16cm - 1,1 - Płyty sufitowe 1,5cm 0,20 1,2 0,24 Ciężar własny płyty stropowej uwzględniony w programie obliczeniowym Σ=1,42 Σ=1,59 b. Obciążenie zastępcze od ścianek działowych 1,25 1,4 1,75 c. Obciążenie użytkowe 2,00 1,4 2,80 16

18 2. Płyta żelbetowa antresoli. Momenty Mx (knm/m) Momenty My (knm/m) 17

19 Zbrojenie Rx dolne (cm2/m) Zbrojenie Ry dolne (cm2/m) 18

20 Zbrojenie Rx górne (cm2/m) Zbrojenie Ry górne (cm2/m) 19

21 Ugięcia (cm) 3. Rama żelbetowa. PRZEKROJE PRĘTÓW: ,000 5,350 5,200 V=3,000 H=10,550 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: 1 706, ,0 37 Beton B , ,0 37 Beton B , ,0 37 Beton B37 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [N/mm2] [N/mm2] [1/K] 37 Beton B ,000 1,00E-05 20

22 OBCIĄŻENIA: 20,28 20,28 20,28 7,80 4,88 7,80 4,88 7,80 4, OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf= 1,15 1 Liniowe 0,0 20,28 20,28 0,00 5, Ciężar p=5,20*3,900 5 Liniowe 0,0 20,28 20,28 0,00 5, Ciężar p=5,20*3,900 Grupa: B "" Zmienne γf= 1,40 1 Liniowe 0,0 7,80 7,80 0,00 5, Użytkowe p=2,00*3,900 5 Liniowe 0,0 7,80 7,80 0,00 5, Użytkowe p=2,00*3,900 Grupa: C "" Zmienne γf= 1,30 1 Liniowe 0,0 4,88 4,88 0,00 5, zastepcze p=1,25*3,900 5 Liniowe 0,0 4,88 4,88 0,00 5, zastepcze p=1,25*3,900 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu Kombinatoryka obciążeń ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: Ciężar wł. 1,10 A -"" Zmienne 1 1,00 1,15 B -"" Zmienne 1 1,00 1,40 C -"" Zmienne 1 1,00 1,30 21

23 RELACJE GRUP OBCIĄŻEŃ: Grupa obc.: Relacje: Ciężar wł. ZAWSZE A -"" EWENTUALNIE B -"" EWENTUALNIE C -"" EWENTUALNIE KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ: Nr: Specyfikacja: 1 ZAWSZE : EWENTUALNIE: A+B+C MOMENTY-OBWIEDNIE: -137,1-136,1-31,6-2,6-11,1-11,0-28,3-2,3 31,62,6 1-0,1-1,0 5 2,3 28, TNĄCE-OBWIEDNIE: 98,4 135,5 7,9-0,9-10,5 1-11,1 0,3 0,0 10,9-94,0-137, ,6 9,4 0,8-0,9-10,5 0,3 0,0 9,4 0,8 NORMALNE-OBWIEDNIE: 22

24 0,2 0,0 0,2 0,0-7,9-0,0-0,2-98,4 1-0,0-0,2-22,1-273,3 5-7,6-94, ,1-105,5-27,7-278,9-14,7-101,2 SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń: 1 2,341 77,7* -5,0-0,2 ABC 5, ,1* -137,8-0,2 ABC 5, ,1-137,8* -0,2 ABC 5,350-11,1-11,1-0,0* 2,341 6,3-0,4-0,0* 5, ,1-137,8-0,2* ABC 2,341 77,7-5,0-0,2* ABC 2 3,000 0,0* 0,3-278,9 ABC 0,000-1,0* 0,3-273,3 ABC 3,000 0,0 0,3* -278,9 ABC 0,000-1,0 0,3* -273,3 ABC 0,000-0,1 0,0-22,1* 3,000 0,0 0,3-278,9* ABC 3 0,000 31,6* -10,5-98,4 ABC 3,000 0,0* -10,5-105,5 ABC 0,000 31,6-10,5* -98,4 ABC 3,000 0,0-10,5* -105,5 ABC 0,000 2,6-0,9-7,9* 3,000 0,0-10,5-105,5* ABC 4 3,000 28,3* 9,4-94,0 ABC 0,000 0,0* 9,4-101,2 ABC 3,000 28,3 9,4* -94,0 ABC 0,000 0,0 9,4* -101,2 ABC 3,000 2,3 0,8-7,6* 0,000 0,0 9,4-101,2* ABC 5 2,925 71,4* 6,4 0,2 ABC 0, ,1* 135,5 0,2 ABC 0, ,1 135,5* 0,2 ABC 0, ,1 135,5 0,2* ABC 2,925 71,4 6,4 0,2* ABC 0,000-11,0 10,9 0,0* 2,925 5,8 0,5 0,0* * = Wartości ekstremalne REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" 23

25 Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciążeń: 1-0,8* -0,0 0,8-10,4* 0,0 10,4 ABC -0,8-0,0* 0,8-10,4 0,0* 10,4 ABC -10,4 0,0 10,4* ABC 3-0,0* 27,7 27,7-0,3* 278,9 278,9 ABC -0,3 278,9* 278,9 ABC -0,0 27,7* 27,7-0,3 278,9 278,9* ABC 4 10,5* 105,5 106,0 ABC 0,9* 15,1 15,1 10,5 105,5* 106,0 ABC 0,9 15,1* 15,1 10,5 105,5 106,0* ABC 5-0,8* 14,7 14,7-9,4* 101,2 101,6 ABC -9,4 101,2* 101,6 ABC -0,8 14,7* 14,7-9,4 101,2 101,6* ABC 6 9,6* 0,0 9,6 ABC 0,8* -0,0 0,8 9,6 0,0* 9,6 ABC 0,8-0,0* 0,8 9,6 0,0 9,6* ABC * = Wartości ekstremalne Cechy przekroju: zadanie rama_prosta_ , pręt nr 1, przekrój: x a=2,67 m, x b=2,67 m ,00 (0, /200000)=0,625, Zbrojenie główne: Wymiary przekroju [cm]: h=45,0, b=30,0, Cechy materiałowe dla sytuacji stałej lub przejściowej BETON : B37 f ck = 30,0 MPa, f cd =α f ck /γ c =1,00 30,0/1,50=20,0 MPa Cechy geometryczne przekroju betonowego: A c =1350 cm 2, J cx = cm 4, J cy = cm 4 STAL : A-IIIN (RB 500 W) f yk =500 MPa, γ s =1,15, f yd =420 MPa ξ lim =0,0035/(0,0035+f yd /E s )=0,0035/ A s1 +A s2 =18,10 cm 2, ρ=100 (A s1 +A s2 )/A c =100 18,10/1350=1,34 %, J sx =6637 cm 4, J sy =1379 cm 4, Siły przekrojowe: 45,00 24

26 zadanie: rama_prosta_ , pręt nr 1, przekrój: x a=5,35 m, x b=0,00 m Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: ABC Momenty zginające: M x = 137,1 knm, M y = 0,0 knm, Siły poprzeczne: V y = -137,8 kn, V x = 0,0 kn, Siła osiowa: N = -0,2 kn = N Sd, Uwzględnienie smukłości pręta: - w płaszczyźnie ustroju: e ey = M x /N = (137,1)/(-0,2)=-685,500 m, M Sdx = η x (e ay + e ey ) N = 1,000 (-0, ,500) (-0,2) = 137,1 knm,. Zbrojenie wymagane: (zadanie rama_prosta_ , pręt nr 1, przekrój: x a=5,35 m, x b=0,00 m) a1 Fs1 h d zc Fc 30,00 h=45,0, d=42,2, x=8,1 (ξ=0,192), a 1 =2,8, a c =3,1, z c =39,1, A cc =244 cm 2, ε c =-2,38, ε s1 =10,00, Wielkości statyczne [kn, knm]: F c = -351,1, F s1 = 350,9, M c = 67,9, M s1 = 69,1, Warunki równowagi wewnętrznej: F c +F s1 =-351,1+(350,9)=-0,2 kn (N Sd =-0,2 kn) M c +M s1 =67,9+(69,1)=137,1 knm (M Sd =137,1 knm) Długości wyboczeniowe pręta: zadanie rama_prosta_ , pręt nr 1 45,00 - przy wyboczeniu w płaszczyźnie układu: Wielkości obliczeniowe: N Sd =-0,2 kn, M Sd = (M Sdx2 + M Sdy2 ) = (137,1 2 +0,0 2 ) =137,1 knm f cd =20,0 MPa, f yd =420 MPa =f td, Zbrojenie rozciągane (ε s1 =10,00 ): A s1 =8,35 cm 2 (5 16 = 10,05 cm 2 ), Dodatkowe zbrojenie ściskane nie jest obliczeniowo wymagane. A s =A s1 +A s2 =8,35 cm 2, ρ=100 A s /A c = 100 8,35/1350=0,62 % Wielkości geometryczne [cm]: podatności węzłów ustalone według załącznika C normy, współczynnik β obliczono jak dla pręta dwustronnie zamocowanego w układzie nieprzesuwnym ze wzoru (C.1) l o = β l col, l col =5,350 m, podatności węzłów: κ a =0,654 k A =(1/κ a -1)=0,528, ê b =0,867 k B =(1/κ b -1)=0,153, β = 0,5 + 0,25/(k A +1) + 0,25/(k B +1) = 0,5 + 0,25/(0,528+1) + 0,25/(0,153+1) = 0,880 l o = 0,880 5,350 = 4,710 m - przy wyboczeniu w płaszczyźnie prostopadłej do płaszczyzny układu: podatności węzłów ustalone według załącznika C normy, współczynnik β obliczono jak dla pręta swobodnego: 25

27 ze wzoru (C.1) l o = β l col, l col =5,350 m, podatności węzłów: κ a =1,000 k A =(1/κ a -1)=0,000, ê b =1,000 k B =(1/κ b -1)=0,000, β=1,000 l o = 1,000 5,350 = 5,350 m Uwzględnienie wpływu smukłości pręta: zadanie rama_prosta_ , pręt nr 1 - w płaszczyźnie ustroju: l mimośród niezamierzony: (l col =5,350 m, h=0,450 m) e a = max col h,, 0, = max 0,009, 0,015, 0,010 =0,015 m, przyjęto: e a =0,020 m, mimośród statyczny: M max =M 3Sd =77,8 knm, N Sd =-0,2 kn e e = M max /N = 77,8/(- 0,2) = 389,192 m, mimośród początkowy: e o =e a +e e =0, ,192=389,212 m, obliczenie siły krytycznej: - długość wyboczeniowa: l o =4,710 m (obliczona wg PN), - moduł sprężystości betonu: E cm =32, kpa, - momenty bezwładności: I c =22, m 4, I s =0, m 4 (dla zbrojenia rzeczywistego) - e o /h=max (e a +e e )/h, 0,05, 0,5-0,01(l o /h+f cd ) = max 864,916, 0,05, 0,195 = 864,916, - k lt =1+0,5 (N Sd,lt /N Sd ) φ (t,to) =1 + 0,5 1,000 2,00 = 2,000, 9 E cmi c 0,11 N crit = + 0, 1 + EsI s = 2 lo 2klt eo 0,1 + h 9 4,710 2[3, , ,000 ( 0,11 0, , ,1 ) + 2, , ] współczynnik zwiększający mimośród początkowy: 1 η = = 1 1 N Sd N 1 - (0,2 / 6126,0) = 1,000 crit, - w płaszczyźnie prostopadłej do ustroju: uwzględnienie wpływu smukłości zaniechano Nośność przekroju prostopadłego: zadanie rama_prosta_ , pręt nr 1, przekrój: x a=5,35 m, x b=0,00 m = 6126,0 kn a1 Fs1 h zc d Fc a2fs ,00 Wielkości obliczeniowe: N Sd =-0,2 kn, M Sd = (M Sdx2 + M Sdy2 ) = (137,1 2 +0,0 2 ) =137,1 knm f cd =20,0 MPa, f yd =420 MPa =f td, Zbrojenie rozciągane: A s1 =10,05 cm 2, Zbrojenie ściskane: A s2 =8,04 cm 2, A s =A s1 +A s2 =18,10 cm 2, ρ=100 A s /A c = ,10/1350=1,34 % Wielkości geometryczne [cm]: ,00 26

28 h=45,0, d=41,2, x=12,7 (ξ=0,307), a 1 =3,8, a 2 =2,8, a c =4,4, z c =36,8, A cc =380 cm 2, ε c =-0,81, ε s2 =-0,63, ε s1 =1,83, Wielkości statyczne [kn, knm]: F c = -266,4, F s1 = 367,9, F s2 = -101,6, M c = 48,3, M s1 = 68,8, M s2 = 20,0, Warunek stanu granicznego nośności: M Rd = 163,1 knm > M Sd =M c +M s1 +M s2 =48,3+(68,8)+(20,0)=137,1 knm Zbrojenie poprzeczne (strzemiona) zadanie rama_prosta_ , pręt nr 1 Na całej długości pręta przyjęto strzemiona o średnicy φ=8 mm ze stali A-IIIN, dla której f ywd = 420 MPa. Minimalny stopień zbrojenia na ścinanie: ρ w,min = 0,08 f ck / f yk = 0,08 30 / 500 = 0, ,3 167,2 167,2 100,3 Rozstaw strzemion: Strefa nr 1 Początek i koniec strefy: x a = 0,0 x b = 100,3 cm Maksymalny rozstawy strzemion: s max = 0,75 d = 0, = 309 s max 400 mm przyjęto s max = 309 mm. Ze względu na pręty ściskane s max = 15 φ = 15 16,0 = 240,0 mm. Przyjęto strzemiona 2-cięte, prostopadłe do osi pręta o rozstawie 12,0 cm, dla których stopień zbrojenia na ścinanie wynosi: ρ w = A sw /(s b w sin α) = 1,01 / (12,0 30,0 1,000) = 0,00279 ρ w = 0,00279 > 0,00088 = ρ w min Strefa nr 2 Początek i koniec strefy: x a = 100,3 x b = 267,5 cm Maksymalny rozstawy strzemion: s max = 0,75 d = 0, = 317 s max 400 mm przyjęto s max = 317 mm. Ze względu na pręty ściskane s max = 15 φ = 15 16,0 = 240,0 mm. Przyjęto strzemiona 2-cięte, prostopadłe do osi pręta o rozstawie 20,0 cm, dla których stopień zbrojenia na ścinanie wynosi: ρ w = A sw /(s b w sin α) = 1,01 / (20,0 30,0 1,000) = 0,00168 Strefa nr 3 ρ w = 0,00168 > 0,00088 = ρ w min 27

29 Początek i koniec strefy: x a = 267,5 x b = 434,7 cm Maksymalny rozstawy strzemion: s max = 0,75 d = 0, = 309 s max 400 mm przyjęto s max = 309 mm. Ze względu na pręty ściskane s max = 15 φ = 15 16,0 = 240,0 mm. Przyjęto strzemiona 2-cięte, prostopadłe do osi pręta o rozstawie 24,0 cm, dla których stopień zbrojenia na ścinanie wynosi: ρ w = A sw /(s b w sin α) = 1,01 / (24,0 30,0 1,000) = 0,00140 ρ w = 0,00140 > 0,00088 = ρ w min Strefa nr 4 Początek i koniec strefy: x a = 434,7 x b = 535,0 cm Maksymalny rozstawy strzemion: s max = 0,75 d = 0, = 309 s max 400 mm przyjęto s max = 309 mm. Ze względu na pręty ściskane s max = 15 φ = 15 16,0 = 240,0 mm. Przyjęto strzemiona 2-cięte, prostopadłe do osi pręta o rozstawie 12,0 cm, dla których stopień zbrojenia na ścinanie wynosi: ρ w = A sw /(s b w sin α) = 1,01 / (12,0 30,0 1,000) = 0,00279 ρ w = 0,00279 > 0,00088 = ρ w min Ścinanie zadanie rama_prosta_ , pręt nr 1. Przyjęto podparcie i obciążenie bezpośrednie. 98, ,3 167,2 167,2 100,3-137,8 Odcinek nr 6 Początek i koniec odcinka: x a = 434,7 x b = 535,0 cm Siły przekrojowe: N Sd = -0,2; V Sd max = -137,8 kn Siła poprzeczna w odległości d od podpory wynosi:v Sd = -119,6 kn 28

30 Rodzaj odcinka: ρ L = Przyjęto ρ L = 0, A sl = 10,05 = 0,00813; ρ b d 30,0 41,2 w L 0,01 σ cp = N Sd / A C = 0,2 / 1463,10 10 = 0,0 MPa Przyjęto σ cp = 0,0 MPa. σ cp 0,2 f cd V Rd1 = [0,35 k f ctd (1, ρ L ) + 0,15 σ cp ] b w d = = [0,35 1,18 1,30 (1,2+40 0,00813) + 0,15 0,0] 30,0 41, = 101,2 kn V Sd = 119,6 > 101,2 = V Rd1 Nośność odcinka II-go rodzaju: Przyjęto kąt θ = 45,0 V V Rd Rd ν = 0,6 (1 - f ck / 250) = 0,6 (1-30 / 250) = 0,528 A sw 2 f ywd2 = z cosα s ν Przyjęto V Rd = 0,0 kn. V 2 10 = 0 kn -1 cotθ cotα cd b wz cot θ 2 cotθ + cotα f 2 cotθ ν = = f cd b w z + V 2 Rd 1+ cot θ Rd2 = 0,528 20,0 30,0 36,8 α c = 1 + σ cp /f cd = 1 + 0,0/20,0 = 1,000 V Rd2,red = α c VRd2 =1, ,2 = 583,2 kn Przyjęto V Rd2,red = 583,2 kn -1 = 0 kn 1, ,000² ,0 = 583,2 kn -1 V Sd = 137,8 < 583,2 = V Rd2,red V Rd3 = V Rd31 = 1, ,0 + V Rd32 A sw1 f ywd1 A sw 2 f ywd2 = z cotθ + z (cotθ + cotα) sin α s s 36,8 1, = 129,5 kn = V Sd = 119,6 < 129,5 = V Rd3 Nośność zbrojenia podłużnego zadanie rama_prosta_ , pręt nr 1. 29

31 Sprawdzenie siły przenoszonej przez zbrojenie rozciągane dla x = 5,350 m: F td = 0,5 V Sd (cotθ - V Rd32 / V Rd3 cotα) = 0,5-137,8 (1,000-0,0/129,5 0,000) = 68,9 kn Sumaryczna siła w zbrojeniu rozciąganym: F td = F td,m + F td = 367,9 + 68,9 = 436,8 kn; F td F td,max = 367,9 kn Przyjęto F td = 367,9 kn F td = 367,9 < 422,2 = 10, = A s f yd Zarysowanie zadanie rama_prosta_ , pręt nr 1, Położenie przekroju: Siły przekrojowe: Wymiary przekroju: x = 5,350 m M Sd = -112,4 knm N Sd = -0,1 kn e = 86963,9 cm V Sd = -113,0 kn b w = 30,0 cm d = h - a 1 = 45,0-3,8 = 41,2 cm A c = 1350 cm 2 W c = cm 3 M i n i m a l n e z b r o j e n i e : Wymagane pole zbrojenia rozciąganego dla zginania, przy naprężeniach wywołanych przyczynami zewnętrznymi, wynosi: A s = k c k f ct,eff A ct / σ s,lim = = 0,4 1,0 2,9 675 / 240 = 3,26 cm 2 A s1 = 10,05 > 3,26 = A s 30

32 Z a r y s o w a n i e : M cr = f ctm W c = 2, = 29,4 knm N cr = Przekrój zarysowany. f e / W c ctm 1/ A N Sd = 0,1 > 0,0 = N cr c = 2, ,9/10125,00-1/1350,00 10 = -0,0 kn -1 S z e r o k ość rozwarcia ry s y p r o s t o p a d ł e j d o o s i p ręta: Przyjęto k 2 = 0,5. ρ r = A s / A ct,eff = 10,05 / 285 = 0,03527 s rm = ,25 k 1 k 2 φ / ρ r = ,25 0,8 0,50 16/0,03527 = 95,36 ε sm = σ s / E s [1 - β 1 β 2 (σsr / σs) 2 ] = = 301,6/ [1-1,0 0,5 (-0,0/0,1) 2 ] = 0,00146 w k = β s rm ε sm = 1,7 95,36 0,00146 = 0,24 mm w k = 0,24 < 0,3 = w lim S z e r o k ość rozwarcia ry s y u k ośnej: ρ ρ w1 w2 = = A 1 sw1 s b s 2 b w A w s2 = 1,01 12,0 30,0 = 0,00279 sin α = 0,00000 ρ w = ρ w1 + ρ w2 = 0, ,00000 = 0, ρw1 ρ w2 λ = 3 + η1φ1 η2φ τ = V b Sd w d 2 = 1 3 [0,00279/(0,7 8,0)] = 668,45 = -113,0 10 = 0,914 MPa 30,0 41,2 w k = 2 4 τ λ ρ E f w s ck = 4 0,914² 668,45 = 0,13 mm 0, w k = 0,13 < 0,3 = w lim Ugięcia zadanie rama_prosta_ , pręt nr 1 Ugięcia wyznaczono dla charakterystycznych obciążeń długotrwałych. Współczynniki pełzania dla obciążeń długotrwałych przyjęto równy φ(t,t o ) = 2,00. E c,eff = E cm 1+ φ(t, t o ) = = MPa 1 + 2,00 31

33 Moment rysujący: M cr = f ctm W c = 2, = 29,4 knm Całkowity moment zginający M Sd = -112,4 kn powoduje zarysowanie przekroju. S z t y w n ość dla długotrwałego działania obciążeń długotrwały c h : Sztywność na zginanie wyznaczona dla momentu M Sd = -112,4 knm. Wielkości geometryczne przekroju: x I = 22,8 cm I I = cm 4 E c,eff I B = 1 β β (M / M 1 2 cr Sd II 2 ) (1 I x II = 14,6 cm I II = cm = 1-1,0 0,5 (29,4/112,4)² ( /352068) 10-5 II / I I ) = = knm 2-112,4-25,9 64,0 Wykres sztywności i momentów dla obciążeń długotrwałych. Ugięcia. Ugięcie w punkcie o współrzędnej x = 2,341 m, wyznaczone poprzez całkowanie funkcji krzywizny osi pręta (1/ρ) z uwzględnieniem zmiany sztywności wzdłuż osi elementu, wynosi: a = a,d = 6,4 mm a = 6,4 < 21,4 = a lim Cechy przekroju: zadanie rama_prosta_201202, pręt nr 3, przekrój: x a=1,50 m, x b=1,50 m 32

34 ,00 (0, /200000)=0,625, Zbrojenie główne: Wymiary przekroju [cm]: h=30,0, b=30,0, Cechy materiałowe dla sytuacji stałej lub przejściowej BETON : B37 f ck = 30,0 MPa, f cd =α f ck /γ c =1,00 30,0/1,50=20,0 MPa Cechy geometryczne przekroju betonowego: A c =900 cm 2, J cx =67500 cm 4, J cy =67500 cm 4 STAL : A-IIIN (RB 500 W) f yk =500 MPa, γ s =1,15, f yd =420 MPa ξ lim =0,0035/(0,0035+f yd /E s )=0,0035/ A s1 +A s2 =11,31 cm 2, ρ=100 (A s1 +A s2 )/A c =100 11,31/900=1,26 %, J sx =1739 cm 4, J sy =869 cm 4, Siły przekrojowe: zadanie: rama_prosta_201202, pręt nr 3, przekrój: x a=1,50 m, x b=1,50 m Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: ABC Momenty zginające: M x = -15,8 knm, M y = 0,0 knm, Siły poprzeczne: V y = -10,5 kn, V x = 0,0 kn, Siła osiowa: N = -101,9 kn = N Sd, Uwzględnienie smukłości pręta: - w płaszczyźnie ustroju: e ey = M x /N = (-15,8)/(-101,9)=0,155 m, M Sdx = η x (e ay + e ey ) N = 1,014 (0,020 +0,155) (-101,9) = -18,1 knm,. Zbrojenie wymagane: 30,00 (zadanie rama_prosta_201202, pręt nr 3, przekrój: x a=1,50 m, x b=1,50 m) h d zc a1 30,00 Fs1 Fc h=30,0, d=27,4, x=3,5 (ξ=0,129), a 1 =2,6, a c =1,3, z c =26,1, A cc =106 cm 2, ε c =-1,48, ε s1 =10,00, Wielkości statyczne [kn, knm]: F c = -117,6, F s1 = 15,7, M c = 16,1, M s1 = 1,9, 30,0 Wielkości obliczeniowe: N Sd =-101,9 kn, M Sd = (M Sdx2 + M Sdy2 ) = (-18,1 2 +0,0 2 ) =18,1 knm f cd =20,0 MPa, f yd =420 MPa =f td, Zbrojenie rozciągane (ε s1 =10,00 ): A s1 =0,37 cm 2 < min A s1 =1,23 cm 2, przyjęto A s1 =1,23 cm 2, (2 12 = 2,26 cm 2 ), Dodatkowe zbrojenie ściskane nie jest obliczeniowo wymagane. A s =A s1 +A s2 =0,37 cm 2, ρ=100 A s /A c = 100 0,37/900=0,04 % Wielkości geometryczne [cm]: 33

35 Warunki równowagi wewnętrznej: F c +F s1 =-117,6+(15,7)=-101,9 kn (N Sd =-101,9 kn) M c +M s1 =16,1+(1,9)=18,1 knm (M Sd =18,1 knm) Uwzględnienie wpływu smukłości pręta: zadanie rama_prosta_201202, pręt nr 3 - w płaszczyźnie ustroju: l mimośród niezamierzony: (l col =3,000 m, h=0,300 m) e a = max col h,, 0, = max 0,005, 0,010, 0,010 =0,010 m, przyjęto: e a =0,020 m, mimośród statyczny: M max =0,6 M 1Sd +0,4 M 2Sd =0,6 (-31,6)+0,4 (0,0) =-19,0 knm, N Sd =- 98,4 kn e e = M max /N = -19,0/(-98,4) = 0,193 m, mimośród początkowy: e o =e a +e e =0,020+0,193=0,213 m, obliczenie siły krytycznej: - długość wyboczeniowa: l o =2,446 m (obliczona wg PN), - moduł sprężystości betonu: E cm =32, kpa, - momenty bezwładności: I c =6, m 4, I s =0, m 4 (dla zbrojenia rzeczywistego) - e o /h=max (e a +e e )/h, 0,05, 0,5-0,01(l o /h+f cd ) = max 0,709, 0,05, 0,218 = 0,709, - k lt =1+0,5 (N Sd,lt /N Sd ) φ (t,to) =1 + 0,5 1,000 2,00 = 2,000, 9 E cmi c 0,11 N crit = + 0, 1 + EsI s = 2 lo 2klt eo 0,1 + h 9 2,446 2[3, , ,000 ( 0,11 0,1 + 0, ,1 ) + 2, , ] współczynnik zwiększający mimośród początkowy: 1 η = = 1 1 N Sd N 1 - (98,4 / 7150,5) = 1,014 crit, - w płaszczyźnie prostopadłej do ustroju: uwzględnienie wpływu smukłości zaniechano Zarysowanie zadanie rama_prosta_201202, pręt nr 3, Położenie przekroju: Siły przekrojowe: Wymiary przekroju: M i n i m a l n e z b r o j e n i e : x = 0,000 m M Sd = 25,9 knm N Sd = -80,7 kn e = 34,1 cm V Sd = -8,6 kn b w = 30,0 cm d = h - a 1 = 30,0-2,6 = 27,4 cm A c = 900 cm 2 W c = 4500 cm 3 = 7150,5 kn 34

36 Wymagane pole zbrojenia rozciąganego dla zginania, przy naprężeniach wywołanych przyczynami zewnętrznymi, wynosi: Z a r y s o w a n i e : A s = k c k f ct,eff A ct / σ s,lim = = 0,4 1,0 2,9 450 / 280 = 1,86 cm 2 A s1 = 5,65 > 1,86 = A s M cr = f ctm W c = 2, = 13,1 knm N cr = Przekrój zarysowany. f e / W c ctm 1/ A N Sd = 80,7 > 44,8 = N cr c = 2,9 34,1/4500,00-1/900,00 10 = -44,8 kn -1 S z e r o k ość rozwarcia ry s y p r o s t o p a d ł e j d o o s i p ręta: Przyjęto k 2 = 0,5. ρ r = A s / A ct,eff = 5,65 / 195 = 0,02900 s rm = ,25 k 1 k 2 φ / ρ r = ,25 0,8 0,50 12/0,02900 = 91,38 ε sm = σ s / E s [1 - β 1 β 2 (σsr / σs) 2 ] = = 136,4/ [1-1,0 0,5 (-44,8/80,7) 2 ] = 0,00058 w k = β s rm ε sm = 1,7 91,38 0,00058 = 0,09 mm w k = 0,09 < 0,3 = w lim S z e r o k ość rozwarcia ry s y u k ośnej: Rysy ukośne nie występują. Cechy przekroju: zadanie rama_prosta_201202, pręt nr 2, przekrój: x a=1,50 m, x b=1,50 m ,00 (0, /200000)=0,625, Zbrojenie główne: 30,00 Wymiary przekroju [cm]: d c =30,0, Cechy materiałowe dla sytuacji stałej lub przejściowej BETON : B37 f ck = 30,0 MPa, f cd =α f ck /γ c =1,00 30,0/1,50=20,0 MPa Cechy geometryczne przekroju betonowego: A c =707 cm 2, J cx =39761 cm 4, J cy =39761 cm 4 STAL : A-IIIN (RB 500 W) f yk =500 MPa, γ s =1,15, f yd =420 MPa ξ lim =0,0035/(0,0035+f yd /E s )=0,0035/ A s1 +A s2 =9,05 cm 2, ρ=100 (A s1 +A s2 )/A c =100 9,05/707=1,28 %, 35

37 J sx =588 cm 4, J sy =588 cm 4, Siły przekrojowe: zadanie: rama_prosta_201202, pręt nr 2, przekrój: x a=1,50 m, x b=1,50 m Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: ABC Momenty zginające: M x = 0,5 knm, M y = 0,0 knm, Siły poprzeczne: V y = 0,3 kn, V x = 0,0 kn, Siła osiowa: N = -276,1 kn = N Sd, Uwzględnienie smukłości pręta: - w płaszczyźnie ustroju: e ey = M x /N = (0,5)/(-276,1)=-0,002 m, M Sdx = η x (e ay + e ey ) N = 1,063 (-0,020-0,002) (-276,1) = 6,4 knm,. 4. Belki nośne schodów. Nazwa: schody_gorne.rmt PRZEKROJE PRĘTÓW: ,800 1,100 0,600 V=0,600 H=2,900 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: , ,0 36 Beton B30 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [N/mm2] [N/mm2] [1/K] 36 Beton B ,700 1,00E-05 OBCIĄŻENIA: 36

38 3,60 3,60 1,37 1,37 3,60 3,60 0,22 0, OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe-Y 0,0 3,60 3,60 0,00 1, Użytkowe schody p=3,00*1,200 1 Liniowe-Y 0,0 0,22 0,22 0,00 1, Ciężar_spocznik p=0,18*1,200 2 Liniowe-Y 0,0 3,60 3,60 0,00 1, Użytkowe schody p=3,00*1,200 2 Liniowe-Y 0,0 1,37 1,37 0,00 1, Ciężar_schody p=1,14*1,200 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: Ciężar wł. 1,10 A -"" Zmienne 1 1,00 1,50 MOMENTY: ,1 11,6 11,6 37

39 TNĄCE: 16,2 2-15,6 1-3,3-2,9 NORMALNE: 8,5 1,6 2 1 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000-0,0 16,2-0,0 0,83 1,498 12,1* -0,0-0,0 1,00 1,800 11,6-3,3-0,0 2 0,00 0,000 11,6-2,9 1,6 1,00 1,253-0,0-15,6 8,5 * = Wartości ekstremalne REAKCJE PODPOROWE: REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 1 0,0 16,2 16,2 3 0,0 17,8 17,8 38

40 Nazwa: schody_dolne.rmt PRZEKROJE PRĘTÓW: ,550 2,000 1,700 1,220 V=1,220 H=5,250 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: , ,0 36 Beton B30 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [N/mm2] [N/mm2] [1/K] 36 Beton B ,700 1,00E-05 OBCIĄŻENIA: 16,00 3,60 3,60 1,37 1, ,00 14,00 3,60 0,18 3,60 0,18 3 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf= 1,00 1 Liniowe 0,0 3,60 3,60 0,00 1,55 39

41 Użytkowe schody p=3,00*1,200 2 Liniowe 0,0 3,60 3,60 0,00 2, Użytkowe schody p=3,00*1,200 3 Liniowe 0,0 3,60 3,60 0,00 1, Użytkowe schody p=3,00*1,200 Grupa: B "" Zmienne γf= 1,20 2 Liniowe-Y 0,0 1,37 1,37 0,00 2, Ciężar_schody p=1,14*1,200 3 Liniowe 0,0 0,18 0,18 0,00 1, Ciężar_spocznik p=0,18*1,000 Grupa: C "" Zmienne γf= 1,10 1 Skupione 0,0 16,00 0,53 3 Liniowe 0,0 14,00 14,00 0,00 1,70 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: Ciężar wł. 1,10 A -"" Zmienne 1 1,00 1,00 B -"" Zmienne 1 1,00 1,20 C -"" Zmienne 1 1,00 1,10 MOMENTY: -1,2 1-28,3-28,3 2 16,8 16,8 19,2 3 TNĄCE: 40

42 29,3-4,6 1-22,2-31,0 2 9,210,8 3-30,5 NORMALNE: 17, ,6 3 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+abc Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000 0,0-0,0 0,0 1,00 1,550-28,3-31,0 0,0 2 0,00 0,000-28,3 29,3 17,9 1,00 2,343 16,8 9,2 5,6 3 0,00 0,000 16,8 10,8 0,0 0,26 0,445 19,2* -0,0 0,0 1,00 1,700-0,0-30,5 0,0 * = Wartości ekstremalne REAKCJE PODPOROWE: 41

43 1 2 65, ,5 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+abc Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 2-0,0 65,4 65,4 4 0,0 30,5 30,5 Cechy przekroju: zadanie schody_dolne, pręt nr 1, przekrój: x a=0,78 m, x b=0,78 m Wymiary przekroju [cm]: h=16,0, b=120,0, Cechy materiałowe dla sytuacji stałej lub przejściowej ,00 (0, /200000)=0,625, Zbrojenie główne: BETON : B30 f ck = 25,0 MPa, f cd =α f ck /γ c =1,00 25,0/1,50=16,7 MPa Cechy geometryczne przekroju betonowego: A c =1920 cm 2, J cx =40960 cm 4, J cy = cm 4 STAL : A-IIIN (RB 500 W) f yk =500 MPa, γ s =1,15, f yd =420 MPa ξ lim =0,0035/(0,0035+f yd /E s )=0,0035/ A s1 +A s2 =18,10 cm 2, ρ=100 (A s1 +A s2 )/A c =100 18,10/1920=0,94 %, J sx =528 cm 4, J sy =25615 cm 4, Siły przekrojowe: zadanie: schody_dolne, pręt nr 1, przekrój: x a=0,78 m, x b=0,78 m Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: ABC Momenty zginające: M x = 6,9 knm, M y = 0,0 knm, Siły poprzeczne: V y = -24,3 kn, V x = 0,0 kn, Siła osiowa: N = 0,0 kn = N Sd,. Zbrojenie wymagane: 16,0 (zadanie schody_dolne, pręt nr 1, przekrój: x a=1,55 m, x b=0,00 m) 42

44 h d a1 zc Fs1 Fc 120,00 16, Wielkości obliczeniowe: N Sd =0,0 kn, M Sd = (M Sdx2 + M Sdy2 ) = (28,3 2 +0,0 2 ) =28,3 knm f cd =16,7 MPa, f yd =420 MPa =f td, Zbrojenie rozciągane (ε s1 =10,00 ): A s1 =5,30 cm 2 (5 12 = 5,65 cm 2 ), Dodatkowe zbrojenie ściskane nie jest obliczeniowo wymagane. A s =A s1 +A s2 =5,30 cm 2, ρ=100 A s /A c = 100 5,30/1920=0,28 % Wielkości geometryczne [cm]: h=16,0, d=13,4, x=1,9 (ξ=0,140), a 1 =2,6, a c =0,7, z c =12,7, A cc =225 cm 2, ε c =-1,63, ε s1 =10,00, Wielkości statyczne [kn, knm]: F c = -222,7, F s1 = 222,7, M c = 16,3, M s1 = 12,0, Warunki równowagi wewnętrznej: F c +F s1 =-222,7+(222,7)=-0,0 kn (N Sd =0,0 kn) M c +M s1 =16,3+(12,0)=28,3 knm (M Sd =28,3 knm) Nośność przekroju prostopadłego: zadanie schody_dolne, pręt nr 1, przekrój: x a=1,55 m, x b=0,00 m Wielkości obliczeniowe: N Sd =0,0 kn, M Sd = (M Sdx2 + M Sdy2 ) = (28,3 2 +0,0 2 ) =28,3 knm f cd =16,7 MPa, f yd =420 MPa =f td, Zbrojenie rozciągane: A s1 =11,31 cm 2, Fs1 Zbrojenie ściskane: A s2 =6,79 cm 2, h a1 dzc a2 Fs2 Fc 16, A s =A s1 +A s2 =18,10 cm 2, ρ=100 A s /A c = ,10/1920=0,94 % 120,00 Wielkości geometryczne [cm]: h=16,0, d=13,4, x=4,4 (ξ=0,330), a 1 =2,6, a 2 =2,6, a c =1,5, z c =11,9, A cc =530 cm 2, ε c =-0,52, ε s2 =-0,22, ε s1 =1,06, Wielkości statyczne [kn, knm]: F c = -211,6, F s1 = 240,8, F s2 = -29,2, M c = 13,7, M s1 = 13,0, M s2 = 1,6, Warunek stanu granicznego nośności: M Rd = 57,7 knm > M Sd =M c +M s1 +M s2 =13,7+(13,0)+(1,6)=28,3 knm Nośność zbrojenia podłużnego zadanie schody_dolne, pręt nr 1. 43

45 Sprawdzenie siły przenoszonej przez zbrojenie rozciągane dla x = 1,550 m: F td = 0,5 V Sd (cotθ - V Rd32 / V Rd3 cotα) = 0,5-31,0 (1,000) = 15,5 kn Sumaryczna siła w zbrojeniu rozciąganym: F td = F td,m + F td = 240,8 + 15,5 = 256,4 kn; F td F td,max = 240,8 kn Przyjęto F td = 240,8 kn F td = 240,8 < 475,0 = 11, = A s f yd Zarysowanie zadanie schody_dolne, pręt nr 1, Położenie przekroju: Siły przekrojowe: Wymiary przekroju: x = 1,550 m M Sd = -26,1 knm N Sd = 0,0 kn V Sd = -28,7 kn b w = 120,0 cm d = h - a 1 = 16,0-2,6 = 13,4 cm A c = 1920 cm 2 W c = 5120 cm 3 M i n i m a l n e z b r o j e n i e : Wymagane pole zbrojenia rozciąganego dla zginania, przy naprężeniach wywołanych przyczynami zewnętrznymi, wynosi: Z a r y s o w a n i e : A s = k c k f ct,eff A ct / σ s,lim = = 0,4 1,0 2,6 960 / 280 = 3,57 cm 2 A s1 = 11,31 > 3,57 = A s 44

46 Przekrój zarysowany. M cr = f ctm W c = 2, = 13,3 knm M Sd = 26,1 > 13,3 = M cr S z e r o k ość rozwarci a r y s y p r o s t o p a d ł e j d o o s i p ręta: Przyjęto k 2 = 0,5. ρ r = A s / A ct,eff = 11,31 / 439 = 0,02576 s rm = ,25 k 1 k 2 φ / ρ r = ,25 0,8 0,50 12/0,02576 = 96,58 ε sm = σ s / E s [1 - β 1 β 2 (σsr / σs) 2 ] = = 199,9/ [1-1,0 0,5 (13,3/26,1) 2 ] = 0,00087 w k = β s rm ε sm = 1,7 96,58 0,00087 = 0,14 mm w k = 0,14 < 0,3 = w lim S z e r o k ość rozwarcia ry s y u k ośnej: Rysy ukośne nie występują. Ugięcia zadanie schody_dolne, pręt nr 1 Ugięcia wyznaczono dla charakterystycznych obciążeń długotrwałych. Współczynniki pełzania dla obciążeń długotrwałych przyjęto równy φ(t,t o ) = 2,00. E c,eff = E cm 1+ φ(t, t o ) = = MPa 1 + 2,00 Moment rysujący: M cr = f ctm W c = 2, = 13,3 knm Całkowity moment zginający M Sd = -26,1 kn powoduje zarysowanie przekroju. S z t y w n ość dla długotrwałego działania obciążeń długotrwały c h : Sztywność na zginanie wyznaczona dla momentu M Sd = -26,1 knm. Wielkości geometryczne przekroju: x I = 8,2 cm I I = cm 4 E c,eff I B = 1 β β (M / M 1 2 cr Sd II 2 ) (1 I x II = 5,0 cm I II = cm = 1-1,0 0,5 (13,3/26,1)² ( /51074) 10-5 II / I I ) = = 2371 knm 2 45

47 -26,1-1,2 Wykres sztywności i momentów dla obciążeń długotrwałych. Ugięcia. Ugięcie w punkcie o współrzędnej x = 0,000 m, wyznaczone poprzez całkowanie funkcji krzywizny osi pręta (1/ρ) z uwzględnieniem zmiany sztywności wzdłuż osi elementu, wynosi: a = a,d = 5,7 mm a = 5,7 < 7,8 = a lim Cechy przekroju: zadanie schody_dolne, pręt nr 3, przekrój: x a=0,85 m, x b=0,85 m Wymiary przekroju [cm]: h=16,0, b=120,0, Cechy materiałowe dla sytuacji stałej lub przejściowej ,00 (0, /200000)=0,625, Zbrojenie główne: 16,00 BETON : B30 f ck = 25,0 MPa, f cd =α f ck /γ c =1,00 25,0/1,50=16,7 MPa Cechy geometryczne przekroju betonowego: A c =1920 cm 2, J cx =40960 cm 4, J cy = cm 4 STAL : A-IIIN (RB 500 W) f yk =500 MPa, γ s =1,15, f yd =420 MPa ξ lim =0,0035/(0,0035+f yd /E s )=0,0035/ A s1 +A s2 =13,57 cm 2, ρ=100 (A s1 +A s2 )/A c =100 13,57/1920=0,71 %, 46

48 J sx =396 cm 4, J sy =20867 cm 4, Siły przekrojowe: zadanie: schody_dolne, pręt nr 3, przekrój: x a=0,85 m, x b=0,85 m Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: ABC Momenty zginające: M x = -17,2 knm, M y = 0,0 knm, Siły poprzeczne: V y = -9,9 kn, V x = 0,0 kn, Siła osiowa: N = 0,0 kn = N Sd,. Zbrojenie wymagane: (zadanie schody_dolne, pręt nr 3, przekrój: x a=0,44 m, x b=1,26 m) h d a1 zc 120,00 Fc Fs1 Wielkości obliczeniowe: N Sd =0,0 kn, M Sd = (M Sdx2 + M Sdy2 ) = (-19,2 2 +0,0 2 ) =19,2 knm f cd =16,7 MPa, f yd =420 MPa =f td, Zbrojenie rozciągane (ε s1 =10,00 ): A s1 =3,55 cm 2 (4 12 = 4,52 cm 2 ), Dodatkowe zbrojenie ściskane nie jest obliczeniowo wymagane. A s =A s1 +A s2 =3,55 cm 2, ρ=100 A s /A c = 100 3,55/1920=0,18 % Wielkości geometryczne [cm]: h=16,0, d=13,4, x=1,5 (ξ=0,112), a 1 =2,6, a c =0,5, z c =12,9, A cc =180 cm 2, ε c =-1,26, ε s1 =10,00, Wielkości statyczne [kn, knm]: F c = -149,0, F s1 = 149,0, M c = 11,1, M s1 = 8,0, Warunki równowagi wewnętrznej: F c +F s1 =-149,0+(149,0)=-0,0 kn (N Sd =0,0 kn) M c +M s1 =11,1+(8,0)=19,2 knm (M Sd =19,2 knm) Nośność zbrojenia podłużnego zadanie schody_dolne, pręt nr 3. 16, 47

49 Sprawdzenie siły przenoszonej przez zbrojenie rozciągane dla x = 0,372 m: F td = 0,5 V Sd (cotθ - V Rd32 / V Rd3 cotα) = 0,5 1,7 (1,000) = 0,9 kn Sumaryczna siła w zbrojeniu rozciąganym: F td = F td,m + F td = 158,8 + 0,9 = 159,6 kn; F td F td,max = 159,2 kn Przyjęto F td = 159,2 kn F td = 159,2 < 285,0 = 6, = A s f yd Zarysowanie zadanie schody_dolne, pręt nr 3, Położenie przekroju: Siły przekrojowe: Wymiary przekroju: x = 0,425 m M Sd = 17,7 knm N Sd = 0,0 kn V Sd = 0,4 kn b w = 120,0 cm d = h - a 1 = 16,0-2,6 = 13,4 cm A c = 1920 cm 2 W c = 5120 cm 3 M i n i m a l n e z b r o j e n i e : Wymagane pole zbrojenia rozciąganego dla zginania, przy naprężeniach wywołanych przyczynami zewnętrznymi, wynosi: Z a r y s o w a n i e : A s = k c k f ct,eff A ct / σ s,lim = = 0,4 1,0 2,6 960 / 280 = 3,57 cm 2 A s1 = 6,79 > 3,57 = A s 48

50 Przekrój zarysowany. M cr = f ctm W c = 2, = 13,3 knm M Sd = 17,7 > 13,3 = M cr S z e r o k ość rozwarci a r y s y p r o s t o p a d ł e j d o o s i p ręta: Przyjęto k 2 = 0,5. ρ r = A s / A ct,eff = 6,79 / 475 = 0,01428 s rm = ,25 k 1 k 2 φ / ρ r = ,25 0,8 0,50 12/0,01428 = 134,03 ε sm = σ s / E s [1 - β 1 β 2 (σsr / σs) 2 ] = = 221,1/ [1-1,0 0,5 (13,3/17,7) 2 ] = 0,00079 w k = β s rm ε sm = 1,7 134,03 0,00079 = 0,18 mm w k = 0,18 < 0,3 = w lim S z e r o k ość rozwarcia ry s y u k ośnej: Rysy ukośne nie występują. Ugięcia zadanie schody_dolne, pręt nr 3 Ugięcia wyznaczono dla charakterystycznych obciążeń długotrwałych. Współczynniki pełzania dla obciążeń długotrwałych przyjęto równy φ(t,t o ) = 2,00. E c,eff = E cm 1+ φ(t, t o ) = = MPa 1 + 2,00 Moment rysujący: M cr = f ctm W c = 2, = 13,3 knm Całkowity moment zginający M Sd = 17,7 kn powoduje zarysowanie przekroju. S z t y w n ość dla długotrwałego działania obciążeń długotrwały c h : Sztywność na zginanie wyznaczona dla momentu M Sd = 17,7 knm. Wielkości geometryczne przekroju: x I = 8,0 cm I I = cm 4 E c,eff I B = 1 β β (M / M 1 2 cr Sd II 2 ) (1 I x II = 4,1 cm I II = cm = 1-1,0 0,5 (13,3/17,7)² ( /48620) 10-5 II / I I ) = = 1857 knm 2 49

51 15,6 17,7 Wykres sztywności i momentów dla obciążeń długotrwałych. Ugięcia. Ugięcie w punkcie o współrzędnej x = 0,319 m, wyznaczone poprzez całkowanie funkcji krzywizny osi pręta (1/ρ) z uwzględnieniem zmiany sztywności wzdłuż osi elementu, wynosi: a = a,d = 7,0 mm a = 7,0 < 8,5 = a lim 50

52 5. Fundamenty. STOPA PROSTOKĄTNA Nazwa fundamentu: Stopa F2 z [m] Skala 1 : ,00 0,00 0,00 x z 1 Ps 1,50 0,30 2 1,00 Posadzka 2 y Posadzka 1 x 1,00 Posadzka 3 Posadzka 4 1,00 1. Podłoże gruntowe 1.1. Teren Istniejący względny poziom terenu: z t = 0,00 m, Projektowany względny poziom terenu: z tp = 0,00 m Warstwy gruntu Lp. Poziom stropu Grubość warstwy Nazwa gruntu Poz. wody grunt. [m] [m] [m] 1 0,00 nieokreśl. Piasek średni brak wody 1.3. Parametry geotechniczne występujących gruntów Symbol I D I L ρ stopień c u Φ u M 0 M gruntu [ ] [ ] [t/m 3 ] wilgotn. [kpa] [ 0 ] [kpa] [kpa] Ps 0,30 1,65 m.wilg. 0,00 31, Konstrukcja na fundamencie Typ konstrukcji: słup kołowy Średnica słupa: d = 0,30 m, 51

53 Współrzędne osi słupa: x 0 = 7,00 m, y 0 = 0,00 m, Kąt obrotu układu lokalnego względem globalnego: φ = 0, Posadzki 3.1. Posadzka 1 Względny poziom posadzki: p p1 = 0,00 m, grubość: h = 0,10 m, Charakterystyczny ciężar objętościowy: γ p1 char = 22,00 kn/m 3, Obciążenie posadzki: q p1 = 0,00 kn/m 2, współcz. obciążenia: γ qf = 1,20, Wymiary posadzki: d x = 2,00 m, d y = 2,00 m Posadzka 2 Względny poziom posadzki: p p2 = 0,00 m, grubość: h = 0,10 m, Charakterystyczny ciężar objętościowy: γ p2 char = 22,00 kn/m 3, Obciążenie posadzki: q p2 = 0,00 kn/m 2, współcz. obciążenia: γ qf = 1,20, Wymiary posadzki: d x = 2,00 m, d y = 2,00 m Posadzka 3 Względny poziom posadzki: p p3 = 0,00 m, grubość: h = 0,10 m, Charakterystyczny ciężar objętościowy: γ p3 char = 22,00 kn/m 3, Obciążenie posadzki: q p3 = 0,00 kn/m 2, współcz. obciążenia: γ qf = 1,20, Wymiary posadzki: d x = 2,00 m, d y = 2,00 m Posadzka 4 Względny poziom posadzki: p p4 = 0,00 m, grubość: h = 0,10 m, Charakterystyczny ciężar objętościowy: γ p4 char = 22,00 kn/m 3, Obciążenie posadzki: q p4 = 0,00 kn/m 2, współcz. obciążenia: γ qf = 1,20, Wymiary posadzki: d x = 2,00 m, d y = 2,00 m. 4. Warstwa wyrównawcza pod fundamentem Grubość: h = 0,15 m, Charakterystyczny ciężar objętościowy: γ ww char = 22,00 kn/m 3, 5. Obciążenie od konstrukcji Względny poziom przyłożenia obciążenia: z obc = 1,05 m. Lista obciążeń: Lp Rodzaj N H x H y M x M y γ obciążenia * [kn] [kn] [kn] [knm] [knm] [ ] 1 D 27,7 0,0 0,0 0,00 0,00 1,20 2 D 278,9 0,3 0,0 0,00 0,00 1,20 * D - obciążenia stałe, zmienne długotrwałe, D+K - obciążenia stałe, zmienne długotrwałe i krótkotrwałe. 6. Materiał Rodzaj materiału: żelbet Klasa betonu: B37, nazwa stali: RB 500 W, Średnica prętów zbrojeniowych: na kierunku x: d x = 12,0 mm, na kierunku y: d y = 12,0 mm, Kierunek zbrojenia głównego: x, Grubość otuliny: 5,0 cm. W warunku na przebicie nie uwzględniać strzemion. 52

54 7. Wymiary fundamentu Względny poziom posadowienia: z f = 1,50 m Kształt fundamentu: prosty Wymiary podstawy: B x = 1,00 m, B y = 1,00 m, Wysokość: H = 0,30 m, Mimośrody: E x = 0,00 m, E y = 0,00 m. 8. Stan graniczny I 8.1. Zestawienie wyników analizy nośności i mimośrodów Nr obc. Rodzaj obciążenia Poziom [m] Wsp. nośności Wsp. mimośr. 1 D 1,50 0,08 0,00 * 2 D 1,50 0,41 0, Analiza stanu granicznego I dla obciążenia nr 1 Wymiary podstawy fundamentu rzeczywistego: B x = 1,00 m, B y = 1,00 m. Względny poziom posadowienia: H = 1,50 m. Rodzaj obciążenia: D, Zestawienie obciążeń: Pozycja Obc. char. E x E y γ Obc. obl. Mom. obl. Mom. obl. [kn] [m] [m] [ ] G [kn] M Gx [knm] M Gy [knm] Fundament 7,36 0,00 0,00 1,1(0,9) 8,09 0,00 0,00 Grunt - pole 1 4,14 0,26-0,26 1,2(0,8) 4,96-1,31 1,31 Grunt - pole 2 4,14-0,26-0,26 1,2(0,8) 4,96-1,31-1,31 Grunt - pole 3 4,14-0,26 0,26 1,2(0,8) 4,96 1,31-1,31 Grunt - pole 4 4,14 0,26 0,26 1,2(0,8) 4,96 1,31 1,31 C.wl. posadzki 1 0,51 0,26-0,26 1,3(0,8) 0,66-0,17 0,17 C.wl. posadzki 2 0,51-0,26-0,26 1,3(0,8) 0,66-0,17-0,17 C.wl. posadzki 3 0,51-0,26 0,26 1,3(0,8) 0,66 0,17-0,17 C.wl. posadzki 4 0,51 0,26 0,26 1,3(0,8) 0,66 0,17 0,17 Uwaga: Przy sprawdzaniu położenia wypadkowej alternatywnie brano pod uwagę obciążenia obliczeniowe wyznaczone przy zastosowaniu dolnych współczynników obciążenia. Obciążenia zewnętrzne od konstrukcji: siła pionowa: N = 27,70 kn, mimośrody wzgl. podst. fund. E x = 0,00 m, E y = 0,00 m, siła pozioma: H x = 0,00 kn, mimośród względem podstawy fund. E z = 0,45 m, siła pozioma: H y = 0,00 kn, mimośród względem podstawy fund. E z = 0,45 m, moment: M x = 0,00 knm, moment: M y = 0,00 knm. Sprawdzenie położenia wypadkowej obciążenia względem podstawy fundamentu Obciążenie pionowe: N r = N + G = 27, ,61 21,49 = 58,31 49,19 kn. Momenty względem środka podstawy: M rx = N E y H y E z + M x + M Gx = 27,70 0,00-0,00 0,45 + 0,00 + 0,00 (0,00) = 0,00 0,00 knm. M ry = N E x + H x E z + M y + M Gy = -27,70 0,00 + 0,00 0,45 + 0,00 + 0,00 0,00 = 0,00 0,00 knm. Mimośrody sił względem środka podstawy: e rx = M ry /N r = 0,00/49,19 = 0,00 m, e ry = M rx /N r = 0,00/49,19 = 0,00 m. 53

55 e rx /B x + e ry /B y = 0, ,000 = 0,000 m < 0,167. Wniosek: Warunek położenia wypadkowej jest spełniony. Sprawdzenie warunku granicznej nośności fundamentu rzeczywistego Zredukowane wymiary podstawy fundamentu: B x = B x 2 e rx = 1,00-2 0,00 = 1,00 m, B y = B y 2 e ry = 1,00-2 0,00 = 1,00 m. Obciążenie podłoża obok ławy (min. średnia gęstość dla pola 1): średnia gęstość obliczeniowa: ρ D(r) = 1,51 t/m 3, minimalna wysokość: D min = 1,50 m, obciążenie: ρ D(r) g D min = 1,51 9,81 1,50 = 22,15 kpa. Współczynniki nośności podłoża: obliczeniowy kąt tarcia wewnętrznego: Φ u(r) = Φ u(n) γ m = 31,80 0,90 = 28,62 0, spójność: c u(r) = c u(n) γ m = 0,00 kpa, N B = 6,04 N C = 27,05, N D = 15,76. Wpływ odchylenia wypadkowej obciążenia od pionu: tg δ x = H x /N r = 0,00/58,31 = 0,00, tg δ x /tg Φ u(r) = 0,0000/0,5457 = 0,000, i Bx = 1,00, i Cx = 1,00, i Dx = 1,00. tg δ y = H y /N r = 0,00/58,31 = 0,00, tg δ y /tg Φ u(r) = 0,0000/0,5457 = 0,000, i By = 1,00, i Cy = 1,00, i Dy = 1,00. Ciężar objętościowy gruntu pod ławą fundamentową: ρ B(n) γ m g = 1,65 0,90 9,81 = 14,57 kn/m 3. Współczynniki kształtu: m B = 1 0,25 B y /B x = 0,75, m C = 1 + 0,3 B y /B x = 1,30, m D = 1 + 1,5 B y /B x = 2,50 Odpór graniczny podłoża: Q fnbx = B x B y (m C N C c u(r) i Cx + m D N D ρ D(r) g D min i Dx + m B N B ρ B(r) g B x i Bx ) = 939,06 kn. Q fnby = B x B y (m C N C c u(r) i Cy + m D N D ρ D(r) g D min i Dy + m B N B ρ B(r) g B y i By ) = 939,06 kn. Sprawdzenie warunku obliczeniowego: N r = 58,31 kn < m min(q fnbx,q fnby ) = 0,81 939,06 = 760,64 kn. Wniosek: warunek nośności jest spełniony Analiza stanu granicznego I dla obciążenia nr 2 Wymiary podstawy fundamentu rzeczywistego: B x = 1,00 m, B y = 1,00 m. Względny poziom posadowienia: H = 1,50 m. Rodzaj obciążenia: D, Zestawienie obciążeń: Pozycja Obc. char. E x E y γ Obc. obl. Mom. obl. Mom. obl. [kn] [m] [m] [ ] G [kn] M Gx [knm] M Gy [knm] Fundament 7,36 0,00 0,00 1,1(0,9) 8,09 0,00 0,00 Grunt - pole 1 4,14 0,26-0,26 1,2(0,8) 4,96-1,31 1,31 Grunt - pole 2 4,14-0,26-0,26 1,2(0,8) 4,96-1,31-1,31 Grunt - pole 3 4,14-0,26 0,26 1,2(0,8) 4,96 1,31-1,31 Grunt - pole 4 4,14 0,26 0,26 1,2(0,8) 4,96 1,31 1,31 C.wl. posadzki 1 0,51 0,26-0,26 1,3(0,8) 0,66-0,17 0,17 C.wl. posadzki 2 0,51-0,26-0,26 1,3(0,8) 0,66-0,17-0,17 C.wl. posadzki 3 0,51-0,26 0,26 1,3(0,8) 0,66 0,17-0,17 C.wl. posadzki 4 0,51 0,26 0,26 1,3(0,8) 0,66 0,17 0,17 Uwaga: Przy sprawdzaniu położenia wypadkowej alternatywnie brano pod uwagę obciążenia obliczeniowe wyznaczone przy zastosowaniu dolnych współczynników obciążenia. Obciążenia zewnętrzne od konstrukcji: 54