PROJEKT BELKI PODSUWNICOWEJ I SŁUPA W STALOWEJ HALI PRZEMYSŁOWEJ.

Wielkość: px
Rozpocząć pokaz od strony:

Download "PROJEKT BELKI PODSUWNICOWEJ I SŁUPA W STALOWEJ HALI PRZEMYSŁOWEJ."

Transkrypt

1 PROJEKT BELKI PODSUWNICOWEJ I SŁUPA W STALOWEJ HALI PRZEMYSŁOWEJ. CZĘŚĆ - BELKA PODSUWNICOWA. Założenia. Hala jednonawowa o układzie raowy : - rozstaw ra : L B ilość pół : n 8 - długość hali : L H L B n 5 - lokalizacja hali : Gdańsk : strefa obciążenia wiatre, 3 strefa obciążenia śniegie - rodzaj suwnicy : suwnica natorowa dzwudźwigarowa jednohakowa 60/A4 -udźwig : Q h 60 - rozpiętość : L s 7 - rozstaw kół R 5 - skrajne położenie haka : e in. - ciężar całkowity : G c 0 - ciężar wózka: G t 7 - wysokość podnoszenia suwnicy : H p prędkość podnoszenia : v h in - ilość kół dla jednego toru : n - ilość torów : n r - liczba kół napędzanych : w. Obciążenia. - współczynniki obliczeniowe : γ G.35 γ Q.5 - współczynniki dynaiczne : (przyjęte dla klasy podnoszenia HC4) ϕ in. β 0.68 ϕ. s ϕ ϕ in β v h.336 ϕ 3 ϕ 4 ϕ 5.5

2 .. Oddziaływania pionowe. Q rax - aksyalne oddziaływanie koła suwnicy z ładunkie Q rax - dopełniające oddziaływanie koła suwnicy z ładunkie Q rin - inialne oddziaływanie koła suwnicy bez ładunku Q rin - dopełniające oddziaływanie koła suwnicy bez ładunku Wartości dla grupy obciążenia - ϕ G c G t Q rin n ϕ G c G t Q rin n ϕ G t e in nl s ϕ G t L s e in nl s ϕ Q h L s e in Q rax Q rin nl s ϕ Q h e in Q rax Q rin nl s Wartości dla grupy obciążenia - Q rin Q rin Q rin Q rin

3 ϕ 3 Q h L s e in Q rax Q rin nl s ϕ 3 Q h e in Q rax Q rin nl s Wartości dla grupy obciążenia - 3 G c G t Q rin3 n G t e in nl s G c G t G t L s e in Q rin3 n nl s Q rax3 0 Q rax3 0 Wartości dla grupy obciążenia - 4, 5, 6 ϕ 4 G c G t Q rin4 n ϕ 4 G c G t Q rin4 n ϕ 4 Q h Q rax4 Q rin ϕ 4 G t e in nl s ϕ 4 G t L s e in nl s L s e in nl s ϕ 4 Q h e in Q rax4 Q rin4 nl s Q rin5 Q rin5 Q rax5 Q rax Q rin4 Q rin6 Q rin Q rin4 Q rin6 Q rin4 Q rax4 Q rax6 Q rax4 Q rax4 Q rax6 Q rax4 Q raxi Q raxi Q rini Q rini Oddziaływania pozioe. Przyśpieszenie ostu suwnicy, grupy obciążenia -,, 3, 4 - współczynnik tarcia stal-stal : μ 0. 3

4 - siła napędu suwnicy : K μ w Q rin Q rax4 - współczynnik geoetryczny : ξ Q rax4 Q rax ξ ξ odległość środka ciężkości układu od osi jazdy : l s ξ 0.5 L s oent napędu : M K l s Siły pozioe podłużne: H L ϕ 5 K n r H L H L Siły pozioe poprzeczne: M H T ϕ 5 ξ 6.35 R M H T ϕ 5 ξ R

5 Zukosowanie ostu suwnicy, grupa obciążenia przyjęto kąt ukosowania : α paraetr : f 0.3 ( exp( 50 α) ) 0.93 < odległości kół od eleentów prowadzących : e 0 e R 5 e e - współczynnik : λ S 0.5 nr ξ e - współczynniki : λ ST n R 0.43 ξ e λ ST n R n Siły pozioe poprzeczne: H ST H ST f λ ST f λ ST n Q rax4 n Q rax Przyśpieszenie wózka suwnicy, grupa obciążenia - 6 Siły pozioe poprzeczne: H T3 0. G t Q h 8.7 5

6 .3 Paraetry przekroju belki podsuwnicowej. Przyjęto stal S35JR : f y 35MPa E 0GPa γ M0 ρ s Przyjęto wyiary : Es 976 a 30 b 0 c 5 d Es c tg td tg h 450 t 8 h0 0. h bg 30 bd 50 tb 6 hb d b 0.5bg a bg 0.3 Przyjęto ceownik U0 :J Uy 364c 4 W Uy 60.7c 3 J Uz 43.c 4 eu.60c A U 7c h U 0 tw U 7 c U 0.34 Przyjęto szynę SD65 : S 0.43 b s 75 L d L s Es c 8.8 6

7 Zakładay że różne części przekroju przenoszą różne obciążenia i wyznaczay 4 przekroje cząstkowe : - przenosi obciążenia pionowe - przenosi obciążenie pozioe prostopadłe do osi belki 3 - przenosi obciążenia pozioe równoległe do osi belki (siły osiowe) 4 - przenosi obciążenia pionowe z części poostu roboczego Przekrój Określenie położenia osi y-y A bg tg 38.4 c S A ( td h 0.5tg) 797. c 3 A bd td 30 c S A 0.5td 8 c 3 A 3 ht 36 c S 3 A 3 ( td 0.5h) 853. c 3 ys S S S 3 A A A Wskaźniki wytrzyałości względe osi y-y dla punktów () i (): bg tg 3 J c 4 e h td 0.5 tg bd td 3 J 3.6 c 4 e ys 0.5 td th 3 J c 4 e 3 ys td 0.5 h ys J y J i A i e i c 4 i J y W y c 3 J y W td tg h ys y ys c 3 Nośność na zginanie (przekrój klasy 3) : W y f y W y f y M yrd M γ yrd M0 γ M pole przekroju czynnego przy ścinaniu : A v ht 36 c - warunek stateczności środnika przy ścinaniu : ε η h t 56.5 < 7 ε η 7 Nośność na ścinanie: V yrd A v f y 3 γ M

8 Przekrój Określenie położenia osi z-z A bg tg 38.4 c S A 0 0 c 3 A h0 t 7. c S A 0 0 c 3 A 3 hb tb 4.04 c S 3 A 3 ( 0.5 bg a 0.5hb) c 3 A 4 A U 7 c S 4 A 4 ( d eu) c 3 zs S S S 3 S 4 A A A 3 A Wskaźniki wytrzyałości względe osi y-y dla punktów () i (3): tg bg 3 J c 4 e zs h0 t 3 J c 4 e zs tb hb 3 J c 4 e hb a 0.5bg zs J 4 J Uz 43. c 4 e 4 d zs eu J z i J i A i e i J z W z c 3 J z W zs 0.5bg z3 d zs Nośność na zginanie (przekrój klasy 3): c c 3 W z f y W z3 f y M zrd M γ z3rd M0 γ M częściowe pole przekroju czynnego przy ścinaniu : A v bg tg 38.4 c - warunek stateczności środnika przy ścinaniu : ε η h t 56.5 < 7 ε η 7 Nośność na ścinanie: V zrd A v f y 3 γ M

9 Przekrój 3 A bg tg h0 t 45.6 c Nośność na ściskanie: Af y N crd 07.6 γ M0 Przekrój 4 Nośność na zginanie względe osi yu-yu M UyRd W Uy f y γ M Nośność na ścinanie: A v h U tw U 8.4 c V UyRd A v f y 3 γ M Sprawdzenie klasy przekroju belki podsuwnicowej. ε 35MPa f y Pas górny (wspornikowy eleent ściskany) : 0.5 ( bg t) sukłość c/t : 3 < 4 ε 4 3 klasa tg Środnik (część wewnętrzna zginana i ściskana) : ys współczynnik: ψ.7 <.0 h td tg ys sukłość c/t: h t 56.5 < 6 ε ( ψ) ( ψ) klasa.5 Obciążenie ciężare własny i poostu roboczego. Belka podsuwnicowa dodatkowo obciążona jest ciężare własny i obciążenie użytkowy. Obciążenia te dzieliy na przekroje i 4 przy czy obciążenie użytkowe dla przekroju ożey poinąć. Obciążenie przekroju : p ( bg tg ht bd td 0.5 hb tb) ρ s S p d p Obciążenie przekroju 4: g 4 A U 0.5 hb tb ρ s 0.95 q hb p 4 g 4 q p 4d g 4.35 q

10 .6 Obliczenia statyczne. L R 5 > L B Najbardziej niekorzystny układ obciążenia belki - jedno koło w środku rozpiętości belki. Ze względu na proporcje wartości sił zewnętrznych rozpatrywać będziey grupy obciążeń (dla sił pionowych) i 5 (dla sił pozioych). Q rax N Q rax N H ST N H T N p d kg s Grupa obciążenia - γ G.35 - obciążenie pionowe belki : Py Q rax γ G py p d obciążenie pozioe prostopadłe : Pz H T γ G obciążenie pozioe osiowe : P x H L γ G obciążenie pionowe poostu : pu p 4d Wartości sił wewnętrznych w przekroju środkowy : M yed M zed Py L B 4 Pz L B 4 N Ed P x pu L B M UyED 8 py L B Wartości sił ścinających : Py V yed py L B 8.87 Pz V zed V UyEd pu L B

11 Grupa obciążenia - 5 γ G.35 - obciążenie pionowe belki : Py Q rax5 γ G py p d obciążenie pozioe osiowe : Pz H ST γ G obciążenie pionowe poostu : pu p 4d Wartości sił wewnętrznych w przekroju środkowy: M yed5 M zed5 Py L B 4 Pz L B 4 py L B N Ed5 0 pu L B M UyEd Wartości sił ścinających: Py py L B V yed5 V zed5 Pz V UyEd pu L B Warunki nośności belki podsuwnicowej. Grupa obciążenia - punkt (): M yed M yrd M zed M zrd N Ed 94 % N crd punkt (): M yed 97 % M yrd punkt (3): M zed M z3rd M UyEd 34 % M UyRd ścinanie: V yed 4 % V yrd V zed % V zrd V UyEd % V UyRd UWAGA! Wszystkie wartości są niejsze od 0.5 więc nie zachodzi interakcja poiędzy ścinanie i zginanie.

12 Grupa obciążenia - 5 punkt (): M yed5 M yrd M zed5 M zrd N Ed5 85 % N crd punkt (): M yed5 79 % M yrd punkt (3): M zed5 M z3rd M UyEd 4 % M UyRd ścinanie: V yed5 0 % V yrd V zed5 4% V zrd V UyEd % V UyRd UWAGA! Wszystkie wartości są niejsze od 0.5 więc nie zachodzi interakcja poiędzy ścinanie i zginanie..8 Ugięcia. Grupa obciążenia - 3 Q rax L B pionowe: f y 48 E J y 3 H T L B pozioe: f z 48 E J z 4 5p L B 384 E J y p 4.6 kg s L wypadkowe: B f f y f z.55 f dop f 86 % f dop poostu: 4 5p 4 L B L B f Uy 4.55f 384 E J Udop Uy 50 6 f Uy 54 % f Udop Grupa obciążenia Q rax5 L B pionowe: f y 48 E J y 3 H ST L B pozioe: f z 48 E J z 4 5p L B 384 E J y L wypadkowe: B f f y f z 9.84 f dop p 4 L B L B poostu: f Uy 4.55 f 384 E J Udop Uy f 7 % f dop f Uy 54 % f Udop

13 .9 Nośność przy obciążeniu skupiony. - obliczeniowa wartość nacisku koła suwnicy : F zed Q rax5 F zed 35.7 h w h 450 t f tg t w t 8 Przyjęto szynę SD65 : K r 65 - szerokość szyny : b fr 75 - wysokość szyny : h r 75 - wysokość główki szyny : d r 34 - asa szyny : sz 43. kg - iośród szyny : e ysz oent bezwładności szyny : Iysz 39c 4 - pole przekroju szyny : A sz 54.9 c Szerokość efektywna pasa belki : b eff b fr h r t f 6 < bg 0.3 Moent bezwładności przekroju pasa belki o szerokośći efektywnej : z 0 3 b eff t f t f I reff b eff t f z I reff 5.09 c 4 Moent bezwładności przekroju poprzecznego szyny : I r I ysz A sz h r e ysz t f z I r 30.3 c 4 Moent bezwładności wzglede osi pozioej przekroju współpracującego złożonego z przekroju poprzecznego szyny i przekroju pasa belki o szerokości efektywnej : I rf I reff I r I rf 36.4 c 4 I rf I eff 3.5 I t eff w 3 L eff I eff z L eff Naprężenia od siły podłużnej w punkcie z : F zed z σ ozedz σ L eff t w h ozedz MPa w Warunek : σ f y. 35 MPa γ M.0 ozedz 9 % f y. γ M 3

14 . Zestawienie obciążeń Spadek połaci dachowej: α 0% 5.73 deg Rozstaw ra L B 6.5 f y 35MPa E 0GPa G 8GPa. Obciążenia stałe od pokrycia dachu Rodzaj Zestawienie obciążęń na płytę dachową obciążęnie współczynnik charakterystyczne bezpieczeństwa / obciążęnie obliczeniowe /. Mebrana dachowa 0,0,35 0,0. Wełna inerlana twarda 0c 0,30,35 0,4 3. Folia PE Blacha trapezowa 0,5,35 0,69 Sua 0,44 0,59 Obciążenie stałe charakterystyczne do Robota:.. Obciążenia śniegie Lokalizacja: Gdańsk - strefa śniegowa 3 wysokość n.p. A 50 Współczynnik kształtu dachu: μ i 0.8 Współczynnik ekspozycji: C e q p 0.44 q p L B.86 Współczynnik tericzny: Wartość charakterystyczna obciążenia śniegie gruntu: Obciążenie charakterystyczne śniegie: C t S k 0.006A S k. S μ i C e C t S k Obciążenie charakterystyczne śniegie do Robota: S 0.96 SL B 6.4 4

15 .3. Obciążenia wiatre Gdańsk - strefa wiatrowa -. Bazowa predkość wiatru V b0 6 s PN-EN 99--4:005 tab. NA. Ciśnienie prędkości wiatru q b0 0.4 Bazowa predkość wiatru: vb cdir cseason vb,0 współczynnik kierunkowy, przyjęto cdir,0 współczynnik sezonowy, przyjęto cseason,0 V b V b0 6 s Wartość bazowa cisnienia predkosci: ρ.3 kg 3 q b ρ V b 0.46 kpa z 0.7 Wysokość nad pozioe gruntu: z 0.7 Przyjęto II kategorię terenu Współczynnik ekspozycji: 0.4 z C ez Wartość szczytowa ciśnienia prędkości Wiatr prostopadle do dłuższego boku q pz C ez q b 0.97 H 0.7 h 0.7 b L H 5 e in( b h).4 e e 0.4 Wspólczynniki ciśnienia zewnetrznego dla dachów dwuspadowych, wiatr na ściane boczną Θ=0 o Połać dachowa: C pf.7 C pg. C ph 0.6 C pi 0.6 C pj 0.6 f.005 ziana wartości siły (wiatr prostopadle do powierzchni połaci ) cos( α) 5

16 Ciśnienie wiatru na raę hali (najbardziej obciążona raa) połać nawietrzna szerokość budynku d 8.8 W GF fq pz C pg L B e L B e L B L 4 B przyłożyć na długości sprawdzenie L B L B e L B 4 L B e e 0 f.5 L B L B e L B 4 e L B W H fq pz L B C ph e przyłożyć na f0.5 d C pf ok e 0 f.5 sprawdzenie 0.5 d f ok W I Ściany połać zawietrzna fq pz L B C pi nawietrzna C pd 0.8 W D q pz L B C pd przyłożyc na cała połac zawietrzna wysokość ściany h 9.5 szerokość budynku d 8.8 h d interpolacja liniowa wartości Cpe h C pe ( 0.5) d W E q pz L B C pe.35 6

17 Wiatr prostopadle do krótszego boku L H 5 H 0.7 B d 8.8 b' d 8.8 e in( b' h) 8.8 e 0 e < 0.5 L B 3.5 => najbardziej będzie obciążona raa w polu H Połać dachowa Współczynniki ciśnienia zewnętrznego dla dachu dwuspadowego- wiatr wzdłuż C pi 0.6 W h q pz L B C pi 3.79 Ściany : C pa. W A q pz L B C pa Obciążenia cięzare własny belki podsuwnicowej i poostu Ciężar własny belki podsuwnicowej tg 0.0 bg 0.3 h 450 t td 0.0 S 43 kg s ρ s kg s c w.belki bg tg ht bd td ρ s S.5 c w.b c w.belki L B 8.9 pooste: c U 0.34 g po ( hb tb) ρ s q 4 c poost g po c U L B c poost.038 7

18 obciążenia wywołane ruche suwnicy pionowe Q rax Q rin pozioe poprzeczne: H ST.36 H ST

19 3.0 Wyiarowanie słupa. 3. Górna część słupa Maksyalna siła noralna : N Ed Odpowiadający oent zginający: M y.ed.54 Wyznaczenie klasy przekroju : Długość słupa: L L y 4370 L z 5 ( 9.6) 90 Przyęto profil HEB 00 h 00 R I z 67c 4 i z.53c W z 33.5c 3 b f t w 00 A 6c I y 450c 4 i y 4.6c W y 89.9c 3 6 t f I ω c 6 I T 9.9c 4 h R t f c ś 9.33 < 33 klasa I t w b f R t w c p 3.5 < 9 klasa I t f cały przekrój klasa I h b f Nośność charakterystyczna przekroju przy ściskaniu : N c.rd Af y 6 E Wartość odniesienia do wyznaczenia sukłości względnej :λ π f y Wyznaczenie długości wyboczeniowej w rozpatrywanej płaszczyźnie wyboczenia eleentu : μ y.4 μ z.0 L cr.y μ y L y 6.8 L cr.z μ z L z.9 Wyznaczenie sukłości względnej przy wyboczeniu giętny : λ' y L cr.y L cr.z.566 λ' i y λ z i z λ Przyjęcie krzywej wyboczeniowej : Krzywa wyboczeniowa b dla osi y-y α y 0.34 Krzywa wyboczeniowa c dla osi z-z α z 0.49 Wyznaczenie paraetru krzywej niestateczności : ϕ y 0.5 α y λ' y 0. λ' y.958 ϕ z 0.5 α z λ' z 0. λ' z

20 Wyznaczenie współczynnika wyboczeniowego : χ y 0.39 χ z ϕ y ϕ y λ' y ϕ z ϕ z λ' z Wyznaczenie nośności charakterystycznej przekroju przy zginaniu względe osi y : M c.rd W y f y Wyznaczenie sukłości względnej przy zwichrzeniu : C.09 π E I z M cr C L y I ω I z L y G π E IT I z 79.0 λ LT W y f y 0.57 M cr Przyjęcie paraetru iperfekcji przy zwichrzeniu : Krzywa zwichrzenia a dla dwuteowników walcowanych, przy czy: h < α b LT 0. f Przyjęcie paraetrów poocniczych : λ LT β 0.75 ϕ LT 0.5 α LT λ LT λ LT.0 Wyznaczenie współczynnika zwichrzenia : βλ LT χ LT.033 oraz χ LT ϕ LT ϕ LT βλ λ LT LT λ LT χ LT if χ LT χ LT if χ LT χ LT Wyznaczenie współczynnika interakcji k yy, k zz,: ψ 0 C y 0.9 N Ed N Ed k yy C y λ' y C N y c.rd χ y γ M k yy C y 0.8 N Ed N c.rd χ y γ M N c.rd χ y γ M 0

21 k zy 0.6 k yy.054 Sprawdzenie nośności eleentów ściskanych i zginanych : χ LT N Ed N c.rd χ y γ M M y.ed k yy % M c.rd χ LT γ M N Ed N c.rd χ z γ M M y.ed k zy % M c.rd χ LT γ M 3. Dolna zewnętrzna część słupa Maksyalny oent zginający: M y.ed 0 Odpowiadająca siła noralna : N Ed Wyznaczenie klasy przekroju : L Długość słupa: L 9.4 L y 750 L z 5 Przyęto profil HEA h 5 R 5 I z 66c 4 i z 3.98c W z 76.9c 3 b f t w 60 A 38.8c I y 670c 4 i y 6.57c W y 0c 3 6 t f I ω c 6 I T.3c 4 h R t f c ś 7.33 < 33 klasa I t w b f R t w c p 6.89 < 9 klasa I t f cały przekrój klasa I Nośność charakterystyczna przekroju przy ściskaniu : N c.rd Af y 9.8 Wartość odniesienia do wyznaczenia sukłości względnej : E λ π f y Wyznaczenie długości wyboczeniowej w rozpatrywanej płaszczyźnie wyboczenia eleentu : μ y.4 μ z.0 L cr.y μ y L y.45 L cr.z μ z L z.88 Wyznaczenie sukłości względnej przy wyboczeniu giętny : L cr.y L cr.z λ' y λ' i y λ z i z λ

22 Przyjęcie krzywej wyboczeniowej : Krzywa wyboczeniowa b dla osi y-y α y 0.34 Krzywa wyboczeniowa c dla osi z-z α z 0.49 Wyznaczenie paraetru krzywej niestateczności : ϕ y 0.5 α y λ' y 0. λ' y 0.6 ϕ z 0.5 α z λ' z 0. Wyznaczenie współczynnika wyboczeniowego : χ y 0.97 χ z ϕ y ϕ y λ' y ϕ z ϕ z λ' z Wyznaczenie nośności charakterystycznej przekroju przy zginaniu względe osi y : M c.rd W y f y 5.7 λ' z Wyznaczenie sukłości względnej przy zwichrzeniu : C.09 π E I z M cr C L y I ω I z L y G π E IT I z λ LT W y f y 0.6 M cr Przyjęcie paraetru iperfekcji przy zwichrzeniu : Krzywa zwichrzenia a dla dwuteowników walcowanych, przy czy: h 0.95 b f α LT 0. Przyjęcie paraetrów poocniczych : λ LT β 0.75 ϕ LT 0.5 α LT λ LT λ LT.0 Wyznaczenie współczynnika zwichrzenia : βλ LT χ LT.0 oraz χ LT.046 χ LT ϕ LT ϕ LT βλ λ LT LT λ LT χ LT if χ LT χ LT if χ LT χ LT Wyznaczenie współczynnika interakcji k yy, k zz,: C y 0.9

23 N Ed k yy C y λ' y N c.rd χ y γ M k zy 0.6 k yy 0.69 k yy C y 0.8 N Ed N Rk χ y γ M N Ed C y N c.rd χ y γ M χ LT.0 Sprawdzenie nośności eleentów ściskanych i zginanych : N Ed N c.rd χ y γ M M y.ed k yy 0.84 M c.rd χ LT γ M N Ed N c.rd χ z γ M M y.ed k zy 0.9 M c.rd χ LT γ M 3.3 Dolna wewnętrzna część słupa Maksyalny oent zginający: M y.ed 0 Odpowiadająca siła noralna : N Ed 737 Wyznaczenie klasy przekroju : Długość słupa: L y 750 L z Przyęto profil HEA 0 h 0 R 8 I z 950c 4 i z 5.5c W z 78c 3 b f t w 0 A 64.3c I y 540c 4 i y 9.7c W y 55c 3 7 t f I ω 93300c 6 I T 8.6c 4 h R t f c ś.7 < 33 klasa I t w b f R t w c p 8.05 < 33 klasa I t f cały przekrój klasa I Nośność charakterystyczna przekroju przy ściskaniu : N c.rd Af y 5.05 Wartość odniesienia do wyznaczenia sukłości względnej : E λ π f y 3

24 Wyznaczenie długości wyboczeniowej w rozpatrywanej płaszczyźnie wyboczenia eleentu : μ y.4 μ z.0 L cr.y μ y L y.45 L cr.z μ z L z 5.3 Wyznaczenie sukłości względnej przy wyboczeniu giętny : L cr.y L cr.z λ' y 0.84 λ' i y λ z.04 i z λ Przyjęcie krzywej wyboczeniowej : Krzywa wyboczeniowa b dla osi y-y α y 0.34 Krzywa wyboczeniowa c dla osi z-z α z 0.49 Wyznaczenie paraetru krzywej niestateczności : ϕ y 0.5 α y λ' y 0. λ' y ϕ z 0.5 α z λ' z 0. Wyznaczenie współczynnika wyboczeniowego : χ y 0.97 χ z ϕ y ϕ y λ' y ϕ z ϕ z λ' z Wyznaczenie nośności charakterystycznej przekroju przy zginaniu względe osi y : M c.rd W y f y.05 λ' z Wyznaczenie sukłości względnej przy zwichrzeniu : C.3 π E I z M cr C L y I ω I z L y G IT π E I z 63.7 λ LT W y f y 0.74 M cr Przyjęcie paraetru iperfekcji przy zwichrzeniu : Krzywa zwichrzenia a dla dwuteowników walcowanych, przy czy: h b f α LT 0. Przyjęcie paraetrów poocniczych : λ LT β 0.75 ϕ LT 0.5 α LT λ LT λ LT.0 Wyznaczenie współczynnika zwichrzenia : βλ LT χ LT.045 χ LT.0 oraz χ LT ϕ LT ϕ LT βλ λ LT LT λ LT

25 χ LT if χ LT χ LT if χ LT χ LT Wyznaczenie współczynnika interakcji k yy, k zz,: C y 0.9 N Ed N Ed k yy C y λ' y C N y c.rd N c.rd χ y γ χ y M γ M k zy 0.6 k yy k yy C y 0.8 N Ed N c.rd χ y γ M χ LT.0 Sprawdzenie nośności eleentów ściskanych i zginanych : N Ed N c.rd χ y γ M M y.ed k yy 0.50 M c.rd χ LT γ M N Ed N c.rd χ z γ M M y.ed k zy 0.93 M c.rd χ LT γ M 5

26 3.3 Skratowanie słupa. a) ściskanie Wykratowanie z profilu: RK 60x4 najlżejszy h 60 b 60 t 4 r 4 A 8.79 c E 0GPa ε i.7 c Wyznaczenie klasy przekroju : h t r 33ε = 33 Cały przekrój w pierwszej klasie. t Af y Nośność charakterystyczna przekroju przy ściskaniu : N c.rd γ M0 Wartość odniesienia do wyznaczenia sukłości względnej : E λ π 93.9 f y Wyznaczenie długości wyboczeniowej w rozpatrywanej płaszczyźnie wyboczenia eleentu : μ.0 L.3 L cr μ L.3 Wyznaczenie sukłości względnej przy wyboczeniu giętny : i.7c λ' L cr i λ Przyjęcie krzywej wyboczeniowej : Krzywa wyboczeniowa a : α 0. ϕ 0.5 α λ' 0. λ' ϕ Wyznaczenie współczynnika wyboczeniowego : χ y ϕ ϕ λ' Nośność na wyboczenie : χ y N c.rd N b.rd γ M Największa obliczeniowa siła ściskająca : N Ed 75.6 Warunek nośności : N Ed 94.6 % N b.rd 6

27 b) rozciąganie Największa obliczeniowa siła rozciągająca : N Ed γ M0.00 A 8.79 c N pl.rd Af y γ M Warunek nośności : N Ed. 9.0 % N pl.rd 7

28

29

30

PROJEKT BELKI PODSUWNICOWEJ I SŁUPA W STALOWEJ HALI PRZEMYSŁOWEJ CZĘŚĆ 1 BELKA PODSUWNICOWA

PROJEKT BELKI PODSUWNICOWEJ I SŁUPA W STALOWEJ HALI PRZEMYSŁOWEJ CZĘŚĆ 1 BELKA PODSUWNICOWA PROJEKT BELKI PODSUWNICOWEJ I SŁUPA W STALOWEJ HALI PRZEMYSŁOWEJ Pomoce dydaktyczne:. norma PN-EN 99-- Oddziaływania na konstrukcje. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia

Bardziej szczegółowo

Sprawdzenie nosności słupa w schematach A1 i A2 - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego.

Sprawdzenie nosności słupa w schematach A1 i A2 - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego. Sprawdzenie nosności słupa w schematach A i A - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego. Sprawdzeniu podlega podwiązarowa część słupa - pręt nr. Siły wewnętrzne w słupie Kombinacje

Bardziej szczegółowo

Wymiarowanie kratownicy

Wymiarowanie kratownicy Wymiarowanie kratownicy 1 2 ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ STAŁYCH Płyty warstwowe EURO-therm D grubość 250mm 0,145kN/m 2 Płatwie, Stężenia- - 0,1kN/m 2 Razem 0,245kN/m 2-0,245/cos13,21 o = 0,252kN/m 2 Kratownica

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY. 1.2 Podstawa opracowania. Podstawą formalną niniejszego opracowania są normy :

OPIS TECHNICZNY. 1.2 Podstawa opracowania. Podstawą formalną niniejszego opracowania są normy : OPIS TECHNICZNY 1.1 Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania jest projekt techniczny dachu kratowego hali produkcyjnej. 1.2 Podstawa opracowania Podstawą formalną niniejszego opracowania są normy

Bardziej szczegółowo

Pomoce dydaktyczne: normy: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcje. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania

Bardziej szczegółowo

Rys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic

Rys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic ROZDZIAŁ VII KRATOW ICE STROPOWE VII.. Analiza obciążeń kratownic stropowych Rys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic Bezpośrednie obciążenie kratownic K5, K6, K7 stanowi

Bardziej szczegółowo

Jako pokrycie dachowe zastosować płytę warstwową z wypełnieniem z pianki poliuretanowej grubości 100mm, np. PolDeck TD firmy Europanels.

Jako pokrycie dachowe zastosować płytę warstwową z wypełnieniem z pianki poliuretanowej grubości 100mm, np. PolDeck TD firmy Europanels. Pomoce dydaktyczne: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcję. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [2] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania

Bardziej szczegółowo

UWAGA: Projekt powinien być oddany w formie elektronicznej na płycie cd.

UWAGA: Projekt powinien być oddany w formie elektronicznej na płycie cd. Pomoce dydaktyczne: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcję. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [2] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania

Bardziej szczegółowo

1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ.

1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ. 1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ. Zestawienie obciążeń. Kąt nachylenia połaci dachowych: Obciążenie śniegie. - dla połaci o kącie nachylenia 0 stopni Lokalizacja

Bardziej szczegółowo

Przykład zbierania obciążeń dla dachu stromego wg PN-EN i PN-EN

Przykład zbierania obciążeń dla dachu stromego wg PN-EN i PN-EN Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykład zbierania obciążeń dla dachu stromego wg PN-EN 1991-1-3 i PN-EN 1991-1-4 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014) 20. Obciążenia dachu

Bardziej szczegółowo

PROJEKT STROPU BELKOWEGO

PROJEKT STROPU BELKOWEGO PROJEKT STROPU BELKOWEGO Nr tematu: A Dane H : 6m L : 45.7m B : 6.4m Qk : 6.75kPa a :.7m str./9 Geometria nz : 5 liczba żeber B Lz : 5.8 m długość żebra nz npd : 3 liczba przęseł podciągu przyjęto długość

Bardziej szczegółowo

KONSTRUKCJE METALOWE 1 Przykład 4 Projektowanie prętów ściskanych

KONSTRUKCJE METALOWE 1 Przykład 4 Projektowanie prętów ściskanych KONSTRUKCJE METALOWE Przykład 4 Projektowanie prętów ściskanych 4.Projektowanie prętów ściskanych Siły ściskające w prętach kratownicy przyjęto z tablicy, przykładu oraz na rysunku 3a. 4. Projektowanie

Bardziej szczegółowo

Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995

Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995 Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014)

Bardziej szczegółowo

Nośność belek z uwzględnieniem niestateczności ich środników

Nośność belek z uwzględnieniem niestateczności ich środników Projektowanie konstrukcji metalowych Szkolenie OPL OIIB i PZITB 21 października 2015 Aula Wydziału Budownictwa i Architektury Politechniki Opolskiej, Opole, ul. Katowicka 48 Nośność belek z uwzględnieniem

Bardziej szczegółowo

Obliczeniowa nośność przekroju zbudowanego wyłącznie z efektywnych części pasów. Wartość przybliżona = 0,644. Rys. 25. Obwiednia momentów zginających

Obliczeniowa nośność przekroju zbudowanego wyłącznie z efektywnych części pasów. Wartość przybliżona = 0,644. Rys. 25. Obwiednia momentów zginających Obliczeniowa nośność przekroju zbudowanego wyłącznie z efektywnych części pasów. Wartość przybliżona f y M f,rd b f t f (h γ w + t f ) M0 Interakcyjne warunki nośności η 1 M Ed,385 km 00 mm 16 mm 355 1,0

Bardziej szczegółowo

1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m.

1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m. 1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU Poziom odniesienia: 0,00 m. 4 2 0-2 -4 0 2. Fundamenty Liczba fundamentów: 1 2.1. Fundament nr 1 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, Położenie fundamentu względem

Bardziej szczegółowo

Płatew dachowa. Kombinacje przypadków obciążeń ustala się na podstawie wzoru. γ Gi G ki ) γ Q Q k. + γ Qi Q ki ψ ( i ) G ki - obciążenia stałe

Płatew dachowa. Kombinacje przypadków obciążeń ustala się na podstawie wzoru. γ Gi G ki ) γ Q Q k. + γ Qi Q ki ψ ( i ) G ki - obciążenia stałe Płatew dachowa Przyjęcie schematu statycznego: - belka wolnopodparta - w halach posadowionych na szkodach górniczych lub w przypadkach, w których przewiduje się nierównomierne osiadanie układów poprzecznych

Bardziej szczegółowo

Wartości graniczne ε w EC3 takie same jak PN gdyŝ. wg PN-90/B ε PN = (215/f d ) 0.5. wg PN-EN 1993 ε EN = (235/f y ) 0.5

Wartości graniczne ε w EC3 takie same jak PN gdyŝ. wg PN-90/B ε PN = (215/f d ) 0.5. wg PN-EN 1993 ε EN = (235/f y ) 0.5 Wartości graniczne ε w EC3 takie same jak PN gdyŝ wg PN-90/B-03200 ε PN = (215/f d ) 0.5 wg PN-EN 1993 ε EN = (235/f y ) 0.5 Skutki niestateczności miejscowej przekrojów klasy 4 i związaną z nią redukcją

Bardziej szczegółowo

1. Obliczenia sił wewnętrznych w słupach (obliczenia wykonane zostały uproszczoną metodą ognisk)

1. Obliczenia sił wewnętrznych w słupach (obliczenia wykonane zostały uproszczoną metodą ognisk) Zaprojektować słup ramy hali o wymiarach i obciążeniach jak na rysunku. DANE DO ZADANIA: Rodzaj stali S235 tablica 3.1 PN-EN 1993-1-1 Rozstaw podłużny słupów 7,5 [m] Obciążenia zmienne: Śnieg 0,8 [kn/m

Bardziej szczegółowo

Przykład obliczeń głównego układu nośnego hali - Rozwiązania alternatywne. Opracował dr inż. Rafał Tews

Przykład obliczeń głównego układu nośnego hali - Rozwiązania alternatywne. Opracował dr inż. Rafał Tews 1. Podstawa dwudzielna Przy dużych zginaniach efektywniejszym rozwiązaniem jest podstawa dwudzielna. Pozwala ona na uzyskanie dużo większego rozstawu śrub kotwiących. Z drugiej strony takie ukształtowanie

Bardziej szczegółowo

700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:

700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%: Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny

Bardziej szczegółowo

Konstrukcje metalowe Wykład VI Stateczność

Konstrukcje metalowe Wykład VI Stateczność Konstrukcje metalowe Wykład VI Stateczność Spis treści Wprowadzenie #t / 3 Wyboczenie giętne #t / 15 Przykład 1 #t / 45 Zwichrzenie #t / 56 Przykład 2 #t / 83 Niestateczność lokalna #t / 88 Zapobieganie

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej

OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej 1.0 DŹWIGAR DACHOWY Schemat statyczny: kratownica trójkątna symetryczna dwuprzęsłowa Rozpiętości obliczeniowe: L 1 = L 2 = 3,00 m Rozstaw dźwigarów: a =

Bardziej szczegółowo

Projekt belki zespolonej

Projekt belki zespolonej Pomoce dydaktyczne: - norma PN-EN 1994-1-1 Projektowanie zespolonych konstrukcji stalowo-betonowych. Reguły ogólne i reguły dla budynków. - norma PN-EN 199-1-1 Projektowanie konstrukcji z betonu. Reguły

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE I. Zebranie obciążeń 1. Obciążenia stałe Do obliczeń przyjęto wartości według normy PN-EN 1991-1-1:2004 1.1. Dach część górna ELEMENT CHARAKTERYSTYCZNE γ OBLICZENIOWE Płyta warstwowa 10cm 0,10 1,2 0,12

Bardziej szczegółowo

Strop belkowy. Przykład obliczeniowy stropu stalowego belkowego wg PN-EN dr inż. Rafał Tews Konstrukcje metalowe PN-EN /165

Strop belkowy. Przykład obliczeniowy stropu stalowego belkowego wg PN-EN dr inż. Rafał Tews Konstrukcje metalowe PN-EN /165 Przykład obliczeniowy stropu stalowego belkowego wg P-E 199-1-1. Strop w budynku o kategorii użytkowej D. Elementy stropu ze stali S75. Geometria stropu: Rysunek 1: Schemat stropu. 1/165 Dobór grubości

Bardziej szczegółowo

e 10.46 m 2 0.3 8 1.54 w 10 0.1 8 H 0.6 0.68 10 0.1 8 I 0.5 0.58 10

e 10.46 m 2 0.3 8 1.54 w 10 0.1 8 H 0.6 0.68 10 0.1 8 I 0.5 0.58 10 e 0.46 m - współczynniki ujemne (ssanie) i ciśnienie wiatru: 0.38 kn F.3.54 w 0 e Fq p 0.884 m G.3 0.8 H 0.6 0.68 0 0.8 I 0.5 0.58 0 kn w e Gq p 0.746 m kn w e3 Hq p 0.39 m kn w e4 Iq p 0.333 m d) współczynnik

Bardziej szczegółowo

Spis treści. Przedmowa... Podstawowe oznaczenia Charakterystyka ogólna dźwignic i torów jezdnych... 1

Spis treści. Przedmowa... Podstawowe oznaczenia Charakterystyka ogólna dźwignic i torów jezdnych... 1 Przedmowa Podstawowe oznaczenia 1 Charakterystyka ogólna dźwignic i torów jezdnych 1 11 Uwagi ogólne 1 12 Charakterystyka ogólna dźwignic 1 121 Suwnice pomostowe 2 122 Wciągniki jednoszynowe 11 13 Klasyfikacja

Bardziej szczegółowo

Widok ogólny podział na elementy skończone

Widok ogólny podział na elementy skończone MODEL OBLICZENIOWY KŁADKI Widok ogólny podział na elementy skończone Widok ogólny podział na elementy skończone 1 FAZA I odkształcenia od ciężaru własnego konstrukcji stalowej (odkształcenia powiększone

Bardziej szczegółowo

NOŚNOŚĆ ELEMENTÓW Z UWZGLĘDNIENIEM STATECZNOŚCI

NOŚNOŚĆ ELEMENTÓW Z UWZGLĘDNIENIEM STATECZNOŚCI Projekt SKILLS NOŚNOŚĆ ELEMENTÓW Z UWZGLĘDNIENIEM STATECZNOŚCI CELE MODUŁU SZKOLENIOWEGO Poznanie metodologii sprawdzania elementów konstrukcyjnych ze względu na niestateczność (wyboczenie, zwichrzenie)

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO konstrukcja szybu windy Z E S T A W I E N I E O B C I Ą Ż E Ń 1. DANE PODTAWOWE Lokalizacja obiektu: Wrocław 200 m npm - strefa obciążenia śniegiem I - strefa

Bardziej szczegółowo

Spis treści Rodzaje stężeń #t / 3 Przykład 1 #t / 42 Przykład 2 #t / 47 Przykład 3 #t / 49 Przykład 4 #t / 58 Przykład 5 #t / 60 Wnioski #t / 63

Spis treści Rodzaje stężeń #t / 3 Przykład 1 #t / 42 Przykład 2 #t / 47 Przykład 3 #t / 49 Przykład 4 #t / 58 Przykład 5 #t / 60 Wnioski #t / 63 Konstrukcje metalowe Wykład XV Stężenia Spis treści Rodzaje stężeń #t / 3 Przykład 1 #t / 42 Przykład 2 #t / 47 Przykład 3 #t / 49 Przykład 4 #t / 58 Przykład 5 #t / 60 Wnioski #t / 63 Rodzaje stężeń Stężenie

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 0 - Element drewniany wg PN-EN 1995:2010

Pręt nr 0 - Element drewniany wg PN-EN 1995:2010 Pręt nr 0 - Element drewniany wg PN-EN 1995:010 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x0.000m, y-0.000m); 1 (x4.000m, y-0.000m) Profil: Pr 150x50 (C 0)

Bardziej szczegółowo

SPIS POZYCJI OBLICZEŃ STATYCZNYCH:

SPIS POZYCJI OBLICZEŃ STATYCZNYCH: UDYNEK ILIOTEKI ŚLĄSKIEJ W KTOWICCH PLC EUROPY 1 PROJEKT DOSTOSOWNI DCHU DO ZWIĘKSZONYCH OCIĄŻEŃ ŚNIEGIEM str. 12/K SPIS POZYCJI OLICZEŃ STTYCZNYCH: POZ.1 DCH...13 POZ.1.1 ELK O ROZPIĘTOŚCI LŚW MX =4,9M...17

Bardziej szczegółowo

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO - 1 - Kalkulator Elementów Drewnianych v.2.2 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2002-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mg inż. Jan Kowalski Tytuł: Obliczenia elementów

Bardziej szczegółowo

e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 958 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2

e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 958 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2 OBLICZENIA STATYCZNE POZ.1.1 ŚCIANA PODŁUŻNA BASENU. Projektuje się baseny żelbetowe z betonu B20 zbrojone stalą St0S. Grubość ściany 12 cm. Z = 0,5x10,00x1,96 2 x1,1 = 21,13 kn e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65

Bardziej szczegółowo

KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE

KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE POLITECHNIKA BIAŁOSTOCKA WBiIŚ KATEDRA KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH ZAJĘCIA 5 KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE Mgr inż. Julita Krassowska 1 CHARAKTERYSTYKI MATERIAŁOWE drewno lite sosnowe klasy C35: - f m,k =

Bardziej szczegółowo

PRZYKŁAD ZESTAWIENIA OBCIĄŻEŃ ZMIENNYCH KLIMATYCZNYCH Opracował: dr inż. Dariusz Czepiżak

PRZYKŁAD ZESTAWIENIA OBCIĄŻEŃ ZMIENNYCH KLIMATYCZNYCH Opracował: dr inż. Dariusz Czepiżak PRZYKŁAD ZESTAWENA OBCĄŻEŃ ZMENNYCH KLMATYCZNYCH Założenia: 1) Lokalizacja: Wrocław 2) Hala jednonawowa. Wymiary zewnętrzne hali: szerokość 20m, długość 100m, wysokość 8m. 3) Dach dwuspadowy, nachylenie

Bardziej szczegółowo

Przykład obliczeń statyczno-wytrzymałościowych głównego układu nośnego hali

Przykład obliczeń statyczno-wytrzymałościowych głównego układu nośnego hali Przykład obliczeń statyczno-wytrzyałościowych głównego układu nośnego hali 1. Założenia do obliczeń Lokalizacja obiektu: Bydgoszcz Strefa obciążenia śniegie. Strefa obciążenia wiatre 1. Pozio posadowienia

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA SPRAWDZAJĄCE NOŚNOŚĆ KONSTRUKCJI ZADASZENIA WIAT POLETEK OSADOWYCH

OBLICZENIA SPRAWDZAJĄCE NOŚNOŚĆ KONSTRUKCJI ZADASZENIA WIAT POLETEK OSADOWYCH OBLICZENIA SPRAWDZAJĄCE NOŚNOŚĆ LOKALIZACJA: PRZEDSIĘBIORSTWO WODOCIĄGÓW I KANALIZACJI SP. Z O.O. Ul. MŁYŃSKA 100, RUDA ŚLĄSKA PRZYGOTOWANA PRZEZ BUDOSERWIS Z.U.H. Sp. z o.o. Zakład Ekspertyz i Usług Gospodarczych

Bardziej szczegółowo

Autorska Pracownia Architektoniczna Kraków, ul. Zygmuntowska 33/12, tel

Autorska Pracownia Architektoniczna Kraków, ul. Zygmuntowska 33/12, tel Autorska Pracownia Architektoniczna 31-314 Kraków, ul. Zygmuntowska 33/1, tel. 1 638 48 55 Adres inwestycji: Województwo małopolskie, Powiat wielicki, Obręb Wola Batorska [ Nr 0007 ] Działki nr: 1890/11,

Bardziej szczegółowo

Projekt mostu kratownicowego stalowego Jazda taboru - dołem Schemat

Projekt mostu kratownicowego stalowego Jazda taboru - dołem Schemat Projekt mostu kratownicowego stalowego Jazda taboru - dołem Schemat Rozpiętość teoretyczna Wysokość kratownicy Rozstaw podłużnic Rozstaw poprzecznic Długość poprzecznic Długość słupków Długość krzyżulców

Bardziej szczegółowo

Spis treści. 1. Wstęp (Aleksander Kozłowski) Wprowadzenie Dokumentacja rysunkowa projektu konstrukcji stalowej 7

Spis treści. 1. Wstęp (Aleksander Kozłowski) Wprowadzenie Dokumentacja rysunkowa projektu konstrukcji stalowej 7 Konstrukcje stalowe : przykłady obliczeń według PN-EN 1993-1. Cz. 3, Hale i wiaty / pod redakcją Aleksandra Kozłowskiego ; [zespół autorski Marcin Górski, Aleksander Kozłowski, Wiesław Kubiszyn, Dariusz

Bardziej szczegółowo

Moduł. Profile stalowe

Moduł. Profile stalowe Moduł Profile stalowe 400-1 Spis treści 400. PROFILE STALOWE...3 400.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE...3 400.1.1. Opis programu...3 400.1.2. Zakres programu...3 400.1. 3. Opis podstawowych funkcji programu...4 400.2.

Bardziej szczegółowo

Projekt techniczny niektórych rozwiązań w budynku wielokondygnacyjnym

Projekt techniczny niektórych rozwiązań w budynku wielokondygnacyjnym Projekt techniczny niektórych rozwiązań w budynku wielokondygnacyjnym Zestawienie obciążeń:.strop między-kondygnacyjny Obciążenie stałe m rzutu poziomego stropu -ciągi komunikacyjne Lp. Warstwa stropu

Bardziej szczegółowo

10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej.

10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. 10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. OBCIĄŻENIA: 6,00 6,00 4,11 4,11 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa:

Bardziej szczegółowo

10.0. Schody górne, wspornikowe.

10.0. Schody górne, wspornikowe. 10.0. Schody górne, wspornikowe. OBCIĄŻENIA: Grupa: A "obc. stałe - pł. spocznik" Stałe γf= 1,0/0,90 Q k = 0,70 kn/m *1,5m=1,05 kn/m. Q o1 = 0,84 kn/m *1,5m=1,6 kn/m, γ f1 = 1,0, Q o = 0,63 kn/m *1,5m=0,95

Bardziej szczegółowo

Politechnika Warszawska Wydział Inżynierii Lądowej Zespół Konstrukcji Metalowych

Politechnika Warszawska Wydział Inżynierii Lądowej Zespół Konstrukcji Metalowych Politechnika Warszawska Wydział Inżynierii Lądowej Zespół Konstrukcji Metalowych Imię i nazwisko dyplomanta: Łukasz Pasik Rodzaj studiów: stacjonarne I stopnia Specjalność: Konstrukcje Budowlane i Inżynierskie

Bardziej szczegółowo

Projekt techniczny niektórych rozwiązań w budynku wielokondygnacyjnym

Projekt techniczny niektórych rozwiązań w budynku wielokondygnacyjnym Projekt techniczny niektórych rozwiązań w budynku wielokondygnacyjnym Zestawienie obciążeń:.strop między-kondygnacyjny Obciążenie stałe m rzutu poziomego stropu -ciągi komunikacyjne Lp. Warstwa stropu

Bardziej szczegółowo

Węzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek

Węzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek Projekt nr 1 - Poz. 1.1 strona nr 1 z 12 Węzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek Informacje o węźle Położenie: (x=-12.300m, y=1.300m) Dane projektowe elementów Dystans między belkami s: 20 mm Kategoria

Bardziej szczegółowo

7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary:

7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary: 7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu Wymiary: B=1,2m L=4,42m H=0,4m Stan graniczny I Stan graniczny II Obciążenie fundamentu odporem gruntu OBCIĄŻENIA: 221,02 221,02 221,02

Bardziej szczegółowo

2.1. Wyznaczenie nośności obliczeniowej przekroju przy jednokierunkowym zginaniu

2.1. Wyznaczenie nośności obliczeniowej przekroju przy jednokierunkowym zginaniu Obliczenia statyczne ekranu - 1 - dw nr 645 1. OBLICZENIE SŁUPA H = 4,00 m (wg PN-90/B-0300) wysokość słupa H 4 m rozstaw słupów l o 6.15 m 1.1. Obciążenia 1.1.1. Obciążenia poziome od wiatru ( wg PN-B-0011:1977.

Bardziej szczegółowo

Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku

Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku 1 Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku Poz. 1. Wymiany w stropie przy szybie dźwigu w hollu. Obciąż. stropu. - warstwy posadzkowe 1,50 1,2 1,80 kn/m 2 - warstwa wyrównawcza 0,05 x 21,0 = 1,05 1,3

Bardziej szczegółowo

Przykład zbierania obciążeń dla dachu stromego wg PN-B-02001, PN-B-02010/Az1 i PN-B-02011/Az1

Przykład zbierania obciążeń dla dachu stromego wg PN-B-02001, PN-B-02010/Az1 i PN-B-02011/Az1 Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykład zbierania obciążeń dla dachu stromego wg PN-B-02001, PN-B-02010/Az1 i PN-B-02011/Az1 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014) 20.

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264

Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x900 (Beton

Bardziej szczegółowo

Przykład: Belka swobodnie podparta, obciąŝona na końcach momentami zginającymi.

Przykład: Belka swobodnie podparta, obciąŝona na końcach momentami zginającymi. Dokument Ref: SX011a-EN-EU Str. 1 z 7 Wykonał Arnaud Lemaire Data Marzec 005 Sprawdził Alain Bureau Data Marzec 005 Przykład: Belka swobodnie podparta, obciąŝona na końcach W poniŝszym przykładzie przedstawiono

Bardziej szczegółowo

1. Zebranie obciążeń na konstrukcję Oddziaływania wiatru. wg PN-EN Dane podstawowe:

1. Zebranie obciążeń na konstrukcję Oddziaływania wiatru. wg PN-EN Dane podstawowe: 1. Zebranie obciążeń na konstrukcję. 1.1. Oddziaływania wiatru. wg PN-EN 1991-1-4 1.1.1. Dane podstawowe: Miejscowość: wg numeru zadanego tematu Wysokość nad poziomem morza: podać średnią wysokość miejscowości

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN :2004

Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN :2004 Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x800

Bardziej szczegółowo

9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe

9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe 9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe OBCIĄŻENIA: 55,00 55,00 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,0 Liniowe 0,0 55,00 55,00

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004

Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004 Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr z 7 Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN 992--:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 4 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 2 (x=4.000m,

Bardziej szczegółowo

POZ BRUK Sp. z o.o. S.K.A Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY

POZ BRUK Sp. z o.o. S.K.A Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY 62-090 Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY SPIS TREŚCI Wprowadzenie... 1 Podstawa do obliczeń... 1 Założenia obliczeniowe... 1 Algorytm obliczeń... 2 1.Nośność żebra stropu na

Bardziej szczegółowo

ZESPÓŁ BUDYNKÓW MIESZKLANYCH WIELORODZINNYCH E t a p I I i I I I b u d B i C

ZESPÓŁ BUDYNKÓW MIESZKLANYCH WIELORODZINNYCH E t a p I I i I I I b u d B i C ZESPÓŁ BUDYNKÓW MIESZKLANYCH WIELORODZINNYCH E t a p I I i I I I b u d B i C W a r s z a w a u l. G r z y b o w s k a 8 5 OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE PODKONSTRUKCJI ELEWACYJNYCH OKŁADZIN WENTYLOWANYCH

Bardziej szczegółowo

ρ d... kn m 3 - ciężar objętościowy drewna: ρ d... kn m 3 Wytrzymałości drewna wg PN-EN 338:2004 Drewno konstrukcyjne. Klasy wytrzymałości:

ρ d... kn m 3 - ciężar objętościowy drewna: ρ d... kn m 3 Wytrzymałości drewna wg PN-EN 338:2004 Drewno konstrukcyjne. Klasy wytrzymałości: 1. Dane ogólne 1.1. Opis projektowanego ostu Zaprojektowano ost jednoprzęsłowy wolnopodparty. Ustrój niosący stanowi... belek stalowych I... o rozstawie... i poost drewniany o konstrukcji: pokład górny

Bardziej szczegółowo

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET - 1 - Kalkulator Elementów Żelbetowych 2.1 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2001-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.4.1. Elementy żelbetowe

Bardziej szczegółowo

Rzut z góry na strop 1

Rzut z góry na strop 1 Rzut z góry na strop 1 Przekrój A-03 Zestawienie obciążeń stałych oddziaływujących na płytę stropową Lp Nazwa Wymiary Cięzar jednostko wy Obciążenia charakterystyczn e stałe kn/m Współczyn n. bezpieczeń

Bardziej szczegółowo

3. OBLICZENIA STATYCZNE ELEMENTÓW WIĘŹBY DACHOWEJ

3. OBLICZENIA STATYCZNE ELEMENTÓW WIĘŹBY DACHOWEJ Budynek wielorodzinny przy ul. Woronicza 28 w Warszawie str. 8 3. OBLICZENIA STATYCZNE ELEMENTÓW WIĘŹBY DACHOWEJ 3.1. Materiał: Elementy więźby dachowej zostały zaprojektowane z drewna sosnowego klasy

Bardziej szczegółowo

1. Zebranie obciążeń na konstrukcję Oddziaływania wiatru. Wg PN-EN Dane podstawowe:

1. Zebranie obciążeń na konstrukcję Oddziaływania wiatru. Wg PN-EN Dane podstawowe: 1. Zebranie obciążeń na konstrukcję. 1.1. Oddziaływania wiatru. Wg PN-EN 1991-1-4 1.1.1. Dane podstawowe: Miejscowość: wg numeru zadanego tematu Wysokość nad poziomem morza: Strefa obciążenia wiatrem:

Bardziej szczegółowo

KONSTRUKCJE METALOWE 1 Przykład 4 Projektowanie prętów ściskanych

KONSTRUKCJE METALOWE 1 Przykład 4 Projektowanie prętów ściskanych Konstrukcje metalowe Przykład 4 KONSTRUKCJE METALOWE Przykład 4 Projektowanie prętów ściskanych 4.Projektowanie prętów ściskanych Siły ściskające w prętach kratownicy przyjęto z tablicy, przykładu oraz

Bardziej szczegółowo

Załącznik nr 2 1 OBLICZENIA STATYCZNE

Załącznik nr 2 1 OBLICZENIA STATYCZNE Załącznik nr 2 1 OBLICZENIA STATYCZNE OBCIĄŻENIE WIATREM WG PN-EN 1991-1-4:2008 strefa wiatrowa I kategoria terenu III tereny regularnie pokryte roślinnością lub budynkami albo o pojedynczych przeszkodach,

Bardziej szczegółowo

Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150

Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150 Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-0350 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (204) Drewno parametry (wspólne) Dane wejściowe

Bardziej szczegółowo

Sprawdzenie stanów granicznych użytkowalności.

Sprawdzenie stanów granicznych użytkowalności. MARCIN BRAŚ SGU Sprawzenie stanów granicznych użytkowalności. Wymiary belki: szerokość przekroju poprzecznego: b w := 35cm wysokość przekroju poprzecznego: h:= 70cm rozpiętość obliczeniowa przęsła: :=

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN :2004

Pręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN :2004 Pręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN 1992-1- 1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x0.000m, y0.000m); 1 (x6.000m, y0.000m)

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE OLICZENI STTYCZNO - WYTRZYMŁOŚCIOWE 1. ZESTWIENIE OCIĄśEŃ N IEG SCHODOWY Zestawienie obciąŝeń [kn/m 2 ] Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. ObciąŜenie zmienne (wszelkiego rodzaju budynki mieszkalne,

Bardziej szczegółowo

Opracowanie: Emilia Inczewska 1

Opracowanie: Emilia Inczewska 1 Dla żelbetowej belki wykonanej z betonu klasy C20/25 ( αcc=1,0), o schemacie statycznym i obciążeniu jak na rysunku poniżej: należy wykonać: 1. Wykres momentów- z pominięciem ciężaru własnego belki- dla

Bardziej szczegółowo

EFEKTY KSZTAŁCENIA. Specyfika projektowania słupów złożonych. Procedura projektowania słupów złożonych

EFEKTY KSZTAŁCENIA. Specyfika projektowania słupów złożonych. Procedura projektowania słupów złożonych Projekt SKILLS SŁUPY ZŁOŻOE EFEKTY KSZTAŁCEIA Specyfika projektowania słupów złożonych Procedura projektowania słupów złożonych Projektowanie elementów złożonych bliskogałęziowych 3 SPIS TREŚCI Wprowadzenie

Bardziej szczegółowo

Analiza globalnej stateczności przy użyciu metody ogólnej

Analiza globalnej stateczności przy użyciu metody ogólnej Analiza globalnej stateczności przy użyciu metody ogólnej Informacje ogólne Globalna analiza stateczności elementów konstrukcyjnych ramy może być przeprowadzona metodą ogólną określoną przez EN 1993-1-1

Bardziej szczegółowo

Obliczenia statyczne do projektu konstrukcji wiaty targowiska miejskiego w Olsztynku z budynkiem kubaturowym.

Obliczenia statyczne do projektu konstrukcji wiaty targowiska miejskiego w Olsztynku z budynkiem kubaturowym. Obliczenia statyczne do projektu konstrukcji wiaty targowiska miejskiego w Olsztynku z budynkiem kubaturowym. Poz. 1.0 Dach wiaty Kąt nachylenia połaci α = 15 o Obciążenia: a/ stałe - pokrycie z płyt bitumicznych

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 0 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004

Pręt nr 0 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004 Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr 1 z 13 Pręt nr 0 - Element żelbetowy wg PN-EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x=-0.120m,

Bardziej szczegółowo

Wytrzymałość drewna klasy C 20 f m,k, 20,0 MPa na zginanie f v,k, 2,2 MPa na ścinanie f c,k, 2,3 MPa na ściskanie

Wytrzymałość drewna klasy C 20 f m,k, 20,0 MPa na zginanie f v,k, 2,2 MPa na ścinanie f c,k, 2,3 MPa na ściskanie Obliczenia statyczno-wytrzymałościowe: Pomost z drewna sosnowego klasy C27 dla dyliny górnej i dolnej Poprzecznice z drewna klasy C35 lub stalowe Balustrada z drewna klasy C20 Grubość pokładu górnego g

Bardziej szczegółowo

Stalowe konstrukcje prętowe. Cz. 1, Hale przemysłowe oraz obiekty użyteczności publicznej / Zdzisław Kurzawa. wyd. 2. Poznań, 2012.

Stalowe konstrukcje prętowe. Cz. 1, Hale przemysłowe oraz obiekty użyteczności publicznej / Zdzisław Kurzawa. wyd. 2. Poznań, 2012. Stalowe konstrukcje prętowe. Cz. 1, Hale przemysłowe oraz obiekty użyteczności publicznej / Zdzisław Kurzawa. wyd. 2. Poznań, 2012 Spis treści Przedmowa 9 1. Ramowe obiekty stalowe - hale 11 1.1. Rodzaje

Bardziej szczegółowo

2.0. Dach drewniany, płatwiowo-kleszczowy.

2.0. Dach drewniany, płatwiowo-kleszczowy. .0. Dach drewniany, płatwiowo-kleszczowy..1. Szkic.. Charakterystyki przekrojów Własności techniczne drewna: Czas działania obciążeń: ormalny. Klasa warunków wilgotnościowych: 1 - Wilg. 60% (

Bardziej szczegółowo

Przykład: Słup przegubowy z trzonem z dwuteownika szerokostopowego lub rury o przekroju kwadratowym

Przykład: Słup przegubowy z trzonem z dwuteownika szerokostopowego lub rury o przekroju kwadratowym ARKUSZ OBICZEIOWY Dokument Ref: SX004a-E-EU Strona 1 z 4 Dot. Eurokodu E 1993-1-1 Wykonał Matthias Oppe Data czerwiec 005 Sprawdził Christian Müller Data czerwiec 005 Przykład: Słup przegubowy z trzonem

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE PODKONSTRUKCJI ŚWIETLIKA PODWYŻSZONEGO

OBLICZENIA STATYCZNE PODKONSTRUKCJI ŚWIETLIKA PODWYŻSZONEGO OBLICZEIA STATYCZE PODKOSTRUKCJI ŚWIETLIKA PODWYŻSZOEGO 1. Zebranie obciążeń 1.1. Śnieg Rodzaj: śnieg p: zmienne 1.1.1. Śnieg Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu q k = 0,90 k/m 2 przyjęto (*War17

Bardziej szczegółowo

Schemat blokowy: Projektowanie stalowych słupów

Schemat blokowy: Projektowanie stalowych słupów Schemat przedstawia prostą metodę opartą o kryterium stateczności słupa. Metoda ta wykorzystuje smukłość względną elementu i krzywe redukcyjne do obliczania nośności przekrojowej elementu ściskanego osiowo.

Bardziej szczegółowo

ROZDZIAŁ V OBLICZE IE OBCIĄŻEŃ KLIMATYCZ YCH ODDZIAŁUJĄCYCH A BUDY EK

ROZDZIAŁ V OBLICZE IE OBCIĄŻEŃ KLIMATYCZ YCH ODDZIAŁUJĄCYCH A BUDY EK ROZDZIAŁ V OBLICZE IE OBCIĄŻEŃ KLIMATYCZ YCH ODDZIAŁUJĄCYCH A BUDY EK V.1. Obciążenie śniegiem dachu Pawilon wystawienniczy Lokalizacja: Bielsko-Biała A 375 m n.p.m. III strefa obciążeniem śniegiem P -E

Bardziej szczegółowo

Konstrukcje metalowe Wykład XIX Słupy (część II)

Konstrukcje metalowe Wykład XIX Słupy (część II) Konstrukcje metalowe Wykład XIX Słupy (część II) Spis treści Stopa słupa #t / 3 Słupy złożone #t / 18 Przykład 1 #t / 41 Przykład 2 #t / 65 Zagadnienia egzaminacyjne #t / 98 Stopa słupa Informacje ogólne

Bardziej szczegółowo

KONSTRUKCJE STALOWE W EUROPIE. Jednokondygnacyjne konstrukcje stalowe Część 6: Projekt wykonawczy słupów złożonych

KONSTRUKCJE STALOWE W EUROPIE. Jednokondygnacyjne konstrukcje stalowe Część 6: Projekt wykonawczy słupów złożonych KOSTRUKCJE STALOWE W EUROPIE Jednokondygnacyjne konstrukcje stalowe Część 6: Projekt wykonawczy słupów złożonych Jednokondygnacyjne konstrukcje stalowe Część 6: Projekt wykonawczy słupów złożonych 6 -

Bardziej szczegółowo

Ścinanie betonu wg PN-EN (EC2)

Ścinanie betonu wg PN-EN (EC2) Ścinanie betonu wg PN-EN 992-2 (EC2) (Opracowanie: dr inż. Dariusz Sobala, v. 200428) Maksymalna siła ścinająca: V Ed 4000 kn Przekrój nie wymagający zbrojenia na ścianie: W elementach, które z obliczeniowego

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. Obciążenia 1.1. Założenia Ze względu na brak pełnych danych dotyczących konstrukcji istniejącego obiektu, w tym stalowego podciągu, drewnianego stropu oraz więźby

Bardziej szczegółowo

Założenia obliczeniowe i obciążenia

Założenia obliczeniowe i obciążenia 1 Spis treści Założenia obliczeniowe i obciążenia... 3 Model konstrukcji... 4 Płyta trybun... 5 Belki trybun... 7 Szkielet żelbetowy... 8 Fundamenty... 12 Schody... 14 Stropy i stropodachy żelbetowe...

Bardziej szczegółowo

Mnożnik [m] Jednostka. [kn/m 2 ] Jednostka [m] 1.00

Mnożnik [m] Jednostka. [kn/m 2 ] Jednostka [m] 1.00 Projekt: Trzebinia ŁUKI BRAME Element: Obciążenia Strona 65 0080607. Rama R obciążenie wiatrem Zestaw nr Rodzaj obciążenia obciążenie wiatrem Wartość.57 Jednostka [k/m ] Mnożnik [m].00 obciążenie charakter.

Bardziej szczegółowo

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE KONSTRUKCJI MUROWYCH. Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Obliczenia ścian murowanych. Poz.2.2.

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE KONSTRUKCJI MUROWYCH. Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Obliczenia ścian murowanych. Poz.2.2. - 1 - Kalkulator Konstrukcji Murowych EN 1.0 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE KONSTRUKCJI MUROWYCH Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2013 SPECBUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Obliczenia

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE MOSTU NAD RZEKĄ ORLA 1. ZałoŜenia obliczeniowe

OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE MOSTU NAD RZEKĄ ORLA 1. ZałoŜenia obliczeniowe OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE MOSTU NAD RZEKĄ ORLA. ZałoŜenia obliczeniowe.. Własciwości fizyczne i mechaniczne materiałów R - wytrzymałość obliczeniowa elementów pracujących na rozciąganie i sciskanie

Bardziej szczegółowo

Przykład obliczeniowy wyznaczenia imperfekcji globalnych, lokalnych i efektów II rzędu P3 1

Przykład obliczeniowy wyznaczenia imperfekcji globalnych, lokalnych i efektów II rzędu P3 1 Przykład obliczeniowy wyznaczenia imperfekcji globalnych, lokalnych i efektów II rzędu P3 Schemat analizowanej ramy Analizy wpływu imperfekcji globalnych oraz lokalnych, a także efektów drugiego rzędu

Bardziej szczegółowo

Rys.1 a) Suwnica podwieszana, b) Wciągnik jednoszynowy 2)

Rys.1 a) Suwnica podwieszana, b) Wciągnik jednoszynowy 2) Tory jezdne suwnic podwieszanych Suwnice podwieszane oraz wciągniki jednoszynowe są obok suwnic natorowych najbardziej popularnym środkiem transportu wewnątrz hal produkcyjnych. Przykład suwnicy podwieszanej

Bardziej szczegółowo

Raport wymiarowania stali do programu Rama3D/2D:

Raport wymiarowania stali do programu Rama3D/2D: 2. Element poprzeczny podestu: RK 60x40x3 Rozpiętość leff=1,0m Belka wolnopodparta 1- Obciążenie ciągłe g=3,5kn/mb; 2- Ciężar własny Numer strony: 2 Typ obciążenia: Suma grup: Ciężar własny, Stałe Rodzaj

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 3 - Element drewniany wg EN 1995:2010

Pręt nr 3 - Element drewniany wg EN 1995:2010 Pręt nr 3 - Element drewniany wg EN 1995:2010 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 3 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 3 (x4.000m, y2.000m); 4 (x2.000m, y1.000m) Profil: Pr 50x170 (C 30) Wyniki

Bardziej szczegółowo

Konstrukcjre metalowe Wykład X Połączenia spawane (część II)

Konstrukcjre metalowe Wykład X Połączenia spawane (część II) Konstrukcjre metalowe Wykład X Połączenia spawane (część II) Spis treści Metody obliczeń #t / 3 Przykład 1 #t / 11 Przykład 2 #t / 22 Przykład 3 #t / 25 Przykład 4 #t / 47 Przykład 5 #t / 56 Przykład 6

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE DACHU

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE DACHU OBLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE DCHU Drewno sosnowe klasy C f cok :=.0MPa f k :=.0MPa k od := 0.9 γ :=.3 f cok k od f k k od f cod := γ f cod =.5 MPa f := γ f = 6.6 MPa f zd := f E 0.05 := 700MPa E

Bardziej szczegółowo

Przykład obliczeniowy

Przykład obliczeniowy Przykład obliczeniowy α= 35 0 h d = 290 350 H b =1350 H = 300 3H= 900 b= 1700 a b = 1000 h p = 100 a = 1100 Lokalizacja Gdańsk Morena, A = 100 m.n.p.m. 2015-05-30 1 SNIEG Gdańsk 3 strefa Obciążenie śniegiem

Bardziej szczegółowo