PROJEKT BELKI PODSUWNICOWEJ I SŁUPA W STALOWEJ HALI PRZEMYSŁOWEJ.

PROJEKT BELKI PODSUWNICOWEJ I SŁUPA W STALOWEJ HALI PRZEMYSŁOWEJ. CZĘŚĆ - BELKA PODSUWNICOWA. Założenia. Hala jednonawowa o układzie raowy : - rozstaw ra : L B 6.5 - ilość pół : n 8 - długość hali : L H L B n 5 - lokalizacja hali : Gdańsk : strefa obciążenia wiatre, 3 strefa obciążenia śniegie - rodzaj suwnicy : suwnica natorowa dzwudźwigarowa jednohakowa 60/A4 -udźwig : Q h 60 - rozpiętość : L s 7 - rozstaw kół R 5 - skrajne położenie haka : e in. - ciężar całkowity : G c 0 - ciężar wózka: G t 7 - wysokość podnoszenia suwnicy : H p 5.5 - prędkość podnoszenia : v h in - ilość kół dla jednego toru : n - ilość torów : n r - liczba kół napędzanych : w. Obciążenia. - współczynniki obliczeniowe : γ G.35 γ Q.5 - współczynniki dynaiczne : (przyjęte dla klasy podnoszenia HC4) ϕ in. β 0.68 ϕ. s ϕ ϕ in β v h.336 ϕ 3 ϕ 4 ϕ 5.5

.. Oddziaływania pionowe. Q rax - aksyalne oddziaływanie koła suwnicy z ładunkie Q rax - dopełniające oddziaływanie koła suwnicy z ładunkie Q rin - inialne oddziaływanie koła suwnicy bez ładunku Q rin - dopełniające oddziaływanie koła suwnicy bez ładunku Wartości dla grupy obciążenia - ϕ G c G t Q rin n ϕ G c G t Q rin n ϕ G t e in nl s ϕ G t L s e in nl s ϕ Q h L s e in Q rax Q rin nl s 54.036 66.964 66.98 ϕ Q h e in Q rax Q rin nl s 60.95 Wartości dla grupy obciążenia - Q rin Q rin 54.036 Q rin Q rin 66.964

ϕ 3 Q h L s e in Q rax Q rin nl s ϕ 3 Q h e in Q rax Q rin nl s Wartości dla grupy obciążenia - 3 G c G t Q rin3 n G t e in nl s G c G t G t L s e in Q rin3 n nl s Q rax3 0 Q rax3 0 Wartości dla grupy obciążenia - 4, 5, 6 ϕ 4 G c G t Q rin4 n ϕ 4 G c G t Q rin4 n ϕ 4 Q h Q rax4 Q rin4 59. 49.4 4.788 60.876 ϕ 4 G t e in nl s ϕ 4 G t L s e in nl s L s e in nl s ϕ 4 Q h e in Q rax4 Q rin4 nl s Q rin5 Q rin5 Q rax5 Q rax5 49.4 54.3 Q rin4 Q rin6 Q rin4 60.876 35.7 Q rin4 Q rin6 Q rin4 Q rax4 Q rax6 Q rax4 Q rax4 Q rax6 Q rax4 Q raxi 66.98 4.788 Q raxi 60.95 59. Q rini 54.036 54.036 Q rini 66.964 66.964 0 0 49.4 60.876 35.7 54.3 49.4 60.876 35.7 54.3 49.4 60.876 35.7 54.3 49.4 60.876.. Oddziaływania pozioe. Przyśpieszenie ostu suwnicy, grupy obciążenia -,, 3, 4 - współczynnik tarcia stal-stal : μ 0. 3

- siła napędu suwnicy : K μ w Q rin4 9.649 Q rax4 - współczynnik geoetryczny : ξ Q rax4 Q rax4 0.74 ξ ξ 0.86 - odległość środka ciężkości układu od osi jazdy : l s ξ 0.5 L s 3.64 - oent napędu : M K l s 7.555 Siły pozioe podłużne: H L ϕ 5 K n r 4.737 H L H L 4.737 Siły pozioe poprzeczne: M H T ϕ 5 ξ 6.35 R M H T ϕ 5 ξ R 5.33 4

Zukosowanie ostu suwnicy, grupa obciążenia - 5 - przyjęto kąt ukosowania : α 0.05 - paraetr : f 0.3 ( exp( 50 α) ) 0.93 < 0.3 - odległości kół od eleentów prowadzących : e 0 e R 5 e e - współczynnik : λ S 0.5 nr ξ e - współczynniki : λ ST n R 0.43 ξ e λ ST 0.357 n R n Siły pozioe poprzeczne: H ST H ST f λ ST f λ ST n Q rax4 n Q rax4.36 8.39 Przyśpieszenie wózka suwnicy, grupa obciążenia - 6 Siły pozioe poprzeczne: H T3 0. G t Q h 8.7 5

.3 Paraetry przekroju belki podsuwnicowej. Przyjęto stal S35JR : f y 35MPa E 0GPa γ M0 ρ s 78.5 3 Przyjęto wyiary : Es 976 a 30 b 0 c 5 d Es c tg td tg h 450 t 8 h0 0. h 84 90 bg 30 bd 50 tb 6 hb d b 0.5bg a 684 3 bg 0.3 Przyjęto ceownik U0 :J Uy 364c 4 W Uy 60.7c 3 J Uz 43.c 4 eu.60c A U 7c h U 0 tw U 7 c U 0.34 Przyjęto szynę SD65 : S 0.43 b s 75 L d L s Es c 8.8 6

Zakładay że różne części przekroju przenoszą różne obciążenia i wyznaczay 4 przekroje cząstkowe : - przenosi obciążenia pionowe - przenosi obciążenie pozioe prostopadłe do osi belki 3 - przenosi obciążenia pozioe równoległe do osi belki (siły osiowe) 4 - przenosi obciążenia pionowe z części poostu roboczego Przekrój Określenie położenia osi y-y A bg tg 38.4 c S A ( td h 0.5tg) 797. c 3 A bd td 30 c S A 0.5td 8 c 3 A 3 ht 36 c S 3 A 3 ( td 0.5h) 853. c 3 ys S S S 3 A A A 3 55.586 Wskaźniki wytrzyałości względe osi y-y dla punktów () i (): bg tg 3 J 4.608 c 4 e h td 0.5 tg bd td 3 J 3.6 c 4 e ys 0.5 td th 3 J 3 6075 c 4 e 3 ys td 0.5 h ys 49.586.44 8.586 3 J y J i A i e i 4.485 c 4 i J y W y 933.096 c 3 J y W td tg h ys y ys 65.947 c 3 Nośność na zginanie (przekrój klasy 3) : W y f y W y f y M yrd 454.78 M γ yrd M0 γ M0 388.08 - pole przekroju czynnego przy ścinaniu : A v ht 36 c - warunek stateczności środnika przy ścinaniu : ε η h t 56.5 < 7 ε η 7 Nośność na ścinanie: V yrd A v f y 3 γ M0 488.438 7

Przekrój Określenie położenia osi z-z A bg tg 38.4 c S A 0 0 c 3 A h0 t 7. c S A 0 0 c 3 A 3 hb tb 4.04 c S 3 A 3 ( 0.5 bg a 0.5hb) 937.088 c 3 A 4 A U 7 c S 4 A 4 ( d eu) 373.6 c 3 zs S S S 3 S 4 A A A 3 A 4 39.44 Wskaźniki wytrzyałości względe osi y-y dla punktów () i (3): tg bg 3 J 376.8 c 4 e zs 39.44 h0 t 3 J 0.384 c 4 e zs 39.44 tb hb 3 J 3 6000.675 c 4 e 3 0.5 hb a 0.5bg zs J 4 J Uz 43. c 4 e 4 d zs eu 488.559 5.559 3 J z i J i A i e i J z W z 57.85 c 3 J z W zs 0.5bg z3 d zs Nośność na zginanie (przekrój klasy 3): 7536.038 c 4 493.603 c 3 W z f y W z3 f y M zrd 369.385 M γ z3rd M0 γ M0 350.997 - częściowe pole przekroju czynnego przy ścinaniu : A v bg tg 38.4 c - warunek stateczności środnika przy ścinaniu : ε η h t 56.5 < 7 ε η 7 Nośność na ścinanie: V zrd A v f y 3 γ M0 5.00 8

Przekrój 3 A bg tg h0 t 45.6 c Nośność na ściskanie: Af y N crd 07.6 γ M0 Przekrój 4 Nośność na zginanie względe osi yu-yu M UyRd W Uy f y γ M0 4.65 Nośność na ścinanie: A v h U tw U 8.4 c V UyRd A v f y 3 γ M0 3.969.4 Sprawdzenie klasy przekroju belki podsuwnicowej. ε 35MPa f y Pas górny (wspornikowy eleent ściskany) : 0.5 ( bg t) sukłość c/t : 3 < 4 ε 4 3 klasa tg Środnik (część wewnętrzna zginana i ściskana) : ys współczynnik: ψ.7 <.0 h td tg ys sukłość c/t: h t 56.5 < 6 ε ( ψ) ( ψ) 45.55 3 klasa.5 Obciążenie ciężare własny i poostu roboczego. Belka podsuwnicowa dodatkowo obciążona jest ciężare własny i obciążenie użytkowy. Obciążenia te dzieliy na przekroje i 4 przy czy obciążenie użytkowe dla przekroju ożey poinąć. Obciążenie przekroju : p ( bg tg ht bd td 0.5 hb tb) ρ s S p d p.35.906.4 Obciążenie przekroju 4: g 4 A U 0.5 hb tb ρ s 0.95 q 4 0.5 0.5 hb p 4 g 4 q 4 0.466 0.7 p 4d g 4.35 q 4.5 0.654 9

.6 Obliczenia statyczne. L R 5 > 0.586 L B 3.809 Najbardziej niekorzystny układ obciążenia belki - jedno koło w środku rozpiętości belki. Ze względu na proporcje wartości sił zewnętrznych rozpatrywać będziey grupy obciążeń (dla sił pionowych) i 5 (dla sił pozioych). Q rax.669 0 5 N Q rax.48 0 5 N H ST.839 0 4 N H T3.87 0 4 N p d.906 0 3 kg s Grupa obciążenia - γ G.35 - obciążenie pionowe belki : Py Q rax γ G 5.353 py p d.906 - obciążenie pozioe prostopadłe : Pz H T γ G 0.698 - obciążenie pozioe osiowe : P x H L γ G 9.895 - obciążenie pionowe poostu : pu p 4d 0.654 Wartości sił wewnętrznych w przekroju środkowy : M yed M zed Py L B 4 Pz L B 4 N Ed P x 9.895 pu L B M UyED 8 py L B 8 33.634 3.455 376.63 Wartości sił ścinających : Py V yed py L B 8.87 Pz V zed V UyEd pu L B 0.349.6 0

Grupa obciążenia - 5 γ G.35 - obciążenie pionowe belki : Py Q rax5 γ G 83.95 py p d.906 - obciążenie pozioe osiowe : Pz H ST γ G 38.39 - obciążenie pionowe poostu : pu p 4d 0.654 Wartości sił wewnętrznych w przekroju środkowy: M yed5 M zed5 Py L B 4 Pz L B 4 py L B 8 6.84 307.756 N Ed5 0 pu L B M UyEd 8 3.455 Wartości sił ścinających: Py py L B V yed5 V zed5 Pz V UyEd pu L B 9.64.6 97.79.7 Warunki nośności belki podsuwnicowej. Grupa obciążenia - punkt (): M yed M yrd M zed M zrd N Ed 94 % N crd punkt (): M yed 97 % M yrd punkt (3): M zed M z3rd M UyEd 34 % M UyRd ścinanie: V yed 4 % V yrd V zed % V zrd V UyEd % V UyRd UWAGA! Wszystkie wartości są niejsze od 0.5 więc nie zachodzi interakcja poiędzy ścinanie i zginanie.

Grupa obciążenia - 5 punkt (): M yed5 M yrd M zed5 M zrd N Ed5 85 % N crd punkt (): M yed5 79 % M yrd punkt (3): M zed5 M z3rd M UyEd 4 % M UyRd ścinanie: V yed5 0 % V yrd V zed5 4% V zrd V UyEd % V UyRd UWAGA! Wszystkie wartości są niejsze od 0.5 więc nie zachodzi interakcja poiędzy ścinanie i zginanie..8 Ugięcia. Grupa obciążenia - 3 Q rax L B pionowe: f y 48 E J y 3 H T L B pozioe: f z 48 E J z 4 5p L B 384 E J y 0.554.4 p 4.6 kg s L wypadkowe: B f f y f z.55 f dop 500 3 f 86 % f dop poostu: 4 5p 4 L B L B f Uy 4.55f 384 E J Udop Uy 50 6 f Uy 54 % f Udop Grupa obciążenia - 5 3 Q rax5 L B pionowe: f y 48 E J y 3 H ST L B pozioe: f z 48 E J z 4 5p L B 384 E J y.06 9.6 L wypadkowe: B f f y f z 9.84 f dop 500 4 5p 4 L B L B poostu: f Uy 4.55 f 384 E J Udop Uy 50 3 6 f 7 % f dop f Uy 54 % f Udop

.9 Nośność przy obciążeniu skupiony. - obliczeniowa wartość nacisku koła suwnicy : F zed Q rax5 F zed 35.7 h w h 450 t f tg t w t 8 Przyjęto szynę SD65 : K r 65 - szerokość szyny : b fr 75 - wysokość szyny : h r 75 - wysokość główki szyny : d r 34 - asa szyny : sz 43. kg - iośród szyny : e ysz 44.7 - oent bezwładności szyny : Iysz 39c 4 - pole przekroju szyny : A sz 54.9 c Szerokość efektywna pasa belki : b eff b fr h r t f 6 < bg 0.3 Moent bezwładności przekroju pasa belki o szerokośći efektywnej : z 0 3 b eff t f t f I reff b eff t f z I reff 5.09 c 4 Moent bezwładności przekroju poprzecznego szyny : I r I ysz A sz h r e ysz t f z I r 30.3 c 4 Moent bezwładności wzglede osi pozioej przekroju współpracującego złożonego z przekroju poprzecznego szyny i przekroju pasa belki o szerokości efektywnej : I rf I reff I r I rf 36.4 c 4 I rf I eff 3.5 I t eff 0.384 w 3 L eff I eff z L eff 0.384 Naprężenia od siły podłużnej w punkcie z : F zed z σ ozedz σ L eff t w h ozedz 44.09 MPa w Warunek : σ f y. 35 MPa γ M.0 ozedz 9 % f y. γ M 3

. Zestawienie obciążeń Spadek połaci dachowej: α 0% 5.73 deg Rozstaw ra L B 6.5 f y 35MPa E 0GPa G 8GPa. Obciążenia stałe od pokrycia dachu Rodzaj Zestawienie obciążęń na płytę dachową obciążęnie współczynnik charakterystyczne bezpieczeństwa / obciążęnie obliczeniowe /. Mebrana dachowa 0,0,35 0,0. Wełna inerlana twarda 0c 0,30,35 0,4 3. Folia PE - - - 4. Blacha trapezowa 0,5,35 0,69 Sua 0,44 0,59 Obciążenie stałe charakterystyczne do Robota:.. Obciążenia śniegie Lokalizacja: Gdańsk - strefa śniegowa 3 wysokość n.p. A 50 Współczynnik kształtu dachu: μ i 0.8 Współczynnik ekspozycji: C e q p 0.44 q p L B.86 Współczynnik tericzny: Wartość charakterystyczna obciążenia śniegie gruntu: Obciążenie charakterystyczne śniegie: C t S k 0.006A 0.6 0.3 S k. S μ i C e C t S k Obciążenie charakterystyczne śniegie do Robota: S 0.96 SL B 6.4 4

.3. Obciążenia wiatre Gdańsk - strefa wiatrowa -. Bazowa predkość wiatru V b0 6 s PN-EN 99--4:005 tab. NA. Ciśnienie prędkości wiatru q b0 0.4 Bazowa predkość wiatru: vb cdir cseason vb,0 współczynnik kierunkowy, przyjęto cdir,0 współczynnik sezonowy, przyjęto cseason,0 V b V b0 6 s Wartość bazowa cisnienia predkosci: ρ.3 kg 3 q b ρ V b 0.46 kpa z 0.7 Wysokość nad pozioe gruntu: z 0.7 Przyjęto II kategorię terenu Współczynnik ekspozycji: 0.4 z C ez.3.338 0 Wartość szczytowa ciśnienia prędkości Wiatr prostopadle do dłuższego boku q pz C ez q b 0.97 H 0.7 h 0.7 b L H 5 e in( b h).4 e 5.35 4 e 0.4 Wspólczynniki ciśnienia zewnetrznego dla dachów dwuspadowych, wiatr na ściane boczną Θ=0 o Połać dachowa: C pf.7 C pg. C ph 0.6 C pi 0.6 C pj 0.6 f.005 ziana wartości siły (wiatr prostopadle do powierzchni połaci ) cos( α) 5

Ciśnienie wiatru na raę hali (najbardziej obciążona raa) połać nawietrzna szerokość budynku d 8.8 W GF fq pz C pg L B e L B e L B L 4 B 8.644 4 przyłożyć na długości sprawdzenie L B L B e L B 4 L B e 4 4.4 e 0 f.5 L B L B e L B 4 e L B 4 6.5 W H fq pz L B C ph 3.809 e przyłożyć na f0.5 d 7.96 0. C pf ok e 0 f.5 sprawdzenie 0.5 d f 9.447 ok W I Ściany połać zawietrzna fq pz L B C pi 3.809 nawietrzna C pd 0.8 W D q pz L B C pd 5.054 przyłożyc na cała połac zawietrzna wysokość ściany h 9.5 szerokość budynku d 8.8 h 0.505 d interpolacja liniowa wartości Cpe 0.5 0.3 h C pe 0.3 0.5 0.368 ( 0.5) d W E q pz L B C pe.35 6

Wiatr prostopadle do krótszego boku L H 5 H 0.7 B d 8.8 b' d 8.8 e in( b' h) 8.8 e 0 e 0.7.88 < 0.5 L B 3.5 => najbardziej będzie obciążona raa w polu H Połać dachowa Współczynniki ciśnienia zewnętrznego dla dachu dwuspadowego- wiatr wzdłuż C pi 0.6 W h q pz L B C pi 3.79 Ściany : C pa. W A q pz L B C pa 7.58.4. Obciążenia cięzare własny belki podsuwnicowej i poostu Ciężar własny belki podsuwnicowej tg 0.0 bg 0.3 h 450 t 8 0 3 td 0.0 S 43 kg s ρ s 7.85 0 4 kg s c w.belki bg tg ht bd td ρ s S.5 c w.b c w.belki L B 8.9 pooste: c U 0.34 g po ( hb tb) ρ s q 4 c poost g po c U L B 0.493 4.077 c poost.038 7

obciążenia wywołane ruche suwnicy pionowe Q rax 66.98 Q rin4 49.4 pozioe poprzeczne: H ST.36 H ST 8.39 8

3.0 Wyiarowanie słupa. 3. Górna część słupa Maksyalna siła noralna : N Ed 35.8 4.37 5.3 9.6 Odpowiadający oent zginający: M y.ed.54 Wyznaczenie klasy przekroju : Długość słupa: L 9.6 9.6 L y 4370 L z 5 ( 9.6) 90 Przyęto profil HEB 00 h 00 R I z 67c 4 i z.53c W z 33.5c 3 b f t w 00 A 6c I y 450c 4 i y 4.6c W y 89.9c 3 6 t f 0 0.04 I ω 3.38 000c 6 I T 9.9c 4 h R t f c ś 9.33 < 33 klasa I t w b f R t w c p 3.5 < 9 klasa I t f cały przekrój klasa I h b f Nośność charakterystyczna przekroju przy ściskaniu : N c.rd Af y 6 E Wartość odniesienia do wyznaczenia sukłości względnej :λ π 93.93 f y Wyznaczenie długości wyboczeniowej w rozpatrywanej płaszczyźnie wyboczenia eleentu : μ y.4 μ z.0 L cr.y μ y L y 6.8 L cr.z μ z L z.9 Wyznaczenie sukłości względnej przy wyboczeniu giętny : λ' y L cr.y L cr.z.566 λ' i y λ z 0.808 i z λ Przyjęcie krzywej wyboczeniowej : Krzywa wyboczeniowa b dla osi y-y α y 0.34 Krzywa wyboczeniowa c dla osi z-z α z 0.49 Wyznaczenie paraetru krzywej niestateczności : ϕ y 0.5 α y λ' y 0. λ' y.958 ϕ z 0.5 α z λ' z 0. λ' z 0.975 9

Wyznaczenie współczynnika wyboczeniowego : χ y 0.39 χ z ϕ y ϕ y λ' y ϕ z ϕ z λ' z Wyznaczenie nośności charakterystycznej przekroju przy zginaniu względe osi y : M c.rd W y f y.7 0.657 Wyznaczenie sukłości względnej przy zwichrzeniu : C.09 π E I z M cr C L y I ω I z L y G π E IT I z 79.0 λ LT W y f y 0.57 M cr Przyjęcie paraetru iperfekcji przy zwichrzeniu : Krzywa zwichrzenia a dla dwuteowników walcowanych, przy czy: h < α b LT 0. f Przyjęcie paraetrów poocniczych : λ LT.0 0.4 β 0.75 ϕ LT 0.5 α LT λ LT λ LT.0 Wyznaczenie współczynnika zwichrzenia : βλ LT 0.587 χ LT.033 oraz χ LT ϕ LT ϕ LT βλ λ LT LT λ LT 3.745 χ LT if χ LT χ LT if χ LT χ LT Wyznaczenie współczynnika interakcji k yy, k zz,: ψ 0 C y 0.9 N Ed N Ed k yy C y λ' y 0..756 C N y 0.8.40 c.rd χ y γ M k yy C y 0.8 N Ed N c.rd χ y γ M N c.rd χ y γ M 0

k zy 0.6 k yy.054 Sprawdzenie nośności eleentów ściskanych i zginanych : χ LT N Ed N c.rd χ y γ M M y.ed k yy 90.78 % M c.rd χ LT γ M N Ed N c.rd χ z γ M M y.ed k zy 46.50 % M c.rd χ LT γ M 3. Dolna zewnętrzna część słupa Maksyalny oent zginający: M y.ed 0 Odpowiadająca siła noralna : N Ed 706.77 Wyznaczenie klasy przekroju : L Długość słupa: L 9.4 L y 750 L z 5 Przyęto profil HEA 60 880 h 5 R 5 I z 66c 4 i z 3.98c W z 76.9c 3 b f t w 60 A 38.8c I y 670c 4 i y 6.57c W y 0c 3 6 t f 9 0.304 I ω 3.4 000c 6 I T.3c 4 h R t f c ś 7.33 < 33 klasa I t w b f R t w c p 6.89 < 9 klasa I t f cały przekrój klasa I Nośność charakterystyczna przekroju przy ściskaniu : N c.rd Af y 9.8 Wartość odniesienia do wyznaczenia sukłości względnej : E λ π 93.93 f y Wyznaczenie długości wyboczeniowej w rozpatrywanej płaszczyźnie wyboczenia eleentu : μ y.4 μ z.0 L cr.y μ y L y.45 L cr.z μ z L z.88 Wyznaczenie sukłości względnej przy wyboczeniu giętny : L cr.y L cr.z λ' y 0.397 λ' i y λ z 0.503 i z λ

Przyjęcie krzywej wyboczeniowej : Krzywa wyboczeniowa b dla osi y-y α y 0.34 Krzywa wyboczeniowa c dla osi z-z α z 0.49 Wyznaczenie paraetru krzywej niestateczności : ϕ y 0.5 α y λ' y 0. λ' y 0.6 ϕ z 0.5 α z λ' z 0. Wyznaczenie współczynnika wyboczeniowego : χ y 0.97 χ z ϕ y ϕ y λ' y ϕ z ϕ z λ' z Wyznaczenie nośności charakterystycznej przekroju przy zginaniu względe osi y : M c.rd W y f y 5.7 λ' z 0.84 0.70 Wyznaczenie sukłości względnej przy zwichrzeniu : C.09 π E I z M cr C L y I ω I z L y G π E IT I z 75.50 λ LT W y f y 0.6 M cr Przyjęcie paraetru iperfekcji przy zwichrzeniu : Krzywa zwichrzenia a dla dwuteowników walcowanych, przy czy: h 0.95 b f α LT 0. Przyjęcie paraetrów poocniczych : λ LT.0 0.4 β 0.75 ϕ LT 0.5 α LT λ LT λ LT.0 Wyznaczenie współczynnika zwichrzenia : βλ LT 0.505 χ LT.0 oraz χ LT.046 χ LT ϕ LT ϕ LT βλ λ LT LT λ LT 4.556 χ LT if χ LT χ LT if χ LT χ LT Wyznaczenie współczynnika interakcji k yy, k zz,: C y 0.9

N Ed k yy C y λ' y 0..048 N c.rd χ y γ M k zy 0.6 k yy 0.69 k yy C y 0.8 N Ed N Rk χ y γ M N Ed C y 0.8.50 N c.rd χ y γ M χ LT.0 Sprawdzenie nośności eleentów ściskanych i zginanych : N Ed N c.rd χ y γ M M y.ed k yy 0.84 M c.rd χ LT γ M N Ed N c.rd χ z γ M M y.ed k zy 0.9 M c.rd χ LT γ M 3.3 Dolna wewnętrzna część słupa Maksyalny oent zginający: M y.ed 0 Odpowiadająca siła noralna : N Ed 737 Wyznaczenie klasy przekroju : Długość słupa: L y 750 L z 5.3 5300 Przyęto profil HEA 0 h 0 R 8 I z 950c 4 i z 5.5c W z 78c 3 b f t w 0 A 64.3c I y 540c 4 i y 9.7c W y 55c 3 7 t f 0.505 I ω 93300c 6 I T 8.6c 4 h R t f c ś.7 < 33 klasa I t w b f R t w c p 8.05 < 33 klasa I t f cały przekrój klasa I Nośność charakterystyczna przekroju przy ściskaniu : N c.rd Af y 5.05 Wartość odniesienia do wyznaczenia sukłości względnej : E λ π 93.93 f y 3

Wyznaczenie długości wyboczeniowej w rozpatrywanej płaszczyźnie wyboczenia eleentu : μ y.4 μ z.0 L cr.y μ y L y.45 L cr.z μ z L z 5.3 Wyznaczenie sukłości względnej przy wyboczeniu giętny : L cr.y L cr.z λ' y 0.84 λ' i y λ z.04 i z λ Przyjęcie krzywej wyboczeniowej : Krzywa wyboczeniowa b dla osi y-y α y 0.34 Krzywa wyboczeniowa c dla osi z-z α z 0.49 Wyznaczenie paraetru krzywej niestateczności : ϕ y 0.5 α y λ' y 0. λ' y 0.555 ϕ z 0.5 α z λ' z 0. Wyznaczenie współczynnika wyboczeniowego : χ y 0.97 χ z ϕ y ϕ y λ' y ϕ z ϕ z λ' z Wyznaczenie nośności charakterystycznej przekroju przy zginaniu względe osi y : M c.rd W y f y.05 λ' z 0.56.6 Wyznaczenie sukłości względnej przy zwichrzeniu : C.3 π E I z M cr C L y I ω I z L y G IT π E I z 63.7 λ LT W y f y 0.74 M cr Przyjęcie paraetru iperfekcji przy zwichrzeniu : Krzywa zwichrzenia a dla dwuteowników walcowanych, przy czy: h 0.955 b f α LT 0. Przyjęcie paraetrów poocniczych : λ LT.0 0.4 β 0.75 ϕ LT 0.5 α LT λ LT λ LT.0 Wyznaczenie współczynnika zwichrzenia : βλ LT 0.508 χ LT.045 χ LT.0 oraz χ LT ϕ LT ϕ LT βλ λ LT LT λ LT 3.334 4

χ LT if χ LT χ LT if χ LT χ LT Wyznaczenie współczynnika interakcji k yy, k zz,: C y 0.9 N Ed N Ed k yy C y λ' y 0. 0.938 C N y 0.8.6 c.rd N c.rd χ y γ χ y M γ M k zy 0.6 k yy 0.563 k yy C y 0.8 N Ed N c.rd χ y γ M χ LT.0 Sprawdzenie nośności eleentów ściskanych i zginanych : N Ed N c.rd χ y γ M M y.ed k yy 0.50 M c.rd χ LT γ M N Ed N c.rd χ z γ M M y.ed k zy 0.93 M c.rd χ LT γ M 5

3.3 Skratowanie słupa. a) ściskanie Wykratowanie z profilu: RK 60x4 najlżejszy h 60 b 60 t 4 r 4 A 8.79 c E 0GPa ε i.7 c Wyznaczenie klasy przekroju : h t r 33ε = 33 Cały przekrój w pierwszej klasie. t Af y Nośność charakterystyczna przekroju przy ściskaniu : N c.rd 06.56 γ M0 Wartość odniesienia do wyznaczenia sukłości względnej : E λ π 93.9 f y Wyznaczenie długości wyboczeniowej w rozpatrywanej płaszczyźnie wyboczenia eleentu : μ.0 L.3 L cr μ L.3 Wyznaczenie sukłości względnej przy wyboczeniu giętny : i.7c λ' L cr i λ 0.577 Przyjęcie krzywej wyboczeniowej : Krzywa wyboczeniowa a : α 0. ϕ 0.5 α λ' 0. λ' ϕ 0.706 Wyznaczenie współczynnika wyboczeniowego : χ y 0.899 ϕ ϕ λ' Nośność na wyboczenie : χ y N c.rd N b.rd γ M 85.60 Największa obliczeniowa siła ściskająca : N Ed 75.6 Warunek nośności : N Ed 94.6 % N b.rd 6

b) rozciąganie Największa obliczeniowa siła rozciągająca : N Ed. 90.45 γ M0.00 A 8.79 c N pl.rd Af y γ M0 06.565 Warunek nośności : N Ed. 9.0 % N pl.rd 7