OBLICZENIA STATYCZNE nad rzek Brok w m. Daniłowo

OBLICZENIA STATYCZNE nad rzek Brok w m. Daniłowo. Obliczenia statyczne mostu półtrwałego istniejcego okrelenie nonoci podpór. Ciar własny mostu półtrwałego.. Przsło pomost 0,05 6,5 6, 00,905kNm łaty 0, 0, 6,5 6, 00 0,5,978kNm poprzecznice,00 0,77 0,9 6,00 8, 5 0,90,80kNm chodnik - łata 0,9 0,9 6, 00 0,kNm chodnik - poprzeczka,00 0, 0, 0,6 6, 00 0,5 0,6kNm chodnik - deski 0,05 0,5 6, 00 0,50kNm balustrada - słupek,00 0, 0,,50 6, 00,80 0,96kNm balustrada - wzdłuka 0,08 0, 6, 00 0,0kNm balustrada - pochwyt 0, 0, 6, 00 0,5kNm dwuteowniki T550 5, 67 8,50knm RAZE Reakcja na podpor skrajn 0,5 8,90 5,5 8,9kN 8,90kNm Reakcja na podpor rodkow 8,90 5,5 7,8kN.. Ciar przyczółka ciana przyczółka skrzydła RAZE 0,8 0, 7, 5, 00 6,9kNm,87,00 7, 5, 00 8,00kNm 0,6 0,5, 5, 00,kNm 0,5,, 5, 00,kNm 56,kN

.. Podpora rodkowa Oczep 0,60 0,70 7, 5, 00 75,9kNm Słup ( 0,6 0,6 + 0,60 0,80), 5, 00 0,kNm RAZE 96,5kN.. Obcienie ruchome normatyw z 06.06.950 nr KD-VIII-56 inisterstwo Transportu Drogowego i Lotniczego klasa II s,60m; P8,0Tm 0 współczynnik dynamiczny ϕ +, 8 0 + 5,5 P 8,0 0,0 9,6ton p 0,8 0,0 0,96T R0,9 dla dwóch kolumn pojazdów P' 0,9 9,6 8,6ton p' 0,9 0,96 0,86T 0,5 8,6 5,5 + 0,5 0,86 5,5 R 8,6 + 0,5 0,86 5,5 5,8 ton.5. Podpora rodkowa R 8,6 + 0,86 5,5, 7ton 57,5Tm. Obcienie traktorem T-60.. Na podpor skrajn (,000 + 0,6700) 5,00 50, ton R 0,5

.. Na podpor rodkow (,000 + 0,85) 5,00 55, ton R 05 05. Obcienie działajce na słupy podpór.. Podpora skrajna obcienie samochodem Ciar przsła Ciar przyczółka 8,9 kn 56, kn Obc. ruch. samoch. 5,80 kn RAZE 897,07 kn.. Podpora skrajna obcienie traktorem Ciar przsła Ciar przyczółka Obc. ruch. traktor. 8,9 kn 56, kn 50,00 kn.. Podpora rodkowa RAZE 6,7 kn Ciar przsła Ciar przyczółka Obc. ruch. samoch. 7,88 kn 96,5 kn 7,0 kn RAZE 957, kn Ciar przsła Ciar przyczółka Obc. ruch. traktor. 7,88 kn 69,5 kn 550,50 kn RAZE 57,5 kn. Ciar własny mostu stałego.. Obcienie stałe płyta elbetowa 0,8 7,75 5, 00,87kNm chodnik i krawniki [ ( 0, 0,5 + 0, 0,5) + 0,75 0,] 5, 00,6kNm izolacja 0,0 6,0, 00 0,8kNm asfalt 0,08 6,00, 00,0kNm dwuteowniki T550 RAZE (,67 + 0,), 5 05 0,9knm 69,9kNm

Podpora skrajna R 0,5 69,9,70 509, 8kN Podpora rodkowa R 69,9,70 08, 56kN.. Obcienie ruchome Podpora skrajna ϕ,77 K00kN; p0,0knm R 0,5 0,00 + 00 (,0000 + 0,987 + 0,867 + 0,7550), 0kN Podpora rodkowa (,0000 + 0,987 + 0,867) 5, kn R 0,70 + 00,0 5 5. Obcienie działajce na słupy podpór 5.. Podpora skrajna Ciar przsła 509,8 kn Ciar przyczółka 56, kn Obc. ruch.,0 kn RAZE 67,0 kn 5.. Podpora rodkowa Ciar przsła 08,56 kn Ciar przyczółka 96,5 kn Obc. ruch. 5,5 kn RAZE 79,06 kn 6. Porównanie oddziaływania na podpory ost tymczasowy Podpora skrajna 6,7kN Podpora rodkowa 57,5kN ost stały Podpora skrajna 67,0kN

Podpora rodkowa 79,06kN Współczynniki przecienia 67,0 Podpora skrajna, 8 6,7 79,06 Podpora rodkowa, 9 57,5 WNIOSKI:. Przecienie podpory rodkowej,9 jest mniejsze od,50;. Przecienie podpory skrajnej,8 jest mniejsze od,50;. Przecienie,50 przy konstrukcji podpór zbudowanych przed 0 50 lat jest moliwe.. Współczynnik bezpieczestwa, wg ówczesnych norm równy (PN-59B-000 p....) zostanie zmniejszony do, na filarze, przy obcieniu stałym i ruchomym mostu stałego. 5. Obcienie stałe i ruchome mostu tymczasowego jest równe obcieniu stałemu mostu stałego. 6. Jedynie przy pełnym obcieniu normatywnym obcieniem ruchomym współczynnik bezpieczestwa zmniejsza si do wartoci,.. Obliczenia statyczne przsła mostu drogowego l t,950m, klasa obcie C. Obliczenie belki głównej obcienia.. Obcienie stałe płyta elbetowa b,55m 0,8,55 5,00,0 chodniki, krawniki 8,70kN [ ( 0, 0,50 + 0, 0,50) + 0,75 0,] 5,00,0 : 5,5kN deskowanie 5 (,55 0,0) 0,05,0 6,00,50 0,668kN izolacja 0,0 55,00,50 asfalt 0,08,55,00,50 0,5kN,78kN belka stalowa T INP 550 z usztywnieniami (,67+,0),0,kN,05

.. Obcienie w rónych fazach a. konstrukcja stalowa -,knm b. betonowanie i dojrzewanie betonu 8,70 + 0,668 8,989kN c. obcienie uytkowe,5 + 0,5 +,78 6,98kN.. Obcienie ruchome klasa obcie C, b,55m współczynnik dynamiczny ϕ,5 0,005,95,75 współczynnik obcie γ, 50 obcienie cigłe p,00knm γ pb,50,00,55,65kn obcienie K00kN γ Kϕ,50 00,75 765kN na jedn o na jedno koło 765 K' 9, 5kN 9,5 K' ' 95, 65kN.. Rozdział obcienia ruchomego na belki rzdne linii wpływu rozdziału porzecznego ai a η ± n a i n5 belek a,0m a 6,0m a i,0 + 6,0 8,05m

rzdne skrajne dla belki 6,0, η i ± 0,0 ± 0,0 5 8,05 η 0,0 + 0,0 0,0 η 0,0 0,0 0,00 ' suma rzdnych dla osi K 0,5 η 0,5 (0,7 + 0,00) 0, 87 0,87 przecienie, 55 0,00. omenty zginajce i siły cinajce.. Obcienia stałe Na okres betonowania i dojrzewania betonu, belki stalowe s podparte w rodku rozpitoci.... Obcienie belk stalow R B B 0,5, 7,75,5, 7,75,80 kn... Obcienie betonem i deskowaniem R B B 0,5 8,989 7,75,5 8,989 7,75 8,99kN 6,95kNm 6,78kNm

... Łczne obcienie na belk po zdjciu tymczasowego podparcia R B,80 + 8,99 05, 79kN Σ AC 0,5 05,79,95 95,90kNm R 0,5 05,9 5, 90kN... Obcienie ciarem stałym q o,97 + 0,6 +,85 5,005kN q,5 + 0,5 +,78 6,8kN 0 0,5 5,005,95 9,89kNm 0,5 6,98,95 R 0,5 6,98,95 5,79kN..5. Obcienie ruchome..5.. omenty zginajce 9,55kNm p 0,5,0,95 86, 607kNm γ p,50 86,607 9, 9kNm K 00 0,87,75 60, 0kNm γ K ϕ,50,75 60,0 689, 09kNm ( ) p + K 86,607 + 60,0 6, 97kNm γ ( p + ϕ K ) 9,9 + 689,09 89, 00kNm

..5..Reakcja R 0,5,65,95 + 9,55 0,87 (,0000 + 0,997 + 0,896 + 0,7590) 8, 5kN..6. Łczne momenty zginajce i reakcje 95,90 + 9,55 + 89,00 07, 97kNm R 5,90 + 5,79 + 8,5, 9kN. Charakterystyka przekroju.. Belka stalowa T IPE 550; A ; G67kgm; J x 9980 ; W x 60 ; S x 0.. Belka zespolona n5 55 8 A + 99 5 S a 7,5 + 86 6 776,5 776,5 y d, 5 y g 7,5 8, 5 99 55 8 J a + 5 9980 + 7,5 + 86 6 079 J x 079 99,5 709 S x 0 + 0,5,5,9,6 oment zginajcy w ¼ rozpitoci a. belka stalowa i beton (po zdjciu tymczasowego podparcia)

0,5 05,79,95 97, 695kNm b. obcienie uytkowe 0,0975 6,98,95 5, 65kNm c. obcienie ruchome p,50 0,0975,0,95 97,kNm K,50,75 0,87 00 (,80 +,50 +,0+,90) 57,55kNm r 97, + 57,55 6, 968kNm d. sumaryczne obcienie 97,695 + 5,65 + 6,968 957, 88kNm Siła cinajca w ¼ rozpitoci T 0,5 05,7 5,86kN Tq 0,5 6,98,95 5, 89kN T T p K 0,5 0,75,0,95,5 6,07kN,50,75 0,87 00 (0,7500 + 0,6697 + 0,5896 + 0,509),8kN ( Tp + TK ) 6,07 +,8 68, 90kN T 5,86 + 6,07 + 68,90 7, 8kN Siła cinajca w ½ rozpitoci T T p K 0,5 0,5,0,95,5 7,8kN,50,75 0,87 00 (0,500 + 0,97 + 0,95 + 0,59) 8,7kN ( Tp + TK ) 7,8 + 8,7 00, 75kN 709 W x 86 8,5 709 W x 0,5, 57 709 W x 56,5.. Belka zespolona z dodatkow blach 0x0 55 8 A + + 7 5 S a 9,5 + 8 + 86 66 8607

8607 y d, 6 ; y g 75,6, 7 J a + + 50 + 9,5 + 8 + 86 66 099765 9900 J xx 099765 7,6 605 S x 0 0, + 0,5,9 8,6 06 + 5 8 605 W x 78,6 605 W x,6, 8 605 W x 9767,.. Belka stalowa z dodatkow blach 0x0 (bez płyty elbetowej) A + 8 6 S a 9,5 + 8 6 6 y d, 5 y g 57,5, 7 6 J a 9900 + 6 + 856 + 8 857 J x 857 6+,5 0 0 W x,75, 00 0 W x 50,5. Naprenia od zginania.. Naprenia w ¼ rozpitoci... Obcienie dwigarem, betonem i deskowaniem 976950 5,8daN ( 86 5) 976950 5,8daN ( 57 5) 976950 57 88daN

976950 56 dan 7... Obcienie ciarem stałym 5650 ( 86 5),6daN 5650,daN ( 57 5) 5650 57 6daN 5650 56 dan 7... Obcienie ruchome 69680 ( 86 5) 9,daN 69680 8,daN ( 57 5) 69680 57 dan 7 69680 56 55daN.. Naprenia w ½ rozpitoci... Obcienie dwigarem, betonem i deskowaniem 95900,6daN ( 78 5) 95900 9,daN ( 8 5) 95900 8 86daN 95900 9766 0,9daN... Obcienie ciarem własnym 9550 6,daN ( 78 5) 9550 9,daN ( 8 5)

9550 8 dan 0 9550 9766 98daN... Obcienie ruchome 89000 ( 78 5) 69,6daN 89000 9,5daN ( 8 5) 89000 8 dan 59 89000 9766 dan 89 5. Obliczenie napre od pełzania betonu 6000 E bpł 0875daN n pł A b ( +, ) 060000 0875 0, 55 8 8 0, A 6+ 8 99 S a 6, + 8 66 596 596 y d 6, 6 y g 75 6,6 8, 99 8 J a 0, 9980 + + 55 + 6, + 8 + 66 85695 J x 85695 99 6,6 68 68 W x 898 8, 68 W x 0,, 5807 68 W x 88 6,6 9550 ( 898 0,),daN

9550 8,daN ( 5807 0,) 9550 5807 dan 9550 88 dan 0 pł, +, 5,daN 6 pł, + 8,, dan 9 pł + 8daN 0 pł + 0 dan 98 6. Obliczenie napre od skurczu betonu ε sk,0 60 E bsk 60kN ( + 0,5,0) n sk 0600,6 60 8 A b 55,6 A b 55 8 790 J J z 55 8,6 b 5978 0 a 9 +,75, 75 A z 6 ε sk 0 6 K 9,67 + 6 S K S 5978 + 0 + 9,67,5 9,67 Siła podłuna 0,00087 ( 5978 + 0) dan N 0,000 00000 0,00087 0067 oment zginajcy w betonie b, 000 00000 0,00087 5978 875daN oment zginajcy w stali

s 0,000 00000 0,00087 0 99daN Naprenia zginajce w przekrojach 0067 875 55 8 970 dan 7, 0067 55 8 875 970 + 7,daN 0067 6 99 00 7daN 0067 6 99 50 + 80daN 7. Sprawdzenie napre zginajcych 7.. Naprenia w ¼ rozpitoci 7... Naprenia bez obcienia ruchomego,8 +,6 + 5, + 7, 9,8daN 5,8 +, +, + 7,,5daN 5 + 6 + 8 + 7 dan 88 + 7 + + 80 75daN 7 7... Naprenia w stanie uytkowym 9,8 + 9, 89,daN < 7daN <,5 + 8,,7daN + 7 5daN 75 + 55 900daN < 950daN R 7.. Naprenia w ½ rozpitoci 7... Naprenia bez obcienia ruchomego,6 + 6, + 5, + 7, 6,daN, + 9, +, + 7, 6,8daN 9 + 0 + 8 + 7 56daN 86,9 + 98 + + 80 70,9daN 0 7... Naprenia w stanie uytkowym 6,0 + 69,6,6daN < 7daN Rb,5 + 9,5 76,0daN 6 R b

+ 59 0daN 5 699 + 89 58daN < 950daN R 8. Naprenia cinajce nad podpor R T 5,90 + 5,79 + 8,5, 9kN 9 6 τ dan < 50daN,9 709 W ¼ rozpitoci T7,8kN W ½ rozpitoci τ τ 0075 8 6daN,9 605 9. Naprenia zastpcze τdan τ 78 6 dan,9 709 55,5 55 ( 900 5) + 5 78daN z 78 + 8daN <, R 5daN 0. Stateczno rodnika (0,5 l) 900daN ; z 8daN ; R950daN b 9 g,9; b9; λ 5,8 < 8, g,9 R t ϕ 00 R 0 00 950 8, Warunki statecznoci spełnione, przyjto rozstaw poprzecznic 0 8 ebro 6x90x90. Obliczenie słupka podporowego A 9 + 0,9 J 6 5, 980,9 980,9 i, 0 l w 5, dla R950; λ p 0 i l w λ 5, 7,,0

λ λ p 7, 0,5 m 0 s,0 R max 0,kN,0 9 06daN < 950daN. Okrelenie długoci blachy dolnej max 90,0 + 9,55 + 89,00 + 99,6 50,7kNm ( pł + sk) ( + 80) 9766 996daN Obcienie zastpcze 50,7 g 8 5,77kN,95 Nono przekroju bez półki 56 950 085700daN 08, 570kNm Przyjto długo teoretyczn 0,5 l t od rodka przsła tj na długoci 7,75m plus długo zakotwienia Naprenia w belce stalowej 085700 8 75daN 085700 9766 059daN Siła w płaskowniku 0x0 N 059 508daN Spoina pachwinowa 6 N 0,6 0 0,65 950 50daN Spoina boczna pachwinowa N 508 50 56daN 56 l 5, 0,6 950 Długo płaskownika l 7,75 + 0,5 7, 779m przyjto 8000mm. Zespolenie płyty elbetowej z belk stalow.. Siła cinajca nad podpor Q 9daN S 8 0 0,5 0790 0790 T 9 90daN 709

.. Siła cinajca w ½ rozpitoci Q 0075daN S 8 0 5, 09 09 T 0075 9daN 605.. Łczna siła rozwarstwiajca [ 0,5 ( 90 + 9) 0,5 95] T 77daN 0 Przyjto opórki L 50x50x5 l6.. Nono opórki ze wzgldu na cinanie 0,05T 0,05T 6,5 W 0,75 6 50daN W 0,05T 50 T 800daN 0,75 Ilo opórek na długoci połowy przsła 77 n 5, szt przyjto 6 sztuk 800.5. Naprenia w spoinach 6mm pracujcych na cinanie τ 800 0,6 ( 6 + 5) 7 dan < 50daN.6. Naprenia w spoinach pracujcych na zginanie T800daN; 800 0,5 5 0500daN A 0,6 5 + 0,6 6 7 S a 8 7,5 + 9 0,5 + 9 5,5 7 7 y 0, 0 7 J a 8 7,5 + 9 0,5 + 9 5,5 5 J x 5 7 0 7

W W 7 6, 5 7 7,m 0 0500 7, max 597daN.7. Naprenia zastpcze z 597 + 7 877daN < 00daN.8. Rozstaw opórek x 77,5 05 x 05 8 90 90 9 6 Rozstaw opórek liczc od podpory ; 8; ; 5; 65; 60. Ugicie przsła.. Ugicie przsła po zdemontowaniu tymczasowej podpory 90,0kNm; J605 ; R5,0kN 50 95 y 0, 000 8 00000 605.. Ugicie przsła pod obcieniem stałym 9,89kNm 9890 95 y 0, 6 8 00000 605.. Ugicie przsła pod obcieniem ruchomym 6,97kNm 6970 95 y, 8 8 00000 605 y l,8 95 00 < 600,5.. Przesunicie przsła nad podpor 06580 70 l,5 0, 89 00000 605 900 + 9550 + 89000 06580daN y d,5 na d podpor J605 w przle

l70 E00000daN 5. Obliczenie płyty jezdni 5.. Chodnik krawnikowy Ciar ( 0, 0,50 + 0, 0,50) 5,000,0 5,0kN 5.. Chodnik dla pieszych Ciar ( 0, 0,50 + 0,,5) 5,000,0 8,55kN 5.. Płyta jezdni i nawierzchnia 0,8 5,000,0 5,0kN 0,0,000,50 0,kN 0,08,000,5,76kN Razem 8,7kNm 5.. Obcienie ruchome Siła skupiona P 0kN (o) γ,50 ϕ,5 Koło P' 0,5,50,5 0, 05kN Powierzchnia docisku a 0,60 + 0,7 0,9 b 0,0 + 0,7 0,5,05 p 8,5kN 0,9 0,5 5.5. omenty zginajce od obcienia stałego 5.5.. Skrajny moment zginajcy ' p '' 5,0 0,5,kNm p 8,55 0,5 0,775,kNm 5.5.. aksymalny moment podporowy i przsłowy r podp r prz 0,07 8,7,55 0,077 8,7,55,5 knm,58knm 5.6. omenty zginajce od obcienia ruchomego 5.6.. Skrajny moment zginajcy r,00 0,75 0,5 0,775 0,87kNm 5.6.. aksymalny moment zginajcy (,55 0,5) 0 0,5 r 0,5 8,5,8kNm 0,9

podp prz 0,5,8,9kNm 0,8,8 5,07kNm 5.7. Sumaryczne momenty zginajce oment skrajny, + 0,87,85kNm oment podporowy i przsłowy podp prz,5,9,07knm,58 + 5,07 6,6kNm 5.8. Wymiarowanie elbetu Przekrój przsłowy 6,6kNm; b00; h8; h,5 Przyjto φ6 co,5 A z,89 5,89 00,5 x 6, 00 + 5,89 6, z,5, 5 660 b 96,0daN < 7daN 00 6,,5 660 z 968daN < 000daN,89,5 Przekrój podporowy,07knm; b00; h8; h,5 Przyjto φ6 co 9,75 A z 0,8 5 0,8 00,5 x 5, 00 + 5 0,8 5, z,5, 7 070 b 7,5daN < 7daN 00 5,,7 070 z 86daN < 000daN 0,8,7 Zbrojenie poprzeczne A z 0,0,89,98

Przyjto φ0 co 5 A z, 6. Obliczenie wspornika pochodnikowego 6.. Na przle l t,5 + 5, 5 Obcienie stałe γ,0 0, 5,000,0,kN 0,08 0,5 5,000,0,kN 0,5,,5 R,,5 +, 5,97kN Obcienie tłumem γ,50 +, 0,885,767kNm p 0,5,0 0,855, 096kNm Obcienie wyjtkowe γ,5 p,5 R,5 ( 50 0,70 + 60 0,5),50,055 + 60 7,8kN Łcznie moment zginajcy i reakcja,767 + 6,00 0,067kNm R 5,97 + 7,8 78,78kN Wymiarowanie elbetu 6,0kNm 0,06kNm; b00; h5; h,5 Przyjto φ co 0 A z, 5, 00,5 x 7, 0 00 + 5, 7,0 z,5 9, 00600 b 59,6daN < 7daN 00 7,0 9, 00600 z 85daN < 000daN, 9, Zakotwienie R78,78kN; 0,06kNm 0,06 P 00, 5kN rozstaw prtów 0 0,0

005 A z 5,0 000 Przyjto φ co 0 A z 5,65 6.. Na przyczółku Zbrojenie jak w przle φ co 0 A z, Zakotwienie - po skuciu skrzydeł przyczółka do poziomu wierzchu dwigarów stalowych nawierci otwory i wklei prty φ8 co 5 na głboko 0,06 P 00, 0kN rozstaw prtów 0 0,0 000 A z 0,05 000 Przyjto φ8 A z 0,8 7. Płyta przejciowa Przyjto długo płyty l c 00 Grubo 5 Szeroko n, 5 Dla mostu o rónicy poziomów ~5m Rozpito obliczeniowa,00 l obl,00 0,5,09m ~, 0m Dla osi 0kN koło 60kN γ,50 60 ( 0,775 + 0,75) γ,50 57,00 85,5kNm R 60 (,0000 + 0,69) 57,00kNm 96,77kN γr,50 96,77 5,55 kn Dla h5; h 0; b,5 Przyjto 0φ8 A z 5,5 5 5,5,5 0 x 8, 8,5 + 5 5,5 8,8 z 0 7,

b z 855000 0,9daN < 7daN,5 8,8 7, 855000 96,6daN < 000daN 5,5 7,. Obliczenia statyczne przsła mostu drogowego l t,00m, klasa obcie C. Obcienie stałe a. konstrukcja stalowa,knm b. betonowanie i dojrzewanie betonu 8,989kNm c. obcienie uytkowe 6,98kNm. Obcienie ruchome b,55m Współczynnik dynamiczny ϕ,5 0,005,0,8 Współczynnik obcie γ,50 Współczynnik rozdziału η0,87. omenty zginajce i siły cinajce Obcienie stałe na okres betonowania i dojrzewania betonu Podparcie w rodku rozpitoci q, + 8,989, knm R B B 0,5, 7,0,5, 7,0 0,90kN 7,66kNm. Obcienie na belk po zdjciu tymczasowej podpory 0,5 0,90,0 66,80kNm R 0,5 0,90 50,95kN

5. Obcienie ciarem stałym 0,5 6,98,0 R 0,5 6,98,0 9,88kN 6. Obcienie ruchome oment zginajcy 79,57kNm p 0,5,0,0 80, 5kNm γ p,50 80,5 0, 58kNm K 00 0,87,0000, 50kNm γ K ϕ,50,78,5 660, 5kNm ( ) p + K 80,5 +,0, 87kNm γ Reakcja ( p + ϕ K ) 0,58 + 660,5 780, 97kNm (,0000 + 0,967 + 0,8 + 0,7500) 6, kn R 0,5,65,0 + 9,55 0,87 90 7. Łcznie momenty zginajce i reakcja 79,57 + 66,80 + 780,97 7,87kNm R 9,88 + 50,95 + 6,90 7,7kN 8. Belka zespolona z blach J x 605 W x 78 W x, 8

W x 9767m 9. Naprenia w rodku rozpitoci 7870,8daN ( 78 0,) 7870 6,0daN ( 8 0,) 7870 8 960daN 7870 9767 59daN Z uwzgldnieniem pełzania i skurczu betonu,8 + 5, + 7, 5,daN < 7daN Rb,0 +, + 7, 7,daN 6 + 8 + 7 050daN 960 59 + + 80 6daN < 950daN R 0. Długo blachy dolnej 0x0 Przyjto 8000 mm. Rozstaw opórek przyjto ; 8; ; 5; 55; 60. Ugicie pod obcieniem ruchomym,87knm 5 870 0 y, 8 00000 605 y l, 0 075 < 600,0 SPRAWDZAJCY PROJEKTANT mgr in. Waldemar Pietura in. Czesław Prdota upr. Nr 66 upr. Nr AZ08POO0 OPRACOWAŁ mgr in. Dorota Janowicz