OBLICZENIA STATYCZNE do PB wzmocnienia dachu nad Muzeum
|
|
|
- Magdalena Kubiak
- 8 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 OBLICZENIA STATYCZNE do PB wzmocnienia dachu nad Muzeum 1. Konstrukcja wi by dachowej dla po aci o k cie pochylenia 40 0 Obci enia dla krokwi: Zebranie obci charakterystyczne obliczeniowe - ci ar w asny pokrycia z uwzgl dnieniem krokwi i at (wg tabl. Z2-1 w PN-82/B-02001) 0.90 kn/m 2 x 1.3 = 1.17 kn/m 2 - ci ar deskowania grubo ci 2.5 cm x 5.5 = 0.14 kn/m 2 x 1.2 = 0.17 kn/m 2 - we na mineralna gr cm 0.30 x 1.0 = 0.30 kn/m 2 x 1.3 = 0.39 kn/m 2 - nieg (wg tabl.z1-1 w PN-80/B-02010, za cznik Az-1, q k =1.60 kn/m 2, =40 0, C 2 =0.8) S 2 = 1.60 x 0.8 = 1.28 kn/m 2 x 1.5 = 1,92 kn/m 2 - wiatr (wg tabl.z1-3 w PN-77/B aneksy, q k =0.30 kn/m 2, C e =0,8, C z =0,4/-0,4, =1.8) po nawietrzna (C z =0.4) W 1 = 0.30 x 0,8 x 0.4 x 1.8= 0.17 kn/m 2 x 1.5 = 0.26 kn/m 2 po zawietrzna (C z =-0.4) W 2 =0.30 x 0,8 x (-0.4) x 1.8= kn/m 2 x 1.5 = kn/m 2 Ci ary w asne g ównych elementów no nych uwzgl dni program obliczeniowy Schematy statyczne, geometria wi zara, obci enia, si y wewn trzne Obliczanie si wewn trznych w elementach sk adowych, reakcje podporowe, wymiarowanie wi zara wykonano za pomoc programu Rama 3D autorstwa dr. in. Grajka z firmy Pro-Soft z Gliwic. Obci enia dla poszczególnych pr tów przyj to odpowiednio dla rozstawu 1,10m Wzmocnienie dachu wykonano wprowadzaj c dodatkowe elementy no ne (zastrza y podpieraj ce p atew kalenicow ).
2
3
4 Wyniki wymiarowania najbardziej wyt onych elementów (przeci onych wg schematu istniej cej konstrukcji) wg jak ni ej Sprawdzenie wyt enia elementów dla konstrukcji dachowej wzmocnionej Wymiarowanie belek no nych wi by dachowej OBIEKT: Belka (Krokwie 12x14) Od w a: 243 do w a: 50 (L= 2,945 m) Przekrój nr: 11 (Krokwie 12x14) f= 3,272 mm < 14,72 mm (L/200) Pole przek.poprz.netto (A)= 168 cm2 Pole cinania (bxh)= 168 cm2 Wsk.na zginanie (Wz)= 392 cm3 Nrr: 1,2,3,5,7 ciskanie (Nc)= 0,03276 kn cinanie (Vy)= 3,228 kn Zginanie (Mz)= 1,706 knm ciskanie: Sc/fcd= 0,00 ciskanie+zginanie: (Sc/fcd)^2+Sz/fmd= 0,29 cinanie: ty/fvd= 0,25 D ugo pr ta (Loz)= 2,945 m (Loy)= 1 m Wsp.d.wyboczen. (miz)= 1 (miy)= 1 Smuk pr ta (l_z)= 72,87 (l_y)= 28,87
5 Wsp.wyboczeniowy (kc,z)= 0,5413 (kc,y)= 1,003 D ugo obliczeniowa (Ld)= 3,225 m Wyboczenie: Sc/(kc*fcd)= 0,00 Wyboczenie+Zginanie: Sc/(kcz*fcd)+Sz/fmd= 0,29 Zwichrzenie: Smz/(kcrit*fmd)= 0,29 OBIEKT: Belka (J tka górna) Od w a: 42 do w a: 44 (L= 1,658 m) Przekrój nr: 5 (Z ony) f= 0,1228 mm < 8,29 mm (L/200) Pole przek.poprz.netto (A)= 320 cm2 Wsk.na zginanie (Wz)= 1067 cm3 (Wy)= 2408 cm3 Nrr: 1,2,3,4,6 ciskanie (Nc)= 6,037 kn cinanie (Vy)= 1,768 kn cinanie (Vx)= 0, kn Zginanie (Mz)= 1,733 knm Zginanie (My)= 0,00112 knm UWAGA moment My pomini to przy wymiarowaniu ciskanie: Sc/fcd= 0,01 ciskanie+zginanie: (Sc/fcd)^2+Sz/fmd= 0,10 cinanie: tz/fvd= 0,00 cinanie: ty/fvd= 0,05 D ugo pr ta (Loz)= 1,658 m (Loy)= 1,658 m Wsp.d.wyboczen. (miz)= 3,84 (miy)= 1 Smuk pr ta (l_z)= 110,3 (l_y)= 76,72 Wsp.wyboczeniowy (kc,z)= 0,2587 (kc,y)= 0,4973 D ugo obliczeniowa (Ld)= 1,658 m Wyboczenie: Sc/(kc*fcd)= 0,06 Wyboczenie+Zginanie: Sc/(kcz*fcd)+Sz/fmd= 0,15 Zwichrzenie: Smz/(kcrit*fmd)= 0,10 OBIEKT: Belka kalenicowa (12x12) OBIEKT: Rygiel (12x12) Od w a: 3 do w a: 58 (L= 6,6 m) Przekrój nr: 2 (12x12) f= 5,551 mm < 33 mm (L/200) Pole przek.poprz.netto (A)= 196 cm2 Pole cinania (bxh)= 196 cm2 Wsk.na zginanie (Wz)= 457 cm3 (Wy)= 457 cm3 Wska nik na skr canie= 568 cm3 Nrr: 1,2,3,4,5,6 ciskanie (Nc)= 0,01946 kn cinanie (Vy)= 5,538 kn cinanie (Vx)= 4,328 kn Zginanie (Mz)= 3,272 knm Zginanie (My)= 2,563 knm Skr canie (Mt)= 0, knm
6 ciskanie: Sc/fcd= 0,00 Zginanie: Sz/fmd+0,7*Sy/fmd= 1,00 (ZA DU O) Zginanie: 0,7*Sz/fmd+Sy/fmd= 0,96 ciskanie+zginanie: (Sc/fcd)^2+Sz/fmd+0,7*Sy/fmd= 1,00 (ZA DU O) (Sc/fcd)^2+0,7*Sz/fmd+Sy/fmd= 0,96 cinanie: tz/fvd= 0,29 cinanie: ty/fvd= 0,37 Skr canie: tt/fvd= 0,00 cinanie+skr canie: tt/fvd+(t/fvd)^2= 0,14 D ugo pr ta (Loz)= 6,6 m (Loy)= 6,6 m Wsp.d.wyboczen. (miz)= 0,32 (miy)= 0,32 Smuk pr ta (l_z)= 52,26 (l_y)= 52,26 Wsp.wyboczeniowy (kc,z)= 0,8213 (kc,y)= 0,8213 Brak zwichrzenia Wyboczenie: Sc/(kc*fcd)= 0,00 Wyboczenie+Zginanie: Sc/(kcz*fcd)+Sz/fmd+0,7*Sy/fmd= 1,00 (ZA DU O) Sc/(kcy*fcd)+0,7*Sz/fmd+Sy/fmd= 0,96 Poniewa wyt enie elementu jest na granicy dopuszczalnej ww belk nie wzmacnia si. 2. Konstrukcja wi by dachowej dla po aci o k cie pochylenia 25 0 Obci enia dla krokwi: Zebranie obci charakterystyczne obliczeniowe - ci ar w asny pokrycia z uwzgl dnieniem krokwi i at (wg tabl. Z2-1 w PN-82/B-02001) 0.90 kn/m 2 x 1.3 = 1.17 kn/m 2 - ci ar deskowania grubo ci 2.5 cm x 5.5 = 0.14 kn/m 2 x 1.2 = 0.17 kn/m 2 - we na mineralna gr cm 0.30 x 1.0 = 0.30 kn/m 2 x 1.3 = 0.39 kn/m 2 - nieg (wg tabl.z1-1 w PN-80/B-02010, za cznik Az-1, q k =1.60 kn/m 2, =25 0, C 2 =0.8) S 2 = 1.60 x 1,07 = 1.71 kn/m 2 x 1.5 = 2,57 kn/m 2 - wiatr (wg tabl.z1-3 w PN-77/B aneksy, q k =0.30 kn/m 2, C e =0,8, C z =0,18/-0,4, =1.8) po nawietrzna (C z =0.4) W 1 = 0.30 x 0,8 x 0.18 x 1.8= 0.08 kn/m 2 x 1.5 = 0.12 kn/m 2 po zawietrzna (C z =-0.4) W 2 =0.30 x 0,8 x (-0.4) x 1.8= kn/m 2 x 1.5 = kn/m 2 Ci ary w asne g ównych elementów no nych uwzgl dni program obliczeniowy Schematy statyczne, geometria wi zara, obci enia, si y wewn trzne Obci enia dla poszczególnych pr tów przyj to odpowiednio dla rozstawu 1,10m Wyniki wymiarowania najbardziej wyt onych elementów wg jak ni ej. - krokwie st one w p aszczy nie po aci min deskowaniem gr. 25 mm Wzmocnienie dachu wykonano wprowadzaj c dodatkowe elementy no ne: - zag szczono krokwie dla g ównej po aci dachowej (rozstaw co max 0,55m), przekrój jak istniej ce - p atew górn kalenicow dla g ównej wi by wzmocniono od spodu nak adka 14/10 plus czniki pier cienie Geka i ruby M12 w rozstawie co max 0,30m - wzmocnienie p atwi po redniej pod wi g ówn od spodu nak adka 14/10 plus czniki pier cienie Geka i ruby M16 w rozstawie co max 0,30m - podparcie p atwi kalenicowej dla lukarny dwoma zastrza ami o przekroju min 12/12cm. - p atew po redni od strony lukarn wzmocniono z nak adkami bocznymi 2x3,6 plus czniki gwo dziowe Wyniki wymiarowania najbardziej wyt onych elementów (przeci onych wg schematu istniej cej konstrukcji) wg jak ni ej
7
8
9
10 Sprawdzenie wyt enia elementów dla konstrukcji dachowej wzmocnionej
11 OBIEKT: Belka (Krokwie g ównej wi by 12x14) od strony mniejszej lukarny, przy ni szym dachu OBIEKT: Belka (Krokwie 12x14) Od w a: 807 do w a: 296 (L= 6,087 m) Przekrój nr: 11 (Krokwie 12x14) f= 8,728 mm < 30,43 mm (L/200) Pole przek.poprz.netto (A)= 168 cm2 Pole cinania (bxh)= 168 cm2 Wsk.na zginanie (Wz)= 392 cm3 (Wy)= 336 cm3 Nrr: 1,2,3,4,5,7 ciskanie (Nc)= 5,825 kn cinanie (Vy)= 4,013 kn cinanie (Vx)= 0,2409 kn Zginanie (Mz)= 3,031 knm Zginanie (My)= 0,7179 knm ciskanie: Sc/fcd= 0,03 Zginanie: Sz/fmd+0,7*Sy/fmd= 0,56 Zginanie: 0,7*Sz/fmd+Sy/fmd= 0,45 ciskanie+zginanie: (Sc/fcd)^2+Sz/fmd+0,7*Sy/fmd= 0,56 (Sc/fcd)^2+0,7*Sz/fmd+Sy/fmd= 0,46 cinanie: tz/fvd= 0,01 cinanie: ty/fvd= 0,21 D ugo pr ta (Loz)= 6,087 m (Loy)= 1 m Wsp.d.wyboczen. (miz)= 1 (miy)= 0,36 Smuk pr ta (l_z)= 150,6 (l_y)= 10,39 (ZA DU O) Wsp.wyboczeniowy (kc,z)= 0,1428 (kc,y)= 1 D ugo obliczeniowa (Ld)= 6,367 m Wyboczenie: Sc/(kc*fcd)= 0,19 Wyboczenie+Zginanie: Sc/(kcz*fcd)+Sz/fmd+0,7*Sy/fmd= 0,74 (Sc/fcd)^2+0,7*Sz/fmd+Sy/fmd= 0,46 Zwichrzenie: Smz/(kcrit*fmd)= 0,47 OBIEKT: Belka (Krokwie g ównej wi by 12x14) od strony wi kszej lukarny OBIEKT: Belka (Krokwie 12x14) Od w a: 259 do w a: 776 (L= 6,621 m) Przekrój nr: 11 (Krokwie 12x14) f= 14,3 mm < 33,11 mm (L/200) Pole przek.poprz.netto (A)= 168 cm2 Pole cinania (bxh)= 168 cm2 Wsk.na zginanie (Wz)= 392 cm3 (Wy)= 336 cm3 Nrr: 1,2,3,4,5,6 ciskanie (Nc)= 1,049 kn cinanie (Vy)= 7,178 kn cinanie (Vx)= 0,1757 kn Zginanie (Mz)= 2,989 knm Zginanie (My)= 0,6025 knm ciskanie: Sc/fcd= 0,00 Zginanie: Sz/fmd+0,7*Sy/fmd= 0,80 Zginanie: 0,7*Sz/fmd+Sy/fmd= 0,64
12 ciskanie+zginanie: (Sc/fcd)^2+Sz/fmd+0,7*Sy/fmd= 0,80 (Sc/fcd)^2+0,7*Sz/fmd+Sy/fmd= 0,64 cinanie: tz/fvd= 0,01 cinanie: ty/fvd= 0,42 D ugo pr ta (Loz)= 6,621 m (Loy)= 1 m Wsp.d.wyboczen. (miz)= 0,5 (miy)= 0,5 Smuk pr ta (l_z)= 81,91 (l_y)= 14,43 Wsp.wyboczeniowy (kc,z)= 0,4446 (kc,y)= 1 D ugo obliczeniowa (Ld)= 6,901 m Wyboczenie: Sc/(kc*fcd)= 0,01 Wyboczenie+Zginanie: Sc/(kcz*fcd)+Sz/fmd+0,7*Sy/fmd= 0,81 (Sc/fcd)^2+0,7*Sz/fmd+Sy/fmd= 0,64 Zwichrzenie: Smz/(kcrit*fmd)= 0,69 OBIEKT: Belka (Krokwie Lukarny 12x14) OBIEKT: Belka (Krokwie 12x14) Od w a: 861 do w a: 863 (L= 3,025 m) Przekrój nr: 11 (Krokwie 12x14) f= 9,065 mm < 15,13 mm (L/200) Pole przek.poprz.netto (A)= 168 cm2 Pole cinania (bxh)= 168 cm2 Wsk.na zginanie (Wz)= 392 cm3 Wska nik na skr canie= 428 cm3 Warianty i si y dla maksymalnych napr Nrr: 1,2,3,5,6 ciskanie (Nc)= 1,133 kn cinanie (Vy)= 4,768 kn Zginanie (Mz)= 3,564 knm Warianty i si y dla minimalnych napr Nrr: 1,2,3,4,5 ciskanie (Nc)= 1,164 kn cinanie (Vy)= 4,768 kn Zginanie (Mz)= 3,564 knm Skr canie (Mt)= 0,0 knm ciskanie: Sc/fcd= 0,01 ciskanie+zginanie: (Sc/fcd)^2+Sz/fmd= 0,62 cinanie: ty/fvd= 0,28 Skr canie: tt/fvd= 0,00 cinanie+skr canie: tt/fvd+(t/fvd)^2= 0,08 D ugo pr ta (Loz)= 3,025 m (Loy)= 1 m Wsp.d.wyboczen. (miz)= 1 (miy)= 1 Smuk pr ta (l_z)= 74,85 (l_y)= 28,87 Wsp.wyboczeniowy (kc,z)= 0,5181 (kc,y)= 1,003 D ugo obliczeniowa (Ld)= 3,305 m Wyboczenie: Sc/(kc*fcd)= 0,01 Wyboczenie+Zginanie: Sc/(kcz*fcd)+Sz/fmd= 0,63 Wyboczenie: Sc/(kc*fcd)= 0,01
13 Wyboczenie+Zginanie: Sc/(kcz*fcd)+Sz/fmd= 0,63 Zwichrzenie: Smz/(kcrit*fmd)= 0,62 OBIEKT: Belka (Krokwie Lukarny 8/10) OBIEKT: Belka (krokwie 8x10) Od w a: 947 do w a: 948 (L= 1,905 m) Przekrój nr: 12 (krokwie 8x10) f= 5,834 mm < 9,525 mm (L/200) Pole przek.poprz.netto (A)= 80 cm2 Pole cinania (bxh)= 80 cm2 Wsk.na zginanie (Wz)= 133 cm3 Wska nik na skr canie= 138 cm3 Warianty i si y dla maksymalnych napr Nrr: 1,2,3,5,6 Rozci g. (Nt)= 9,278 kn cinanie (Vy)= 2,974 kn Zginanie (Mz)= 1,408 knm Warianty i si y dla minimalnych napr Nrr: 1,2,3,4,5 cinanie (Vy)= 2,974 kn Zginanie (Mz)= 1,408 knm Skr canie (Mt)= 0,0 knm Rozci ganie: St/ftd= 0,13 Rozci ganie+zginanie: St/ftd+Sz/fmd= 0,85 cinanie: ty/fvd= 0,36 D ugo obliczeniowa (Ld)= 2,105 m Zwichrzenie: Smz/(kcrit*fmd)= 0,72 OBIEKT: Belka (Krokiew koszowa przy Lukarnie 14x14) OBIEKT: Belka (14x14) Od w a: 943 do w a: 957 (L= 4,055 m) Przekrój nr: 10 (14x14) f= 13,45 mm < 20,27 mm (L/200) Pole przek.poprz.netto (A)= 196 cm2 Pole cinania (bxh)= 196 cm2 Wsk.na zginanie (Wz)= 457 cm3 (Wy)= 457 cm3 Wska nik na skr canie= 568 cm3 Nrr: 1,2,3,4,5,6 ciskanie (Nc)= 17,64 kn cinanie (Vy)= 2,065 kn cinanie (Vx)= 5,307 kn Zginanie (Mz)= 2,893 knm Zginanie (My)= 0,3664 knm Skr canie (Mt)= 0, knm ciskanie: Sc/fcd= 0,09 Zginanie: Sz/fmd+0,7*Sy/fmd= 0,62 Zginanie: 0,7*Sz/fmd+Sy/fmd= 0,47 ciskanie+zginanie: (Sc/fcd)^2+Sz/fmd+0,7*Sy/fmd= 0,63
14 (Sc/fcd)^2+0,7*Sz/fmd+Sy/fmd= 0,48 cinanie: tz/fvd= 0,35 cinanie: ty/fvd= 0,14 Skr canie: tt/fvd= 0,00 cinanie+skr canie: tt/fvd+(t/fvd)^2= 0,13 D ugo pr ta (Loz)= 4,055 m (Loy)= 4,055 m Wsp.d.wyboczen. (miz)= 0,87 (miy)= 0,87 Smuk pr ta (l_z)= 87,29 (l_y)= 87,29 Wsp.wyboczeniowy (kc,z)= 0,3974 (kc,y)= 0,3974 Brak zwichrzenia Wyboczenie: Sc/(kc*fcd)= 0,23 Wyboczenie+Zginanie: Sc/(kcz*fcd)+Sz/fmd+0,7*Sy/fmd= 0,86 Sc/(kcy*fcd)+0,7*Sz/fmd+Sy/fmd= 0,71 OBIEKT: Rygiel (Belka kalenicowa wi zara g ównego od spodu 14/10+istn.12x14) OBIEKT: Rygiel (zast pczo 14/2x13) Od w a: 969 do w a: 841 (L= 5,5 m) Przekrój nr: 18 (14/2x13) f= 14,49 mm < 27,5 mm (L/200) Pole przek.poprz.netto (A)= 364 cm2 Wsk.na zginanie (Wz)= 849 cm3 (Wy)= 1577 cm3 Wska nik na skr canie= 789 cm3 Nrr: 1,2,3,4,5,6 Rozci g. (Nt)= 1,591 kn cinanie (Vy)= 6,521 kn cinanie (Vx)= 12,37 kn Zginanie (Mz)= 0,02602 knm Zginanie (My)= 2,143 knm UWAGA moment My pomini to przy wymiarowaniu Skr canie (Mt)= 0, knm Rozci ganie: St/ftd= 0,01 Rozci ganie+zginanie: St/ftd+Sz/fmd= 0,01 cinanie: tz/fvd= 0,44 cinanie: ty/fvd= 0,23 Skr canie: tt/fvd= 0,00 cinanie+skr canie: tt/fvd+(t/fvd)^2= 0,20 D ugo obliczeniowa (Ld)= 5,78 m Zwichrzenie: Smz/(kcrit*fmd)= 0,00 OBIEKT: Rygiel (Belka kalenicowa Lukarny12x14) OBIEKT: Rygiel (12x14) Od w a: 343 do w a: 941 (L= 6 m) Przekrój nr: 1 (12x14) f= 11,18 mm < 30 mm (L/200) Pole przek.poprz.netto (A)= 168 cm2 Pole cinania (bxh)= 168 cm2 Wsk.na zginanie (Wz)= 392 cm3 (Wy)= 336 cm3
15 Wska nik na skr canie= 428 cm3 Nrr: 1,2,3,4,5 Rozci g. (Nt)= 17,11 kn cinanie (Vy)= 5,703 kn cinanie (Vx)= 1,889 kn Zginanie (Mz)= 3,183 knm Zginanie (My)= 1,588 knm Skr canie (Mt)= 0, knm Rozci ganie: St/ftd= 0,12 Zginanie: Sz/fmd+0,7*Sy/fmd= 0,77 Zginanie: 0,7*Sz/fmd+Sy/fmd= 0,70 Rozci ganie+zginanie: St/ftd+Sz/fmd+0,7*Sy/fmd= 0,89 St/ftd+0,7*Sz/fmd+Sy/fmd= 0,82 cinanie: tz/fvd= 0,11 cinanie: ty/fvd= 0,33 Skr canie: tt/fvd= 0,00 cinanie+skr canie: tt/fvd+(t/fvd)^2= 0,11 D ugo obliczeniowa (Ld)= 6,28 m Zwichrzenie: Smz/(kcrit*fmd)= 0,55 OBIEKT: Rygiel (J tka dolna wi kszej lukarny 2x3,6+istn.14/16) OBIEKT: Rygiel (Z ony z dwu bocznych nak adek) Od w a: 835 do w a: 833 (L= 5,5 m) Przekrój nr: 19 (Z ony) f= 7,638 mm < 27,5 mm (L/200) Pole przek.poprz.netto (A)= 336 cm2 Wsk.na zginanie (Wz)= 896 cm3 (Wy)= 1176 cm3 Wska nik na skr canie= 261 cm3 Warianty i si y dla maksymalnych napr Nrr: 1,2,3,4,5 Rozci g. (Nt)= 47,56 kn cinanie (Vy)= 0,7923 kn cinanie (Vx)= 10,68 kn Zginanie (Mz)= 2,025 knm Zginanie (My)= 2,626 knm UWAGA moment My pomini to przy wymiarowaniu Skr canie (Mt)= 0, knm Warianty i si y dla minimalnych napr Nrr: 1,2,3,4,5,6 Rozci g. (Nt)= 0, kn cinanie (Vy)= 0,7872 kn cinanie (Vz)= 10,72 kn Zginanie (Mz)= 2,012 knm Zginanie (My)= 2,636 knm UWAGA moment My pomini to przy wymiarowaniu Skr canie (Mt)= 0,0 knm Rozci ganie: St/ftd= 0,22 Rozci ganie+zginanie: St/ftd+Sz/fmd= 0,42 cinanie: tz/fvd= 0,31 cinanie: ty/fvd= 0,02 Skr canie: tt/fvd= 0,00 cinanie+skr canie: tt/fvd+(t/fvd)^2= 0,10 D ugo obliczeniowa (Ld)= 5,82 m Zwichrzenie: Smz/(kcrit*fmd)= 0,20
16 OBIEKT: Rygiel (P atew po rednia g ównej wi by przy wi kszej lukarnie od spodu 14/14+istn.14/16) OBIEKT: Rygiel (Z ony od spodu 14/14+istn.14/16) Od w a: 831 do w a: 304 (L= 5,5 m) Przekrój nr: 15 (Z ony) f= 11 mm < 27,5 mm (L/200) Pole przek.poprz.netto (A)= 420 cm2 Wsk.na zginanie (Wz)= 980 cm3 (Wy)= 2100 cm3 Nrr: 1,2,3,4,5,7 ciskanie (Nc)= 0,6561 kn cinanie (Vy)= 8,601 kn cinanie (Vx)= 33,23 kn Zginanie (Mz)= 2,031 knm Zginanie (My)= 16,26 knm UWAGA moment My pomini to przy wymiarowaniu ciskanie: Sc/fcd= 0,00 ciskanie+zginanie: (Sc/fcd)^2+Sz/fmd= 0,14 cinanie: tz/fvd= 0,77 cinanie: ty/fvd= 0,20 D ugo pr ta (Loz)= 5,5 m (Loy)= 5,5 m Wsp.d.wyboczen. (miz)= 0,23 (miy)= 0,69 Smuk pr ta (l_z)= 31,3 (l_y)= 71,21 Wsp.wyboczeniowy (kc,z)= 0,9915 (kc,y)= 0,5616 Brak zwichrzenia Wyboczenie: Sc/(kc*fcd)= 0,00 Wyboczenie+Zginanie: Sc/(kcz*fcd)+Sz/fmd= 0,14 OBIEKT: Rygiel (P atew po rednia g ównej wi by od spodu 14/10+istn.14/16), krótsza rozpi to OBIEKT: Rygiel (Z ony) Od w a: 829 do w a: 967 (L= 2,2 m) Przekrój nr: 17 (Z ony) f= 2,469 mm < 11 mm (L/200) Pole przek.poprz.netto (A)= 336 cm2 Wsk.na zginanie (Wz)= 784 cm3 (Wy)= 1344 cm3 Wska nik na skr canie= 672 cm3 Nrr: 1,2,3,4,5,7 ciskanie (Nc)= 0,2017 kn cinanie (Vy)= 1,425 kn cinanie (Vx)= 13,44 kn Zginanie (Mz)= 0,0854 knm Zginanie (My)= 2,463 knm UWAGA moment My pomini to przy wymiarowaniu Skr canie (Mt)= 0, knm ciskanie: Sc/fcd= 0,00 ciskanie+zginanie: (Sc/fcd)^2+Sz/fmd= 0,01 cinanie: tz/fvd= 0,39 cinanie: ty/fvd= 0,04 Skr canie: tt/fvd= 0,01 cinanie+skr canie: tt/fvd+(t/fvd)^2= 0,16 D ugo pr ta (Loz)= 2,2 m (Loy)= 2,2 m
17 Wsp.d.wyboczen. (miz)= 0,72 (miy)= 2,19 Smuk pr ta (l_z)= 39,19 (l_y)= 84,18 Wsp.wyboczeniowy (kc,z)= 0,9465 (kc,y)= 0,4238 D ugo obliczeniowa (Ld)= 2,48 m Wyboczenie: Sc/(kc*fcd)= 0,00 Wyboczenie+Zginanie: Sc/(kcz*fcd)+Sz/fmd= 0,01 Zwichrzenie: Smz/(kcrit*fmd)= 0,01 OBIEKT: S up (S up skrajny pod p atwi przyszczytowy g ównej wi by 14x14) OBIEKT: S up (14x14) Od w a: 812 do w a: 314 (L= 3,04 m) Przekrój nr: 10 (14x14) f= 1,156 mm < 8,686 mm (L/350) Pole przek.poprz.netto (A)= 196 cm2 Pole cinania (bxh)= 196 cm2 Wsk.na zginanie (Wz)= 457 cm3 (Wy)= 457 cm3 Wska nik na skr canie= 568 cm3 Nrr: 1,2,3,4,5,6 Rozci g. (Nt)= 4,247 kn cinanie (Vy)= 0,1609 kn cinanie (Vx)= 15,41 kn Zginanie (Mz)= 0,08705 knm Zginanie (My)= 2,8 knm Skr canie (Mt)= 0, knm Rozci ganie: St/ftd= 0,02 Zginanie: Sz/fmd+0,7*Sy/fmd= 0,27 Zginanie: 0,7*Sz/fmd+Sy/fmd= 0,38 Rozci ganie+zginanie: St/ftd+Sz/fmd+0,7*Sy/fmd= 0,29 St/ftd+0,7*Sz/fmd+Sy/fmd= 0,40 cinanie: tz/fvd= 0,68 cinanie: ty/fvd= 0,01 Skr canie: tt/fvd= 0,00 cinanie+skr canie: tt/fvd+(t/fvd)^2= 0,47 Brak zwichrzenia No no elementu taka sama jak przekroju OBIEKT: S up (S upek po redni pod p atwi przy Lukarnie zmieniony na przekrój 18/18) OBIEKT: S up (zmieniony na 18x18) Od w a: 819 do w a: 306 (L= 3,04 m) Przekrój nr: 21 (18x18) Materia : C27 f= 2,985 mm < 15,2 mm (L/200) Pole przek.poprz.netto (A)= 324 cm2 Pole cinania (bxh)= 324 cm2 Wsk.na zginanie (Wz)= 972 cm3 (Wy)= 972 cm3 Wska nik na skr canie= 1207 cm3 Nrr: 1,2,3,4,5,6 ciskanie (Nc)= 28,34 kn
18 cinanie (Vy)= 5,638 kn cinanie (Vx)= 39,54 kn Zginanie (Mz)= 4,15 knm Zginanie (My)= 0,9125 knm Skr canie (Mt)= 0,02373 knm ciskanie: Sc/fcd= 0,06 Zginanie: Sz/fmd+0,7*Sy/fmd= 0,26 Zginanie: 0,7*Sz/fmd+Sy/fmd= 0,21 ciskanie+zginanie: (Sc/fcd)^2+Sz/fmd+0,7*Sy/fmd= 0,27 (Sc/fcd)^2+0,7*Sz/fmd+Sy/fmd= 0,21 cinanie: tz/fvd= 0,94 cinanie: ty/fvd= 0,13 Skr canie: tt/fvd= 0,01 cinanie+skr canie: tt/fvd+(t/fvd)^2= 0,90 D ugo pr ta (Loz)= 3,04 m (Loy)= 3,04 m Wsp.d.wyboczen. (miz)= 0,57 (miy)= 0,57 Smuk pr ta (l_z)= 33,35 (l_y)= 33,35 Wsp.wyboczeniowy (kc,z)= 0,9807 (kc,y)= 0,9807 Brak zwichrzenia Wyboczenie: Sc/(kc*fcd)= 0,06 Wyboczenie+Zginanie: Sc/(kcz*fcd)+Sz/fmd+0,7*Sy/fmd= 0,32 Sc/(kcy*fcd)+0,7*Sz/fmd+Sy/fmd= 0,27 Projektant: mgr in. Anna Ceynowa Sprawdzaj cy: mgr in. Bogdan Jasko
OPINIA TECHNICZNA DO DO REMONT URZĘDU POCZTOWEGO W SZTABINIE PRZY UL.AUGUSTOWSKA 60
OPINIA TECHNICZNA DO DO REMONT URZĘDU POCZTOWEGO W SZTABINIE PRZY UL.AUGUSTOWSKA 60 1. Lokalizacja obiektu Budynek urzędu pocztowego znajduje się w Sztabinie przy ul. Augustowskiej 60. 2. Cel ekspertyzy
OBLICZENIA STATYCZNE remont dachu ul. Kędzierzyńska 21
OBLICZENIA STATYCZNE remont dachu ul. Kędzierzyńska 21 SPRAWDZENIE ISTNIEJĄCEJ KONSTRUKCJI DLA MIN. ISTNIEJĄCYCH PRZEKROJÓW I MAX. ROZSTAWÓW KROKWI DANE: Geometria ustroju: Szkic układu poprzecznego 693,6
Obliczenia bosmanatu. Schemat statyczny (ci ar belki uwzgl dniony automatycznie): Momenty zginaj ce [knm]:
![Obliczenia bosmanatu. Schemat statyczny (ci ar belki uwzgl dniony automatycznie): Momenty zginaj ce [knm]:](/thumbs/55/35622176.jpg "Obliczenia bosmanatu. Schemat statyczny (ci ar belki uwzgl dniony automatycznie): Momenty zginaj ce [knm]:")
Obliczenia bosmanatu 1. Zebranie obci strop drewniany Tablica 1. k Obc. obl. Lp Opis obci enia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Obci enie zmienne (wszelkie pokoje biurowe, 2,00 1,40 0,50 2,80 gabinety lekarskie,
SPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA DOKUMENTY FORMALNO-PRAWNE
SPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA DOKUMENTY FORMALNO-PRAWNE str. KONSTRUKCJA WSPORCZA POD KOLEKTORY SŁONECZNE str. OPIS TECHNICZNY WRAZ Z OBLICZENIAMI str. RZUT DACHU - KRYTA BIEśNIA RYS. K-1 (proj.) skala 1:100
OBLICZE IA STATYCZ O-WYTRZYMAŁOŚCIOWE Wzmocnienia stropu w budynku mieszkalnym w akle ad otecią ul. Dąbrowskiego 44
- str.12 - OBLICZE IA STATYCZ O-WYTRZYMAŁOŚCIOWE Wzmocnienia stropu w budynku mieszkalnym w akle ad otecią ul. Dąbrowskiego 44 1. Zestawienia obciążeń jednostkowych Zestawienia obciążeń jednostkowych w
Obliczenia poł czenia zamocowanego Belka - Belka
Autodesk Robot Structural Analysis Professional 009 Obliczenia poł czenia zamocowanego Belka - Belka EN 993--8:005 Proporcja 0,96 OGÓLNE Nr poł czenia: Nazwa poł czenia: Doczołowe W zeł konstrukcji: 30
5. ANALIZA NOŚNOŚCI ELEMENTÓW śelbetowych
5. ANALIZA NOŚNOŚCI ELEMENTÓW śelbetowych ZAŁOśENIA : - I strefa wiatrowa teren zabudowany - 3 strefa śniegowa - strefa przemarzania 1.00 m - spadek połaci dachu α = 14.00 = 25.0 % - wysokość ściany (
Przykład 1.a Ściana wewnętrzna w kondygnacji parteru. Przykład 1.b Ściana zewnętrzna w kondygnacji parteru. Przykład 1.c Ścian zewnętrzna piwnic.
Przykład 1- Sprawdzenie nośności ścian budynku biurowego Przykład 1.a Ściana wewnętrzna w kondygnacji parteru. Przykład 1.b Ściana zewnętrzna w kondygnacji parteru. Przykład 1.c Ścian zewnętrzna piwnic.
1.0. Zebranie obciążeń
1.0. Zebranie obciążeń 1.1. Obciążenia stałe Rodzaj: ciężar Typ: stałe 1.1.1. Przekrycie hali (Obliczenia pkt. 2.0. obciążenie A) Q k = 1,30 kn/m 2. Q o1 = 1,58 kn/m 2, γ f1 = 1,22, Q o2 = 1,15 kn/m 2,
Rodzaj opracowania: Projekt architektoniczno - budowlany
Rodzaj opracowania: Projekt architektoniczno - budowlany BranŜa: Konstrukcyjna posadowienie zbiornika retencyjnego o pojemności 100 m 3 Nazwa nadana zamówieniu przez zamawiającego: Rozbudowa stacji uzdatniania
Obliczenia statyczno wytrzymałościowe. Obciążenie ciężarem własnym belki przyjęto na podstawie przekroju rzeczywistego w programie ABC Rama.
Obliczenia statyczno wytrzymałościowe. 1. Belki podwalinowe. 1.1. Obciążenia Obciążenie ciężarem własnym belki. Obciążenie ciężarem własnym belki przyjęto na podstawie przekroju rzeczywistego w programie
OPIS TECHNICZNY DO DREWNIANEJ KONSTRUKCJI DACHU
I. Przedmiot opracowania. OPIS TECHNICZNY DO DREWNIANEJ KONSTRUKCJI DACHU Opracowanie obejmuje projekt drewnianej konstrukcji dachu wiaty rekreacyjnej w Helu dz. nr 4/1. II. Podstawa opracowania. 1. Projekt
Obciążenia środowiskowe: śnieg i wiatr wg PN-B-02010/Az1 i PN-B-02011/Az1
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Obciążenia środowiskowe: śnieg i wiatr wg PN-B-02010/Az1 i PN-B-02011/Az1 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014) gruntu Podstawa: Norma PN-80/B-02010/Az1:2006.
Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku
1 Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku Poz. 1. Wymiany w stropie przy szybie dźwigu w hollu. Obciąż. stropu. - warstwy posadzkowe 1,50 1,2 1,80 kn/m 2 - warstwa wyrównawcza 0,05 x 21,0 = 1,05 1,3
- 1 - OBLICZENIA SCHODÓW ELBETOWYCH
- 1 - Schody P ytowe v..0 OLIZENI SHODÓW ELETOWYH ytkownik: iuro In ynierskie SPEUD 005-0 SPEUD Gliwice utor: mg in. Jan Kowalski Tytu : Poz..3 Schody ieg schodowy 1 SZKI SHODÓW 1 180 0 8x 17,5/5,7 5,7
OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANEGO WIATY DO CELÓW EDUKACYJNYCH
OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANEGO WIATY DO CELÓW EDUKACYJNYCH 1. Podstawa opracowania 1.1. Zlecenie inwestora z 12.2011r. 1.2. Ustawa prawo budowlane 1.3. PN-81/B-03020: Grunty budowlane.
OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej
OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej 1.0 DŹWIGAR DACHOWY Schemat statyczny: kratownica trójkątna symetryczna dwuprzęsłowa Rozpiętości obliczeniowe: L 1 = L 2 = 3,00 m Rozstaw dźwigarów: a =
Tablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa
strona 1 Tablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 1. Blachodachówka o grubości 0,55 mm γ f k d Obc. obl. kn/m 2 0,35 1,30
T.T.U. ZDZISŁAW URBANOWICZ Gdańsk, ul.litewska 16 tel./fax: OBLICZENIA STATYCZNE
OBLICZENIA STATYCZNE 1. ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ PRZYJĘTYCH DO OBLICZEŃ Tablica 1. Obciążenie śniegem k Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f d Obc. obl. kn/m 2 1. Obciążenie śniegiem połaci dachu 0,96
8. Zginanie ukośne. 8.1 Podstawowe wiadomości
8. 1 8. ginanie ukośne 8.1 Podstawowe wiadomości ginanie ukośne zachodzi w przypadku, gdy płaszczyzna działania obciążenia przechodzi przez środek ciężkości przekroju pręta jednak nie pokrywa się z żadną
SPIS TREÚCI SPIS TREÚCI... 1
SPIS TREÚCI SPIS TREÚCI... 1 1. PODSTAWA OPRACOWANIA... 2 1.1. ZA OÝENIA PROJEKTOWE... 2 1.2. ZASTOSOWANE NORMY, PRZEPISY I LITERATURA... 2 2. PRZEDMIOT OPRACOWANIA I CEL OPRACOWANIA... 3 3. OGÓLNA CHARAKTERYSTYKA
CZĘŚĆ G Obliczenia konstrukcyjne. 1. Zestawienie obciąŝeń na 1 m 2 - stropodach ISTNIEJĄCY. Obciążenia stałe. Obciążenia zmienne. g o.
CZĘŚĆ G Obliczenia konstrukcyjne 1. Zestawienie obciąŝeń na 1 m 2 - stropodach ISTNIEJĄCY L. p. Wyszczególnienie g k γ f g o Obciążenia stałe 1. 2 x papa asfaltowa 0,1200 1,3 0,1400 2. Ocieplenie żużla
Str. 9. Ciężar 1m 2 rzutu dachu (połaci ) qkr qor gr = 0,31 / 0,76 = 0,41 * 1,20 = 0,49 kn/m 2
Str. 9 5. OBLICZENIA STATYCZNE Zastosowane schematy konstrukcyjne (statyczne), założenia przyjęte do obliczeń konstrukcji, w tym dotyczące obciążeń, oraz podstawowe wyniki tych obliczeń. Założenia przyjęte
rynna Ø150 spadek min 5mm/m okienko dachowe okienko dachowe 45x75 45x75 12x18 12x18 na dach 12x18 12x18 gr.18mm okienko dachowe 45x75
1 050 178 3 311 186 95 95 95 95 95 93 93 93 93 93 92 92 92 473 465 277 42 28 1 253 28 ob ona desk gr.22mm 95 95 95 95 95 93 93 93 93 93 92 92 92 42 42 wy az na dach ob ony desk gr.18mm 77 barierka wys.
3. Przedmiot opracowania:
3. Przedmiot opracowania: Niniejsze opracowanie obejmuje lokalizację na działce istniejącego budynku mieszkalnego z częścią gospodarczą, budynku stodoły przeznaczonego do rozbiórki. - Podstawowe wskaźniki:
UWM KATEDRA OGRODNICTWA Ławy fundamentowe P.P.U.H. CHECZA. Kontr. Mgr inż. P.CZIRSON
1 Ławy fundamentowe z odsadzkami pod słupy ram głównych 2.1 Charakterystyki materiałów: Beton : B25 fcd = 13,33 (MPa) ciężar objętościowy = 2447,32 (kg/m3) Zbrojenie podłużne : typ 34GS fe = 350,00 (MPa)
SPIS POZYCJI OBLICZEŃ STATYCZNYCH:
UDYNEK ILIOTEKI ŚLĄSKIEJ W KTOWICCH PLC EUROPY 1 PROJEKT DOSTOSOWNI DCHU DO ZWIĘKSZONYCH OCIĄŻEŃ ŚNIEGIEM str. 12/K SPIS POZYCJI OLICZEŃ STTYCZNYCH: POZ.1 DCH...13 POZ.1.1 ELK O ROZPIĘTOŚCI LŚW MX =4,9M...17
700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:
![700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:](/thumbs/58/41361967.jpg "700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:")
Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE PRZEJŚCIE DLA ZWIERZĄT W KM 24+800 - PRZĘSŁO 1. NORMY, PRZEPISY, LITERATURA.
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE PRZEJŚCIE DLA ZWIERZĄT W KM 24+800 - PRZĘSŁO 1. NORMY, PRZEPISY, LITERATURA. 1.1. PN-85/S-10030 Obiekty mostowe. Obciążenia. 1.2. PN-91/S-10042 Obiekty mostowe. Konstrukcje
Zebranie obciążeń [kn/m] pomost 0.355* belka użytkowe 0.355*
![Zebranie obciążeń [kn/m] pomost 0.355* belka użytkowe 0.355*](/thumbs/45/23406041.jpg "Zebranie obciążeń [kn/m] pomost 0.355* belka użytkowe 0.355*")
1.0 Pomost techniczny Wi¹ zar kratowy Wi¹ zar kratowy Wi¹ zar kratowy Wi¹ zar kratowy BELKA NR 1 krata pomostowa o wysokoœci 30 mm powierzchnia A=11.400 m2 BELKA NR 2 BELKA NR 3 BELKA NR 4 BELKA NR 3 BELKA
OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI 1. Przedmiot opracowania. 2. Rozwi zania konstrukcyjno-materiałowe
OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI 1. Przedmiot opracowania 2. Rozwi zania konstrukcjno-materiałowe 2.1 Stop fundamentowe F φ 2.2 Słup stalow S φ 2.3 Rama stalowa R 2.4 Płatew stalowa P 2.5 Krokiew stalowa K
Obliczenia statyczne wybranych elementów konstrukcji
Obliczenia statyczne wybranych elementów konstrukcji 1. Obliczenia statyczne wybranych elementów konstrukcji 1.1. Zebranie obciążeń Obciążenia zebrano zgodnie z: PN-82/B-02000 - Obciążenia budowli. Zasady
PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY
PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY Remontu więźby dachowej w budynku mieszkalnym w Warszawie przy ul. Długiej 24, segment A i B Część: Konstrukcje Budowlane Spis zawartości : 1. Dane ogólne 1.1. Podstawa opracowania
OBLICZENIA STATYCZNE
PROJEKT BUDOWLANY ZMIANY KONSTRUKCJI DACHU W RUDZICZCE PRZY UL. WOSZCZYCKIEJ 17 1 OBLICZENIA STATYCZNE Inwestor: Gmina Suszec ul. Lipowa 1 43-267 Suszec Budowa: Rudziczka, ul. Woszczycka 17 dz. nr 298/581
1. Materiały. Drewno. 2.1.1. Wytrzymałości charakterystyczne drewna iglastego w MPa (megapaskale) podaje poniższa tabela.
1. Materiały Drewno Do konstrukcji drewnianych stosuje się drewno iglaste zabezpieczone przed szkodnikami biologicznymi i ogniem. Preparaty do nasycania drewna należy stosować zgodnie z instrukcją ITB
Widok ogólny podział na elementy skończone
MODEL OBLICZENIOWY KŁADKI Widok ogólny podział na elementy skończone Widok ogólny podział na elementy skończone 1 FAZA I odkształcenia od ciężaru własnego konstrukcji stalowej (odkształcenia powiększone
- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO
- 1 - Kalkulator Elementów Drewnianych v.2.2 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2002-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mg inż. Jan Kowalski Tytuł: Obliczenia elementów
- 1 - Wiązar Jętkowy ,2 89,2 89,2 89,2 356,8 12,5 373,9 186,1 12,5 740,0
- 1 - Wiązar Jętkowy 5.2 OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE WIĄZR JĘTKOWEGO Użytkownik: iuro Inżynierskie SPECUD 1995-2010 SPECUD Gliwice utor: inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.1.3 Dach - Wiązar jętkowy DNE:
EKSPERTYZA TECHNICZNA
EKSPERTYZA TECHNICZNA w zakresie możliwości rozbudowy wiaty magazynowej (zadaszenia) Wiata znajduje się nad częścią istniejącego placu składowania osadów ściekowych na terenie oczyszczalni ścieków w Krośnie
Stal EXPonent. Program służy do obliczania nośności przekrojów stalowych.
Stal EXPonent Program służy do obliczania nośności przekrojów stalowych. 1.1 Obsługa Program uruchamiamy z menu Start systemu Windows lub klikając ikonkę która, na życzenie użytkownika pojawi się na pulpicie
PREFABRYKOWANE STUDNIE OPUSZCZANE Z ŻELBETU ŚREDNICACH NOMINALNYCH DN1500, DN2000, DN2500, DN3200 wg EN 1917 i DIN V 4034-1
PREFABRYKOWANE STUDNIE OPUSZCZANE Z ŻELBETU ŚREDNICACH NOMINALNYCH DN1500, DN2000, DN2500, DN3200 wg EN 1917 i DIN V 4034-1 DO UKŁADANIA RUROCIĄGÓW TECHNIKAMI BEZWYKOPOWYMI 1. Rodzaje konstrukcji 1.1.
Materiały informacyjne
Materiały informacyjne Stropy styropianowe Dystrubucja: Inwest Studio 58-210 Sieniawka, Akwen 40 woj. Dolnośląskie tel./fax (74) 893-82-64 tel. kom. 605 287-100 e-mail: InwestStudio@wp.pl http://www.inweststudio.pl
Obliczenia statyczne
Za enia wst pne. Obliczenia statyczne do projektu konstrukcji budynku Pracowni Pozytonowej Emisyjnej Tomografii Komputerowej (PET_CT) Budynek 2 kondygnacyjny, niepodpiwniczony, w technologii tradycyjnej,
C. PROJEKT WYKONAWCZY KONSTRUKCJI
C. PROJEKT WYKONAWCZY KONSTRUKCJI przebudowy poddasza nieużytkowego wraz ze zmianą sposobu użytkowania na cele biurowe w budynku administracyjno-biurowym NFZ w Łodzi, położonym przy ul. Kopcińskiego 58,
1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ.
1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ. Zestawienie obciążeń. Kąt nachylenia połaci dachowych: Obciążenie śniegie. - dla połaci o kącie nachylenia 0 stopni Lokalizacja
.- dach nad bryłą główną dwuspadowy drewnainy o ukladzie krokwiowo-jętkowym,
Obliczenia statyczne.- do projektu budynków mieszkalnych jednorodzinnych w zabudowie szeregowej na działce nr 5-161/21 przy ul. Sienkiewicza w Nidzicy Inwestor: Gmina Nidzica Założenia przyjęte do obliczeń:
DOKUMENTACJA TECHNICZNA
DOKUMENTACJA TECHNICZNA MOSTU STALOWO-śELBETOWEGO NA POTOKU KOSZARAWA (KM 24+800) W MIEJSCOWOŚCI KOSZARAWA GMINA KOSZARAWA USUWANIE SZKÓD POWODZIOWYCH Z MAJA I CZERWCA 2010 ROKU; REMONT USZKODZONEGO MOSTU
O B L I C Z E N I A. Spis zawartości części obliczeniowej: I. Ściany nośne: 1.1. Ściany fundamentowe
Spis zawartości części obliczeniowej: I. Ściany nośne: 1.1. Ściany fundamentowe O B L I C Z E N I A II. Płyty Ŝelbetowe.1. Płyta Ŝelbetowa trybun L4,96m szer. 0,9m;.. Płyta Ŝelbetowa trybun L4,96m szer.
EKSPERTYZA TECHNICZNA
1 Zak ad Projektowania i Us ug Budowlanych BENBUD in. Benedykt Reder ul Ks. dr W. gi 1 /27 86-300 Grudzi dz tel. 0 603 79 86 82 tel. fax (56) 46 13 032 benbud@op.pl STADIUM BRAN A OBIEKT EKSPERTYZA TECHNICZNA
Transport Mechaniczny i Pneumatyczny Materiałów Rozdrobnionych. Ćwiczenie 2 Podstawy obliczeń przenośników taśmowych
Transport Mechaniczny i Pneumatyczny Materiałów Rozdrobnionych Ćwiczenie 2 Podstawy obliczeń przenośników taśmowych Wydajność przenośnika Wydajnością przenośnika określa się objętość lub masę nosiwa przemieszczanego
PRZEDMIAR ROBÓT. INWESTOR : Szko a Podstawowa nr 3. ul. ppor. opuskiego Edmunda 15, 78-100 Ko obrzeg. BRAN A : Budowlana DATA OPRACOWANIA : 2008-05-12
ROBÓT Klasyfikacja robót wg. Wspólnego S ownika Zamówie 45110000-1 Roboty w zakresie burzenia i rozbiórki obiektów budowlanych; roboty ziemne 45113000-2 Roboty na placu budowy 45111220-6 Roboty w zakresie
SERI A 93 S E RI A 93 O FLUSH GRID WITHOUT EDGE TAB
SERIA E93 CONIC FRINCTION CONIC 2 SERIA 93 SERIA 93 O FLUSH GRID WITHOUT EDGE TAB Podziałka Powierzchnia 30 mm Flush Grid Prześwit 47% Grubość Minimalny promień skrętu taśmy Układ napędowy Szerokość taśmy
PROJEKT BUDOWLANY i WYKONAWCZY
Archigraf MICHAŁ BRUTKOWSKI PRACOWNIA ARCHITEKTONICZNA PRACOWNIA: ul. J. Rosołą 58 lokal 113, 02-786 Warszawa, tel./fax:0224468089, e-mail: pracownia@archigraf.eu, e-mail: mb@archigraf.eu PROJEKT BUDOWLANY
OBLICZNENIA STATYCZNO-WYTRZYMA CIOWE BLOKU OPOROWEGO
OBLICZNENIA STATYCZNO-WYTRZYMA CIOWE BLOKU OPOROWEGO Przekrój II-II (w kier. wschodnim od otworu nr 8/2011) p.t. 111 boko parcie czynne parcie spoczynkowe z [m] ea z [m] ep 0 1,75 7 23,8 nasyp 7 9,96 glina
860 - Pale. Moduł. Pale 860-1
Moduł Pale 860-1 Spis treści 860. PALE...3 860.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE...3 860.2. WPROWADZANIE DANYCH...3 860.2.1. Zakładka Geometria układu pali i płyty fundamentowej...4 860.2.2. Zakładka Obciążenia...5
Pytania i odpowiedzi oraz zmiana treści SIWZ
Warszawa, dnia 08.11.2013 r. Pytania i odpowiedzi oraz zmiana treści SIWZ Dotyczy: postępowania na rozbudowę sieci lokalnej, strukturalnej i dedykowanej 230V w budynku Teatru Wielkiego Opery Narodowej,
EKSPERTYZA TECHNICZNA
BIURO PROJEKTÓW SZACHMAT SEBASTIAN MATEJKO UL. GDAŃSKA 40/56 31-411 KRAKÓW 501 120 586 biuro@szachmat.com.pl www.szachmat.com.pl EKSPERTYZA TECHNICZNA dotycząca zmiany sposobu uŝytkowania i adaptacji poddasza
Weryfikacja pr tów stalowych
Weryfikacja pr tów stalowych PR T: 1 PUNKT: 1 WSPÓŁRZ DNA: x = 0.00 L = 0.00 m Decyduj cy przypadek obci enia: 508 SSSW-L8 308*1.00+7*1.30 PARAMETRY PRZEKROJU: slupgłboczny1 h=80.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00
PROJEKT BUDOWLANY i WYKONAWCZY. OBLICZENIA Tom IV
www.bauren.pl BAUREN Renke Piotr 44 200 Rybnik, ul. Świerklańska 12 NIP: 642-151-81-63 REGON: 277913020 Tel./Fax. 032 4225137 Tel. 032 7500603 e_mail : bauren@bauren.pl PROJEKT BUDOWLANY i WYKONAWCZY Przebudowy
Dokument w wersji cyfrowej
nr rej.964/09 STADIUM : BRAN A : PROJEKT BUDOWLANY WIATY GOSPODARCZEJ NA DZIA CE O NR EWID. 2848/9 PRZY BUDYNKU NOWEJ STAJNI LOKALIZACJA : W PARKU HABSBURGÓW W YWCU Projekt budowlany Architektoniczno -
Załącznik nr 2 1 OBLICZENIA STATYCZNE
Załącznik nr 2 1 OBLICZENIA STATYCZNE OBCIĄŻENIE WIATREM WG PN-EN 1991-1-4:2008 strefa wiatrowa I kategoria terenu III tereny regularnie pokryte roślinnością lub budynkami albo o pojedynczych przeszkodach,
ZAWARTOŚC OPRACOWANIA
ZAWARTOŚC OPRACOWANIA I. OPIS TECHNICZNY II. OBLICZENIA STATYCZNE ( w projekcie budowlanym ) III. RYSUNKI: 1. Rzut fundamentów nr K-01 2. Stopa fundamentowa St1 nr K-02 3. Stopa fundamentowa St2 i St3
Instrukcja Laboratoryjna
Karkonoska Państwowa Szkoła Wyższa w Jeleniej Górze Wydział Przyrodniczo-Techniczny Edukacja Techniczno-Informatyczna Instrukcja Laboratoryjna Komputerowe wspomaganie w technice i nowoczesne techniki informatyczne
ĆWICZENIE PROJEKTOWE Z PRZEDMIOTU KONSTRUKCJE BETONOWE - OBIEKTY PROJEKT SŁUPA W ŻELBETOWEJ HALI PREFABRYKOWANEJ. Politechnika Wrocławska
Politechnika Wrocławska Wydział Budownictwa Lądowego i Wodnego Instytut Budownictwa Katedra Konstrukcji Betonowych ĆWICZENIE PROJEKTOWE Z PRZEDMIOTU KONSTRUKCJE BETONOWE - OBIEKTY PROJEKT SŁUPA W ŻELBETOWEJ
PROJEKT BUDOWLANY. Ostrów Wielkopolski ul. Staroprzygodzka działka nr 6; 5/3 obręb 0145; 7/1 obręb 0146
PROJEKT BUDOWLANY OBIEKT: Remont istniejącej wiaty magazynowej ADRES: INWESTOR: BRANŻA: Ostrów Wielkopolski ul. Staroprzygodzka działka nr 6; 5/3 obręb 0145; 7/1 obręb 0146 Zakład Oczyszczania i Gospodarki
Badania radiograficzne rentgenowskie złączy spawanych o różnych grubościach według PN-EN 1435.
Badania radiograficzne rentgenowskie złączy spawanych o różnych grubościach według PN-EN 1435. Dr inż. Ryszard Świątkowski Mgr inż. Jacek Haras Inż. Tadeusz Belka 1. WSTĘP I CEL PRACY Porównując normę
Zabezpieczenia ogniochronne kanałów wentylacyjnych, klimatyzacyjnych i oddymiających systemem CONLIT PLUS
EIS 0 EIS 0 SYSTEMY ZABEZPIECZEŃ OGNIOCHRONNYCH EISROCKWOOL 0 EIS 0.. Zabezpieczenia ogniochronne kanałów wentylacyjnych, klimatyzacyjnych i oddymiających systemem CONLIT PLUS Talerzyk zaciskowy CONLIT
1. Obliczenia sił wewnętrznych w słupach (obliczenia wykonane zostały uproszczoną metodą ognisk)
Zaprojektować słup ramy hali o wymiarach i obciążeniach jak na rysunku. DANE DO ZADANIA: Rodzaj stali S235 tablica 3.1 PN-EN 1993-1-1 Rozstaw podłużny słupów 7,5 [m] Obciążenia zmienne: Śnieg 0,8 [kn/m
Obciążenie dachów wiatrem w świetle nowej normy, cz. 1
Obciążenie dachów wiatrem w świetle nowej normy, cz. 1 Poza ciężarem własnym dach musi przenieść obciążenia od śniegu i wiatru. Konstrukcja dachu i jego pokrycie muszą obciążenia te nie tylko przenieść,
XXIV OLIMPIADA WIEDZY I UMIEJĘTNOŚCI BUDOWLANYCH 2011 ELIMINACJE CENTRALNE
XXIV OLIMPIADA WIEDZY I UMIEJĘTNOŚCI BUDOWLANYCH 2011 ELIMINACJE CENTRALNE Godło nr CZĘŚĆ A Czas 120 minut PYTANIA I ZADANIA 1 2 PUNKTY Na rysunku pokazano wizualizację czterech budowli inżynierskich.
Programy SPECBUD. SPECBUD oferuje programy inżynierskie, które są przydatne w pracy
Programy SPECBUD uniwersalne narzędzie inżynierskie do projektowania konstrukcji budowlanych Rys. 1. KEŻ przekrój zginany (belka) Marian Kazek, Mariusz Machej, SPECBUD Gliwice SPECBUD oferuje programy
Moduł. Rama 2D suplement do wersji Konstruktora 4.6
Moduł Rama 2D suplement do wersji Konstruktora 4.6 110-1 Spis treści 110. RAMA 2D - SUPLEMENT...3 110.1 OPIS ZMIAN...3 110.1.1 Nowy tryb wymiarowania...3 110.1.2 Moduł dynamicznego przeglądania wyników...5
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. Obciążenia 1.1. Założenia Ze względu na brak pełnych danych dotyczących konstrukcji istniejącego obiektu, w tym stalowego podciągu, drewnianego stropu oraz więźby
Pozostałe procesy przeróbki plastycznej. Dr inż. Paweł Rokicki Politechnika Rzeszowska Katedra Materiałoznawstwa, Bud. C, pok. 204 Tel: (17) 865-1124
Pozostałe procesy przeróbki plastycznej Dr inż. Paweł Rokicki Politechnika Rzeszowska Katedra Materiałoznawstwa, Bud. C, pok. 204 Tel: (17) 865-1124 Tłoczenie Grupy operacji dzielimy na: dzielenie (cięcie)
Katalog. Nakładów Rzeczowych. nr K-49. Nowe technologie. Roboty budowlane w systemie Porotherm. Ściany w systemach Porotherm Profi i Porotherm DRYFIX
Katalog nr K-49 Nakładów Rzeczowych Nowe technologie Roboty budowlane w systemie Porotherm. Ściany w systemach Porotherm Profi i Porotherm DRYFIX Wydawca: Katalog nr K-49 Nakładów Rzeczowych Nowe technologie
WZORU UŻYTKOWEGO EGZEMPLARZ ARCHIWALNY. d2)opis OCHRONNY. (19) PL (n)62894. Centralny Instytut Ochrony Pracy, Warszawa, PL
RZECZPOSPOLITA POLSKA Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej d2)opis OCHRONNY WZORU UŻYTKOWEGO (21) Numer zgłoszenia: 112772 (22) Data zgłoszenia: 29.11.2001 EGZEMPLARZ ARCHIWALNY (19) PL (n)62894 (13)
RZECZPOSPOLITA POLSKA. Prezydent Miasta na Prawach Powiatu Zarząd Powiatu. wszystkie
RZECZPOSPOLITA POLSKA Warszawa, dnia 11 lutego 2011 r. MINISTER FINANSÓW ST4-4820/109/2011 Prezydent Miasta na Prawach Powiatu Zarząd Powiatu wszystkie Zgodnie z art. 33 ust. 1 pkt 2 ustawy z dnia 13 listopada
ZAKRES AKREDYTACJI LABORATORIUM BADAWCZEGO Nr AB 896
ZAKRES AKREDYTACJI LABORATORIUM BADAWCZEGO Nr AB 896 wydany przez POLSKIE CENTRUM AKREDYTACJI 01-382 Warszawa, ul. Szczotkarska 42 Wydanie nr 14 Data wydania: 1 marca 2016 r. Nazwa i adres GRUPA INTERLIS
Egz. 1 INFORMACJA BIOZ DLA INSTALACJI SOLARNEJ W AKADEMIl WYCHOWANIA FIZYCZNEGO I SPORTU IM. JĘDRZEJA ŚNIADECKIEGO W GDAŃSKU PRZY UL. KAZIMIERZA GÓRSKIEGO Inwestor Akademia Wychowania Fizycznego i Sportu
POPRAWKA do POLSKIEJ NORMY. PN-EN 1997-1:2008/Ap2. Dotyczy PN-EN 1997-1:2008 Eurokod 7 Projektowanie geotechniczne Część 1: Zasady ogólne
POPRAWKA do POLSKIEJ NORMY ICS 91.010.30; 93.020 PN-EN 1997-1:2008/Ap2 wrzesień 2010 Dotyczy PN-EN 1997-1:2008 Eurokod 7 Projektowanie geotechniczne Część 1: Zasady ogólne Copyright by PKN, Warszawa 2010
WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCH I WYMIAROWANIE
WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCH I WYMIAROWANIE 9.1. HALA SPORTOWA Z ZAPLECZEM...14 9.1.3. Płyty...16 9.1.3.1. Płyta poz +3.54 gr.20cm...16 9.1.3.2. Płyta poz +4.80 gr.20 i 16cm...18 9.1.3.3. Płyta poz +8,00
- 1 - OBLICZENIA SCHODÓW ŻELBETOWYCH
- 1 - Użytkownik: iuro Inżynierskie SPECUD Schody Płytowe v.3.0 OLICZENI SCHODÓW ŻELETOWYCH 2005-2014 SPECUD Gliwice utor: mg inż. Jan Kowalski Tytuł: Obliczenia schodów ieg schodowy 1 [obliczenia i szkic
up elbetowy d=25 cm S-2 -0,32 hp.90 hp.90
RZUT PRTERU up elbetowy d= cm S- up elbetowy d= cm S- TRS - PERGOL 8 0 99 7 9 077 9 0 9 9 7 89 9 7 09 9 8 9 7 TRS -0,0 0 0 0 o db 9 9 8 7 9 0 0 0 0 db o 0 90 0 o 0 7 0 0 o 9 7 9 7 79 7 9 0 0 8 9 9 7 9
PL 205289 B1 20.09.2004 BUP 19/04. Sosna Edward,Bielsko-Biała,PL 31.03.2010 WUP 03/10 RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 205289
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 205289 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 359196 (51) Int.Cl. B62D 63/06 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22) Data zgłoszenia: 17.03.2003
Stropy TERIVA - Projektowanie i wykonywanie
Stropy TERIVA obciążone równomiernie sprawdza się przez porównanie obciążeń działających na strop z podanymi w tablicy 4. Jeżeli na strop działa inny układ obciążeń lub jeżeli strop pracuje w innym układzie
Zestawienie wartości dostępnej mocy przyłączeniowej źródeł w sieci RWE Stoen Operator o napięciu znamionowym powyżej 1 kv
Zestawienie wartości dostępnej mocy przyłączeniowej źródeł w sieci RWE Stoen Operator o napięciu znamionowym powyżej 1 kv stan na: lipiec 2016 r. RWE Stoen Operator Sp. z o.o. 28/06/2016 STRONA 1 Podstawa
Projekt konstrukcji jazu dokowego
8. Obliczenia statyczne Projekt konstrukcji jazu dokowego Ryc. Xx. Schemat układu sił działających na konstrukcję jazu (przypadek eksploatacyjny) skala: 100 Zestawienie sił: G D ciężar doku [kn] G F ciężar
taras 24 356 175 5 370 5 24 185 180 215 190 180 157 733 60 o2 4 D db1 kuchnia terakota A: 7,92 m2 holl terakota 70 90 15 12 80 90 3 12 d1 azienka
RZUT PRTERU D C 24 282 5 208 411 5 24 113 5 120 89 5 547 o5 60 o1120 0 1 taras 24 356 175 5 370 5 24 185 1 2 1 1 hp.175 hp.85 18 wyko czenie elewacji: dzeszczó ki 12 mm lub ok adzina np: METEON stelaz
WZORU UŻYTKOWEGO q Y1 [2n Numer zgłoszenia: 111749 f~\ T,7.
EGZEMPLARZ ARCHIWALNY RZECZPOSPOLITA POLSKA OPIS OCHRONNY PL 61439 WZORU UŻYTKOWEGO q Y1 [2n Numer zgłoszenia: 111749 f~\ T,7. Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej @ Data zgłoszenia: 20.12.2000 E04B
Inwestor KRUS Oddział Regionalny w Krakowie, ul. Bratysławska 1A.
Nowy Sącz, listopad 04r. Wyniki obliczeń statycznych muru oporowego zabezpieczającego skarpę przy budynku Placówki Terenowej Kasy Rolniczego Ubezpieczenia Społecznego w Nowym Sączu, ul. Młyńska 8. Inwestor
Szczegółowe Specyfikacje Techniczne Wykonania i Odbioru Robót Budowlanych CPV 45310000-3 Branża elektryczna
Szczegółowe Specyfikacje Techniczne Wykonania i Odbioru Robót Budowlanych CPV 45310000-3 Branża elektryczna OBIEKT: Budynki 20 i 21 Wojewódzkiego Sądu Administracyjnego w Gdańsku ADRES: Gdańsk, Al. Zwycięstwa
WST PNA ANALIZA PRACY PO CZENIA RUBOWEGO W Z CZU CIERNYM. 1. Wst p. Górnictwo i Geoin ynieria Rok 34 Zeszyt 2 2010.
Górnictwo i Geoin ynieria Rok 34 Zeszyt 2 2010 Jaros aw Brodny* WST PNA ANALIZA PRACY PO CZENIA RUBOWEGO W Z CZU CIERNYM 1. Wst p Podstawowymi elementami z cza ciernego odrzwi obudowy podatnej s strzemiona.
EKSPERTYZA TECHNICZNA
EKSPERTYZA TECHNICZNA DOTYCZĄCA MOŻLIWOŚCI PRZEBUDOWY HALI WARSZTATOWEJ I PRZEWIĄZKI INSTYTUTU MECHANIKI GÓROTWORU PAN Adres : ul. Reymonta 27, Kraków Inwestor : Instytutu Mechaniki Górotworu PAN Opracowała:
USTAWA. z dnia 6 grudnia 2008 r. o zmianie ustawy Kodeks pracy oraz niektórych innych ustaw 1)
Dziennik Ustaw Nr 237 13670 Poz. 1654 1654 USTAWA z dnia 6 grudnia 2008 r. o zmianie ustawy Kodeks pracy oraz niektórych innych ustaw 1) Art. 1. W ustawie z dnia 26 czerwca 1974 r. Kodeks pracy (Dz. U.
OBLICZENIA STATYCZNE
OBLICZENIA STATYCZNE do projektu budowlano wykonawczego przebudowy i modernizacji istniejącego budynku filii biblioteki w Barcicach dz. nr 303/ obr. Barcice Materiały konstrukcyjne: - beton C20/25 (dawne
OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJA
OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJ 1.0 Ocena stanu konstrukcji istniejącego budynku Istniejący budynek to obiekt dwukondygnacyjny, z poddaszem, częściowo podpiwniczony, konstrukcja ścian nośnych tradycyjna murowana.
INWESTOR: URZĄD KOMUNIKACJI ELEKTRONICZNEJ 01-211 Warszawa, ul. Kasprzaka 18/20. Autor opracowania:
EKSPERTYZA techniczna konstrukcji budynku pod kątem posadowienia instalacji antenowej i kontenera UKE na dachu budynku we Wrocławiu, ul. Kiełczowska 51 INWESTOR: URZĄD KOMUNIKACJI ELEKTRONICZNEJ 01-211
BILANS TERENU: Budowa motylarni hodowlano - pokazowej
BILANS TERENU: powierzchnia zabudowy: ok. 62,4 m2 PROJEKTANT PROJEKTANT "A": 612,64 "B": 612,74 "C": 613,49 :B": 416,21 PROJEKT ZAGOSPODAROWANIA 1:500 TERENU 1 UWAGA: UWAGI: 1. W przypadku wystąpienia
- 1 - OBLICZENIA WIĄZARA PŁATWIOWO-KLESZCZOWEGO. Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.1.2 Wiązar płatwiowo-kleszczowy DANE
- 1 - Wiązar Płatwiowy-Kleszczowy 5.2 OLICZENIA WIĄZARA PŁATWIOWO-KLESZCZOWEGO Użytkownik: iuro Inżynierskie SPECUD 1995-2010 SPECUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.1.2 Wiązar płatwiowo-kleszczowy
SYSTEMY ZABEZPIECZEŃ OGNIOCHRONNYCH SYSTEM CONLIT PLUS DO ZABEZPIECZEŃ KANAŁÓW WENTYLACYJNYCH, KLIMATYZACYJNYCH I ODDYMIAJĄCYCH EIS 60 EIS 120
SYSTEMY ZABEZPIECZEŃ OGNIOCHRONNYCH SYSTEM CONLIT PLUS DO ZABEZPIECZEŃ KANAŁÓW WENTYLACYJNYCH, KLIMATYZACYJNYCH I ODDYMIAJĄCYCH EIS 0 EIS 0 Zabezpieczenia ogniochronne kanałów wentylacyjnych, klimatyzacyjnych