PROJEKT NADBUDOWY BUDYNKU MIESZKALNEGO JEDNORODZINNEGO

Transkrypt

1 Inwestor: INSTYTUT ZOOTECHNIKI KRKÓW, UL. SREGO 2 Lokalizacja: DZ. NR 472/17 W LICCH GMIN ZIERZÓW Temat: PROJEKT NDUDOWY UDYNKU MIESZKLNEGO JEDNORODZINNEGO rana: K O N S T R U K C J Projektował: mgr in. Robert Mizera, Upr. bud. 336/2002 ZWRTO OPRCOWNI: 1. EKSPERTYZ TECHNICZN STNU TECHNICZNEGO UDYNKU ISTNIEJCEGO 2. OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU KONSTRUKCYJNEGO 3. OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOCIOWE WRZ ZE SZKICMI ZROJENI ELEMENTÓW ELETOWYCH 4. RYSUNKI KONSTRUKCYJNE 1

2 1. Ekspertyza stanu technicznego budynku gospodarczego przeznaczonego do rozbudowy. 1. Wstp. Przedmiotem niniejszego opracowania jest analiza stanu technicznego budynku mieszkalnego jednorodzinnego, potrzebna do stwierdzenia przydatnoci i moliwoci projektowanej nadbudowy budynku. Podstaw opracowania jest: wizja lokalna, inwentaryzacja budynku, koncepcja nadbudowy budynku. udynek mieszkalny w rzucie w kształcie prostokta o wymiarach 11.8m x 8.20m, murowany, otynkowany, parterowy, niepodpiwniczony, kryty dachem jednospadowym z pokryciem papowym. 2. Opis elementów konstrukcyjnych budynku Konstrukcja dachu. Pokrycie dachu papowe na płytach prefabrykowanych korytkowych. Spadek stropodachu: ok. 3%. Nie stwierdzono wystpowania przecieków. Orynnowanie i rury spustowe stalowe, odprowadzenie wód opadowych po terenie działki. Docelowo projektuje si rozbiórk istniejcego stropodachu Strop nad parterem. Nad parterem wystpuje stropodach w spadku, układany z elementów prefabrykowanych. rak dokumentacji technicznej płyt stropowych. W wyniku ogldzin stwierdzono pknicia w stykach prefabrykatów, wiadczce o klawiszowaniu płyt. Płyty prefabrykowane stosowane na przekrycie budynku stropodachem nie były projektowane na obcienia uytkowe dla pomieszcze mieszkalnych, ciaru cian działowych, warstw wykoczeniowych na stropie w pomieszczeniu mieszkalnym. Dodatkowo na stropie po nadbudowie przewiduje si obcienia skupione od słupów wiby dachowej. Stwierdzono, i aktualne płyty nie nadaj si do uytkowania jako strop w budynku mieszkalnym, naley dokona jego rozbiórki a w jego miejscu przewiduje si wykonanie stropu monolitycznie wylewanego wraz z obwodowym wiecem elbetowym. Stan techniczny stropu okrelono jako nieodpowiedni dla projektowanej funkcji uytkowej (mieszkalnej) ciany none parteru. Murowane z pustaków pianobetonowych. ciany konstrukcyjne nie zarysowane, suche, w odpowiednim stanie technicznym Posadowienie budynku. Posadowienie budynku na ławach betonowych. Na cianach nie stwierdzono rys i pkni wskazujcych na nierównomierne osiadanie budynku czy lokalne podmycie fundamentów. Stwierdza si dobry stan techniczny fundamentów. 2

3 Wnioski kocowe. - stwierdzono, i budynek spełnia wymogi bezpieczestwa konstrukcji, nadaje si do wykonania projektowanej nadbudowy. Stan techniczny jest odpowiedni do projektowanej nadbudowy pod warunkiem wykonania nowego stropu, zaprojektowanego na rzeczywiste obcienia, wykonaniu konstrukcji nowego dachu. Mylenice, lipiec 2009 mgr in. Robert Mizera 3

4 2. OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU KONSTRUKCYJNEGO 1. Podstawa opracowania. - Projekt architektoniczny budynku ktualne normy, przepisy oraz literatura techniczna. PN-EN 1990: 2004 /p1 Eurokod: Podstawy projektowania konstrukcji. PN-EN : 2004 Eurokod 1: Oddziaływania na konstrukcje. Cz 1-1: Oddziaływania ogólne. Ciar objtociowy, ciar własny, obcienia uytkowe w budynkach. PN-EN : 2005 Eurokod 1: Oddziaływania na konstrukcje. Cz 1-3: Oddziaływania ogólne - Obcienie niegiem. PN-77/ Obcienia w obliczeniach statycznych. Obcienia wiatrem. PN : 2002/p1 Konstrukcje betonowe, elbetowe i sprone. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-90/ Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN : 2000/z1/z2 Konstrukcje drewniane. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN : 1999/p1/z1/z2 Konstrukcje murowe niezbrojone. Projektowanie i obliczanie. PN-81/ Posadowienie bezporednie budowli. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-90/ Projekty budowlane. Obliczenia statyczne. 2. Opis ogólny obiektu. Projektowany obiekt stanowi nadbudow budynku mieszkalnego jednorodzinnego. Układ konstrukcyjny budynku cianowy ze stropem elbetowym w technologii monolitycznej. 3. Opis szczegółowy elementów konstrukcji budynku Sposób posadowienia obiektu. Fundamenty. udynek posadowiony na istniejcych ławach fundamentowych ciany konstrukcyjne. ciany konstrukcyjne poddasza z pustaków ceramicznych typu MX kl. 15MPa na zaprawie M Strop elbetowy monolitycznie wylewany. Nad kondygnacj parteru zaprojektowano monolitycznie wylewany strop elbetowy gr. 14cm jednokierunkowo zbrojony stal 500SP, beton 20. Obcienie uytkowe stropu: 1.5kN/m2 jak dla pomieszcze mieszkalnych. 4

5 3.4. Nadproa. Nad otworami okiennymi i drzwiowymi zaprojektowano monolitycznie wylewane nadproa z betonu 20 zbrojone stal 500SP. Nadproa o przekroju 30x25 zbroi zgodnie z opisem zawartym w niniejszym projekcie Wiece. Na cianach nonych zewntrznych i wewntrznych zaprojektowano wieniec elbetowy 30x30 lub 25x25 wylewany z betonu 20 zbrojony stal 500SP, zbroi 4#12, strzemion #6 co 30cm Konstrukcja dachu. Konstrukcja dachu w ustroju krokwiowym podpartym płatwiami. Krokwie 8x16 w rozstawie max 90cm, płatew 16x24. Drewno na wib dachow wierkowe lub sosnowe kl. C24. UWG : Wszystkie roboty budowlane winny by prowadzone zgodnie z przepisami techniczno- budowlanymi, obowizujcymi Polskimi Normami oraz zasadami wiedzy technicznej i przepisami HP, pod nadzorem osoby do tego uprawnionej, przy uyciu wyrobów budowlanych dopuszczonych do obrotu i powszechnego stosowania w budownictwie. 5

6 2). OLICZENI STTYCZNO - WYTRZYMŁOCIOWE Dach: Geometria ustroju: Szkic układu poprzecznego 681,6 38,0 275, , ,0 143, , ,0 1068,0 Szkic układu podłunego - płatwi poredniej 275,0 500,0 Kt nachylenia połaci dachowej α = 38,0 o Rozpito wizara l = 10,68 m Rozstaw podpór w wietle murłat l s = 7,54 m Rozstaw osiowy płatwi l gx = 4,08 m Rozstaw krokwi a = 0,90 m Usztywnienia boczne krokwi - brak Płatew porednia o długoci osiowej midzy słupami l = 5,00 m - lewy koniec płatwi oparty na słupie - prawy koniec płatwi oparty na słupie Wysoko całkowita słupów pod płatew poredni h s = 2,75 m Rozstaw podpar murłaty = 1,50 m 6

7 Wysig wspornika murłaty l mw = 1,00 m Dane materiałowe: - krokiew 8/16cm (zacios 3 cm) z drewna C24 - płatew 16/24 cm z drewna C24 - słup 16/16 cm z drewna C24 - jtki 8/16 cm - murłata 14/14 cm z drewna C24 Obcienia (wartoci charakterystyczne i obliczeniowe): - pokrycie dachu (wg PN-82/-02001: lacha fałdowa stalowa T-55 gr mm): g k = 0,107 kn/m 2, g o = 0,128 kn/m 2 - obcienie niegiem (wg PN-EN p.5.3.3: dach dwupołaciowy, strefa 3, =300 m n.p.m., nachylenie połaci 38,0 st.): - na połaci lewej s kl = 0,704 kn/m 2, s ol = 1,056 kn/m 2 - na połaci prawej s kp = 0,704 kn/m 2, s op = 1,056 kn/m 2 - obcienie niegiem traktuje si jako obcienie redniotrwałe - obcienie wiatrem (wg PN-77/-02011/Z1-3: strefa III, H = 300,0 m n.p.m., teren, wys. budynku z =8,0 m): - na połaci nawietrznej p kl I = -0,065 kn/m 2, p ol I = -0,084 kn/m 2 - na połaci nawietrznej p kl II = 0,266 kn/m 2, p ol II = 0,346 kn/m 2 - na stronie zawietrznej p kp = -0,288 kn/m 2, p op = -0,374 kn/m 2 - ocieplenie na całej długoci krokwi (obcienie ociepleniem + płyty GK): g kk = 0,145 kn/m 2, g ok = 0,174 kn/m 2 - obcienie montaowe kleszczy F k = 1,0 kn, F o = 1,2 kn Załoenia obliczeniowe: - klasa uytkowania konstrukcji: 2 - w obliczeniach statycznych krokwi uwzgldniono wpływ podatnoci płatwi - współczynniki długoci wyboczeniowej słupa: w płaszczynie ustroju podłunego ustalony automatycznie w płaszczynie wizara µ y = 1,00 WYNIKI Obwiednia momentów zginajcych w układzie poprzecznym: -1,15-1,15 2,28 2,28-1,74 7

8 Obwiednia momentów w układzie podłunym - płatwi poredniej: My [knm] Mz [knm] 1,30 0,32-0,39 1,62 15,69 1,30 0,32 2,75 0,00 25,11 5,00 0,00 25,11 Wymiarowanie wg PN :2000 drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałoci C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 14 MPa, f c,0,k = 21 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 90,mean = 11 GPa, ρ k = 350 kg/m 3 Poz Krokiew 8/16 cm (zacios na podporach 3 cm) Smukło λ y = 56,0 < 150 λ z = 112,1 < 150 Maksymalne siły i naprenia w przle decyduje kombinacja: K15 stałe-max (podatno)+nieg (podatno)+0,90 wiatr-wariant II (podatno) M y = 2,28 knm N = 2,39 kn f m,y,d = 14,77 MPa, f c,0,d = 12,92 MPa σ m,y,d = 6,67 MPa σ c,0,d = 0,19 MPa k c,y = 0,771, k c,z = 0,251 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,470 < 1 σ c,0,d /(k c,z f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,509 < 1 Maksymalne siły i naprenia na podporze (płatwi) decyduje kombinacja: K19 stałe-max (podatno)+wiatr-wariant II (podatno)+0,90 nieg (podatno) M y = 2,18 knm N = 2,33 kn f m,y,d = 16,62 MPa, f c,0,d = 14,54 MPa σ m,y,d = 9,66 MPa σ c,0,d = 0,22 MPa (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d = 0,582 < 1 Maksymalne ugicie krokwi (dla przesła rodkowego) decyduje kombinacja: K18 stałe-max (podatno)+wiatr-wariant II (podatno) u net = 8,38 mm < u net,fin = l / 200 = 2284/200 = 11,42 mm Maksymalne ugicie wspornika krokwi decyduje kombinacja: K2 stałe-max+nieg u net = 6,92 mm < u net,fin = 2 l / 200 = /200 = 19,04 mm Poz.1.2. Płatew 16/24 cm Smukło λ y = 13,0 < 150 λ z = 19,5 < 150 Obcienia obliczeniowe q z,max = 5,02 kn/m q y,max = 0,52 kn/m Maksymalne siły i naprenia w płatwi decyduje kombinacja: K3 stałe-max+nieg+0,90 wiatr-parcie M y = 15,69 knm M z = 1,46 knm 8

9 f m,y,d = 14,77 MPa, f m,z,d = 14,77 MPa σ m,y,d = 10,22 MPa σ m,z,d = 1,43 MPa σ m,y,d /f m,y,d + k m σ m,z,d /f m,z,d = 0,759 < 1 k m σ m,y,d /f m,y,d + σ m,z,d /f m,z,d = 0,581 < 1 Maksymalne ugicie decyduje kombinacja: K2 stałe-max+nieg u net = 18,32 mm < u net,fin = 25,00 mm Poz.1.3. Słup 16/16 cm Smukło (słup ) λ y = 59,5 < 150 λ z = 59,5 < 150 Maksymalne siły i naprenia (słup ) decyduje kombinacja: K3 stałe-max+nieg+0,90 wiatr-parcie M y = 0,00 knm N = 25,11 kn f c,0,d = 12,92 MPa σ m,y,d = 0,00 MPa σ c,0,d = 0,98 MPa k c,y = 0,722, k c,z = 0,722 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,105 < 1 σ c,0,d /(k c,z f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,105 < 1 Murłata 14/14 cm Cz murłaty leca na cianie Obcienia obliczeniowe q z = 3,77 kn/m q y = 1,56 kn/m q z,min = -0,61 kn/m (odrywanie) Maksymalne siły i naprenia decyduje kombinacja: K5 stałe-max+wiatr M z = 0,38 knm f m,z,d = 16,62 MPa σ m,z,d = 0,82 MPa σ m,z,d /f m,z,d = 0,05 < 1 Cz wspornikowa murłaty Obcienia obliczeniowe q z = 3,77 kn/m q y = 1,56 kn/m Maksymalne siły i naprenia decyduje kombinacja: K8 stałe-max+wiatr-wariant II+0,90 nieg M y = 1,80 knm M z = -0,72 knm f m,y,d = 14,77 MPa, f m,z,d = 14,77 MPa σ m,y,d = 3,94 MPa σ m,z,d = 1,58 MPa σ m,y,d /f m,y,d + k m σ m,z,d /f m,z,d = 0,34 < 1 k m σ m,y,d /f m,y,d + σ m,z,d /f m,z,d = 0,29 < 1 Maksymalne ugicie: decyduje kombinacja: K2 stałe-max+nieg u net = 1,20 mm < u net,fin = 2 l / 200 = /200 = 10,00 mm 9

10 Poz Rdzenie elbetowe w ciance kolankowej 15x30 w rozstawie max 2.0m Poz.1.5. Wieniec elbetowy pod murłat 30x Przyjto 4φ12, strzemiona φ6 co 30cm. Z wieca wypuci kotwy nagwintowane M16 co 2m do mocowania murłaty. 10

11 Poz.1.6. Nadproa elbetowe, Lmax=1.8m. SZKIC ZROJENI: a 11 x 16 = 176 2φ φ a Nr1 4φ12 l= Nr2 12φ8 l=103 a-a Nr 1 25 Nr

12 Poz.2.1. Strop nad parterem. Zestawienie obcie rozłoonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obcienia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. Wylewka cementowa grub. 5 cm 1,05 1, ,37 [21,0kN/m3 0,05m] 2. Styropian grub. 5 cm [0,45kN/m3 0,05m] 0,02 1, ,03 3. Płyta elbetowa grub.14 cm 3,50 1, ,85 4. Tynk cementowo-wapienny grub. 1,5 cm 0,29 1, ,38 [19,0kN/m3 0,015m] 5. Obcienie zmienne (pokoje i pomieszczenia 1,50 1,40 0,35 2,10 mieszkalne w domach indywidualnych, czynszowych, hotelach, schroniskach, szpitalach, wizieniach, pomieszczenie sanitarne, itp.) [1,5kN/m2] 6. Obcienie zastpcze od cianek działowych (o 1,25 1, ,50 ciarze razem z wypraw od 1,5 kn/m2 od 2,5 kn/m2) [1,250kN/m2] Σ: 7,61 1,21 9,22 Schemat statyczny płyty: qo = 9,22 leff = 4,44 Rozpito obliczeniowa płyty l eff = 4,44 m Wyniki oblicze statycznych: Moment przsłowy obliczeniowy M Sd = 19,82 knm/m Moment podporowy obliczeniowy M Sd,p = 17,04 knm/m Moment przsłowy charakterystyczny M Sk = 16,54 knm/m Moment przsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 14,66 knm/m Reakcja obliczeniowa R = R = 20,46 kn/m Dane materiałowe : Grubo płyty 14,0 cm Klasa betonu C16/20 (20) f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -IIIN (R500) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Prty rozdzielcze φ4,5 co max. 30,0 cm, stal -0 (St0S-b) Otulenie zbrojenia przsłowego c nom = 20 mm Otulenie zbrojenia podporowego c`nom = 20 mm Załoenia obliczeniowe : Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szeroko rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugicie a lim = l eff /200 - jak dla stropów (tablica 8) Wymiarowanie wg PN :2002 (metoda uproszczona): Przsło: Zbrojenie potrzebne s = 4,49 cm 2 /mb. Przyjto φ12 co 12,0 cm o s = 9,42 cm 2 /mb (ρ= 0,83% ) Szeroko rys prostopadłych: w k = 0,108 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugicie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 22,00 mm < a lim = 22,20 mm Podpora: Zbrojenie potrzebne s = 3,77 cm 2 /mb. Przyjto φ10 co 15,0 cm o s = 5,24 cm 2 /mb (ρ= 0,46% ) Szczegółowy opis zbrojenia stropu wg rys. K-1. 12

13 Poz.2.2. elka elbetowa. Obwiednia sił wewntrznych Momenty zginajce [knm]: 77,23 Siły tnce [kn]: 63,72 77,23 77,23 55,33 Ugicia [mm]: -55,33-77,23 8,94 WYMIROWNIE wg PN :2002 : Przyjte wymiary przekroju: b w = 25,0 cm, h = 35,0 cm, b eff = 60,0 cm, h f = 14,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Przsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przsłowy obliczeniowy M Sd = 63,72 knm Zbrojenie potrzebne s = 5,03 cm 2. Przyjto 5φ12 o s = 5,65 cm 2 (ρ= 0,71% ) Warunek nonoci na zginanie: M Sd = 63,72 knm < M Rd = 71,12 knm cinanie: Miarodajna warto obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = (-)55,33 kn Zbrojenie strzemionami dwucitymi φ6 co 100 mm na odcinku 70,0 cm przy podporach oraz co 230 mm w rodku rozpitoci przsła (decyduje warunek granicznej szerokoci rys ukonych) Warunek nonoci na cinanie: V Sd = (-)55,33 kn < V Rd3 = 61,50 kn SGU: Moment przsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 53,35 knm Szeroko rys prostopadłych: w k = 0,262 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugicie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 8,94 mm < a lim = 16,50 mm Miarodajna warto charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 58,79 kn Szeroko rys ukonych: w k = 0,267 mm < w lim = 0,3 mm 13

14 SZKIC ZROJENI: a 7 x 10 = 70 7 x 22,5 = x 10 = 70 2φ φ a Nr1 7φ12 l= Nr2 22φ6 l=113 a-a Nr Nr , ,

15 Poz.2.3. elka elbetowa. SZKIC ZROJENI: a 6 x 11 = 66 6 x 22 = x 11 = 66 2φ φ a Nr1 6φ12 l= Nr2 19φ6 l=113 a-a Nr Nr

16 Poz.2.4. elka elbetowa. SZKIC ELKI 0,30 2,80 0,30 OCI ENI N ELCE Zestawienie obcie rozłoonych [kn/m]: Lp. Opis obcienia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. Obc. ze stropu 10,00 1, ,00 2. Obc. z dachu i cianki kolankowej 16,00 1, ,20 3. Ciar własny belki 3,00 1, ,30 [0,30m 0,40m 25,0kN/m3] Σ: 29,00 1,19 34,50 Zasig [m] cała belka cała belka cała belka Schemat statyczny belki 34,50 34,50 3,10 DNE MTERIŁOWE I ZŁO ENI: Klasa betonu: 20 (C16/20) f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Ciar objtociowy ρ = 25 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa d g = 8 mm Wilgotno rodowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obcienia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 3,27 Stal zbrojeniowa główna -IIIN (R500) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -0 (St0S-b) f yk = 220 MPa, f yd = 190 MPa, f tk = 260 MPa Stal zbrojeniowa montaowa -IIIN (R500) Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kta nachylenia cisk. krzyulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szeroko rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugicie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) Obwiednia sił wewntrznych Momenty zginajce [knm]: 53,47 Siły tnce [kn]: 41,44 53,47 16

17 53,47 35,60 Ugicia [mm]: -35,60-53,47 4,59 WYMIROWNIE wg PN :2002 : Przyjte wymiary przekroju: b w = 30,0 cm, h = 40,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Przsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przsłowy obliczeniowy M Sd = 41,44 knm Zbrojenie potrzebne s = 2,82 cm 2. Przyjto 4φ12 o s = 4,52 cm 2 (ρ= 0,41% ) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokoci rys prostopadłych) Warunek nonoci na zginanie: M Sd = 41,44 knm < M Rd = 64,28 knm cinanie: Miarodajna warto obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 35,60 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwucitymi φ6 co 270 mm na całej długoci przsła Warunek nonoci na cinanie: V Sd = 35,60 kn < V Rd1 = 57,14 kn SGU: Moment przsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 34,84 knm Szeroko rys prostopadłych: w k = 0,210 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugicie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 4,59 mm < a lim = 15,50 mm Miarodajna warto charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 40,60 kn Szeroko rys ukonych: zarysowanie nie wystpuje 17

18 SZKIC ZROJENI: a 11 x 25 = 275 2φ φ a Nr1 6φ12 l= Nr2 12φ6 l=133 a-a Nr 1 40 Nr

19 Poz.2.5. elka elbetowa. SZKIC ELKI 0,30 1,50 0,25 1,70 OCI ENI N ELCE Zestawienie obcie rozłoonych [kn/m]: Lp. Opis obcienia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. Obc. ze stropu 10,00 1, ,00 2. Obc. z dachu i cianki szczytowej 16,00 1, ,20 3. Ciar własny belki 3,00 1, ,30 [0,30m 0,40m 25,0kN/m3] Σ: 29,00 1,19 34,50 Zasig [m] cała belka cała belka cała belka Zestawienie sił skupionych [kn]: Lp. Opis obcienia F k x [m] γ f k d F d 1. Obc. z poz ,00 3,45 1, ,00 Schemat statyczny belki 34,50 34,50 1 1,77 1,82 DNE MTERIŁOWE I ZŁO ENI: Klasa betonu: 20 (C16/20) f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Ciar objtociowy ρ = 25 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa d g = 8 mm Wilgotno rodowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obcienia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 3,27 Stal zbrojeniowa główna -IIIN (R500) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -0 (St0S-b) f yk = 220 MPa, f yd = 190 MPa, f tk = 260 MPa Stal zbrojeniowa montaowa -IIIN (R500) Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kta nachylenia cisk. krzyulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szeroko rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugicie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) 19

20 Obwiednia sił wewntrznych Momenty zginajce [knm]: -57,45 1,75 Siły tnce [kn]: 125,95 62,96 45,95-1,75-19,62-45,98-62,99 Ugicia [mm]: -0,78 10,15 WYMIROWNIE wg PN :2002: Przyjte wymiary przekroju: b w = 30,0 cm, h = 40,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Przsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Zbrojenie dolne w przle zbyteczne cinanie: Miarodajna warto obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = (-)45,98 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwucitymi φ6 co 270 mm na całej długoci przsła Warunek nonoci na cinanie: V Sd = (-)45,98 kn < V Rd1 = 58,85 kn SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = (-)48,29 knm Maksymalne ugicie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = (-)0,78 mm < a lim = 8,87 mm Miarodajna warto charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 49,32 kn Szeroko rys ukonych: zarysowanie nie wystpuje Prawy wspornik: Zginanie: (przekrój b-b) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)57,45 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 4,00 cm 2. Przyjto 5φ12 o s = 5,65 cm 2 (ρ= 0,51% ) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokoci rys prostopadłych) Warunek nonoci na zginanie: M Sd = (-)57,45 knm < M Rd = 78,59 knm cinanie: Miarodajna warto obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 45,95 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwucitymi φ6 co 270 mm na całej długoci przsła Warunek nonoci na cinanie: V Sd = 45,95 kn < V Rd1 = 58,85 kn SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = (-)48,29 knm Szeroko rys prostopadłych: w k = 0,220 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugicie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 10,15 mm < a lim = 12,17 mm Miarodajna warto charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 49,30 kn 20

21 SZKIC ZROJENI: a b 6 x 24,5 = x 27 = 162 5φ12 5φ a b Nr3 2φ12 l= Nr2 3φ12 l= Nr1 2φ12 l= Nr4 14φ6 l=133 a-a b-b Nr 2 Nr 1 Nr 2 Nr Nr 3 Nr

22 Poz.2.6. Słup elbetowy. WYNIKI - SŁUP (wg PN :2002): y x x 236 h = 300 y b = 300 ciskanie: Przyjto zbrojenie symetryczne wzdłu boków "b" : Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s1 = s2 = 1,35 cm 2 Przyjto po 2φ12 o s = 2,26 cm 2 Przyjto zbrojenie symetryczne wzdłu boków "h" : Zbrojenie potrzebne (z warunku N Sd < N crit ) s1 = s2 = 2,26 cm 2. Przyjto po 2φ12 o s = 2,26 cm 2 Łcznie przyjto 4φ12 o s = 4,52 cm 2 (ρ= 0,50% ) Strzemiona: Przyjto strzemiona pojedyncze φ6 w rozstawie co 18,0 cm 22