III. POSADOWIENIE 1. OBLICZENIA POSADOWIENIA FILARA POŚREDNIEGO

Transkrypt

1 III. POSADOWIENIE 1. OBLICZENIA POSADOWIENIA FILARA POŚREDNIEGO 1.1. Schemat podpory 1.2. Zestawienie obciąŝeń długość przęseł : l t1 = m l t2 = 9.44 m l t3 = 9.3 m długość całkowita : l c = m Maksymalna siła pionowa na 4 łoŝyska: R= kn Siła pozioma od przyśpieszenia na 4 łoŝyska: H p,o = kn Siła pozioma od hamowania na 4 łoŝyska: H h,k = kn Maksymalna siła pozioma na 4 łoŝyska: H= kn CięŜar podpory: G p = kn G p,min = kn G p,max = kn CięŜar fundamentu: G f = kn G f,min = kn G f,max = kn CięŜar gruntu na odsadce:

2 G g = kn G g,min = kn G g,max = kn 1.3. Sprawdzenie stateczności na obrót Obliczenie wartości momentu wszystkich sił powodujących obrót ściany Ramię działania siły od hamowania: h= 6.82 m Moment wszystkich sił obliczeniowych powodujących obrót ściany M or = knm Obliczenie wartości momentu wszystkich sił przeciwdziałających obrotowi ściany M uf = knm Warunek normowy M or m o M uf m o = knm - warunek normowy jest spełniony 1.4. Sprawdzenie stateczności na przesunięcie Obliczenie wartości wszystkich sił powodujących przesunięcie ściany Obliczeniowa wartość składowej stycznej obciąŝenia w pł. ścięcia Q tr = kn Obliczenie wartości wszystkich sił przeciwdzałających przesunięciu ściany Q tr = µσg+µr µ= dla Φ=18 0, fundamentu z cegły lub kamienia Q tr = kn Warunek normowy Q tr m t Q tf m t = knm - warunek normowy jest spełniony

3 1.5. Wyznaczenie zbrojenia w dobudowach ław fundamentowych Zestawnienie obciąŝeń Q max = M max = kn kn Oblicznienie char. geometrycznych ławy h= 4.11 m b= m W= m 3 A= m 2 x= m Obliczenie napręŝeń w ławie q max =Q max /A + M max /W q min =Q max /A - M max /W q max = q min = kpa kpa q A-A = kpa M A-A = knm Wyznaczenie zbrojenia Parametry przekroju poprzecznego: h= 1.72 m b= m a= 0.45 m Materiały: BETON: B 30 R b = 17.3 MPa E b = 32.6 Gpa τ R = 0.28 MPa STAL: RB500W R a = 375 MPa E a = 210 Gpa R ak = 490 MPa

4 - współczynnik n: n= (E a /E b )= połoŝenie osi obojętnej: h 1 = h-a= 1.27 m x= ((n*r b )/(n*r b +R a ))*h 1 = m - potrzebne pole powierzchni zbrojenia: A a =M/(R a *(h 1 -x/3))= m 2 = cm 2 - przyjęte zbrojenie: średnica= φ= m rozstaw= d= 0.4 m pole A 1 = (b/d)*a f = m 2 = cm 2 µ= (A1*2)/(b*h)= >µmin= Sprawdzenie napręŝeń w betonie i stali: x= m σ b,max = Mpa< 17.3 MPa σ a,max = Mpa< 375 MPa 2. OBLICZENIA POSADOWIENIA PRZYCZÓŁKA 2.1. Dane dotyczące istniejącego przyczółka nr 2: L= 11 m - przyjęta długość przyczółka A c = m 2 - pole powierzchni przekroju poprzecznego przyczółka γ c = 16.0 kn/m 3 - cięŝar objętościowy cegły A z,a = m 2 - pole powierzchni przekroju poprzecznego gr. zas. na odsadzce γ zas = 18.5 kn/m 3 Ls= A c = 4.8 m- przyjęta długość skrzydła 11.0 m 2 - pole powierzchni przekroju poprzecznego skrzydła R a H b z 8.33 x G prz G skrz G z 3.87 A B= ObciąŜenia -przyczółek niewzmocniony, od strony przęsła obciąŝony cięŝarem konstrukcji odciąŝającej 2.3. Zestawienie obciąŝeń

5 ObciąŜenia stałe z konstrukcji odciąŝających (K.O.) g b,ch γ f,max γ f,min g b,max g b,min [ kn ] [ kn/m ] [kn/m] - reakcja z K.O. na przyczółek Razem: Podkłady drewniane (typ IIIB) oraz mostownice (typ III) słuŝące do podparcia K.O.: szt. cięŝar cięŝar γ f,max γ f,min cięŝar całk. G pod jedn. całk. (ch) (max) (min) [-] [kn] [kn] [kn] [kn] Podkłady - typ IIIB Mostownice - typ III Razem: Reakcje całkowite R a,ch = kn R a,max = kn R b,min = kn ObciąŜenie stałe od przyczółka G prz,ch = kn G prz,max = kn G prz,min = kn ObciąŜenie stałe od skrzydła G prz,ch = kn G prz,max = kn G prz,min = kn ObciąŜenie gruntem zasypowym G z,ch = kn G z,max = kn G z,min = kn ObciąŜenie wywołane parciem gruntu Parametry gruntu zasypowego: ZałoŜono, Ŝe nasyp będzie wykonany z gruntu nasypowego niespoistego o parametrach: γ zas = 20 kn/m 3 Ф u,zas = 35 o γ f,max = 1.25 γ f,min = 0.9 h z = q n E a = h/3= 2.78 m

6 h z =q n /γ - Oblicznie wartości obciąŝenia naziomu (szyny, podkłady, podsypka): qn= kn/m 3 h z = 0.63 m E a,ch = kn E a,max = kn E a,min = kn ObciąŜenie wywołane parciem gruntu (od pionowego i poziomego obciąŝenia naziomu) Q= kn Q H = kn q= kn/m a E H E Q h h/2= /3h= 5.55 π/4 + Φ/2 a=h/tg(45 o +Ф u,zas /2)= 4.34 m Wartość wypadkowej od sił pionowych: E Q,ch = kn E Q,max = kn E Q,min = kn Wartość wypadkowej od sił poziomych: E H,ch = kn E H,max = kn E H,min = kn 2.4. Sprawdzenie stateczności przyczółka na obrót Oblicznie wartości momentów utrzymujących względem punktu A (wartości minimalne) Q [kn] x [m] M uf [knm] reakcja z K.O korpus przyczółka skrzydła- 2szt grunt zasypowy przed przyczół Σ=

7 2.4.2 Obliczenie wartości momentów powodujących obrót względem punktu A (wartości max.) Q [kn] z [m] M or [knm] parcie gruntu parcie od obciąŝenia pionowego naziomu parcie od obciąŝenia poziomego naziomu Σ= Warunek normowy M or m o M uf m o = knm - warunek normowy jest spełniony 1.4. Sprawdzenie stateczności przyczółka na przesunięcie Obliczenie wartości wszystkich sił powodujących przesunięcie ściany Obliczeniowa wartość składowej stycznej obciąŝenia w pł. ścięcia Q tr = kn Obliczenie wartości wszystkich sił przeciwdzałających przesunięciu ściany Q tr = µσg+µr µ= dla Φ=18 0, fundamentu z cegły lub kamienia Q tr = kn Warunek normowy Q tr m t Q tf m t = knm - warunek normowy jest spełniony

8