OBLICZENIA STATYCZNE remont dachu ul. Kędzierzyńska 21

Wielkość: px

Rozpocząć pokaz od strony:

Download "OBLICZENIA STATYCZNE remont dachu ul. Kędzierzyńska 21"

Krystian Olejnik
7 lat temu
Przeglądów:

1 OBLICZENIA STATYCZNE remont dachu ul. Kędzierzyńska 21 SPRAWDZENIE ISTNIEJĄCEJ KONSTRUKCJI DLA MIN. ISTNIEJĄCYCH PRZEKROJÓW I MAX. ROZSTAWÓW KROKWI DANE: Geometria ustroju: Szkic układu poprzecznego 693,6 280,0 34,0 275,0 48, , ,0 1150,0 Szkic układu podłużnego A 90,0 90,0 400,0 B Kąt nachylenia połaci dachowej α = 34,0 o Rozpiętość wiązara l = 11,50 m Rozstaw podpór w świetle murłat l s = 10,30 m Rozstaw osiowy płatwi l gx = 2,75 m Rozstaw krokwi a = 0,90 m Odległość między usztywnieniami bocznymi krokwi = 0,33 m Płatew o długości osiowej między słupami l = 4,00 m - lewy koniec płatwi oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczami a ml = 0,90 m - prawy koniec płatwi oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczami a mp = 0,90 m Wysokość całkowita słupa h s = 2,80 m Rozstaw podparć murłaty = 1,50 m Obciążenia (wartości charakterystyczne i obliczeniowe): - pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: Dachówka ceramiczna zakładkowa ciągniona): 1

34,0 o Rozpiętość wiązara l = 11,50 m Rozstaw podpór w świetle murłat l s = 10,30 m Rozstaw osiowy płatwi l gx = 2,75 m Rozstaw krokwi a = 0,90 m Odległość między usztywnieniami bocznymi krokwi =

2 g k = 0,70 kn/m 2, g o = 0,84 kn/m 2 - obciążenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Z1: strefa II, stropodach w budynku nieogrzewanym i nieocieplonym): - na stronie nawietrznej s kl = 1,12 kn/m 2, s ol = 1,57 kn/m 2 - na stronie zawietrznej s kp = 0,75 kn/m 2, s op = 1,05 kn/m 2 - obciążenie wiatrem (wg PN-77/B-02011/Z1-3: strefa I, teren A, wys. budynku z =10,0 m): - na stronie nawietrznej p kl I = -0,12 kn/m 2, p ol I = -0,16 kn/m 2 - na stronie nawietrznej p kl II = 0,14 kn/m 2, p ol II = 0,18 kn/m 2 - na stronie zawietrznej p kp = -0,18 kn/m 2, p op = -0,23 kn/m 2 - ocieplenie na całej długości krokwi (ocieplenie): g kk = 0,31 kn/m 2, g ok = 0,37 kn/m 2 - dodatkowe obciążenie płatwi q kp = 0,00 kn/m, q op = 0,00 kn/m Dane materiałowe: - krokiew 6,3/14cm (zacios 3 cm) z drewna C27 - płatew 14/14 cm z drewna C27 - słup 12/14 cm z drewna C27 - murłata 12/12 cm z drewna C27 Przyjęte założenia obliczeniowe: - klasa użytkowania konstrukcji: 2 - zwiększono wartości wytrzymałości na zginanie i rozciąganie wg p (3) normy - obciążenie śniegiem traktuje się jako obciążenie średniotrwałe - dach w obiekcie starym, remontowanym (zwiększenie ugięć granicznych o 50% ) - w obliczeniach statycznych krokwi uwzględniono wpływ podatności płatwi - współczynniki długości wyboczeniowej słupa: w płaszczyźnie ustroju podłużnego ustalony automatycznie w płaszczyźnie wiązara µ y = 1,00 WYNIKI: Obwiednia momentów zginających w układzie poprzecznym: -4,06-4,06-0,37-0,37 3,56 3,56 Obwiednia momentów w układzie podłużnym: 2

budynku z =10,0 m): - na stronie nawietrznej p kl I = -0,12 kn/m 2, p ol I = -0,16 kn/m 2 - na stronie nawietrznej p kl II = 0,14 kn/m 2, p ol II = 0,18 kn/m 2 - na stronie zawietrznej p kp = -0,18

3 My [knm] Mz [knm] 1,61-2,08 0,81-1,04 1,61-2,08 6,41 2,80 A B 42,35 6,93 42,35 6,93 0,90 2,20 0,90 4,00 Wymiarowanie wg PN-B-03150:2000 Krokiew 6,3/14 cm (zacios na podporach 3 cm) z drewna C27 drewno z gatunków iglastych, klasy C27 f m,y,d = 16,85 MPa, f c,0,d = 13,54 MPa Smukłość λ y = 114,5 < 150 λ z = 18,1 < 150 Maksymalne siły i naprężenia w przęśle M y = 3,56 knm N = 4,67 kn σ m,y,d = 17,32 MPa σ c,0,d = 0,53 MPa k c,y = 0,248 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 1,185 > 1 (!!!) (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d = 0,721 < 1 Maksymalne siły i naprężenia na podporze (płatwi) M y = -4,06 knm N = 1,25 kn σ m,y,d = 31,99 MPa σ c,0,d = 0,18 MPa (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d = 1,899 > 1 (!!!) Maksymalne ugięcie krokwi (dla przesła środkowego) u net = 42,08 mm > u net,fin = 1,5 4626/200 = 34,69 mm (!!!) Maksymalne ugięcie wspornika krokwi u net = 20,27 mm > u net,fin = 2 1,5 651/200 = 9,77 mm (!!!) Płatew 14/14 cm z drewna C27 drewno z gatunków iglastych, klasy C27 f m,y,d = 16,85 MPa, f m,z,d = 16,85 MPa, f c,0,d = 13,54 MPa Smukłość λ y = 22,3 < 150 λ z = 22,3 < 150 Obciążenia obliczeniowe q z = 10,59 kn/m q y = 0,40 kn/m Maksymalne siły i naprężenia w płatwi N = 16,41 kn M y = 6,41 knm M z = 0,81 knm σ c,0,d = 0,84 MPa 3

17,32 MPa σ c,0,d = 0,53 MPa k c,y = 0,248 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 1,185 > 1 (!

4 σ m,y,d = 14,01 MPa σ m,z,d = 1,76 MPa (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d + k m σ m,z,d /f m,z,d = 0,908 < 1 (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + k m σ m,y,d /f m,y,d + σ m,z,d /f m,z,d = 0,690 < 1 Maksymalne ugięcie u net = 10,13 mm < u net,fin = 1,5 11,86 mm = 17,79 mm Słup 12/14 cm z drewna C27 drewno z gatunków iglastych, klasy C27 f m,y,d = 16,85 MPa, f c,0,d = 13,54 MPa Smukłość (słup A) λ y = 109,6 < 150 λ z = 80,8 < 150 Maksymalne siły i naprężenia (słup A) M y = 0,00 knm N = 42,35 kn σ m,y,d = 0,00 MPa σ c,0,d = 2,52 MPa k c,y = 0,269, k c,z = 0,467 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,691 < 1 σ c,0,d /(k c,z f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,398 < 1 Murłata 12/12 cm z drewna C27 drewno z gatunków iglastych, klasy C27 f m,y,d = 17,37 MPa, f m,z,d = 17,37 MPa Obciążenia obliczeniowe q z = 7,66 kn/m q y = 0,81 kn/m Maksymalne siły i naprężenia M z = 0,19 knm σ m,z,d = 0,67 MPa σ m,z,d /f m,z,d = 0,04 < 1 4

λ y = 109,6 < 150 λ z = 80,8 < 150 Maksymalne siły i naprężenia (słup A) M y = 0,00 knm N = 42,35 kn σ m,y,d = 0,00 MPa σ c,0,d = 2,52 MPa k c,y = 0,269, k c,z = 0,467 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ

5 STAN PROJEKTOWANY KONIECZNE WZMOCNIENIA KROKWI - PROJEKTUJE SIĘ ZAGĘSZCZENIE ROZSTAWU KROKWI DO 50 CM OSIOWO PRZY ZACHOWANIU ISTNIEJĄCYCH PRZEKROJÓW KROKWI DANE: Geometria ustroju: Szkic układu poprzecznego 693,6 280,0 34,0 275,0 48, , ,0 1150,0 Szkic układu podłużnego A 90,0 90,0 400,0 B Kąt nachylenia połaci dachowej α = 34,0 o Rozpiętość wiązara l = 11,50 m Rozstaw podpór w świetle murłat l s = 10,30 m Rozstaw osiowy płatwi l gx = 2,75 m Rozstaw krokwi a = 0,50 m Odległość między usztywnieniami bocznymi krokwi = 0,33 m Płatew o długości osiowej między słupami l = 4,00 m - lewy koniec płatwi oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczami a ml = 0,90 m - prawy koniec płatwi oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczami a mp = 0,90 m Wysokość całkowita słupa h s = 2,80 m Rozstaw podparć murłaty = 1,50 m Obciążenia (wartości charakterystyczne i obliczeniowe): - pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: Dachówka ceramiczna zakładkowa ciągniona): g k = 0,70 kn/m 2, g o = 0,84 kn/m 2 5

świetle murłat l s = 10,30 m Rozstaw osiowy płatwi l gx = 2,75 m Rozstaw krokwi a = 0,50 m Odległość między usztywnieniami bocznymi krokwi = 0,33 m Płatew o długości osiowej między słupami l = 4,00 m

6 - obciążenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Z1: strefa II, stropodach w budynku nieogrzewanym i nieocieplonym): - na stronie nawietrznej s kl = 1,12 kn/m 2, s ol = 1,57 kn/m 2 - na stronie zawietrznej s kp = 0,75 kn/m 2, s op = 1,05 kn/m 2 - obciążenie wiatrem (wg PN-77/B-02011/Z1-3: strefa I, teren A, wys. budynku z =10,0 m): - na stronie nawietrznej p kl I = -0,12 kn/m 2, p ol I = -0,16 kn/m 2 - na stronie nawietrznej p kl II = 0,14 kn/m 2, p ol II = 0,18 kn/m 2 - na stronie zawietrznej p kp = -0,18 kn/m 2, p op = -0,23 kn/m 2 - ocieplenie na całej długości krokwi g kk = 0,00 kn/m 2, g ok = 0,00 kn/m 2 - dodatkowe obciążenie płatwi q kp = 0,00 kn/m, q op = 0,00 kn/m Dane materiałowe: - krokiew 6,3/14cm (zacios 3 cm) z drewna C27 - płatew 14/14 cm z drewna C27 - słup 12/14 cm z drewna C27 - murłata 12/12 cm z drewna C27 Przyjęte założenia obliczeniowe: - klasa użytkowania konstrukcji: 2 - zwiększono wartości wytrzymałości na zginanie i rozciąganie wg p (3) normy - obciążenie śniegiem traktuje się jako obciążenie średniotrwałe - dach w obiekcie starym, remontowanym (zwiększenie ugięć granicznych o 50% ) - w obliczeniach statycznych krokwi uwzględniono wpływ podatności płatwi - współczynniki długości wyboczeniowej słupa: w płaszczyźnie ustroju podłużnego ustalony automatycznie w płaszczyźnie wiązara µ y = 1,00 WYNIKI: Obwiednia momentów zginających w układzie poprzecznym: -1,94-1,94 0,00-0,21-0,21 1,79 1,79 Obwiednia momentów w układzie podłużnym: 6

7 My [knm] Mz [knm] 1,61-2,08 0,81-1,04 1,61-2,08 5,51 2,80 A B 36,44 6,93 36,44 6,93 0,90 2,20 0,90 4,00 Wymiarowanie wg PN-B-03150:2000 Krokiew 6,3/14 cm (zacios na podporach 3 cm) z drewna C27 drewno z gatunków iglastych, klasy C27 f m,y,d = 16,85 MPa, f c,0,d = 13,54 MPa Smukłość λ y = 114,5 < 150 λ z = 18,1 < 150 Maksymalne siły i naprężenia w przęśle M y = 1,79 knm N = 2,25 kn σ m,y,d = 8,71 MPa σ c,0,d = 0,26 MPa k c,y = 0,248 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,593 < 1 (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d = 0,362 < 1 Maksymalne siły i naprężenia na podporze (płatwi) M y = -1,94 knm N = 0,62 kn σ m,y,d = 15,27 MPa σ c,0,d = 0,09 MPa (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d = 0,907 < 1 Maksymalne ugięcie krokwi (dla przesła środkowego) u net = 19,03 mm < u net,fin = 1,5 4626/200 = 34,69 mm Maksymalne ugięcie wspornika krokwi u net = 9,05 mm < u net,fin = 2 1,5 651/200 = 9,77 mm Płatew 14/14 cm z drewna C27 drewno z gatunków iglastych, klasy C27 f m,y,d = 16,85 MPa, f m,z,d = 16,85 MPa, f c,0,d = 13,54 MPa Smukłość λ y = 12,4 < 150 λ z = 12,4 < 150 Obciążenia obliczeniowe q z = 9,11 kn/m q y = 0,40 kn/m Maksymalne siły i naprężenia w płatwi N = 14,12 kn M y = 5,51 knm M z = 0,81 knm σ c,0,d = 0,72 MPa 7

8,71 MPa σ c,0,d = 0,26 MPa k c,y = 0,248 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,593 < 1 (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d = 0,362 < 1 Maksymalne siły i naprężenia na podporze

8 σ m,y,d = 12,05 MPa σ m,z,d = 1,76 MPa (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d + k m σ m,z,d /f m,z,d = 0,791 < 1 (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + k m σ m,y,d /f m,y,d + σ m,z,d /f m,z,d = 0,608 < 1 Maksymalne ugięcie u net = 8,45 mm < u net,fin = 1,5 12,22 mm = 18,33 mm Słup 12/14 cm z drewna C27 drewno z gatunków iglastych, klasy C27 f m,y,d = 16,85 MPa, f c,0,d = 13,54 MPa Smukłość (słup A) λ y = 109,6 < 150 λ z = 80,8 < 150 Maksymalne siły i naprężenia (słup A) M y = 0,00 knm N = 36,44 kn σ m,y,d = 0,00 MPa σ c,0,d = 2,17 MPa k c,y = 0,269, k c,z = 0,467 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,595 < 1 σ c,0,d /(k c,z f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,343 < 1 Murłata 12/12 cm z drewna C27 drewno z gatunków iglastych, klasy C27 f m,y,d = 17,37 MPa, f m,z,d = 17,37 MPa Obciążenia obliczeniowe q z = 6,80 kn/m q y = 0,81 kn/m Maksymalne siły i naprężenia M z = 0,19 knm σ m,z,d = 0,67 MPa σ m,z,d /f m,z,d = 0,04 < 1 8

y = 109,6 < 150 λ z = 80,8 < 150 Maksymalne siły i naprężenia (słup A) M y = 0,00 knm N = 36,44 kn σ m,y,d = 0,00 MPa σ c,0,d = 2,17 MPa k c,y = 0,269, k c,z = 0,467 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ

Podobne dokumenty

- 1 - OBLICZENIA WIĄZARA PŁATWIOWO-KLESZCZOWEGO. Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.1.2 Wiązar płatwiowo-kleszczowy DANE

- 1 - OBLICZENIA WIĄZARA PŁATWIOWO-KLESZCZOWEGO. Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.1.2 Wiązar płatwiowo-kleszczowy DANE - 1 - Wiązar Płatwiowy-Kleszczowy 5.2 OLICZENIA WIĄZARA PŁATWIOWO-KLESZCZOWEGO Użytkownik: iuro Inżynierskie SPECUD 1995-2010 SPECUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.1.2 Wiązar płatwiowo-kleszczowy