SPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA DOKUMENTY FORMALNO-PRAWNE

Wielkość: px

Rozpocząć pokaz od strony:

Download "SPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA DOKUMENTY FORMALNO-PRAWNE"

Kajetan Sikora
6 lat temu
Przeglądów:

2 SPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA DOKUMENTY FORMALNO-PRAWNE str. KONSTRUKCJA WSPORCZA POD KOLEKTORY SŁONECZNE str. OPIS TECHNICZNY WRAZ Z OBLICZENIAMI str. RZUT DACHU - KRYTA BIEśNIA RYS. K-1 (proj.) skala 1:100 str. PRZEKRÓJ RYS. K-2 (proj.) skala 1:100 str. MOCOWANIE PODWALIN RYS. K-3 (proj.) skala 1:10, 1:5 str.

12 KONSTRUKCJA WSPORCZA POD KOLEKTORY SŁONECZNE

13 OPIS TECHNICZNY DO OBLICZENIA NO NO CI ISTNIEJ CYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH DACHU BIE NI POD K TEM MONTA U SYSTEMU KOLEKTORÓW SŁONECZNYCH 1.1 Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania jest sprawdzenie no no ci elementów konstrukcyjnych dachu bie ni lekkoatletycznej AWFiS w Gda sku uwzgl dniaj ce wpływ nowoprojektowanych konstrukcji kolektorów słonecznych. 1.2 Zakres opracowania Zakres opracowania obejmuje zestawienie obci e od istniej cych warstw dachu oraz systemu nowoprojektowanych kolektorów słonecznych wraz z konstrukcjami wsporczymi a tak e obliczenia statyczno-wytrzymało ciowe elementów konstrukcyjnych dachu bie ni. 1.1 Schemat statyczny elementów konstrukcyjnych dachu Jako schemat statyczny konstrukcji zarówno płatwii, rygli jak i podci gu zadaszenia bie ni przyj to belk swobodnie podpart. Płatwie obci one obci eniem równomiernie rozło onym, natomiast rygle i podci g obci one siłami skupionymi (reakcje od płatwii). Elementy zabezpieczone przed zwichrzeniem. 1.2 Obci enia elementów konstrukcyjnych dachu Na obci enie elementów konstrukcyjnych dachu składa si obci enie niegiem (wg. PN-80B-02010) z uwzgl dnieniem worków niegowych powstaj cych przy kolektorach słonecznych, obci enie wiatrem (wg. PN-77B ze zmian Az1) kolektorów słonecznych obci enie stałe od istniej cych warstw pokrycia dachowego (wg. PN-82-B-02001) oraz obci enie od kolektorów słonecznych. Ci ar kolektora słonecznego KS2500 wraz z konstrukcjami wsporczymi 60kg. Ci ar konstrukcji pod kolektory słoneczne 42,3kg / kolektor 1.3 Konstrukcje wsporcze pod kolektory słoneczne W celu rozło enia obci enia od kolektorów słonecznych na dwie płatwie zaprojektowano belki podwalinowe Pd1 (dla kolektorów na wy szej cz ci dachu) oraz Pd2 (dla kolektorów na ni szej cz ci dachu). Belki Pd1 i Pd2 wykonane z rury prostok tnej RP80x40x5,0, mocowane do płatwii za pomoc ł czników samowierc cych. Do belek podwalinowych mocowane s za pomoc wkr tów samowierc cych systemowe konstrukcje KSOL-2 pod monta kolektorów. Wszystkie projektowane elementy stalowe zabezpieczone poprzez ocynkowanie.

15 2. ZESTAWIENIE OBCIĄśEŃ PRZYPADAJĄCYCH NA KONSTRUKCJĘ DACHU 2.1. ObciąŜenie śniegiem (wg. PN-80B-02010) Dane: Charakterystyczna wartość obciąŝenia śniegiem: Qk= 1,2 [kn/m2] współczynnik obciąŝenia śniegiem γf: 1,5 Lokalizacja obiektu: Gdańsk A [m]: 25 Strefa obciąŝenia śniegiem: 3 A - wysokość n.p.m wspołczynnik kształtu dachu C: 2 Rodzaj dachu: Dach płaski z przeszkodą - kolektor Kąt pochylenia słoneczny α1[%]: 6 Uwzględniony efekt powstawania worka śnieŝnego pod kolektorami słonecznymi ` OBCIĄśENIE ŚNIEGIEM ObciąŜenie współczynnik ObciąŜenie charakterystyczne obliczeniowy obliczeniowe L.p. Sk=Qk*C Sk=Qk*C*γf γf wartość jednostka wartość jednostka 1 2,4 [kn/m2] 1,5 3,6 [kn/m2] Zasięg oddziaływania obciąŝenia na płatwię: 2,000 [m] ObciąŜenie obliczeniowe na 1m płatwi: 7,2 [kn/m] ObciąŜenie charakter. na 1m płatwi: 4,8 [kn/m] 2.2. ObciąŜenie wiatrem (wg. PN-77B-02011) ze zmianą Az1 Dane: Charakterystyczne ciśnienie prędkości wiatru: qk= 350 [Pa] 0,35 [kn/m2] współczynnik obciąŝenia wiatrem γf: 1,5 Lokalizacja obiektu: Gdańsk Strefa obciąŝenia wiatrem: 2 współczynnik ekspozycji Ce: 1 współczynnik aerodynamiczny C: Wysokość budynku [m]: 8 Rodzaj konstrukcji: budynek - w rzucie prostokąt Rodzaj terenu [A,B,C]: A H/L 2 Wiatr od strony frontowej: wsp. działania porywów wiatru β: 1,8 C= 0,48 (strona nawietrzna) wysokość budynku [m]: 8 okres drgań własnych T [s]: 0,12 logarytm. dekrement tłumienia: 0,02 Konstrukcja stalowa pełnościenna Wniosek: konstrukcja jest niepodatna na dynamiczne działanie wiatru OBCIĄśENIE WIATREM KOLEKTORÓW SŁONECZNYCH ObciąŜenie współczynnik ObciąŜenie charakterystyczne obliczeniowy obliczeniowe L.p. pk=qk*ce*c*β p=qk*ce*c*β*γf γf wartość jednostka wartość jednostka 1 0,299 [kn/m2] 1,5 0,449 [kn/m2] front-str.nawietrzna kąt nachylenia: 45,00 pionowa oblicz. składowa parcia wiatrem: 0,317 pionowa char. składowa parcia wiatrem: 0,212 [ ] [kn/m2] [kn/m2] Obc. oblicz. wiatr. 1 kolektora (o wym.:2,02 x 1,25m) 0,801 [kn] Obc. char. wiatr. 1 kolektora (o wym.:2,02 x 1,25m) 0,534 [kn] Rozpiętość płatwi: 6,000 [m] Obc. oblicz. na 1m płatwi (4,5szt. kolektora/przesło): Obc. char. na 1m płatwi (4,5szt. kolektora/przesło): 0,301 [kn/m] 0,200 [kn/m]

16 2.3. ObciąŜenia własne konstrukcji OBCIĄśENIA STAŁE OD POKRYCIA DACHU (wg. PN-B-02001) ObciąŜenie współczynnik ObciąŜenie L.p. Rodzaj obciąŝenia charakterystyczne obliczeniowy obliczeniowe wartość jednostka γf wartość jednostka 1 1 x papa termozgrzewalna 0,050 [kn/m2] 1,3 0,065 [kn/m2] 2 styropian gr. 4cm 0,018 [kn/m2] 1,3 0,023 płyta warstwowa 3 0,115 [kn/m2] 1,2 0,138 PW-8/BU-2 4 sufit podwieszany 0,089 [kn/m2] 1,1 0,097 Zasięg oddziaływania obciąŝenia na płatwię: 2,000 [m] ObciąŜenie oblicz. na 1m płatwi: 0,648 [kn/m] ObciąŜenie char. na 1m płatwi: 0,543 [kn/m] RAZEM: 0,272 [kn/m2] RAZEM: 0,324 [kn/m2] [kn/m2] [kn/m2] [kn/m2] 2.4. ObciąŜenie od kolektorów słonecznych CIĘśAR WŁASNY JEDNEGO KOLEKTORA ObciąŜenie współczynnik ObciąŜenie L.p. Rodzaj obciąŝenia charakterystyczne obliczeniowy obliczeniowe wartość jednostka γf wartość jednostka 1 1 kolektor słoneczny z konstr. wsporczymi 0,600 [kn] 1,1 0,660 [kn] 2 podwalina (2szt.) 0,423 [kn] 1,1 0,465 RAZEM: 1,023 [kn] RAZEM: 1,125 [kn] [kn] Rozpiętość płatwi: 6,000 [m] Obc. oblicz. na 1m płatwi (4,5szt. kolektora/przesło): 0,422 [kn/m] Obc. char. na 1m płatwi (4,5szt. kolektora/przesło): 0,384 [kn/m]

17 3.1. PŁATEW DACHU Obliczenia statyczne - schemat obliczeniowy: -wyniki oblicze : Maksymalna warto momentu zginaj cego: M y =39,8 [knm] Wymiarowanie elementu Dane: Stal St3S: fd=215 MPa wytrzymało obliczeniowa stali długo prz sła l 0 =6,0m Przekrój podlegaj cy sprawdzeniu: C200 b=75 [mm] h=200[mm] t w=8,5 [mm] t f =11,5 [mm] r=11,5 [mm] W y=1,91*10-4 [m 3 ] J y =19,1*10-6 [m 4 ] i y =7,7*10-2 [m] klasa przekroju: = (215/f d)= (215/215)=1 (stal St3S)

18 sprawdzenie pasa: b/t=(b-t w -r)/t f =(75-8,5-11,5)/11,5=4,78 < 9 = 9 przekrój klasy 1 sprawdzenie rodnika: h/t=(h-2*(t f +r))/t w =(200-2*(11,5+11,5))/8,5=18,12 < 66 = 66 przekrój klasy 1 przekrój jest klasy 1 wyznaczenie obliczeniowej no no ci przy zginaniu: p=1,0 - współczynnik rezerwy plastycznej M Ry=M R= p*w y*f d=1,0*1,91*10-4 *215*10 3 =41,065 [knm] no no elementu: L =1,0 przekrój zabezpieczony przed zwichrzeniem M y /( L *M Ry ) 1, 39,8/(1,0*41,065) 1 0,969<1 Wniosek: Warunek został spełniony. No no przekroju zachowana Ugi cie belki - wyznaczenie ugi cia belki: q=5,927 [kn/m] obci enie charakterystyczne równomiernie rozło one przypadaj ce na płatew. l=6,0 [m] rozpi to płatwi u=5/384*q*l 4 /(E*J)=0,013*5,927*6 4 /(205*10 6 *19,1*10-6 )=0,0255m - sprawdzenie warunku maksymalnych dopuszczalnych ugi : U max =l/200=600/200=3cm>u=2,55cm warunek spełniony 3.2. RYGIEL DACHU Obliczenia statyczne - schemat obliczeniowy: P=26,5 [kn] reakcja od płatwii -wyniki oblicze :

19 Maksymalna warto momentu zginaj cego: M y=27,0 [knm] Wymiarowanie elementu Dane: Stal St3S: fd=215 MPa wytrzymało obliczeniowa stali długo prz sła l 0 =4,0m Przekrój podlegaj cy sprawdzeniu: 180 b=82 [mm] h=180[mm] t w=6,9 [mm] t f=10,4 [mm] r=6,9 [mm] W y =1,61*10-4 [m 3 ] J y =14,5*10-6 [m 4 ] i y =7,2*10-2 [m] klasa przekroju: = (215/f d )= (215/215)=1 (stal St3S) sprawdzenie pasa: b/t=(b-t w -2r)/2t f =(82-6,9-2*6,9)/2*10,4=2,95 < 9 = 9 przekrój klasy 1 sprawdzenie rodnika: h/t=(h-2*(tf+r))/tw=(180-2*(10,4+6,9))/6,9=21,07 < 66 = 66 przekrój klasy 1 przekrój jest klasy 1 wyznaczenie obliczeniowej no no ci przy zginaniu: p=1,0 - współczynnik rezerwy plastycznej M Ry=M R= p*w y*f d=1,0*1,61*10-4 *215*10 3 =34,615 [knm] no no elementu: L =1,0 przekrój zabezpieczony przed zwichrzeniem M y /( L *M Ry ) 1,

20 27,0/(1,0*34,615) 1 0,78<1 Wniosek: Warunek został spełniony. No no przekroju zachowana Ugi cie belki - wyznaczenie ugi cia belki: P=18,6 [kn] reakcja od płatwi (obci enie charakterystyczne) l=4,0 [m] rozpi to płatwi u=p*l 3 /(48*E*J)=18,6*4 3 /(48*205*10 6 *14,5*10-6 )=0,0083m - sprawdzenie warunku maksymalnych dopuszczalnych ugi : U max =l/200=400/200=2cm>u=0,83cm warunek spełniony 3.3. PODCI G DACHU Obliczenia statyczne - schemat obliczeniowy: P 1 =25,713 [kn] reakcja od płatwii (z kolektorami) P 2=23,544 [kn] reakcja od płatwii -wyniki oblicze :

21 Maksymalna warto momentu zginaj cego: M y =48,4 [knm] Wymiarowanie elementu Dane: Stal St3S: fd=215 MPa wytrzymało obliczeniowa stali długo prz sła l 0=4,0m Przekrój podlegaj cy sprawdzeniu: 180 b=125 [mm] h=300[mm] t w =10,8 [mm] t f =16,2 [mm] r=10,8 [mm] W y =6,53*10-4 [m 3 ] J y=98,0*10-6 [m 4 ] i y=11,9*10-2 [m] klasa przekroju: = (215/f d )= (215/215)=1 (stal St3S) sprawdzenie pasa: b/t=(b-t w-2r)/2t f=(125-10,8-2*10,8)/2*16,2=2,86 < 9 = 9 przekrój kl. 1 sprawdzenie rodnika: h/t=(h-2*(t f +r))/t w =(300-2*(16,2+10,8))/10,8=22,78 < 66 = 66 przekrój klasy 1 przekrój jest klasy 1 wyznaczenie obliczeniowej no no ci przy zginaniu: p =1,0 - współczynnik rezerwy plastycznej

Podobne dokumenty

Egz. 1 INFORMACJA BIOZ DLA INSTALACJI SOLARNEJ W AKADEMIl WYCHOWANIA FIZYCZNEGO I SPORTU IM. JĘDRZEJA ŚNIADECKIEGO W GDAŃSKU PRZY UL. KAZIMIERZA GÓRSKIEGO Inwestor Akademia Wychowania Fizycznego i Sportu