MATEMATYCZNE MODELOWANIE PROCESU SUSZENIA W NIERUCHOMYM ZŁOśU. CZĘŚĆ I. MODEL MATEMATYCZNY

Podobne dokumenty
Przejmowanie ciepła przy konwekcji swobodnej w przestrzeni ograniczonej (szczeliny)

Wyznaczanie profilu prędkości płynu w rurociągu o przekroju kołowym

PRZENIKANIE PRZEZ ŚCIANKĘ PŁASKĄ JEDNOWARSTWOWĄ. 3. wnikanie ciepła od ścianki do ośrodka ogrzewanego

Komputerowa symulacja doświadczenia Rutherforda (rozpraszanie cząstki klasycznej na potencjale centralnym

Siła. Zasady dynamiki

- substancje zawierające swobodne nośniki ładunku elektrycznego:

RÓWNANIE RÓśNICZKOWE LINIOWE

TECHNIKI INFORMATYCZNE W ODLEWNICTWIE

MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISNN X 32, s , Gliwice 2006

Elementarne przepływy potencjalne (ciąg dalszy)

Przejmowanie ciepła przy kondensacji pary

Wykład 15. Reinhard Kulessa 1

ROZWIAZANIA ZAGADNIEŃ PRZEPŁYWU FILTRACYJNEGO METODAMI ANALITYCZNYMI.

23 PRĄD STAŁY. CZĘŚĆ 2

Hydrostatyka. Projekt współfinansowany przez Unię Europejską w ramach Europejskiego Funduszu Społecznego

Wykład Półprzewodniki

MOBILNE ROBOTY KOŁOWE WYKŁAD 04 DYNAMIKA Maggie dr inż. Tomasz Buratowski. Wydział Inżynierii Mechanicznej i Robotyki Katedra Robotyki i Mechatroniki

LABORATORIUM Z FIZYKI

BADANIE SILNIKA WYKONAWCZEGO PRĄDU STAŁEGO

Rozdział V WARSTWOWY MODEL ZNISZCZENIA POWŁOK W CZASIE PRZEMIANY WODA-LÓD. Wprowadzenie

FIZYKA BUDOWLI. wilgoć w przegrodach budowlanych. przyczyny zawilgocenia przegród budowlanych

Graf skierowany. Graf zależności dla struktur drzewiastych rozgrywających parametrycznie

II.6. Wahadło proste.

Grawitacyjna energia potencjalna gdy U = 0 w nieskończoności. w funkcji r

Wykład 3. Entropia i potencjały termodynamiczne

Wyznaczanie charakterystyk przepływu cieczy przez przelewy

m q κ (11.1) q ω (11.2) ω =,

11. DYNAMIKA RUCHU DRGAJĄCEGO

Modelowanie przepływu cieczy przez ośrodki porowate Wykład III

Siła tarcia. Tarcie jest zawsze przeciwnie skierowane do kierunku ruchu (do prędkości). R. D. Knight, Physics for scientists and engineers

ZALEŻNOŚĆ WSPÓŁCZYNNIKA DYFUZJI WODY W KOSTKACH MARCHWI OD TEMPERATURY POWIETRZA SUSZĄCEGO

MECHANIKA OGÓLNA (II)

cz. 1. dr inż. Zbigniew Szklarski

Równanie przewodnictwa cieplnego (I)

TERMODYNAMIKA FENOMENOLOGICZNA

Model pracy systemu wodociągowego z pompą napędzaną silnikiem indukcyjnym z regulowaną prędkością

LABORATORIUM TECHNIKI CIEPLNEJ INSTYTUTU TECHNIKI CIEPLNEJ WYDZIAŁ INŻYNIERII ŚRODOWISKA I ENERGETYKI POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ

Dynamiczne stany naprężenia i skończonego odkształcenia w metalowym cienkim pierścieniu rozszerzanym wybuchowo

GEOMETRIA PŁASZCZYZNY

Fizyka 1 Wróbel Wojciech. w poprzednim odcinku

TERMOCHEMIA SPALANIA

Prawo Gaussa. Potencjał elektryczny.

Przegląd termodynamiki II

Elektroenergetyczne sieci rozdzielcze SIECI 2004 V Konferencja Naukowo-Techniczna

Kontakt,informacja i konsultacje

DZIAŁANIE MECHANIZMÓW BRONI AUTOMATYCZNEJ Z ODPROWADZENIEM GAZÓW PO ZATRZYMANIU TŁOKA GAZOWEGO

lim = lim lim Pochodne i róŝniczki funkcji jednej zmiennej.

WYKŁAD 1. W przypadku zbiornika zawierającego gaz, stan układu jako całości jest opisany przez: temperaturę, ciśnienie i objętość.

Cel ćwiczenia: Podstawy teoretyczne:

OGRZEWNICTWO. 5.Zagadnienia hydrauliczne w instalacjach ogrzewania wodnego. Spadek ciśnienia w prostoosiowych odcinkach rur (5.1)

TERMOCHEMIA SPALANIA

1. BILANSOWANIE WIELKOŚCI FIZYCZNYCH

Metody optymalizacji. dr inż. Paweł Zalewski Akademia Morska w Szczecinie

12. Lewitujący Bączek

Termodynamika. Część 4. Procesy izoparametryczne Entropia Druga zasada termodynamiki. Janusz Brzychczyk, Instytut Fizyki UJ

V.4 Ruch w polach sił zachowawczych

Projektowanie wzmacniacza tranzystorowego OE

Termodynamika Część 6 Związki i tożsamości termodynamiczne Potencjały termodynamiczne Warunki równowagi termodynamicznej Potencjał chemiczny

POLITECHNIKA WARSZAWSKA Wydział Budownictwa, Mechaniki i Petrochemii Instytut Inżynierii Mechanicznej

PRĄD ELEKTRYCZNY I SIŁA MAGNETYCZNA

Energia kinetyczna i praca. Energia potencjalna

Chłodnictwo i Kriogenika - Ćwiczenia Lista 3

Energia kinetyczna i praca. Energia potencjalna

OCZYSZCZANIE POWIETRZA Z LOTNYCH ZWIĄZKÓW ORGANICZNYCH

METODY STATYCZNE Metody pomiaru twardości.

Jerzy Kabaciński Stowarzyszenie Ekspertów Morskich Szczecin

Matematyka ubezpieczeń majątkowych r.

Na skutek takiego przemieszcznia ładunku, energia potencjalna układu pole-ładunek zmienia się o:

Cieplne Maszyny Przepływowe. Temat 8 Ogólny opis konstrukcji promieniowych maszyn wirnikowych. Część I Podstawy teorii Cieplnych Maszyn Przepływowych.

Zastosowanie zasad dynamiki Newtona.

TEORIA OBWODÓW I SYGNAŁÓW LABORATORIUM

SEWAGE SLUDGE DRYING BASED ON A HEAT PUMP WITH CARBON DIOXIDE AS REFRIGERANT

Wykład: praca siły, pojęcie energii potencjalnej. Zasada zachowania energii.

ANALIZA PORÓWNAWCZA WYBRANYCH MODELI RUCHU CZĄSTKI SFERYCZNEJ W JEDNOWYMIAROWYM PRZEPŁYWIE DWUFAZOWYM

Podstawowe pojęcia 1

Lista 2 + Rozwiązania BLiW - niestacjonarne

Zasady termodynamiki

MODELOWANIE PRĄDÓW WIROWYCH W ŚRODOWISKACH SŁABOPRZEWODZĄCYCH PRZY WYKORZYSTANIU SKALARNEGO POTENCJAŁU ELEKTRYCZNEGO

BILANSE ENERGETYCZ1TE. I ZASADA TERMODYNAMIKI

Wykład 3 Zjawiska transportu Dyfuzja w gazie, przewodnictwo cieplne, lepkość gazu, przewodnictwo elektryczne

REZONATORY DIELEKTRYCZNE

Równania Lagrange a II rodzaju

Elementy termodynamiki

DOBÓR OPTYMALNEGO TYPU ŚRODKÓW TRANSPORTOWYCH

00502 Podstawy kinematyki D Część 2 Iloczyn wektorowy i skalarny. Wektorowy opis ruchu. Względność ruchu. Prędkość w ruchu prostoliniowym.

Wyznaczanie współczynnika sztywności drutu metodą dynamiczną.

DYNAMICZNE DZIAŁANIE PÓL: ELEKTRYCZNEGO I MAGNETYCZNEGO W ELEKTROTECHNOLOGIACH (NA PRZYKŁADZIE SEPARACJI) *)

EFEKTYWNOŚĆ ROZDZIELANIA MODELOWEJ MIESZANINY W TRYJERZE OBIEGOWYM

gazów lub cieczy, wywołanym bądź różnicą gęstości (różnicą temperatur), bądź przez wymuszenie czynnikami zewnętrznymi.

Wykład Pojemność elektryczna. 7.1 Pole nieskończonej naładowanej warstwy. σ-ładunek powierzchniowy. S 2 E 2 E 1 y. ds 1.

Fizyka. Wykład 2. Mateusz Suchanek

Dystrybucje, wiadomości wstępne (I)

BADANIE WYMIENNIKA CIEPŁA TYPU RURA W RURZE

AKADEMIA INWESTORA INDYWIDUALNEGO CZĘŚĆ II. AKCJE.

BADANIE ZALEśNOŚCI POMIĘDZY WARTOŚCIĄ WYKŁADNIKA HURSTA A SKUTECZNOŚCIĄ STRATEGII INWESTYCYJNYCH OPARTYCH NA ANALIZIE TECHNICZNEJ WPROWADZENIE

Wykład 12 Silnik Carnota z gazem doskonałym Sprawność silnika Carnota z gazem doskonałym Współczynnik wydajności chłodziarki i pompy cieplnej Carnota

Krótki przegląd termodynamiki

Badanie siły elektromotorycznej Faraday a

Wykład 6 Ciepło właściwe substancji prostych Ciepło właściwe gazów doskonałych Molowe ciepło właściwe gazu doskonałego przy stałej objętości (C )

I. Preparatyka próbek wody metodą równowagi izotopowej do pomiaru δ 18 O w wodzie.

Transkrypt:

InŜynieia Rolnicza 2/26 Maian Szaycz, Eueniusz Kaiński, Kail Jałoszyński Instytut InŜynieii Rolniczej Akadeia Rolnicza we Wocławiu MATEMATYCZNE MODELOWANIE PROCESU SUSZENIA W NIERUCHOMYM ZŁOśU. CZĘŚĆ I. MODEL MATEMATYCZNY Wstęp Steszczenie W pacy sfoułowano odel ateatyczny suszenia ozdobnioneo ateiału oślinneo w nieuchoy złoŝu w opaciu o ównania bilansowe ciepła i asy. Pozwala on na syulację koputeową pocesu i obliczanie wilotności i tepeatuy suszoneo ateiału i powietza w dowolnej chwili. Słowa kluczowe: odel ateatyczny, suszenie w nieuchoy złoŝu Suszenie w uby nieuchoy złoŝu, jakkolwiek poste pod wzlęde techniczny i technoloiczny jest skoplikowane w opisie ateatyczny tanspotu ciepła i asy. Wynika to z faktu, Ŝe odbywa się ono w niestacjonany polu tepeatu oaz wilotności w suszony złoŝu, a takŝe pzy zieniającej się w czasie tepeatuze i wilotności czynnika susząceo, co powoduje zóŝnicowanie ozkładu tepeatu i wilotności suszoneo ateiału wzdłuŝ wysokości wastwy. Pzy niekozystnych waunkach suszenia (niewłaściwa tepeatua i wilotność wzlędna czynnika susząceo, jeo pędkość pzepływu, wysokość wastwy) występuje nie tylko nieównoieność suszenia, ale oŝe wystąpić ównieŝ nawilacanie wastw ónych na skutek skaplania pay wodnej z nasyconeo i oziębioneo powietza. Dlateo ponozowanie ozkładu tepeatu i wilotności w suszonej wastwie, a takŝe paaetów pzepływająceo czynnika susząceo oŝe być istotny eleente pzy syulacji koputeowej pocesu. '+$

@Te\Ta FTelVþ 8hZXa\hf >T`\Åf^\þ >T`\_ TÄbflÅf^\ Seantyczny odel suszenia w nieuchoy złoŝu Na ysunku zapoponowano seantyczny (pzyczynowo skutkowy) odel suszenia w uby nieuchoy złoŝu. Całą wysokość podzielono na n wastw eleentanych o ubości h ównej wyiaowi chaakteystyczneu cząstek złoŝa (śednica zastępcza). W takiej wastwie eleentanej waunki suszenia są jednakowe dla wszystkich cząstek i wedłu pzyjęteo załoŝenia są ówne waunko suszenia pojedynczeo eleentu. Poszczeólne wastwy eleentane ozsunięto w ten sposób, aby paaety czynnika wychodząceo z wastwy były paaetai wejściowyi dla wastwy następnej. Poces analizowano w kokach czasowych. Aloyt obliczeń pzedstawia ysunek 2. Rys.. Fi.. Scheat ideowy suszenia w nieuchoej wastwie Scheatic diaa fo dyin in a fixed laye '+%

@TX`TlVaX `bwx_bjta\x!!! Rys. 2. Fi. 2. Aloyt obliczeń Calculations aloith Bilans tanspotu ciepła i asy w takcie suszenia Model bazuje na ównaniach bilansowych ciepła i asy (wilotności) w dynaiczny pocesie suszenia: Eleentane ciepło dostaczone pzez czynnik suszący do eleentanej wastwy dq d jest wykozystane na podniesienie jej tepeatuy dq t oaz na odpaowanie wody dq. dq dq + dq () d Ciepło pochłonięte pzez wastwę eleentaną jest ówne ubytkowi entalpii czynnika susząceo di t di dq d (2) Pzyost zawatości wody w powietzu dx jest ówny jej ubytkowi w wastwie M s dx du (3) M dzie: Ms sucha substancja eleentanej wastwy, Mp asa początkowa wastwy, du eleentana ziana zawatości wody wastwy. p '+&

@Te\Ta FTelVþ 8hZXa\hf >T`\Åf^\þ >T`\_ TÄbflÅf^\ Foułowanie odelu i ównania poocnicze dq d F v dt (4) dzie: F powiezchnia suszaki, v pędkość pzepływu czynnika susząceo, ς ęstość czynnika susząceo, c ciepło właściwe czynnika susząceo, dt ziana tepeatuy powietza pzez eleentaną wastwę w czasie koku czasoweo j. skąd: dqd dt F v (5) Ciepło zuŝyte na nazanie ateiału okeśla ównanie: dq V c dt (6) t dzie: V eleentana objętość, ς ęstość ateiału, c ciepło właściwe ateiału, dt ziana tepeatuy ateiału w eleentanej objętości w złoŝu. Eleentany pzyost tepeatuy ateiału (z ównania 6) wyaŝa się zaleŝnością: dqt dt V RóŜnica iędzy tepeatuą azu a ateiału wynosi: j (7) t i t (8) pzechodząc do óŝniczki otzyujey: d t dt dt (9) podstawiając do ostatnieo ównania zaleŝności (5) i (7) otzyujey: dqd d F v dqt + V () '+'

@TX`TlVaX `bwx_bjta\x!!! wpowadzając współczynnik wykozystania ciepła na nazanie Ψ dq t Ψ dqt Ψdqd () dqd i wstawiając zaleŝności () do ównania () otzyujey: d dq d F v c lub oznaczając wyaŝenie w nawiasie pzez Ψ V c Ilość (stuień) dostaczoneo ciepła wyaŝa ównanie: dq d (2) d t dq (3) d ( a ) F dh α (4) Objętościowy współczynnik pzyjowania ciepła (aα) obliczano z zaleŝności zapoponowanej w liteatuze pzediotu (IHVE 97) ( ), 4 (,72 +, t ),59,6 463 p de aα a,36 (5) dzie: asowe natęŝenie pzepływu azu [k/s], a stosunek powiezchni nasion do ich objętości. podstawiając ównanie (4) do (3) i dzieląc pzez otzyujey: całkując powyŝsze ównanie d d ( a ) F dh α (6) h ( a ) F α dh (7) otzyuje się: exp { ( aα ) F h} (8) '+(

@Te\Ta FTelVþ 8hZXa\hf >T`\Åf^\þ >T`\_ TÄbflÅf^\ Z ównania (3) wynika, Ŝe Wstawiając tę zaleŝność do ównania (5) otzyuje się: d dq d (9) dt F v d (2) Równanie (8) oŝna zapisać w postaci: { ( aα ) F h} exp (2) Po zóŝniczkowaniu wzlęde ziennej h otzyujey: { ( aα ) F h} F( aα ) dh d exp (22) Wstawiając óŝniczkę d z ównania (22) do (2) i poządkując otzyuje się: F dt ( aα ) exp{ ( aα ) F h} dh F v c (23) Scałkowanie ostatnieo ównania pozwoli na okeślenie tepeatuy azu: t8i j t ( aα ) { ( aα ) F h} F exp dt F v h dh (24) Z lewej stony zieniono anice całkowania ze wzlędu na ujeny pzyost tepeatuy. Rozwiązanie całki jest ównanie t ti j exp F v { ( a ) F h} h α c (25) Wstawiając za t t i oaz anice całkowania po wysokości otzyujey: j t j i ti j t ti j exp[( aα) F * h * F v c (26) '+)

@TX`TlVaX `bwx_bjta\x!!! dzie: Ψ F v M c Ψ V M c [ tl ti j ] [ tl t ] + M s u F i j dzie: M asa eleentanej objętości, Ms sucha asa eleentanej objętości, tl tepeatua ateiału bez uwzlędnienia paowania (z bilansu uposzczoneo): tl a tepeatua ateiału: t 6 α [ ] t j i ti j exp c de (27) (28) ti j (29) [ t t ] F v ti j + j i Ψ (3) M Zawatość wody w powietzu nad i-tą wastwą oblicza się z zaleŝności: x x j i M s u + τ v F (3) Model zakłada, Ŝe jeŝeli wilotność wzlędna czynnika susząceo ϕ pzekoczy 9% naleŝy ponownie obliczyć zawatość wody w powietzu wedłu ównania, dyŝ wtedy nie obowiązują ównania suszenia ateiału w cienkiej wastwie (oŝliwość nawilŝania): x x AT,9,622 Ps P,9 Ps (32) 7235 Ps exp 72,74 8,2ln( t + 273) +,57( t + 273) [ Pa] (33) t + 273 [Kaleta 993]. '+*

@Te\Ta FTelVþ 8hZXa\hf >T`\Åf^\þ >T`\_ TÄbflÅf^\ Zianę zawatości wody w ateiale oblicza się z bilansu wyiany asy iędzy ateiałe a powietze: u u x x M s τ j i F v Wielkość ubytku wiloci u w czasie τ otzyuje się z epiyczneo ównania cienkiej wastwy ateiału [Pabis 965; Pabis i in. 998; Sivastawa, Jon 22] U u(τ ) u u u ed ( ) Ued ( u (34) (35) u τ u ) + u (36) Kτ (37) U ed Ae JeŜeli występuje jedynie II okes suszenia: K τ ( u u i ) j Ae ( u u ) + u (38) Współczynnik suszaniczy zaleŝy od tepeatuy azu i wilotności wzlędnej powietza (dla pzyjętej jeo pędkości): (, ϕ ) K f (39) Równowaowa zawatość wody jest zaleŝna od tepeatuy i wilotności azu: Podsuowanie u t ( t f, ϕ ) (4) Zapoponowany dynaiczny odel ateatyczny suszenia ozdobnioneo zloŝa został sfoułowany w opaciu o ównania bilansu ciepła i asy czynnika susząceo i suszoneo złoŝa, z uwzlędnienie ównań opisujących tanspot wewnętzny i zewnętzny tych czynników. Pozwala on na obliczanie ozkładu wilotności i tepeatuy w złoŝu i w powietzu wzdłuŝ wysokości wastwy jako funkcje czasu suszenia. Biblioafia IHVE, Guide Book C. 97. Londyn. Kaleta A. 993. Zbió zadań z techniki cieplnej. Wyd. SGGW, Waszawa s. 86. '++

@TX`TlVaX `bwx_bjta\x!!! Pabis S. 965. Suszenie płodów olnych. PWRiL. Waszawa s. 79-89. Pabis S., Jayas D.S., Cenkowski S. 998. Gain dyin theoy and pactice. Wiley, New Yok. Sivastawa V.K., John J. 22. Deep bed ain dyin odelin. Eney convesion and anaeent. N 43. s. 689-78. MATHEMATICAL MODELLING OF DRYING PROCESS IN A FIXED BED. PART. MATHEMATICAL MODEL Suay The pape foulates atheatical odel fo dyin shedded plant ateial in a fixed bed, based on heat and ass balance equations. The odel allows to siulate the pocess usin a copute, and to calculate huidity and tepeatue of died ateial and ai at any tie. Key wods: atheatical odel, deep-bed dyin '+,