OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE

Transkrypt

1 ul. Inflanckiej 13 we Wrocławiu 1 OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE Spis treści 1.DANE OGÓLNE ZEBRANIE OBCIĄśEŃ CięŜar własny ObciąŜenia stałe ObciąŜenia uŝytkowe ObciąŜenia śniegiem I strefa ObciąŜenie wiatrem I strefa OBLICZENIA Schematy statyczne Analiza nośności ław fundamentowych podłuŝnych ścian zewnętrznych łącznika Ł-1 w tym przenoszącej obciąŝenia z poprzecznej ściany segmentu S-1 (1.3.1.) stan projektowanej nadbudowy (oznaczenia ław wg rys. nr 2) Analiza nośności ław fundamentowych podłuŝnych ścian zewnętrznych i wewnętrznych segmentu S-4 (3.2.1.) w tym poprzecznej ściany szczytowej, opartej na wspólnej ławie ze ścianą segmentu łącznika Ł-1 stan projektowanej nadbudowy (oznaczenia ław wg rys. nr 3)...22

2 ul. Inflanckiej 13 we Wrocławiu 2 1. DANE OGÓLNE Do wykonania obliczeń wykorzystano następujące normy: PN 82/B ObciąŜenia budowli. Zasady ustalania wartości. PN 82/B ObciąŜenia budowli. ObciąŜenia stałe. PN 82/B ObciąŜenia budowli. ObciąŜenia zmienne technologiczne. Podstawowe obciąŝenia technologiczne i montaŝowe. PN 80/B 02010/Az1_2006 ObciąŜenia w obliczeniach statycznych. ObciąŜenie śniegiem. PN 77/B 02011/Az1_2009 ObciąŜenia w obliczeniach statycznych. ObciąŜenie wiatrem. PN B 03264: 2002 Konstrukcje betonowe, Ŝelbetowe i spręŝone. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN 81/B Grunty budowlane. Posadowienie bezpośrednie budowli. Obliczenia statyczne i projektowane. Ponadto do obliczeń fundamentów uŝyto programu komputerowego projektowania posadowień bezpośrednich budowli FD-WIN v (w oparciu o normę PN 81/B 03020). 2. ZEBRANIE OBCIĄśEŃ 2.1.CięŜar własny ObciąŜenie dodawane automatycznie przez program obliczeniowy RM-WIN γ f = 1,1 2.2.ObciąŜenia stałe Tab.1. Zestawienie obciąŝeń stropodachu wentylowanego Lp Nazwa obciąŝenia Pokrycie z papy nawierzchniowej gr. 0,5cm (11,0kN/m 3 ) Pokrycie z papy podkładowej gr. 0,5cm (11,0kN/m 3 ) Gładź cementowa (wyrównawcza) gr. 1cm (21,0kN/m 3 ) Płyty korytkowe wym. 296x59cm z zalewką spoin (1,55kN) Wartość charakterystyczna g k [kn/m 2 ] γ f Wartość obliczeniowa g 0 [kn/m 2 ] 0,005 11,0 = 0,055 1,2 0,066 0,005 11,0 = 0,055 1,2 0,066 0,01 21,0 = 0,21 1,3 0,27 1,55 / (2,96 0,59) = 0,89 1,1 0,98

3 ul. Inflanckiej 13 we Wrocławiu 3 Lp Nazwa obciąŝenia Ceglane ścianki aŝurowe z cegły dziurawki gr. 12cm średniej wys. 0,40m co 3,0m (14,5kN/m 3 ) Izolacja termiczna wełna mineralna gr. 7cm (2,0kN/m 3 ) Strop płyty kanałowe gr. 24cm (3,05kN/m 2 ) Tynk gr. 1cm (19,0kN/m 3 ) Wartość charakterystyczna g k [kn/m 2 ] (0,12 0,40 14,5 / 3,0) 0,7 = 0,16 γ f Wartość obliczeniowa g 0 [kn/m 2 ] 1,1 0,18 0,07 2,0 = 0,14 1,2 0,17 3,05 1,1 3,35 0,01 19,0 = 0,19 1,3 0,25 Suma 4,75 śr. 1,12 5,33 Tab.2. Zestawienie obciąŝeń stropodachu niewentylowanego sali gimnastycznej Lp Nazwa obciąŝenia Pokrycie z papy nawierzchniowej jednowarstwowego krycia gr. 0,5cm (11,0kN/m 3 ) Izolacja termiczna wełna mineralna gr. 12cm (1,2kN/m 3 ) Pokrycie z papy nawierzchniowej gr. 0,5cm (11,0kN/m 3 ) Pokrycie z papy podkładowej gr. 0,5cm (11,0kN/m 3 ) Gładź cementowa gr. 3cm (21,0kN/m 3 ) Izolacja termiczna wełna mineralna gr. 7cm (2,0kN/m 3 ) Wartość charakterystyczna g k [kn/m 2 ] γ f Wartość obliczeniowa g 0 [kn/m 2 ] 0,005 11,0 = 0,055 1,2 0,066 0,12 1,2 = 0,14 1,2 0,17 0,005 11,0 = 0,055 1,2 0,066 0,005 11,0 = 0,055 1,2 0,066 0,03 21,0 = 0,63 1,3 0,82 0,07 2,0 = 0,14 1,2 0,17

4 ul. Inflanckiej 13 we Wrocławiu 4 Lp 7 8 Nazwa obciąŝenia Płyty korytkowe wym. 296x59cm z zalewką spoin (1,55kN) Prefabrykowane Ŝelbetowe dźwigary dachowe w rozstawie co 3,0m (0,93kN/m 2 ) Wartość charakterystyczna g k [kn/m 2 ] 1,55 / (2,96 0,59) = 0,89 γ f Wartość obliczeniowa g 0 [kn/m 2 ] 1,1 0,98 0,93 1,1 1,02 Suma 2,89 śr. 1,16 3,36 Tab.3. Zestawienie obciąŝeń stropu nad parterem Lp Płytki PCV (15,0kN/m 3 ) Nazwa obciąŝenia Wylewka cementowa gr. 3 cm (21,0kN/m 3 ) Izolacja płyta pilśniowa miękka gr. 5cm (3,0kN/m 3 ) Wylewka cementowa gr. 3 cm (21,0kN/m 3 ) Strop płyty kanałowe gr. 24cm (3,05kN/m 2 ) Tynk cem.-wap. gr. 1,0cm (19,0kN/m 3 ) Wartość charakterystyczna g k [kn/m 2 ] γ f Wartość obliczeniowa g 0 [kn/m 2 ] 0,06 1,2 0,07 0,03 21,0 = 0,63 1,3 0,82 0,05 3,0 = 0,15 1,2 0,18 0,03 21,0 = 0,63 1,3 0,82 3,05 1,1 3,35 0,01 19,0 = 0,19 1,3 0,25 Suma 4,71 śr. 1,16 5,49 Tab.4. Ścianki działowe Lp 1 Nazwa obciąŝenia Obc. zastępcze od ścianek działowych o cięŝarze do 2,5kN/m 2 i wysokości 3,26m (1,25kN/m 2 ) Wartość charakterystyczna g k [kn/m 2 ] 1,25 3,26 / 2,65 = 1,54 γ f Wartość obliczeniowa g 0 [kn/m 2 ] 1,2 1,85

5 ul. Inflanckiej 13 we Wrocławiu ObciąŜenia uŝytkowe Tab.5. Zestawienie obciąŝeń uŝytkowych Lp Nazwa obciąŝenia Sale lekcyjne 1 (2,0kN/m 2 ) Korytarze 2 (2,5kN/m 2 ) Klatki schodowe 3 (4,0kN/m 2 ) Wartość charakterystyczna g k [kn/m 2 ] γ f Wartość obliczeniowa g 0 [kn/m 2 ] 2,0 1,4 2,8 2,5 1,3 3,25 4,0 1,3 5,2 2.4.ObciąŜenia śniegiem I strefa ObciąŜenie charakterystyczne śniegiem S k = C Q k gdzie: Wrocław wysokość nad poziomem morza wynosi 120m (A) Q k = 0,007A 1,4 0,7 Q k = 0,007A 1,4 = 0, m 1,4 < 0 < 0,70kN/m 2 stąd ostatecznie przyjęto Q k = 0,70kN/m 2 Dla dachu jedno- i dwuspadowego o kącie nachylenia α 4,7 (wg [12] zał. 1 tab. Z1-1) C 1 = C 2 = 0,8 ObciąŜenie charakterystyczne śniegiem wyniesie: S k = C Q k = 0,8 0,70 = 0,56kN/m 2 ObciąŜenie obliczeniowe śniegiem: S = S k γ f gdzie: γ f = 1,5 2.5.ObciąŜenie wiatrem I strefa Do obliczeń przyjęto: Wrocław wysokość nad poziomem morza wynosi 120m (H) dla I strefy i H 300m => q k = 0,30kN/m 2 kąt nachylenia połaci dachowych α 4,7 wysokość analizowanych części budynku wynosi maksymalnie ~9,10m współczynnik ekspozycji C e = 0,95 (dla terenu B) współczynnik działania porywów wiatru β = 1,8 (budynek nie podatny na dynamiczne działanie wiatru) współczynnik aerodynamiczny ścian:

6 ul. Inflanckiej 13 we Wrocławiu 6 C z = 0,7 (strona nawietrzna) C z = - 0,4 (strona zawietrzna) współczynnik aerodynamiczny dachu: C z = - 0,9 (strona nawietrzna) C z = - 0,5 (strona zawietrzna) ObciąŜenie charakterystyczne wywołane działaniem wiatru: p k = q k β C e C z Obliczeniowe obciąŝenie wiatrem: p o = p k γ f gdzie γ f = 1,5 UWAGA Z uwagi na obciąŝenie wiatrem dachu, występujące jedynie w postaci ssania (brak sił parcia wiatru na połać dachową), pomija się go w dalszych obliczeniach. W odniesieniu do obciąŝenia wiatrem ścian zewnętrznych budynku stwierdzono, Ŝe układ ścian wewnętrznych oraz płyt stropowych usztywnia układ konstrukcyjny budynku w stopniu wystarczającym do przeniesienia obciąŝeń wiatrem, stąd pomija się w dalszych obliczeniach obciąŝenie ścian wiatrem. 3. OBLICZENIA Aby warunki stanów granicznych nośności (SGN) i uŝytkowalności (SGU) były spełnione, muszą być zachowane następujące wymagania: SGN 1 SGU 1 W obliczeniach załoŝono nadbudowę segmentów istniejącego obiektu dodatkowymi kondygnacjami, których układ konstrukcyjny, wymiary poszczególnych elementów konstrukcyjnych oraz sposób obciąŝenia przyjęto analogicznie jak dla istniejących kondygnacji budynku. Zgodnie z zakresem zlecenia, określonym przez Zamawiającego, analizą obliczeniową objęto następujące segmenty: dwukondygnacyjny segment administracyjno-ŝywieniowy S-2 (4.3.1.) w części obejmującej hol, stanowiący przedłuŝenie łącznika Ł-1 nadbudowa o jedną kondygnację, jednokondygnacyjny łącznik Ł-1 nadbudowa o dwie kondygnacje, jednokondygnacyjny blok sportowy S-4 (3.2.1.) nadbudowa o dwie kondygnacje części sanitarno-szatniowej oraz salek gimnastyki korekcyjnej (całość bloku poza salą gimnastyczną). W rezultacie tak zdefiniowanego zakresu opracowania oraz w oparciu o analizę istniejącej konstrukcji budynku, wytypowano elementy konstrukcyjne ławy fundamentowe, które poddane zostały szczegółowej analizie statyczno-wytrzymałościowej w aspekcie zwiększonych obciąŝeń planowaną nadbudową.

7 ul. Inflanckiej 13 we Wrocławiu Schematy statyczne Schematy statyczne zostały zdefiniowane w oparciu o rysunki konstrukcyjne dokumentacji technicznej [2.2]. ObciąŜenia schematów statycznych zostały określone na podstawie powyŝszych ich zestawień tabelarycznych, wykonanych w oparciu o dokumentację [2.1], [2.2]. Powierzchnię rozdziału określono jako połowa odległości pomiędzy analizowanym elementem konstrukcyjnym, a sąsiednim elementem konstrukcyjnym. Zgodnie z powyŝszym, obciąŝenia charakterystyczne poszczególnych schematów statycznych ław fundamentowych wyniosą: ława ściany zewnętrznej łącznika Ł-1 (szerokość powierzchni rozdziału obciąŝająca ławę wynosi: 6,00m / 2 = 3,00m): obciąŝenie stropodachem: 4,75kN/m 2 3,00m = 14,25kN/m obciąŝenie stropem I piętra: 4,71kN/m 2 3,00m = 14,13kN/m obciąŝenie stropem parteru: 4,71kN/m 2 3,00m = 14,13kN/m obciąŝenie zastępcze stropu od ścianek działowych: 1,54kN/m 2 3,00m = 4,62kN/m obciąŝenie uŝytkowe: 2,0kN/m 2 3,00m = 6,00kN/m obciąŝenie uŝytkowe: 2,5kN/m 2 3,00m = 7,50kN/m obciąŝenie śniegiem: 0,56kN/m 2 3,00m = 1,68kN/m cięŝar jednej kondygnacji ściany zewnętrznej z otworami okiennymi, wys. 3,26m (w świetle stropów) zestawienie obciąŝeń dla modułu szer. 3,0m (w osiach słupów międzyokiennych): słup międzyokienny: konstrukcja: 3,26m 0,60m 0,24m 25,0kN/m 3 = 11,74kN ocieplenie: 3,26m 0,60m 0,14m 6,0kN/m 3 = 1,64kN tynk: 3,26m 0,60m 2 0,015m 19,0kN/m 3 = 1,11kN nadproŝe: konstrukcja: 2,40m 0,25m 0,24m 25,0kN/m 3 = 3,60kN ocieplenie: 2,40m 0,25m 0,14m 6,0kN/m 3 = 0,50kN tynk: 2,40m 0,25m 2 0,015m 19,0kN/m 3 = 0,34kN ściana podokienna: konstrukcja: 2,40m 0,84m 0,24m 9,0kN/m 3 = 4,35kN tynk: 2,40m 0,84m 2 0,015m 19,0kN/m 3 = 1,15kN okno: 2 0,004m 2,17m 2,40m 24,0kN/m 3 0,9 = 0,90kN całkowite obciąŝenie wyniesie: 11,74kN + 1,64kN + 1,11kN + 3,60kN + 0,50kN + 0,34kN + 4,35kN + 1,15kN + 0,90kN = 25,33kN obciąŝenie w przeliczeniu na mb wyniesie: 25,33kN /3,0m = 8,44kN/m średni współczynnik obciąŝenia wyniesie: γ f = 1,13 cięŝar Ŝelbetowej ściany fundamentowej wys. 3,20m 0,24m 3,20m 25kN/m 3 = 19,20kN/m cięŝar murowanej attyki wys. 0,96m jednostronnie otynkowanej 0,24m 0,96m 9,0kN/m 3 + 0,015m 0,96m 19,0kN/m 3 = 2,35kN/m całkowite obciąŝenie wyniesie: dla stanu istniejącego (jedna kondygnacja): 14,25kN/m + 1,68kN/m + 8,44kN/m + 19,20kN/m + 2,35kN/m = 45,92kN/m

8 ul. Inflanckiej 13 we Wrocławiu 8 średni współczynnik obciąŝenia wyniesie: γ f = 1,13 dla stanu istniejącego (dwie kondygnacje): 14,25kN/m + 14,13kN/m + 7,50kN/m + 1,68kN/m + 2 8,44kN/m + 19,20kN/m + 2,35kN/m = 75,99kN/m średni współczynnik obciąŝenia wyniesie: γ f = 1,15 dla stanu projektowanego (trzy kondygnacje): 14,25kN/m ,13kN/m + 2 7,50kN/m + 1,68kN/m + 3 8,44kN/m + 19,20kN/m + 2,35kN/m = 106,06kN/m średni współczynnik obciąŝenia wyniesie: γ f = 1,16 ława ściany zewnętrznej segmentu S-4 (szerokość powierzchni rozdziału obciąŝająca ławę wynosi: 6,00m / 2 = 3,00m): obciąŝenie stropodachem: 4,75kN/m 2 3,00m = 14,25kN/m obciąŝenie stropem I piętra: 4,71kN/m 2 3,00m = 14,13kN/m obciąŝenie stropem parteru: 4,71kN/m 2 3,00m = 14,13kN/m obciąŝenie zastępcze stropu od ścianek działowych: 1,54kN/m 2 3,00m = 4,62kN/m obciąŝenie uŝytkowe: 2,0kN/m 2 3,00m = 6,00kN/m obciąŝenie śniegiem: 0,56kN/m 2 3,00m = 1,68kN/m cięŝar jednej kondygnacji ściany zewnętrznej z otworami okiennymi, wys. 3,26m (w świetle stropów) zestawienie obciąŝeń dla modułu szer. 3,0m (w osiach słupów międzyokiennych): słup międzyokienny: konstrukcja: 3,26m 0,60m 0,24m 25,0kN/m 3 = 11,74kN ocieplenie: 3,26m 0,60m 0,14m 6,0kN/m 3 = 1,64kN tynk: 3,26m 0,60m 2 0,015m 19,0kN/m 3 = 1,11kN nadproŝe: konstrukcja: 2,40m 0,25m 0,24m 25,0kN/m 3 = 3,60kN ocieplenie: 2,40m 0,25m 0,14m 6,0kN/m 3 = 0,50kN tynk: 2,40m 0,25m 2 0,015m 19,0kN/m 3 = 0,34kN ściana podokienna: konstrukcja: 2,40m 0,84m 0,24m 9,0kN/m 3 = 4,35kN tynk: 2,40m 0,84m 2 0,015m 19,0kN/m 3 = 1,15kN okno: 2 0,004m 2,17m 2,40m 24,0kN/m 3 0,9 = 0,90kN całkowite obciąŝenie wyniesie: 11,74kN + 1,64kN + 1,11kN + 3,60kN + 0,50kN + 0,34kN + 4,35kN + 1,15kN + 0,90kN = 25,33kN obciąŝenie w przeliczeniu na mb wyniesie: 25,33kN /3,0m = 8,44kN/m średni współczynnik obciąŝenia wyniesie: γ f = 1,13 cięŝar Ŝelbetowej ściany fundamentowej wys. 3,20m 0,24m 3,20m 25kN/m 3 = 19,20kN/m cięŝar murowanej attyki wys. 0,96m jednostronnie otynkowanej 0,24m 0,96m 9,0kN/m 3 + 0,015m 0,96m 19,0kN/m 3 = 2,35kN/m całkowite obciąŝenie wyniesie: dla stanu istniejącego: 14,25kN/m + 1,68kN/m + 8,44kN/m + 19,20kN/m + 2,35kN/m = 45,92kN/m średni współczynnik obciąŝenia wyniesie: γ f = 1,13 dla stanu projektowanego: 14,25kN/m ,13kN/m + 2 4,62kN/m + 2 6,00kN/m + 1,68kN/m + 3 8,44kN/m + 19,20kN/m + 2,35kN/m = 112,30kN/m

9 ul. Inflanckiej 13 we Wrocławiu 9 średni współczynnik obciąŝenia wyniesie: γ f = 1,17 ława ściany wewnętrznej segmentu S-4 (szerokość powierzchni rozdziału obciąŝająca ławę wynosi: 6,00m / 2 + 3,00m / 2 = 4,50m): obciąŝenie stropodachem: 4,75kN/m 2 4,50m = 21,37kN/m obciąŝenie stropem I piętra: 4,71kN/m 2 4,50m = 21,19kN/m obciąŝenie stropem parteru: 4,71kN/m 2 4,50m = 21,19kN/m obciąŝenie zastępcze stropu od ścianek działowych: 1,54kN/m 2 4,50m = 6,93kN/m obciąŝenie uŝytkowe: 2,0kN/m 2 4,50m = 9,00kN/m obciąŝenie śniegiem: 0,56kN/m 2 4,50m = 2,52kN/m cięŝar jednej kondygnacji prefabrykowanej wewnętrznej ściany kanałowej, wys. 3,26m (w świetle stropów, bez potrąceń na otwory ścienne): konstrukcja: 10,47kN / 1,49m = 10,47kN/m tynk: 3,26m 2 0,015m 19,0kN/m 3 = 1,86kN/m całkowite obciąŝenie wyniesie: 10,47kN/m + 1,86kN/m = 12,33kN/m średni współczynnik obciąŝenia wyniesie: γ f = 1,13 cięŝar Ŝelbetowej ściany fundamentowej wys. 3,20m 0,24m 3,20m 25kN/m 3 = 19,20kN/m całkowite obciąŝenie wyniesie: dla stanu istniejącego: 21,37kN/m + 2,52kN/m + 12,33kN/m + 19,20kN/m = 55,42kN/m średni współczynnik obciąŝenia wyniesie: γ f = 1,13 dla stanu projektowanego: 21,37kN/m ,19kN/m + 2 6,93kN/m + 2 9,00kN/m + 2,52kN/m ,33kN/m + 19,20kN/m = 154,32kN/m średni współczynnik obciąŝenia wyniesie: γ f = 1,18 ława ściany wewnętrznej sali gimnastycznej segmentu S-4 (szerokość powierzchni rozdziału obciąŝająca ławę wynosi: 3,00m / 2 = 1,50m; 12,00m / 2 = 6,00m): obciąŝenie stropodachem: 4,75kN/m 2 1,50m + 2,89kN/m 2 6,00m = 24,46kN/m obciąŝenie stropem I piętra: 4,71kN/m 2 1,50m = 7,06kN/m obciąŝenie stropem parteru: 4,71kN/m 2 1,50m = 7,06kN/m obciąŝenie zastępcze stropu od ścianek działowych: 1,54kN/m 2 1,50m = 2,31kN/m obciąŝenie uŝytkowe: 2,0kN/m 2 1,50m = 3,00kN/m obciąŝenie śniegiem: 0,56kN/m 2 (1,50m + 6,00m) = 4,20kN/m cięŝar jednej kondygnacji prefabrykowanej wewnętrznej ściany kanałowej, wys. 3,26m (w świetle stropów, bez potrąceń na otwory ścienne): konstrukcja: 10,47kN / 1,49m = 10,47kN/m tynk: 3,26m 2 0,015m 19,0kN/m 3 = 1,86kN/m całkowite obciąŝenie wyniesie: 10,47kN/m + 1,86kN/m = 12,33kN/m średni współczynnik obciąŝenia wyniesie: γ f = 1,13 cięŝar Ŝelbetowej ściany fundamentowej wys. 3,20m 0,24m 3,20m 25kN/m 3 = 19,20kN/m całkowite obciąŝenie wyniesie: dla stanu istniejącego: 24,46kN/m + 4,20kN/m ,33kN/m + 19,20kN/m = 72,52kN/m

10 ul. Inflanckiej 13 we Wrocławiu 10 średni współczynnik obciąŝenia wyniesie: γ f = 1,15 dla stanu projektowanego: 24,46kN/m + 2 7,06kN/m + 2 2,31kN/m + 2 3,00kN/m + 4,20kN/m ,33kN/m + 19,20kN/m = 109,59kN/m średni współczynnik obciąŝenia wyniesie: γ f = 1,16 ława szczytowej ściany poprzecznej segmentu S-1 (1.3.1.), będącej w styku z holem segmentu S-2 wspólna ława fundamentowa (przyjęto kopertowy schemat rozdziału obciąŝeń ze stropów i stropodachu na ściany, stąd średnia szerokość zastępczej prostokątnej powierzchni rozdziału wynosi: 6,0m / 2 / 2 = 1,50m): obciąŝenie stropodachem: 4,75kN/m 2 1,50m = 7,12kN/m obciąŝenie stropem I piętra: 4,71kN/m 2 1,50m = 7,06kN/m obciąŝenie stropem parteru: 4,71kN/m 2 1,50m = 7,06kN/m obciąŝenie stropem piwnicy: 3,82kN/m 2 1,50m = 5,73kN/m obciąŝenie zastępcze stropu od ścianek działowych: 1,54kN/m 2 1,50m = 2,31kN/m obciąŝenie uŝytkowe: 2,0kN/m 2 1,50m = 3,00kN/m obciąŝenie śniegiem: 0,56kN/m 2 1,50m = 0,84kN/m cięŝar jednej kondygnacji prefabrykowanej wewnętrznej ściany kanałowej, wys. 3,26m (w świetle stropów, bez potrąceń na otwory ścienne): konstrukcja: 10,47kN / 1,49m = 10,47kN/m tynk: 3,26m 2 0,015m 19,0kN/m 3 = 1,86kN/m całkowite obciąŝenie wyniesie: 10,47kN/m + 1,86kN/m = 12,33kN/m średni współczynnik obciąŝenia wyniesie: γ f = 1,13 cięŝar Ŝelbetowej ściany fundamentowej wys. 3,27m jednostronnie otynkowanej 0,24m 3,27m 25kN/m 3 + 0,015m 3,27m 19,0kN/m 3 = 20,55kN/m całkowite obciąŝenie dla stanu istniejącego wyniesie: 7,12kN/m + 2 7,06kN/m + 5,73kN/m + 3 2,31kN/m + 3 3,00kN/m + 0,84kN/m ,33kN/m + 20,55kN/m = 101,28kN/m średni współczynnik obciąŝenia wyniesie: γ f = 1,16

11 ul. Inflanckiej 13 we Wrocławiu Analiza nośności ław fundamentowych podłuŝnych ścian zewnętrznych łącznika Ł-1 w tym przenoszącej obciąŝenia z poprzecznej ściany segmentu S-1 (1.3.1.) stan projektowanej nadbudowy (oznaczenia ław wg rys. nr 2) DANE OGÓLNE PROJEKTU 1. Metryka projektu Fundamenty Liczba fundamentów: Fundament nr 1 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, PołoŜenie fundamentu względem układy globalnego: Wymiary podstawy fundamentu: B = 0,40 m, L = 42,00 m, Współrzędne końców osi fundamentu: x 0f = 0,00 m, y 0f = 0,00 m, x 1f = 42,00 m, y 1f = 0,00 m, Kąt obrotu układu lokalnego względem globalnego: φ = 270, Fundament nr 2 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, PołoŜenie fundamentu względem układy globalnego: Wymiary podstawy fundamentu: B = 1,00 m, L = 18,00 m, Współrzędne końców osi fundamentu: x 0f = 0,00 m, y 0f = 6,00 m, x 1f = 18,00 m, y 1f = 6,00 m, Kąt obrotu układu lokalnego względem globalnego: φ = 270, Wykopy Liczba wykopów: 0

12 ul. Inflanckiej 13 we Wrocławiu 12 Nazwa fundamentu: ława FUNDAMENT 1. ŁAWA z [m] Skala 1 : ,00 x z 1 Gp 1,55 0,40 0,40 1. PodłoŜe gruntowe 1.1. Teren Względny poziom terenu: istniejący z t = 0,00 m, projektowany z tp = 0,00 m Warstwy gruntu Lp. Poziom Grubość Nazwa gruntu Poz. wody I D /I L Stopień stropu [m] warstwy [m] gruntowej [m] wilgotn. 1 0,00 3,20 Glina piaszczysta 2,00 0,22 m.wilg. 2 3,20 0,35 Piasek drobny 3,20 0,56 mokry 3 3,55 nieokreśl. Glina piaszczysta 3,55 0,15 m.wilg. 2. Konstrukcja na fundamencie Typ konstrukcji: ściana Szerokość: b = 0,24 m, długość: l = 42,00 m, Współrzędne końców osi ściany:

13 ul. Inflanckiej 13 we Wrocławiu 13 x 1 = 0,00 m, y 1 = 0,00 m, x 2 = 42,00 m, y 2 = 0,00 m, Kąt obrotu układu lokalnego względem globalnego: φ = 270, Posadzki 4. ObciąŜenie od konstrukcji Względny poziom przyłoŝenia obciąŝenia: z obc = 1,15 m. Lista obciąŝeń: Lp Rodzaj N Hx My γ obciąŝenia * [kn/m] [kn/m] [knm/m] [ ] 1 D 106,1 0,0 0,00 1,16 5. Materiał Rodzaj materiału: Ŝelbet Klasa betonu: B20, nazwa stali: St3S-b, Średnica prętów zbrojeniowych: d x = 12,0 mm, Grubość otuliny: 5,0 cm. 6. Wymiary fundamentu Względny poziom posadowienia: z f = 1,55 m Kształt fundamentu: prosty Wymiary podstawy: B = 0,40 m, L = 42,00 m, Wysokość: H = 0,40 m, mimośród: E = 0,00 m. d y = 12,0 mm, 7. Stan graniczny I 7.1. Zestawienie wyników analizy nośności i mimośrodów Nr obc. Rodzaj obciąŝenia Poziom [m] Wsp. nośności Wsp. mimośr. * 1 D 1,55 0,76 0,00 D 2,00 0,54 0,00 D 2,20 0,49 0, Analiza stanu granicznego I dla obciąŝenia nr 1 Wymiary podstawy fundamentu rzeczywistego: B = 0,40 m, L = 42,00 m. Względny poziom posadowienia: H = 1,55 m. Zestawienie obciąŝeń: ObciąŜenia zewnętrzne od konstrukcji na jednostkę długości fundamentu: siła pionowa: N = 106,10 kn/m, mimośród względem podstawy fund. E = 0,00 m, siła pozioma: H x = 0,00 kn/m, mimośród względem podstawy fund. E z = 0,40 m, moment: M y = 0,00 knm/m. CięŜar własny fundamentu, gruntu, posadzek, obciąŝenia posadzek na jednostkę długości fundamentu: siła pionowa: G = 9,08 kn/m, moment: M Gy = 0,00 knm/m. Sprawdzenie połoŝenia wypadkowej obciąŝenia względem podstawy fundamentu ObciąŜenie pionowe: N r = (N + G) L = (106,10 + 9,08) 42,00 = 4837,63 kn. Moment względem środka podstawy: M r = (-N E + H x E z + M y + M Gy ) L = (-106,10 0,00 + 0,00) 42,00 = 0,00 knm. Mimośród siły względem środka podstawy:

14 ul. Inflanckiej 13 we Wrocławiu 14 e r = M r /N r = 0,00/4837,63 = 0,00 m. e r = 0,00 m < 0,07 m. Wniosek: Warunek połoŝenia wypadkowej jest spełniony. Sprawdzenie warunku granicznej nośności fundamentu rzeczywistego Zredukowane wymiary podstawy fundamentu: B = B 2 e r = 0,40-2 0,00 = 0,40 m, L = L = 42,00 m. ObciąŜenie podłoŝa obok ławy (min. średnia gęstość dla pola 2): średnia gęstość obl.: ρ D(r) = 1,98 t/m 3, min. wysokość: D min = 1,55 m, obciąŝenie: ρ D(r) g D min = 1,98 9,81 1,55 = 30,11 kpa. Współczynniki nośności podłoŝa: kąt tarcia wewn.: Φ u(r) = Φ u(n) γ m = 16,11 0, spójność: c u(r) = c u(n) γ m = 27,72 kpa, N B = 0,73 N C = 11,71, N D = 4,38. Wpływ odchylenia wypadkowej obciąŝenia od pionu: tg δ = H x L/N r = 0,00 42,00/4837,63 = 0,0000, tg δ/tg Φ u(r) = 0,0000/0,2888 = 0,000, i B = 1,00, i C = 1,00, i D = 1,00. CięŜar objętościowy gruntu pod ławą fundamentową: ρ B(n) γ m g = 2,20 0,90 9,81 = 19,42 kn/m 3. Współczynniki kształtu: m B = 1 0,25 B /L = 1,00, m C = 1 + 0,3 B /L = 1,00, m D = 1 + 1,5 B /L = 1,01. Odpór graniczny podłoŝa: Q fnb = B L (m C N C c u(r) i C + m D N D ρ D(r) g D min i D + m B N B ρ B(r) g B i B ) = 7809,93 kn. Sprawdzenie warunku obliczeniowego: N r = 4837,63 kn < m Q fnb = 0, ,93 = 6326,04 kn. Wniosek: warunek nośności jest spełniony. 8. Stan graniczny II 8.1. Osiadanie fundamentu Osiadanie całkowite: Osiadanie pierwotne: s = 0,59 cm. Osiadanie wtórne: s = 0,00 cm. Współczynnik stopnia odpręŝenia podłoŝa: λ = 0. Osiadanie: s = s + λ s = 0, ,00 = 0,59 cm, Sprawdzenie warunku osiadania: Warunek nie jest określony. 9. Wymiarowanie fundamentu 9.1. Zestawienie wyników sprawdzenia ławy na przebicie Nr obc. Przekrój Siła tnąca Nośność betonu Nośność strzemion V [kn/m] V r [kn/m] V s [kn/m] * Sprawdzenie ławy na przebicie dla obciąŝenia nr 1 Zestawienie obciąŝeń: ObciąŜenia zewnętrzne od konstrukcji zredukowane do osi ławy: siła pionowa: N r = 106 kn/m, moment: M r = 0,00 knm/m. Mimośród siły względem środka podstawy:

15 ul. Inflanckiej 13 we Wrocławiu 15 e r = M r /N r = 0,00 m. N d q2 q1 Przebicie ławy w przekroju 1: Siła ścinająca: V Sd = 0,5 (q 1 + q c ) c = 0,5 (265, ,2) -0,26 = 0 kn/m. Nośność betonu na ścinanie: V Rd = f ctd d = 870 0,34 = 299 kn/m. V Sd = 0 kn/m < V Rd = 299 kn/m. Wniosek: warunek na przebicie jest spełniony Zestawienie wyników sprawdzenia ławy na zginanie Nr obc. Przekrój Moment zginający Nośność betonu M [knm/m] M r [knm/m] * Sprawdzenie ławy na zginanie dla obciąŝenia nr 1 Zestawienie obciąŝeń: ObciąŜenia zewnętrzne od konstrukcji zredukowane do osi ławy: siła pionowa: N r = 106 kn/m, moment: M r = 0,00 knm/m. Mimośród siły względem środka podstawy: e r = M r /N r = 0,00 m.

16 ul. Inflanckiej 13 we Wrocławiu 16 N d s q2 qs q1 Zginanie ławy w przekroju 1: Moment zginający: M Sd = (2 q 1 + q s ) s 2 /6 = (2 265, ,2) 0,01 = 1 knm/m. Konieczna powierzchnia przekroju zbrojenia: A s = 0,1 cm 2 /m. Wniosek: warunek na zginanie jest spełniony. Nazwa fundamentu: ława FUNDAMENT 2. ŁAWA

17 ul. Inflanckiej 13 we Wrocławiu 17 z [m] Skala 1 : ,00 Stan istniej¹cy x Projekt z 1 Gp 2 2,10 2,20 2,55 0,40 3 3,20 1,00 Gp 3,20 3,55 Pd Pd 3,55 4 Gp Gp 1. PodłoŜe gruntowe 1.1. Teren Względny poziom terenu: istniejący z t = 0,00 m, projektowany z tp = 2,20 m Warstwy gruntu Lp. Poziom Grubość Nazwa gruntu Poz. wody I D /I L Stopień stropu [m] warstwy [m] gruntowej [m] wilgotn. 1 0,00 3,20 Glina piaszczysta 2,00 0,22 m.wilg. 2 3,20 0,35 Piasek drobny 3,20 0,56 mokry 3 3,55 nieokreśl. Glina piaszczysta 3,55 0,15 m.wilg. 2. Konstrukcja na fundamencie Typ konstrukcji: ściana Szerokość: b = 0,74 m, długość: l = 18,00 m, Współrzędne końców osi ściany: x 1 = 0,00 m, y 1 = 6,00 m, x 2 = 18,00 m, y 2 = 6,00 m, Kąt obrotu układu lokalnego względem globalnego: φ = 270, Posadzki 3.1. Posadzka 1 Względny poziom posadzki: p p1 = 2,10 m, Grubość: h = 0,10 m, charakt. cięŝar objętościowy: γ p1 char = 22,00 kn/m 3, ObciąŜenie posadzki: q p1 = 0,00 kn/m 2, współczynnik obciąŝenia: γ qf = 1,20. Wymiar posadzki: d x = 1,50 m.

18 ul. Inflanckiej 13 we Wrocławiu ObciąŜenie od konstrukcji Względny poziom przyłoŝenia obciąŝenia: z obc = 2,15 m. Lista obciąŝeń: Lp Rodzaj N Hx My γ obciąŝenia * [kn/m] [kn/m] [knm/m] [ ] 1 D 207,3 0,0 0,00 1,16 5. Materiał Rodzaj materiału: Ŝelbet Klasa betonu: B20, nazwa stali: St3S-b, Średnica prętów zbrojeniowych: d x = 12,0 mm, Grubość otuliny: 5,0 cm. 6. Wymiary fundamentu Względny poziom posadowienia: z f = 2,55 m Kształt fundamentu: prosty Wymiary podstawy: B = 1,00 m, L = 18,00 m, Wysokość: H = 0,40 m, mimośród: E = 0,00 m. d y = 12,0 mm, 7. Stan graniczny I 7.1. Zestawienie wyników analizy nośności i mimośrodów Nr obc. Rodzaj obciąŝenia Poziom [m] Wsp. nośności Wsp. mimośr. * 1 D 2,55 0,76 0,00 * D 3,20 0,99 0,00 D 3,55 0,46 0, Analiza stanu granicznego I dla obciąŝenia nr 1 Wymiary podstawy fundamentu rzeczywistego: B = 1,00 m, L = 18,00 m. Względny poziom posadowienia: H = 2,55 m. Zestawienie obciąŝeń: ObciąŜenia zewnętrzne od konstrukcji na jednostkę długości fundamentu: siła pionowa: N = 207,30 kn/m, mimośród względem podstawy fund. E = 0,00 m, siła pozioma: H x = 0,00 kn/m, mimośród względem podstawy fund. E z = 0,40 m, moment: M y = 0,00 knm/m. CięŜar własny fundamentu, gruntu, posadzek, obciąŝenia posadzek na jednostkę długości fundamentu: siła pionowa: G = 11,16 kn/m, moment: M Gy = -0,16 knm/m. Sprawdzenie połoŝenia wypadkowej obciąŝenia względem podstawy fundamentu ObciąŜenie pionowe: N r = (N + G) L = (207, ,16) 18,00 = 3932,33 kn. Moment względem środka podstawy: M r = (-N E + H x E z + M y + M Gy ) L = (-207,30 0, ,16) 18,00 = -2,91 knm. Mimośród siły względem środka podstawy: e r = M r /N r = 2,91/3932,33 = 0,00 m. e r = 0,00 m < 0,17 m. Wniosek: Warunek połoŝenia wypadkowej jest spełniony.

19 ul. Inflanckiej 13 we Wrocławiu 19 Sprawdzenie warunku granicznej nośności dla fundamentu zastępczego Wymiary podstawy fundamentu zastępczego: B = 1,22 m, L = 18,22 m. Względny poziom posadowienia: H = 3,20 m. CięŜar fundamentu zastępczego: G z = 10,48 kn/m. Całkowite obciąŝenie pionowe fundamentu zastępczego (L 0 długość fundamentu rzeczywistego): N r = (N + G) L 0 + G z L = (207, ,16) 18, ,48 18,22 = 4123,33 kn. Moment względem środka podstawy: M r = (-N E + H x E z + M y + M g ) L 0 = (-207,30 0, ,16) 18,00 = -2,91 knm. Mimośród siły względem środka podstawy: e r = M r /N r = 2,91/4123,33 = 0,00 m. Zredukowane wymiary podstawy fundamentu: B = B-2 e r = 1,22-2 0,00 = 1,22 m, L = L = 18,22 m. ObciąŜenie podłoŝa obok ławy (min. średnia gęstość dla pola 2): średnia gęstość obl.: ρ D(r) = 1,11 t/m 3, min. wysokość: D min = 1,00 m, obciąŝenie: ρ D(r) g D min = 1,11 9,81 1,00 = 10,85 kpa. Współczynniki nośności podłoŝa: kąt tarcia wewn.: Φ u(r) = Φ u(n) γ m = 24,87 0, spójność: c u(r) = c u(n) γ m = 0,00 kpa, N B = 5,16 N C = 25,09, N D = 14,14. Wpływ odchylenia wypadkowej obciąŝenia od pionu: tg δ = H x L/N r = 0,00 18,22/4123,33 = 0,00, tg δ/tg Φ u(r) = 0,0000/0,5235 = 0,000, ib = 1,00, ic = 1,00, i D = 1,00. CięŜar objętościowy gruntu pod ławą fundamentową: ρ B(n) γ m g = 1,15 0,90 9,81 = 10,15 kn/m 3. Współczynniki kształtu: m B = 1 0,25 B /L = 0,98, m C = 1 + 0,3 B /L = 1,02, m D = 1 + 1,5 B /L = 1,10. Odpór graniczny podłoŝa: Q fnb = B L (m C N C c u(r) i C + m D N D ρ D(r) g D min i D + m B N B ρ B(r) g B i B ) = 5118,66 kn. Sprawdzenie warunku obliczeniowego: N r = 4123,33 kn < m Q fnb = 0, ,66 = 4146,11 kn. Wniosek: warunek nośności jest spełniony. 8. Stan graniczny II 8.1. Osiadanie fundamentu Osiadanie całkowite: Osiadanie pierwotne: s = 1,03 cm. Osiadanie wtórne: s = 0,00 cm. Współczynnik stopnia odpręŝenia podłoŝa: λ = 0. Osiadanie: s = s + λ s = 1, ,00 = 1,03 cm, Sprawdzenie warunku osiadania: Warunek nie jest określony. 9. Wymiarowanie fundamentu 9.1. Zestawienie wyników sprawdzenia ławy na przebicie Nr obc. Przekrój Siła tnąca Nośność betonu Nośność strzemion V [kn/m] V r [kn/m] V s [kn/m]

20 ul. Inflanckiej 13 we Wrocławiu 20 * Sprawdzenie ławy na przebicie dla obciąŝenia nr 1 Zestawienie obciąŝeń: ObciąŜenia zewnętrzne od konstrukcji zredukowane do osi ławy: siła pionowa: N r = 207 kn/m, moment: M r = 0,00 knm/m. Mimośród siły względem środka podstawy: e r = M r /N r = 0,00 m. N d q2 q1 Przebicie ławy w przekroju 1: Siła ścinająca: V Sd = 0,5 (q 1 + q c ) c = 0,5 (207, ,3) -0,21 = 0 kn/m. Nośność betonu na ścinanie: V Rd = f ctd d = 870 0,34 = 299 kn/m. V Sd = 0 kn/m < V Rd = 299 kn/m. Wniosek: warunek na przebicie jest spełniony Zestawienie wyników sprawdzenia ławy na zginanie Nr obc. Przekrój Moment zginający Nośność betonu M [knm/m] M r [knm/m] * Sprawdzenie ławy na zginanie dla obciąŝenia nr 1 Zestawienie obciąŝeń: ObciąŜenia zewnętrzne od konstrukcji zredukowane do osi ławy: siła pionowa: N r = 207 kn/m, moment: M r = 0,00 knm/m. Mimośród siły względem środka podstawy: e r = M r /N r = 0,00 m.

21 ul. Inflanckiej 13 we Wrocławiu 21 N d s q2 qs q1 Zginanie ławy w przekroju 1: Moment zginający: M Sd = (2 q 1 + q s ) s 2 /6 = (2 207, ,3) 0,02 = 2 knm/m. Konieczna powierzchnia przekroju zbrojenia: A s = 0,3 cm 2 /m. Wniosek: warunek na zginanie jest spełniony. _

22 ul. Inflanckiej 13 we Wrocławiu Analiza nośności ław fundamentowych podłuŝnych ścian zewnętrznych i wewnętrznych segmentu S-4 (3.2.1.) w tym poprzecznej ściany szczytowej, opartej na wspólnej ławie ze ścianą segmentu łącznika Ł-1 stan projektowanej nadbudowy (oznaczenia ław wg rys. nr 3) DANE OGÓLNE PROJEKTU 1. Metryka projektu Fundamenty Liczba fundamentów: Fundament nr 1 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, PołoŜenie fundamentu względem układy globalnego: Wymiary podstawy fundamentu: B = 0,40 m, L = 32,20 m, Współrzędne końców osi fundamentu: x 0f = 0,00 m, y 0f = 0,00 m, x 1f = 32,20 m, y 1f = 0,00 m, Kąt obrotu układu lokalnego względem globalnego: φ = 270, Fundament nr 2 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, PołoŜenie fundamentu względem układy globalnego: Wymiary podstawy fundamentu: B = 0,40 m, L = 32,20 m, Współrzędne końców osi fundamentu: x 0f = 0,00 m, y 0f = 6,00 m, x 1f = 32,20 m, y 1f = 6,00 m, Kąt obrotu układu lokalnego względem globalnego: φ = 270, Fundament nr 3 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, PołoŜenie fundamentu względem układy globalnego:

23 ul. Inflanckiej 13 we Wrocławiu 23 Wymiary podstawy fundamentu: B = 0,40 m, L = 23,60 m, Współrzędne końców osi fundamentu: x 0f = 0,00 m, y 0f = 9,00 m, x 1f = 23,60 m, y 1f = 9,00 m, Kąt obrotu układu lokalnego względem globalnego: φ = 270, Fundament nr 4 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, PołoŜenie fundamentu względem układy globalnego: Wymiary podstawy fundamentu: B = 0,90 m, L = 9,00 m, Współrzędne końców osi fundamentu: x 0f = 0,00 m, y 0f = 0,00 m, x 1f = 0,00 m, y 1f = 9,00 m, Kąt obrotu układu lokalnego względem globalnego: φ = 0, Wykopy Liczba wykopów: 0 Nazwa fundamentu: ława FUNDAMENT 1. ŁAWA z [m] Skala 1 : ,00 x z 1 Gp 1,50 0,40 0,40

24 ul. Inflanckiej 13 we Wrocławiu PodłoŜe gruntowe 1.1. Teren Względny poziom terenu: istniejący z t = 0,00 m, projektowany z tp = 0,00 m Warstwy gruntu Lp. Poziom Grubość Nazwa gruntu Poz. wody I D /I L Stopień stropu [m] warstwy [m] gruntowej [m] wilgotn. 1 0,00 3,20 Glina piaszczysta 1,60 0,22 m.wilg. 2 3,20 1,30 Piasek drobny 3,20 0,56 mokry 3 4,50 nieokreśl. Glina piaszczysta 4,50 0,15 m.wilg. 2. Konstrukcja na fundamencie Typ konstrukcji: ściana Szerokość: b = 0,24 m, długość: l = 32,20 m, Współrzędne końców osi ściany: x 1 = 0,00 m, y 1 = 0,00 m, x 2 = 32,20 m, y 2 = 0,00 m, Kąt obrotu układu lokalnego względem globalnego: φ = 270, Posadzki 4. ObciąŜenie od konstrukcji Względny poziom przyłoŝenia obciąŝenia: z obc = 1,10 m. Lista obciąŝeń: Lp Rodzaj N Hx My γ obciąŝenia * [kn/m] [kn/m] [knm/m] [ ] 1 D 112,3 0,0 0,00 1,17 5. Materiał Rodzaj materiału: Ŝelbet Klasa betonu: B20, nazwa stali: St3S-b, Średnica prętów zbrojeniowych: d x = 12,0 mm, Grubość otuliny: 5,0 cm. 6. Wymiary fundamentu Względny poziom posadowienia: z f = 1,50 m Kształt fundamentu: prosty Wymiary podstawy: B = 0,40 m, L = 32,20 m, Wysokość: H = 0,40 m, mimośród: E = 0,00 m. d y = 12,0 mm, 7. Stan graniczny I 7.1. Zestawienie wyników analizy nośności i mimośrodów Nr obc. Rodzaj obciąŝenia Poziom [m] Wsp. nośności Wsp. mimośr. * 1 D 1,50 0,81 0,00 D 1,60 0,76 0,00 D 2,20 0,50 0, Analiza stanu granicznego I dla obciąŝenia nr 1 Wymiary podstawy fundamentu rzeczywistego: B = 0,40 m, L = 32,20 m. Względny poziom posadowienia: H = 1,50 m.

25 ul. Inflanckiej 13 we Wrocławiu 25 Zestawienie obciąŝeń: ObciąŜenia zewnętrzne od konstrukcji na jednostkę długości fundamentu: siła pionowa: N = 112,30 kn/m, mimośród względem podstawy fund. E = 0,00 m, siła pozioma: H x = 0,00 kn/m, mimośród względem podstawy fund. E z = 0,40 m, moment: M y = 0,00 knm/m. CięŜar własny fundamentu, gruntu, posadzek, obciąŝenia posadzek na jednostkę długości fundamentu: siła pionowa: G = 8,87 kn/m, moment: M Gy = 0,00 knm/m. Sprawdzenie połoŝenia wypadkowej obciąŝenia względem podstawy fundamentu ObciąŜenie pionowe: N r = (N + G) L = (112,30 + 8,87) 32,20 = 3901,82 kn. Moment względem środka podstawy: M r = (-N E + H x E z + M y + M Gy ) L = (-112,30 0,00 + 0,00) 32,20 = 0,00 knm. Mimośród siły względem środka podstawy: e r = M r /N r = 0,00/3901,82 = 0,00 m. e r = 0,00 m < 0,07 m. Wniosek: Warunek połoŝenia wypadkowej jest spełniony. Sprawdzenie warunku granicznej nośności fundamentu rzeczywistego Zredukowane wymiary podstawy fundamentu: B = B 2 e r = 0,40-2 0,00 = 0,40 m, L = L = 32,20 m. ObciąŜenie podłoŝa obok ławy (min. średnia gęstość dla pola 2): średnia gęstość obl.: ρ D(r) = 1,98 t/m 3, min. wysokość: D min = 1,50 m, obciąŝenie: ρ D(r) g D min = 1,98 9,81 1,50 = 29,14 kpa. Współczynniki nośności podłoŝa: kąt tarcia wewn.: Φ u(r) = Φ u(n) γ m = 16,11 0, spójność: c u(r) = c u(n) γ m = 27,72 kpa, N B = 0,73 N C = 11,71, N D = 4,38. Wpływ odchylenia wypadkowej obciąŝenia od pionu: tg δ = H x L/N r = 0,00 32,20/3901,82 = 0,0000, tg δ/tg Φ u(r) = 0,0000/0,2888 = 0,000, i B = 1,00, i C = 1,00, i D = 1,00. CięŜar objętościowy gruntu pod ławą fundamentową: ρ B(n) γ m g = 1,47 0,90 9,81 = 12,99 kn/m 3. Współczynniki kształtu: m B = 1 0,25 B /L = 1,00, m C = 1 + 0,3 B /L = 1,00, m D = 1 + 1,5 B /L = 1,02. Odpór graniczny podłoŝa: Q fnb = B L (m C N C c u(r) i C + m D N D ρ D(r) g D min i D + m B N B ρ B(r) g B i B ) = 5918,56 kn. Sprawdzenie warunku obliczeniowego: N r = 3901,82 kn < m Q fnb = 0, ,56 = 4794,03 kn. Wniosek: warunek nośności jest spełniony. 8. Wymiarowanie fundamentu 8.1. Zestawienie wyników sprawdzenia ławy na przebicie Nr obc. Przekrój Siła tnąca Nośność betonu Nośność strzemion V [kn/m] V r [kn/m] V s [kn/m] * Sprawdzenie ławy na przebicie dla obciąŝenia nr 1

26 ul. Inflanckiej 13 we Wrocławiu 26 Zestawienie obciąŝeń: ObciąŜenia zewnętrzne od konstrukcji zredukowane do osi ławy: siła pionowa: N r = 112 kn/m, moment: M r = 0,00 knm/m. Mimośród siły względem środka podstawy: e r = M r /N r = 0,00 m. N d q2 q1 Przebicie ławy w przekroju 1: Siła ścinająca: V Sd = 0,5 (q 1 + q c ) c = 0,5 (280, ,8) -0,26 = 0 kn/m. Nośność betonu na ścinanie: V Rd = f ctd d = 870 0,34 = 299 kn/m. V Sd = 0 kn/m < V Rd = 299 kn/m. Wniosek: warunek na przebicie jest spełniony Zestawienie wyników sprawdzenia ławy na zginanie Nr obc. Przekrój Moment zginający Nośność betonu M [knm/m] M r [knm/m] * Sprawdzenie ławy na zginanie dla obciąŝenia nr 1 Zestawienie obciąŝeń: ObciąŜenia zewnętrzne od konstrukcji zredukowane do osi ławy: siła pionowa: N r = 112 kn/m, moment: M r = 0,00 knm/m. Mimośród siły względem środka podstawy: e r = M r /N r = 0,00 m.

27 ul. Inflanckiej 13 we Wrocławiu 27 N d s q2 qs q1 Zginanie ławy w przekroju 1: Moment zginający: M Sd = (2 q 1 + q s ) s 2 /6 = (2 280, ,8) 0,01 = 1 knm/m. Konieczna powierzchnia przekroju zbrojenia: A s = 0,1 cm 2 /m. Wniosek: warunek na zginanie jest spełniony. Nazwa fundamentu: ława FUNDAMENT 2. ŁAWA

28 ul. Inflanckiej 13 we Wrocławiu 28 z [m] Stan istniej¹cy -0,60-0,60 Projekt Skala 1 : 20-0,50 0 0,00 x z Gp 1 Gp 1,50 0,40 0,40 1. PodłoŜe gruntowe 1.1. Teren Względny poziom terenu: istniejący z t = 0,00 m, projektowany z tp = -0,50 m Warstwy gruntu Lp. Poziom Grubość Nazwa gruntu Poz. wody I D /I L Stopień stropu [m] warstwy [m] gruntowej [m] wilgotn. 1 0,00 3,20 Glina piaszczysta 1,60 0,22 m.wilg. 2 3,20 1,30 Piasek drobny 3,20 0,56 mokry 3 4,50 nieokreśl. Glina piaszczysta 4,50 0,15 m.wilg. 2. Konstrukcja na fundamencie Typ konstrukcji: ściana Szerokość: b = 0,24 m, długość: l = 32,20 m, Współrzędne końców osi ściany:

29 ul. Inflanckiej 13 we Wrocławiu 29 x 1 = 0,00 m, y 1 = 6,00 m, x 2 = 32,20 m, y 2 = 6,00 m, Kąt obrotu układu lokalnego względem globalnego: φ = 270, Posadzki 3.1. Posadzka 1 Względny poziom posadzki: p p1 = -0,60 m, Grubość: h = 0,10 m, charakt. cięŝar objętościowy: γ p1 char = 22,00 kn/m 3, ObciąŜenie posadzki: q p1 = 0,00 kn/m 2, współczynnik obciąŝenia: γ qf = 1,20. Wymiar posadzki: d x = 1,50 m Posadzka 2 Względny poziom posadzki: p p2 = -0,60 m, Grubość: h = 0,10 m, charakt. cięŝar objętościowy: γ p2 char = 22,00 kn/m 3, ObciąŜenie posadzki: q p2 = 0,00 kn/m 2, Współczynnik obciąŝenia: γ qf = 1,20. Wymiar posadzki: d x = 3,00 m. 4. ObciąŜenie od konstrukcji Względny poziom przyłoŝenia obciąŝenia: z obc = 1,10 m. Lista obciąŝeń: Lp Rodzaj N Hx My γ obciąŝenia * [kn/m] [kn/m] [knm/m] [ ] 1 D 154,3 0,0 0,00 1,18 5. Materiał Rodzaj materiału: Ŝelbet Klasa betonu: B20, nazwa stali: St3S-b, Średnica prętów zbrojeniowych: d x = 12,0 mm, Grubość otuliny: 5,0 cm. 6. Wymiary fundamentu Względny poziom posadowienia: z f = 1,50 m Kształt fundamentu: prosty Wymiary podstawy: B = 0,40 m, L = 32,20 m, Wysokość: H = 0,40 m, mimośród: E = 0,00 m. d y = 12,0 mm, 7. Stan graniczny I 7.1. Zestawienie wyników analizy nośności i mimośrodów Nr obc. Rodzaj obciąŝenia Poziom [m] Wsp. nośności Wsp. mimośr. * 1 D 1,50 1,00 0,00 D 1,60 0,93 0,00 D 2,20 0,61 0, Analiza stanu granicznego I dla obciąŝenia nr 1 Wymiary podstawy fundamentu rzeczywistego: B = 0,40 m, L = 32,20 m. Względny poziom posadowienia: H = 1,50 m. Zestawienie obciąŝeń: ObciąŜenia zewnętrzne od konstrukcji na jednostkę długości fundamentu:

30 ul. Inflanckiej 13 we Wrocławiu 30 siła pionowa: N = 154,30 kn/m, mimośród względem podstawy fund. E = 0,00 m, siła pozioma: H x = 0,00 kn/m, mimośród względem podstawy fund. E z = 0,40 m, moment: M y = 0,00 knm/m. CięŜar własny fundamentu, gruntu, posadzek, obciąŝenia posadzek na jednostkę długości fundamentu: siła pionowa: G = 11,40 kn/m, moment: M Gy = 0,00 knm/m. Sprawdzenie połoŝenia wypadkowej obciąŝenia względem podstawy fundamentu ObciąŜenie pionowe: N r = (N + G) L = (154, ,40) 32,20 = 5335,67 kn. Moment względem środka podstawy: M r = (-N E + H x E z + M y + M Gy ) L = (-154,30 0,00 + 0,00) 32,20 = 0,00 knm. Mimośród siły względem środka podstawy: e r = M r /N r = 0,00/5335,67 = 0,00 m. e r = 0,00 m < 0,07 m. Wniosek: Warunek połoŝenia wypadkowej jest spełniony. Sprawdzenie warunku granicznej nośności fundamentu rzeczywistego Zredukowane wymiary podstawy fundamentu: B = B 2 e r = 0,40-2 0,00 = 0,40 m, L = L = 32,20 m. ObciąŜenie podłoŝa obok ławy (min. średnia gęstość dla pola 2): średnia gęstość obl.: ρ D(r) = 1,97 t/m 3, min. wysokość: D min = 2,10 m, obciąŝenie: ρ D(r) g D min = 1,97 9,81 2,10 = 40,61 kpa. Współczynniki nośności podłoŝa: kąt tarcia wewn.: Φ u(r) = Φ u(n) γ m = 16,11 0, spójność: c u(r) = c u(n) γ m = 27,72 kpa, N B = 0,73 N C = 11,71, N D = 4,38. Wpływ odchylenia wypadkowej obciąŝenia od pionu: tg δ = H x L/N r = 0,00 32,20/5335,67 = 0,0000, tg δ/tg Φ u(r) = 0,0000/0,2888 = 0,000, i B = 1,00, i C = 1,00, i D = 1,00. CięŜar objętościowy gruntu pod ławą fundamentową: ρ B(n) γ m g = 1,47 0,90 9,81 = 12,99 kn/m 3. Współczynniki kształtu: m B = 1 0,25 B /L = 1,00, m C = 1 + 0,3 B /L = 1,00, m D = 1 + 1,5 B /L = 1,02. Odpór graniczny podłoŝa: Q fnb = B L (m C N C c u(r) i C + m D N D ρ D(r) g D min i D + m B N B ρ B(r) g B i B ) = 6577,95 kn. Sprawdzenie warunku obliczeniowego: N r = 5335,67 kn > m Q fnb = 0, ,95 = 5328,14 kn. Wniosek: warunek nośności nie jest spełniony. Nazwa fundamentu: ława FUNDAMENT 3. ŁAWA

31 ul. Inflanckiej 13 we Wrocławiu 31 z [m] Stan istniej¹cy -0,60-0,60 Projekt Skala 1 : 20-0,50 0 0,00 x z Gp 1 Gp 1,50 0,40 0,40 1. PodłoŜe gruntowe 1.1. Teren Względny poziom terenu: istniejący z t = 0,00 m, projektowany z tp = -0,50 m Warstwy gruntu Lp. Poziom Grubość Nazwa gruntu Poz. wody I D /I L Stopień stropu [m] warstwy [m] gruntowej [m] wilgotn. 1 0,00 3,20 Glina piaszczysta 1,60 0,22 m.wilg. 2 3,20 1,30 Piasek drobny 3,20 0,56 mokry 3 4,50 nieokreśl. Glina piaszczysta 4,50 0,15 m.wilg. 2. Konstrukcja na fundamencie Typ konstrukcji: ściana Szerokość: b = 0,24 m, długość: l = 23,60 m, Współrzędne końców osi ściany:

32 ul. Inflanckiej 13 we Wrocławiu 32 x 1 = 0,00 m, y 1 = 9,00 m, x 2 = 23,60 m, y 2 = 9,00 m, Kąt obrotu układu lokalnego względem globalnego: φ = 270, Posadzki 3.1. Posadzka 1 Względny poziom posadzki: p p1 = -0,60 m, Grubość: h = 0,10 m, charakt. cięŝar objętościowy: γ p1 char = 22,00 kn/m 3, ObciąŜenie posadzki: q p1 = 0,00 kn/m 2, współczynnik obciąŝenia: γ qf = 1,20. Wymiar posadzki: d x = 6,00 m Posadzka 2 Względny poziom posadzki: p p2 = -0,60 m, Grubość: h = 0,10 m, charakt. cięŝar objętościowy: γ p2 char = 22,00 kn/m 3, ObciąŜenie posadzki: q p2 = 0,00 kn/m 2, Współczynnik obciąŝenia: γ qf = 1,20. Wymiar posadzki: d x = 1,50 m. 4. ObciąŜenie od konstrukcji Względny poziom przyłoŝenia obciąŝenia: z obc = 1,10 m. Lista obciąŝeń: Lp Rodzaj N Hx My γ obciąŝenia * [kn/m] [kn/m] [knm/m] [ ] 1 D 109,6 0,0 0,00 1,16 5. Materiał Rodzaj materiału: Ŝelbet Klasa betonu: B20, nazwa stali: St3S-b, Średnica prętów zbrojeniowych: d x = 12,0 mm, Grubość otuliny: 5,0 cm. 6. Wymiary fundamentu Względny poziom posadowienia: z f = 1,50 m Kształt fundamentu: prosty Wymiary podstawy: B = 0,40 m, L = 23,60 m, Wysokość: H = 0,40 m, mimośród: E = 0,00 m. d y = 12,0 mm, 7. Stan graniczny I 7.1. Zestawienie wyników analizy nośności i mimośrodów Nr obc. Rodzaj obciąŝenia Poziom [m] Wsp. nośności Wsp. mimośr. * 1 D 1,50 0,73 0,00 D 1,60 0,68 0,00 D 2,20 0,45 0, Analiza stanu granicznego I dla obciąŝenia nr 1 Wymiary podstawy fundamentu rzeczywistego: B = 0,40 m, L = 23,60 m. Względny poziom posadowienia: H = 1,50 m. Zestawienie obciąŝeń: ObciąŜenia zewnętrzne od konstrukcji na jednostkę długości fundamentu:

33 ul. Inflanckiej 13 we Wrocławiu 33 siła pionowa: N = 109,60 kn/m, mimośród względem podstawy fund. E = 0,00 m, siła pozioma: H x = 0,00 kn/m, mimośród względem podstawy fund. E z = 0,40 m, moment: M y = 0,00 knm/m. CięŜar własny fundamentu, gruntu, posadzek, obciąŝenia posadzek na jednostkę długości fundamentu: siła pionowa: G = 11,40 kn/m, moment: M Gy = 0,00 knm/m. Sprawdzenie połoŝenia wypadkowej obciąŝenia względem podstawy fundamentu ObciąŜenie pionowe: N r = (N + G) L = (109, ,40) 23,60 = 2855,46 kn. Moment względem środka podstawy: M r = (-N E + H x E z + M y + M Gy ) L = (-109,60 0,00 + 0,00) 23,60 = 0,00 knm. Mimośród siły względem środka podstawy: e r = M r /N r = 0,00/2855,46 = 0,00 m. e r = 0,00 m < 0,07 m. Wniosek: Warunek połoŝenia wypadkowej jest spełniony. Sprawdzenie warunku granicznej nośności fundamentu rzeczywistego Zredukowane wymiary podstawy fundamentu: B = B 2 e r = 0,40-2 0,00 = 0,40 m, L = L = 23,60 m. ObciąŜenie podłoŝa obok ławy (min. średnia gęstość dla pola 2): średnia gęstość obl.: ρ D(r) = 1,97 t/m 3, min. wysokość: D min = 2,10 m, obciąŝenie: ρ D(r) g D min = 1,97 9,81 2,10 = 40,61 kpa. Współczynniki nośności podłoŝa: kąt tarcia wewn.: Φ u(r) = Φ u(n) γ m = 16,11 0, spójność: c u(r) = c u(n) γ m = 27,72 kpa, N B = 0,73 N C = 11,71, N D = 4,38. Wpływ odchylenia wypadkowej obciąŝenia od pionu: tg δ = H x L/N r = 0,00 23,60/2855,46 = 0,0000, tg δ/tg Φ u(r) = 0,0000/0,2888 = 0,000, i B = 1,00, i C = 1,00, i D = 1,00. CięŜar objętościowy gruntu pod ławą fundamentową: ρ B(n) γ m g = 1,47 0,90 9,81 = 12,99 kn/m 3. Współczynniki kształtu: m B = 1 0,25 B /L = 1,00, m C = 1 + 0,3 B /L = 1,01, m D = 1 + 1,5 B /L = 1,03. Odpór graniczny podłoŝa: Q fnb = B L (m C N C c u(r) i C + m D N D ρ D(r) g D min i D + m B N B ρ B(r) g B i B ) = 4836,63 kn. Sprawdzenie warunku obliczeniowego: N r = 2855,46 kn < m Q fnb = 0, ,63 = 3917,67 kn. Wniosek: warunek nośności jest spełniony. 8. Wymiarowanie fundamentu 8.1. Zestawienie wyników sprawdzenia ławy na przebicie Nr obc. Przekrój Siła tnąca Nośność betonu Nośność strzemion V [kn/m] V r [kn/m] V s [kn/m] * Sprawdzenie ławy na przebicie dla obciąŝenia nr 1 Zestawienie obciąŝeń: ObciąŜenia zewnętrzne od konstrukcji zredukowane do osi ławy:

34 ul. Inflanckiej 13 we Wrocławiu 34 siła pionowa: N r = 110 kn/m, moment: M r = 0,00 knm/m. Mimośród siły względem środka podstawy: e r = M r /N r = 0,00 m. N d q2 q1 Przebicie ławy w przekroju 1: Siła ścinająca: V Sd = 0,5 (q 1 + q c ) c = 0,5 (274, ,0) -0,26 = 0 kn/m. Nośność betonu na ścinanie: V Rd = f ctd d = 870 0,34 = 299 kn/m. V Sd = 0 kn/m < V Rd = 299 kn/m. Wniosek: warunek na przebicie jest spełniony Zestawienie wyników sprawdzenia ławy na zginanie Nr obc. Przekrój Moment zginający Nośność betonu M [knm/m] M r [knm/m] * Sprawdzenie ławy na zginanie dla obciąŝenia nr 1 Zestawienie obciąŝeń: ObciąŜenia zewnętrzne od konstrukcji zredukowane do osi ławy: siła pionowa: N r = 110 kn/m, moment: M r = 0,00 knm/m. Mimośród siły względem środka podstawy: e r = M r /N r = 0,00 m.

35 ul. Inflanckiej 13 we Wrocławiu 35 N d s q2 qs q1 Zginanie ławy w przekroju 1: Moment zginający: M Sd = (2 q 1 + q s ) s 2 /6 = (2 274, ,0) 0,01 = 1 knm/m. Konieczna powierzchnia przekroju zbrojenia: A s = 0,1 cm 2 /m. Wniosek: warunek na zginanie jest spełniony. Nazwa fundamentu: ława FUNDAMENT 4. ŁAWA

36 ul. Inflanckiej 13 we Wrocławiu 36 z [m] Stan istniej¹cy -0,60-0,60 Projekt Skala 1 : 20-0,50 0 0,00 x z 1 1,50 0,40 Gp Gp 0, ,20 3,20 Pd Pd

37 ul. Inflanckiej 13 we Wrocławiu PodłoŜe gruntowe 1.1. Teren Względny poziom terenu: istniejący z t = 0,00 m, projektowany z tp = -0,50 m Warstwy gruntu Lp. Poziom Grubość Nazwa gruntu Poz. wody I D /I L Stopień stropu [m] warstwy [m] gruntowej [m] wilgotn. 1 0,00 3,20 Glina piaszczysta 1,60 0,22 m.wilg. 2 3,20 1,30 Piasek drobny 3,20 0,56 mokry 3 4,50 nieokreśl. Glina piaszczysta 4,50 0,15 m.wilg. 2. Konstrukcja na fundamencie Typ konstrukcji: ściana Szerokość: b = 0,74 m, długość: l = 9,00 m, Współrzędne końców osi ściany: x 1 = 0,00 m, y 1 = 0,00 m, x 2 = 0,00 m, y 2 = 9,00 m, Kąt obrotu układu lokalnego względem globalnego: φ = 0, Posadzki 3.1. Posadzka 1 Względny poziom posadzki: p p1 = -0,60 m, Grubość: h = 0,10 m, charakt. cięŝar objętościowy: γ p1 char = 22,00 kn/m 3, ObciąŜenie posadzki: q p1 = 0,00 kn/m 2, współczynnik obciąŝenia: γ qf = 1,20. Wymiar posadzki: d x = 3,00 m Posadzka 2 Względny poziom posadzki: p p2 = -0,60 m, Grubość: h = 0,10 m, charakt. cięŝar objętościowy: γ p2 char = 22,00 kn/m 3, ObciąŜenie posadzki: q p2 = 0,00 kn/m 2, Współczynnik obciąŝenia: γ qf = 1,20. Wymiar posadzki: d x = 1,50 m. 4. ObciąŜenie od konstrukcji Względny poziom przyłoŝenia obciąŝenia: z obc = 1,10 m. Lista obciąŝeń: Lp Rodzaj N Hx My γ obciąŝenia * [kn/m] [kn/m] [knm/m] [ ] 1 D 207,3 0,0 0,00 1,16 5. Materiał Rodzaj materiału: Ŝelbet Klasa betonu: B20, nazwa stali: St3S-b, Średnica prętów zbrojeniowych: d x = 12,0 mm, Grubość otuliny: 5,0 cm. 6. Wymiary fundamentu Względny poziom posadowienia: z f = 1,50 m Kształt fundamentu: prosty d y = 12,0 mm,

38 ul. Inflanckiej 13 we Wrocławiu 38 Wymiary podstawy: B = 0,90 m, L = 9,00 m, Wysokość: H = 0,40 m, mimośród: E = 0,00 m. 7. Stan graniczny I 7.1. Zestawienie wyników analizy nośności i mimośrodów Nr obc. Rodzaj obciąŝenia Poziom [m] Wsp. nośności Wsp. mimośr. * 1 D 1,50 0,56 0,00 D 1,60 0,54 0,00 D 2,20 0,44 0,00 D 3,20 0,20 0, Analiza stanu granicznego I dla obciąŝenia nr 1 Wymiary podstawy fundamentu rzeczywistego: B = 0,90 m, L = 9,00 m. Względny poziom posadowienia: H = 1,50 m. Zestawienie obciąŝeń: ObciąŜenia zewnętrzne od konstrukcji na jednostkę długości fundamentu: siła pionowa: N = 207,30 kn/m, mimośród względem podstawy fund. E = 0,00 m, siła pozioma: H x = 0,00 kn/m, mimośród względem podstawy fund. E z = 0,40 m, moment: M y = 0,00 knm/m. CięŜar własny fundamentu, gruntu, posadzek, obciąŝenia posadzek na jednostkę długości fundamentu: siła pionowa: G = 16,80 kn/m, moment: M Gy = 0,00 knm/m. Sprawdzenie połoŝenia wypadkowej obciąŝenia względem podstawy fundamentu ObciąŜenie pionowe: N r = (N + G) L = (207, ,80) 9,00 = 2016,90 kn. Moment względem środka podstawy: M r = (-N E + H x E z + M y + M Gy ) L = (-207,30 0,00 + 0,00) 9,00 = 0,00 knm. Mimośród siły względem środka podstawy: e r = M r /N r = 0,00/2016,90 = 0,00 m. e r = 0,00 m < 0,15 m. Wniosek: Warunek połoŝenia wypadkowej jest spełniony. Sprawdzenie warunku granicznej nośności fundamentu rzeczywistego Zredukowane wymiary podstawy fundamentu: B = B 2 e r = 0,90-2 0,00 = 0,90 m, L = L = 9,00 m. ObciąŜenie podłoŝa obok ławy (min. średnia gęstość dla pola 2): średnia gęstość obl.: ρ D(r) = 1,97 t/m 3, min. wysokość: D min = 2,10 m, obciąŝenie: ρ D(r) g D min = 1,97 9,81 2,10 = 40,61 kpa. Współczynniki nośności podłoŝa: kąt tarcia wewn.: Φ u(r) = Φ u(n) γ m = 16,11 0, spójność: c u(r) = c u(n) γ m = 27,72 kpa, N B = 0,73 N C = 11,71, N D = 4,38. Wpływ odchylenia wypadkowej obciąŝenia od pionu: tg δ = H x L/N r = 0,00 9,00/2016,90 = 0,0000, tg δ/tg Φ u(r) = 0,0000/0,2888 = 0,000, i B = 1,00, i C = 1,00, i D = 1,00. CięŜar objętościowy gruntu pod ławą fundamentową: ρ B(n) γ m g = 1,34 0,90 9,81 = 11,80 kn/m 3. Współczynniki kształtu: