Szybkobieżne Pojazdy Gąsienicowe (15) nr 1, 2002
|
|
- Dominik Włodarczyk
- 8 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Szbkobieżne Poazd Gąsienicowe (15) nr 1, 2002 Marek KOCHAŃCZYK Andrze WILK WYRÓWNANIE ROZKŁADU OBCIĄŻENIA KOŁA ZĘBATEGO ZA POMOCĄ MIMOŚRODOWEGO ŁOŻYSKOWANIA WAŁU DOBÓR CECH GEOMETRYCZYCH Streszczenie. W artkule zamieszczono wniki numercznch obliczeń promieniowego przemieszczenia łożskowania wałów kół zębatch oraz analizę możliwości kompensaci wpadkowe odchłki linii stku zębów za pomocą mimośrodowego osadzenia łożsk. 1. WYZNACZENIE PROMIENIOWYCH PRZEMIESZCZEŃ ŁOŻYSK Mimośrodowe osadzenie łożsk umożliwia wrównanie rozkładu obciążenia wzdłuż linii stku zębów [4]. Nierównomierność obciążenia kół można zniwelować prz założeniu różnch odchłek wkonawczch i odkształceń sprężstch elementów przekładni pod obciążeniem [3]. Jest to możliwe prz zastosowaniu mimośrodu o odpowiednie wartości ramienia. Oszacowanie wartości tego ramienia wiąże się z wznaczeniem wmaganego promieniowego przesunięcia osadzenia wału koła zębatego. Wartość tego przesunięcia winna równoważć cznną wpadkową odchłkę linii stku zębów F [1,5]: F F, (1.1) x gdzie: F x - początkowa odchłka linii stku bez uwzględniania docierania, - wielkość dotarcia, która powstae poprzez zmnieszenie się początkowe odchłki linii stku w wniku docierania się zębów podczas eksploataci. Początkowa odchłka linii stku F x est bezwzględną sumą odchłek wkonawczch uzębienia zębnika i koła, odkształceń sprężstch wałów i korpusów zębnika, koła oraz przemieszczeń wnikaącch z luzów w łożskach, odkształceń obudow, a także z różnic temperatur na szerokości wieńca. Odchłkę [1,5] wznaczć można ze wzoru: F x F x fma fsh 1 fsh2 fbe fca fte, (1.2) gdzie: f ma - odchłka linii stku wnikaąca z odchłek wkonania, f sh1,2 - odchłka linii stku uwzględniaąca odkształcenia sprężste wału i korpusu zębnika, koła, f - odchłka linii stku powstała w efekcie luzów i odkształceń w łożskach, be f - odchłka linii stku uwzględniaąca odkształcenia obudow, ca Mgr inż. Marek KOCHAŃCZYK Politechnika Śląska, Gliwice Prof. dr hab. inż. Andrze WILK Ośrodek Badawczo-Rozwoow Urządzeń Mechanicznch OBRUM, Gliwice
2 Marek KOCHAŃCZYK, Andrze WILK f te - odchłka linii stku spowodowana różnicą temperatur na szerokości wieńca zębatego. Istotn wpłw na wartość te odchłki maą e składowe, które wnikaą z odkształceń giętnch i skrętnch wałów zębnika i koła. W niniesze prac przeprowadzono obliczenia numerczne, które pozwalaą oszacować wartości tch odchłek składowch w zależności od cech geometrcznch wałów oraz obciążenia. Podstawę obliczeń stanowił model L. Müllera [4], w którm założono, że zmiana obciążenia zęba est proporconalna do zmian linii zęba, wwołane odkształceniami i odchłkami wkonawczmi. Obliczenia prowadzono prz następuącch założeniach: obciążenie ednostkowe [2] Q=3 [MPa], względn rozstaw łożsk l/b = 3, względna szerokość zębnika b/d1 = 1, względna odchłka fma odniesiona do ugięcia statcznego zazębienia Yst, równa odpowiednio: 0, 2, 4 i 6. Na rsunku 1 przedstawiono zmian wartości przesunięcia podpor końcowe Y odniesione do rozstawu łożsk l w funkci względne odchłki fma odniesione do ugięcia statcznego par zębów współpracuącch kół Yst. Wpadkowa odchłka wkonania f ma [1,5] est sumą odchłek kierunku linii zęba zębnika i koła oraz odchłek nierównoległości i przekoszenia osi kół. Z obliczeń wnika, że wraz ze wzrostem względne odchłki fma rośnie wmagane = 0,2 = 1 3,50E-03 3,00E-03 3,00E-03 f ma/y st f ma /Y st = 1.2 = 1.8 1,60E-03 1,40E-03 1,20E-03 8,00E-04 6,00E-04 4,00E-04 2,00E-04 f ma /Y st f ma /Y st Rs. 1. Wartości promieniowego przesunięcia podpor końcowe Y odniesione do rozstawu łożsk l w funkci względne odchłki fma/yst, prz założeniu: b/d1=1, l/b=3, Q=3, prz czterech wartościach : 0.2, 1, 1.2,
3 Wrównanie rozkładu obciążenia koła zębatego za pomocą mimośrodowego łożskowania... f ma /Y st = 0 f ma /Y st = 2 1,40E-03 1,80E-03 1,20E-03 1,60E-03 1,40E-03 1,20E-03 8,00E-04 6,00E-04 8,00E-04 4,00E-04 2,00E-04 6,00E-04 4,00E-04 2,00E-04 f ma /Y st = 4 f ma /Y st = 6 3,00E-03 Rs. 2. Wartości promieniowego przemieszczenia podpor końcowe Y odniesione do rozstawu łożsk l w funkci, prz założeniu b/d1=1, l/b=3, Q=3 prz różnch wartościach względne odchłki fma/yst: 0, 2, 4 i 6. promieniowe przemieszczenie podpor końcowe Y. Przemieszczenie to zależ także od położenia zębnika względem podpór. Zmian wartości tego przemieszczenia w funkci położenia zębnika względem podpór przedstawiono na rsunku 2. Większe wartości wstępuą w przpadku = 0.2, gd odkształcenia giętne i skrętne dodaą się. Prz = 1.8 skutki zginania są równoważone przez odkształcenia skrętne, co powodue mniesze wartości przemieszczenia Y. Wmagana wartość ramienia mimośrodu potrzebnego do wrównania rozkładu obciążenia zależ od wartości cznne wpadkowe odchłki linii stku zębów F. Im większa est wartość odchłki F, tm większe powinno bć ramię mimośrodu, zastosowanego do wrównania rozkładu obciążenia wzdłuż linii stku zębów. 2. ANALIZA MOŻLIWOŚCI KOMPENSACJI WYPADKOWEJ ODCHYŁKI LINII STYKU ZĘBÓW ZA POMOCĄ MIMOŚRODOWEGO OSADZENIA ŁOŻYSK Mimośrodowe osadzenie edne z podpór wału wiąże się z celowm wprowadzeniem odchłek: przekoszenia f i nierównoległości osi fx. Obracaąc mimośrodem zmieniam zarówno odchłkę przekoszenia osi, ak i nierównoległości osi (Rs. 3). Wrównanie rozkładu obciążenia wzdłuż linii stku zębów nastąpi ed, gd wpadkowa odchłka 3
4 Marek KOCHAŃCZYK, Andrze WILK wnikaąca z położenia mimośrodu zrównoważ cznną wpadkową odchłkę linii stku zębów F. Zależność tę możem zapisać w postaci równania (Rs. 3 oraz 4): b b F cos cos sin sin 0, (2.1) l l gdzie: F - cznna wpadkowa odchłka linii stku zębów, - toczn kąt przporu w płaszczźnie czołowe, - kąt obrotu mimośrodu, - ramię mimośrodu, b - szerokość wieńca zębatego, l - rozstaw łożsk. Po uwzględnieniu znanch zależności trgonometrcznch oraz wprowadzaąc nowe oznaczenia: b ', (2.2) l gdzie: ' - zredukowane ramię mimośrodu, F oraz z, (2.3) ' po podzieleniu stron równania przez ', otrzmuem: z cos( ) 0. (2.4) Na rsunku 5. przedstawiono rozwiązania równania (2.4) prz założeniu wartości współcznnika z od 0.1 do 1. W przpadku, gd współcznnik z wnosi eden, wartość cznne wpadkowe odchłki linii stku zębów F równa est wartości zredukowanego ramienia mimośrodu '. Rs. 3. Odchłki składowe linii stku zębów wnikaące z położenia mimośrodu. 4
5 Wrównanie rozkładu obciążenia koła zębatego za pomocą mimośrodowego łożskowania... Rs. 4. Składowe odchłki linii stku zębów w punkcie tocznm C. Rs. 5. Wniki rozwiązań równania (2.4) w funkci kąta obrotu mimośrodu dla różnch wartości współcznnika z (wzór 2.3). Wted w pełnm zakresie obrotu mimośrodu est edno położenie, w którm dochodzi do zrównoważenia odchłki F, poprzez odchłki nierównoległości i przekoszenia osi powstaące w wniku oddziałwania mimośrodu. Jeżeli wartość ramienia mimośrodu est przkładowo dwa raz większa od wartości cznne wpadkowe odchłki linii stku zębów (z=0.5), to w pełnm zakresie obrotu mimośrodu są dwa położenia, prz którch następue 5
6 Marek KOCHAŃCZYK, Andrze WILK kompensaca wpadkowe odchłki linii stku zębów. Jak wnika z rsunku 5, w zakresie wartości współcznnika z mnieszch od 1, w każdm przpadku wstępuą dwa położenia mimośrodu, prz którch odchłka F zostae zrównoważona poprzez odchłkę wnikaącą z odpowiedniego nastawienia tego mimośrodu. W praktce oznacza to, że kompensaca cznne wpadkowe odchłki linii stku F est możliwa, gd zredukowane ramię mimośrodu ' est większe od oczekiwane wartości te odchłki. Zakres regulaci możem podzielić na dwie stref (Rs. 3 oraz 5): I - od 0 do 180 [ ], w które odległość osi kół est większa od początkowe, II - od 180 do 360 [ ],w które odległość osi kół est mniesza od początkowe. W strefach tch odpowiednio zwiększa się i zmniesza luz międzzębn kół zębatch [1,2]. Ponieważ ograniczenie tego luzu est cznnikiem wpłwaącm na prawidłową pracę przekładni zębate, dlatego innm warunkiem decduącm o możliwości kompensaci wpadkowe odchłki linii stku zębów za pomocą mimośrodowego osadzenia łożsk est zachowanie odpowiedniego luzu międzzębnego, a więc niedopuszczenie do zakleszczenia się zębów współpracuącch kół. W przpadku zębów prostch warunek zakleszczania się zębów przekładni możem sformułować następuąco: ' ' 1 2sin 0 sin cos cos 0, (2.5) n ' ' gdzie:, n - kąt obrotu mimośrodu, 0 - nominaln kąt przporu na walcu podziałowm, ' - zredukowane ramię mimośrodu, - luz boczn normaln, n n min - minimaln luz boczn normaln. Równanie (2.5) uwzględnia zmian luzu międzzębnego spowodowane zarówno zmianą odległości osi kół, ak również ich przekoszenia. Rsunek 6 przedstawia względn luz wnikaąc z nastawienia mimośrodu n odniesion do luzu bocznego nnom od kąta obrotu mimośrodu, prz trzech wartościach względnego zredukowanego ramienia mimośrodu ' : 0.4,0.6 i 0.8. n min Rs. 6. Względn luz boczn wnikaąc z nastawienia mimośrodu odniesion do luzu bocznego nnom w funkci kąta obrotu mimośrodu. 6
7 Wrównanie rozkładu obciążenia koła zębatego za pomocą mimośrodowego łożskowania... W przpadku przemsłowch przekładni zębatch wartość minimalnego luzu bocznego n min odniesiona do luzu nominalnego nnom mieści się w granicach od 0.45 do 0.6. Ilustrue to zakreskowane pole na rsunku 6. W praktce oznacza to, że użteczn zakres regulaci mimośrodu znadue się w przedziale obrotu mimośrodu od 0 [ ] do 180 [ ], w którm następue zwiększenie odległości osi kół. W zakresie tm wstępue tlko edno położenie, gdzie dochodzi do wrównania rozkładu obciążenia wzdłuż linii stku zębów (Rs. 5). 3. PODSUMOWANIE Wartość ramienia mimośrodu niezbędnego do wrównania rozkładu obciążenia zależ od wartości cznne wpadkowe odchłki linii stku zębów F. Wższe wartości te odchłki wmagaą większego ramienia mimośrodu, zastosowanego do wrównania rozkładu obciążenia wzdłuż linii stku zębów. Wmagana wartość współcznnika z powinna się znadować w granicach od 0.66 do 0.3, co oznacza, że zredukowane ramię mimośrodu powinno bć od 1.5 do 3 raz większe od oczekiwane wartości odchłki F. Warunkiem ograniczaącm możliwości wrównania rozkładu obciążenia poprzez mimośrodowe osadzenie łożsk est zachowanie minimalne wartości luzu bocznego n. W praktce ze względu na to ograniczenie celowa est regulaca położenia mimośrodu w I strefie regulaci, w które odległość osi kół est większa od początkowe. 4. LITERTATURA [1] JAŚKIEWICZ Z., WĄSIEWSKI A.: Przekładnie walcowe. WKŁ, Warszawa [2] MÜLLER L.: Przekładnie zębate - proektowanie. WNT, Warszawa [3] WILK A., KOCHAŃCZYK M.: Mimośrodowe osadzenie łożsk ako metoda wrównania rozkładu obciążenia na szerokości koła. XIX Smpozon PKM [4] WILK A., KOCHAŃCZYK M.: Analiza możliwości wrównania rozkładu obciążenia na szerokości koła zębatego. Biuletn N-T OBRUM, No 12, 1999, s [5] Norm:DIN 3990/1, ISO/DIS 6336/1, PN 79/M , PN-85/M-86100,PN-85/M EQUALIZATION OF LOAD ON GEAR BY MEANS OF ECCENTRIC BEARINGS Abstract: This paper presents results of numerical calculations of radial displacement of bearings deposition. This displacement is necessar for equalization of load on the cog s width. Analsis of compensation resultant deviation of contact line is shown in second part this paper. Recenzent: dr inż. Jacek Spałek 7
WYKORZYSTANIE MES DO WYZNACZANIA WPŁYWU PĘKNIĘCIA W STOPIE ZĘBA KOŁA NA ZMIANĘ SZTYWNOŚCI ZAZĘBIENIA
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2009 Seria: TRANSPORT z. 65 Nr kol. 1807 Tomasz FIGLUS, Piotr FOLĘGA, Piotr CZECH, Grzegorz WOJNAR WYKORZYSTANIE MES DO WYZNACZANIA WPŁYWU PĘKNIĘCIA W STOPIE ZĘBA
KONSTRUKCJA, POMIARY I ODBIÓR JARZM PRECYZYJNYCH PRZEKŁADNI PLANETARNYCH
Szybkobieżne Pojazdy Gąsienicowe (16) nr 2, 2002 Jerzy WIERZBICKI KONSTRUKCJA, POMIARY I ODBIÓR JARZM PRECYZYJNYCH PRZEKŁADNI PLANETARNYCH Streszczenie: W artykule przedstawiono zagadnienie ustalania odchyłki
WYZNACZANIE ZA POMOCĄ MEB WPŁYWU PĘKNIĘCIA U PODSTAWY ZĘBA NA ZMIANĘ SZTYWNOŚCI ZAZĘBIENIA
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2009 Seria: TRANSPORT z. 65 Nr kol. 1807 Piotr FOLĘGA, Piotr CZECH, Tomasz FIGLUS, Grzegorz WOJNAR WYZNACZANIE ZA POMOCĄ MEB WPŁYWU PĘKNIĘCIA U PODSTAWY ZĘBA NA ZMIANĘ
Rozwiązywanie belek prostych i przegubowych wyznaczanie reakcji i wykresów sił przekrojowych 6
ozwiązwanie beek prostch i przegubowch wznaczanie reakcji i wkresów sił przekrojowch 6 Obciążenie beki mogą stanowić sił skupione, moment skupione oraz obciążenia ciągłe q rs. 6.. s. 6. rzed przstąpieniem
Koła stożkowe o zębach skośnych i krzywoliniowych oraz odpowiadające im zastępcze koła walcowe wytrzymałościowo równoważne
Spis treści PRZEDMOWA... 9 1. OGÓLNA CHARAKTERYSTYKA I KLASYFIKACJA PRZEKŁADNI ZĘBATYCH... 11 2. ZASTOSOWANIE I WYMAGANIA STAWIANE PRZEKŁADNIOM ZĘBATYM... 22 3. GEOMETRIA I KINEMATYKA PRZEKŁADNI WALCOWYCH
3. Wstępny dobór parametrów przekładni stałej
4,55 n1= 3500 obr/min n= 1750 obr/min N= 4,55 kw 0,70 1,00 16 37 1,41 1,4 8 30,7 1,41 1. Obliczenie momentu Moment na kole n1 obliczam z zależności: 9550 9550 Moment na kole n obliczam z zależności: 9550
12 > OPIS OCHRONNY PL WZORU UŻYTKOWEGO
EGZEMPLARZ ARCHIWALNY RZECZPOSPOLITA POLSKA 12 > OPIS OCHRONNY PL 59958 WZORU UŻYTKOWEGO Yl Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (21) Numer zgłoszenia: 113763 @ Data zgłoszenia:19.08.1997 Intel7:
OBLICZANIE KÓŁK ZĘBATYCH
OBLICZANIE KÓŁK ZĘBATYCH koło podziałowe linia przyporu P R P N P O koło podziałowe Najsilniejsze zginanie zęba następuje wówczas, gdy siła P N jest przyłożona u wierzchołka zęba. Siłę P N można rozłożyć
PRÓBNY EGZAMIN MATURALNY
PRÓBNY EGZAMIN MATURALNY Z MATEMATYKI ZESTAW PRZYGOTOWANY PRZEZ SERWIS WWW.ZADANIA.INFO POZIOM PODSTAWOWY 6 KWIETNIA 0 CZAS PRACY: 70 MINUT Zadania zamknięte ZADANIE ( PKT.) Liczbę 5 7 zaokr aglam do liczb,6.
Przekładnie ślimakowe / Henryk Grzegorz Sabiniak. Warszawa, cop Spis treści
Przekładnie ślimakowe / Henryk Grzegorz Sabiniak. Warszawa, cop. 2016 Spis treści Przedmowa XI 1. Podział przekładni ślimakowych 1 I. MODELOWANIE I OBLICZANIE ROZKŁADU OBCIĄŻENIA W ZAZĘBIENIACH ŚLIMAKOWYCH
Imperfekcje globalne i lokalne
Imperfekcje globalne i lokalne Prz obliczaniu nośności i stateczności konstrukcji stalowch szczególnego znaczenia nabiera konieczność uwzględniania warunków wkonania, transportu i montażu elementów konstrukcjnch.
Spis treści. Przedmowa 11
Przykłady obliczeń z podstaw konstrukcji maszyn. [Tom] 2, Łożyska, sprzęgła i hamulce, przekładnie mechaniczne / pod redakcją Eugeniusza Mazanka ; autorzy: Andrzej Dziurski, Ludwik Kania, Andrzej Kasprzycki,
Ć w i c z e n i e K 1
kademia Górniczo Hutnicza Wdział nżnierii echanicznej i Robotki Katedra Wtrzmałości, Zmęczenia ateriałów i Konstrukcji azwisko i mię: azwisko i mię: Wdział Górnictwa i Geoinżnierii Grupa nr: Ocena: Podpis:
MATURA PRÓBNA 2 KLASA I LO
IMIE I NAZWISKO MATURA PRÓBNA KLASA I LO CZAS PRACY: 90 MIN. SUMA PUNKTÓW: 60 ZADANIE (5 PKT) Znajdź wszstkie funkcje liniowe określone na zbiorze ;, którch zbiorem wartości jest przedział ; 0. ZADANIE
EGZAMIN PRÓBNY CZAS PRACY: 180 MIN. SUMA PUNKTÓW: 50 ZADANIE 1 (1 PKT) ZADANIE 2 (1 PKT) ZADANIE 3 (1 PKT) ZADANIE 4 (1 PKT) ZADANIE 5 (1 PKT)
IMIE I NAZWISKO EGZAMIN PRÓBNY CZAS PRACY: MIN. SUMA PUNKTÓW: 5 ZADANIE ( PKT) Dziedzina funkcji f (x) = x jest zbiór x 2 +x 6 A) R \ {, 2} B) (, 2) C) (, ) (2, + ) D) (, 2) (, + ) ZADANIE 2 ( PKT) W pewnej
Określenie i podział więzów
3.2.1. Określenie i podział więzów Ciałem swobodnm nazwam ciało, które ma nieograniczoną swobodę ruchu. Jednak zwkle ciało materialne nie może zajmować dowolnego miejsca w przestrzeni lub poruszać się
WYZNACZANIE NAPRĘŻEŃ W PODSTAWACH ZĘBÓW KÓŁ NAPĘDÓW ZĘBATYCH
4-2007 PROBLEMY EKSPLOATACJI 83 Piotr FOLĘGA, Tomasz FIGLUS Politechnika Śląska, Gliwice WYZNACZANIE NAPRĘŻEŃ W PODSTAWACH ZĘBÓW KÓŁ NAPĘDÓW ZĘBATYCH Słowa kluczowe Koło zębate, stan naprężenia, metoda
Ć w i c z e n i e K 2 b
Akademia Górniczo Hutnicza Wdział Inżnierii Mechanicznej i Robotki Katedra Wtrzmałości, Zmęczenia Materiałów i Konstrukcji Nazwisko i Imię: Nazwisko i Imię: Wdział Górnictwa i Geoinżnierii Grupa nr: Ocena:
Pomiar bezpośredni przyrządem wskazówkowym elektromechanicznym
. Rodzaj poiaru.. Poiar bezpośredni (prost) W przpadku poiaru pojednczej wielkości przrząde wskalowan w jej jednostkach wartość niedokładności ± określa graniczn błąd przrządu analogowego lub cfrowego
Politechnika Poznańska Instytut Technologii Mechanicznej. Laboratorium MASZYN I URZĄDZEŃ TECHNOLOGICZNYCH. Nr 2
Politechnika Poznańska Instytut Technologii Mechanicznej Laboratorium MASZYN I URZĄDZEŃ TECHNOLOGICZNYCH Nr 2 POMIAR I KASOWANIE LUZU W STOLE OBROTOWYM NC Poznań 2008 1. CEL ĆWICZENIA Celem ćwiczenia jest
Więcej arkuszy znajdziesz na stronie: arkusze.pl
KRYTERIA OCENIANIA ODPOWIEDZI Próbna Matura z OPERONEM Matematka Poziom rozszerzon Listopad W niniejszm schemacie oceniania zadań otwartch są prezentowane przkładowe poprawne odpowiedzi. W tego tpu ch
1.11. RÓWNANIE RÓŻNICZKOWE OSI UGIĘTEJ
.. RÓWNANIE RÓŻNICZKOWE OSI UGIĘTEJ od płem obciążenia prostolinioa oś podłużna belki staje się krzolinioa. Zakrzioną oś belki nazam linią ugięcia (osią ugiętą), przemieszczenie pionoe ( x) tej osi nazam
Młodzieżowe Uniwersytety Matematyczne. Projekt współfinansowany przez Unię Europejską w ramach Europejskiego Funduszu Społecznego REGUŁA GULDINA
Młodzieżowe Uniwerstet Matematczne Projekt współfinansowan przez Unię Europejską w ramach Europejskiego Funduszu połecznego REGUŁA GULDINA dr Bronisław Pabich Rzeszów marca 1 Projekt realizowan przez Uniwerstet
KRYTERIA OCENIANIA ODPOWIEDZI Próbna Matura z OPERONEM. Matematyka Poziom rozszerzony
KRYTERIA OCENIANIA ODPOWIEDZI Próbna Matura z OPERONEM Matematka Poziom rozszerzon Listopad W niniejszm schemacie oceniania zadań otwartch są prezentowane przkładowe poprawne odpowiedzi. W tego tpu ch
Badania zginanych belek
Mechanika i wtrzmałość materiałów - instrukcja do ćwiczenia laboratorjneo: Badania zinanch belek oprac. dr inż. Ludomir J. JNKOWSKI, dr inż. nna NIKODM. Wprowadzenie W wtrzmałości materiałów stan obciążenia
KOMPUTEROWO WSPOMAGANE WYZNACZANIE DYNAMICZNYCH SIŁ MIĘDZYZĘBNYCH W PRZEKŁADNIACH WALCOWYCH O ZĘBACH PROSTYCH I SKOŚNYCH
MECHANIK 7/015 Mgr inż. Jerzy MARSZAŁEK Dr hab. inż. Józef DREWNIAK, prof. ATH Akademia Techniczno-Humanistyczna w Bielsku-Białej DOI: 10.17814/mechanik.015.7.66 KOMPUTEROWO WSPOMAGANE WYZNACZANIE DYNAMICZNYCH
POLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY KATEDRA KONSTRUKCJI I EKSPLOATACJI MASZYN
POLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY KATEDRA KONSTRUKCJI I EKSPLOATACJI MASZYN KOREKCJA ZAZĘBIENIA ĆWICZENIE LABORATORYJNE NR 5 Z PODSTAW KONSTRUKCJI MASZYN OPRACOWAŁ: dr inż. Jan KŁOPOCKI Gdańsk 2000
Analiza dynamiczna uproszczonego modelu walcowej przekładni zębatej z uwzględnieniem prostokątnego przebiegu sztywności zazębienia
MARSZAŁEK Jerzy DREWNIAK Józef Analiza dynamiczna uproszczonego modelu walcowej przekładni zębatej z uwzględnieniem prostokątnego przebiegu sztywności zazębienia WSTĘP Przekładnie zębate należą do mechanizmów
PRÓBNA MATURA. ZADANIE 1 (1 PKT) Wskaż liczbę, której 4% jest równe 8. A) 200 B) 100 C) 3,2 D) 32
PRÓBNA MATURA ZADANIE ( PKT) Wskaż liczbę, której % jest równe 8. A) B) C), D) ZADANIE ( PKT) Odległość liczb od liczb -8 na osi liczbowej jest równa A) 8 B) + 8 C) + 8 D) 8 ZADANIE ( PKT) Wskaż rsunek,
Metody Eulera i Eulera-Cauchy'ego rozwiązywania równań różniczkowych zwyczajnych. y 3 := x 2 (1) ( ) Rozwiązanie dokładne równania (1) (2)
euler-przkl_.xmcd Metod Eulera i Eulera-Cauch'ego rozwiązwania równań różniczkowch zwczajnch ' ( x, ) : x () + Rozwiązanie dokładne równania () ( x, C) : + C exp( atan( x) ) () Sprawdzenie: d dx ( x, C)
V JURAJSKI TURNIEJ MATEMATYCZNY DLA UCZNIÓW GIMNAZJUM FINAŁ 14 maja 2005 r.
V JURAJSKI TURNIEJ MATEMATYCZNY DLA UCZNIÓW GIMNAZJUM FINAŁ 4 maja 005 r. Przecztaj uważnie poniższą instrukcję: Test składa się z dwóch części. Pierwsza część zawiera 0 zadań wielokrotnego wboru. Tlko
RÓWNANIA RÓŻNICZKOWE WYKŁAD 3
RÓWNANIA RÓŻNICZKOWE WYKŁAD 3 Równania różniczkowe liniowe Metoda przewidwań Metoda przewidwań całkowania równania niejednorodnego ' p( x) opiera się na następującm twierdzeniu. Twierdzenie f ( x) Suma
Rozwiązywanie belek prostych i przegubowych wyznaczanie reakcji i wykresów sił przekrojowych 4-5
ozwiązwanie beek prostch i przegubowch wznaczanie reakcji i wkresów sił przekrojowch - Obciążenie beki mogą stanowić sił skupione, moment skupione oraz obciążenia ciągłe q rs... s.. rzed przstąpieniem
Ruch po równi pochyłej
Sławomir Jemielit Ruch po równi pochłej Z równi pochłej o kącie nachlenia do poziomu α zsuwa się ciało o masie m. Jakie jest przspieszenie ciała, jeśli współcznnik tarcia ciała o równię wnosi f? W jakich
THE MODELLING OF CONSTRUCTIONAL ELEMENTS OF HARMONIC DRIVE
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2008 Seria: TRANSPORT z. 64 Nr kol. 1803 Piotr FOLĘGA MODELOWANIE WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH PRZEKŁADNI FALOWYCH Streszczenie. W pracy na podstawie rzeczywistych
WPŁYW ROZSZERZALNOŚCI CIEPLNEJ NA WSPÓŁCZYNNIK NIERÓWNOMIERNOŚCI ROZKŁADU OBCIĄŻENIA WZDŁUŻ LINII STYKU
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI RZESZOWSKIEJ 295, Mechanika 89 RUTMech, t. XXXIV, z. 89 (1/17), styczeń-marzec 2017, s. 63-76 Wojciech KUCAB 1 Adam MARCINIEC 2 WPŁYW ROZSZERZALNOŚCI CIEPLNEJ NA WSPÓŁCZYNNIK
ELEMENTY MECHANIKI TECHNICZNEJ, STATYKI I WYTRZYMAŁOŚĆ MATERIAŁÓW
D o u ż t k u w e w n ę t r z n e g o Katedra Inżnierii i Aparatur Przemsłu Spożwczego LMNTY MCHANIKI TCHNICZNJ, STATYKI I WYTRZYMAŁOŚĆ MATRIAŁÓW Ćwiczenia projektowe Opracowanie: Maciej Kabziński Kraków,
Wykład FIZYKA I. 9. Ruch drgający swobodny
Wkład FIZYK I 9. Ruch drgając swobodn Katedra Optki i Fotoniki Wdział Podstawowch Problemów Techniki Politechnika Wrocławska http://www.if.pwr.wroc.pl/~wozniak/fizka.html RUCH DRGJĄCY Drganie (ruch drgając)
Charakterystyki geometryczne figur płaskich. dr hab. inż. Tadeusz Chyży Katedra Mechaniki Konstrukcji
Charakterstki geometrczne figur płaskich dr hab. inż. Tadeusz Chż Katedra Mechaniki Konstrukcji Wielkości geometrczne charakterzujące przekrój pod względem wtrzmałościowm to: pole przekroju (A), (ang.
ANALIZA STRAT MOCY W ZAZĘBIENIU WALCOWEJ PRZEKŁADNI ZĘBATEJ
Szybkobieżne ojazdy Gąsienicowe (25) nr 1/2010 Jacek SAŁEK Maciej KWAŚNY Szymon BOCHENEK ANALIZA STRAT MOCY W ZAZĘBIENIU WALCOWEJ RZEKŁADNI ZĘBATEJ Streszczenie: Sprawność przekładni zębatej w znaczącym
Podstawy Konstrukcji Maszyn
0-05-7 Podstawy Konstrukcji Maszyn Część Wykład nr.3. Przesunięcie zarysu przypomnienie znanych zagadnień (wykład nr. ) Zabieg przesunięcia zarysu polega na przybliżeniu lub oddaleniu narzędzia od osi
PRĘDKOŚĆ POŚLIZGU W ZAZĘBIENIU PRZEKŁADNI ŚLIMAKOWEJ
KOMISJA BUDOWY MASZYN PAN ODDZIAŁ W POZNANIU ol. 7 nr Archiwum Technologii Maszyn i Automatyzacji 007 LESZEK SKOCZYLAS PRĘDKOŚĆ POŚLIZGU W ZAZĘBIENIU PRZEKŁADNI ŚLIMAKOWEJ W artykule przedstawiono sposób
PRÓBNY EGZAMIN MATURALNY
PRÓBNY EGZAMIN MATURALNY Z MATEMATYKI ZESTAW NR 17751 WYGENEROWANY AUTOMATYCZNIE W SERWISIE ZADANIA.INFO POZIOM PODSTAWOWY CZAS PRACY: 170 MINUT 1 Zadania zamknięte ZADANIE 1 (1 PKT) Rozważm treść następujacego
EVALUATION OF THE QUALITY OF MESHING FOR DESIGNED PAIR OF BEVEL GEARS WITH INDEPENDENT DESIGN SYSTEM
Pisula Jadwiga, dr inż. Płocica Mieczysław, dr inż. Politechnika Rzeszowska, Wydział Budowy Maszyn i Lotnictwa (17) 865 1662 jpisula@prz.edu.pl mplocica@prz.edu.pl OCENA JAKOŚCI WSPÓŁPRACY PROJEKTOWANEJ
Ćwiczenie 361 Badanie układu dwóch soczewek
Nazwisko... Data... Wdział... Imię... Dzień tg.... Godzina... Ćwiczenie 36 Badanie układu dwóch soczewek Wznaczenie ogniskowch soczewek metodą Bessela Odległość przedmiotu od ekranu (60 cm 0 cm) l Soczewka
[L] Rysunek Łuk wolnopodparty, paraboliczny wymiary, obciążenie, oznaczenia.
rzkład 10.3. Łuk paraboliczn. Rsunek przedstawia łuk wolnopodpart, którego oś ma kształt paraboli drugiego stopnia (łuk paraboliczn ). Łuk obciążon jest ciśnieniem wewnętrznm (wektor elementarnej wpadkowej
25. RÓWNANIA RÓŻNICZKOWE PIERWSZEGO RZĘDU. y +y tgx=sinx
5. RÓWNANIA RÓŻNICZKOWE PIERWSZEGO RZĘDU 5.1. Pojęcia wstępne. Klasfikacja równań i rozwiązań Rozróżniam dwa zasadnicze tp równań różniczkowch: równania różniczkowe zwczajne i równania różniczkowe cząstkowe.
Wykład FIZYKA I. 9. Ruch drgający swobodny. Dr hab. inż. Władysław Artur Woźniak
Dr hab. inż. Władsław rtur Woźniak Wkład FIZYK I 9. Ruch drgając swobodn Dr hab. inż. Władsław rtur Woźniak Insttut Fizki Politechniki Wrocławskiej http://www.if.pwr.wroc.pl/~wozniak/fizka.html Dr hab.
Rozwiązywanie ram płaskich wyznaczanie reakcji i wykresów sił przekrojowych 7
ozwiązwanie ram płaskich wznaczanie reakcji i wkresów sił przekrojowch 7 Obciążenie ram płaskiej, podobnie jak w przpadku beek rozdział 6, mogą stanowić sił skupione, moment skupione oraz obciążenia ciągłe
Projekt Era inżyniera pewna lokata na przyszłość jest współfinansowany przez Unię Europejską w ramach Europejskiego Funduszu Społecznego
Materiał ddaktczne na zajęcia wrównawcze z matematki dla studentów pierwszego roku kierunku zamawianego Inżnieria Środowiska w ramach projektu Era inżniera pewna lokata na przszłość Projekt Era inżniera
KRYTERIA DOBORU MODELU NUMERYCZNEGO DO OBLICZEŃ WYTRZYMAŁOŚCIOWYCH WALCOWEJ PRZEKŁADNI ZĘBATEJ METODĄ MES
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 1896-771X 39, s. 135-142, Gliwice 2010 KRYTERIA DOBORU MODELU NUMERYCZNEGO DO OBLICZEŃ WYTRZYMAŁOŚCIOWYCH WALCOWEJ PRZEKŁADNI ZĘBATEJ METODĄ MES TADEUSZ MARKOWSKI, GRZEGORZ
ELEMENTY MECHANIKI TECHNICZNEJ, STATYKI I WYTRZYMAŁOŚĆ MATERIAŁÓW. OBLICZENIA PROJEKTOWE WYBRANYCH ELEMENTÓW MASZYN
Katedra InŜnierii i paratur Przemsłu SpoŜwczego ELEMENTY MECHNIKI TECHNICZNEJ, STTYKI I WYTRZYMŁOŚĆ MTERIŁÓW. OLICZENI PROJEKTOWE WYRNYCH ELEMENTÓW MSZYN Opracował: Maciej Kabziński SIŁY Siłą nazwa się
ANALIZA NAPRĘŻEŃ W KOŁACH ZĘBATYCH WYZNACZONYCH METODĄ ELEMENTÓW BRZEGOWYCH
3-2006 PROBLEMY EKSPLOATACJI 157 Piotr FOLĘGA Politechnika Śląska, Gliwice ANALIZA NAPRĘŻEŃ W KOŁACH ZĘBATYCH WYZNACZONYCH METODĄ ELEMENTÓW BRZEGOWYCH Słowa kluczowe Koła zębate, zużycie ścierne zębów,
ANALYSIS OF CAPACITY OF CYLINDRICAL INTERFERENCE FIT OF GEAR WHEEL WITH HELICAL TEETH
JAN RYŚ, PAWEŁ ROMANOWICZ * ANALIZA NOŚNOŚCI WALCOWEGO POŁĄCZENIA WCISKOWEGO KOŁA ZĘBATEGO O ZĘBACH SKOŚNYCH ANALYSIS OF CAPACITY OF CYLINDRICAL INTERFERENCE FIT OF GEAR WHEEL WITH HELICAL TEETH S t r
Projekt nr 1. Obliczanie przemieszczeń z zastosowaniem równania pracy wirtualnej
POLITECHNIKA POZNAŃSKA WYDZIAŁ BUDOWNICTWA I INŻYNIERII ŚRODOWISKA INSTYTUT KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH ZAKŁAD MECHANIKI BUDOWLI Projekt nr 1 Obliczanie przemieszczeń z zastosowaniem równania pracy wirtualnej
PRÓBNY EGZAMIN MATURALNY
PRÓBNY EGZAMIN MATURALNY Z MATEMATYKI ZESTAW PRZYGOTOWANY PRZEZ SERWIS WWW.ZADANIA.INFO POZIOM PODSTAWOWY 8 MARCA 015 CZAS PRACY: 170 MINUT 1 Zadania zamknięte ZADANIE 1 (1 PKT) Przbliżenie dziesiętne
Dobór sprzęgieł hydrokinetycznych 179 Bibliografia 183
Podstawy konstrukcji maszyn. T. 3 / autorzy: Tadeusz Kacperski, Andrzej Krukowski, Sylwester Markusik, Włodzimierz Ozimowski ; pod redakcją Marka Dietricha. wyd. 3, 3 dodr. Warszawa, 2015 Spis treści 1.
Wektory. P. F. Góra. rok akademicki
Wektor P. F. Góra rok akademicki 009-0 Wektor zwiazan. Wektorem zwiazanm nazwam parę punktów. Jeżeli parę tę stanowią punkt,, wektor przez nie utworzon oznaczm. Graficznie koniec wektora oznaczam strzałką.
MODELOWANIE GEOMETRII ZAZĘBIENIA PRZEKŁADNI PASOWYCH ZĘBATYCH MODELING THE MESHING GEOMETRY OF THE TOOTHED BELT DRIVES
ANDRZEJ PAKUŁA * MODELOWANIE GEOMETRII ZAZĘBIENIA PRZEKŁADNI PASOWYCH ZĘBATYCH MODELING THE MESHING GEOMETRY OF THE TOOTHED BELT DRIVES Streszczenie Abstract W artkule przedstawiono model geometrczn zazębienia
Funkcje wielu zmiennych
Funkcje wielu zmiennch Wkres i warstwice funkcji wielu zmiennch. Przeglad powierzchni stopnia drugiego. Granice i ciagłość funkcji wielu zmiennch. Małgorzata Wrwas Katedra Matematki Wdział Informatki Politechnika
AutoCAD Mechanical - Konstruowanie przekładni zębatych i pasowych. Radosław JABŁOŃSKI Wydział Mechaniczny Technologiczny Politechnika Śląska, Gliwice
AutoCAD Mechanical - Konstruowanie przekładni zębatych i pasowych Radosław JABŁOŃSKI Wydział Mechaniczny Technologiczny Politechnika Śląska, Gliwice Streszczenie: W artykule opisano funkcje wspomagające
Scientific Journal of Silesian University of Technology. Series Transport Zeszyty Naukowe Politechniki Śląskiej. Seria Transport
Scientific Journal of Silesian University of Technology. Series Transport Zeszyty Naukowe Politechniki Śląskiej. Seria Transport Volume 89 2015 p-issn: 0209-3324 e-issn: 2450-1549 DOI: Journal homepage:
WERYFIKACJA MODELU DYNAMICZNEGO PRZEKŁADNI ZĘBATEJ W RÓŻNYCH WARUNKACH EKSPLOATACYJNYCH
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2014 Seria: TRANSPORT z. 84 Nr kol. 1907 Grzegorz PERUŃ 1 WERYFIKACJA MODELU DYNAMICZNEGO PRZEKŁADNI ZĘBATEJ W RÓŻNYCH WARUNKACH EKSPLOATACYJNYCH Streszczenie. W artykule
ZASTOSOWANIE METOD OPTYMALIZACJI W DOBORZE CECH GEOMETRYCZNYCH KARBU ODCIĄŻAJĄCEGO
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 1896-771X 40, s. 43-48, Gliwice 2010 ZASTOSOWANIE METOD OPTYMALIZACJI W DOBORZE CECH GEOMETRYCZNYCH KARBU ODCIĄŻAJĄCEGO TOMASZ CZAPLA, MARIUSZ PAWLAK Katedra Mechaniki Stosowanej,
Definicja wartości bezwzględnej. x < x y. x =
1.9. WARTOŚĆ BEZWZGLĘDNA Definicja wartości bezwzględnej... gd... 0 =... gd... < 0 Własności wartości bezwzględnej 0 = = = n a n = a, gd n jest liczbą parzstą Przkład 1.9.1. Oblicz: a) b) c) 1 d) 0 e)
PROBLEMY NIEKONWENCJONALNYCH UKŁADÓW ŁOŻYSKOWYCH Łódź maja 1995 roku
PROBLEMY NIEKONWENCJONALNYCH UKŁADÓW ŁOŻYSKOWYCH Łódź 09-10 maja 1995 roku Jerzy-Andrzej Nowakowski, Walenty Osipiuk (Politechnika Bialostocka) PROBLEMY REALIZACJI NAPIFCIA WSTF~PNEGO JEDNORZF~DOWYCH ŁOŻYSK
Całkowanie przez podstawianie i dwa zadania
Całkowanie przez podstawianie i dwa zadania Antoni Kościelski Funkcje dwóch zmiennch i podstawianie Dla funkcji dwóch zmiennch zachodzi następując wzór na całkowanie przez podstawianie: f(x(a, b), (a,
ZACHODNIOPOMORSKI UNIWERSYTET TECHNOLOGICZNY
ZACHODNIOPOMORSKI UNIWERSYTET TECHNOLOGICZNY w Szczecinie UNIWERSYT E ZACHODNIOPOMOR T T E CH LOGICZNY W SZCZECINIE NO SKI KATEDRA MECHANIKI I PODSTAW KONSTRUKCJI MASZYN ZAKŁAD PODSTAW KONSTRUKCJI MASZYN
OSZACOWANIE WPŁYWU KOREKCJI ZĘBÓW NA ZUŻYCIE, TRWAŁOŚĆ ORAZ WYTRZYMAŁOŚĆ KONTAKTOWĄ EWOLWENTOWYCH PRZEKŁADNI WALCOWYCH O ZĘBACH PROSTYCH
3-0 T R I B O L O G I A 7 Miron CZERNIEC *,** Jerzy KIELBIŃSKI * Roman JAREMA ** OSZACOWANIE WPŁYWU KOREKCJI ZĘBÓW NA ZUŻYCIE, TRWAŁOŚĆ ORAZ WYTRZYMAŁOŚĆ KONTAKTOWĄ EWOLWENTOWYCH PRZEKŁADNI WALCOWYCH O
METODA BADANIA KINETYKI ZUŻYWANIA PRZEKŁADNI ŚLIMAKOWEJ ZE ŚLIMAKIEM ARCHIMEDESA
3-009 T R I B O L O G I A 3 Miron CZERNIEC *, Jerzy KIEŁBIŃSKI * METODA BADANIA KINETYKI ZUŻYWANIA PRZEKŁADNI ŚLIMAKOWEJ ZE ŚLIMAKIEM ARCHIMEDESA THE INVESTIGATION METHOD OF KINETICS WEAR OF A WORM GEAR
Przekładnie zębate : zasady działania : obliczenia geometryczne i wytrzymałościowe / Antoni Skoć, Eugeniusz Świtoński. Warszawa, 2017.
Przekładnie zębate : zasady działania : obliczenia geometryczne i wytrzymałościowe / Antoni Skoć, Eugeniusz Świtoński. Warszawa, 2017 Spis treści Przedmowa XV 1. Znaczenie przekładni zębatych w napędach
Projekt wału pośredniego reduktora
Projekt wału pośredniego reduktora Schemat kinematyczny Silnik elektryczny Maszyna robocza P Grudziński v10d MT1 1 z 4 n 3 wyjście z 1 wejście C y n 1 C 1 O z 3 n M koło czynne O 1 z z 1 koło bierne P
WARIANTOWANIE ROZWIĄZAŃ ZBIORNIKÓW PODZIEMNYCH STOSOWANYCH W GOSPODARSTWACH ROLNO HODOWLANYCH
WRINTOWNIE ROZWIĄZŃ ZIORNIKÓW POZIEMNYH STOSOWNYH W GOSPORSTWH ROLNO HOOWLNYH nna ŻKOWIZ Wdział udownictwa i Inżnierii Środowiska, Politechnika iałostocka, ul. Wiejska 45, 15-351 iałstok Streszczenie:
POLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY KATEDRA KONSTRUKCJI I EKSPLOATACJI MASZYN
POLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY KATEDRA KONSTRUKCJI I EKSPLOATACJI MASZYN BADANIE ŚLADÓW DOLEGANIA ZĘBÓW NA PRZYKŁADZIE PRZEKŁADNI HIPOIDALNEJ ĆWICZENIE LABORATORYJNE NR 4 Z PODSTAW KONSTRUKCJI
PL B1. POLITECHNIKA RZESZOWSKA IM. IGNACEGO ŁUKASIEWICZA, Rzeszów, PL BUP 21/15
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 227819 (13) B1 Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (21) Numer zgłoszenia: 407801 (22) Data zgłoszenia: 04.04.2014 (51) Int.Cl. F16H 1/16 (2006.01)
Stan naprężenia. Przykład 1: Tarcza (płaski stan naprężenia) Określić siły masowe oraz obciążenie brzegu tarczy jeśli stan naprężenia wynosi:
Stan naprężenia Przkład 1: Tarcza (płaski stan naprężenia) Określić sił masowe oraz obciążenie brzegu tarcz jeśli stan naprężenia wnosi: 5 T σ. 8 Składowe sił masowch obliczam wkonując różniczkowanie zapisane
( ) σ v. Adam Bodnar: Wytrzymałość Materiałów. Analiza płaskiego stanu naprężenia.
Adam Bdnar: Wtrzmałść Materiałów Analiza płaskieg stanu naprężenia 5 ANALIZA PŁASKIEGO STANU NAPRĘŻENIA 5 Naprężenia na dwlnej płaszczźnie Jak pamiętam płaski stan naprężenia w punkcie cechuje t że wektr
MATEMATYKA POZIOM ROZSZERZONY PRZYKŁADOWY ZESTAW ZADAŃ NR 1. Czas pracy 150 minut
Miejsce na naklejkę z kodem szkoł OKE ŁÓDŹ CKE MATEMATYKA POZIOM ROZSZERZONY MARZEC ROK 008 PRZYKŁADOWY ZESTAW ZADAŃ NR Czas prac 0 minut Instrukcja dla zdającego. Sprawdź, cz arkusz egzaminacjn zawiera
Zadanie 1. Wektor naprężenia. Tensor naprężenia. Zależność wektor-tensor.
Zadanie 1. Wektor naprężenia. Tensor naprężenia. Zależność wektor-tensor. Dany jest stan naprężenia w układzie x 1,x 2,x 3 T 11 12 13 [ ] 21 23 31 32 33 Znaleźć wektor naprężenia w płaszczyźnie o normalnej
Zadania do rozdziału 10.
Zadania do rozdziału 0. Zad.0.. Jaką wsokość musi mieć pionowe zwierciadło ab osoba o wzroście.80 m mogła się w nim zobaczć cała. Załóżm, że ocz znajdują się 0 cm poniżej czubka głow. Ab prawidłowo rozwiązać
KATEDRA TECHNOLOGII MASZYN I AUTOMATYZACJI PRODUKCJI
KATEDRA TECHNOLOGII MASZYN I AUTOMATYZACJI PRODUKCJI TEMAT ĆWICZENIA: ĆWICZENIE NR 3 POMIAR KÓŁ ZĘBATYCH WALCOWYCH ZADANIA DO WYKONANIA: 1. Zidentyfikować koło zębate przeznaczone do pomiaru i określić
W przypadku przepływu potencjalnego y u z. nieściśliwego równanie zachowania masy przekształca się w równanie Laplace a: = + + t
J. Szantr Wkład nr 3 Przepłw potencjalne 1 Jeżeli przepłw płn jest bezwirow, czli wszędzie lb prawie wszędzie w pol przepłw jest rot 0 to oznacza, że istnieje fnkcja skalarna ϕ,, z, t), taka że gradϕ.
Liczby, działania i procenty. Potęgi I pierwiastki
Zakres materiału obowiązując do egzaminu poprawkowego z matematki klasa technikum str Dział programow Liczb, działania i procent Potęgi I pierwiastki Zbior i przedział liczbowe Wrażenia algebraiczne Równania
REDUKCJA PŁASKIEGO UKŁADU SIŁ
olitechnika rocławska dział Budownictwa lądowego i odnego Katedra echaniki Budowli i Inżnierii iejskiej EDUKCJA ŁASKIEG UKŁADU SIŁ ZIĄZANIE ANALITYCZNE I GAFICZNE Zadanie nr. Dokonać redukcji układu sił
Projekt Era inżyniera pewna lokata na przyszłość jest współfinansowany przez Unię Europejską w ramach Europejskiego Funduszu Społecznego
Materiał ddaktczne na zajęcia wrównawcze z matematki dla studentów pierwszego roku kierunku zamawianego Inżnieria i Gospodarka Wodna w ramach projektu Era inżniera pewna lokata na przszłość Projekt Era
P R O J E K T N R 1 WYTRZYMAŁOŚCI MATERIAŁÓW. Zawiera: Wyznaczenie wymiarów przekroju poprzecznego belki zginanej poprzecznie
atedra Wtrzmałości Materiałów Rok akad. 005/06 Wdział Inżnierii Lądowej emestr zimow Politechniki rakowskiej P R O J E T N R 1 Z WYTRZYMAŁOŚCI MATERIAŁÓW Zawiera: Wznaczenie wmiarów przekroju poprzecznego
EGZAMIN GIMNAZJALNY W ROKU SZKOLNYM 2011/2012
Centralna Komisja Egzaminacjna EGZAMIN GIMNAZJALNY W ROKU SZKOLNYM 2011/2012 CZĘŚĆ MATEMATYCZNO-PRZYRODNICZA MATEMATYKA ODPOWIEDZI I PROPOZYCJE OCENIANIA PRZYKŁADOWEGO ZESTAWU ZADAŃ PAŹDZIERNIK 2011 Zadania
Równania różniczkowe
Równania różniczkowe I rzędu Andrzej Musielak Równania różniczkowe Równania różniczkowe I rzędu Równanie różniczkowe pierwszego rzędu to równanie w którm pojawia się zmienna x, funkcja tej zmiennej oraz
Scientific Journal of Silesian University of Technology. Series Transport Zeszyty Naukowe Politechniki Śląskiej. Seria Transport
Scientific Journal of Silesian University of Technology. Series Transport Zeszyty Naukowe Politechniki Śląskiej. Seria Transport Volume 90 2016 p-issn: 0209-3324 e-issn: 2450-1549 DOI: 10.20858/sjsutst.2016.90.2
Koła zębate. T. 3, Sprawdzanie / Kazimierz Ochęduszko. wyd. 5, dodr. Warszawa, Spis treści
Koła zębate. T. 3, Sprawdzanie / Kazimierz Ochęduszko. wyd. 5, dodr. Warszawa, 2012 Spis treści Część pierwsza Geometryczne zaleŝności w przekładniach zębatych I. Wiadomości podstawowe 21 1. Klasyfikacja
12. FUNKCJE WIELU ZMIENNYCH. z = x + y jest R 2, natomiast jej
1. FUNKCJE WIELU ZMIENNYCH 1.1. FUNKCJE DWÓCH ZMIENNYCH Funkcją dwóch zmiennch określoną w zbiorze D R nazwam przporządkowanie każdej parze liczb () D dokładnie jednej liczb rzeczwistej z. Piszem prz tm
LABORATORIUM PODSTAW AUTOMATYKI
LABORATORIUM PODSTAW AUTOMATYKI INSTRUKCJA DO ĆWICZENIA 4.Wstęp - DOBÓR NASTAW REGULATORÓW opr. dr inż Krzsztof Kula Dobór nastaw regulatorów uwzględnia dnamikę obiektu jak i wmagania stawiane zamkniętemu
PRÓBNY EGZAMIN MATURALNY
PRÓBNY EGZAMIN MATURALNY Z MATEMATYKI ZESTAW PRZYGOTOWANY PRZEZ SERWIS WWW.ZADANIA.INFO POZIOM PODSTAWOWY MARCA 0 CZAS PRACY: 70 MINUT Zadania zamknięte ZADANIE ( PKT.) Stężenie roztworu poczatkowo wzrosło
Fizyka I (mechanika), ćwiczenia, seria 1
Fizka I (mechanika), ćwiczenia, seria 1 Układ współrzędnch na płaszczźnie. Zadanie 1 Odcinek o stałej długości porusza się tak, że jego punkt końcowe A i B ślizgają się po osiach odpowiednio x i pewnego
WPŁYW PODSTAWOWYCH PARAMETRÓW KONSTRUKCYJNYCH NA STRATY MOCY W ZAZĘBIENIU WALCOWEJ PRZEKŁADNI ZĘBATEJ
5-2009 T R I B O L O G I A 171 Jacek SPAŁEK *, Maciej KWAŚNY * WPŁYW PODSTAWOWYCH PARAMETRÓW KONSTRUKCYJNYCH NA STRATY MOCY W ZAZĘBIENIU WALCOWEJ PRZEKŁADNI ZĘBATEJ ANALYSIS OF THE INFLUENCE OF BASIC CONSTRUCTIONAL
ĆWICZENIE NR.6. Temat : Wyznaczanie drgań mechanicznych przekładni zębatych podczas badań odbiorczych
ĆWICZENIE NR.6 Temat : Wyznaczanie drgań mechanicznych przekładni zębatych podczas badań odbiorczych 1. Wstęp W nowoczesnych przekładniach zębatych dąży się do uzyskania małych gabarytów w stosunku do
KATEDRA TECHNOLOGII MASZYN I AUTOMATYZACJI PRODUKCJI
KATEDRA TECHNOLOGII MASZYN I AUTOMATYZACJI PRODUKCJI TEMAT ĆWICZENIA: ĆWICZENIE NR 3 POMIAR KÓŁ ZĘBATYCH WALCOWYCH ZADANIA DO WYKONANIA: 1. Zidentyfikować koło zębate przeznaczone do pomiaru i określić
RÓWNANIA FIZYCZNE DLA KOMPOZYTÓW
Kopozt RÓWNANIA FIZYCZN DLA KOMPOZYTÓW Równania fizczne dla ateriałów anizotropowch Równania fizczne liniowej teorii sprężstości ożna zapisać w ogólnej postaci ij ijkl kl lub po odwróceniu ij ijkl kl gdzie
Podstawy Konstrukcji Maszyn. Wykład nr. 13 Przekładnie zębate
Podstawy Konstrukcji Maszyn Wykład nr. 13 Przekładnie zębate 1. Podział PZ ze względu na kształt bryły na której wykonano zęby A. walcowe B. stożkowe i inne 2. Podział PZ ze względu na kształt linii zębów
SYNTEZA PRZEKSZTAŁTNIKOWEGO UKŁADU STEROWANIA AUTONOMICZNYM GENERATOREM INDUKCYJNYM. CZĘŚĆ II BADANIA SYMULACYJNE
Prace Naukowe Insttutu Maszn, Napędów i Pomiarów Elektrcznch Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiał Nr 32 212 Błażej JAKUBOWSKI*, Krzsztof PIEŃKOWSKI* autonomiczn generator indukcjn, sterowanie