07-0-7 ĆWICZENIE 06 / 07 Zespół Konstrukcji Drewnianych Belka stropowa BELKA STROPOWA O PRZEKROJU ZŁOŻONYM
07-0-7 Belka stropowa 3 Polecenie Zaprojektować belkę stropową na podstawie następujących danych: obciążenie: g k =0,8 kn/m q k =,5 kn/m rozstaw belek: a=,0 m rozpiętość belki: L=,5 m klasa drewna: C30 łączniki: gwoździe okrągłe gładkie (ze stali o wytrzymałości char. na rozciąganie f u,k =600 Mpa) klasa użytkowania:
07-0-7 Rysunek belki 5 Poprawny rysunek w skali znajduje się w oddzielnym pliku pdf Klasa drewna 6 3
07-0-7 KOMBINACJE ODDZIAŁYWAŃ I SIŁY PRZEKROJOWE Obciążenie charakterystyczne 8 Obciążenie charakterystyczne przypadające na mb belki:
07-0-7 Obciążenie charakterystyczne 9 Obciążenie charakterystyczne przypadające na mb belki: obciążenie stałe: Gk gk a 0,8,0 0, 8 kn m obciążenie zmienne: Qk qk a,5,0, 5 kn m Słowniczek normowy cz. 0 EC 0 5
07-0-7 Słowniczek normowy cz. EC 0 Słowniczek normowy cz. 3 EC 0 6
07-0-7 Kombinacje oddziaływań 3 EC 0 Kombinacje oddziaływań Obciążenie obliczeniowe na mb belki (należy przyjąć mniej korzystną z dwóch kombinacji podstawowych): F F F d d d G, jgk, j Q, 0,Qk, j max G, jgk, j Q,Qk, j kn,350,8,5 0,7,5,66 m max kn 0,85,350,8,5,5 3,7 m kn 3,7 m 7
07-0-7 Kombinacje oddziaływań 5 Kombinacje oddziaływań 6 EC 0 8
07-0-7 Współczynnik k mod 7 Współczynnik k mod 8 Wartości współczynnika: dla oddziaływania stałego (G): k mod =0,6 dla oddziaływania średniotrwałego (Q): k mod =0,8 Wybór miarodajnej kombinacji do wyznaczenia współczynnika k mod :,35 G kmod, st max,35 G k k k mod, śr,350,850,8 kn,53 0,6 m,5 Q k,350,850,8,5,5 kn 3,96 0,8 m 9
07-0-7 Współczynnik k mod 9 Miarodajną kombinacją obciążeń jest kombinacja pełna oddziaływań stałych i zmiennych, zatem należy wybrać współczynnik k mod jak dla oddziaływania średniotrwałego (Q): k mod =0,8 Siły przekrojowe 0 Rozpiętość obliczeniowa belki: L,05L,05,5, 73m 0 Maksymalny moment zginający: Fd L 3,7,73 M d 0 8, 87 knm 8 8 Maksymalna siła tnąca: Fd L0 3,7,73 Vd 7, 50kN 0
07-0-7 DOBÓR PRZEKROJU BELKI I ŁĄCZNIKÓW Wymiary tarcicy drewnianej obrzynanej ogólnego przeznaczenia
07-0-7 Dobór przekroju belki i łączników 3 PIERWSZY WARUNEK DOBORU minimalna grubość t elementów drewnianych ze względu na nienawiercanie otworów (przyjęto gwoździe o średnicy d=,5 mm): t min 7d max 7,5 max 00 k 3d 30 3,5 30 3,5 380 max 3,5 mm 7, 00 Przyjęto t=5 mm (osadzanie gwoździ bez nawiercania otworów): *dla przekroju dwuteowego nr przyjęto t=50 mm Dobór przekroju belki i łączników minimalna grubość elementów drewnianych wynika z warunku normowego
07-0-7 Dobór przekroju belki i łączników 5 DRUGI WARUNEK DOBORU długość gwoździ: l l l l pen pen gw gw 8d l gw t mm t mm 8d 8d t 8,5 5 8mm l pen długość zakotwienia gwoździ l gw długość gwoździ Przyjęto gwoździe,5x00 o średnicy główki d h =0,5 mm (l pen =5 mm) *dla przekroju dwuteowego nr : l pen =9 mm 6 3
07-0-7 Minimalne rozstawy gwoździ 7 Dobór przekroju belki i łączników 8 TRZECI WARUNEK DOBORU minimalna grubość elementów przekroju ze względu na rozstaw łączników: przekrój dwuteowy nr b b w,min w,min n sz a a, c 5,5 67,5 mm 5d 5d Przyjęto środnik o grubości b w =00 mm
07-0-7 Dobór przekroju belki i łączników 9 TRZECI WARUNEK DOBORU minimalna grubość elementów przekroju ze względu na rozstaw łączników: przekrój dwuteowy nr h h f,min f,min n sz a a, c 5,5 67,5 mm 5d 5d Przyjęto półkę o grubości h f =00 mm Dobór przekroju belki i łączników 30 TRZECI WARUNEK DOBORU minimalna grubość elementów przekroju ze względu na rozstaw łączników: przekrój skrzynkowy nr b b w,min w,min a, c 5d 0,5 5mm Przyjęto środnik o grubości b w =x50 mm 5
07-0-7 Dobór przekroju belki i łączników 3 TRZECI WARUNEK DOBORU minimalna grubość elementów przekroju ze względu na rozstaw łączników: przekrój skrzynkowy nr h h f,min f,min a, c 5d 0,5 5mm Przyjęto półkę o grubości h f =63 mm Dobór przekroju belki i łączników 3 CZWARTY WARUNEK DOBORU (*dla przekroju dwuteowego nr ) minimalna grubość środnika ze względu na zakotwienie łączników: przekrój dwuteowy nr b b b w w w l l pen pen 9mm Przyjęto środnik o grubości b w =63 mm 6
07-0-7 Dobór przekroju belki i łączników 33 CZWARTY WARUNEK DOBORU (*dla przekroju skrzynkowego nr ) minimalna szerokość półki ze względu na zakotwienie łączników: przekrój skrzynkowy nr b b f f l pen 5 08mm Przyjęto półkę o szerokości b f =0 mm Dobór przekroju belki i łączników 3 PIĄTY WARUNEK DOBORU szacunkowa wysokość przekroju: H L0,73 35 0 5 0 5 0,37 0,35m 37 mm 7
07-0-7 Przekrój dwuteowy nr 35 PIERWSZY WARUNEK DOBORU h f t 5mm DRUGI WARUNEK DOBORU (dotyczy łączników) gwoździe,5x00, d h =0,5 mm, l pen =5 mm TRZECI WARUNEK DOBORU b w 00mm CZWARTY WARUNEK DOBORU nie dotyczy PIĄTY WARUNEK DOBORU H hw hf 37 35mm Przekrój dwuteowy nr 36 Przyjęte wymiary elementów belki: półki: x5x60 środnik: 00x00 Przyjęto gwoździe,5x00, d h =0,5 mm, l pen =5 mm, rozstawione w rzędach z przesunięciem o d=,5 mm w poprzek włókien 8
07-0-7 Przekrój dwuteowy nr 37 PIERWSZY WARUNEK DOBORU b f t 50mm DRUGI WARUNEK DOBORU (dotyczy łączników) gwoździe,5x00, d h =0,5 mm, l pen =9 mm TRZECI WARUNEK DOBORU h f 00mm CZWARTY WARUNEK DOBORU b w 63mm PIĄTY WARUNEK DOBORU H hw 37 35mm Przekrój dwuteowy nr 38 Przyjęte wymiary elementów belki: półki: x50x00 środnik: 63x50 Przyjęto gwoździe,5x00, d h =0,5 mm, l pen =9 mm, rozstawione w rzędach z przesunięciem o d=,5 mm w poprzek włókien 9
07-0-7 Przekrój skrzynkowy nr 39 PIERWSZY WARUNEK DOBORU h f t 5mm DRUGI WARUNEK DOBORU (dotyczy łączników) gwoździe,5x00, d h =0,5 mm, l pen =5 mm TRZECI WARUNEK DOBORU b w x50mm CZWARTY WARUNEK DOBORU nie dotyczy PIĄTY WARUNEK DOBORU H hw hf 37 35mm Przekrój skrzynkowy nr 0 Przyjęte wymiary elementów belki: półki: x5x60 środnik: x50x00 Przyjęto gwoździe,5x00, d h =0,5 mm, l pen =5 mm, rozstawione w rzędach z przesunięciem o d=,5 mm w poprzek włókien 0
07-0-7 Przekrój skrzynkowy nr PIERWSZY WARUNEK DOBORU b w t 5mm DRUGI WARUNEK DOBORU (dotyczy łączników) gwoździe,5x00, d h =0,5 mm, l pen =5 mm TRZECI WARUNEK DOBORU h f 63mm CZWARTY WARUNEK DOBORU b f 0mm PIĄTY WARUNEK DOBORU H hw 37 35mm Przekrój skrzynkowy nr Przyjęte wymiary elementów belki: półki: x63x0 środnik: x5x50 Przyjęto gwoździe,5x00, d h =0,5 mm, l pen =5 mm, rozstawione w rzędach z przesunięciem o d=,5 mm w poprzek włókien
07-0-7 Rozstaw gwoździ wzdłuż włókien 3 Rozstaw gwoździ wzdłuż włókien: 5 5cos d 0d 0,5 mm a 5 min Przyjęto gwoździe wbijane w dwóch szeregach (n sz =) w rozstawie a =60 mm, z przesunięciem o d w kierunku prostopadłym do włókien (gdyż a =60 mm=3,3d<d) Minimalne rozstawy gwoździ
07-0-7 Dobór przekroju belki i łączników 5 jeżeli a <d, to należy zastosować przesunięcie gwoździ o d w kierunku prostopadłym do włókien Równoważny rozstaw gwoździ 6 Równoważny rozstaw gwoździ wzdłuż włókien (rozstaw gwoździ teoretycznie rozłożonych w jednym szeregu): przekrój dwuteowy z rzędami gwoździ a s n 60 sz 30mm przekrój skrzynkowy z rzędami gwoździ a s n 60 sz 30mm 3
07-0-7 3 CHARAKTERYSTYKI GEOMETRYCZNE PRZEKROJU 3. PRZEKRÓJ DWUTEOWY NR
07-0-7 Przekrój dwuteowy nr 9 Przyjęte wymiary elementów belki: półki: x5x60 środnik: 00x00 Przyjęto gwoździe,5x00, d h =0,5 mm, l pen =5 mm, rozstawione w rzędach z przesunięciem o d=,5 mm w poprzek włókien Charakterystyki geometryczne 50 Pole powierzchni: półki: środnika: A f A w,56 7cm 00 00cm Moment statyczny półki: S f,5 6,5 88cm 3 Składniki ze wzoru Steinera na obliczanie momentów bezwładności figury względem dowolnej osi: i i I i A z i i 3 3 6,5 00,5 6,5 690cm 609cm 5
07-0-7 Efektywne momenty bezwładności 5 Efektywny moment bezwładności przekroju w stanie SGU: Efektywny moment bezwładności przekroju w stanie SGN: Współczynniki redukcyjne: I I ef ef, SGU Ii i i, SGN Ii i i SGU SGN A z i i A z i i SGU L 0 E 0, mean K ser A f s SGN L 0 E 0, mean K u A f s Moduł podatności złączy w SGU 5 6
07-0-7 Moduły podatności złączy 53 Moduł podatności złączy w stanie SGU:,5 0,8,5 0,8 m d 60,5 Kser 095 30 30 N mm Moduł podatności złączy w stanie SGN: Ku Kser 095 730 3 3 N mm Współczynniki redukcyjne 5 Współczynnik redukcyjny w stanie SGU (wstawiono wartości w N i mm): SGU L E 000700 30 095 0, mean Af s 0 K ser 730 0,89 Współczynnik redukcyjny w stanie SGN: SGN L E 000700 30 730 0, mean Af s 0 Ku 730 0,390 7
07-0-7 Efektywne momenty bezwładności 55 Efektywny moment bezwładności przekroju w stanie SGU: I ef, SGU Ii SGU Ai zi 0,89609 777 i i 690 cm Efektywny moment bezwładności przekroju w stanie SGN: I ef, SGN Ii SGN Ai zi 0,390 609 5338 i i 690 cm 3. PRZEKRÓJ DWUTEOWY NR 8
07-0-7 Przekrój dwuteowy nr 57 Przyjęte wymiary elementów belki: półki: x50x00 środnik: 63x50 Przyjęto gwoździe,5x00, d h =0,5 mm, l pen =9 mm, rozstawione w rzędach z przesunięciem o d=,5 mm w poprzek włókien Charakterystyki geometryczne 58 Pole powierzchni: półki: środnika: A f A w 50 00cm 6,3 5 57,5 cm Moment statyczny półki: S f 507,5 750cm 3 Składniki ze wzoru Steinera na obliczanie momentów bezwładności figury względem dowolnej osi: i i I i A z i i 3 3 50 6,3 5 507,5 50cm 9870cm 9
07-0-7 Współczynniki redukcyjne 59 Współczynnik redukcyjny w stanie SGU: SGU L E 0000000 30 095 0, mean Af s 0 K ser 730 0,08 Współczynnik redukcyjny w stanie SGN: SGN L E 0000000 30 730 0, mean Af s 0 Ku 730 0,35 Efektywne momenty bezwładności 60 Efektywny moment bezwładności przekroju w stanie SGU: I ef, SGU Ii SGU Ai zi 0,0850 60 i i 9870 cm Efektywny moment bezwładności przekroju w stanie SGN: I ef, SGN Ii SGN Ai zi 0,3550 3 i i 9870 cm 30
07-0-7 3.3 PRZEKRÓJ SKRZYNKOWY NR Przekrój skrzynkowy nr 6 Przyjęte wymiary elementów belki: półki: x5x60 środnik: x50x00 Przyjęto gwoździe,5x00, d h =0,5 mm, l pen =5 mm, rozstawione w rzędach z przesunięciem o d=,5 mm w poprzek włókien 3
07-0-7 Charakterystyki geometryczne 63 Pole powierzchni: półki: środnika: A f A w,56 7cm 50 00cm Moment statyczny półki: S f,5 6,5 88cm 3 Składniki ze wzoru Steinera na obliczanie momentów bezwładności figury względem dowolnej osi: i i I i A z i i 3 3 6,5 50,5 6,5 690cm 609cm Współczynniki redukcyjne 6 Współczynnik redukcyjny w stanie SGU: SGU L E 000700 30 095 0, mean Af s 0 K ser 730 0,89 Współczynnik redukcyjny w stanie SGN: SGN L E 000700 30 730 0, mean Af s 0 Ku 730 0,390 3
07-0-7 Efektywne momenty bezwładności 65 Efektywny moment bezwładności przekroju w stanie SGU: I ef, SGU Ii SGU Ai zi 0,89609 777 i i 690 cm Efektywny moment bezwładności przekroju w stanie SGN: I ef, SGN Ii SGN Ai zi 0,390 609 5338 i i 690 cm 3. PRZEKRÓJ SKRZYNKOWY NR 33
07-0-7 Przekrój skrzynkowy nr 67 Przyjęte wymiary elementów belki: półki: x63x0 środnik: x5x50 Przyjęto gwoździe,5x00, d h =0,5 mm, l pen =5 mm, rozstawione w rzędach z przesunięciem o d=,5 mm w poprzek włókien Charakterystyki geometryczne 68 Pole powierzchni: półki: środnika: A f A w 6,3 88, cm,5 5 5cm Moment statyczny półki: S f 6,39,35 85cm 3 Składniki ze wzoru Steinera na obliczanie momentów bezwładności figury względem dowolnej osi: i i I i A z i i 3 3 6,3,5 5 6,39,35 5cm 30cm 3
07-0-7 Współczynniki redukcyjne 69 Współczynnik redukcyjny w stanie SGU: SGU L E 000880 30 095 0, mean Af s 0 K ser 730 0,39 Współczynnik redukcyjny w stanie SGN: SGN L E 000880 30 730 0, mean Af s 0 Ku 730 0,33 Efektywne momenty bezwładności 70 Efektywny moment bezwładności przekroju w stanie SGU: I ef, SGU Ii SGU Ai zi 0,395907 i i 30 cm Efektywny moment bezwładności przekroju w stanie SGN: I ef, SGN Ii SGN Ai zi 0,335759 i i 30 cm 35
07-0-7 7 DALSZE OBLICZENIA WYKONANE SĄ DLA PRZEKROJU DWUTEOWEGO NR STAN GRANICZNY UŻYTKOWALNOŚCI 36
07-0-7 SGU 73 Warunek SGU 7 Całkowite ugięcie końcowe belki powinno być nie większe niż dopuszczalne ugięcie graniczne: u fin u fin,lim L0 300 37
07-0-7 Ugięcie końcowe belki 75 Współczynnik k def 76 38
07-0-7 Ugięcie chwilowe belki 77 Ugięcie chwilowe belki 78 konieczna jest interpolacja 39
07-0-7 Ugięcie chwilowe belki 79 Stosunek szerokości środnika i pasa: Ponieważ b b w f 00 0,65 60 L 730 0 6,3 0, H 9 obliczamy współczynnik do uwzględnienia wpływu sił poprzecznych (stosując interpolację): 30 9, 9,,00 0,50,00 0,65 7, 3 Ugięcie chwilowe belki 80 Ugięcie chwilowe od momentu zginającego od obciążeń stałych: 5 Gk L0 5 0,8 730 um, G, 9mm 38 E I 38 0007770 0, mean ef, SGU Ugięcie chwilowe od momentu zginającego od obciążeń zmiennych: 5 Qk L0 5,5 730 um, Q, 66mm 38 E I 38 0007770 0, mean ef, SGU 0
07-0-7 Ugięcie chwilowe belki 8 Ugięcie chwilowe od obciążeń stałych: H 90 uinst, G um, G,9 7,3, 75mm L 0 730 Ugięcie chwilowe od obciążeń zmiennych: H 90 uinst, Q um, Q,66 7,3 5, mm L 0 730 Ugięcie końcowe belki 8 Ugięcie końcowe od obciążeń stałych: k,75 0,6, mm u fin, G uinst, G def 0 Ugięcie końcowe od obciążeń zmiennych: k 5, 0,3 0,6 6, mm u fin, Q uinst, Q def 07 Całkowite ugięcie końcowe belki: u fin u fin, G u fin, Q,0 6,07 0, 7mm
07-0-7 Sprawdzenie warunku SGU 83 Całkowite ugięcie końcowe belki powinno być nie większe niż dopuszczalne ugięcie graniczne: u u fin,lim u fin fin,lim L0 5,77mm 300 0,7 0,66 5,77 WARUNEK SGU JEST SPEŁNIONY 5 STAN GRANICZNY NOŚNOŚCI
07-0-7 SGN 85 Pierwszy warunek SGN 86 Obciążenie łącznika powinno być nie większe niż jego nośność obliczeniowa: V S SGN d f F v s Fv, Rd Ief, SGN 3
07-0-7 Wyznaczenie nośności łączników 87 Wyznaczenie nośności łączników 88
07-0-7 Wyznaczenie nośności łączników 89 Wyznaczenie nośności łączników 90 5
07-0-7 Wyznaczenie nośności łączników 9 Wytrzymałość charakterystyczna na docisk łącznika do drewna: f f h, k h, k f h,, k f h,, k 0,08 380,5 0,08 d 0,3 k 0,3 N 9,8 mm 9,8 MPa Charakterystyczny moment uplastycznienia łącznika:,6,6 M y, Rk 0,3 fu, kd 0,3 600,5 8987 Nmm Elementy złącza wykonane z drewna tej samej, więc: f h,, k f h,, k Nośność łączników wg teorii Johansena 9 Nośność char. łącznika jednociętego w jednej płaszczyźnie ścinania (pierwszy składnik wzorów nośność wg teorii Johansena): F v, Rk,J F v, Rk,J F v, Rk,3J F v, Rk,J F v, Rk,5J F v, Rk,6J f f h,, k fh,, ktd t d,0kn h,, k t d,8kn fh kt d,,,05 fh kt d,,,05,5 M t t 3 t t t t ( ) M ( ) f dt ( ) M ( ) f dt f y, Rk h,, k h,, k h,, k d,6kn y, Rk y, Rk t,8kn t,6kn,86kn 6
07-0-7 Efekt liny 93 f Fax, Rk min f dt ax, k pen ax, kdt fhead, kdh Efekt liny 9 Wytrzymałość charakterystyczna gwoździa na wyciąganie: f 6 6 ax, k 00 k 00 380, 89 MPa Wytrzymałość charakterystyczna gwoździa na przeciąganie łba: f 6 6 head, k 700 k 700 380 0, Nośność charakterystyczna gwoździa na wyciąganie: F f min f dt MPa,89,5 5 70N 0,70kN min,89,5 5 0,0,5 699N,70kN ax, k pen ' ax, Rk ax, kdt fhead, kdh F', 0, ax Rk 70 kn 7
07-0-7 Efekt liny 95 W przypadku długości zakotwienia gwoździ gładkich mniejszej niż d, nośność gwoździa na wyciąganie należy pomnożyć przez dodatkowy składnik: F ax, Rk t pen F' ax, Rk d Długość zakotwienia w rozpatrywanym przypadku: t pen d 5,5 t pen d Fax, Rk F' ax, Rk 0,70kN Efekt liny 96 8
07-0-7 Efekt liny 97 Minimalna wartość nośności charakterystycznej gwoździ wg teorii Johansena: Fv, Rk,6J, 6kN Ograniczenie udziału efektu liny jako dodatek przyjęto Fax, min 0,5F Rk 0,8kN 0,8kN 0,kN v, Rk,6J Nośność łączników z uwzgl. efektu liny 98 Nośność char. łącznika jednociętego w jednej płaszczyźnie ścinania: F F F F F F v, Rk, v, Rk, v, Rk,3 v, Rk, v, Rk,5 v, Rk,6,0kN,8kN F F F F v, Rk,3J v, Rk,J v, Rk,5J v, Rk,6J F F F F ax, Rk ax, Rk ax, Rk ax, Rk,8 0,8,0kN,6 0,8,79kN,86 0,8,0kN,6 0,8,6kN 9
07-0-7 Wyznaczenie nośności łączników 99 Nośność charakterystyczna łącznika jednociętego w jednej płaszczyźnie ścinania: F Rk v,, 6kN Nośność obliczeniowa łącznika jednociętego w jednej płaszczyźnie ścinania: kmod Fv, Rk 0,8,6 Fv, Rd, 0kN,3 M Sprawdzenie pierwszego warunku SGN 00 Obciążenie łącznika powinno być nie większe niż jego nośność obliczeniowa: Fv I 0,3907500880 Fv 53380 Fv 0,5 0,5 F,0 v, Rd SGN V S d ef, SGN f s F v, Rd PIERWSZY WARUNEK SGN JEST SPEŁNIONY 3 30 50N 0,50kN 50
07-0-7 Drugi warunek SGN 0 Maksymalne naprężenia normalne i ścinające w przekroju belki powinny być nie większe niż odpowiednie nośności obliczeniowe: d f d Nośności obliczeniowe 0 Nośność obliczeniowa na zginanie: kmod fm, k 0,8 30 fm, d 8, 6MPa,3 M Nośność obliczeniowa na rozciąganie: kmod ft, k 0,8 8 ft, d, 08MPa,3 M Nośność obliczeniowa na ścinanie: kmod fv, k 0,8 fv, d, 6MPa,3 M 5
07-0-7 Naprężenia normalne 03 Naprężenia w osi pasa rozciąganego: WARUNEK SPEŁNIONY M 8870000 d, t SGN z 0,390,5, 76 Ief, SGN 53380 MPa f t, d,76,08 0,5 Naprężenia na zewnętrznej krawędzi półki: WARUNEK SPEŁNIONY M h 8870000 5 d f, m SGN z I 0,390,5, 06 ef, SGN 53380 MPa f m, d,06 8,6 0, Naprężenia na krawędzi środnika: WARUNEK SPEŁNIONY M h 8870000 00 d w, m 5, 78 Ief, SGN 53380 MPa f m, d 5,78 8,6 0,3 Naprężenia styczne 0 Maksymalne naprężenia styczne: max max I V d ef, SGN b w SGN S f bwh w 8 7500 3 0000 0,390 88 0 5338 0 00 8 0, 0,7,6 0,MPa f v, d WARUNEK SPEŁNIONY 5
07-0-7 5 LICZBA I ROZMIESZCZENIE ŁĄCZNIKÓW Długość oparcia belki 06 Wyznaczenie długości oparcia belki przy założeniu równomiernego rozkładu naprężeń prostopadłych do włókien (docisku): Vd L b f c,90, d L op f op,min f k c,90, d f mod c,90, k Vd b f f m c,90, d 0,8,7,66 MPa,3 7500 8, mm 60,66 Przyjęto konstrukcyjnie L op =0 cm 53
07-0-7 Liczba łączników 07 Rzeczywista długość belki: Lr L Lop 50 0 70cm Maksymalna liczba gwoździ w jednym rzędzie: n max L r a a 3, t min L Przyjęto 77 gwoździ w rzędzie w rozstawie 60 mm wzdłuż belki r n 700 6077 5d 700 67,5 77,08 a 60 Lr a a3, t 70mm Rozstawy łączników 08 Symbol Odległości minimalne Odległości przyjęte a 0d=5 mm 60 mm a 5d=,5 mm 30 mm a 3,t 5d=67,5 mm 70 mm a,c 5d=,5 mm 35 mm UWAGA: należy sprawdzić, czy: a + a,c = b w Łączna liczba gwoździ: 77 = 308 5
07-0-7 Wykorzystanie nośności 09 Procentowe wykorzystanie granicznych wartości ugięć i nośności w zależności od wysokości środnika i rozstawu gwoździ h w a SGU SGN u fin /u lim F v /F v,rd t /f t,d m /f m,d m /f m,d max /f v,d cm % 6 6,7 50,,8,9 3,3 6,7 0 78,8 78,5 9,5 0,6 39,5 7,9 8 90,3 96,9 6,0 9,7,8 8,6 6 8,6 60,0 9,7 7, 36,5 8,3 7,5 0,3 95,9 3,8 6, 7,0 9,6 8 0,9 9,9 9,8 5,8 5,0 0, Rysunek belki 0 Poprawny rysunek w skali znajduje się w oddzielnym pliku pdf 55
07-0-7 Strona pomocnicza W celu ułatwienia i przyspieszenia procesu sprawdzania projektów, na ostatniej stronie projektu proszę zamieścić wartości następujących danych przyjętych do obliczeń b f - szerokość półki h f - wysokość półki b w - szerokość środnika h w - wysokość środnika n sz - liczba szeregów gwoździ d - średnica gwoździa l - długość gwoździa d h - średnica główki gwoździa n liczba gwoździ w jednym rzędzie (na całej długości belki) f u.k - wytrzymałość stali na rozciąganie (wg EC3--8) oraz przyjęte rozstawy łączników. [mm] [mm] [mm] [mm] [szt.] [mm] [mm] [mm] [szt.] [MPa] [mm] Niniejsze materiały są własnością Zespołu Konstrukcji Drewnianych Wydziału Inżynierii Lądowej Politechniki Warszawskiej. Rozpowszechnianie, kopiowanie i wykorzystywanie bez zgody autorów zabronione. 56