Usługi Projektowo Budowlane TRAWERS Wojciech Dobrowolski tel

Transkrypt

1 Usługi Projektowo Buowlane TRAWERS Wojciech Dobrowolski tel biuro@trawers.olsztyn.pl, poczta.trawers@gmail.com OLSZTYN styczeń 017 PROJEKT BUDOWLANY Przebuowa i moernizacja buynku Miejskiego Ośroka Kultury na potrzeby utworzenia Centrum Wspierania Roziny w Pasymiu KONSTRUKCJA INWESTOR: LOKALIZACJA: Urzą Miasta i Gminy PASYM ul. Rynek 8 Nr z.107 Obr.4 Gmina Pasym PROJEKTANT: mgr inż. Wojciech Dobrowolski upr. bu. nr 69/01/OL konstrukcyjno - buowlane jest członkiem Warminsko-Mazurskiej Okregowej Izby Inzynierów Buownictwa WAM/BO/0475/01 SPRAWDZAJACY: mgr inż. Dariusz Kubicki upr. bu. WAM/006/POOK/05 konstrukcyjno - buowlane jest członkiem Warminsko-Mazurskiej Okregowej Izby Inzynierów Buownictwa WAM/BO/0015/05 Olsztyn, styczeń 017 1

2 Spis zawartości LP Opis Nr kart 1 Strona tytułowa 1 Spis zawartości 3 Opis techniczny w tym: PODSTAWA OPRACOWANIA. CEL ZAKRES OPRACOWANIA ORAZ OGÓLNY OPIS OBIEKTU 3. OPINIA TECHNICZNA NA TEMAT STANU KONSTRUKCJI OBIEKTU OPIS PRZYJETYCH ROZWIĄZAŃ PROJEKTOWYCH 5 UWAGI DO ODBIORÓW 6 UWAGI KOŃCOWE 4. Zestawienie rysunków projektu buowlanego Założenia i wyniki obliczeń statycznych Rysunki wg zestawienia na str. 10

3 Usługi Projektowo Buowlane TRAWERS Wojciech Dobrowolski tel. projektanta biuro@trawers.olsztyn.pl, poczta.trawers@gmail.com Opis Techniczny Do Projektu Buowlanego Przebuowa i moernizacja buynku Miejskiego Ośroka Kultury na potrzeby utworzenia Centrum Wspierania Roziny w Pasymiu KONSTRUKCJA 1. PODSTAWA OPRACOWANIA umowa z inwestorem Projekt architektury w trakcie realizacji. Inwentaryzacja buowlana autorstwa mgr inż. arch. Iwony Malinowskiej Klimek Obowiązujące warunki techniczne, i przepisy buowlane 1. CEL ZAKRES OPRACOWANIA ORAZ OGÓLNY OPIS OBIEKTU 1.1. Celem opracowania jest ostosowanie konstrukcji istniejącego buynku o potrzeb wynikających z projektu architektury. 1.. W zakresie opracowania jest: - analiza konstrukcji całego istniejącego obiektu - wykonanie otworów, przebuów i wzmocnień istniejących elementów konstrukcyjnych wynikających z lokalnej zmiany funkcji poszczególnych pomieszczeń oraz ze zmiany ukłau istniejących pomieszczeń i zmiany lokalizacji oraz przeznaczenia istniejących przegró buowlanych; - wykonanie nowych elementów konstrukcyjnych wynikających z lokalnej zmiany funkcji poszczególnych pomieszczeń oraz ze zmiany ukłau istniejących pomieszczeń i zmiany lokalizacji oraz przeznaczenia istniejących przegró buowlanych; 1.3. Usytuowanie i opis ogólny Buynek popiwniczon skłaa się z jenej bryły przezielonej ścianą poprzeczną usytuowaną równolegle o kalenicy i ścina połużną prostopała o niej. Stropy obiektu są rozpięte na ścianach szczytowych i ścianach poprzecznych zielących bryłę obiektu. Dach buynku rewniany o kacie nachylenia 1 o o poziomu. Buynek jest usytuowany w seregowym ciągu innych buynków, ale ma wyzielony ukła konstrukcyjny Dach Jest to bryła o achu wuspaowym, o kątach nachylenia połaci achowej około 1 o o poziomu. Całość konstrukcji wspiera się na płatwiach jest to ustrój krokwiowy. Rozpiętość konstrukcyjna achu wynosi 1m. Kalenica równoległa o ściany frontowej i rogi. 3

4 1.5. Mury i stropy Buynek ma ściany konstrukcyjne usytuowane w ukłazie krzyżowym i obwoowym wie wewnętrzne ściany konstrukcyjne krzyżują się ze sobą, ściany prostopałe o kalenicy stanowią popory stropów, ściany szcytowe oraz poprzeczna przenoszą obciążenia z achu. Są to mury wykonane z cegły pełnej na zaprawie cementowo wapiennej i wapiennej. Grubość murów konstrukcyjnych wynosi około 40cm. Stropy są skonstruowane, jako ceramiczno - stalowe. Na ostatnimi konygnacjami znajują się stropy rewniane tworzące spójny ukła konstrukcyjny z więźbą achową. Lokalnie zastoswano wylewki żelbetowe Posaowienie. Ponieważ nie stwierzono ślaów osiaań obiektu i nie przewiuje się wzrostu obciążeń na nie przekazywanych, okrywek nie wykonywano. W trakcie wykonywania robót należy przewizieć wykonanie okrywek każego z funamentów. Po ich wykonaniu zawezwać na plac buowy nazór autorski w celu zweryfikowania poprawności przyjętych rozwiązań projektowych i ewentualnej korekty z uwagi na nieprzewiziane sytuacje. (kontakt: biuro@trawers.olsztyn.pl, poczta.trawers@gmail.com tel ).. OPINIA TECHNICZNA NA TEMAT STANU KONSTRUKCJI OBIEKTU.1. Ocena poszczególnych elementów buynku.1.1. Dach Dach buynku jest na całej swojej połaci pokryty eskowaniem i papą po właściwym pokryciem. Deskowanie achu jest miejscowo zeroowane na końcówkach i występują lokalne przecieki i ubytki. Stwierzono również ślay erozji biologicznej fragmentów eskowania szczególnie wioczne w okapach. Przecieki z eskowania przyczyniły się o występowania erozji elementów tworzących konstrukcje ustrojów więźby achowej obiektu. Część elementów krokwiowych jest porażona..1.. Mury. Mury obiektu są raczej w obrom stanie techniczny w części naziemia. W części piwnicznej występują zagrzybienia oraz zawilgocenie murów. Zawilgocenie częściowo jest wynikiem przesiąkania wilgoci zewnętrznej przez mury obiektu częściowo wynikiem użytkowania pomieszczeń w niewłaściwych warunkach cieplno wentylacyjnych. Nie wpływa to w niu zisiejszym na stan konstrukcji obiektu jenak w łuższym okresie czasu może powoować stopniową erozje elementów murowych. Występowanie wilgoci i zagrzybienia na murach na pewno przekłaa się na wzglęy zrowotne przebywających w ich bezpośreniej bliskości luzi. 4

5 .1.3. Stropy Stropy buynku ogólnie są w obrom stanie technicznym. Niewielkie zarysowania występujące w miejscach połączenia elementów stalowych z murem mogą być spowoowane rganiami o przejeżżających obok obiektu ciężkich pojazów. Nie stwierzono, aby zarysowania postępował więc stan konstrukcji należy uznać za stabilny. Elementy stropów poaszy zaliczono o konstrukcji tworzących więźbę achową i tam opisano zły stan eskowania Posaowienie W rejonie posaowienia nie stwierzono nieprawiłowości. Posaowienie obiektu jest bezpośrenie i nie zaobserwowano osiaań... Zalecenia la obiektu..1.zalecenia la achu Zaleca się kompletną wymianę eskowania oraz wykonanie izolacji przeciw wonej połaci achowej. Zaleca się wymianę lub lokalne wzmocnienie elementów konstrukcji, które uległy częściowej bąź całkowitej erozji....zalecenia la murów Zaleca się wykonanie wzmocnienia murów szczególnie w miejscach występowania obciążęń skupionych. Zaleca się wykonanie osuszenia murów piwnic oraz wykonanie izolacji przeciwwonej i termicznej ścian piwnic. Zaleca się wykonanie wentylacji przestrzeni piwnicznej oraz wszystkich innych przestrzeni użytkowych związanych z namierna proukcja wilgoci. (wskazana wentylacja mechaniczna)...3.zalecenia la stropów Lokalnie w miejscu występowania zarysować zastosować wyminę tynków na zbrojone siatkami rysoopornymi. W miejscach gzie przewiuje się zmianę funkcji zaleca się kompleksową wymianę stropów z uwagi na różnice obciążeń użytkowych...4.zalecenia la funamentów W miejscach projektowanej rozbuowy należy wykonać okrywki i sprawzić D min. W przypaku występowania sytuacji ze bęzie ono mniejsze niż 50cm zalecane jest pobicie istniejących funamentów w celu prawiłowego rozkłau obciążeń 3. OPIS PRZYJETYCH ROZWIĄZAŃ PROJEKTOWYCH 3.1. Dach. 5

6 Zaprojektowano kompleksową wymianę konstrukcji i eskowania połaci achowej. Nowe eskowanie wykonać z esek sosnowych gr 5mm ukłaanych na styk, na eskowaniu ułożyć membranę zbrojoną wysokoparoprzepuszczalną stanowiącą izolacje przeciwwoną. Membranę ukłaać zgonie z zasaami ukłaania izolacji (w tym z papy) przeciwwonej na powierzchniach spakowych połaci achowych. Wszystkie elementy rewniane wykonać z rewna klasy C4. Wszystkie elementy rewniane zabezpieczyć prze korozją poprzez impregnowanie śrokami grzybobójczymi i ogniochronnymi. Szczególnie zwrócić uwagę na zacinane końcówki. Wszystkie elementy rewniane oizolować o murów poprzez zastosowanie przekłaek z papy. Do wykonania więźby stosować wyłącznie łączniki ocynkowane Lokalnie przewiziano wzmocnienie elementów konstrukcyjnych o wymagań obliczeniowych. Zaprojektowano wykonanie ram stalowych stanowiących poporę la centrali usytuowanej w przestrzeni poasza oraz warstw izolacji termicznej, wykończenia i obuowy p.poż. 3.. Stropy Zaprojektowano lokalne wzmocnienia stropów. Wzmocnienia zaprojektowano kształtownikami stalowymi walcowanymi. W miejscach przebić otworów stropowych zaprojektowano wymiany z kształtowników stalowych walcowanych wsparte na słupach, murach i belkach. W przypaku osazania profili wzmacniających w murach należy zastosować pośrenie pouszki cementowe minimalnej grubości 10 cm służące rozłożeniu obciążeń skupionych. Wszystkie konstrukcyjne elementy stalowe należy zabezpieczyć na 60 min. oporności ogniowej stosuję obuowy systemowe lub obrzutki cementowe. W miejscach gzie występują lokalne zarysowania na tyku elementów murowych i stalowych należy obić stary tynk, wkleić taśmy wzmacniające np. SIKA oraz ponownie uzupełnić warstwy tynkarskie. Zaprojektowano wykonanie nowych stropów żelbetowych na pomieszczeniami parteru i biegów oraz spoczników nowej klatki schoowej i nowego wejścia. Stropy zaprojektowano z betonu B5 zbrojone krzyżowo stalą A-III np. 34GS. Należy przewizieć w stropach minimalna otulinę cm 3.3. Ściany Zaprojektowano wzmocnienie ścian. Nowe strop pociągi, wieńce maja na celu miezy innymi rozłożenie obciążeń i zespojenie murów. Wymieniany strop zaprojektowano, jako płytę krzyżowo zbrojoną co ma służyć również stężeniu istniejących murów w płaszczyźnie poziomej. Detale wykonawcze zawarto w projekcie wykonawczym. Ściany piwnic okopać na całym obwozie i wykonać warstwy izolacji wg pt arch.. Wykopy wykonywać ocinkami maks. po 5m Zasypywać warstwami po 30 cm i zagęszczać. Otwory i wyburzenia wykonywać po uprzenim założeniu zaprojektowanych wzmocnień naproży i pociągów stalowych. Wszystkie konstrukcyjne elementy stalowe należy zabezpieczyć na 60 min. oporności ogniowej stosuję obuowy systemowe lub obrzutki cementowe. 6

7 W obiekcie na granicy stref p.poż. oraz w miejscach zamurowań, zaprojektowano ściany ozielenia przeciwpożarowego i przegroy pomieszczeń. Ściany te należy wykonać z gazobetonu, cegły pełnej ceramicznej lub silikatowej Ogró zimowy Zaprojektowano wykonanie nowego ogrou zimowego usytuowane o Rynku. Ogró zaprojektowano, jako konstrukcje stalowe osłonięte przeszklonymi fasaami aluminiowymi. Konstrukcje nośną zaprojektowano z profili stalowych. Profile należy zabezpieczyć przeciwogniowo np. poprzez zastosowanie obuowy systemowej na min 60min oporności ogniowej. Profile należy spawać ze sobą w ramy stalowe i posaowić je na nowo wylanych pociągach, wieńcach żelbetowych. i stropach. Przytwierzenie wykonać na kotwy wklejane lub przyspawać o zatopionych uprzenio marek stalowych. Ramy należy stężyć połaciowo ścigami z prętów stalowych gwintowanych na końcówkach. Ściągi krzyżowe połaciowe należy naciągać nakrętkami stosując klucz ynamometryczny w celu kontroli równomierności naciągu Słupy żelbetowe i stalowe Zaprojektowano wykonanie nowych słupów żelbetowych w rejonie wejścia o obiektu. Wewnątrz w miejscach likwiacji istniejących popór zaprojektowano słupy stalowe z ceowników walcowanych łączonych ze sobą spoiną ciągłą. Słupy w postawie i głowicy należy zakończyć blachownicami, które należy przytwierzić o popór (stropów i pociągów) na kotwy wklejane lub przyspawać o zatopionych uprzenio marek stalowych. Profile należy zabezpieczyć przeciwogniowo np. poprzez zastosowanie obuowy systemowej na min 60min oporności ogniowej. Wszystkie elementy stalowe zabezpieczyć prze skutkami korozji poprzez ocynkowanie lub malowanie farbami antykorozyjnymi zgonie z technologią ich proucenta. ZABRANIA SIĘ EZPOŚREDNIEGO STYKU GIPSU I ELEMNTÓW GIPSOPOCHODNYCH Z KONSTRUKCJA STALOWĄ Szyby winowe. Zaprojektowano wykonanie wóch nowych szybów winowych. Postawy win zaprojektowano, jako żelbetowe ściany o grubości 0cm oparte na płycie funamentowej (miejscowa wymiana posazki). Powyżej parteru szyby winowe zaprojektowano, jako przeszklone lekkie konstrukcje stalowe na profilach analogicznych o ram ogrou zewnętrznego Strop na kotłownią Zaprojektowano wykonanie nowego stropu na kotłownią. Strop należy wykonać jako płytę żelbetową krzyżowo zbrojoną grubości 30cm. Płytę należy oprzeć na ścianach obwoowych żelbetowych zaprojektowanych jako oparte na istniejącej osazce funamentu oraz na osazkach słupowych zaprojektowanych jako poszerzenie słupów istniejących. Na krawęzi stropu zaprojektowano ścianę murowaną z cegły ceramicznej klasy 150 na zaprawie cementowej krtóra się opiera na pociągu żelbetowym poz..6. Dolną płaszczyznę pociągu należy zrównać z płaszczyzna stropu na kotłownią. 7

8 3.8. Strop na skłaem opału W wyniku oceny technicznej stwierzono ze strop na przejazem jest w złym stanie technicznym. Zaprojektowano emontaż tego stropu (skucie) i wykonanie w jego miejsce nowego stropu z warstwa spakową. Wowy stro należy wykonać z betonu szczelnego. Na wierzchu konstrukcji należy wykonać izolacje przeciwwoną cienkopowłokową np. SikaLastic oraz warstwę ścieralna z żywic chemoutwarzalnych na betonie. Ponieważ strop ma być przystosowany o przejazu ciężkich pojazów zaprojektowano wzmocnienie istniejących słupów i pociągów żelbetowych profilami stalowymi ze stali walcowanej słupy należy wzmocnić kątownikami a pociągi wuteownikami Schoy i komunikacja Ponieważ funkcja obiektu wymaga nowej komunikacji zaprojektowano cały system schoów żelbetowych. Schoy żelbetowe wykonywać zgonie z poszczególnymi pozycjami obliczeniowymi zachowując normową otulinę zbrojenia. Wszystkie schoy ( w tym zewnętrzne) należy wykonać jako płyty żelbetowe grubości 18cm z betonu C5/30 zbrojone stalą A-III #1co 10 cm i prętami rozzielczymi 6 co 5cm. W schoach zewnętrznych ściankę poporową wykonać jako żelbetową grubości 5 cm beton C5/30 stal A-III Inne roboty zewnętrzne Zaprojektowano okopanie buynku, osuszenie ścian zewnętrznych wykonanie izolacji przeciwwonej oraz termicznej zgonie z projektem architektury. Warstwy izolacji wykonać o poziomu funamentów Ogólne zapisy otyczące zabezpieczeń konstrukcji. Żywice uszczelniające stosować ściśle wg wskazań proucenta. ZABRANIA SIĘ BEZPOŚREDNIEGO STYKU GIPSU I ELEMNTÓW GIPSOPOCHODNYCH Z KONSTRUKCJĄ STALOWĄ. Wszystkie konstrukcyjne elementy stalowe zabezpieczyć okłazinami na gozinę oporności ogniowej zgonie z obowiązującymi warunkami technicznymi w tym zakresie. Konstrukcje stalową zabezpieczyć przeciwkorozyjnie poprzez ocynkowanie a w przypaku braku możliwości poprzez malowanie farbami antykorozyjnymi pokłaowymi i nawierzchniowymi zgonie z technologią stosowania poawaną przez ich proucenta. Wszystkie elementy konstrukcji rewnianej oraz eskowania i łacenia zabezpieczyć śrokami grzybobójczymi o ogniochronnymi oprowazając je o stopnia trunozapalności. 4. UWAGI DO ODBIORÓW. W celu umożliwienia obiorów należy na etapie wykonawstwa wykonać inwentaryzację wymienianych elementów rewnianych i stolarki buowlanej. Inwentaryzację w formie fotograficznej i rysunkowej przestawić Inwestorowi w 8

9 niu obioru. Inwentaryzacja powinna być potwierzona co o zgoności przez nazór inwestorski lub autorski. 5. UWAGI KOŃCOWE. Roboty prowazić po nazorem osoby posiaającej opowienie uprawnienia buowlane oraz oświaczenie przy wykonywaniu robót na zabytkach zgonie z obowiązującymi przepisami oraz PN i warunkami technicznymi wykonania tego rozaju robót. Można stosować jeynie materiały opuszczone o wbuowywania na terenie Rzeczpospolitej. Wszelkie ostępstwa o projektu należy skonsultować z projektantem. Pozostałe informacje na temat przyjętych rozwiązań zawrzeć w projekcie wykonawczym. Co najmniej na 7 ni prze zamierzonym terminem rozpoczęcia robót buowlanych powiaomić autora projektu o zamiarze przystąpienia o prowazenia robót buowlanych (tel mail: biuro@trawers.olsztyn.pl, poczta.trawers@gmail.com). mgr inż. Wojciech Dobrowolski 9

10 Zestawienie rysunków o projektu buowlanego L.P. Nr rys Tytuł skala 1. K -1 Rzut piwnic strop na piwnicą 1:50. K - Rzut parteru strop na parterem 1:50 3. K -3 Rzut I piętra strop na I piętrem 1:50 4. K -4 Rzut II piętra strop na II piętraem 1:50 5. K -5 Rzut więźby achowej 1:50 6. K -6 Zbrojenie stropu na parterem 1:50 7. K -7 Słupy i ramy stalowe 1:50 8. K -8 Elementy żelbetowe 1:0 9. K -9 Elementy żelbetowe 1:0 10. K -10 Elementy żelbetowe 1:

11 Olsztyn styczeń 017 OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU Przebuowa i moernizacja buynku Miejskiego Ośroka Kultury na potrzeby utworzenia Centrum Wspierania Roziny w Pasymiu 1.0. achy la kąta 35 0, OBCIĄŻENIA DZIAŁAJĄCE PIONOWO górna część krokwi STAŁE kn/m kn/m pona krokwią achówka 0,55 1, 0,66 eskowanie zakłakowe 0,18 1, 0,16 suma 0,73 0,876 suma la rozstawu krokwi 1 0,73 0,876 śnieg IV STREFA OBCIĄŻENIA Ce= 1 Ct= 1 i= 1,6 sk= 1,6 kn/m 0<<30 =0,8+0,8/30= 1, tabl = 0,8 30<<60 =0,8(60- )/30= 0, tabl. 5.. = 1,6 min z uwagi na barierki = 0,8 S=Sk x f,56 1,5 3,84 la rozstawu krokwi 1,56 3,84 wiatr h/l< połać achowa I strefa obciążenia h= >15m p1=pk x f parcie 0,0475 1,3 0,66175 p1=pk x f parcie -0, ,3-0,1848 p=pk x f ssanie -0,5 1,3-0, achy la kąta 10 0, OBCIĄŻENIA DZIAŁAJĄCE PIONOWO górna część krokwi STAŁE kn/m kn/m pona krokwią achówka 0,55 1, 0,66 eskowanie zakłakowe 0,18 1, 0,16 suma 0,73 0,876 suma la rozstawu krokwi 1 0,73 0,876 śnieg IV STREFA OBCIĄŻENIA Ce= 1 Ct= 1 i= 1,6 sk= 1,6 kn/m 0<<30 =0,8+0,8/30= 1, tabl = 0,8 30<<60 =0,8(60- )/30= 1, tabl. 5.. = 1,6 11

12 min z uwagi na barierki = 0,8 S=Sk x f,56 1,5 3,84 la rozstawu krokwi 1,56 3,84 wiatr h/l< połać achowa I strefa obciążenia h= >15m p1=pk x f parcie -0,0315 1,3-0,04095 p1=pk x f parcie -0,8505 1,3-1,10565 p=pk x f ssanie -0,5 1,3-0,376 NAZWA: ach OBCIĄŻENIA:,560 0,00-0,5,560 0,00 3 4,560-0,5 7 3,580 1,0 0, ,580,560 1,0 0,346 0,00 5,560-0,5 6,560-0,5 1

13 MOMENTY: 3 0, ,18-1,180-1,180-3,18 1,858 0,118 7,51 5 0,635-1,008-1, ,401 7,046 TNĄCE:,308 4,970-3, ,13 7-0,13 5,176 9,739 4,519-5,478-5,63 5 4, , ,739-3,1 NORMALNE: NAZWA: ach 13

14 OBCIĄŻENIA: ,580,580,560,560 0,00 0,00,560,560 0,00 0,00,560,560-0,5-0,5,560,560-0,5-0,5,560,560-0,5-0,5 MOMENTY: ,988-1,31,36-1,31-1,31,105-1,31-3,7 0,960-3,7-3,7-0,967 0,545-3,7-0,967 1,48-0,967 0,17 14

15 TNĄCE: ,895-6,895 6,895-6,895 4,445-5,483 4,445-5,483 5,83-4,196 5,83-4,196,67-5,516,67-5,516 5,40-3,98 5,40-3,98 4,198-3,65 4,198-3,65 0,137-0,137 0,137-0,137 NORMALNE: ,17 1,17 1,17-1,17-3,685-6,166-6,166-3,685-10,547-4,30-4,30-10,547-5,419-11,646-5,419-11,646-7,65-33,784-7,65-33,784-8,54-34,4-8,54-34,4-18,97-18,97-18,97-18, krokiew Pręt nr 5 Zaanie ach 15

16 Z -3,7 5,40 A y Y 00 0,544-0,967 z 80-3,98 B Sprawzenie nośności pręta nr 5 Nośność na ściskanie Wyniki la x a =,37 m; x b =0,00 m, przy obciążeniach ABCDE. Nośność na ściskanie: σ c,0, = N / A = 33,784 / 160,00 10 =,11 <,86 = 0,95 9,69 = k c f c,0, Ściskanie ze zginaniem la x a =0,00 m; x b =,37 m, przy obciążeniach ABCDE : c, 0, m, m, km 1,70 f f f 0,964 9,69 k c, y c,0, m, m, c, 0, m, m, km 1,70 f f f 0,95 9,69 k c, z c,0, m, m, Nośność na zginanie + 0,7 0,00 + 0,00 Wyniki la x a =0,00 m; x b =,37 m, przy obciążeniach ABCDE. Warunek stateczności: + 6,14 + 0,7 6,14 σ m, = M / W = 3,7 / 533, = 6,14 < = 1,000 = k crit f m, Nośność la x a =0,00 m; x b =,37 m, przy obciążeniach ABCDE : m, m, km 6,14 f f m, m, k m f m, m, f m, m, 0,7 6,14 + 0,7 0,00 + 0,00 = 0,554 < 1 = 0,388 < 1 Nośność ze ściskaniem la x a =0,00 m; x b =,37 m, przy obciążeniach ABCDE : f f c,0, c,0, c,0, c,0, k, m, km 1,70² f 9,69² m f m, m, m m, m, 1,70² f f 9,69² m, Nośność na ścinanie m, + 6,14 + 0,7 6,14 + 0,7 0,00 Wyniki la x a =0,00 m; x b =,37 m, przy obciążeniach ABCDE. Warunek nośności + 0,00 = 0,585 < 1 = 0,419 < 1 = 0,736 < 1 = 0,984 < 1 16

17 τ = = 0,49² + 0,00² = 0,49 < 1,15 = 1,000 1,15 = k v f v, Stan graniczny użytkowania Wyniki la x a =0,45 m; x b =1,93 m, przy obciążeniach ABCDE liczone o cięciwy pręta. u fin = 0,0 + 0,4 = 0,4 < 9,5 = u net,fin jętka Pręt nr 7 Zaanie ach Z y Y 00 A B z 80 Sprawzenie nośności pręta nr 7 Nośność na ściskanie Wyniki la x a =0,00 m; x b =3,71 m, przy obciążeniach ABCDE. Nośność na ściskanie: σ c,0, = N / A = 18,97 / 160,00 10 = 1,19 < 1, = 0,16 9,69 = k c f c,0, Ściskanie ze zginaniem la x a =1,86 m; x b =1,86 m, przy obciążeniach ABCDE : c, 0, m, m, km 1,19 f f f 0,654 9,69 k c, y c,0, m, m, c, 0, m, m, km 1,19 f f f 0,16 9,69 k c, z c,0, m, m, Nośność na zginanie + 0,7 0,00 + 0,00 Wyniki la x a =1,86 m; x b =1,86 m, przy obciążeniach ABCDE. Warunek stateczności: + 0,4 + 0,7 0,4 σ m, = M / W = 0,17 / 533, = 0,4 < = 1,000 = k crit f m, Nośność la x a =1,86 m; x b =1,86 m, przy obciążeniach ABCDE : m, m, km 0,4 f f m, m, k m f m, m, f m, m, 0,7 0,4 + 0,7 0,00 + 0,00 = 0,0 < 1 = 0,015 < 1 Nośność ze ściskaniem la x a =1,86 m; x b =1,86 m, przy obciążeniach ABCDE : = 0,09 < 1 = 0,986 < 1 17

18 f f c,0, c,0, c,0, c,0, k, m, km 1,19² f 9,69² m f m, m, m m, m, 1,19² f f 9,69² m, m, + 0,4 + 0,7 0,4 + 0,7 0,00 + 0,00 Nośność na ścinanie Wyniki la x a =0,00 m; x b =3,71 m, przy obciążeniach ABCDE. Warunek nośności τ = = 0,037 < 1 = 0,030 < 1 = 0,01² + 0,00² = 0,01 < 1,15 = 1,000 1,15 = k v f v, Stan graniczny użytkowania Wyniki la x a =0,00 m; x b =3,71 m, przy obciążeniach ABCDE. u fin = -0,1 + -5,7 = 5,7 < 4,7 = u net,fin 1.1. fasay la kąta 10 0, r STAŁE pona krokwią char obl szyba [kn/m ] 0,54 1, 0,648 inne [kn/m ] 0,1 1, 0,1 suma [kn/m ] 0,64 0,768 la rozstawu [m]= 1 [kn/m] 0,64 0,768 suma la rozstawu [m]= 1,8 [kn/m] 1,15 1,384 obuowa [kn/m] 0,75 1, 0,9 suma stałe [kn/m] 1,90,84 S=Sk x f [kn/m ],56 1,5 3,84 la rozstawu= 1,8 [kn/m] 4,608 6,91 parcie na ściany p1=pk x f parcie [kn/m ] 0,504 1,3 0,655 la rozstawu= 1,8 p1=pk x gf [kn/m] 0,907 1,17936 NAZWA: poz1-1 18

19 OBCIĄŻENIA: Skala 1:50 4,610 1,900 0, ,610 1,900 0,750 0,900 0,750 0,900 MOMENTY: Skala 1:50 1-8,198 10,67-8,198 19

20 TNĄCE: Skala 1:50 15,03 1 4,53-19,994 1,130 NORMALNE: Skala 1:50 -,00 1-8,035-1,069-5,098 Y Pręt nr 1 Zaanie: poz1-1 Przekrój: U 160 x X 160,0 Wymiary przekroju: 0 y 130,0

21 U 160 h=160,0 s=65,0 g=7,5 t=10,5 r=10,5 ex=18,4 Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=1850,0 Jyg=11,9 A=48,00 ix=6, iy=5,0. Materiał: St3S (X,Y,V,W) Wytrzymałość f=15 MPa la g=10,5. Przekrój spełnia warunki przekroju klasy 1. Siły przekrojowe: xa = 1,443; xb = 1,855. Obciążenia ziałające w płaszczyźnie ukłau: ABCDE M x = -10,63 knm, V y = -0,97 kn, N = -4,641 kn, Naprężenia w skrajnych włóknach: t = 45,0 MPa C = -46,9 MPa Naprężenia: xa = 1,443; xb = 1,855. Naprężenia w skrajnych włóknach: t = 45,0 MPa C = -46,9 MPa Naprężenia: - normalne: = -1,0 = 45,9 MPa oc = 1,000 - ścinanie wzłuż osi Y: Av = 4,00 cm = 0,1 MPa ov = 1,000 Warunki nośności: ec = / oc + = 1,0 / 1, ,9 = 46,9 < 15 MPa ey = / ov = 0,1 / 1,000 = 0,1 < 14,7 = MPa e e 3 46, ,0 = 46,9 < 15 MPa Nośność elementów rozciąganych: xa = 3,98; xb = -0,000. Siała osiowa: N = -8,035 kn Pole powierzchni przekroju: A = 48,00 cm. Nośność przekroju na rozciąganie: N Rt = A f = 48, = 103,000 kn. Warunek nośności (31): N = 8,035 < 103,000 = N Rt Długości wyboczeniowe pręta - przy wyboczeniu w płaszczyźnie ukłau przyjęto poatności węzłów ustalone wg załącznika 1 normy: a = 1,000 b = 0,370 węzły nieprzesuwne = 0,781 la l o = 3,98 l w = 0,781 3,98 =,576 m - przy wyboczeniu w płaszczyźnie prostopałej o płaszczyzny ukłau: a = 1,000 b = 1,000 węzły nieprzesuwne = 1,000 la l o = 3,98 l w = 1,000 3,98 = 3,98 m Siły krytyczne: N x w l EJ 3,14² ,0,576² 10 - = 564,1 kn 1

22 Ny w l EJ 3,14² 05 11,9 3,98² 10 - = 56,435 kn Nośność przekroju na ściskanie xa = 3,98; xb = -0,000 N RC = A f = 48, = 103,000 kn Określenie współczynników wyboczeniowych: - la Nx 115, NRC / Nx 1,15 103,000 / 564,1 = 0,494 Tab.11 b = 0,940 - la Ny 115, NRC / Ny 1,15 103,000 / 56,435 = 0,781 Tab.11 b = 0,79 Przyjęto: = min = 0,79 Warunek nośności pręta na ściskanie (39): Zwichrzenie N NRc 8,035 0,79 103,000 = 0,010 < 1 Dla przekroju rurowego lub skrzynkowego rozstaw stężeń zabezpieczających przekrój prze obrotem l 1 = l =398 mm: Pręt jest zabezpieczony prze zwichrzeniem. 100 bo 15/ f 100 1,5 15 / 15 = 150 > 398 = l1 Nośność przekroju na zginanie: xa = 1,443; xb = 1,855 - wzglęem osi X M R = p W f = 1,00031, = 49,719 knm Współczynnik zwichrzenia la L = 0,000 wynosi L = 1,000 Warunek nośności (54): N N Rc Mx M L Rx = 4, , ,63 1,000 49,719 = 0,18 < 1 Nośność (stateczność) pręta ściskanego i zginanego Skłanik poprawkowy: x x x M x max = -10,67 knm x = 1,000 1, 5 x M M x max Rx N N x = 0,000 M y max = 0 y = 0 Warunki nośności (58): - la wyboczenia wzglęem osi X: N x N Rc x Mx L M Rx Rc max 8,035 1,5 0,940 0,494 1,000 10,67 8,035 49, ,000 = 0,000 0, , ,000 10,67 1,000 49,719 = 0, < 1,000 = 1-0,000

23 - la wyboczenia wzglęem osi Y: N y N Rc x Mx L M max 8,035 Rx 0,79 103, ,000 10,67 1,000 49,719 = 0,4 < 1,000 = 1-0,000 Nośność przekroju na ścinanie xa = 3,98; xb = -0, wzłuż osi Y V R = 0,58 A V f = 0,58 4, = 99,80 kn Vo = 0,3 V R = 89,784 kn Warunek nośności la ścinania wzłuż osi Y: V = 19,994 < 99,80 = V R Nośność przekroju zginanego, w którym ziała siła poprzeczna xa = 1,443; xb = 1, la zginania wzglęem osi X V y = 0,97 < 89,784 = V o M R,V = M R = 49,719 knm Warunek nośności (55): N N Rc M M x Rx, V 4, , ,63 49,719 = 0,18 < 1 Nośność przekroju na ścinanie z uwzglęnieniem siły osiowej: xa = 1,443, xb = 1, la ścinania wzłuż osi Y: V 1 N N V V = 0,97 < 99,77 = 99, ( 4,641 / 103,000 ) R Rc R, N Nośność śronika po obciążeniem skupionym xa = 0,000; xb = 3,98. Przyjęto szerokość rozkłau obciążenia skupionego c = 100,0 mm. Naprężenia ściskające w śroniku wynoszą c = 0,4 MPa. Współczynnik reukcji nośności wynosi: c = 1,5-0,5 c / f = 1,5-0,5 0,4 / 15 = 1,000 Nośność śronika na siłę skupioną: P R,W = c o t w c f = 05,0 7,5 1, = 330,563 kn Warunek nośności śronika: P = 0,000 < 330,563 = P R,W Stan graniczny użytkowania: Ugięcia wzglęem osi Y liczone o cięciwy pręta wynoszą: a max =,0 mm a gr = l / 50 = 398 / 50 = 13, mm a max =,0 < 13, = a gr 1.. słup obciążeni a o kn 600 1, 70 przyjeto C słup 3

24 obciążeni a o kn 800 1, 960 przyjeto C ze stropu [kn/m] 4 1,3 31, ściany [kn/m] 36 1, 43, [kn/m] 60 1,4 74,4 własny [kn/m] 0,6 1,1 0,68 Mmax= knm 8,5 107,1 Vmax= kn Zaprojektowano I naproża i pociągi ze stropu [kn/m] 45 1,3 58,5 ściany [kn/m] 36 1, 43, [kn/m] 81 1,6 101,7 własny [kn/m] 0,7 1,1 0,79 Mmax= knm Zaprojektowano I pociąg z achu [kn/m] 18 1,4 5, Mmax= knm obrano I a pociąg ze stropu [kn/m] 30 1, 36 Mmax= knm obrano I /1.7. a naproża i pociagi z achu kn/m 8 1,4 11, z achu kn/m 17 1,4 3,8 ze stropu 15 1,3 19,5 ze stropu 7 1,3 35,1 ściany 36 1, 43, 103 1,9 13,8 własny kn/m 4,375 1,1 4,815 Mmax= knm 101, ,1719 Vmax= kn 134, ,0156 B-5 35/45 górne 4#0 olne 4#0 strzemiona 4x8 co 10cm 1.8. rama po centralę z centrali [kn] 5 1,1 5,5 warstwy termiczne [kn/m] 0,6 1, 0,7 wykończenie sufitu [kn/m] 0,36 1, 0,43 łaty [kn/m] 0,0504 1, 0,06048 (węzeł skośny - sztywny) 1,0104 1,148 Mmax= [knm] 39 1, przyjeto rame z C belki stropowe warstwy termiczne kn/m 0,6 1, 0,7 wykończenie sufitu kn/m 0,36 1, 0,43 łaty kn/m 0,0504 1, 0, ,0104 1,148 Mmax= knm 5,58 7,15 4

25 przekrój 1 x 0 [cm] C pociąg po pasmo stropowe ze stropu 37,5 1,3 48,75 własny kn/m 0, ,1 0, ,643 Mmax= knm Vmax= kn zaprojektowano I60 + C , , , pociag ciągły na całej ługosci ściana 1,6 1, 5,9 z ramy 1, ,4 30 z achu 10, ,4 15 ze stropu 4 1,3 31, 77, , ,1 zaprojektowano HEB słup żelb. obciążeni a o kn 600 1, 70 przyjeto słup 35x35[cm] zbrojoenie: 4#0 + strzeniona 8 co 8[cm].1. strop warstwy 1,75 1,,1 własny 6,5 1,1 6,875 uzytkowe 5 1,3 6,5 suma 13 15,475 Mmax= przyjeto płytę żelbetową krzyzowo - zbrojona #1.. strop warstwy 1,75 1,,1 własny 6,5 1,1 6,875 uzytkowe 5 1,3 6,5 suma 13 15,475 Mmax= przyjeto płytę żelbetową krzyzowo - zbrojona #1 3.1 strop warstwy 1,75 1,,1 własny 6,5 1,1 6,875 uzytkowe 5 1,3 6,5 suma 13 15,475 Mmax= przyjeto płytę żelbetową krzyzowo - zbrojona #1 3.. pociąg ze stropu 6 1, 30,95 ze schoów 85 1,3 110,5 inne 6,5 1,3 8,15 suma 117,5 149,575 żelb 5/45 C-5/30 zbrojenie 4#0 + 4#0 strzemiona x8 co 6cm 3.3. schoy płytowe warstwy,5 1,,7 własny 6,5 1,1 6,875 5

26 uzytkowe 5 1,3 6,5 suma 13,5 16,075 płyta żelb h= 18cm zbrojenie #1 co 10cm 3.4. patrz 3.3. mgr inż. Wojciech Dobrowolski Upr bu 69/01/OL 6