Konstrukcje metalowe II Wykład IV Estakady podsuwnicowe Belki
|
|
- Patrycja Walczak
- 5 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Konstrukcje metalowe II Wykład IV Estakady podsuwnicowe Belki
2 Spis treści Zalecane przekroje belek #t / 3 Nośność metody obliczeń #t / 18 Metoda naprężeń zredukowanych (MNZ) #t / 40 Metoda przekrojów efektywnych (MPE) #t / 60 Belki kratowe #t / 68 Niestateczność #t / 75 Zjawiska lokalne #t / 80 Żebra #t / 102 Zderzaki #t / 104 Zagadnienia egzaminacyjne #t / 107
3 Zalecane przekroje belek Rys: EN fig.1.2 Wciągnik jednoszynowy Dwuteownik, gorącowalcowany lub spawany; Dwuteownik z rozbudowaną półką górną (ściskaną). Rys: Autor
4 Rys: EN fig.1.3 Rys: Autor Suwnica pomostowa podwieszona Dwuteownik, gorącowalcowany lub spawany; Dwuteownik z rozbudowaną półką górną (ściskaną).
5 Rys: EN fig.1.4 Suwnica pomostowa natorowa Rys: Autor Dwuteownik, gorącowalcowany lub spawany; Dwuteownik z rozbudowaną półką górną (ściskaną); Dwuteownik z tężnikiem hamownym. Rys: Autor
6 Rys: EN fig.1.4 Najcięższe istniejące suwnice pomostowe natorowe Rys: Autor Przekrój skrzynkowy; Przekrój skrzynkowy z tężnikiem hamownym.
7 Wstępne przyjęcie wymiarów HEB, HEA, IKS h [ 2 M V, max / (f y t 0 )] t 0 = 5 mm Rys: Autor
8 Dwuteownik spawany h [ 2 M V, max / (f y t 0 )] t 0 = 5 mm t w [mm] 7 [mm] + 3 h [m] t f 1,5 t w 2,0 t w b f 0,2 h 0,3 h Rys: Autor
9 Dwuteownik spawany z rozbudowaną półką górną t f 1,5 t w 2,0 t f, bottom b f, top 0,3 h 0,4 h Pozostałe wymiary jak poprzednio Rys: Autor
10 HEB, HEA, IKS A (półka górna) 2 A (półka dolna) Pozostałe wymiary jak poprzednio Rys: Autor
11 HEB, HEA, IKS, inne dwuteowniki spawane tężnik hamowny z blachą pomostowa Rys: Autor h c 0,3 h b b max (70 cm ; L b / 20) s = miejsce na szynę i elementy łączące ją z belką t p 0,5 (t f + t w ) b b / t p nie więcej niż III klasa przekroju Pozostałe wymiary jak poprzednio Rys: despaw.pl
12 HEB, HEA, IKS, inne dwuteowniki spawane tężnik hamowny z kratką pomostową Rys: Autor Rys: zinkpower.com.pl Wymiary jak poprzednio
13 Przekrój skrzynkowy h [ 1,5 M V, max / (f y t 0 )] t 0 = 5 mm t w [mm] 7 [mm] + 3 h [m] t f 1,5 t w 2,0 t w b f 0,2 h 0,3 h Rys: Autor
14 Przekrój skrzynkowy z tężnikiem hamownym Wymiary jak poprzednio dla skrzynki i tężnika Rys: Autor
15 EN Niskie temperatury działają na estakady podsuwnicowe
16 Rodzaje połączeń między szyną i belką Rys: dzwigar.info.pl Połączenie spawane Rys: Autor Połączenie śrubowe z podkładką elastomerową Rys: rialex.com.pl Połączenie śrubowe bez podkładki
17 Wciągnięcie szyny do współpracy z belką podsuwnicową Rodzaj połączenia szyna belka Rozwiązanie Przekrój efektywny Redukcja belki, statyka i stateczność Redukcja belki, zmęczenie Sztywne połączenie spawane połączenie śrubowe kategorii C bez podkładki Belka + zredukowana część szyny h r - 0,250 t r Wiotkie pozostałe Belka 0 h r - 0,125 t r EN
18 Nośność metody obliczeń W Eurokodzie EN brak jest szczegółowych wytycznych odnośnie liczenia nośności. Wszystkie obliczenia odniesione są w pierwszej kolejności do EN Eurokod EN wprowadza tylko kilka dodatkowych uregulowań: EN EN (4) EN EN
19 Klasa przekroju środnik Rys: Autor półka Nie liczy się klasy przekroju tężnika hamownego.
20 Klasa przekroju Obliczenia kres nośności "Normalne" konstrukcje (jak na I stopniu studiów) I Nośność plastyczna + redystrybucja momentów zginających II II Nośność plastyczna Nośność sprężysta Estakady podsuwnicowe Nośność sprężysta IV Lokalna utrata stateczności Lokalna utrata stateczności EN (2) IV klasa przekroju nie jest zalecana dla estakad.
21 Do belek podsuwnicowych przyłożone są ogromne punktowe obciążenia w kilu zaledwie (<< 10) puntkach. Proporcje przekroju są zbliżone bo przekrojów cienkościennych. Proporcja między długością i wymiarami przekroju bywa mniejsza niż 10 (nie spełnia definicji belki). Fakty te podważają sens stosowania zasady Saint-Venanta. Dla belek podsuwnicowy stosuje się więc specjalny sposób obliczeń Przypadek "Normalne" konstrukcje (jak na I stopniu studiów) Belki podsuwnicowe Obliczenia Klasyczne obliczanie konstrukcji metalowych Obciążenia oddziaływają przede wszystkim lokalnie
22 Dla belek podsuwnicowych używa się, alternatywnie, dwu metod obliczeń (EN ): Wszystkie klasy przekroju metoda naprężeń zredukowanych (MNZ), EN #t / or IV klasa przekroju metoda przekrojów efektywnych (MPE), EN #t / 60-65
23 Przekrój belki podsuwnicowej Klasa przekroju belki podsuwnicowej Wciągnik jednoszynowy Typ dźwignicy Suwnica pomostowa podwieszona Dwuteownik I - III MNZ Dwuteownik z pełnościennym tężnikiem hamownym Skrzynka Skrzynka z dowolnym tężnikiem hamownym Dwuteownik z kratowym teżnikiem hamownym IV I - III IV I - III IV MPE, MNZ Przekroje nie mające zastosowania dla powyższego rodzaju dźwignic Suwnica pomostowa natorowa MNZ MPE, MNZ Procedury w Eurokodzie nie są przeznaczone dla tego typu przekrojów belek
24 Ponieważ przyjmujemy, że zasada Saint-Venanta nie jest słuszna, ważne staje się, do których punktów przekroju przyłożone są obciążenia. Takie samo obciążenie w inym miejscu da inne efekty obliczeniowe. Dodatkowo pojawia się kilka zjawisk lokalnych, istotnych dla obszarów bezpośrednio wokół przyłożonych obciążeń #t / 80 Rodzaj dźwignicy jest najważniejszym czynnikiem, definiującym do którego punktu obciążenie jest przyłożone.
25 Rys: EN fig.1.2 Wciągnik jednoszynowy Obciążenia przyłożone są do dolnej półki: Siła pionowa V z, Ed ; Siła pozioma osiowa N Ed ; Rys: Autor Brak obciążeń poprzecznych; brak momentów skręcających.
26 Rys: EN fig.1.3 Suwnica pomostowa podwieszona Rys: Autor Obciążenia przyłożone są do dolnej półki: Siła pionowa V z, Ed ; Siła pozioma osiowa N Ed ; Siła pozioma poprzeczna V y, Ed ;
27 Rys: EN fig.1.4 Suwnica pomostowa natorowa Obciążenia przyłożone są do górnej półki: Siła pionowa V z, Ed ; Siła pozioma osiowa N Ed ; Siła pozioma poprzeczna V y, Ed ; dodatkowo może się pojawić siła pionowa wywołana obecnością pracowników V y1, Ed ; Rys: Autor
28 Obciążenie wywołane obecnościa pracowników. Rys: Autor Rys: rapmet.pl Przyłożone jest do pomostu roboczego na tężniku hamownym. Pomost może być wykonany z blachy lub kratki pomostowej.
29 Pomost roboczy, zarówno z blachy jak kratki, musi być podparty dodatkowymi belkami pomiędzy belką gówną a ceownikiem pomocniczym. Wygodnie jest, gdy pola utworzone przez te belki są zbliżone kształtem do kwadratu: L d lub L < d Belki podpierające pomost roboczy łączy się ukośnymi zastrzałami z dolną półką belki głównej. Rys: Autor
30 Belka główna podparta jest przez słupy. Rys: Autor Ceownik jest podparty przez zastrzały i słupy.
31 Rys: Autor Połowę obciążenia pracowniczego i ciężaru tęznika hamownego przejmuje bezpośrednio belka główna. Drugą połowę przejmuje ceownik. Ciężar ceownika i przypadające na niego obciążenie przekazywane jest przez zastrzały. Ostatecznie, całe obciążenie i tak przejmuje belka główna.
32 Podsumowanie: Ciężar tężnika i pracowników obciąża w całości belkę główną; Połowa tych wartości obciąża ceownik. W przypadku ceownika mamy ścinanie siłą pionową i zginanie w płaszczyźnie pionowej. Rys: Autor
33 Na zastrzały działa siła osiowa; zazwyczaj stosuje się tu kątowniki: Nośność na ściskanie Wyboczenie względem u-u Wyboczenie względem v-v Wyboczenie skrętne Wyboczenie giętno-skrętne Rys: Autor Przekrój belek podpierających pomost można przyjąć taki sam, jak zastrzałów.
34 Siły poziome poprzeczne w przypadku obu rodzajów suwnic przyłożone są w dużej odległości od środka ciężkości belki głównej. Wywołuje to skręcanie przekroju. Stosuje się, alternatywnie, dwie metody obliczania skręcania #t / W przypadku suwnicy natorowej, wartość momentu skręcającego od siły poziomej jest dodatkowo powiększona przez wpływ niecentrycznego przyłożenia siły pionowej. Rys: EN fig. 2.2 e y = max (0,25 b r ; 0,5 t w )
35 Pierwsza metoda policzenia skręcania (EN (4) ) moment skręcający jest zamieniany na parę sił przyłożoną do półek belki: Suwnica podwieszona Suwnica natorowa T = V y z b V T = (V y z b ) / h 1 T = V y z t + V z e y Rys: Autor V T = (V y z t + V z e y ) / h 1
36 Metoda druga (Zgodnie ze starą Polską Normą i doświadczeniem) moment skręcający jest przeliczany na bimoment w środku ścinania: Suwnica natorowa Suwnica podwieszona T = V y (z b + z b ) B = B (T) Rys: Autor T = V y (z t - z s ) + V z e y B = B (T)
37 Zgodnie z teorią pręta cienkościennego: k = [(G J T ) / (E J w )] 0,62 (J T / J w. ) J T moment bezwładności przy skręcaniu J w wycinkowy moment bezwładności B = -E J w Q'' T = -E J w Q''' + G J T Q' Q = A sh (kx) + B ch (kx) + Cx + D + Q s (x) Tak wyglądają zależności między T (momentem skręcającym) i B (bimomentem) oraz Q (kątem skręcenia).
38 J. Żmuda, "Projektowanie torów jezdnych suwnic i elektrowciągów", TiT Opole 1997
39 J. Żmuda, "Projektowanie torów jezdnych suwnic i elektrowciągów", TiT Opole 1997
40 Metoda naprężeń zredukowanych (MNZ) Wszystkie cztery klasy przekroju, EN (6.1): [s x, Ed / (f y / g M0 )] 2 + [s z, Ed / (f y / g M0 )] 2 - [s x, Ed / (f y / g M0 )][s z, Ed / (f y / g M0 )] [t Ed / (f y / g M0 )] 2 1,0 Dodatkowo, w przypadku IV klasy, spełnione musi być też EN (6.44): N Ed / (A eff f y / g M0 ) + (M y, Ed + N Ed e Ny ) / (W y, eff f y / g M0 ) + + (M z, Ed + N Ed e Nz ) / (W z, eff f y / g M0 ) 1,0
41 Metoda naprężeń zredukowanych: przekrój dzielimy na elementy składowe, wyliczamy dla wyciętych części naprężenia od sił, do tych części przyłożonych, naprężenia sumujemy. Rys: Autor
42 Dla wydzielonych części liczymy ich charakterystyki geometryczne. Pole powierzchni przy ścinaniu jest inne, niż całkowite pole przekroju części. Rys: Autor Część składowa: I II III IV V VI VII W I y W I z J I w w I max A I W z II A II A III A IV A V W y VI A VI A VII Jeśli belka ma IV klasę przekroju, dla wydzielonego dwuteownika (część I) wyznaczamy geometrię efektywną.
43 Zgodnie z EN (4), do każdego fragmentu przykładamy działające nań obciążenia i wyliczamy naprężenia. Siły przekrojowe / obciążenia: Siła ścinająca pionowa V z Siła ścinająca pozioma V y Pada sił od skręcania V T lub Bimoment B Siłą osiowa N Moment zginający w płaszczyźnie pionowej M y = M y (V z ) Moment zginający w płaszczyźnie poziomej M z = M z (V y ) Pionowa siłą ścinająca (pracownicy) V w, z Pionowa siłą ścinająca (pracownicy) V w, z / 2 Moment zginający w płaszczyźnie pionowej (pracownicy) M w, y = M w, y (V w, z ) Moment zginający w płaszczyźnie pionowej (pracownicy) M w, y = M w, y (V w, z / 2)
44 Najważniejsze punkty przekroju: Rys: Autor
45 Punkt #1: Rodzaj dźwignicy Siła / obciążenie Część przekroju Wciągnik jednoszynowy Suwnica podwieszona Naprężenie ( #t / 42) M y = M y (V z ) W I,1 y s x (M y ) = M y / W I,1 y V T A IV t y (V T ) = V T / A IV (moment skręcający jako para sił) B (moment skręcający jako bimoment) J I w w I max s x (B) = B w I max / J I w M y = M y (V z ) W I,1 y s x (M y ) = M y / W I,1 y M z = M z (V y ) W z I,1 s x (M z ) = M z / W z I,1
46 Punkt #1: Rodzaj dźwignicy Siła / obciążenie Część przekroju ( #t / 42) Naprężenie V y A IV t y (V y ) = V y / A IV Suwnica natorowa bez tężnika hamownego V T A IV t y (V T ) = V T / A IV (moment skręcający jako para sił) B J I w w I max s x (B) = B w I max / J I w (moment skręcający jako bimoment) N A III s x (N) = N / A III M y = M y (V z ) W y I,1 s x (M y ) = M y / W y I,1 M z = M z (V y ) W z I,1 s x (M y ) = M z / W z I,1
47 Punkt #1: Rodzaj dźwignicy Siła / obciążenie Część przekroju ( #t / 42) Naprężenie V y A II t y (V y ) = V y / A II Suwnica natorowa z tężnikiem hamownym V T A IV t y (V T ) = V T / A IV (moment skręcający jako para sił) B J I w w I max s x (B) = B w I max / J I w (moment skręcający jako bimoment) N A III s x (N) = N / A III M y = M y (V z ) W y I,1 s x (M y ) = M y / W y I,1 M z = M z (V y ) W z II,1 s x (M y ) = M z / W z II,1 M w, y = M w, y (V w, z ) W y I,1 s x (M w, y ) = M w, y / W y I,1
48 Punkt #2: Rodzaj dźwignicy Siła / obciążenie Część przekroju Wciągnik jednoszynowy Naprężenie ( #t / 42) V z A I t z (V z ) = V z / A I M y = M y (V z ) W y I,2 s x (M y ) = M y / W y I,2 V z A I t z (V z ) = V z / A I Suwnica podwieszona V T (moment skręcający jako para sił) B A IV t y (V T ) = V T / A IV J I w w I, 2 = 0 s x (B) = 0 (moment skręcający jako bimoment) M y = M y (V z ) W I,2 y s x (M y ) = M y / W I,2 y M z = M z (V y ) W z I,2 s x (M z ) = M z / W z I,2
49 Punkt #2: Rodzaj dźwignicy Siła / obciążenie Część przekroju Naprężenie ( #t / 42) V z A I t z (V z ) = V z / A I Suwnica natorowa bez tężnika hamownego V y A IV t y (V y ) = V y / A IV V T (moment skręcający jako para sił) B A IV t y (V T ) = V T / A IV J I w w I, 2 = 0 s x (B) = 0 (moment skręcający jako bimoment) N A III s x (N) = N / A III M y = M y (V z ) W y I,2 s x (M y ) = M y / W y I,2 M z = M z (V y ) W z I,2 s x (M y ) = M z / W z I,2
50 Punkt #2: Rodzaj dźwignicy Siła / obciążenie Część przekroju ( #t / 42) Naprężenie V z A I t z (V z ) = V z / A I V y A II t y (V y ) = V y / A II Suwnica natorowa z tężnikiem hamownym V T (moment skręcający jako para sił) B A IV t y (V T ) = V T / A IV J I w w I, 2 = 0 s x (B) = 0 (moment skręcający jako bimoment) N A III s x (N) = N / A III M y = M y (V z ) W y I,2 s x (M y ) = M y / W y I,2 M z = M z (V y ) W z II,2 s x (M y ) = M z / W z II,2 V w, z A I t (V w, z ) = V w, z / A I M w, y = M w, y (V w, z ) W y I,2 s x (M w, y ) = M w, y / W y I,2
51 Punkt #3: Rodzaj dźwignicy Siła / obciążenie Część przekroju Wciągnik jednoszynowy Naprężenie ( #t / 42) V z A I t z (V z ) = V z / A I N A VII s x (N) = N / A VII M y = M y (V z ) W y I.3 s x (M y ) = M y / W y I,3 V y A V t y (V y ) = V y / A V V z A I t z (V z ) = V z / A I Suwnica podwieszona V T (moment skręcający jako para sił) B A V t y (V T ) = V T / A V J I w w I, 3 = 0 s x (B) = 0 (moment skręcający jako bimoment) N A VII s x (N) = N / A VII M y = M y (V z ) W y I,3 s x (M y ) = M y / W y I,3 M z = M z (V y ) W z I,3 s x (M z ) = M z / W z I,3
52 Punkt #3: Rodzaj dźwignicy Siła / obciążenie Część przekroju Naprężenie ( #t / 42) V z A I t z (V z ) = V z / A I Suwnica natorowa bez tężnika hamownego V T (moment skręcający jako para sił) B A V t y (V T ) = V T / A V J I w w I, 3 = 0 s x (B) = 0 (moment skręcający jako bimoment) M y = M y (V z ) W I,3 y s x (M y ) = M y / W I,3 y M z = M z (V y ) W z I,3 s x (M z ) = M z / W z I,3
53 Punkt #3: Rodzaj dźwignicy Siła / obciążenie Część przekroju Naprężenie ( #t / 42) V z A I t z (V z )= V z / A I Suwnica natorowa z tężnikiem hamownym V T (moment skręcający jako para sił) B A V t y (V T )= V T / A V J I w w I, 3 = 0 s x (B) = 0 (moment skręcający jako bimoment) M y = M y (V z ) W I,3 y s x (M y ) = M y / W I,3 y V w, z A I t (V w, z ) = V w, z / A I M w, y = M w, y (V w, z ) W y I,3 s x (M w, y ) = M w, y / W y I,3
54 Punkt #4: Rodzaj dźwignicy Siła / obciążenie Część przekroju Wciągnik jednoszynowy Naprężenie ( #t / 42) N A VII s x (N) = N / A VII M y = M y (V z ) W y I,4 s x (M y ) = M y / W y I,4 V y A V t y (V y ) = V y / A V Suwnica podwieszona V T A V t y (V T )= V T / A V (moment skręcający jako para sił) B J I w w I max s x (B) = B w I max / J I w (moment skręcający jako bimoment) N A VII s x (N) = N / A VII M y = M y (V z ) W y I,4 s x (M y ) = M y / W y I,4 M z = M z (V y ) W z I,4 s x (M z ) = M z / W z I,4
55 Punkt #4: Rodzaj dźwignicy Siła / obciążenie Część przekroju Suwnica natorowa bez tężnika hamownego Naprężenie ( #t / 42) V T A V t y (V T )= V T / A V (moment skręcający jako para sił) B J I w w I max s x (B) = B w I max / J I w (moment skręcający jako bimoment) M y = M y (V z ) W I,4 y s x (M y ) = M y / W I,4 y M z = M z (V y ) W z I,4 s x (M z ) = M z / W z I,4
56 Punkt #4: Rodzaj dźwignicy Siła / obciążenie Część przekroju Suwnica natorowa z tężnikiem hamownym Naprężenie ( #t / 42) V T A V t y (V T )= V T / A V (moment skręcający jako para sił) B J I w w I max s x (B) = B w I max / J I w (moment skręcający jako bimoment) M y = M y (V z ) W I,4 y s x (M y ) = M y / W I,4 y M w, y = M w, y (V w, z ) W y I,4 s x (M y ) = M w, y / W y I,4
57 Punkt #5: Rodzaj dźwignicy Siła / obciążenie Część przekroju Wciągnik jednoszynowy Suwnica podwieszona Suwnica natorowa bez tężnika hamownego ( #t / 42) Punkt #5 nie istnieje Naprężenie
58 Punkt #5: Rodzaj dźwignicy Siła / obciążenie Część przekroju Suwnica natorowa z tężnikiem hamownym Naprężenie ( #t / 42) V y A II t y (V y ) = V y / A II M z = M z (V y ) W z II,5 s x (M y ) = M y / W z II,5 V w, z / 2 A VI t (V w, z )= V w, z / 2A VI M w, y = M w, y (V w, z / 2) W y VI,5 s x (M y ) = M w, y / W y VI,5
59 Dla każdego punktu i sumuje się identyczne naprężenia: s x,ed, i = s x, i (A) + s x, i (B) +... s z,ed, i = s z, i (A) + s z, i (B) +... t y, i = t y, i (A) + t y, i (B) +... t z, i = t z, i (A) + t z, i (B) +... [t Ed, i ] 2 = [t y, i ] 2 + [t z, i ] 2 A, B... obciążenia / siły (na przykład V y, M y, B...) Sprawdzenie nośności #t / 97-98
60 Metoda przekrojów efektywnych (MPE) Dla IV klasy przekroju istnieją dwie możliwości poprowadzenia obliczeń: 1. Przekrój dzieli się na części składowe i liczy się jak w poprzedniej metodzie (MNZ); 2. Bierze się pod uwagę cały przekrój i oblicza fo jak przekrój IV klasy (MPE).
61 Przekrój efektywny dwuteownika, kroki procedury: Redukcja szerokich pasów (obie półki, jeden krok procedury, zachowanie symetrii przekroju i położenia środka ciężkości, nowe charakterystyki geometryczne); Redukcja półki ściskanej (tylko półka ściskana, jeden krok procedury, koniec symetrii przekroju, nowe położenie środka ciężkości i nowe charakterystyki geometryczne); Redukcja części ściskanej środnika (kilka kroków iteracji, nowe położenie środka ciężkości i nowe charakterystyki geometryczne); Rys: Autor
62 Obliczenia nośności przekroju IV klasy, symbole: h 1 = N Ed / (f y A eff / g M0 ) + (M y, Ed + N Ed e y,n ) / (f y W y, eff / g M0 ) + + (M z, Ed + N Ed e z,n ) / (f y W z, eff / g M0 ) 1,0 EN (4.15) h 2 = F s / (f yw L eff t w / g M0 ) 1,0 EN (6.14) h 3 = V Ed / V b, Rd 1,0 EN (5.10)
63 _ Symbole: h 1 = max (M f,rd / M pl,rd ; M Ed / M pl,rd ) EN (7.1) _ h 3 = V Ed / V bw,rb EN (7.1) V b,rb = c w f yw h w t w / (g M1 3)
64 Interakcja zginania i ścinania (i siły osiowej): _ Jeśli h 3 0,5: h 1 1,0 Jeśli 0,5 < h 3 1,0: h 1 + (1 - M f,rd / M pl,rd ) (2 h 3-1) 2 1,0 oraz h 1 1,0 _
65 Interakcja zginania, ścinania i siły poprzecznej (i siły osiowej): _ Jeśli h 3 0,5: h 1 1,0 oraz h 2 1,0 oraz h 2 + 0,8 h 1 1,4 Jeśli 0,5 < h 3 1,0: h 1 + (1 - M f,rd / M pl,rd ) (2 h 3-1) 2 1,0 oraz h 1 1,0 oraz h 2 1,0 oraz h 2 + 0,8 h 1 1,4 _
66 Dwuteownik zginanie w płaszczyźnie materiału (środnik), obliczenia jak dla pręta. Przekrój skrzynkowy zginanie dwukierunkowe płyty, obliczenia jak dla konstrukcji powłokowych. Rys: Autor
67 Dźwigary skrzynkowe są stosowane w przypadku ekstremalnie wielkich obciążeń i w związku z tym rzadko spotykane. Tutaj obliczenia prowadzi się wyłącznie MESem. Rys: skandius.pl Rys: article.wn.com
68 Belki kratowe Nazwa zbiorcza dla czterech przypadków: Belka gówna pełnościenna, tężnik hamowny kratowy; Belka gówna kratowa, brak tężnika; Belka gówna kratowa, tężnik pełnościenny; Belka gówna i tężnik kratowe.
69 Kratowe belki główne są rzadko stosowane z powodu problemów ze zmęczeniem. Zazwyczaj stosuje się je tylko w konstrukcjach tymczasowych (mała liczba cykli). Rys: everychina.com
70 W obliczeniach przyjmuje się pas, po którym może jeździć suwnica (na przykład górny), jako ciągły, przegubowo podparty przez resztę konstrukcji. Obciążenie z suwnicy może obciążyć każdy punkt, a nie tylko węzły jak w klasycznej kratownicy. Rys: Autor
71 Kratowy tężnik hamowny analogicznie, pas obciążony jest pasem ciągłym, przekroje pasów wynikają z kształtu części przekroju według MNZ. Rys: Autor Rys: konar.eu
72 Rys: rapmet.pl Rys: zinkpower.com.pl W przypadku kratowych tężników hamownych stosuje się kratki pomostowe, a nie blachy pomostowe.
73 Niestateczność Zgodnie z Eurokodem istnieje trzy sposoby analizy: EN #t / 74 lub EN #t / lub EN załącznik A #t / 78-79
74 Metoda pierwsza EN Belka bez tężnika hamownego Rys: Autor Klasyczne obliczenie niestateczności ściskanej i zginanej belki dwuteowej.
75 Metoda druga EN Niestateczność belki przedstawiona jako wyboczenie półki ściskanej względem osi pionowej pod działaniem siły równoważnej N equ Rys: Autor Rys: Autor i z = (J, z / A ) l = (L cr / i z ) [1 / (93,9e)] h 0 Siła równoważna N equ jest obliczana z wartości momentów zginających, siły osiowej i odległości między środkami ciężkości półek h 0
76 s equ = s (N) + s (M z ) + s (B) Wciągnik jednoszynowy Suwnica podwieszona Suwnica natorowa bez tężnika Suwnica natorowa z tężnikiem s (N) s (M y ) s (M z ) s (B) 0 M y / W I,1 y M y / W I,1 y M z / W I,1 z B w max / J w N / A III M y / W I,1 y M z / W I,1 z B w max / J w N / A III M y / W I,1 y M z / W II,1 z B w max / J w N equ = A III s equ + M y / h 0
77 Długość krytyczna L cr zależy od rodzaju konstrukcji i suwnicy: L cr Wciągnik jednoszynowy Suwnica podwieszona Całkowita długość belki Suwnica natorowa bez tężnika Suwnica natorowa z tężnikiem Odległość między użebrowaniem tężnika hamownego Rys: Autor c = c (l, c) N, Rd = c A f y N equ / N, Rd 1,0 L cr
78 Metoda trzecia EN A.2 Dla I, II i III klasy przekroju. m y / c LT + C mz m z + k w k zw k a t Tw 1 m y = M y, Ed g M1 / M y, Rk Rys: Autor m z = M z, Ed g M1 / M z, Rk M y, Rk T w, Rk t Tw = T w, Ed g M1 / T w, Rk k w = 0,7-0,2 t Tw k zw = 1 - m z k a = 1 / (1 - M y, Ed / M y, cr ) C mz EN tab B.3 M y, Rk M z, Rk T w, Rk dla przekroju zgodnie z #t / 37 M z, Rk
79 Metoda trzecia EN A.2 Dla IV klasy przekroju: EN (10.5) ( S s x g M1 / r x f y ) 2 + ( S s z g M1 / r z f y ) 2 - ( S s x g M1 / r x f y )( S s z g M1 / r z f y ) [ ( S t y g M1 / c w f y ) 2 + (t z g M1 / c w f y ) 2 ] 1,0 r x r z EN tab 4.1, tab 4.2 c w EN tab 5.1
80 Zjawiska lokalne Lokalne ściskanie poprzeczne środnika s z #t / Lokalne ścinanie środnika t xz #t / Lokalne zginanie środnika #t / Lokalne zginanie półki #t / Drgania pasa dolnego #t / 99 Oddychanie środnika #t / 100 Lokalne zginanie tężnika hamownego #t / 101
81 Zjawiska lokalne analizujemy zgodnie z wcześniej przyjętą metodologią obliczeń belki (metoda naprężeń zredukowanych / metoda przekrojów efektywnych): Zjawisko MNZ MPE Lokalne ściskanie poprzeczne środnika s z Lokalne zginanie środnika t xz Lokalne zginanie środnika Naprężenia dodane do naprężeń globalnych, policzonych wcześniej Sprawdzenie nośności zgodnie z EN Sprawdzenie nośności zgodnie z EN ; wartość siły ścinającej powiększona do 120% Może być pominięte Lokalne zginanie półki Drgania pasa dolnego Oddychanie środnika Lokalne zginanie tężnika hamownego (EN (2)) Nośność półki na przyłożone obciążenie Odrębne zasady
82 Lokalne ściskanie poprzeczne środnika s z pod kołem suwnicy EN MNZ: Rys: Autor s oz, Ed = F z, Ed / (l eff t w ) s 1 = s oz, Ed (1-2 z / h w ) z max = h w / 2 z > z max s oz, Ed = 0
83 Połączenie szyny z półką l eff 1. Połączenie sztywne 3,25 3 ( J rf / t w ) (spawane lub śrubowe kategorii C) 2. Połączenie podatne (nie 1, nie 3) 3,25 3 [ ( J r + J r,eff ) / t w ] 3. Szyna na podkładzie elastomerowym o grubości co najmniej 6 mm 4,25 3 [ ( J r + J r,eff ) / t w ] EN tab. 5.1
84 Rys: Autor J rf, J r, J r,eff - względem osi y b eff = min (b ; b fr + h r + t f ) h 1 #t / 17 EN tab. 5.1
85 Tę samą analizę należy przeprowadzić dla podpory: Rys: Autor
86 Lokalne ściskanie poprzeczne środnika s z pod kołem suwnicy MPE: I stopieństudiów EN
87 Lokalne ścinanie środnika t xz pod kołem suwnicy EN MNZ: Rys: Autor
88 Rys: Autor Dt oxz, Ed = 0,2 s oz, Ed Dt 1 = Dt oxz, Ed (1-2 z / h w ) z max = h w / 5
89 Lokalne ścinanie środnika t xz pod kołem suwnicy MPE: I stopień studiów EN
90 Lokalne zginanie środnika Rys: EN fig. 2.2 EN MNZ e = max (0,25 b r ; 0,5 t w ) T ed = F z, Ed e Rys: Autor h = { 0,75 a t w3 sinh 2 (p h w a) / [J t (sinh (2 p h w a) - 2 p h w a )] } s T, Ed = 6 T ed h tgh (h) / a t w 2
91 Lokalne zginanie środnika MPE: Może być pominięte EN (2)
92 Lokalne zginanie półki EN MNZ: s ox, Ed = c x F z, Ed / (t 1 ) 2 s oy, Ed = c y F z, Ed / (t 1 ) 2 c x, c y = c(m) #t / 93 m = 2 n / (b - t w ) t 1 grubość półki pod F z, Ed
93 EN tab. 5.2 Naprężenie Równoległe powierzchnie półek Nierównoległe powierzchnie półek Podłużne siły osiowe s 0x, Ed Poprzeczne siły osiowe s 0y, Ed c x0 = 0,050-0,580 m + 0,148 e 3,015m c x0 = -0,981-1,479 m + 1,120 e 1,322m c x1 = 2,230-1,490 m + 1,390 e -18,330m c x2 = 0,730-1,580 m + 2,910 e -6,000m c y0 = -2, ,977 m + 0,007 e 6,530m c y1 = 10,108-7,408 m - 10,108 e -1,364m c x1 = 1,810-1,150 m + 1,060 e -7,700m c x2 = 1,990-2,810 m + 0,840 e -4,690m c y0 = -1, ,095 m + 0,192 e -6,000m c y1 = 3,965-4,835 m - 3,965 e -2,675m c y2 = 0,000 c y2 = 0,000 Konwencja znakowania: c xi i c yi są dodatnie dla rozciągania na górnej powierzchni pólki
94 Nośność półki; EN MPE: F t, Ed / F t, Rd 1,0 F t, Rd = l eff t f2 f y [ 1 - (s f, Ed g M0 / f y ) 2 ] / (4 m g M0 ) s f, Ed = s f, Ed (M y ) pod F z, Ed l eff #t / 96 EN fig 6.2
95 EN fig 6.2
96 Położenie koła l eff a 2 (m + n) b x w 4 (m + n) 2 4 (m + n) 2 x w < 4 (m + n) 2 x w (m + n) 2 c x e 2 (m + n) 2 x w 2 (m + n) 2 + x e min { 2 (m + n) [ (x e /m) [1 + (x e /m) 2 ] ] ; 2 (m + n) + x e } x w < 2 (m + n) 2 + x e min { 2 (m + n) [ (x e /m) [1 + (x e /m) 2 ] ] ; 2 (m + n) + (x e + x w ) / 2 } d x w 2 (m + n) 2 + x e + 2 (m + n) 2 / x e 2 (m + n) 2 + x e + 2 (m + n) 2 / x e x e 2 (m + n) 2 x w < 2 (m + n) 2 + x e + 2 (m + n) 2 / x e 2 (m + n) 2 + (x e + x w ) / 2 + (m + n) 2 / x e x w odległość między osiami kół EN tab. 6.2
97 MNZ: sumowanie identycznie skierowanych naprężeń Rys: Autor
98 EN EN ( S s x g M1 / f y ) 2 + ( S s z g M1 / f y ) 2 - ( S s x g M1 / f y )( S s z g M1 / f y ) [ ( S t y g M1 / f y ) 2 + (t z g M1 / f y ) 2 ] 1,0 s x, Ed, ser f y / g Mser s y, Ed, ser f y / g Mser s z, Ed, ser f y / g Mser t y, Ed, ser f y / ( 3 g Mser ) t z, Ed, ser f y / ( 3 g Mser ) [s x, Ed, ser2 + 3 (t y, Ed, ser2 + t z, Ed, ser2 )] f y / g Mser [s x, Ed, ser2 + s y, Ed, ser2 - s x, Ed, ser s y, Ed, ser + 3 (t y, Ed, ser2 + t z, Ed, ser2 )] f y / g Mser [s x, Ed, ser2 + s 2 z, Ed, ser - s x, Ed, ser s z, Ed, ser + 3 (t y, Ed, ser2 + t z, Ed, ser2 )] f y / g Mser
99 Drgania pasa dolnego Rys: Autor Półka jest zabezpieczona, jeśli: L / i z, bot-f 250
100 Oddychanie środnika { [ s x, Ed, ser / (k s s E )] 2 + [ 1,1 t z, Ed, ser / (k t s E )] 2 } 1,1 s E = 190 GPa (b / t w ) 2 k s, k t EN , A.3
101 Lokalne zginanie tężnika hamownego Rys: Autor Żeberka podpierające pomost roboczy powinny być policzone na zginanie jako belki jednoprzęsłowe swobodnie podparte. W przypadku tężnika hamownego kratowego wystąpi interakcja siły osiowej (kratownica pozioma) i zginania.
102 Żebra 1. Brak żebra 2. Żebro podatne 3. Żebro sztywne 4. Żebro pośrednie 5. Żebro podporowe 6. Żebro podłużne 7. Żebro poprzeczne słupa 8. Żebro ukośne Rys: Autor
103 Warunki: Niezależnie od obciążenia Zalezne od obciążenia Warunek: Żebra: Warunek: Żebra: Grubość sąsiedniego elementu 4, 5, 7 2, 4, 5, 7 Docisk EN (2) Klasa przekroju 2, 3, 4, 5, 6, 7 2, 4, 5, 7 Ściskanie osiowe Zabezpieczenie przed wyboczeniem skrętnym EN (8) Sztywne podparcie środnika EN (3) Sztywne żebro skrajne EN (3) EN (6, 7) 2, 4, 5, 7 6 Nośność przekroju 2, 4, 5 2, 3, 4, 5, 6, 7 Spoiny 3 Żebra ukośne
104 Zderzaki Masywne elementy na krańcach estakad podsuwnicowych. Muszą zatrzymać suwnicę w razie awarii hamulców. Wspornik jest liczony na ścinanie siła uderzenia H B i na zginanie zginanie h B H B H B #3 / 58 Rys: Autor
105 Rys: Autor Czasami na końcu szyny dodaje się klin hamujący, przekształcający energię kinetyczną ruchu suwnicy na energię potencjalną jej podniesienia.
106 Rys: Autor V 1 [m / s] (V 1 / V) Dh [mm] m V 2 / 2 = m V 12 / 2 + m g (Dh / 2) V 2 = V 12 + g Dh V 1 = (V 2 - g Dh) V [m / s] 0,50 1,00 1,50 2, ,39 (0,78) 0,95 (0,95) 1,47 (0,98) 1,98 (0,99) 20 0,23 (0,46) 0,90 (0,90) 1,43 (0,95) 1,95 (0,98) 30 0,00 (0,00) 0,84 (0,84) 1,40 (0,93) 1,93 (0,97)
107 Zagadnienia egzaminacyjne Metoda naprężeń zastępczych (MNZ), algorytm obliczeń Metoda przekrojów efektywnych (MPE), algorytm obliczeń Części składowe przekroju w MNZ Obliczenia niestateczności belek podsuwnicowych Zjawiska lokalne
108 Dziękuję za uwagę 2017 dr inż. Tomasz Michałowski
Spis treści. Przedmowa... Podstawowe oznaczenia Charakterystyka ogólna dźwignic i torów jezdnych... 1
Przedmowa Podstawowe oznaczenia 1 Charakterystyka ogólna dźwignic i torów jezdnych 1 11 Uwagi ogólne 1 12 Charakterystyka ogólna dźwignic 1 121 Suwnice pomostowe 2 122 Wciągniki jednoszynowe 11 13 Klasyfikacja
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe Wykład XVII Belki (część II)
Konstrukcje metalowe Wykład XVII Belki (część II) Spis treści Dwuteowniki spawane #t / 3 Przykład (VI klasa przekroju) #t / 10 Przykład (spoiny) #t / 36 Dodatkowe zjawiska #t / 44 Dwuteowniki z falistym
Bardziej szczegółowoRys.1 a) Suwnica podwieszana, b) Wciągnik jednoszynowy 2)
Tory jezdne suwnic podwieszanych Suwnice podwieszane oraz wciągniki jednoszynowe są obok suwnic natorowych najbardziej popularnym środkiem transportu wewnątrz hal produkcyjnych. Przykład suwnicy podwieszanej
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe Wykład XVI Belki (część I)
Konstrukcje metalowe Wykład XVI Belki (część I) Contents Siły przekrojowe #t / 3 Geometria przekroju #t / 5 Eksperyment #t / 19 Wzory na nośność #t / 40 Efekt szerokiego pasa #t / 73 Redystrybucja momentów
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe II Wykład V Estakady podsuwnicowe Belki, słupy, stężenia
Konstrukcje metalowe II Wykład V Estakady podsuwnicowe Belki, słupy, stężenia Spis treści Obliczenia zmęczeniowe #t / 3 Odkształcenia #t / 25 Połączenia #t / 37 Słupy #t / 41 Przykład 1 #t / 77 Przykład
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe Wykład XIX Słupy (część II)
Konstrukcje metalowe Wykład XIX Słupy (część II) Spis treści Stopa słupa #t / 3 Słupy złożone #t / 18 Przykład 1 #t / 41 Przykład 2 #t / 65 Zagadnienia egzaminacyjne #t / 98 Stopa słupa Informacje ogólne
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe Wykład VI Stateczność
Konstrukcje metalowe Wykład VI Stateczność Spis treści Wprowadzenie #t / 3 Wyboczenie giętne #t / 15 Przykład 1 #t / 45 Zwichrzenie #t / 56 Przykład 2 #t / 83 Niestateczność lokalna #t / 88 Zapobieganie
Bardziej szczegółowoNośność belek z uwzględnieniem niestateczności ich środników
Projektowanie konstrukcji metalowych Szkolenie OPL OIIB i PZITB 21 października 2015 Aula Wydziału Budownictwa i Architektury Politechniki Opolskiej, Opole, ul. Katowicka 48 Nośność belek z uwzględnieniem
Bardziej szczegółowoKonstrukcjre metalowe Wykład X Połączenia spawane (część II)
Konstrukcjre metalowe Wykład X Połączenia spawane (część II) Spis treści Metody obliczeń #t / 3 Przykład 1 #t / 11 Przykład 2 #t / 22 Przykład 3 #t / 25 Przykład 4 #t / 47 Przykład 5 #t / 56 Przykład 6
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe Wykład III Geometria przekroju
Konstrukcje metalowe Wykład III Geometria przekroju Spis treści Podstawowe charakterystyki geometryczne #t / 3 Zaawansowane charakterystyki geometryczne #t / 27 Przykład obliczeniowy #t / 58 Zagadnienia
Bardziej szczegółowoStalowe konstrukcje prętowe. Cz. 1, Hale przemysłowe oraz obiekty użyteczności publicznej / Zdzisław Kurzawa. wyd. 2. Poznań, 2012.
Stalowe konstrukcje prętowe. Cz. 1, Hale przemysłowe oraz obiekty użyteczności publicznej / Zdzisław Kurzawa. wyd. 2. Poznań, 2012 Spis treści Przedmowa 9 1. Ramowe obiekty stalowe - hale 11 1.1. Rodzaje
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe Wykład IV Klasy przekroju
Konstrukcje metalowe Wykład IV Klasy przekroju Spis treści Wprowadzenie #t / 3 Eksperyment #t / 12 Sposób klasyfikowania #t / 32 Przykłady obliczeń - stal #t / 44 Przykłady obliczeń - aluminium #t / 72
Bardziej szczegółowoProjektowanie konstrukcji stalowych. Cz. 2, Belki, płatwie, węzły i połączenia, ramy, łożyska / Jan Żmuda. Warszawa, cop
Projektowanie konstrukcji stalowych. Cz. 2, Belki, płatwie, węzły i połączenia, ramy, łożyska / Jan Żmuda. Warszawa, cop. 2016 Spis treści Przedmowa do części 2 Podstawowe oznaczenia XIII XIV 9. Ugięcia
Bardziej szczegółowoCIENKOŚCIENNE KONSTRUKCJE METALOWE
CIENKOŚCIENNE KONSTRUKCJE METALOWE Wykład 6: Wymiarowanie elementów cienkościennych o przekroju w ujęciu teorii Własowa INFORMACJE OGÓLNE Ścianki rozważanych elementów, w zależności od smukłości pod naprężeniami
Bardziej szczegółowoSprawdzenie nosności słupa w schematach A1 i A2 - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego.
Sprawdzenie nosności słupa w schematach A i A - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego. Sprawdzeniu podlega podwiązarowa część słupa - pręt nr. Siły wewnętrzne w słupie Kombinacje
Bardziej szczegółowoPomoce dydaktyczne: normy: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcje. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
Bardziej szczegółowoModuł. Profile stalowe
Moduł Profile stalowe 400-1 Spis treści 400. PROFILE STALOWE...3 400.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE...3 400.1.1. Opis programu...3 400.1.2. Zakres programu...3 400.1. 3. Opis podstawowych funkcji programu...4 400.2.
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe Wykład XIII Styki spawane i śrubowe (część II)
Konstrukcje metalowe Wykład XIII Styki spawane i śrubowe (część II) Spis treści Interakcje #t / 3 Węzły kratownic #t / 7 Styki montażowe kratownic #t / 46 Żebra #t / 56 L- dodatkowe reguły #t / 81 Spawany
Bardziej szczegółowoObliczeniowa nośność przekroju obciążonego siłą rozciągającą w przypadku elementów spawanych, połączonych symetrycznie w węzłach końcowych
PRZEDMOWA 7 1. NOŚNOŚĆ PRZEKROJÓW PRZYKŁAD 1.1 PRZYKŁAD 1.2 PRZYKŁAD 1.3 PRZYKŁAD 1.4 Obliczeniowa nośność przekroju obciążonego siłą rozciągającą w przypadku elementów spawanych, połączonych symetrycznie
Bardziej szczegółowoWpływ podpory ograniczającej obrót pasa ściskanego na stateczność słupa-belki
Wpływ podpory ograniczającej obrót pasa ściskanego na stateczność słupa-belki Informacje ogólne Podpora ograniczająca obrót pasa ściskanego słupa (albo ramy) może znacząco podnieść wielkość mnożnika obciążenia,
Bardziej szczegółowoSpis treści Rodzaje stężeń #t / 3 Przykład 1 #t / 42 Przykład 2 #t / 47 Przykład 3 #t / 49 Przykład 4 #t / 58 Przykład 5 #t / 60 Wnioski #t / 63
Konstrukcje metalowe Wykład XV Stężenia Spis treści Rodzaje stężeń #t / 3 Przykład 1 #t / 42 Przykład 2 #t / 47 Przykład 3 #t / 49 Przykład 4 #t / 58 Przykład 5 #t / 60 Wnioski #t / 63 Rodzaje stężeń Stężenie
Bardziej szczegółowoMATERIAŁY DYDAKTYCZNE
1/25 2/25 3/25 4/25 ARANŻACJA KONSTRUKCJI NOŚNEJ STROPU W przypadku prostokątnej siatki słupów można wyróżnić dwie konfiguracje belek stropowych: - Belki główne podpierają belki drugorzędne o mniejszej
Bardziej szczegółowoPROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI STALOWYCH WEDŁUG EUROKODÓW.
PROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI STALOWYCH WEDŁUG EUROKODÓW. 1 Wiadomości wstępne 1.1 Zakres zastosowania stali do konstrukcji 1.2 Korzyści z zastosowania stali do konstrukcji 1.3 Podstawowe części i elementy
Bardziej szczegółowoProjekt belki zespolonej
Pomoce dydaktyczne: - norma PN-EN 1994-1-1 Projektowanie zespolonych konstrukcji stalowo-betonowych. Reguły ogólne i reguły dla budynków. - norma PN-EN 199-1-1 Projektowanie konstrukcji z betonu. Reguły
Bardziej szczegółowoWYMAGANIA EDUKACYJNE Z PRZEDMIOTU: KONSTRUKCJE BUDOWLANE klasa III Podstawa opracowania: PROGRAM NAUCZANIA DLA ZAWODU TECHNIK BUDOWNICTWA 311204
WYMAGANIA EDUKACYJNE Z PRZEDMIOTU: KONSTRUKCJE BUDOWLANE klasa III Podstawa opracowania: PROGRAM NAUCZANIA DLA ZAWODU TECHNIK BUDOWNICTWA 311204 1 DZIAŁ PROGRAMOWY V. PODSTAWY STATYKI I WYTRZYMAŁOŚCI MATERIAŁÓW
Bardziej szczegółowoRys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic
ROZDZIAŁ VII KRATOW ICE STROPOWE VII.. Analiza obciążeń kratownic stropowych Rys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic Bezpośrednie obciążenie kratownic K5, K6, K7 stanowi
Bardziej szczegółowoSpis treści. 1. Wstęp (Aleksander Kozłowski) Wprowadzenie Dokumentacja rysunkowa projektu konstrukcji stalowej 7
Konstrukcje stalowe : przykłady obliczeń według PN-EN 1993-1. Cz. 3, Hale i wiaty / pod redakcją Aleksandra Kozłowskiego ; [zespół autorski Marcin Górski, Aleksander Kozłowski, Wiesław Kubiszyn, Dariusz
Bardziej szczegółowoPROJEKT BELKI PODSUWNICOWEJ I SŁUPA W STALOWEJ HALI PRZEMYSŁOWEJ CZĘŚĆ 1 BELKA PODSUWNICOWA
PROJEKT BELKI PODSUWNICOWEJ I SŁUPA W STALOWEJ HALI PRZEMYSŁOWEJ Pomoce dydaktyczne:. norma PN-EN 99-- Oddziaływania na konstrukcje. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia
Bardziej szczegółowo1. Obliczenia sił wewnętrznych w słupach (obliczenia wykonane zostały uproszczoną metodą ognisk)
Zaprojektować słup ramy hali o wymiarach i obciążeniach jak na rysunku. DANE DO ZADANIA: Rodzaj stali S235 tablica 3.1 PN-EN 1993-1-1 Rozstaw podłużny słupów 7,5 [m] Obciążenia zmienne: Śnieg 0,8 [kn/m
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe Wykład XVI Słupy
Konstrukcje metalowe Wykład XVI Słupy Spis treści Informacje ogólne #t / 3 Nośność #t / 8 Niestateczność #t / 21 Przechyły #t / 68 Podsumowanie #t / 69 Przykład #t / 72 Zagadnienia egzaminacyjne #t / 97
Bardziej szczegółowoWartości graniczne ε w EC3 takie same jak PN gdyŝ. wg PN-90/B ε PN = (215/f d ) 0.5. wg PN-EN 1993 ε EN = (235/f y ) 0.5
Wartości graniczne ε w EC3 takie same jak PN gdyŝ wg PN-90/B-03200 ε PN = (215/f d ) 0.5 wg PN-EN 1993 ε EN = (235/f y ) 0.5 Skutki niestateczności miejscowej przekrojów klasy 4 i związaną z nią redukcją
Bardziej szczegółowoZestaw pytań z konstrukcji i mechaniki
Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki 1. Układ sił na przedstawionym rysunku a) jest w równowadze b) jest w równowadze jeśli jest to układ dowolny c) nie jest w równowadze d) na podstawie tego rysunku
Bardziej szczegółowoWęzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek
Projekt nr 1 - Poz. 1.1 strona nr 1 z 12 Węzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek Informacje o węźle Położenie: (x=-12.300m, y=1.300m) Dane projektowe elementów Dystans między belkami s: 20 mm Kategoria
Bardziej szczegółowoPOŁĄCZENIA ŚRUBOWE I SPAWANE Dane wstępne: Stal S235: f y := 215MPa, f u := 360MPa, E:= 210GPa, G:=
POŁĄCZENIA ŚRUBOWE I SPAWANE Dane wstępne: Stal S235: f y : 25MPa, f u : 360MPa, E: 20GPa, G: 8GPa Współczynniki częściowe: γ M0 :.0, :.25 A. POŁĄCZENIE ŻEBRA Z PODCIĄGIEM - DOCZOŁOWE POŁĄCZENIE KATEGORII
Bardziej szczegółowoDr inż. Janusz Dębiński. Wytrzymałość materiałów zbiór zadań
Wytrzymałość materiałów zbiór zadań 1. Charakterystyki geometryczne przekroju pręta 1.1. Zadanie 1 Wyznaczyć położenie środka ciężkości prętów stalowych w elemencie żelbetowym przedstawionym na rysunku
Bardziej szczegółowo2.1. Wyznaczenie nośności obliczeniowej przekroju przy jednokierunkowym zginaniu
Obliczenia statyczne ekranu - 1 - dw nr 645 1. OBLICZENIE SŁUPA H = 4,00 m (wg PN-90/B-0300) wysokość słupa H 4 m rozstaw słupów l o 6.15 m 1.1. Obciążenia 1.1.1. Obciążenia poziome od wiatru ( wg PN-B-0011:1977.
Bardziej szczegółowo1. Połączenia spawane
1. Połączenia spawane Przykład 1a. Sprawdzić nośność spawanego połączenia pachwinowego zakładając osiową pracę spoiny. Rysunek 1. Przykład zakładkowego połączenia pachwinowego Dane: geometria połączenia
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe Wykład XIII Kratownice
Konstrukcje metalowe Wykład XIII Kratownice Spis treści Definicja #t / 3 Geometria #t / 7 Rodzaje konstrukcji #t / 15 Obliczenia #t / 29 Przykład #t / 57 Weryfikacja wyników #t / 79 Ciężar własny #t /
Bardziej szczegółowoPrzykład obliczeń głównego układu nośnego hali - Rozwiązania alternatywne. Opracował dr inż. Rafał Tews
1. Podstawa dwudzielna Przy dużych zginaniach efektywniejszym rozwiązaniem jest podstawa dwudzielna. Pozwala ona na uzyskanie dużo większego rozstawu śrub kotwiących. Z drugiej strony takie ukształtowanie
Bardziej szczegółowoObliczeniowa nośność przekroju zbudowanego wyłącznie z efektywnych części pasów. Wartość przybliżona = 0,644. Rys. 25. Obwiednia momentów zginających
Obliczeniowa nośność przekroju zbudowanego wyłącznie z efektywnych części pasów. Wartość przybliżona f y M f,rd b f t f (h γ w + t f ) M0 Interakcyjne warunki nośności η 1 M Ed,385 km 00 mm 16 mm 355 1,0
Bardziej szczegółowoTemat: Mimośrodowe ściskanie i rozciąganie
Wytrzymałość Materiałów II 2016 1 Przykładowe tematy egzaminacyjne kursu Wytrzymałość Materiałów II Temat: Mimośrodowe ściskanie i rozciąganie 1. Dany jest pręt obciążony mimośrodowo siłą P. Oblicz naprężenia
Bardziej szczegółowoZadanie 1 Zadanie 2 tylko Zadanie 3
Zadanie 1 Obliczyć naprężenia oraz przemieszczenie pionowe pręta o polu przekroju A=8 cm 2. Siła działająca na pręt przenosi obciążenia w postaci siły skupionej o wartości P=200 kn. Długość pręta wynosi
Bardziej szczegółowoLeszek CHODOR, dr inż. bud, inż.arch.
Opracowano z wykorzystaniem materiałów: [1] PN-EN 1991-3 Eurokod 1. Oddziaływania na konstrukcje. Część 3: Oddziaływania wywołane dźwignicami i maszynami [2] PN-EN 1993-6:2007, Projektowanie konstrukcji
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe II Wykład III Estakady podsuwnicowe Obciążenia
Konstrukcje metalowe II Wykład III Estakady podsuwnicowe Obciążenia Spis treści Ogólne informacje o obciążeniach #t / 3 Rodzaje kół suwnic #t / 20 Obciążenia i współczynniki - wartości #t / 26 Kombinacje
Bardziej szczegółowoMechanika teoretyczna
Inne rodzaje obciążeń Mechanika teoretyczna Obciążenie osiowe rozłożone wzdłuż pręta. Obciążenie pionowe na pręcie ukośnym: intensywność na jednostkę rzutu; intensywność na jednostkę długości pręta. Wykład
Bardziej szczegółowoPROJEKT STROPU BELKOWEGO
PROJEKT STROPU BELKOWEGO Nr tematu: A Dane H : 6m L : 45.7m B : 6.4m Qk : 6.75kPa a :.7m str./9 Geometria nz : 5 liczba żeber B Lz : 5.8 m długość żebra nz npd : 3 liczba przęseł podciągu przyjęto długość
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe Wykład XI Styki spawane i śrubowe (część I)
Konstrukcje metalowe Wykład XI Styki spawane i śrubowe (część I) Spis treści Rozwiązania konstrukcyjne #t / 3 Wstępne założenia o geometrii styków #t / 23 Interakcje #t / 32 Stopa słupa #t / 75 Oparcie
Bardziej szczegółowo1. Projekt techniczny Podciągu
1. Projekt techniczny Podciągu Podciąg jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla żeber. Jest to główny element stropu najczęściej ślinie bądź średnio obciążony ciężarem własnym oraz reakcjami
Bardziej szczegółowoSpis treści. Wstęp Część I STATYKA
Spis treści Wstęp... 15 Część I STATYKA 1. WEKTORY. PODSTAWOWE DZIAŁANIA NA WEKTORACH... 17 1.1. Pojęcie wektora. Rodzaje wektorów... 19 1.2. Rzut wektora na oś. Współrzędne i składowe wektora... 22 1.3.
Bardziej szczegółowoProjektowanie konstrukcji stalowych według Eurokodów / Jan Bródka, Mirosław Broniewicz. [Rzeszów], cop Spis treści
Projektowanie konstrukcji stalowych według Eurokodów / Jan Bródka, Mirosław Broniewicz. [Rzeszów], cop. 2013 Spis treści Od Wydawcy 10 Przedmowa 11 Preambuła 13 Wykaz oznaczeń 15 1 Wiadomości wstępne 23
Bardziej szczegółowoProjektowanie elementu zbieżnego wykonanego z przekroju klasy 4
Projektowanie elementu zbieżnego wykonanego z przekroju klasy 4 Informacje ogólne Analiza globalnej stateczności nieregularnych elementów konstrukcyjnych (na przykład zbieżne słupy, belki) może być przeprowadzona
Bardziej szczegółowoDokumentacja połączenia Połączenie_1
Połączenie_1 Model: Norma projektowa: Użyty zał. krajowy: Rodzaj ramy: Konfiguracja połączenia: rama łączenie Eurokod EN wartości zalecane nieusztywniony Połączenie belka-słup (połączenie górne) 21.02.2017.
Bardziej szczegółowo1. Projekt techniczny żebra
1. Projekt techniczny żebra Żebro stropowe jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla płyty. Jest to element słabo bądź średnio obciążony siłą równomiernie obciążoną składającą się z obciążenia
Bardziej szczegółowoStrop belkowy. Przykład obliczeniowy stropu stalowego belkowego wg PN-EN dr inż. Rafał Tews Konstrukcje metalowe PN-EN /165
Przykład obliczeniowy stropu stalowego belkowego wg P-E 199-1-1. Strop w budynku o kategorii użytkowej D. Elementy stropu ze stali S75. Geometria stropu: Rysunek 1: Schemat stropu. 1/165 Dobór grubości
Bardziej szczegółowoInterStal podręcznik użytkownika
podręcznik użytkownika 1 Wydawca INTERsoft Sp. z o.o. ul. Sienkiewicza 85/87 90-057 Łódź www.intersoft.pl Prawa Autorskie Zwracamy Państwu uwagę na to, że stosowane w podręczniku określenia software-owe
Bardziej szczegółowoWidok ogólny podział na elementy skończone
MODEL OBLICZENIOWY KŁADKI Widok ogólny podział na elementy skończone Widok ogólny podział na elementy skończone 1 FAZA I odkształcenia od ciężaru własnego konstrukcji stalowej (odkształcenia powiększone
Bardziej szczegółowoLiczba godzin Liczba tygodni w tygodniu w semestrze
15. Przedmiot: WYTRZYMAŁOŚĆ MATERIAŁÓW Kierunek: Mechatronika Specjalność: mechatronika systemów energetycznych Rozkład zajęć w czasie studiów Liczba godzin Liczba godzin Liczba tygodni w tygodniu w semestrze
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE METALOWE
KONSTRUKCJE METALOWE ĆWICZENIA 15 GODZ./SEMESTR PROWADZĄCY PRZEDMIOT: prof. Lucjan ŚLĘCZKA PROWADZĄCY ĆWICZENIA: dr inż. Wiesław KUBISZYN P39 ZAKRES TEMATYCZNY ĆWICZEŃ: KONSTRUOWANIE I PROJEKTOWANIE WYBRANYCH
Bardziej szczegółowoDr inż. Janusz Dębiński
Wytrzymałość materiałów ćwiczenia projektowe 5. Projekt numer 5 przykład 5.. Temat projektu Na rysunku 5.a przedstawiono belkę swobodnie podpartą wykorzystywaną w projekcie numer 5 z wytrzymałości materiałów.
Bardziej szczegółowoHale o konstrukcji słupowo-ryglowej
Hale o konstrukcji słupowo-ryglowej SCHEMATY KONSTRUKCYJNE Elementy konstrukcji hal z transportem podpartym: - prefabrykowane, żelbetowe płyty dachowe zmonolityzowane w sztywne tarcze lub przekrycie lekkie
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE MOSTU NAD RZEKĄ ORLA 1. ZałoŜenia obliczeniowe
OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE MOSTU NAD RZEKĄ ORLA. ZałoŜenia obliczeniowe.. Własciwości fizyczne i mechaniczne materiałów R - wytrzymałość obliczeniowa elementów pracujących na rozciąganie i sciskanie
Bardziej szczegółowoWytrzymałość Materiałów
Wytrzymałość Materiałów Zginanie Wyznaczanie sił wewnętrznych w belkach i ramach, analiza stanu naprężeń i odkształceń, warunek bezpieczeństwa Wydział Inżynierii Mechanicznej i Robotyki Katedra Wytrzymałości,
Bardziej szczegółowoPrzykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014)
Bardziej szczegółowoPłatew dachowa. Kombinacje przypadków obciążeń ustala się na podstawie wzoru. γ Gi G ki ) γ Q Q k. + γ Qi Q ki ψ ( i ) G ki - obciążenia stałe
Płatew dachowa Przyjęcie schematu statycznego: - belka wolnopodparta - w halach posadowionych na szkodach górniczych lub w przypadkach, w których przewiduje się nierównomierne osiadanie układów poprzecznych
Bardziej szczegółowoPODSTAWY STATYKI BUDOWLI POJĘCIA PODSTAWOWE
PODSTAWY STATYKI BUDOWLI POJĘCIA PODSTAWOWE Podstawy statyki budowli: Pojęcia podstawowe Model matematyczny, w odniesieniu do konstrukcji budowlanej, opisuje ją za pomocą zmiennych. Wartości zmiennych
Bardziej szczegółowoPODSTAWY MECHANIKI OŚRODKÓW CIĄGŁYCH
1 Przedmowa Okładka CZĘŚĆ PIERWSZA. SPIS PODSTAWY MECHANIKI OŚRODKÓW CIĄGŁYCH 1. STAN NAPRĘŻENIA 1.1. SIŁY POWIERZCHNIOWE I OBJĘTOŚCIOWE 1.2. WEKTOR NAPRĘŻENIA 1.3. STAN NAPRĘŻENIA W PUNKCIE 1.4. RÓWNANIA
Bardziej szczegółowoŚcinanie i skręcanie. dr hab. inż. Tadeusz Chyży
Ścinanie i skręcanie dr hab. inż. Tadeusz Chyży 1 Ścinanie proste Ścinanie czyste Ścinanie techniczne 2 Ścinanie Czyste ścinanie ma miejsce wtedy, gdy na czterech ścianach prostopadłościennej kostki występują
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE METALOWE ĆWICZENIA POŁĄCZENIA ŚRUBOWE POŁĄCZENIA ŚRUBOWE ASORTYMENT ŁĄCZNIKÓW MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 1
ASORTYMENT ŁĄCZNIKÓW POŁĄCZENIA ŚRUBOWE MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 1 MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 2 MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 3 MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 4 POŁĄCZENIE ŚRUBOWE ZAKŁADKOWE /DOCZOŁOWE MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 5
Bardziej szczegółowoZakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne
Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne PROJEKT WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCJI ŻELBETOWEJ BUDYNKU BIUROWEGO DESIGN FOR SELECTED
Bardziej szczegółowoInformacje ogólne. Rys. 1. Rozkłady odkształceń, które mogą powstać w stanie granicznym nośności
Informacje ogólne Założenia dotyczące stanu granicznego nośności przekroju obciążonego momentem zginającym i siłą podłużną, przyjęte w PN-EN 1992-1-1, pozwalają na ujednolicenie procedur obliczeniowych,
Bardziej szczegółowoSpis treści. 2. Zasady i algorytmy umieszczone w książce a normy PN-EN i PN-B 5
Tablice i wzory do projektowania konstrukcji żelbetowych z przykładami obliczeń / Michał Knauff, Agnieszka Golubińska, Piotr Knyziak. wyd. 2-1 dodr. Warszawa, 2016 Spis treści Podstawowe oznaczenia Spis
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe Wykład XIV Stężenia
Konstrukcje metalowe Wykład XIV Stężenia Spis treści Wprowadzenie #t / 3 Rodzaje stężeń #t / 10 Obliczenia #t / 33 Przykład 1 #t / 61 Przykład 2 #t / 74 Przykład 3 #t / 90 Przykład 4 #t / 94 Zagadnienia
Bardziej szczegółowoProjekt mostu kratownicowego stalowego Jazda taboru - dołem Schemat
Projekt mostu kratownicowego stalowego Jazda taboru - dołem Schemat Rozpiętość teoretyczna Wysokość kratownicy Rozstaw podłużnic Rozstaw poprzecznic Długość poprzecznic Długość słupków Długość krzyżulców
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE
POLITECHNIKA BIAŁOSTOCKA WBiIŚ KATEDRA KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH ZAJĘCIA 5 KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE Mgr inż. Julita Krassowska 1 CHARAKTERYSTYKI MATERIAŁOWE drewno lite sosnowe klasy C35: - f m,k =
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE USTROJU NOŚNEGO KŁADKI DLA PIESZYCH PRZEZ RZEKĘ NIEZDOBNĄ W SZCZECINKU
OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE USTROJU NOŚNEGO KŁADKI DLA PIESZYCH PRZEZ RZEKĘ NIEZDOBNĄ W SZCZECINKU Założenia do obliczeń: - przyjęto charakterystyczne obciążenia równomiernie rozłożone o wartości
Bardziej szczegółowoInformacje uzupełniające: Projektowanie połączeń belek z podciągiem. Spis treści
Informacje uzupełniające: Projektowanie połączeń belek z podciągiem. Ten dokument przedstawia zasady sprawdzania nośności przekroju belki z wyciętym fragmentem pasa. Zasady ograniczają się do elementów
Bardziej szczegółowoPrzykład: Oparcie kratownicy
Dokument Re: SX033b-PL-EU Strona 1 z 7 Przykład przedstawia metodę obliczania nośności przy ścinaniu połączenia doczołowego kratownicy dachowej z pasem słupa. Pas dźwigara jest taki sam, jak pokazano w
Bardziej szczegółowoWYKŁAD 3 OBLICZANIE I SPRAWDZANIE NOŚNOŚCI NIEZBROJONYCH ŚCIAN MUROWYCH OBCIĄŻNYCH PIONOWO
WYKŁAD 3 OBLICZANIE I SPRAWDZANIE NOŚNOŚCI NIEZBROJONYCH ŚCIAN MUROWYCH OBCIĄŻNYCH PIONOWO Ściany obciążone pionowo to konstrukcje w których o zniszczeniu decyduje wytrzymałość muru na ściskanie oraz tzw.
Bardziej szczegółowoModuł Słup stalowy Eurokod PN-EN
Moduł Słup stalowy Eurokod PN-EN 431-1 Spis treści 431. SŁUP STALOWY EUROKOD PN-EN... 3 431.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE... 3 431.1.1. Opis programu... 3 431.1.2. Zakres programu... 3 431.1.3. Typy przekrojów...
Bardziej szczegółowoMateriały pomocnicze do wykładów z wytrzymałości materiałów 1 i 2 (299 stron)
Jerzy Wyrwał Materiały pomocnicze do wykładów z wytrzymałości materiałów 1 i 2 (299 stron) Uwaga. Załączone materiały są pomyślane jako pomoc do zrozumienia informacji podawanych na wykładzie. Zatem ich
Bardziej szczegółowoDane. Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził. Pręt - blacha węzłowa. Wytężenie: TrussBar v
Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził TrussBar v. 0.9.9.22 Pręt - blacha węzłowa PN-90/B-03200 Wytężenie: 2.61 Dane Pręt L120x80x12 h b f t f t w R 120.00[mm] 80.00[mm] 12.00[mm] 12.00[mm]
Bardziej szczegółowo700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:
Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny
Bardziej szczegółowoPytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2014/15
Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2014/15 1. Warunkiem koniecznym i wystarczającym równowagi układu sił zbieżnych jest, aby a) wszystkie
Bardziej szczegółowoModuł. Zakotwienia słupów stalowych
Moduł Zakotwienia słupów stalowych 450-1 Spis treści 450. ZAKOTWIENIA SŁUPÓW STALOWYCH... 3 450.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE... 3 450.1.1. Opis ogólny programu... 3 450.1.2. Zakres pracy programu... 3 450.1.3.
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
I. Zebranie obciążeń 1. Obciążenia stałe Do obliczeń przyjęto wartości według normy PN-EN 1991-1-1:2004 1.1. Dach część górna ELEMENT CHARAKTERYSTYCZNE γ OBLICZENIOWE Płyta warstwowa 10cm 0,10 1,2 0,12
Bardziej szczegółowoSchöck Isokorb typu V
Schöck Isokorb typu Schöck Isokorb typu Spis treści Strona Przykłady ułożenia elementów i przekroje 100 Tabele nośności/rzuty poziome 101 Przykłady zastosowania 102 Zbrojenie na budowie/wskazówki 103 Rozstaw
Bardziej szczegółowoe 10.46 m 2 0.3 8 1.54 w 10 0.1 8 H 0.6 0.68 10 0.1 8 I 0.5 0.58 10
e 0.46 m - współczynniki ujemne (ssanie) i ciśnienie wiatru: 0.38 kn F.3.54 w 0 e Fq p 0.884 m G.3 0.8 H 0.6 0.68 0 0.8 I 0.5 0.58 0 kn w e Gq p 0.746 m kn w e3 Hq p 0.39 m kn w e4 Iq p 0.333 m d) współczynnik
Bardziej szczegółowoJako pokrycie dachowe zastosować płytę warstwową z wypełnieniem z pianki poliuretanowej grubości 100mm, np. PolDeck TD firmy Europanels.
Pomoce dydaktyczne: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcję. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [2] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
Bardziej szczegółowoWymiarowanie słupów wielogałęziowych wg PN-EN-1995
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Wymiarowanie słupów wielogałęziowych wg PN-EN-1995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.31 (2013) Założenia projektowe przekrój poprzeczny składa
Bardziej szczegółowoOPTYMALIZACJA BLACHOWNIC O ZMIENNYM PRZEKROJU METODĄ ROJU CZĄSTEK. mgr inż. Piotr Sych
OPTYMALIZACJA BLACHOWNIC O ZMIENNYM PRZEKROJU METODĄ ROJU CZĄSTEK. mgr inż. Piotr Sych 1 1. Wstęp 1.1. Opis problemu Przedmiotem analizy są belki i ramy stalowe nazywane blachownicami, o przekroju dwuteowym
Bardziej szczegółowoEuroStal. Podręcznik użytkownika dla programu EuroStal
EuroStal Podręcznik użytkownika dla programu EuroStal Spis treści Wydawca Sp. z o.o. 90-057 Łódź ul. Sienkiewicza 85/87 tel. +48 42 6891111 fax +48 42 6891100 Internet: http://www.intersoft..pl E-mail:
Bardziej szczegółowoProjekt: Data: Pozycja: EJ 3,14² , = 43439,93 kn 2,667² = 2333,09 kn 5,134² EJ 3,14² ,0 3,14² ,7
Pręt nr 8 Wyniki wymiarowania stali wg P-90/B-0300 (Stal_3d v. 3.33) Zadanie: Hala stalowa.rm3 Przekrój: 1 - U 00 E Y Wymiary przekroju: h=00,0 s=76,0 g=5, t=9,1 r=9,5 ex=0,7 Charakterystyka geometryczna
Bardziej szczegółowo2. Charakterystyki geometryczne przekroju
. CHRKTERYSTYKI GEOMETRYCZNE PRZEKROJU 1.. Charakterystyki geometryczne przekroju.1 Podstawowe definicje Z przekrojem pręta związane są trzy wielkości fizyczne nazywane charakterystykami geometrycznymi
Bardziej szczegółowoTok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7
Tok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7 I. Dane do projektowania - Obciążenia stałe charakterystyczne: V k = (pionowe)
Bardziej szczegółowoRaport wymiarowania stali do programu Rama3D/2D:
2. Element poprzeczny podestu: RK 60x40x3 Rozpiętość leff=1,0m Belka wolnopodparta 1- Obciążenie ciągłe g=3,5kn/mb; 2- Ciężar własny Numer strony: 2 Typ obciążenia: Suma grup: Ciężar własny, Stałe Rodzaj
Bardziej szczegółowoR3D3-Rama 3D InterStal wymiarowanie stali podręcznik użytkownika
R3D3-Rama 3D InterStal wymiarowanie stali podręcznik użytkownika Wydawca INTERsoft Sp. z o.o ul. Sienkiewicza 85/87 90-057 Łódź www.intersoft.pl Prawa Autorskie Zwracamy Państwu uwagę na to, że stosowane
Bardziej szczegółowoStropy TERIVA - Projektowanie i wykonywanie
Stropy TERIVA obciążone równomiernie sprawdza się przez porównanie obciążeń działających na strop z podanymi w tablicy 4. Jeżeli na strop działa inny układ obciążeń lub jeżeli strop pracuje w innym układzie
Bardziej szczegółowoObciążenia poziome Obciążenia statyczne i dynamiczne Obciążenia od maszyn, urządzeń składowych
Spis treści Wykaz oznaczeń 11 Wstęp 14 1. Produkcja, własności stali, wyroby hutnicze, łączniki 17 1.1. Zarys produkcji stali 18 1.1.1. Produkcja surówki 18 1.1.2. Produkcja stali i żeliwa 19 1.1.3. Odtlenianie
Bardziej szczegółowoPOZ BRUK Sp. z o.o. S.K.A Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY
62-090 Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY SPIS TREŚCI Wprowadzenie... 1 Podstawa do obliczeń... 1 Założenia obliczeniowe... 1 Algorytm obliczeń... 2 1.Nośność żebra stropu na
Bardziej szczegółowoWytrzymałość drewna klasy C 20 f m,k, 20,0 MPa na zginanie f v,k, 2,2 MPa na ścinanie f c,k, 2,3 MPa na ściskanie
Obliczenia statyczno-wytrzymałościowe: Pomost z drewna sosnowego klasy C27 dla dyliny górnej i dolnej Poprzecznice z drewna klasy C35 lub stalowe Balustrada z drewna klasy C20 Grubość pokładu górnego g
Bardziej szczegółowo