Konstrukcje metalowe Wykład XVII Belki (część II)
|
|
- Aleksandra Zając
- 7 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Konstrukcje metalowe Wykład XVII Belki (część II)
2 Spis treści Dwuteowniki spawane #t / 3 Przykład (VI klasa przekroju) #t / 10 Przykład (spoiny) #t / 36 Dodatkowe zjawiska #t / 44 Dwuteowniki z falistym środnikiem #t / 66
3 #16 / 13 Dwuteowniki spawane: Z płaskim środnikiem IKS HKS Z falistym środnikiem
4 Dwuteowniki gorącowalcowane - zazwyczaj I lub II klasa przekroju Dwuteowniki spawane - zazwyczaj III lub IV klasa przekorju W IV klasie przekroju przeanalizować należy wiele zjawisk, nie występujących w innych klasach.
5 Projektowanie dwuteownika spawanego: h L / 20 L / 25 t w [mm] 7 [mm] + 3 h [m] b 0,2 h 0,3 h t f 1,5 t w 2,0 t w Przykład: L = 16 m h [mm] 700 [mm] = 0,7 [m] t w ,7 = 9 [mm] b [mm] 160 [mm] t f [mm] 18 [mm]
6 Dla smukłych środników (IV klasa) zachodzi ryzyko lokalnej utraty stateczności w części ściskanej przekroju.
7 Metoda obliczeń polega na przyjęciu przekroju efektywnego, bez tych fragmentów, które mogą podlegać niestateczności. Charakterystyki geometryczne X mnożymy przez współczynnik redukcyjny ρ. R = (X ρ) f Redukcję geometrii prowadzimy następująco: dla stalowych elementów spawanych redukujemy szerokość gałęzi przekroju, d eff = d 0 ρ dla stalowych elementów zimnogiętych i aluminiowych spawanych redukujemy grubość gałęzi przekroju, t eff = t 0 ρ Lab #2 / 7
8 Część ściskana Redukcja przekroju do przekroju efektywnego (bez częśći błękitnej na skutek efektu szerokiego pasa, bez części czerwonej podlegającej niestateczności lokalnej, oraz bez części zielonej w obszarze wpływów termicznych przy spawaniu aluminium ): Część rozciągana A 0 A eff Stal Aluminium W y0 W y eff
9 Kroki redukcji dla przekrojów stalowych spawanych: Redukcja szerokiej półki (dokonywane w jednym kroku obliczeń, obie półki w identyczny sposób, przekrój jest nadal symetryczny, zachodzi konieczność przeliczenia na nowo jego charakterystyk geometrycznych) Redukcja półki ściskanej (dokonywane w jednym kroku obliczeń, zazwyczaj każda półka winny sposób, przez co przekrój jest niesymetryczny, zachodzi konieczność policzenia nowego środka ciężkości i przeliczenia na nowo charakterystyk geometrycznych) reduction of compressed part of web (kilka kroków iteracyjnych, przekrój jest niesymetryczny, zachodzi konieczność policzenia nowego środka ciężkości i przeliczenia na nowo charakterystyk geometrycznych)
10 Przykład h [mm] t w [mm] b [mm] t f [mm] Stal S275 f y = 275 MPa A 0 = 76,000 cm 2 W 0 = 1 997,926 cm 3 N Ed = 0,1 A 0 f y = 209,000 kn M Ed, max = 0,3 W 0 f y = 164,829 knm a - grubośćspoin = 5 mm
11 Krok I Pólka - zbyt szeroka czy nie? L e = długość belki = 10 m; b = szerokość półki = 240 mm b 0 = b / 2 = 120 mm b 0 < L e / 50 = 200 mm EN p.3.1 Pólka nie jst zbyt szeroka nie wystapi efekt szerokiego pasa po I kroku geometria nie ulega zmianie b eff 1 = b 0
12 W przeciwnym wypadku (gdyby jednak była zbyt szeroka): b eff1 = b 0 [ max (β ; β κ )] β współóczynnik redukcyjny; różna wartośćdla różnych części belki: przęsło przęsło podpora podpora Dla belki jednoprzęsłowej: L e = L EN , fig 3.1
13 EN , tab 3.1
14 L e = 10 m Brak żeber podłużnych A sl = 0 α 0 = 1 b 0 = 120 mm κ = / = 0,012 κ < 0,02 β = 1,0 b eff1 = b 0 [ max(β ; β κ )] = b 0 [ max(1,0 ; 1,0 0,012 )] = b 0 Ogólnie: po pierwszym kroku musimy dokonać redukcji A eff 1 i W y eff 1 ; przekrój jest nadal symetryczny.
15 II krok Pólka ściskana M Ed max = 0,3 W y0 f y N Ed = 0,1 A 0 f y ściskanie rozciąganie
16 Naprężenia w półce - po redukcji pozostaje zakreskowana część Ściskanie w półce; przy środniku na swobodnym końcu Ściskanie i rozciąganie; przy środniku rozciąganie Ściskanie w półce; przy środniku na swobodnym końcu Ściskanie i rozciąganie; przy środniku ściskanie EN , tab 4.2
17 Półka σ = const σ 1 = σ 2 ψ = σ 2 / σ 1 = 1,0 ψ = 1,0 table k σ = 0,43 Stal S275 f y = 275 MPa ε = (235 / f y ) ε = (235 / 275) = 0,924
18 ρ współczynnik redukcyjny dla elementów ściskanych Ścianka przęsłowa środnik Ścianka wspornikowa półka EN p.4.4
19 b szerokość półki; a grubośćspoiny; t w grubośćśrodnika; t f grubość półki; c = (b - 2 a 2 - t w ) / 2 = ( ) / 2 = 111 mm λ p = (c / t f ) / (28,4 ε k σ ) = (111 / 10) / (28,4 0,924 0,43) = 0,645 EN (4.3) 0,645 < 0,748 ρ = 1,0 b eff 2 = ρ b eff 1 = b eff 1 Bez redukcji półki ściskanej po II kroku geometria taka sama jak na początku Ogólnie: po drugim kroku mamy przekrój niesymetryczny; musimy ustalić położenie środka cięzkości i policzyć A eff 2, W y, góra, eff 2 i W y, dół, eff 2.
20 III krok Ściskana część środnika h wysokośćprzekroju, t f grubość półki b w = h 2 t f = = 700 mm M Ed max = 0,3 W y0 f y σ max = M Ed max / W y1 = 0,3 f y (W y0 = W y1 ) N Ed = 0,1 A 0 f y σ = N Ed / A 1 = 0,1 f y (A 0 = A 1 )
21
22 h = 720 mm t f = 10 mm b w = = 700 mm σ góra = 0,400 f y σ dół = 0,200 f y (σ top + σ bottom ) / h = σ bottom / x x = 0,2 f y 720 / (0,2 f y + 0,4 f y ) = 240 [mm] σ 1 / (x t f ) = σ bottom / x σ 1 = 0,2 f y (240 10) / 240 = 0,392 f y σ 2 / (h - x t f ) = _top / (h x) σ 2 = 0,4 f y ( ) / ( ) = -0,192 f y Ψ = σ 2 / σ 1 = -0,490 y = h - x = 480 mm h w 0, c = y - t f = 470 mm
23 Naprężenia w środniku - po redukcji pozostaje zakreskowana część Ściskanie osiowe Ściskanie mimośrodowe - cały środnik w strefie ściskanej Ściskanie mimośrodowe - środnik częściowo rozciągany EN , tab 4.1
24 Środnik ψ = -0,490 tabela 7,81-6,29 ψ + 9,78 ψ 2 = 13,240 Stal S275 f y = 275 MPa ε= (235 / f y ) ε = (235 / 275) = 0,924 Ściskana część środnika: h w 0, c = 470 mm
25 ρ współczynnik redukcyjny dla elementów ściskanych Ścianka przęsłowa środnik Ścianka wspornikowa półka EN , 4.4
26 b w = h w 0 = 700 mm h w 0, c = 470 mm λ p = (b / t) / (28,4 ε k σ ) = (700 / 4) / (28,4 0,924 13,240) = 1,832 > 0,673 ρ = [λ p 0,055 (3 + ψ)] / λ p2 = [1,832-0,055(3-0,490)] / 1,832 2 = 0,505 h w eff 3 = ρ h w 0, c = 237 mm Redukcja
27 Część ściskana Część rozciągana Redukcja przekroju
28 Przeliczenie geometrii A eff 3 = (37,2 + 9,5) 0,4 = 66,68 cm 2 S y = ,5 + 9,5 0,4 30,25 37,2 0,4 16, ,5 = -129,08 cm 3 y = S y / A eff 3 = -1,94 cm J eff 3 = , ,5 3 0,4 / ,5 0,4 32, , ,2 3 0,4 / ,2 0,4 14,46 2 = , 022 cm 4 W y, góra, eff 3 = J eff 3 / x góra = , 022 / 37,94 = 1 830,944 cm 3 W y, dół, eff 3 = J eff 3 / x dół = , 022 / 34,06 = 2 039,519 cm 3
29 Krok IV Ściskana część przekroju σ(n Ed ) = N Ed / A eff 3 = 209 [kn] / 66,68 [cm 2 ] = 31,344 [MPa] (ściskanie) σ top (M Ed ) = M Ed / W y, top, eff 3 = 164,829 [knm] / 1 830,944 [cm 3 ] = 90,024 [MPa] (ścisnaknie) σ bottom (M Ed ) = M Ed / W y, bottom, eff 3 = 164,829 [knm] / 2 039,519 [cm 3 ] = 80,818 [MPa] (rozciąganie)
30
31 Środnik σ 1 = 118,993 MPa σ 2 = -47,101 MPa ψ = σ 2 / σ 1 = -0,396 ψ = -0,396 table 7,81-6,29 ψ + 9,78 ψ 2 = 11,835 Stal S275 f y = 275 MPa ε= (235 / f y ) ε = (235 / 275) = 0,924
32 b w = h w 0 = 700 mm h w 0, c = 502 mm λ p = (b / t) / (28,4 ε k σ ) = (700 / 4) / (28,4 0,924 11,835) = 1,938 > 0,673 ρ = [λ p 0,055 (3 + ψ)] / λ p2 = [1,938-0,055(3-0,396)] / 1,938 2 = 0,478 h w eff 4 = ρ h w 0, c = 240 mm h w eff 3 Redukcja
33 Część ściskana Część rozciągana Redukcja przekroju
34 Przeliczenie A eff 4 = (34,2 + 9,6) 0,4 = 65,52 cm 2 S y = ,5 + 9,6 0,4 30,2 34,2 0,4 17, ,5 = -128,90 cm 3 y = S y / A eff 3 = -1,97 cm J eff 4 = , ,6 3 0,4 / ,6 0,4 32, , ,2 3 0,4 / ,2 0,4 15,93 2 = ,249 cm 4 W y, góra, eff 4 = J eff 4 / x góra = ,249 / 37,97 = 1 829,978 cm 3 W y, dół, eff 4 = J eff 4 / x dół = ,249 / 34,03 = 2 041,853 cm 3
35 A [cm 2 ] W y, top [cm 2 ] W y, bottom [cm 2 ] 0 Start 76, , ,926 eff 1 Efekt szerokiego pasa 76, , ,926 eff 2 Półka ściskana 76, , ,926 eff 3 Srodnik ściskany - 1. redukcja 66, , ,519 eff 4 Środnik ściskany - 2. redukcja 65, , , Róznica między III i IV krokiem 1,740 % 0,053 % 0,114 % Wszystkie różnice < 2,0%, stop.
36 Przykład: spoiny między półką a środnikiem: wykład #9, przykład 6a, 6b, 6c
37 Lec #9 / 46 Spoiny między półką a środnikiem w dwuteowniku spawanym W tym przypadku naprężenia w spoinach jest takie samo jak naprężenie w dwuteowniku. Odnosimy się do geometrii belki, nie spoin. Przykład 6 Spoiny pachwinowe S235 a = 6 mm A I = = mm 2 A V I = = mm 2 J y I = / (1 168 / / 2) 2 = = mm 4 S y = (1 168 / / 2) = mm 3 z 1 = / 2 = 584 mm W yi1 = J y I / z 1 = mm 3 M Ed = 1 254,2 knm V Ed = 1 325,9 kn
38 Lec #9 / 47 Rozważone zostanie trzy przypadki: a) Spoiny pachwinowe ciągłe b) Spoiny pachwinowe przerywane c) Spoiny pachwinowe ciągłe i dodatkowe obciążenie poprzeczne
39 Lec #9 / 48 Przykład 6a σ 1 = M Ed / W yi1 = 120,482 MPa τ 1 = V Ed S y / (2 a J y I ) = 68,861 MPa τ = σ 1 + τ 1 = 189,343 MPa τ = 0 MPa σ = 0 MPa f u / (β w γ M2 ) = 360,000 MPa 0,9f u / γ M2 = 259,200 MPa Warunek 1: [(σ ) 2 + 3(τ 2 + τ 2 )] = 267,771 MPa < 360,000 MPa Warunek 2: σ = 0,000 MPa < 259,200 MPa
40 Lec #9 / 49 Przykład 6b L w = 148 mm L 1 = 52 mm
41 Lec #9 / 50 τ = (σ 1 + τ 1 ) (L w + L 1 ) / L w = 255,869 MPa τ = 0 MPa σ = 0 MPa f u / (β w γ M2 ) = 360,000 MPa 0,9f u / γ M2 = 259,200 MPa Warunek 1: [(σ ) 2 + 3(τ 2 + τ 2 )] = 443,178 MPa > 360,000 MPa Warunek 2: σ = 0,000 MPa < 259,200 MPa
42 Lec #9 / 51 Przykład 6c Lokalne obciążenie poprzeczne od suwnicy lub belki poprzecznej S235 P = 136,4 kn l 0 = 212 mm σ z = P / (l 0 2 a) = 53,616 MPa
43 Lec #9 / 52 τ = σ 1 + τ 1 = 189,343 MPa τ = σ = σ z / 2 = 37,912 MPa f u / (β w γ M2 ) = 360,000 MPa 0,9f u / γ M2 = 259,200 MPa Warunek 1: [(σ ) 2 + 3(τ 2 + τ 2 )] = 336,603 MPa < 360,000 MPa Warunek 2: σ = 37,912 MPa < 259,200 MPa
44 Dodatkowe zjawiska, istotne dla IV klasy przekroju: Stateczność środnika przy ścinaniu V Ed (#t / 45 52); Siła poprzeczna F s (to nie to samo co siła ścinająca) (#t / 53 57); Interakcje między M Ed, V Ed, N Ed, F s (#t / 58 64); Stateczność półki ściskanej (#t / 65);
45 Stateczność środnika przy ścinaniu siłą V Ed - analogicznie do stateczności przy ściskaniu: gdy nie ma wyboczenia N c,rd (1-3) = A f y / γ M0 Gdy jest wyboczenie N c,rd (1-3) = χ A f y / γ M0 Różnica między wzorami: współczynnik wyboczeniowy χ 1,0 Oba wzory można porzedstawić jako: N c,rd (1-3) = χ A f y / γ M0 (gdy brak wyboczenia, χ =1,0)
46 Siła ścinająca - statecznośćśrodnika, lokalna utrata stateczności; dodanie żeber poprzecznych wzmacnia środnik Wymóg EN (2): Środnik bez żeber h w / t w 72 ε / η Środnik użebrowany h w / t w 31 ε (k τ ) / η f y 460 MPa η = 1,2 f y > 460 MPa η = 1,0 k τ #t / 48 Wymóg spełniony wyboczenie nie zachodzi χ w = 1,0 W przeciwnym wypadku χ w < 1,0
47 Geometria:
48 α = a / h w k τ k zts + 4,00 + 5,34 / α 2 k zts + 5,35 + 4,00 / α 2 α < 1,0 α 1,0 k zts = max { [2,1 3 (J st / h w )] / t w ; [9 h w 2 4 (J st / (h w t 3 w ))] / a2 } J st moment bezwładności żeber podłużnych (0 gdy brak takowych) EN A.3 (1)
49 Siła ścinająca - nosność: EN (5.1), (5.2) V Ed / V b,rb 1,0 V b,rb = min [ χ w f yw h w t w / (γ M1 3) + V bf,rd ; η f yw h w t w / (γ M1 3)] M Ed < ρ W f f yf / γ M0 ρ W f f yf / γ M0 V bf,rd b f t 2 f f yb [1 - (M Ed / M f,rd ) 2 ] / (c γ M1 ) 0 b f = min (30 ε t f ; b f, eff ) c = a [ 0,25 + 1,6 b f t f2 f yf / (t w h w2 f yw )] EN (5.8) η #t / 46 ρ #t / 50 χ w #t / 52
50 Wpływ siły osiowej ρ = 1 - N Ed / [ (A f, top + A f, bottom ) f yf / γ M0 ]
51 _ λ w = h w / (86,4 t w ε) _ λ w = h wi / (37,4 t w ε k τ ) k τ #t / 48 EN (5.5), (5.6)
52 _ χ w = λ w Żebro sztywne Żebro podatne < 0,83 / η η 0,83 / η 1,08 1,08 _ 1,37 / (0,7 + λ w ) _ 0,83 / λ w _ 0,83 / λ w η #t / 46 EN tab. 5.1
53 Siła poprzeczna - lokalne oddziaływanie od obciążenia skupionego; Siła poprzeczna F s (obciążenie) da w efekcie silę ścinającą V Ed (siła przekrojowa). Należy sprawdzić nosność na ścinanie i na obciążenie siłą poprzeczną. Zjawisko to wystepuje tylko dla klasy IV. EN rys. 6.1 F s / F Rd 1,0
54 F Rd = f yw L eff t w / γ M1 EN (6.1) L eff =l y χ F χ F = min (1,0 ; 0,5 / λ F ) _ λ F = ( l y t w f yw / F cr ) _ EN (6.2) - (6.5) F cr = 0,9 k f E t w3 / h w k f #t / 55 l y #t / 56
55 EN rys. 6.1 Wpływ żeber podłużnych: k f = ( h w / a ) 2 + (5,44 b i / a - 0,21) γ s γ s = min [ 10,9 J st,i / (h w3 t w ) ; 13 a / h w (0,3 - h wi / a)] EN (6.6), (6.7)
56 EN rys. 6.2 EN rys. 6.1 l y min {a ; s s + 2 t f [ 1 + ( m 1 + m 2 ) ] } min {l c + t f [m 1 / 2 + (l c / t f ) 2 + m 2 ] ; l c + t f [m 1 + m 2 ] } l c = min [s s + c ; k F E t w2 / (2 f yw h w ) ] m 1, m 2 #t / 57 EN (6.10) - (6.13)
57 λ F 0,5 λ F > 0,5 m 1 (f yf b f / f yw t w ) m 2 0 0,02 (h w / t f ) 2 EN (6.8), (6.9) _ λ F #t / 54
58 Interakcje M Ed, V Ed, N Ed, F s ; Przykład interakcji dla dwuteownika gorącowalcowanego: między siłą ścinającą i momentm zginającym V Ed / V c,rd 0,5 Brak interakcji 0,5 < V Ed / V c,rd 1,0 Redukcja nosności na zginanie ρ = [ 2 ( V Ed / V c,rd ) - 1] 2 M y, V, Rd, = min {M Rd ; [W pl - (ρ h w2 t w / 4)] f y / γ M0 } EN (6.29), (6.30)
59 Interakcje w dwuteownikach spawanych: Zginanie z siłą osiową; Zginanie ze ścinaniem; Zginanie z siłą osiową i ścinaniem; Zginanie z siłą osiową, ścinaniem i siłą poprzeczną
60 Symbole: η 1 = N Ed / (f y A eff / γ M0 ) + (M y, Ed + N Ed e y,n ) / (f y W y, eff / γ M0 ) + + (M z, Ed + N Ed e z,n ) / (f y W z, eff / γ M0 ) 1,0 EN (4.15) η 2 = F s / (f yw L eff t w / γ M0 ) 1,0 EN (6.14) L eff #t / 54 η 3 = V Ed / V b, Rd 1,0 EN (5.10) V b, Rd #t / 49
61 _ Symbole: η 1 = max (M f,rd / M pl,rd ; M Ed / M pl,rd ) EN (7.1) _ η 3 = V Ed / V bw,rb EN (7.1) V b,rb = χ w f yw h w t w / (γ M1 3)
62 Interakcja zginania i siły osiowej η 1 1,0 Interakcja zwichrzenia i wyboczenia wykład #18
63 Interakcja zginania ze ścinaniem (i siłą osiową): _ Jeśli η 3 0,5: η 1 1,0 If 0,5 < η 3 1,0: η 1 + (1 - M f,rd / M pl,rd ) (2 η 3-1) 2 1,0 i η 1 1,0 _
64 Interakcja zginania ze ścinaniem i siłą poprzeczną (i siłą osiową): _ Jeśli η 3 0,5: η 1 1,0 i η 2 1,0 i η 2 + 0,8 η 1 1,4 Jeśli 0,5 < η 3 1,0: η 1 + (1 - M f,rd / M pl,rd ) (2 η 3-1) 2 1,0 i η 1 1,0 and η 2 1,0 and η 2 + 0,8 η 1 1,4 _
65 Zabezpieczenie przed wyboczeniem półki: h w / t w k (E / f yf ) [ (A w / A fc )] Klasa przekroju 1 2 3, 4 k 0,30 0,40 0,55 EN (8.1) W Eurokodzie brak informacji, co należy zrobić, jeśli warunek nie jest spełniony geometria dwuteownika musi spełniać warunek.
66 Dwuteowniki z falistym środnikiem Siła osiowa i zginanie dwukierunkowe nie są zalecanymi sposobani obciążenia tego typu przekrojów.
67 Nosność na zginanie EN rys. D.1 M Rd = min( b 2 t 2 f yf,r x / γ M0 ; b 1 t 1 f yf,r x / γ M0 ; b 1 t 1 χ f yf x / γ M1 ) x = h w + (t 1 + t 2 ) b 1, b 2 - przekrój efektywny f yf,r #t / 68 χ #t / 70 przekrój efektywny #t / 71 EN (D.1)
68 f yf,r = f yf f T EN (D.1) f T środnik sinusoidalny 1,0 inny środnik 1-0,4 {σ x (M z ) / [f yf / γ M0 ] } M z = M 1 (x) EN rys. D.2 M 1 (x), T 1 (x) #t / 69
69 τ xy (x) = τ yx (x) T 1 (x) = V Ed (x) F y (x) = T 1 (x) sin α M 1 (x) = T 1 (x) a 3 / 2
70 χ = χ z tylko dla półek
71 Algorytm ob;liczania przekroju efektywnego dla dwuteownika z falistym środnikiem: 1. Geometria początkowa A 0 J 0 (tylko półki) 2.Efekt szerokiego pasa - tak samo jak dla dwuteownika z płaskim środnikiem 3. Przeliczenie geometrii A 1 J 1 (tylko półki) 4. Sprawdzenie półki ściskanej - tak samo jak dla dwuteownika z płaskim środnikiem, jedynie inny wzór na k σ : 4.a. k σ = 0,43 + (b 1 / 2a) 2 ; a = a 1 + 2a 4 lub 4.b. k σ = 0,60 k σ = min (4.a. ; 4.b) 5. Przeliczenie geometrii A 2 J 2 (tylko półki)
72 Nośność na ścinanie V Rd = χ c f yw h w t w / (γ M1 3) χ c = min (χ c, l ; χ c,g ) EN (D.4) χ c, l #t / 73 χ c,g #t / 74
73 χ c, l = min [1,0 ; 1,15 / (0,9 + λ c, l )] _ λ c, l = [ f y / (τ cr, l 3)] _ τ cr, l środnik sinusoidalny [ 5,34 + a 3 s / (h w t w ) ] (t w / s) 2 { π 2 E / [12 (1-ν 2 ) ] } inny środnik 4,83 E (t w / a max ) 2 a max = max (a 1 ; a 2 )
74 χ c,g = min [1,0 ; 1,5 / [0,5 + (λ c,g ) 2 ] _ λ c,g = [ f y / (τ cr, g 3)] _ τ cr, g = 32,4 4 (D x D z3 ) / (h w2 t w ) D x = t w3 E w / [12 s (1-ν 2 ) ] D z = E J z / w w, s #t / 67
75 Dziękuję za uwagę Tomasz Michałowski, PhD
Konstrukcjre metalowe Wykład X Połączenia spawane (część II)
Konstrukcjre metalowe Wykład X Połączenia spawane (część II) Spis treści Metody obliczeń #t / 3 Przykład 1 #t / 11 Przykład 2 #t / 22 Przykład 3 #t / 25 Przykład 4 #t / 47 Przykład 5 #t / 56 Przykład 6
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe Wykład IV Klasy przekroju
Konstrukcje metalowe Wykład IV Klasy przekroju Spis treści Wprowadzenie #t / 3 Eksperyment #t / 12 Sposób klasyfikowania #t / 32 Przykłady obliczeń - stal #t / 44 Przykłady obliczeń - aluminium #t / 72
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe Wykład VI Stateczność
Konstrukcje metalowe Wykład VI Stateczność Spis treści Wprowadzenie #t / 3 Wyboczenie giętne #t / 15 Przykład 1 #t / 45 Zwichrzenie #t / 56 Przykład 2 #t / 83 Niestateczność lokalna #t / 88 Zapobieganie
Bardziej szczegółowoNośność belek z uwzględnieniem niestateczności ich środników
Projektowanie konstrukcji metalowych Szkolenie OPL OIIB i PZITB 21 października 2015 Aula Wydziału Budownictwa i Architektury Politechniki Opolskiej, Opole, ul. Katowicka 48 Nośność belek z uwzględnieniem
Bardziej szczegółowoPrzykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-EN-1995
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-EN-995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (204) Drewno parametry (wspólne) Dane wejściowe
Bardziej szczegółowoPrzykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-0350 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (204) Drewno parametry (wspólne) Dane wejściowe
Bardziej szczegółowoPROJEKT STROPU BELKOWEGO
PROJEKT STROPU BELKOWEGO Nr tematu: A Dane H : 6m L : 45.7m B : 6.4m Qk : 6.75kPa a :.7m str./9 Geometria nz : 5 liczba żeber B Lz : 5.8 m długość żebra nz npd : 3 liczba przęseł podciągu przyjęto długość
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe Wykład XIX Słupy (część II)
Konstrukcje metalowe Wykład XIX Słupy (część II) Spis treści Stopa słupa #t / 3 Słupy złożone #t / 18 Przykład 1 #t / 41 Przykład 2 #t / 65 Zagadnienia egzaminacyjne #t / 98 Stopa słupa Informacje ogólne
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe II Wykład IV Estakady podsuwnicowe Belki
Konstrukcje metalowe II Wykład IV Estakady podsuwnicowe Belki Spis treści Zalecane przekroje belek #t / 3 Nośność metody obliczeń #t / 18 Metoda naprężeń zredukowanych (MNZ) #t / 40 Metoda przekrojów efektywnych
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe Wykład XVI Belki (część I)
Konstrukcje metalowe Wykład XVI Belki (część I) Contents Siły przekrojowe #t / 3 Geometria przekroju #t / 5 Eksperyment #t / 19 Wzory na nośność #t / 40 Efekt szerokiego pasa #t / 73 Redystrybucja momentów
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE METALOWE 1 Przykład 4 Projektowanie prętów ściskanych
Konstrukcje metalowe Przykład 4 KONSTRUKCJE METALOWE Przykład 4 Projektowanie prętów ściskanych 4.Projektowanie prętów ściskanych Siły ściskające w prętach kratownicy przyjęto z tablicy, przykładu oraz
Bardziej szczegółowoPOŁĄCZENIA ŚRUBOWE I SPAWANE Dane wstępne: Stal S235: f y := 215MPa, f u := 360MPa, E:= 210GPa, G:=
POŁĄCZENIA ŚRUBOWE I SPAWANE Dane wstępne: Stal S235: f y : 25MPa, f u : 360MPa, E: 20GPa, G: 8GPa Współczynniki częściowe: γ M0 :.0, :.25 A. POŁĄCZENIE ŻEBRA Z PODCIĄGIEM - DOCZOŁOWE POŁĄCZENIE KATEGORII
Bardziej szczegółowoPomoce dydaktyczne: normy: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcje. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
Bardziej szczegółowoPręt nr 3 - Element drewniany wg EN 1995:2010
Pręt nr 3 - Element drewniany wg EN 1995:2010 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 3 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 3 (x4.000m, y2.000m); 4 (x2.000m, y1.000m) Profil: Pr 50x170 (C 30) Wyniki
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE USTROJU NOŚNEGO KŁADKI DLA PIESZYCH PRZEZ RZEKĘ NIEZDOBNĄ W SZCZECINKU
OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE USTROJU NOŚNEGO KŁADKI DLA PIESZYCH PRZEZ RZEKĘ NIEZDOBNĄ W SZCZECINKU Założenia do obliczeń: - przyjęto charakterystyczne obciążenia równomiernie rozłożone o wartości
Bardziej szczegółowoProjekt belki zespolonej
Pomoce dydaktyczne: - norma PN-EN 1994-1-1 Projektowanie zespolonych konstrukcji stalowo-betonowych. Reguły ogólne i reguły dla budynków. - norma PN-EN 199-1-1 Projektowanie konstrukcji z betonu. Reguły
Bardziej szczegółowoSpis treści. Przedmowa... Podstawowe oznaczenia Charakterystyka ogólna dźwignic i torów jezdnych... 1
Przedmowa Podstawowe oznaczenia 1 Charakterystyka ogólna dźwignic i torów jezdnych 1 11 Uwagi ogólne 1 12 Charakterystyka ogólna dźwignic 1 121 Suwnice pomostowe 2 122 Wciągniki jednoszynowe 11 13 Klasyfikacja
Bardziej szczegółowoPłatew dachowa. Kombinacje przypadków obciążeń ustala się na podstawie wzoru. γ Gi G ki ) γ Q Q k. + γ Qi Q ki ψ ( i ) G ki - obciążenia stałe
Płatew dachowa Przyjęcie schematu statycznego: - belka wolnopodparta - w halach posadowionych na szkodach górniczych lub w przypadkach, w których przewiduje się nierównomierne osiadanie układów poprzecznych
Bardziej szczegółowoStrop belkowy. Przykład obliczeniowy stropu stalowego belkowego wg PN-EN dr inż. Rafał Tews Konstrukcje metalowe PN-EN /165
Przykład obliczeniowy stropu stalowego belkowego wg P-E 199-1-1. Strop w budynku o kategorii użytkowej D. Elementy stropu ze stali S75. Geometria stropu: Rysunek 1: Schemat stropu. 1/165 Dobór grubości
Bardziej szczegółowoPrzykład obliczeń głównego układu nośnego hali - Rozwiązania alternatywne. Opracował dr inż. Rafał Tews
1. Podstawa dwudzielna Przy dużych zginaniach efektywniejszym rozwiązaniem jest podstawa dwudzielna. Pozwala ona na uzyskanie dużo większego rozstawu śrub kotwiących. Z drugiej strony takie ukształtowanie
Bardziej szczegółowoRys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic
ROZDZIAŁ VII KRATOW ICE STROPOWE VII.. Analiza obciążeń kratownic stropowych Rys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic Bezpośrednie obciążenie kratownic K5, K6, K7 stanowi
Bardziej szczegółowoSprawdzenie nosności słupa w schematach A1 i A2 - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego.
Sprawdzenie nosności słupa w schematach A i A - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego. Sprawdzeniu podlega podwiązarowa część słupa - pręt nr. Siły wewnętrzne w słupie Kombinacje
Bardziej szczegółowoProjektowanie konstrukcji stalowych PN-EN 1993-1-1:2006/NA:2010
PN-EN 1993-1-1:006/NA:010 Stateczność Projektowanie konstrukcji stalowych PN-EN 1993-1-1:006/NA:010 Stateczność PN-EN 1993-1-1:006/NA:010 Stateczność Belka jednoprzęsłowa z profilu dwuteowego Sprawdzenie
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE PROJEKTOWE NR 2 Z KONSTRUKCJI STALOWYCH
Politechnika Poznańska Instytut Konstrukcji Budowlanych Zakład Konstrukcji Metalowych Pod kierunkiem: dr inż. A Dworak rok akademicki 004/005 Grupa 5/TOB ĆWICZENIE PROJEKTOWE NR Z KONSTRUKCJI STALOWYCH
Bardziej szczegółowoWartości graniczne ε w EC3 takie same jak PN gdyŝ. wg PN-90/B ε PN = (215/f d ) 0.5. wg PN-EN 1993 ε EN = (235/f y ) 0.5
Wartości graniczne ε w EC3 takie same jak PN gdyŝ wg PN-90/B-03200 ε PN = (215/f d ) 0.5 wg PN-EN 1993 ε EN = (235/f y ) 0.5 Skutki niestateczności miejscowej przekrojów klasy 4 i związaną z nią redukcją
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe Wykład XIII Styki spawane i śrubowe (część II)
Konstrukcje metalowe Wykład XIII Styki spawane i śrubowe (część II) Spis treści Interakcje #t / 3 Węzły kratownic #t / 7 Styki montażowe kratownic #t / 46 Żebra #t / 56 L- dodatkowe reguły #t / 81 Spawany
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe Wykład XVI Słupy
Konstrukcje metalowe Wykład XVI Słupy Spis treści Informacje ogólne #t / 3 Nośność #t / 8 Niestateczność #t / 21 Przechyły #t / 68 Podsumowanie #t / 69 Przykład #t / 72 Zagadnienia egzaminacyjne #t / 97
Bardziej szczegółowoObliczeniowa nośność przekroju zbudowanego wyłącznie z efektywnych części pasów. Wartość przybliżona = 0,644. Rys. 25. Obwiednia momentów zginających
Obliczeniowa nośność przekroju zbudowanego wyłącznie z efektywnych części pasów. Wartość przybliżona f y M f,rd b f t f (h γ w + t f ) M0 Interakcyjne warunki nośności η 1 M Ed,385 km 00 mm 16 mm 355 1,0
Bardziej szczegółowoSpis treści Rodzaje stężeń #t / 3 Przykład 1 #t / 42 Przykład 2 #t / 47 Przykład 3 #t / 49 Przykład 4 #t / 58 Przykład 5 #t / 60 Wnioski #t / 63
Konstrukcje metalowe Wykład XV Stężenia Spis treści Rodzaje stężeń #t / 3 Przykład 1 #t / 42 Przykład 2 #t / 47 Przykład 3 #t / 49 Przykład 4 #t / 58 Przykład 5 #t / 60 Wnioski #t / 63 Rodzaje stężeń Stężenie
Bardziej szczegółowoModuł. Profile stalowe
Moduł Profile stalowe 400-1 Spis treści 400. PROFILE STALOWE...3 400.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE...3 400.1.1. Opis programu...3 400.1.2. Zakres programu...3 400.1. 3. Opis podstawowych funkcji programu...4 400.2.
Bardziej szczegółowoPROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI STALOWYCH WEDŁUG EUROKODÓW.
PROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI STALOWYCH WEDŁUG EUROKODÓW. 1 Wiadomości wstępne 1.1 Zakres zastosowania stali do konstrukcji 1.2 Korzyści z zastosowania stali do konstrukcji 1.3 Podstawowe części i elementy
Bardziej szczegółowoWidok ogólny podział na elementy skończone
MODEL OBLICZENIOWY KŁADKI Widok ogólny podział na elementy skończone Widok ogólny podział na elementy skończone 1 FAZA I odkształcenia od ciężaru własnego konstrukcji stalowej (odkształcenia powiększone
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe II Wykład V Estakady podsuwnicowe Belki, słupy, stężenia
Konstrukcje metalowe II Wykład V Estakady podsuwnicowe Belki, słupy, stężenia Spis treści Obliczenia zmęczeniowe #t / 3 Odkształcenia #t / 25 Połączenia #t / 37 Słupy #t / 41 Przykład 1 #t / 77 Przykład
Bardziej szczegółowoSTÓŁ NR 1. 2. Przyjęte obciążenia działające na konstrukcję stołu
STÓŁ NR 1 1. Geometria stołu Stół składa się ze stalowej ramy wykonanej z płaskowników o wymiarach 100x10, stal S355 oraz dębowego blatu grubości 4cm. Połączenia elementów stalowych projektuje się jako
Bardziej szczegółowoPROJEKTOWANIE POŁĄCZEO SPAWANYCH według PN-EN 1993-1-8
POLITECHNIKA GDAOSKA Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Katedra Konstrukcji Metalowych i Zarządzania w Budownictwie PROJEKTOWANIE POŁĄCZEO SPAWANYCH według PN-EN 1993-1-8 ZAŁOŻENIA Postanowienia normy
Bardziej szczegółowoProjekt: Data: Pozycja: EJ 3,14² , = 43439,93 kn 2,667² = 2333,09 kn 5,134² EJ 3,14² ,0 3,14² ,7
Pręt nr 8 Wyniki wymiarowania stali wg P-90/B-0300 (Stal_3d v. 3.33) Zadanie: Hala stalowa.rm3 Przekrój: 1 - U 00 E Y Wymiary przekroju: h=00,0 s=76,0 g=5, t=9,1 r=9,5 ex=0,7 Charakterystyka geometryczna
Bardziej szczegółowoJako pokrycie dachowe zastosować płytę warstwową z wypełnieniem z pianki poliuretanowej grubości 100mm, np. PolDeck TD firmy Europanels.
Pomoce dydaktyczne: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcję. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [2] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
Bardziej szczegółowoRys. 29. Schemat obliczeniowy płyty biegowej i spoczników
Przykład obliczeniowy schodów wg EC-2 a) Zebranie obciąŝeń Szczegóły geometryczne i konstrukcyjne przedstawiono poniŝej: Rys. 28. Wymiary klatki schodowej w rzucie poziomym 100 224 20 14 9x 17,4/28,0 157
Bardziej szczegółowoModuł. Zakotwienia słupów stalowych
Moduł Zakotwienia słupów stalowych 450-1 Spis treści 450. ZAKOTWIENIA SŁUPÓW STALOWYCH... 3 450.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE... 3 450.1.1. Opis ogólny programu... 3 450.1.2. Zakres pracy programu... 3 450.1.3.
Bardziej szczegółowoSTATECZNOŚĆ OGÓLNA WYBOCZENIE PRETÓW ŚCISKANYCH ZWICHRZENIE PRĘTÓW ZGINANYCH
STATECZOŚĆ OGÓLA WYBOCZEIE PRETÓW ŚCISKAYCH ZWICHRZEIE PRĘTÓW ZGIAYCH STATECZOŚĆ ELEMETÓW PEŁOŚCIEYCH OŚOŚĆ A WYBOCZEIE Warunek nośności elementu ściskanego siłą podłuŝną Ed Ed / b,rd 1.0 b,rd - nośność
Bardziej szczegółowoZestaw pytań z konstrukcji i mechaniki
Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki 1. Układ sił na przedstawionym rysunku a) jest w równowadze b) jest w równowadze jeśli jest to układ dowolny c) nie jest w równowadze d) na podstawie tego rysunku
Bardziej szczegółowoPROJEKTOWANIE I OBLICZANIE PŁATWI WALCOWANYCH NA GORĄCO
Projekt SKILLS PROJEKTOWANIE I OBLICZANIE PŁATWI WALCOWANYCH NA GORĄCO CELE MODUŁU SZKOLENIOWEGO Umiejętność projektowania płatwi z kształtowników walcowanych na gorąco Umiejętność obliczania i sprawdzania
Bardziej szczegółowoObliczeniowa nośność przekroju obciążonego siłą rozciągającą w przypadku elementów spawanych, połączonych symetrycznie w węzłach końcowych
PRZEDMOWA 7 1. NOŚNOŚĆ PRZEKROJÓW PRZYKŁAD 1.1 PRZYKŁAD 1.2 PRZYKŁAD 1.3 PRZYKŁAD 1.4 Obliczeniowa nośność przekroju obciążonego siłą rozciągającą w przypadku elementów spawanych, połączonych symetrycznie
Bardziej szczegółowoUWAGA: Projekt powinien być oddany w formie elektronicznej na płycie cd.
Pomoce dydaktyczne: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcję. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [2] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
Bardziej szczegółowoWymiarowanie jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Wymiarowanie jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014) Wstęp Normy konstrukcji drewnianych PN-B-03150-0?:1981.
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY. 1.2 Podstawa opracowania. Podstawą formalną niniejszego opracowania są normy :
OPIS TECHNICZNY 1.1 Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania jest projekt techniczny dachu kratowego hali produkcyjnej. 1.2 Podstawa opracowania Podstawą formalną niniejszego opracowania są normy
Bardziej szczegółowoWymiarowanie kratownicy
Wymiarowanie kratownicy 1 2 ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ STAŁYCH Płyty warstwowe EURO-therm D grubość 250mm 0,145kN/m 2 Płatwie, Stężenia- - 0,1kN/m 2 Razem 0,245kN/m 2-0,245/cos13,21 o = 0,252kN/m 2 Kratownica
Bardziej szczegółowo2.1. Wyznaczenie nośności obliczeniowej przekroju przy jednokierunkowym zginaniu
Obliczenia statyczne ekranu - 1 - dw nr 645 1. OBLICZENIE SŁUPA H = 4,00 m (wg PN-90/B-0300) wysokość słupa H 4 m rozstaw słupów l o 6.15 m 1.1. Obciążenia 1.1.1. Obciążenia poziome od wiatru ( wg PN-B-0011:1977.
Bardziej szczegółowoQ r POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE
- str. 28 - POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE Na podstawie dokumentacji geotechnicznej, opracowanej przez Przedsiębiorstwo Opoka Usługi Geologiczne, opracowanie marzec 2012r, stwierdzono następującą budowę podłoża
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe Wykład III Geometria przekroju
Konstrukcje metalowe Wykład III Geometria przekroju Spis treści Podstawowe charakterystyki geometryczne #t / 3 Zaawansowane charakterystyki geometryczne #t / 27 Przykład obliczeniowy #t / 58 Zagadnienia
Bardziej szczegółowoLista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00 8 4.41-0.47 9 9.29-0.
7. Więźba dachowa nad istniejącym budynkiem szkoły. 7.1 Krokwie Geometria układu Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00
Bardziej szczegółowo1. Połączenia spawane
1. Połączenia spawane Przykład 1a. Sprawdzić nośność spawanego połączenia pachwinowego zakładając osiową pracę spoiny. Rysunek 1. Przykład zakładkowego połączenia pachwinowego Dane: geometria połączenia
Bardziej szczegółowoBudownictwo I stopień (I stopień / II stopień) ogólnoakademicki (ogólno akademicki / praktyczny) niestacjonarne (stacjonarne / niestacjonarne)
Załącznik nr 7 do Zarządzenia Rektora nr 10/12 z dnia 21 lutego 2012r. KARTA MODUŁU / KARTA PRZEDMIOTU Kod modułu Nazwa modułu Konstrukcje metalowe 1 Nazwa modułu w języku angielskim Steel Construction
Bardziej szczegółowoProjektowanie konstrukcji stalowych. Cz. 2, Belki, płatwie, węzły i połączenia, ramy, łożyska / Jan Żmuda. Warszawa, cop
Projektowanie konstrukcji stalowych. Cz. 2, Belki, płatwie, węzły i połączenia, ramy, łożyska / Jan Żmuda. Warszawa, cop. 2016 Spis treści Przedmowa do części 2 Podstawowe oznaczenia XIII XIV 9. Ugięcia
Bardziej szczegółowo1. Projekt techniczny Podciągu
1. Projekt techniczny Podciągu Podciąg jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla żeber. Jest to główny element stropu najczęściej ślinie bądź średnio obciążony ciężarem własnym oraz reakcjami
Bardziej szczegółowoObciążenia poziome Obciążenia statyczne i dynamiczne Obciążenia od maszyn, urządzeń składowych
Spis treści Wykaz oznaczeń 11 Wstęp 14 1. Produkcja, własności stali, wyroby hutnicze, łączniki 17 1.1. Zarys produkcji stali 18 1.1.1. Produkcja surówki 18 1.1.2. Produkcja stali i żeliwa 19 1.1.3. Odtlenianie
Bardziej szczegółowoSpis treści: Oznaczenia Wstęp Metale w budownictwie Procesy wytwarzania stali Podstawowe pojęcia Proces wielkopiecowy Proces konwertorowy i
Spis treści: Oznaczenia Wstęp Metale w budownictwie Procesy wytwarzania stali Podstawowe pojęcia Proces wielkopiecowy Proces konwertorowy i martenowski Odtlenianie stali Odlewanie stali Proces ciągłego
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
PROJEKT BUDOWLANY ZMIANY KONSTRUKCJI DACHU W RUDZICZCE PRZY UL. WOSZCZYCKIEJ 17 1 OBLICZENIA STATYCZNE Inwestor: Gmina Suszec ul. Lipowa 1 43-267 Suszec Budowa: Rudziczka, ul. Woszczycka 17 dz. nr 298/581
Bardziej szczegółowoPrzykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014)
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe Wykład XIII Kratownice
Konstrukcje metalowe Wykład XIII Kratownice Spis treści Definicja #t / 3 Geometria #t / 7 Rodzaje konstrukcji #t / 15 Obliczenia #t / 29 Przykład #t / 57 Weryfikacja wyników #t / 79 Ciężar własny #t /
Bardziej szczegółowoWęzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek
Projekt nr 1 - Poz. 1.1 strona nr 1 z 12 Węzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek Informacje o węźle Położenie: (x=-12.300m, y=1.300m) Dane projektowe elementów Dystans między belkami s: 20 mm Kategoria
Bardziej szczegółowoRaport wymiarowania stali do programu Rama3D/2D:
2. Element poprzeczny podestu: RK 60x40x3 Rozpiętość leff=1,0m Belka wolnopodparta 1- Obciążenie ciągłe g=3,5kn/mb; 2- Ciężar własny Numer strony: 2 Typ obciążenia: Suma grup: Ciężar własny, Stałe Rodzaj
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
I. Zebranie obciążeń 1. Obciążenia stałe Do obliczeń przyjęto wartości według normy PN-EN 1991-1-1:2004 1.1. Dach część górna ELEMENT CHARAKTERYSTYCZNE γ OBLICZENIOWE Płyta warstwowa 10cm 0,10 1,2 0,12
Bardziej szczegółowo1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ.
1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ. Zestawienie obciążeń. Kąt nachylenia połaci dachowych: Obciążenie śniegie. - dla połaci o kącie nachylenia 0 stopni Lokalizacja
Bardziej szczegółowoPROJEKT BELKI PODSUWNICOWEJ I SŁUPA W STALOWEJ HALI PRZEMYSŁOWEJ CZĘŚĆ 1 BELKA PODSUWNICOWA
PROJEKT BELKI PODSUWNICOWEJ I SŁUPA W STALOWEJ HALI PRZEMYSŁOWEJ Pomoce dydaktyczne:. norma PN-EN 99-- Oddziaływania na konstrukcje. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia
Bardziej szczegółowoBelka - podciąg EN :2006
Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził BeamGirder v. 0.9.9.22 Belka - podciąg EN 1991-1-8:2006 Wytężenie: 0.76 Dane Podciąg IPE360 h p b fp t fp t wp R p 360.00[mm] 170.00[mm] 12.70[mm] 8.00[mm]
Bardziej szczegółowoPrzykład: Belka swobodnie podparta, obciąŝona na końcach momentami zginającymi.
Dokument Ref: SX011a-EN-EU Str. 1 z 7 Wykonał Arnaud Lemaire Data Marzec 005 Sprawdził Alain Bureau Data Marzec 005 Przykład: Belka swobodnie podparta, obciąŝona na końcach W poniŝszym przykładzie przedstawiono
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE
POLITECHNIKA BIAŁOSTOCKA WBiIŚ KATEDRA KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH ZAJĘCIA 5 KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE Mgr inż. Julita Krassowska 1 CHARAKTERYSTYKI MATERIAŁOWE drewno lite sosnowe klasy C35: - f m,k =
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE METALOWE 1 Przykład 4 Projektowanie prętów ściskanych
KONSTRUKCJE METALOWE Przykład 4 Projektowanie prętów ściskanych 4.Projektowanie prętów ściskanych Siły ściskające w prętach kratownicy przyjęto z tablicy, przykładu oraz na rysunku 3a. 4. Projektowanie
Bardziej szczegółowo700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:
Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny
Bardziej szczegółowoFreedom Tower NY (na miejscu WTC)
Muzeum Guggenhaima, Bilbao, 2005 Centre Pompidou, Paryż, 1971-77 Wieża Eiffla, Paris 1889 Freedom Tower NY (na miejscu WTC) Beying Stadium Pekin 2008 Opracowano z wykorzystaniem materiałów: [2.1] Arup
Bardziej szczegółowoZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA
III. KONSTRUKCJA ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA CZĘŚĆ OPISOWA DANE OGÓLNE... str. ZASTOSOWANE ROZWIĄZANIA TECHNICZNE... str. OBLICZENIA... str. EKSPERTYZA TECHNICZNA DOTYCZĄCA MOŻLIWOŚCI WYKONANIA PODESTU POD AGREGATY
Bardziej szczegółowoProjektowanie elementu zbieżnego wykonanego z przekroju klasy 4
Projektowanie elementu zbieżnego wykonanego z przekroju klasy 4 Informacje ogólne Analiza globalnej stateczności nieregularnych elementów konstrukcyjnych (na przykład zbieżne słupy, belki) może być przeprowadzona
Bardziej szczegółowoEKSPERTYZA TECHNICZNA
AR POL PRACOWIA PROJEKTOWA A DRES: ul. Orla 11b/5, 75-77 K oszalin tel. : 696-088-094 e-mail: artpol ko sz@wp.pl SIECI I ISTALACJE SAITARE PRO JEKTOWAIE DORADZTWO ADZÓR EKSPERTYZA TECHICZA dotycząca moŝliwości
Bardziej szczegółowoProjektowanie konstrukcji stalowych według Eurokodów / Jan Bródka, Mirosław Broniewicz. [Rzeszów], cop Spis treści
Projektowanie konstrukcji stalowych według Eurokodów / Jan Bródka, Mirosław Broniewicz. [Rzeszów], cop. 2013 Spis treści Od Wydawcy 10 Przedmowa 11 Preambuła 13 Wykaz oznaczeń 15 1 Wiadomości wstępne 23
Bardziej szczegółowoWytrzymałość Materiałów
Wytrzymałość Materiałów Projektowanie połączeń konstrukcji Przykłady połączeń, siły przekrojowe i naprężenia, idealizacja pracy łącznika, warunki bezpieczeństwa przy ścinaniu i docisku, połączenia na spoiny
Bardziej szczegółowoWYMAGANIA EDUKACYJNE Z PRZEDMIOTU: KONSTRUKCJE BUDOWLANE klasa III Podstawa opracowania: PROGRAM NAUCZANIA DLA ZAWODU TECHNIK BUDOWNICTWA 311204
WYMAGANIA EDUKACYJNE Z PRZEDMIOTU: KONSTRUKCJE BUDOWLANE klasa III Podstawa opracowania: PROGRAM NAUCZANIA DLA ZAWODU TECHNIK BUDOWNICTWA 311204 1 DZIAŁ PROGRAMOWY V. PODSTAWY STATYKI I WYTRZYMAŁOŚCI MATERIAŁÓW
Bardziej szczegółowoAnaliza globalnej stateczności przy użyciu metody ogólnej
Analiza globalnej stateczności przy użyciu metody ogólnej Informacje ogólne Globalna analiza stateczności elementów konstrukcyjnych ramy może być przeprowadzona metodą ogólną określoną przez EN 1993-1-1
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe Wykład XI Styki spawane i śrubowe (część I)
Konstrukcje metalowe Wykład XI Styki spawane i śrubowe (część I) Spis treści Rozwiązania konstrukcyjne #t / 3 Wstępne założenia o geometrii styków #t / 23 Interakcje #t / 32 Stopa słupa #t / 75 Oparcie
Bardziej szczegółowo1. Obliczenia sił wewnętrznych w słupach (obliczenia wykonane zostały uproszczoną metodą ognisk)
Zaprojektować słup ramy hali o wymiarach i obciążeniach jak na rysunku. DANE DO ZADANIA: Rodzaj stali S235 tablica 3.1 PN-EN 1993-1-1 Rozstaw podłużny słupów 7,5 [m] Obciążenia zmienne: Śnieg 0,8 [kn/m
Bardziej szczegółowoPoz.1.Dach stalowy Poz.1.1.Rura stalowa wspornikowa
Poz..Dach stalowy Poz...Rura stalowa wspornikowa Zebranie obciążeń *obciążenia zmienne - obciążenie śniegiem PN-80/B-0200 ( II strefa obciążenia) = 5 0 sin = 0,087 cos = 0,996 - obc. charakterystyczne
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE PROJEKTOWE Z PRZEDMIOTU KONSTRUKCJE BETONOWE - OBIEKTY PROJEKT SŁUPA W ŻELBETOWEJ HALI PREFABRYKOWANEJ. Politechnika Wrocławska
Politechnika Wrocławska Wydział Budownictwa Lądowego i Wodnego Instytut Budownictwa Katedra Konstrukcji Betonowych ĆWICZENIE PROJEKTOWE Z PRZEDMIOTU KONSTRUKCJE BETONOWE - OBIEKTY PROJEKT SŁUPA W ŻELBETOWEJ
Bardziej szczegółowoModuł. Połączenia doczołowe
Moduł Połączenia doczołowe 470-1 Spis treści 470. POŁĄCZENIA DOCZOŁOWE... 3 470.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE... 3 470.1.1. Opis ogólny programu... 3 470.1.2. Zakres pracy programu... 3 470.1.3. Opis podstawowych
Bardziej szczegółowo1. Projekt techniczny żebra
1. Projekt techniczny żebra Żebro stropowe jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla płyty. Jest to element słabo bądź średnio obciążony siłą równomiernie obciążoną składającą się z obciążenia
Bardziej szczegółowo10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej.
10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. OBCIĄŻENIA: 6,00 6,00 4,11 4,11 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa:
Bardziej szczegółowoModelowanie Wspomagające Projektowanie Maszyn
Modelowanie Wspomagające Projektowanie Maszyn TEMATY ĆWICZEŃ: 1. Metoda elementów skończonych współczynnik kształtu płaskownika z karbem a. Współczynnik kształtu b. MES i. Preprocesor ii. Procesor iii.
Bardziej szczegółowoPOZ BRUK Sp. z o.o. S.K.A Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY
62-090 Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY SPIS TREŚCI Wprowadzenie... 1 Podstawa do obliczeń... 1 Założenia obliczeniowe... 1 Algorytm obliczeń... 2 1.Nośność żebra stropu na
Bardziej szczegółowoWYMIAROWANIE TYPOWYCH ELEMENTÓW I WĘZŁÓW KONSTRUKCJI STALOWYCH W PROGRAMIE AUTODESK ROBOT STRUCTURAL ANALYSIS 2012 - PRZEWODNIK UŻYTKOWNIKA
POLITECHNIKA RZESZOWSKA im. Ignacego Łukasiewicza WYDZIAŁ BUDOWNICTWA I INŻYNIERII ŚRODOWISKA KATEDRA KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH ZAŁĄCZNIK DO PRACY DYPLOMOWEJ: WYMIAROWANIE TYPOWYCH ELEMENTÓW I WĘZŁÓW KONSTRUKCJI
Bardziej szczegółowoEKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku
EKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku TEMAT MODERNIZACJA POMIESZCZENIA RTG INWESTOR JEDNOSTKA PROJEKTOWA SAMODZIELNY PUBLICZNY ZESPÓŁ OPIEKI ZDROWOTNEJ 32-100 PROSZOWICE,
Bardziej szczegółowoEuroStal. Podręcznik użytkownika dla programu EuroStal
EuroStal Podręcznik użytkownika dla programu EuroStal Spis treści Wydawca Sp. z o.o. 90-057 Łódź ul. Sienkiewicza 85/87 tel. +48 42 6891111 fax +48 42 6891100 Internet: http://www.intersoft..pl E-mail:
Bardziej szczegółowoPROJEKTOWANIE PODSTAW SŁUPÓW
Projekt SKILLS PROJEKTOWANIE PODSTAW SŁUPÓW OMAWIANE ZAGADNIENIA Procedura projektowania przegubowych i utwierdzonych podstaw słupów Nośność blachy podstawy Nośność śrub kotwiących Nośność podłoża betonowego
Bardziej szczegółowo405-Belka stalowa Eurokod PN-EN. Moduł 405-1
Moduł Belka stalowa Eurokod PN-EN 405-1 Spis treści 405. BELKA STALOWA EUROKOD PN-EN... 3 405.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE... 3 405.1.1. Opis programu... 3 405.1.2. Zakres programu... 3 405.1.3. Typy przekrojów...
Bardziej szczegółowoWYKŁAD 3 OBLICZANIE I SPRAWDZANIE NOŚNOŚCI NIEZBROJONYCH ŚCIAN MUROWYCH OBCIĄŻNYCH PIONOWO
WYKŁAD 3 OBLICZANIE I SPRAWDZANIE NOŚNOŚCI NIEZBROJONYCH ŚCIAN MUROWYCH OBCIĄŻNYCH PIONOWO Ściany obciążone pionowo to konstrukcje w których o zniszczeniu decyduje wytrzymałość muru na ściskanie oraz tzw.
Bardziej szczegółowoPręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN :2004
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x800
Bardziej szczegółowoTok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7
Tok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7 I. Dane do projektowania - Obciążenia stałe charakterystyczne: V k = (pionowe)
Bardziej szczegółowoModuł Słup stalowy Eurokod PN-EN
Moduł Słup stalowy Eurokod PN-EN 431-1 Spis treści 431. SŁUP STALOWY EUROKOD PN-EN... 3 431.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE... 3 431.1.1. Opis programu... 3 431.1.2. Zakres programu... 3 431.1.3. Typy przekrojów...
Bardziej szczegółowoStalowe konstrukcje prętowe. Cz. 1, Hale przemysłowe oraz obiekty użyteczności publicznej / Zdzisław Kurzawa. wyd. 2. Poznań, 2012.
Stalowe konstrukcje prętowe. Cz. 1, Hale przemysłowe oraz obiekty użyteczności publicznej / Zdzisław Kurzawa. wyd. 2. Poznań, 2012 Spis treści Przedmowa 9 1. Ramowe obiekty stalowe - hale 11 1.1. Rodzaje
Bardziej szczegółowo9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe
9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe OBCIĄŻENIA: 55,00 55,00 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,0 Liniowe 0,0 55,00 55,00
Bardziej szczegółowoFreedom Tower NY (na miejscu WTC)
Muzeum Guggenhaima, Bilbao, 2005 Centre Pompidou, Paryż, 1971-77 Wieża Eiffla, Paris 1889 Freedom Tower NY (na miejscu WTC) Beying Stadium Pekin 2008 Opracowano z wykorzystaniem materiałów: [2.1] Arup
Bardziej szczegółowo